JPS6137447B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は少なくとも１つのポンププランジヤの
供給運動に作用するカム駆動装置を有し、そのポ
ンケーシング内に支持される部分が噴射開始時期
調節のためその回転部分に対し相対的に反発力に
抗して摺動しうる調節ピストンによつて調節さ
れ、作動シリンダが燃料供給ポンプに接続され、
その供給圧力が圧力制御弁および燃料の１部の制
御された放出によつて少なくとも速度に応じて制
御される、内燃機関の燃料噴射ポンプに関する。

油圧による噴射時期調節装置のない公知燃料噴
射ポンプの場合、スタートのため噴射時期を手で
“早目”に調節することができる。低い負荷およ
び速度範囲の場合この燃料噴射ポンプでは自動的
噴射開始時期調節が行われないので、この手動変
化は自動から除外された範囲で行われる。高い負
荷および速度範囲ではこの公知装置の場合調節は
ほぼ負荷に基いて行われる。というのは速度制御
器と噴射調節器との間に連結部材として制御器の
任意に作動しうる調節レバーにリンクするロツド
が役立つからである。噴射開始時期調節がこの場
合負荷に応じて行われることは別として、低い速
度および負荷範囲では“早目”へ調節できるけれ
ど、一般には使用されない。しかしちようどこの
速度範囲で噴射開始時期は騒音、有毒ガスおよび
消費量のような燃焼特性に重要な影響を有する。

もう１つの公知燃料噴射ポンプの場合、速度に
応ずる圧力制御のための圧力制御弁は供給ポンプ
の供給量の１部をポンプの吸込側またはタンクへ
の戻り管へ流出させる。付加的に燃料噴射ポンプ
の制御器によつて、負荷に応じて付加的に１部の
量を流出させる弁を制御し、それによつて負荷に
応ずる噴射時期調節が行われるので、負荷と騒
音、有毒ガスおよび消費量の関係を表わすエンジ
ン特性だけが考慮される。

本発明による燃料噴射ポンプの特徴は制御装置
の作動によつて１時的に、少なくともエンジンの
スタートからウオームアツプまで、放出する部分
の量を比較的低く、圧力を比較的高くするように
制御されることである。この特徴を有する本発明
の燃料噴射ポンプの利点は主として速度に依存し
て制御する噴射開始時期調節の場合、噴射開始時
期が低い速度の場合にも変化され、この調節に早
目調節をエンジンのスタートからウオームアツプ
まで重複させうることにある。噴射調節器の制御
値と速度制御器の制御値の対応はこの場合完全に
維持されるので、そのつどの最高の適応が可能で
ある。他の利点としてこの簡単な重畳方式により
簡単な手動の圧力変化から全自動化まで種々の変
化を導入しうる点が挙げられる。その場合自動化
の程度は段階的に拡大される。それゆえ簡単な手
段により種々の形式が達成され、その際本質的特
徴すなわち放出量変化の特徴はそれによつてウオ
ームアツプに重要な早目調節を圧力変化によつて
達成するためすべての装置で同じである。

次に本発明を図面によつて説明する。

公知のようにデイーゼルエンジンの噴射はエン
ジンピストンがその上死点OTの範囲にあるとき
に行われる。噴射開始の時期は速度に応じてOT
の前から直後までにあり、一般に高速では低速の
場合より早い。燃料がポンプとノズルの間の通路
のために必要とする時間は速度と無関係のほぼ１
定に留まるけれど、ポンプ供給とエンジンにおけ
る燃焼の消費時間は速度によつて変化する。時間
関係のこの変化は噴射時期調節器によつて補償さ
れ、そのためにそのエネルギーの大部分が使用さ
れる。しかしエネルギーの残部は内燃機関側の要
求に応じて燃料消費、出力、エンジン騒音および
（または）排ガスの改善に使用される。公知のよ
うに内燃機関の点火遅延は温度すなわちシリンダ
壁温、噴射温度などの形で燃料温度とエンジンの
温度に関係する。この点火遅延を補償するため、
冷たいエンジンの場合低速における噴射開始時期
を早目に置くのが有利である（上の速度範囲では
青い煙および騒音は著しくない。）。しかし熱いエ
ンジンの場合これによつて運転がかたくなり、エ
ンジンは騒音を発する。早目調節は公知のように
エンジンの急速な高速運転を達成するためスター
トの際に望ましい。冷たいエンジンのもう１つの
特徴は早目噴射開始の際、遅い噴射開始より青い
煙の発生が少ないことである。

第１図には簡単な方式のデイストリビユータ型
燃料噴射ポンプが示される。ケーシング１内のシ
リンダ孔２の中でポンププランジヤ３が作動し、
このプランジヤは簡単に図示した手段により図示
されていない戻しばねの力に抗して往復運動およ
び同時に回転運動をする。このポンプのポンプ動
作室４はポンププランジヤの筒面に配置された縦
溝５およびケーシング１内を走る通路６を介して
吸込室７から燃料が、プランジヤがその吸込スト
ロークを行い、またはその下死点位置を占めると
きに供給される。圧縮ストローク開始の際および
ポンププランジヤの相当する回転の後、通路６が
閉鎖されると、ポンプ動作室４内にある燃料はプ
ランジヤ内を走る縦孔８へ送られる。燃料は縦孔
８からさらに分岐する半径方向の孔９（点線で示
す）およびプランジヤの表面に配置された分配器
縦溝１０（同様点線で示す）を介して圧力導管１
１の１つに送られる。圧力導管１１の数は供給す
るエンジンシリンダの数に相当し、シリンダ孔２
の周縁に分布して配置される。圧力導管内にはそ
れぞれ供給方向に開く逆止弁１２が設けられる。

吸込室７は供給ポンプ１３により燃料貯蔵タン
ク１４から燃料が供給される。ポンプ１３はエン
ジン回転数に比例する回転数で駆動され、体積ポ
ンプとして形成されるので、回転数上昇とともに
供給量が増大する。さらに以下に詳述する供給量
１部の制御された排出によつて吸込室７内の圧力
が制御される。

プランジヤ３の周りにリングスライダ１６が配
置され、これは縦孔８と結合する半径方向の孔１
７をプランジヤの圧縮ストロークの間開き、した
がつて供給終了またはプランジヤによつて圧力導
管１１へ送る燃料量を決定する。開放の後に流出
する燃料は吸込室７へ逆流する。

リングスライダ１６は中間レバー１８を介して
摺動され、このレバーはケーシングに固定の軸１
９を中心に旋回し、その１端はリングスライダ１
６の凹所２１内にヘツド２０で嵌まる。中間レバ
ー１８の他のアームに図示されていない遠心調速
器が回転数信号発信器として結合する。さらにこ
の中間レバー１８に前応力を任意に変化しうる遠
心力と反対に作用するばねが接する。リングスラ
イダ１６の位置によつて決定される燃料噴射量は
それゆえ速度および任意に与えられたばねの前応
力（負荷）によつてきまる。

ポンプ−および分配器プランジヤ３は下面がカ
ム２５になつているカム板２４とピン２３により
結合する。カム板２４はエンジン速度と同期する
速度で駆動される駆動軸２６と固定結合する。

カム２５はポンプ−および分配器プランジヤが
カム板２４の回転の際前記往復運動を行うように
ローラ支持器２８のローラ２７に作用する。カム
２５の数はポンプ−および分配器部材がカム板の
１回転の際、噴射ポンプから供給されるエンジン
を有するシリンダと同数の作動サイクルを行うよ
うに選択される。ローラ支持器２８は回転可能な
ケーシング１に支持され、ピストンロツド２９を
介して噴射調節ピストン３０と、このピストン３
０の摺動によりローラ支持器２８が回転するよう
に結合する。それによつてローラ２７の位置がカ
ム２５に対して変化するので、供給開始すなわち
ポンププランジヤ３の圧縮ストロークが駆動軸２
６の回転角に対して変化する。それゆえ噴射開始
時期が変化する。噴射調節ピストン３０は吸込室
７内を支配する燃料圧力によつて負荷され、この
圧力は通路３１を介してピストン３０の前の室３
２へ伝達される。圧力の高さに応じてピストン３
０は戻しばね３３の力に抗して大きくまたは小さ
く摺動し、それによつてそのつど噴射開始時期が
変化する。ばね３３を収容する室３４は負荷解放
通路３５によつて燃料タンク１４または供給ポン
プ１３の吸込管３６と結合する。

圧力制御したがつて噴射開始を制御するための
供給量１部の前記放出は種々の方法で行うことが
できる。いずれの場合にも基本流出量を制御する
圧力制御弁３８が備えられる。この圧力制御弁３
８はプランジヤ３９によつて動作し、プランジヤ
３９は戻しばね４０に抗して供給燃料によつて摺
動し、その際流出孔４１が大きくまたは小さく開
く。流出孔４１から還流通路４２が供給ポンプ１
３の吸込管３６へ通ずる。供給ポンプ１３は圧力
導管４３を有し、この導管は吸込室７へ開口し、
かつ圧力制御弁３８へ通ずる制御導管４４が分岐
する。

本発明により吸込室７の圧力はエンジンのスタ
ートからウオームアツプまで、噴射開始時期の１
時的付加的早目調節を達成するため、相対的に上
昇される。しかしこの圧力上昇は流出する燃料の
量の減少を必要とする。流出量のこの１時的減少
は本発明により３つの異なる方法で行われる： １ 圧力制御弁３８の直接作用による； ２ 図面に点線で示すように制御されたバイパス
４６を介する圧力制御弁３８と無関係に行われ
る付加的量の制御された放出による：バイパス
４６の位置は任意に選ばれるけれど、供給ポン
プ１３の圧縮側のどこかの位置で分岐すること
が重要であり、これは図示の例では有利に噴射
ポンプの吸込室７である。バイパス４６は同様
点線で示す制御弁４７によつて制御される。

３ 第１図に同様点線で示すような、制御導管４
４または還流通路４２内に圧力制御弁３８と直
列に配置した制御可能の圧力保持弁４９によ
る。

第２図のダイアグラムは縦軸が噴射調節に重要
な圧力ｐ、横軸が回転数ｎを表わす。曲線はつ
ねに存在する圧力制御弁３８の作用に相当する。
本発明によれば１時的早目調節を達成するため、
吸込室７内の圧力は１時的にスタートからウオー
ムアツプまで上昇される。曲線を平常作動特性
曲線として使用する場合、スタートのため図から
明らかなように曲線に従つて圧力を上昇しなけ
ればならない。しかし曲線をスタート特性曲線
として使用することもできるので、熱いエンジン
の場合特性曲線は曲線で示すように各回転数で
低い圧力を有する。これに関しても種々の実施例
が示される。原則的に放出量を強く絞ることによ
つて圧力上昇が、大きい放出によつて圧力低下が
達成される。

第３〜６図に示す実施例の場合、圧力変化は直
接圧力制御弁３８で行われる。

第３図に示す実施例の場合、冷たいエンジンの
圧力上昇は圧力制御弁のプランジヤ３９′を負荷
するばね４０′の前応力が変化可能であることに
よつて機械的に達成される。そのため圧力制御弁
のケーシング５１へねじこんだボルト５２をレバ
ー５３によつて回し、その際ねじのあらさおよび
ねじ角に応じてばね４０′を負荷するプランジヤ
５４が大きくまたは小さく摺動する。燃料は吸込
室７から制御導管４４を介してプランジヤ３９′
の下へ、そこから流出孔４１を介して還流通路４
２へ達する。それゆえボルト５２をねじこめば吸
込室７の圧力が上昇し、ボルト５２を弛めれば吸
込室の圧力が低下する。レバー５３は有利にばね
５５に抗して動かされ、図示されていないボーデ
ンケーブルもしくはロツドにより任意に、または
適当な装置により自動的に調節することもでき
る。平常運転すなわち熱いエンジンの場合、ばね
40′は少し負荷が解放され、これはボルト５２を
少し弛めた位置および曲線に相当するけれど、
ウオームアツプ運転のためにはボルト５２はさら
に締めこまれ、これはばね４０′の前応力を増大
し、第２図の曲線に相当する。

第４図に示す実施例の場合、圧力制御弁のばね
４０′を負荷するプランジヤ５４は温度に応じて
作動する装置５７によつて調節される。実施例で
は温度に応じて作動する装置として膨張物質制御
器が使用され、その膨張物質を充てんしたパトロ
ーネ５８は電気抵抗加熱コイル５９によつて加熱
され、作動ピン６０を作動し、このピンは中間プ
ランジヤ６１を介してプランジヤ５４へ作用す
る。圧力制御弁３９′４０′，４１，４２，４４は
第３図の例と同様に作動する。

温度依存制御の機能は次のとおりである： デイーゼルエンジンをスタートのため予熱する
場合、同時に加熱コイル５９を作動させ、それに
よつて膨張する膨張物質を介して作業ピン６０が
プランジヤ６１および５４を摺動し、ばね４０′
が強く圧縮される。それによつて前記のように吸
込室７内の圧力が上昇し（曲線）、所望の早目
調節が行われる。エンジンが熱くなるとただちに
コイル５９が切られるので、作動ピン６０は引込
み、ばね４０′の負荷が減少し、吸込室７の圧力
が低下する（曲線）。加熱コイル５９の切替え
はとくに温度に応じて作動するスイツチによつて
行われる。

もちろん温度に応じて作動する装置をエンジン
の冷却水によつて加熱することも考えられる。し
かしこの場合圧力制御弁３８への作用の機能は逆
でなければならない。ばね４０′は加熱されてい
ない装置の場合、加熱されている場合より前応力
が大きくなければならない。膨張物質制御器を使
用する場合たとえば作動ピン６０は固定ストツパ
に対して作用し、間接にばね４０′へ作用するパ
トローネ５８はばね４０′の負荷を解放するため
摺動しなければならない。

機械的または温度に応じて作動する装置による
代りにばね４０′をマグネツトにより前応力を変
化することもできる。

第５図には第４図に示す実施例の変化が示さ
れ、この場合膨張物質制御器５７は直接プランジ
ヤ５４を作動しないで、ばね６３を介してプラン
ジヤ５４を作動する。引込んだ位置で示す作動ピ
ン６０はこの場合ばね６３のばね受け６４へ作用
する。ばね受け６４はケーシング５１に支持され
るブツシ６５内を案内され、このブツシ６５はば
ね４０′のプランジヤ５４のストツパとして役立
ち、かつこのブツシに作動ピン６０の戻しばね６
６が支持される。第５図に示す始動位置（曲線
に相当する熱いエンジン）でばね６３はほとんど
解放されている。ばね６３は少なくともプランジ
ヤ５４の摺動に作用しない。しかし冷えたエンジ
ンをスタートする際、作動ピン６０が膨張物質制
御器の加熱によつて押出されると、ばね６３はプ
ランジヤ６７を介してプランジヤ５４を摺動し、
それによつてばね４０′の力が変化し、曲線に
相当する調節が生ずる。

第６図に示す実施例の場合、圧力制御弁のプラ
ンジヤ３９″内に温度に応じてその長さを変化す
る棒６９が配置される。プランジヤ３９″はその
中央範囲で横方向に分割され、その分割面から盲
孔７０が設けられる。この盲孔に棒６９が配置さ
れるので、棒６９の長さが変化すればプランジヤ
３９″の長さが変化する。プランジヤ３９″の両半
分の１つはばね４０により棒６９へ、他導管４４
を支配する燃料圧力によつて押される。棒６９の
長さ変化は排出孔４１の大きを変化し、これはも
ちろん吸込室７内の圧力したがつて噴射調節に作
用する。

棒６９の種類に応じてこの配置は燃料の粘度補
正またはウオームアツプ運転噴射調節に使用され
る。公知のように温度とともに燃料の粘度も変化
する。温度上昇により流動性になる。エンジンウ
オームアツプ運転の際の噴射開始時期調節をとく
によく制御するため、圧力制御の際１定の燃料温
度から出発する。しかし燃料温度は必ずしもエン
ジン温度とともに変化しない。圧力制御弁を介し
てポンプの圧縮側から吸込側へ送られる燃料の量
に応じて温度と損失エネルギーの関係は変化す
る。温度上昇とともに膨張する棒６９によつて放
出孔４１の温度または粘度依存の変化が達成さ
れ、この変化は制御圧力が燃料温度によつて変化
しないように作用する。

燃料温度は前述のように燃焼に影響するので、
冷たい燃料の場合早目調節を維持することが望ま
しく、これは吸込室７内の圧力上昇によつて達成
される。常用構造の圧力制御弁はある程度燃料の
粘度変化によつて自動制御される。しかしさらに
冷たい燃料で圧力増大を達成しようとする場合、
膨張棒６９は温度上昇とともに長さが短縮しなけ
ればならない。

第７〜１０図には圧力制御弁３８とは無関係
に、圧力制御弁４７によつて制御されるバイパス
４６を介して燃料が吸込室７から流出する圧力制
御の例が示される。この種の制御は常用の直列流
型ポンプにこのような圧力制御装置を付加的に、
またはあとから積木式に付加しうる利点を有す
る。前記早目調節を達成するため、このバイパス
は平常運転（熱いエンジン）のためにはさらに開
き、ウオームアツプ運転の際は燃料を少ししか放
出させないか、またはまつたく閉鎖しなければな
らない。スタートおよびウオームアツプ運転の際
吸込室に必要な高い圧力はしたがつて圧力制御弁
３８によつて第２図の曲線に応じて決定され
る。第２図の曲線は平常運転または圧力制御弁
４７の作用に相当する。

第７図に示す実施例の場合、制御弁としてマグ
ネツト弁７２が使用される。マグネツト弁７２は
噴射ポンプのケーシング１に固定されたフランジ
７３にねじこまれる。マグネツト弁７２のアン力
７４によつてフランジ７３に配置された絞り孔７
５の通路が制御され、この絞り孔を介して燃料は
吸込室から先端部４６′が同様フランジ内に配置
された流出路４６へ流出することができる。図面
には流出路４６′が開放で示され、すなわちマグ
ネツト弁は平常運転（熱いエンジン）の切替位置
を占める。この場合マグネツト弁は無電流状態ま
たは励起状態のいずれでもよい。しかしスタート
およびウオームアツプ時にはマグネツト弁は切替
えられ、流出路４６′は絞り孔７５および吸込室
７から分離される。その結果圧力上昇および噴射
早目調節が行われる。マグネツト弁７２の電流回
路は有利にサーモスタツトによつて制御される。

絞り孔７５と流出路４６′の結合を制御するた
めサーモスタツト制御弁を使用することもでき、
その際この弁は前述のように加熱コイルまたはエ
ンジンの冷却水によつて励起される。絞り孔７５
の代りにもちろんばね負荷された弁装置を使用す
ることもでき、この弁装置はそのハイドロリツク
制御作用において圧力制御弁３８に適し、弁の遮
断またはその開放圧力の変化手段としてマグネツ
トまたはサーモスタツトが使用される。可動弁部
材の圧力制御の原理は前記例から考えることがで
きる。バイパスによる流出量はバイパスの遮断ま
たは弁閉鎖力の変化によつて達成される。

第８図の実施例の場合、吸込室７内に支配する
圧力によつて動く弁部材７７はばね７８によつて
弁座７９へ圧着するように支持される。この可動
弁部材７７に制御弁４７″の心棒８０が接し、バ
イパス４６′を開放するため可動弁部材７７をば
ね７８の力および吸込室７を支配する圧力に抗し
て摺動させる。弁部材が弁座７９から離れる距離
に応じて大きいまたは小さい絞り間隙が発生す
る。流出量はこの絞り間隙または流出路４６′に
配置された絞り孔８１によつて決定される。点線
で示すように１定の付加的流出路８２を設けるこ
ともできる。これはむしろ全体の制御とくに制御
弁３８による制御との均衡の問題である。１定量
の流出によつていずれにせよ噴射ポンプはある程
度冷却され、燃料中の気泡も除去される。しかし
気泡除去はバイパス４６′開放の状態にもよる。
制御弁の制御部材として第８図に示す例の場合、
膨張物質制御器８３が使用され、この制御器は冷
却水が貫流するケーシング８４内に配置される。
冷エンジンの場合膨張物質制御器８３の心棒８０
は引込んでいるので、弁７７，７８，７９も閉鎖
している。したがつて吸込室７内の圧力は第２図
の特性曲線に従つて上昇する。エンジン温度が
上昇して心棒８０が押出されると、弁は開かれ、
吸込室７から付加的量が流出し、それによつてそ
この圧力は所望どおり低下する。心棒８０はその
ストロークが温度のみに関係して制御されるの
で、エンジンが過熱されると心棒は弁を損傷する
ことがある。この理由から膨張物質制御器８３は
ばね８５によつて負荷され、このばねにより膨張
物質制御器８３は場合により逃げることができ
る。

第９図に示す実施例は第８図の変化である。ボ
ール弁の代りに、絞り通路７５′を配置したスラ
イダ８７が作動される。スライダはばね８８に抗
して摺動され、１定ストローク経過後絞り孔７
５′が開放されるので、燃料は吸込室７から流出
することができる。

第１０〜１２図には流出量変化したがつて吸込
室７の圧力変化のための第３方式の例が示され
る。この方式によれば保持圧力を制御下に変化し
うる圧力保持弁４９は圧力制御弁３８の流体通路
に配置され（第１図）、これによつて保持圧力上
昇の際吸込室７内の圧力が上昇する。圧力保持弁
７９は圧力制御弁３８の上流の制御導管４４に配
置されるけれど、還流通路４２内の流出孔４１の
下流に配置することもでき、その際有利にプラン
ジヤ３９の背面は弁４９によつて発生する圧力に
よつて負荷される。スタートおよびウオームアツ
プ運転のため圧力保持弁４９の保持圧力は第２図
の特性曲線に従つて高く調節される。平常運転
（熱いエンジン）の場合弁４９は遮断されるか、
または保持圧力が適当に低下され、これは第２図
の曲線に相当する。しかし圧力制御弁３８自体
には変化がない。

第１０図実施例の場合圧力制御弁３８および圧
力保持弁３９は１つの弁ユニツトにいつしよにさ
れる。本来の圧力制御弁３８は第３，４および５
図の場合とまつたく同じに形成される。燃料は吸
込室７から制御導管４４を介して圧力制御弁のば
ね４０′で負荷されるピストン３９′の下へ達す
る。第３〜５図の例ではこのばねは応力が変化可
能であるけれど、この実施例では圧力保持弁４９
はばね室を介して流出する燃料へ接続する。この
圧力保持弁４９は可動の弁部材９０を有し、これ
は球に形成され、かつ強さを変化しうるばね９１
によつて負荷される。圧力制御弁３８の流出孔４
１を通過した後、燃料は還流通路４２へ達し、こ
の通路はこの例ではばね室８９および圧力保持弁
４９を介して走る。圧力保持弁４９はせきの形成
に作用し、このせきはばね９１の力に応じて圧力
制御弁３８のばね４０′を支持する。圧力保持弁
４９のばね９１の力はエンジン温度に応じて作動
する制御部材９２によつて変化される。この例で
は制御部材として膨張物質制御器９３が使用さ
れ、この制御器は第２図に示すように内燃機関の
スタートおよびウオームアツプ運転の際加熱さ
れ、それによつてばね９１の力が大きくなる。ウ
オームアツプ運転の後、加熱コイルは切られるの
で、膨張物質制御器の制御心棒９４は再び引込
み、したがつてばね９１は解放される。この解放
の結果吸込室７内の圧力は再び低下する。この場
合ばね９１の負荷を解放して弁４９がまつたく絞
りに作用せず、熱いエンジンのすべての圧力制御
が圧力制御弁３８を介してのみ行われるようにす
ることもできる。

第１１図に示す実施例は第１０図と同じ原理で
作動する。差は制御装置９２の方式にある。この
制御装置は第８図に示す実施例の場合のようにエ
ンジンの温水によつて加熱されるので、可動弁部
材９０′の負荷解放がエンジンのウオームアツプ
の後に行われなければならない。そのため膨張物
質制御器８３′は心棒８０′を介して可動弁部材９
０′に接し、これをばね９１′の力に抗して摺動す
る。熱いエンジンの場合したがつて還流通路４
２′は絞られないので、吸込室７内の圧力制御は
圧力制御弁３８によつてのみ行われる。

第１２図にはさらにもう１つの実施例が示され
る。圧力制御弁３８はそのプランジヤ３９″に孔
９６を有し、この孔は絞り部９７を有する。した
がつて流出する燃料の１部は流出孔４１の代りに
この絞り部９７を介して流出する。この絞り部９
７は第８図に示す実施例のつねに開いている絞り
孔８２の機能を果し、または絞りの下流にここに
図示されていない弁が配置される。還流通路４２
はここに図示されないけれど分割され、流出孔４
１または絞り部９７を通つて流出する流れは後に
再び合流する。弁をあとに配置する場合、燃料は
絞り部９７通過後この弁の第１１図に示すような
構成の前室へ達する。この弁は冷エンジンの場合
閉鎖され、圧力制御弁３８を通過する際吸込室７
内の圧力上昇および噴射調節器の早目調節に作用
する。スタート後電気的に、または冷却水によつ
て加熱される膨張物質作動要素は次第に弁を開放
するので、吸込室７内の圧力は低下する。

すべての自動制御の場合、自動装置が故障し、
目的の利点が達成されない。または故障発生の危
険がある。たとえば多くの内燃機関にとつて冷エ
ンジンを目標とする早目調節が熱エンジンで解除
されなければ有害である。点火はその場合内燃機
関の効率に関する欠点は別として、材料の許容限
を超えるほぼはるかにOTの前で行われる。熱エ
ンジンで戻されなかつた早目調節はとくに高速の
場合に危険である。反面冷エンジンとくに低速範
囲での早目調節は冷エンジンでは主としてこの速
度範囲が使用されるので、有利かつ必要である。

第１３図には圧力制御弁３８の形成が示され、
この弁により第２図に示すように速度n₁から圧力
が１時間にほぼ１定圧力p₁に保持され、次に速度
n₂から熱エンジンに必要な圧力が調節される。そ
れゆえ速度n₁まで圧力制御は曲線により、速度
n₂から曲線に従つて行われる。

圧力制御弁のプランジヤ３９は同様軸方向の
孔９６および絞り９７を有する。端面９８は流出
孔４１を調節し、プランジヤ３９はばね４０′
に抗して動く。ばね室８９′から流出する量は圧
力保持弁４９によつて制御されるけれど、圧力制
御は第７〜９図に示すバイパス制御で行うことも
できる。本発明により制御プランジヤ３９に第
２の制御部が設けられ、これは臨界速度n₁に相当
する位置で付加的流出孔を開くので、開いた断面
積の和は熱エンジンの圧力制御に相当する。第１
３図に示すように孔９６は横孔９９によつてプラ
ンジヤ３９の筒面に配置されたリング溝１００
と結合する。このリング溝１００は前記ストロー
クを経過後流出孔１０１を開き、この孔は還流通
路４２へ開口する。本発明のこの形成はもちろん
中心孔および横孔を有するプランジヤに限定され
ない。制御効果はもちろん制御された流出孔４１
の形によりまたはプランジヤにより制御される位
置によつて達成される。１定速度からエンジン温
度と無関係に熱エンジンに相当する平常圧力特性
曲線により制御することが重要である。

【図面の簡単な説明】

第１図は噴射調節器および圧力制御弁を有する
燃料噴射ポンプの原理を示す図、第２図は速度と
燃料圧力の関係を示すグラフ、第３図〜第６図は
直接制御する圧力制御弁の断面図、第７図〜第１
０図はバイパスを有する圧力制御弁の断面図、第
１１図〜第１３図は圧力制御弁と直列配置する圧
力保持弁の断面図である。 １……ケーシング、３……ポンププランジヤ、
７……吸込室、１３……燃料供給ポンプ、１４…
…燃料タンク、１６……リングスライダ、２４…
…カム板、２６……駆動軸、３０……噴射調節プ
ランジヤ、３８，４７……圧力制御弁、４９……
圧力保持弁。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 少なくとも１つのポンププランジヤの供給運
   動に作用するカム駆動装置を有し、そのポンプケ
   ーシング内に支持される部分が噴射開始時期調節
   のためその回転部分に対し相対的に、反発力に抗
   して摺動しうる調節ピストンによつて調節され、
   作動シリンダが燃料供給ポンプに接続され、その
   供給圧力が圧力制御弁および燃料の１部の制御さ
   れた放出によつて少なくとも速度に応じて制御さ
   れる、内燃機関の燃料噴射ポンプにおいて、制御
   装置５２，５７，４７，９２の作動によつて１時
   的に、少なくともエンジンのスタートからウオー
   ムアツプ運転まで放出量を比較的少なくし、圧力
   を比較的高くするように制御されることを特徴と
   する燃料噴射ポンプ。 ２ 圧力制御弁３８で制御が行われる特許請求の
   範囲第１項記載のポンプ。 ３ 圧力制御弁３８に付加的流出路４６が設けら
   れ、この流出路４６が制御弁４７によつて制御さ
   れる特許請求の範囲第１項記載のポンプ。 ４ 燃料通路内の圧力制御弁３８の上流または下
   流に配置された圧力保持弁４９によつて制御が行
   われる特許請求の範囲第１項記載のポンプ。 ５ 制御弁または圧力保持弁４９が圧力制御弁３
   ８の下流に配置され、付加的流出路９７と制御弁
   ４９の間の流路９６または圧力制御弁３８と圧力
   保持弁３９の間の導管４４が圧力制御弁３８のば
   ね４０を収容する室と結合し、この室が特別な負
   荷解放手段を備えない特許請求の範囲第３項また
   は第４項記載のポンプ。 ６ 弁３８，４７，４９が燃料によつて負荷され
   る可動の弁部材３９，７４，７７，８７，９０を
   有し、この部材が通路が制御し、閉鎖力とくにば
   ねに対して摺動可能であり、制御の際閉鎖力が制
   御装置５２，５７，９３によつて変化する特許請
   求の範囲第１項から第５項までのいずれか１項に
   記載のポンプ。 ７ 閉鎖力として弁部材３９′に独立に接する２
   つのばねの力が役立ち、その１つはつねに作用
   し、他は制御装置５７が作動する際作用し、また
   はその応力が変化される特許請求の範囲第６項記
   載のポンプ。 ８ 閉鎖力として２つの直列配置のばね４０′，
   ６３の力が使用され、そのうちの少なくとも１つ
   ４０′がつねに有効であり、他は制御装置５７の
   作動の際ばね４０′の応力を変化する特許請求の
   範囲第６項記載のポンプ。 ９ 弁が燃料圧力によつて負荷される可動の弁部
   材７７，８７，９０を有し、この部材がとくにば
   ね７８，８８，９１の閉鎖力によつて負荷され、
   制御装置４７，９２の作動の際閉鎖力に対し摺動
   して通路断面積を決定する特許請求の範囲第１項
   から第５項までのいずれか１項に記載のポンプ。 １０ 弁が燃料圧力によつて負荷される可動の弁
   部材３９を有し、この部材が閉鎖力とくにばね４
   ０によつて負荷され、制御部材６９の作動の際弁
   部材３９の閉鎖力作用点と弁部材の制御位置との
   距離が自動的に変化する特許請求の範囲第１項か
   ら第５項までのいずれか１項の記載のポンプ。 １１ 弁部材３９が横に分割されたプランジヤと
   して形成され、その間に制御部材６９が配置され
   ている特許請求の範囲第１０項記載のポンプ。 １２ 制御装置として電気的および（または）冷
   却水で加熱可能のサーモスタツト５７，８３，９
   ２を使用する特許請求の範囲第１項から第１１項
   までのいずれか１項に記載のポンプ。 １３ サーモスタツトが膨張物質またはバイメタ
   ル作動要素を有する特許請求の範囲第１２項記載
   のポンプ。 １４ サーモスタツトがその制御する方向と反対
   側でばね８５に支持され、このばねにより制御過
   程の終了後サーモスタツト８３が逃げることがで
   きる特許請求の範囲第１２項または第１３項に記
   載のポンプ。 １５ 制御装置としてサーモスタツトとくに電磁
   石７２が使用される特許請求の範囲第１項から第
   １１項までのいずれか１項に記載のポンプ。 １６ 制御装置５２が手動の昇降部材として形成
   されている特許請求の範囲第１項から第１５項ま
   でのいずれか１項に記載のポンプ。 １７ 圧力制御弁の可動の弁部材として第１の流
   出孔４１を制御するプランジヤ３９が使用さ
   れ、このプランジヤが速度に相応するストローク
   を経過した後、第２の流出孔１０１を開く特許請
   求の範囲第１項から第１６項までのいずれか１項
   に記載のポンプ。 １８ 流出孔４１，１０１の断面積の和が少なく
   とも平常運転（熱いエンジン）の際の流出断面積
   に相当する特許請求の範囲第１７項記載のポン
   プ。