BR122018069706B1 - Método para controlar produção de aerossol durante absorção de dióxido de enxofre de um gás de descarga - Google Patents
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Abstract
MÉTODO E APARELHO PARA CONTROLAR PRODUÇÃO DE AEROSSOL DURANTE ABSORÇÃO EM DESSULFURIZAÇÃO DE AMÔNIA A presente invenção refere-se a aparelho e métodos para controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia, removendo dióxido de enxofre no gás de descarga com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, de modo a controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia. Uma dessulfurização e remoção de poeira eficientes podem ser conseguidas pelo controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação. Ao mesmo tempo o escape de amônia e a produção de aerossol durante a absorção podem ser controlados. O gás de descarga pode ser sujeito a uma diminuição de temperatura e purificação preliminares, e pode ser permitido contatar com um líquido de circulação de absorção e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas sequencialmente. Os níveis de composições de solução e temperaturas de reação podem ser controlados.
Description
[001] Dividido do BR102018009209-0, depositado em 07.05.2018.
[002] Este pedido reivindica prioridade sob 35 U.S.C. § 119 doPedido de Patente Chinesa Número 201710800599.0, depositado em 07 de setembro de 2017, o qual está por meio disto aqui incorporado em sua totalidade.
[003] A presente descrição refere-se ao campo de tecnologiaambiental, e especificamente a um método para controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia.
[004] Vários países no mundo descarregam dióxido de enxofreem diferentes graus. As emissões de dióxido de enxofre são enormes na China, têm um enorme impacto sobre o ambiente e sociedade, e a emissão de dióxido de enxofre total em 2014 foi 19,74 milhões de toneladas, e, em 2015, 18,591 milhões de toneladas, classificandoprimeiro no mundo, resultando em uma enorme perda econômica e um sério impacto sobre o ambiente ecológico e a saúde das pessoas na China.
[005] Atualmente existem centenas de tecnologias dedessulfurização relativamente maduras, nas quais o processo de dessulfurização molhado é o mais amplamente utilizado, contabilizando aproximadamente 85% da capacidade para dessulfurização instalada total do mundo. As tecnologias de dessulfurização de gás de descarga molhado comuns são métodos de calcário-gesso, álcali duplo, carbonato de sódio, amônia, óxido de magnésio, e similares. A dessulfurização de amônia é um processo de dessulfurização molhado que utiliza amônia como um absorvente, e este método pode produzir um fertilizante de sulfato de amônio que utiliza SO2, e é um tipo de esquema de tratamento de gás de descarga verde com baixo consumo de energia, alto valor adicionado e reciclagem de recursos realizada. Existe uma grande quantidade de água de rejeito de amônia gerada durante a produção na indústria química, e, portanto, utilizar dessulfurização de amônia para gás de descarga de caldeira na indústria química tem suas vantagens únicas.
[006] O processo de dessulfurização de amônia principalmenteinclui três procedimentos, absorção, oxidação e concentração cristalização:
[007] Absorver o dióxido de enxofre com sulfito de amônio paraobter uma solução misturada de sulfito de amônio e bissulfito de amônio, à qual a amônia é adicionada para obter sulfito de amônio: NH42SO3+H2O+SO2=2NH4HSO3 NH4XH2-xSO3+2-xNH3=NH42SO3
[008] Suprir ar de oxidação à solução para oxidar o sulfito deamônio para fornecer sulfato de amônio:NH42SO3+1/2O2=NH42SO4; e
[009] Submeter a solução de sulfato de amônio à concentração,cristalização, separação de sólido - líquido e secagem, por meio disto obtendo o produto final sulfato de amônio.
[0010] Os três procedimentos, absorção, oxidação e concentração,parecem simples. De fato, estes influenciam uns aos outros. Convencionalmente, de modo a assegurar a eficiência de absorção, os conteúdos de sulfito de amônio e amônia livre foram mantidos em um alto nível, e o conteúdo de sulfato de amônio foi mantido em um baixo nível no líquido de absorção, o qual é condutivo para absorção, mas não condutivo para oxidação e concentração, e o pH do líquido de absorção foi mantido em aproximadamente 7, por meio disto levando a um sério escape de amônia e aerossóis durante a absorção.
[0011] De modo a assegurar a eficiência de absorção,convencionalmente, a absorção de temperatura era controlada para não ser mais alta do que 40°C resfriando com água de processo, ajustando um reaquecedor, diminuindo a temperatura com uma solução de sulfato de amônio diluído, e outras medidas que são condutivas para absorção, mas não condutivas para oxidação e concentração. Em uma baixa temperatura, o sulfito de amônio em uma alta concentração não pode ser completamente diretamente oxidado para sulfato de amônio rapidamente, mas o mesmo em uma concentração mais baixa pode ser sujeito à oxidação e processos de evaporação e concentração para obter um produto, com uma grande quantidade de evaporação, grande consumo de energia, um longo processo de fluxo, muitos equipamentos, uma grande pegada, um alto custo de operação, e má eficiência econômica do dispositivo. Mais ainda, geralmente o conteúdo de água do gás de descarga de caldeira é mantido a não menos do que 7%. O conteúdo de água de gás de descarga de recuperação de enxofre, gás de descarga de incineração e outro gás de descarga industrial é ainda mais do que 25%. Portanto, se a eficiência de absorção for deliberadamente exercida reduzindo a temperatura de absorção para menos do que 40°C, não somente é o consumo de energia alto, mas também a água no gás de descarga condensará. A água condensada é excesso, não é condutiva para lavar o desenevoador e lavar a parede da torre, e precisa ser descarregada na forma de água de rejeito.
[0012] Quanto para um método seco para o gás de descarga deácido sulfúrico, devido a um baixo conteúdo de água e uma baixa concentração de dióxido de enxofre, a temperatura de absorção pode ser controlada a 30°C-50°C.
[0013] Os processos de dessulfurização de amônia para gás dedescarga podem envolver os seguintes problemas técnicos:
[0014] Diferente do método de calcário-gesso com base emcalcário como o material bruto, a amônia é fácil de volatilizar, quando a amônia livre está presente no líquido de absorção, amônia, SO2 e SO3 estão simultaneamente presentes na fase de gás. Portanto, uma névoa de sulfito de amônio e sulfato de amônio é formada facilmente, e o vapor de água saturado no gás de descarga condensa por sobre a névoa utilizando a névoa com um núcleo, por meio disto formando uma densa névoa branca, a qual por um lado causa perda de amônia, e por outro lado causa poluição secundária.
[0015] Até agora a dessulfurização de amônia falhou em serefetivamente generalizada, para a qual a principal razão é que os esforços anteriores focalizaram sobre como capturar os aerossóis produzidos durante a absorção, e não suprimir ou reduzir a produção de aerossol durante a absorção, resultando em um investimento de sistema, alto custo de operação e operação instável.
[0016] A oxidação de sulfito de amônio é diferente de outrossulfitos, e NH4+ em uma certa concentração tem um efeito de amortecimento sobre o processo de oxidação. A literatura por exemplo, Zhou, J.,W. Li, and W. Xiao, Kinetics Of Heterogeneous Oxidation Of Concentrated Ammonium Sulfite, Chemical Engineering Science, Volume 55, Issue 23, December 2000, Pages 5637- 5641,Pergamon Press, Oxford, England, 2000, a qual está por meio disto aqui incorporada por referência na sua totalidade ilustra esta propriedade única, isto é, NH4+ significativamente bloqueia a dissolução de O2 em soluções aquosas. Quando a concentração de sal é menor do que 0,5 mol/L aproximadamente 5% por peso, a taxa de oxidação de sulfito de amônio aumenta com o aumento de sua concentração; e quando este limite é excedido, a taxa de oxidação diminui com o aumento da concentração. Além disso, quando a concentração do sal de amônio total é 3-4 mol/L, e a concentração de sulfito de amônio é menor do que 0,15 mol/L, a reação de oxidação da solução é uma reação rápida de ordem 0ésima, isto é, a taxa de oxidação é irrelevante para o conteúdo de sulfito de amônio.
[0017] A reação de oxidação de sulfito de amônio realmentetambém ocorre durante a absorção, mas devido a um baixo conteúdo de O2 no gás de descarga, uma baixa de temperatura e uma lenta velocidade de reação, a taxa de oxidação é geralmente 40%-70% em condições de ciclagem contínua. No entanto, adicionalmente aperfeiçoando a taxa de oxidação para não menos do que 95% para atender os requisitos de processamento de pós-tratamento é ainda necessário, de modo que um tanque de oxidação / seção de oxidação / jato oxidante foi utilizado para totalmente oxidar o sulfito de amônio em uma condição de ar de oxidação em de excesso e pressurizado, e alguns fabricantes escolheram adicionar um catalisador ao líquido de absorção para promover a oxidação, mas isto afetará a qualidade de produto.
[0018] Diferente de outras substâncias alcalinas, a amônia éfacilmente volátil. Em torres de absorção do tipo de contato contracorrente tradicionais, ou torres de pulverização, torres empacotadas ou torres de placa, de modo a assegurar a eficiência de dessulfurização e o índice de emissão final, o valor de pH de uma solução é o mais alto, a concentração de SO2 na fase de gás é a mais baixa e a concentração de amônia na fase de gás será a mais alta em um ponto de contato no topo da zona de absorção. Isto significa que a quantidade de amônia que derrama com o gás de descarga fora da torre de dessulfurização será grande. Isto causará o desperdício e perda de amônia, mas também causa uma nova poluição.
[0019] Quanto aos problemas de escape de aerossóis e amônia,instituições de pesquisa e companhias de engenharia bem conhecidas propuseram uma variedade de esquemas para controlar ou eliminar, tal como eletricidade molhada, lavagem de água de múltiplos estágios, desenevoamento de múltiplos estágios a sua combinação; no entanto, estes métodos tratam o problema não das fontes que produzem aerossóis, e escape de amônia durante a absorção, somente focalizando em como eliminar o escape de amônia e os aerossóis produzidos durante a absorção, tornando o número de seções de torres cada vez mais o sistema mais complexo, o que não somente tem efeitos de tratamento ruins, mas também tem um substancial aumento em custos de investimento e operação.
[0020] A absorção, oxidação e concentração do dispositivo dedessulfurização de amônia interagem umas com as outras, a absorção requer um alto valor de pH da solução e um alto conteúdo de sulfito de amônio, a oxidação requer uma concentração de sal de amônio total relativamente baixa e um baixo conteúdo de sulfito de amônio, e a concentração requer um alto conteúdo de sulfato de amônio. Controlar o escape de amônia e aerossóis requer um baixo valor de pH e uma solução que não contém amônia livre.
[0021] Como os requisitos das composições de solução paradiferentes processos são diferentes, tecnologias mais razoáveis para controlar a produção de aerossol são altamente requeridas para conseguir um controle sinérgico da absorção, oxidação e concentração, atender os requisitos de emissão enquanto reduzindo o investimento, simplificar o processo tecnológico e reduzir a dificuldade de operação.
[0022] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 02136906.2 descreve um método e dispositivo para remoção e recuperação de SO2 em gás de descarga, no qual a concentração de sulfito de amônio está controlada entre 0,1%-5% por peso, por exemplo, entre 0,5% e 2,0%, para criar condições favoráveis para a oxidação, reduzir o consumo de energia e investimento de oxidação, e assegurar uma alta eficiência de dessulfurização. Uma razão de amônia no líquido de absorção para enxofre é 1,3-1,8 razão molar, a razão do gás de absorção para líquido é 2000-5000 razão de volume. Calor de gás de descarga quente é utilizado para concentrar a solução de sulfato de amônio, e quando a temperatura de gás de descarga quente é reduzida para 50°C-55°C, a concentração de sulfato de amônio pode ser aumentada para 40%-50% por peso, o qual será enviado para um cristalizador de sulfato de amônio e processado em um fertilizante de sulfato de amônio comercial. A seção de oxidação está provida com uma partição longitudinal, de modo que a solução de sulfito de amônio não oxidada e solução de sulfito de amônio oxidada são separadas tão distantes quanto possível, de modo a impedir a ocorrência de contramistura. Neste método: 1 a concentração do líquido de absorção é baixa, e o método é somente adequado para gás de descarga que contém baixo enxofre; 2 o método não se preocupa sobre o controle de escape de amônia e a produção de aerossol durante a absorção, é necessário prover um reaquecedor para eliminar a fumaça branca; 3 a cristalização é influenciada pelo volume de ar que seca e conteúdo de poeira, e a quantidade de cristalização é pequena e não estável, e similares.
[0023] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201310634675.7 descreve um sistema de dessulfurização e desnitrificação e um método de dessulfurização e desnitrificação com este, em que a seção de absorção inclui uma camada de pulverização de líquido de circulação de um nível I, uma camada de pulverização de líquido de circulação de um nível II, uma camada de absorção de enchimento e uma camada de pulverização de líquido de circulação de um nível III dispostas do fundo para o topo sequencialmente, na qual a camada de pulverização de líquido de circulação de um nível I é uma camada de absorção de amônia fixa para eficientemente absorver SO2, a camada de absorção de amônia fixa é um sistema de circulação de absorção de amônia separado, a camada de pulverização de líquido de circulação de um nível II e a camada de absorção de enchimento são utilizadas para impedir o escape de amônia e para absorver SO2, e a camada de pulverização de líquido de circulação de um nível III é utilizada para impedir o escape de amônia. No entanto, as composições de solução não são especificadas, e o efeito de controlar o escape de amônia e aerossóis é limitado adicionando amônia em camadas.
[0024] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201510009642.2 descreve um método para conseguir uma dessulfurização e remoção de poeira integradas com ondas ultrassônicas para conseguir emissões ultrabaixas, no qual o gás de descarga o qual foi sujeito à redução de temperatura e dessulfurização é totalmente lavado provendo um sistema de lavagem de gotícula de líquido de absorção, a gotícula no líquido de absorção no gás de descarga é capturada e removida, seguido de desenevoamento; após o desenevoamento, o gás de descarga é lavado pela gotícula do líquido de absorção, seguido por desenevoamento; o gás de descarga preliminarmente purificado acima mencionado está sujeito a aglutinação e/ou coagulação de modo que o tamanho de partícula de partículas finas é aumentado, e as partículas finas aumentadas são removidas por aglutinação e/ou um desenevoador de camada; e a utilização de lavagem de água de múltiplos estágios e o desenevoamento de múltiplos estágios assegura a poeira total sendo qualificada com grande investimento e alto custo operação, o que não pode controlar o escape de amônia e a produção de aerossol do aspecto do mecanismo.
[0025] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201510680578.0 descreve um sistema de dessulfurização, desnitrificação e remoção de poeira de circulação dupla de amônia, que inclui uma torre de absorção de lavagem 1 e um tanque de circulação de oxidação 9; a torre de absorção de lavagem 1 consiste em seção de remoção de névoa de água eficiente 2, uma seção de remoção de névoa de amônia melhorada 3, uma seção de desenevoamento de líquido de absorção 4, uma seção de absorção secundária 5, uma seção de absorção primária 6 e uma lavagem de e diminuição de temperatura 7 sequencialmente; quando o gás de descarga entra na seção de absorção primária 6, SO2 é primariamente removido utilizando uma solução de sulfato de amônio que contém nitrato de amônio com uma densidade de 1,1 a 1,15 kg/L e um valor de pH de 6,5 a 7 como um líquido de absorção; e quando o gás de descarga entra na seção de absorção secundária 5, SO2 é secundariamente removido utilizando uma solução de sulfato de amônio que contém nitrato de amônio com uma densidade de 1,05 a 1,1 kg/L e um valor de pH de 5,5 a 6 como um líquido de absorção. O processo tecnológico é complexo, com excesso de amônia utilizada durante a absorção, significante escape de aerossol e de amônia, e alvos de emissão final que são difíceis garantir por lavagem de água e desenevoamento.
[0026] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201610390173.8 descreve um dispositivo de dessulfurização e remoção de poeira integrado com uma única torre que tem seis seções de purificação de gradientes para conseguir emissões ultrabaixas, incluindo: uma seção de oxidação, uma seção de concentração, uma seção de absorção, uma seção de lavagem de água purificada, uma seção de desenevoamento, uma partição e uma seção elétrica molhada; em que as minúsculas gotículas carregadas pelo gás de descarga desenevoado são adicionalmente removidas através da ação de absorção eletrostática na seção elétrica molhada, de modo a assegurar que o padrão de descarga do gás de descarga seja atendido quando as condições de trabalho para o gás de descarga variam, e a seção é utilizada como um meio de garantia para este dispositivo. O processo requer grande investimento, tem um alto custo de operação, e é um método elétrico ineficiente de controlar o escape de amônia e emissões de aerossol.
[0027] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201610177178.2 descreve um processo de dessulfurização e remoção de poeira para conseguir emissões ultrabaixas, um dispositivo no mesmo inclui uma torre de dessulfurização 1; uma entrada de gás de descarga 2 e uma saída de gás de descarga 9 estão providas sobre a torre de dessulfurização 1; uma seção de lavagem e diminuição de temperatura 3, uma seção de absorção primária 4, uma seção de absorção secundária 5, uma seção de desenevoamento primária 6, uma seção de desenevoamento secundária 7, e uma seção de desenevoamento terciária 8 estão dispostas em série na direção de fluxo de gás de descarga entre a entrada de gás de descarga 2 e a saída de gás de descarga 9; o gás de descarga que contém SO2 de carvão combustível a 120°C-180°C está sujeito à desnitrificação e remoção de poeira, então entra na seção de lavagem e diminuição de temperatura 3 da entrada de gás de descarga 2, e é pulverizado com uma solução de sulfato de amônio com uma densidade de 1200-1250 g/L e um valor de pH de 3-5, de modo a reduzir a temperatura do gás de descarga para ser 45°C-60°C; o gás de descarga flui para dentro da seção de absorção primária 4, e é pulverizado com um líquido de absorção com uma densidade de 1100-1250 g/L e um valor de pH de 5,5-6,5; e quando o gás de descarga entra na seção de absorção secundária 5, este é pulverizado com um líquido de absorção com um valor de pH de 5,0-5,8 e uma densidade de 1030-1100 g/L, e então o gás de descarga entra na seção de desenevoamento primária 6, na seção de desenevoamento secundária 7 e na seção de desenevoamento terciária 8 sequencialmente, e é descarregado da saída de gás de descarga 9. O gás de descarga quente é sujeito a uma eluição de gradiente controlando a densidade, valor de pH e similares do líquido de absorção, então sujeito à remoção de gotícula de névoa utilizando um desenevoador único e outros dispositivos, e enxofre, poeira de fumaça e similares no gás de descarga podem ser efetivamente removidos por meio disto conseguindo emissões ultrabaixas. No entanto, o processo não especifica as composições de solução e temperaturas de absorção, e ainda não pode controlar o escape de amônia e a produção de aerossol da fonte.
[0028] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201611014433.8 descreve um método para reduzir a produção de aerossol em dessulfurização de amônia, do qual as etapas específicas são: 1) dirigir a amônia aquosa para dentro de uma torre de absorção de amônia, iniciando uma absorção primária e bomba de circulação para lavagem de pulverização, de modo a dessulfurizar a maioria de SO2 no gás de descarga; 2) dirigir a amônia aquosa para dentro da torre de absorção de amônia para lavagem de pulverização, onde o líquido de pulverização é adicionalmente reagido com gás de descarga de SO2 para remover os poluentes no gás de descarga; 3) passar o gás de descarga o qual foi sujeito à absorção secundária através de um dispositivo de lavagem de água e pulverização para lavar as impurezas tais como aerossóis arrastados no gás de descarga; e 4) finalmente purificar o gás de descarga, o qual foi sujeito à lavagem de água, contra impurezas tais como espumas de líquido aerossóis residuais arrastados no gás de descarga durante a lavagem e pulverização, e descarregar o gás de descarga um líquido no padrão. Na etapa 1, o valor de pH da solução de absorção é estritamente controlado a 5,5-,5, e a densidade é controlada a 1,151,25 g/ml. Na etapa 2, o valor de pH da solução de absorção é estritamente controlado a 5,0-6,0, e a densidade é controlada a 1,01,20 g/ml. O processo não especifica as composições de solução e temperaturas de absorção, e ainda não pode completamente controlar o escape de amônia e a produção de aerossol da fonte. Também, o gás de descarga o qual foi sujeito a uma simples lavagem de água e desenevoamento não pode atender ou não pode facilmente atender os requisitos de padrão de emissão ultrabaixos ou requisitos mais altos na China.
[0029] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN201611207184.4 descreve um processo para economizar água e controlar o fenômeno de aerossol no processo de dessulfurização de amônia, em que o gás de descarga de caldeira entra em uma torre de dessulfurização, o gás de descarga que contém SO2 o qual entrou na torre de dessulfurização é pulverizado com um líquido de pulverização de solução de sulfato de amônio / de sulfito de amônio com uma concentração de 5%-35%, seguido passando através de uma camada de enchimento, contatando com a água de resfriamento sobre a camada de enchimento, e então contatando com uma camada de lavagem de água e pulverização, durante a qual a água de resfriamento no fundo da camada de enchimento cai por sobre um recipiente de acumulação de líquido de lavagem de água e reversamente flui para uma torre de água de resfriamento, então entra em um tanque de lavagem de água, e é dirigido para uma camada de lavagem de água e pulverização através de uma bomba de infusão de água de lavagem para reciclagem; o sistema tem vantagens tais como um processo de fluxo simples, um bom efeito de resfriamento e uma baixo custo de operação, a água de resfriamento de pulverização absorve substâncias tais como partículas de (NH4)2SO4, SO2, e NH3 no gás de descarga de caldeira, o vapor de água saturado no gás de descarga de caldeira condensa, utilizando as partículas de (NH4)2SO4 como os núcleos para formar gotículas de água, de modo que as partículas de (NH4)2SO4 no gás de descarga de caldeira são capturadas, por meio disto inibindo a formação de aerossol, e tornando a concentração de partículas no gás de descarga de caldeira descarregado no processo de dessulfurização de amônia menor do que 30 mg/m3. O processo não especifica as composições de solução, valores de pH e temperaturas de absorção, ainda não pode controlar completamente o escape de amônia e a produção de aerossol da fonte, mais ainda, o consumo de energia de lavagem de baixa temperatura é alto, e a concentração de partículas no gás de descarga purificado é menor do que 30 mg/m3, o que não pode atender os últimos padrões de emissão.
[0030] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201310340885.5 descreve um método para controlar a emissão de aerossol em dessulfurização de amônia e uma torre de absorção dedicada para este, em que o gás de descarga o qual foi sujeito à pulverização com água atomizada e temperatura diminuída e foi resfriado para 100°C a 120°C é permitido fluir para dentro de uma zona de dessulfurização de uma torre de absorção de dessulfurização, o gás de descarga na zona de dessulfurização do fundo para o topo é permitido contactar com um líquido de dessulfurização contracorrente ejetado do topo para o fundo para absorver SO2 no gás de descarga, e enchimentos ou placas de peneira estão providas dentro da zona de dessulfurização; o gás de descarga após ser dessulfurizado entra em uma zona de lavagem de enchimento, na qual a água de lavagem é injetada para remover os aerossóis de grãos brutos produzidos em dessulfurização de amônia; o gás de descarga após ser sujeito a dessulfurização e remoção de aerossol de grão bruto entra em uma zona de transição de fase de água-vapor, vapor é injetado no meio da zona de transição de fase de água-vapor de modo a estabelecer um ambiente de vapor de água supersaturado requerido para a transição de água-vapor, de modo que os particulados de aerossol de grão fino não removidos condensam e crescem e são removidos por um desenevoador de peneira de arame na saída de gás de descarga da zona de transição de fase de água-vapor; e o gás de descarga purificado é descarregado através de uma chaminé da saída de gás de descarga no topo da torre de absorção de dessulfurização. A velocidade de gás superficial do gás de descarga é 2,0-3.0 m/s e uma razão de líquido de operação para ar é 2 para 8 L/Nm3; e o líquido de dessulfurização tem um valor de pH de 5,2-6,0 e uma temperatura de 45°C-55°C; O agente de dessulfurização no líquido de dessulfurização é sulfato de amônio ou sulfito de amônio em uma concentração de 10% por peso para supersaturado, a razão de líquido de pulverização de água de lavagem-gás na zona de lavagem de enchimento é 0,6-3,0 L/Nm3, a temperatura do gás de descarga após ser lavado através da camada de enchimento é reduzida para 50°C-55°C, e em uma modalidade, nas saída de torre de absorção, a concentração de massa mínima de PM10 é 45mg/m3 e a concentração de SO2 mínima é 135 mg/Nm3. O processo ainda não pode completamente controlar o escape de amônia e a produção de aerossol da fonte, mais ainda, as partículas e o SO2 no gás de descarga purificado não podem atender aos últimos padrões de emissão, e o consumo de energia da transição de fase de vapor é alto.
[0031] Uma Patente Chinesa para invenção com um número depedido de CN 201610966033.0 descreve um dispositivo e método para remover aerossóis em dessulfurização de amônia, o dispositivo incluindo uma torre de dessulfurização 1, em que o interior da torre de dessulfurização 1 está provido com uma zona de reação de absorção 2, uma zona de lavagem de água de oxidação 3 e uma zona de lavagem de água e purificação 4 do fundo para o topo sequencialmente; uma camada de lavagem de água de oxidação e pulverização 22 está provida dentro da zona de lavagem de água de oxidação 3, e a concentração de sulfato de amônio dissolvido em uma líquido de circulação de lavagem de água de oxidação água é controlado em < 3%; a temperatura da lavagem de água e purificação < 50°C; e o oxidante forte inclui peróxido de hidrogênio ou hipoclorito. O processo não especifica as composições de solução, valores de pH e temperaturas de absorção, e ainda não pode completamente controlar o escape de amônia e a produção de aerossol da fonte, mais ainda, o investimento em lavagem de água de oxidação é grande, o custo de operação é alto, e existe um certo risco de segurança.
[0032] Os objetos e vantagens da invenção ficarão aparentesquando da consideração da descrição detalhada seguinte tomada em conjunto com os desenhos acompanhantes, nos quais caracteres de referência iguais referem-se a partes iguais por toda parte, e nos quais:
[0033] Figura 1 é uma vista esquemática de aparelho e métodosde acordo com os princípios da invenção.
[0034] Figura 2 é uma vista esquemática do Exemplo 1.
[0035] Figura 3 é uma vista esquemática do Exemplo 2.Números de referência:1 torre de absorção2 recipiente de oxidação3 circulação de lavagem de partículas finas 4 zona de pré-lavagem5 zona de absorção6 zona de controle de partículas finas7 líquido de circulação de absorção8 saída de gás de descarga purificado9 entrada de gás de descarga10 camada de pulverização de pré-lavagem11 camada de pulverização de absorção12 camada de pulverização de partículas finas a13 camada de pulverização de partículas finas b14 desenevoador15 líquido de lavagem de circulação de partículas finas16 tanque de circulação de absorção17 separador de gás-líquido a18 separador de gás-líquido b19 melhorador de dispersão de gás-líquido21 amônia22 ar de oxidação23 água de processo24 sistema de pós-processamento de sulfato de amônio
[0036] "Escape de amônia" significa amônia ou uma ou maisespécies que contêm amônia / amina que escapam com a descarga do fluxo de gás. As espécies são derivadas de amônia ou espécies que contêm amônia / amina que foram adicionadas ao fluxo de gás.
[0037] "Poeira" significa um material particulado fino o bastantepara flutuar ao longo de fluxos gasosos, quando manipulados, processados, ou contatados. Esta inclui, mas não está limitada a aerossóis, que incluem partículas 4 de aerossol sólido e partículas de aerossol líquido, fuligem, carvão vegetal, carvão não queimado, minerais finos, areia, cascalho, sais, e qualquer sua combinação.
[0038] "Descarga" significa um fluxo de gás que sai de umprocesso industrial ou químico. Esta inclui, mas não está limitada a gás de descarga, gás residual, gases de descarga de fornos, fornalhas, caldeiras, e/ou geradores. Esta pode compreender produtos de combustão derivados da combustão de ar e material inflamável, material residual de processos químicos, os quais podem incluir água, nitrogênio, e poluentes, tais como matéria particulada, fuligem, monóxido de carbono, óxidos de nitrogênio, e óxidos de enxofre. A descarga de um processo pode ser uma entrada gasosa para outro.
[0039] "Taxa de Oxidação" significa a porcentagem, calculada pormol porcento, de um dado material que foi convertido em uma espécie mais oxidada identificada do material. Por exemplo, em uma mistura que contém espécies que contêm amônia e óxidos de enxofre, se X % em mol da mistura fora sulfato de amônio, Y % em mol é sulfito de amônio, e Z % em mol é alguma outra espécie que contém amônia, enxofre, e/ou oxigênio com um potencial de oxidação maior do que sulfato de amônio, porque o sulfato de amônio é a espécie mais oxidada identificada, a taxa de oxidação da mistura seria X % em mol.
[0040] "Taxa de Recuperação de Amônia" significa aquela fraçãoou percentagem de amônia adicionada a um processo de limpeza de gás que é subsequentemente capturada e extraída do processo.
[0041] "Cobertura de Pulverização" é uma divergência depulverização de um bocal ou uma rede de bocais. Quanto maior é a divergência, maior é a cobertura de pulverização.
[0042] No caso em que as definições acima ou uma descriçãodeclarada em outro local neste pedido for inconsistente com um significado (explícito ou implícito) que é comumente utilizado, apresentado em um dicionário, ou declarado em uma fonte incorporada por referência neste pedido, o pedido e os termos de reivindicação especificamente são compreendidos serem considerados de acordo com a definição ou descrição neste pedido, e não de acordo com a definição comum, definição de dicionário, ou a definição que foi incorporada por referência. No caso em que um temo de reivindicação pode somente ser compreendido se este for considerado por um dicionário, uma definição apresentada na Kirk- Othmer Encyclopedia of Chemical Technology, 5th Edition, 2005, (John Wiley & Sons, Inc.) deverá controlar, se ali provido.
[0043] Todas as faixas e parâmetros aqui descritos sãocompreendidos abranger qualquer e todas as subfaixas aqui incluídas, e cada número entre os pontos finais. Por exemplo, uma faixa declarada de "1 a 10" deve ser considerada incluir quaisquer e todas as subfaixas entre (e inclusivo) o valor mínimo de 1 e o valor máximo de 10; isto é, todas subfaixas que começam com um valor mínimo de 1 ou mais (por exemplo, 1 a 6.1), e terminam com um valor máximo de 10 ou menos (por exemplo, 2,3 a 9,4, 3 a 8, 4 a 7), e finalmente cada número 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, e 10 contido dentro da faixa. Todas as percentagens, razões e proporções aqui são por peso a menos que de outro modo especificado. A menos que de outro modo declarado, o termo "peso molecular" significa peso molecular médio (mw).
[0044] Aparelho e métodos para controlar a produção de aerossolem dessulfurização de amônia estão providos. O aparelho pode incluir, e os métodos podem envolver, um sistema de purificação e remoção de gás. O sistema de purificação e remoção de gás pode estar configurado para aplicar um gradiente de sal de amônio no gás de descarga. O aparelho pode incluir, e os métodos podem envolver, um sistema de oxidação. O aparelho pode incluir, e os métodos podem envolver, um sistema auxiliar.
[0045] O sistema de oxidação pode incluir um recipiente de oxidação que está configurado para forçar a oxidação de uma solução de amônio de entrada para gerar uma pluralidade de saídas de diferentes graus de oxidação da solução de amônio. O recipiente de oxidação pode prover as saídas para o sistema de purificação e remoção de gás para definir o gradiente.
[0046] O sistema auxiliar pode incluir um sistema de pós-processamento de sulfato de amônio. O sistema auxiliar pode incluir um sistema de suprimento de amônia. O sistema auxiliar pode incluir um sistema de água de processo.
[0047] O aparelho pode incluir uma torre. A torre pode alojar osistema de purificação e remoção de gás. A torre pode incluir uma zona de pré-lavagem. A torre pode incluir uma zona de absorção. A torre pode incluir uma zona de controle de partículas finas.
[0048] O aparelho pode incluir um componente disposto entre azona de absorção e a zona de pré-lavagem. O componente pode permitir que somente o gás passe. O aparelho pode incluir uma pluralidade de camadas de pulverização. A zona de pré-lavagem pode incluir uma camada de pulverização de uma pluralidade. A zona de absorção pode incluir uma camada de pulverização duma pluralidade. A zona de controle de partículas finas pode incluir uma camada de pulverização duma pluralidade. A torre pode estar configurada para prover controle divisório de composições de solução para as camadas de pulverização. O controle divisório pode incluir prover diferentes composições para diferentes camadas de pulverização. As diferentes composições podem ser selecionadas ou ajustadas para selecionar ou ajustar o gradiente.
[0049] O sistema de oxidação pode incluir as camadas depulverização. O sistema de oxidação pode estar configurado para conrtrolar uma interação entre (a) o líquido pulverizado em umas diferentes das camadas de pulverização e (b) o gás de descarga nas respectivas umas diferentes das camadas de pulverização para naturalmente oxidar o líquido para gerar uma pluralidade de saídas de diferentes graus de oxidação da solução de amônio para definir o gradiente.
[0050] O sistema de oxidação pode estar configurado paracontrolar uma temperatura de operação de uma ou mais da zona de pré-lavagem, da absorção, e da zona de controle de partículas finas para controlar o gradiente.
[0051] O sistema de oxidação pode ser um sistema de oxidaçãoque não inclui um recipiente de oxidação forçada.
[0052] O sistema de oxidação pode estar configurado para rotear olíquido de pré-lavagem para dentro da zona de absorção.
[0053] Cada zona pode incluir uma única camada de pulverização.Cada zona pode incluir uma pluralidade de camadas de pulverização.
[0054] O aparelho pode incluir um componente disposto entre azona de absorção e a zona de controle de partículas finas. O componente pode permitir que somente o gás passe.
[0055] O aparelho pode incluir um componente disposto dentro dazona de absorção. O componente pode permitir que somente o gás passe.
[0056] O aparelho pode incluir um componente disposto dentro dazona de controle de partículas finas. O componente pode permitir que somente o gás passe.
[0057] O aparelho pode incluir uma pluralidade de camadas dedesenevoadores. Uma camada de desenevoador da pluralidade pode estar disposta dentro da zona de controle de partículas finas. A camada de desenevoador da pluralidade pode estar disposta em cada camada de pulverização da zona de pré-lavagem e da zona de absorção.
[0058] Um desenevoador da pluralidade de camadas de desenevoadores pode incluir um defletor.
[0059] Um desenevoador da pluralidade de camadas dedesenevoadores pode incluir uma crista.
[0060] Um desenevoador da pluralidade de camadas dedesenevoadores pode incluir um enchimento.
[0061] Um desenevoador da pluralidade de camadas dedesenevoadores pode incluir uma peneira de arame.
[0062] Um desenevoador da pluralidade de camadas dedesenevoadores pode incluir uma combinação de um ou mais de umdefletor; uma crista; enchimento; e peneira de arame.
[0063] Cada camada de pulverização da zona de absorção podeter uma razão de líquido para gás que não é menor do que 0,2 L/Nm3. Cada camada de pulverização da zona de absorção pode ter uma cobertura de pulverização que não é menor do que 110%.
[0064] Cada camada de pulverização da zona de controle departículas finas pode ter uma razão de líquido para gás que não é menor do que 0,1 L/Nm3. Cada camada de pulverização da zona de controle de partículas finas pode ter uma cobertura de pulverização que não é menor do que 105%.
[0065] Cada camada de pulverização da zona de absorção podeter uma razão de líquido para gás que não é menor do que 0,2 L/Nm3; e uma cobertura de pulverização que não é menor do que 110%; e, cada camada de pulverização da zona de controle de partículas finas pode ter uma razão de líquido para gás que não é menor do que 0,1 L/Nm3; e uma cobertura de pulverização que não é menor do que 105%.
[0066] O sistema de oxidação pode incluir uma pluralidade deseções. Cada seção pode corresponder a um sal de amônio de uma diferente composição. O sistema de oxidação pode estar configurado para proveem para um líquido de circulação de lavagem de partículas finas e um líquido de circulação de absorção uma composição da pluralidade de composições para formar o gradiente de sal de amônio.
[0067] Uma seção pode ser definida por uma camada do sistemade oxidação.
[0068] Uma seção pode ser definida por um componente dosistema de oxidação.
[0069] Uma seção pode ocupar uma diferente posição no sistemade oxidação.
[0070] O sistema de oxidação pode incluir 0, 1, 2, 3, 4, 5 ou maiscamadas de melhoradores de dispersão de gás-líquido.
[0071] O sistema de oxidação pode incluir um estágio de líquido. Oestágio de líquido pode ter uma altura que é maior do que 3 m. O sistema de oxidação pode estar configurado para prover não menos do que 20% de excesso de ar de oxidação.
[0072] A torre pode estar configurada para esfriar e lavar o gás dedescarga utilizando o líquido de lavagem de circulação na zona de pré- lavagem, e simultaneamente aumentar uma concentração do líquido de lavagem de circulação. A torre pode estar configurada para passar o gás de descarga através da zona de absorção, na qual o gás de descarga é lavado e dessulfurizado pelo líquido de circulação de absorção. A torre pode estar configurada para passar o gás de descarga através da zona de controle de partículas finas, na qual as partículas finas são removidas por um líquido de lavagem de circulação de partículas finas. A torre pode estar configurada para descarregar o gás de descarga. A torre pode estar configurada para reabastecer o líquido de lavagem de circulação na zona de pré- lavagem do líquido de lavagem de circulação de partículas finas. A torre pode estar configurada para enxaguar impurezas sobre a parede de torre. A torre pode estar configurada para reabastecer o líquido de circulação de absorção. A torre pode estar configurada para oxidar o líquido de circulação de absorção no sistema de oxidação. A torre pode estar configurada para extrair líquidos de circulação com diferentes composições de um sistema de oxidação em diferentes seções para distribuição para as diferentes zonas.
[0073] O líquido de lavagem de circulação de partículas finas podeser um constituinte majoritário de fluidos de reabastecimento de líquido de lavagem de circulação.
[0074] A torre pode estar configurada para enxaguar as impurezaspulverizar o líquido de lavagem de circulação de partículas finas. A impureza pode ser uma impureza química. A impureza pode ser uma impureza física. A impureza pode estar no interior da torre. A impureza pode estar sobre estruturas dentro da torre.
[0075] A torre pode estar configurada para enxaguar as impurezaspulverizando água de processo.
[0076] A torre pode estar configurada para reabastecer o líquidode circulação de absorção com o líquido da zona de controle de partículas finas.
[0077] A torre pode estar configurada para reabastecer o líquidode circulação de absorção com a água de processo. A torre pode estar configurada para reabastecer a água de processo com o líquido da zona de controle de partículas finas.
[0078] A torre pode estar configurada para prover uma velocidadede gás de descarga superficial na faixa de 1-5 m/s.
[0079] A torre pode estar configurada para prover na zona de pré-lavagem uma temperatura na faixa de 40°C a 80°C.
[0080] A torre pode estar configurada para receber um gás dedescarga que tem uma concentração de SO2 tão alta quanto 30.000 mg/Nm3.
[0081] A torre pode estar configurada para descarregar gás dedescarga purificado que está em conformidade com: todos os requisitos de emissão de GB13223-2011, Emission Standard Of Air Pollutantes For Thermal Power Plants, Ministry of Environmental Protection of The People's Republic of China,2011, o qual está por meio disto aqui incorporado por referência na sua totalidade. Por exemplo, GB13223-2011 requer que em áreas chave da China, as emissões de poeira, dióxido de enxofre e óxido de nitrogênio de caldeiras alimentadas por carvão não sejam mais altas do que 20, 50 e 100 mg/Nm3 (6% conteúdo de oxigênio, base seca), respectivamente. E, sob Environment and Development No. 164 (Full Implementation Of The Work Plan For Ultra-Low Emission And Energy Conservation Of Coal-Fired Power Plants, Ministry Of Environmental Protection, Development and Reform commission, Energy Bureau of The People's Republic of China, Released on December 11, 2015, o qual está por meio disto aqui incorporado por referência na sua totalidade), na China, até 2020, as usinas de energia alimentadas por carvão devem conseguir emissões ultrabaixas (a saber sob a condição de concentração de emissão de 6% de conteúdo de oxigênio, poeira, dióxido de enxofre, óxido de nitrogênio não deverá ser mais do que 10, 35, 50 mg/m3). Também, em relação à dessulfurização baseada em amônia e desenevoamento eletrostático apresentados na PCT/US2002/039095, a qual envolve um método para remover SO2/NO/NO2 do fluxo de gás como segue:A. Oxidar algum ou todo o fluxo de gás para NO2; então,B. Lavar algum ou todo SO2, NO e NO2 no fluxo de gás com líquido de lavagem que contém amônia, e tem um pH entre 6 e 8,C. Utilizar um dispositivo de remoção de aerossol para remover algum ou todo o aerossol de amônia gerada na etapa de lavagem; eD. Remover o sulfato de amônio do líquido de lavagem como fertilizante, a torre pode ter um custo de construção que é 10-20% menor; um custo de operação que é 5-10% menor; e uma razão de desempenho- preço que é 15-30% menor.
[0082] A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de SO2 não maior do que 200 mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de SO2 não maior do que 100 mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de SO2 não maior do que 35mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de SO2 não maior do que 5 mg/Nm3.
[0083] A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de poeira total, incluindo aerossóis, não maior do que 20 mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás de descarga que tem uma concentração de poeira total, incluindo aerossóis, não maior do que 10mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás de descarga que tem uma concentração de poeira total, incluindo aerossóis, não maior do que 5mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás de descarga que tem uma concentração de poeira total, incluindo aerossóis não maior do que 2mg/Nm3.
[0084] A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de amônia não maior do que 5 mg/Nm3. A torre pode estar configurada para descarregar o gás de descarga que tem uma concentração de amônia não maior do que 2 mg/Nm3.
[0085] A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de amônia não maior do que 1 mg/Nm3.
[0086] A torre pode estar configurada para descarregar o gás dedescarga que tem uma concentração de amônia não maior do que 0,5 mg/Nm3.
[0087] O aparelho pode incluir um dispositivo de secagem. Odispositivo de secagem pode estar configurado para receber um líquido de absorção. O dispositivo de secagem pode estar configurado para produzir um produto sólido que inclui um íon de um líquido de circulação. O íon pode incluir cloreto. O íon pode incluir fluoreto.
[0088] O dispositivo de secagem pode estar configurado parareduzir a concentração de íons de cloreto de líquido de circulação para menos do que 50.000 mg/L. O dispositivo de secagem pode estar configurado para reduzir a concentração de íons de fluoreto de líquido de circulação para menos do que 20.000 mg/L. O dispositivo de secagem pode estar configurado para reduzir a concentração de íons de fluoreto de líquido de circulação para 300-3000 mg/L. O dispositivo de secagem pode estar configurado para reduzir a concentração de íons de cloreto de líquido de circulação para 10.000-31.000 mg/L.
[0089] A torre pode estar configurada para pulverizar, em umacamada de pulverização na zona de absorção, o líquido de circulação de absorção que tem uma razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio que está na faixa de 1,5-199 para 1.
[0090] A torre pode estar configurada para pulverizar, em umacamada de pulverização na zona de absorção de partículas finas, o líquido de lavagem de circulação de partículas finas que tem uma razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio que está na faixa de 3-1,999 para 1.
[0091] Os métodos podem incluir aplicar um gradiente de sal deamônio no gás de descarga. Os métodos podem incluir aplicar um gradiente de condição de reação no gás de descarga.
[0092] A aplicação de um gradiente de sal de amônio pode incluir aplicar uma primeira concentração de sal de amônio em um primeiro estágio. A aplicação de um gradiente de sal de amônio pode incluir aplicar uma segunda concentração de sal de amônio em um segundo estágio. O primeiro estágio pode estar a montante, em relação ao gás de descarga, do segundo estágio.
[0093] O sal pode incluir sulfito de amônio. O sal pode incluirbissulfito de amônio. O sal pode incluir sulfato de amônio.
[0094] A primeira concentração pode ser maior do que a segundaconcentração.
[0095] A aplicação de uma primeira concentração de sal deamônio em um primeiro estágio pode incluir pulverizar sobre o líquido de circulação de absorção de gás de descarga em um processo de absorção de dióxido de enxofre.
[0096] A aplicação de uma segunda concentração de sal deamônio em um segundo estágio pode incluir pulverizar sobre o líquido de circulação de absorção de gás de descarga no processo de absorção de dióxido de enxofre.
[0097] A aplicação de uma primeira concentração de sal deamônio em um primeiro estágio pode incluir pulverizar sobre o gás de descarga um líquido de circulação de lavagem de partículas finas em um processo de lavagem de partículas finas.
[0098] A aplicação de uma segunda concentração de sal deamônio em um segundo estágio pode incluir pulverizar sobre o gás de descarga um líquido de circulação de lavagem de partículas finas no processo de lavagem de partículas finas.
[0099] A aplicação de um gradiente de condição de reação podeincluir prover uma primeira temperatura em um primeiro estágio. A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir prover uma segunda temperatura em um segundo estágio. O primeiro estágio pode estar a montante, em relação ao gás de descarga, do segundo estágio.
[00100] A primeira temperatura pode ser maior do que a segunda temperatura.
[00101] A provisão de uma primeira temperatura em um primeiro estágio pode incluir ajustar uma primeira temperatura em um processo de absorção de dióxido de enxofre. A provisão de uma segunda temperatura em um segundo estágio pode incluir ajustar uma segunda temperatura em um processo de lavagem de partículas finas.
[00102] A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir prover um primeiro pH em um primeiro estágio. A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir prover um segundo pH em um segundo estágio. O primeiro estágio pode estar a montante, em relação ao gás de descarga, do segundo estágio.
[00103] O primeiro pH pode ser maior do que o segundo pH.
[00104] A provisão de um primeiro pH em um primeiro estágio podeincluir pulverizar sobre o líquido de circulação de absorção de gás de descarga em um processo de absorção de dióxido de enxofre.
[00105] A provisão de um segundo pH em um segundo estágio pode incluir pulverizar sobre o líquido de circulação de absorção de gás de descarga no processo de absorção de dióxido de enxofre.
[00106] A provisão de um primeiro pH em um primeiro estágio pode incluir pulverizar sobre o gás de descarga um líquido de circulação de lavagem de partículas finas em um processo de lavagem de partículas finas.
[00107] A provisão de um segundo pH em um segundo estágio pode incluir pulverizar sobre o gás de descarga um líquido de circulação de lavagem de partículas finas no processo de lavagem de partículas finas.
[00108] O método pode incluir esfriar e purificar o gás de descarga. O método pode incluir após o esfriamento e purificação, absorver o dióxido de enxofre. O método pode incluir após a absorção, remover o gás de descarga com um líquido de circulação de lavagem de partículas finas. A aplicação de um gradiente de sal de amônio pode ser executada após a purificação e resfriamento. Tanto a absorção quanto a remoção podem incluir pulverizar sulfito de amônio. Tanto a absorção quanto a remoção podem incluir pulverizar sulfato de amônio.
[00109] A absorção pode incluir pulverizar sobre o líquido decirculação de absorção de gás de descarga. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ter um pH que é mais baixo do que um pH do líquido de circulação de absorção de gás de descarga. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ter uma concentração de sulfito de amônio menor do que uma concentração de sulfito de amônio do líquido de circulação de absorção.
[00110] A condição de reação pode ser um gradiente de temperatura. O gradiente de temperatura pode ser definido por uma temperatura de absorção e uma temperatura de lavagem. A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir controlar a temperatura de absorção e a temperatura de lavagem para reduzir um consumo de energia. A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir manter uma eficiência de absorção. A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir manter um limite sobre o escape de amônia. A aplicação de um gradiente de condição de reação pode incluir manter um limite sobre o escape de aerossol.
[00111] A temperatura de absorção pode estar na faixa de 30°C a 70°C.
[00112] A temperatura de absorção pode estar na faixa de 35°C a 60°C.
[00113] A temperatura de absorção pode ser na faixa de 45°C a 55°C.
[00114] A temperatura de lavagem pode estar na faixa de 28°C a 68°C.
[00115] A temperatura de lavagem pode estar na faixa de 30°C a 55°C.
[00116] A temperatura de lavagem pode estar na faixa de 40°C a 50°C.
[00117] A absorção pode incluir pulverizar um líquido de circulação de absorção em um estágio inferior. A absorção pode incluir pulverizar um líquido de circulação de absorção em um estágio superior que é a jusante, em relação ao gás de descarga, do estágio inferior. O líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior e superior pode incluir 0,15%-4,95% de sulfito de amônio. O líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior esuperior pode incluir 5%-38% de sulfato de amônio. O líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior esuperior pode ter um valor de pH na faixa de 4-6,6. A concentração de sulfito de amônio líquido de circulação de absorção de estágio superior pode ser mais baixa do que a concentração de sulfito de amônio do estágio inferior do líquido de circulação de absorção.
[00118] O pH de líquido de circulação de absorção de estágio superior pode ser mais baixo do que o pH do estágio inferior do líquido de circulação de absorção.
[00119] A absorção pode incluir pulverizar um líquido de circulação de absorção em um estágio inferior. A absorção pode incluir pulverizar um líquido de circulação de absorção em um estágio superior que é a jusante, em relação ao gás de descarga, do estágio inferior. O líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior e superior pode incluir 0,15%-4,95% de sulfito de amônio. O líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior e superior pode incluir 5%-38% de sulfato de amônio. O líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior e superior pode ter um valor de pH na faixa de 4-6,6. O pH do líquido de circulação de absorção de estágio superior pode ser mais baixo do que o pH do estágio inferior do líquido de circulação de absorção.
[00120] A absorção pode incluir pulverizar o líquido de circulação de absorção em um único estágio.
[00121] A absorção pode incluir pulverizar o líquido de circulação de absorção em somente dois estágios.
[00122] Em um estágio da remoção, o líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode incluir 0,003%-1% de sulfito deamônio. Em um estágio da remoção, o líquido de circulação delavagem de partículas finas pode incluir 0,3%-38% de sulfato deamônio. Em um estágio da remoção, o líquido de circulação delavagem de partículas finas pode ter um pH na faixa de 3-5,4.
[00123] A remoção pode incluir pulverizar o líquido de circulação de lavagem de partículas finas em dois estágios. Em um estágio dos estágios o líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode incluir 0.1%-1% de sulfito de amônio. Em um estágio dos estágios o líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode incluir 5%- 38% de sulfato de amônio.
[00124] O aparelho e métodos proveem para controlar o escape de amônia e a produção de aerossol na fonte, nos quais o dióxido de enxofre no gás de descarga é removido com um líquido de absorção que contém sulfito de amônio, e a dessulfurização de amônia é executada convertendo amônia para sulfito de amônio adicionando amônia a um líquido de circulação de absorção. Mais ainda, utilizando um controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, um controle sinérgico de absorção, oxidação, e concentração podem ser conseguidos. Isto pode simplificar o processo tecnológico, reduzindo o investimento, e formando a tecnologia da presente descrição.
[00125] Princípios ilustrativos da invenção tais como aqueles abaixo podem ser utilizados sozinhos ou em combinação, ou em combinação com outros princípios aqui ilustrados:1. O processo de purificação de gás pode incluir uma circulação de absorção e uma circulação de lavagem de partículas finas, e o líquido de circulação durante a purificação de gás pode incluir um líquido de circulação de absorção e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas. O líquido de circulação de absorção pode ser principalmente utilizado para dessulfurização e controlar a produção de aerossol durante a dessulfurização. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ainda ajudar a eficiência de dessulfurização, enquanto o controle de partículas finas é executado.2. As condições de reação podem ser controladas, o valor de pH do líquido de circulação de absorção pode ser reduzido para não mais do que 6,6, e a temperatura de absorção pode ser controlada em 30°C-70°C, de modo que o escape de amônia e aerossóis durante a absorção são reduzidos, e a poeira total na saída após desenevoamento na zona de absorção não é maior do que 100 mg/Nm3. Isto pode reduzir o consumo de energia, reduzir ou evitar a descarga de água de rejeito, e prover operação estável de longo período do dispositivo.3. O conteúdo de sulfito de amônio do líquido de circulação de absorção pode ser controlado. Isto pode controlar a produção de aerossol durante a absorção, criar condições favoráveis para oxidação, e reduzir o consumo de energia e o custo associado com a oxidação.4. O calor de gás de descarga pode ser utilizado para concentração da solução de sulfato de amônio. O conteúdo de sulfato de amônio do líquido de circulação de absorção poder aumentado para não menos do que 5% geralmente, por exemplo para não menos do que entre 15% e 35%. Isto pode manter a eficiência de absorção e controlar a produção de aerossol enquanto ajudando o processo de concentração. Um processo configurado para aceitar gás de descarga bruto que tem uma concentração de SO2 maior do que 10.000 mg/Nm3 somente precisa de cristalização por saturação. Para um gás de descarga com uma concentração de SO2 mais alta, uma parte da solução pode ser enviada para um dispositivo de cristalização de evaporação para tratamento, de modo a reduzir o investimento e consumo de energia em um sistema de pós-processamento de sulfato de amônio.5. O sistema de oxidação, o qual pode incluir diferentes camadas, diferentes aparelhos, ou ambos, pode ser implementado de acordo com o controle de composição de solução desejado. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas e o líquido de circulação de absorção podem ser retirados do recipiente de oxidação do sistema de oxidação em diferentes posições, cada uma correspondendo a uma diferente camada, ou diferentes aparelhos.
[00126] O controle de produção de aerossol durante a absorção pode ajudar os processos descritos. O meio de controle pode incluir um controle divisório preciso da composição de solução. O líquido de circulação de absorção pode ser provido com um 1 estágio ou múltiplos estágios. Um ou mais estágios podem incluir sulfito de amônio e sulfato de amônio, e o líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ser provido com um ou mais estágios. Um ou mais estágios podem incluir sulfito de amônio e sulfato de amônio. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ter um valor de pH que é mais baixo do que um valor de pH do líquido de circulação de absorção e um conteúdo de sulfito de amônio que é menor do que um conteúdo de sulfito de amônio no líquido de circulação de absorção. A temperatura de absorção pode ser controlada dentro de uma faixa adequada para reduzir o consumo de energia enquanto assegurando a eficiência de absorção e controlando o escape de amônia e aerossóis, e a poeira total na saída após desenevoamento na zona de absorção pode ser não maior do que 100 mg/Nm3.
[00127] A composição de solução divisória pode ser controlada por oxidação forçada através de um recipiente de oxidação e/ou oxidação natural e/ou fazendo o líquido de pré-lavagem entrar na zona de absorção e/ou controlando a temperatura de operação.
[00128] A temperatura de absorção pode ser reduzida através de meios convencionais tal como esfriamento de água de processo e misturando com vento frio, e aumentada através de meios convencionais tal como misturando com vento quente.
[00129] Um método para controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia pode incluir remover o dióxido de enxofre no gás de descarga com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, de modo a controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia.
[00130] O aerossol pode incluir grãos de cristal sólidos precipitados evaporando gotículas de líquido de absorção de circulação em gás de descarga quente, e particulados sólidos formados reagindo NH3 gasoso escapado da volatilização de amônia aquosa no líquido de absorção de circulação com SO2 no gás de descarga, os quais são principalmente compostos de (NH4)2SO3, NH4HSO3, NH4HSO4, e (NH4)2SO4. Quanto mais alto o valor de pH do líquido de absorção de circulação e/ou mais alta a temperatura de operação, mais severo o aerossol é.
[00131] O aerossol tem uma relação específica com o conteúdo de
[00132] carregado na atmosfera. Isto pode estender uns poucos quilômetros ou mesmo dezenas de quilômetros causando uma séria poluição de neblina.
[00133] Uma dessulfurização eficiente e remoção de poeira podem ser conseguidas por controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, e, atualmente, o escape de amônia e a produção de aerossol podem ser controlados.
[00134] O controle de composição de solução em estágios pode incluir controle de gradiente de concentração de sulfito de amônio, bissulfito de amônio, sulfato de amônio, ou uma sua combinação.
[00135] O gás de descarga sujeito a uma diminuição de temperatura e purificação preliminares pode ser permitido contatar com um líquido de circulação de absorção e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas sequencialmente de modo a conseguir um controle sinérgico de absorção, oxidação e concentração. O líquido de circulação de absorção pode ser provido com um 1 estágio ou múltiplos estágios como requerido, em que um ou mais estágios podem incluir sulfito de amônio e sulfato de amônio. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ser provido com um 1 estágio ou múltiplos estágios. Um ou mais estágios contêm sulfito de amônio e sulfato de amônio.
[00136] O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ter um valor de pH que é mais baixo do que um valor de pH do líquido de circulação de absorção, e um conteúdo de sulfito de amônio que é menor do que um conteúdo de sulfito de amônio no líquido de circulação de absorção.
[00137] Uma temperatura de absorção e uma temperatura de lavagem podem ser controladas dentro de uma faixa adequada para reduzir o consumo de energia, enquanto atualmente mantendo a eficiência de absorção e controlando o escape de amônia e aerossóis.
[00138] O líquido de circulação de absorção pode ter qualquer número adequado de estágios, por exemplo, 1-2 estágios, ou 1 estágio. Quando escolhendo múltiplos estágios, um ou mais estágios de composição do líquido de circulação de absorção podem incluir 0,15%-4,95% de sulfito de amônio e 5% -38% de sulfato de amônio, com um valor de pH de 4-6,6, e o conteúdo de sulfito de amônio de um estágio superior do líquido de circulação de absorção pode ser mais baixo do que o conteúdo de sulfito de amônio de um estágio inferior do líquido de circulação de absorção. O valor de pH de um estágio superior do líquido de circulação de absorção pode ser mais baixo do que o valor de pH de um estágio inferior do líquido de circulação de absorção.
[00139] Um ou mais estágios de composição do líquido de circulação de lavagem de partículas finas podem incluir 0,003% -1% de sulfito de amônio e 0,3% -38% de sulfato de amônio, com um valor de pH de 3-5,4.
[00140] O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ter qualquer número adequado de estágios, por exemplo, 2 estágios. Um dos estágios pode ser um líquido de circulação com um conteúdo de alta concentração de sulfato de amônio, no qual o sulfito de amônio é 0,1% -1% e o sulfato de amônio é 5% -38% de; e o outro estágio pode ser uma solução diluída, na qual o conteúdo de sulfito de amônio não é mais do que 0,1%. Um estágio de solução diluída pode ser incluído. Um estágio de água de processo pode ser incluído.
[00141] A temperatura de absorção pode ser qualquer temperatura adequada, por exemplo, de 30°C a 70°C, de 35°C a 60°C, ou de 45°C a 55°C.
[00142] A temperatura de lavagem pode ser qualquer temperatura, por exemplo, de 28°C a 68°C, 30°C a 55°C, ou de 40°C a 50°C.
[00143] O sistema auxiliar pode incluir um sistema de pós-processa- mento de sulfato de amônio, um sistema de suprimento de amônia, e um sistema de água de processo.
[00144] O aparelho e métodos podem utilizar um controle divisório, e podem incluir uma zona de pré-lavagem, uma zona de absorção, e uma zona de controle de partículas finas, em que cada uma da zona de pré-lavagem, da zona de absorção, e da zona de controle de partículas finas está provida com uma ou mais camadas de camada de pulverização, e um separador de gás-líquido tal como um receptor de líquido, uma partição com uma tampa de gás, uma placa de distribuição de gás e um recipiente de recepção de líquido, o qual somente permite o gás passar através do mesmo e permite o líquido ser retirado do lado ou da parte inferior, está provido entre a zona de absorção e a zona de pré-lavagem.
[00145] Um separador de gás-líquido que permite somente o gás passar através do mesmo, e permite o líquido ser retirado do lado ou da parte inferior, pode estar provido entre a zona de absorção e a zona de controle de partículas finas, dentro da zona de absorção e dentro da zona de controle de partículas finas, como segue:quando o fluxo de gás de gás de descarga original é mais do que 800.000 Nm3/h, a separador de gás-líquido o qual somente permite o gás passar através deste e permite o líquido ser retirado do lado ou da parte inferior pode ser provido dentro da zona de absorção e dentro da zona de controle de partículas finas;quando a concentração de SO2 do gás de descarga original é mais do que 6.000 mg/Nm3, um separador de gás-líquido o qual somente permite o gás passar através deste e permite o líquido ser retirado do lado ou da parte inferior pode ser provido dentro da zona de absorção; equando a poeira total de gás de descarga original é mais do que 100 mg/Nm3, um separador de gás-líquido o qual somente permite o gás passar através deste e permite o líquido ser retirado do lado ou da parte inferior pode ser provido dentro da zona de controle de partículas finas.
[00146] A zona de controle de partículas finas pode ser provida com uma ou mais camadas de desenevoadores, e cada camada da zona de pré-lavagem e da zona de absorção pode ser provida com uma ou mais camadas de desenevoadores. Os desenevoadores podem utilizados defletores, cristas, enchimentos e formas de peneira de arame, ou suas formas de combinação.
[00147] A razão de líquido para gás e a cobertura de pulverização em cada camada da zona de absorção podem ser controladas, de modo que o dióxido de enxofre, partículas e amônia livre sejam totalmente ou quase totalmente absorvidos. Especificamente, por exemplo, a razão de líquido para gás pode não ser menor do que 0,2 L/Nm3 e a cobertura de pulverização pode não ser menor do que 110% em cada camada da zona de absorção; e a razão de líquido para gás pode não ser menor do que 0,1 L/Nm3 e a cobertura de pulverização pode não ser menor do que 105% em cada camada da zona de controle de partículas finas.
[00148] O sistema de oxidação pode ser estabelecido comcamadas ou aparelhos de acordo com os requisitos do controle de composição de solução. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas e o líquido de circulação de absorção podem ser retirados do recipiente de oxidação do sistema de oxidação em diferentes posições ou diferentes aparelhos.
[00149] Em algumas modalidades, o líquido de circulação de absorção e o líquido de circulação de lavagem de partículas finas em uma alta concentração de sulfato de amônio e sulfito de amônio podem ser retirados do recipiente de oxidação do sistema de oxidação em diferentes posições. O líquido de circulação de absorção pode incluir 1-3 níveis. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas, em uma alta concentração de sulfato de amônio e sulfito de amônio, pode incluir 1-2 estágios. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas, em uma baixa concentração, pode circular separadamente do tanque de circulação de lavagem de partículas finas, e pode ser provido com um 1-3 níveis.
[00150] Em algumas modalidades, o líquido de circulação de absorção pode ser retirado de um tanque de circulação de absorção, e pode incluir 1-4 níveis. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas em uma alta concentração de sulfato de amônio e sulfito de amônio podem ser retirados do recipiente de oxidação do sistema de oxidação e pode ser de 1-2 estágios. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas em uma baixa concentração de sulfato de amônio pode ser circulado separadamente do tanque de circulação de lavagem de partículas finas. A circulação separada pode ser omitida, por exemplo, se a concentração de dióxido de enxofre do gás de descarga de entrada for mais baixa do que 2.000 mg/Nm3 (base seca, 6% de O2), e a concentração de emissão de dióxido de enxofre do gás limpo for mais alta do que 100 mg/Nm3 (base seca, 6% de O2), e o líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ser pulverizado em 1-3 níveis.
[00151] Em algumas modalidades, a água de processo pode ser utilizada como o último nível (mais a jusante) do líquido de circulação de lavagem de partículas finas.
[00152] 1-5 camadas de melhoradores de dispersão de gás-líquidopodem ser providas dentro do recipiente de oxidação do sistema de oxidação. O melhorador de dispersão de gás-líquido pode utilizar um ou mais de enchimentos estruturados, enchimentos randômicos, placas perfuradas, tampas de gás, cabeças de aeração, e similares, ou qualquer sua combinação.
[00153] O recipiente de oxidação pode ter um nível de líquido maior do que 3 m e não menos do que 20% de excesso de ar de oxidação.
[00154] Os métodos podem incluir o seguinte processo ilustrativo:o gás de descarga entra da zona de pré-lavagem e é esfriado e lavado por um líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem enquanto o líquido de lavagem de circulação está concentrado, e então o gás de descarga passes através da zona de absorção onde o gás de descarga é lavado e dessulfurizado pelo líquido de circulação de absorção, passa através da zona de controle de partículas finas onde as partículas finas são removidas por um líquido de lavagem de circulação de partículas finas respectivamente, e então é descarregado;o líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem é principalmente reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas, e o líquido de lavagem de circulação de partículas finas e/ou água de processo é utilizado para enxaguar impurezas sobre uma parede de torre, e o líquido de circulação de absorção é reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação na zona de controle de partículas finas e/ou água de processo; eo líquido de circulação de absorção é oxidado no sistema de oxidação, e soluções com diferentes composições são retiradas do recipiente de oxidação do sistema de oxidação em diferentes posições ou diferentes aparelhos respectivamente para circulação.
[00155] A água de processo pode ser reabastecida de um ou ambos da zona de controle de partículas finas e do tanque de circulação de lavagem de partículas finas, ou esta pode ser reabastecida por água de enxágue.
[00156] A composição de solução pode ser controlada por oxidação forçada através de um recipiente de oxidação e/ou oxidação natural e/ou fazendo o líquido de pré-lavagem entrar na zona de absorção e/ou controlando temperatura de operação. Sob circunstâncias normais, a temperatura do gás de descarga é 110°C-180°C, o conteúdo de oxigênio no gás de descarga é 3% -7%, e o conteúdo de água é 7-10% de, neste tempo é necessário controlar a oxidação forçada de parte do líquido de circulação para controlar a composição de solução dentro de uma faixa desejada; no entanto, no caso em que a temperatura do gás de descarga está acima de 200°C e/ou o conteúdo de oxigênio no gás de descarga está acima de 8%, a oxidação natural do líquido de circulação de absorção pelo gás de descarga pode atender os requisitos, e neste tempo não é necessário controlar oxidação forçada durante a circulação e absorção.
[00157] Se a velocidade de gás da torre de absorção for alta, o arraste de líquido pelo gás é sério, ou a vedação das bandejas de uma zona para outra zona é fraca, de modo que o líquido de circulação de pré-lavagem e o líquido de circulação de absorção flui um entro do outro, e é também possível obter uma composição de solução ideal.
[00158] As implementações podem incluir um controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, de modo a conseguir um dessulfurização e remoção de poeira eficientes, e ao mesmo tempo da eficiente dessulfurização, o escape de amônia e a produção de aerossol durante a absorção são controladas. O material de dessulfurização pode incluir sulfito de amônio. O líquido de circulação de absorção pode ser uma solução misturada de sulfato de amônio- sulfito de amônio fracamente ácida, e o líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ser uma solução misturada de sulfato de amônio-sulfito de amônio mais ácida em concentrações mais baixas. Isto pode ajudar a conseguir um controle sinérgico de absorção, oxidação e concentração.
[00159] O dióxido de enxofre no gás de descarga pode ser removido pelo o líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, e o líquido de circulação de absorção após absorver SO2 pode ser convertido em sulfito de amônio adicionando amônia e então submetido à dessulfurização de amônia.
[00160] A torre de absorção pode ter uma entrada de gás dedescarga, e as várias zonas, posicionadas com base em parâmetros de gás de descarga em um ou mais dos seguintes estágios: entrada, após controle de pré-lavagem (se existir tal estágio), após absorção, após controle de partículas finas, após descarga. O posicionamento pode também depender se existe ou não uma zona de controle de pré- lavagem, o número de camadas de pulverização nas zonas, o grau de oxidação de líquido de absorção no sistema de oxidação, e o grau de enriquecimento para pós-processamento. A posição de posição de entrada de gás de descarga pode ser a 10% -40% da altura de torre, a altura da zona de pré-lavagem pode ser 10% -40% da altura de torre, a altura da zona de absorção pode ser 10% -35% da altura de torre, e a altura da zona de controle de partículas finas pode ser 15% -70% da altura de torre.
[00161] A razão do diâmetro da torre de absorção para o diâmetro do recipiente de oxidação pode ser 0,5-3, e a altura do recipiente de oxidação pode ser 0,3-6 vezes o diâmetro da torre de absorção.
[00162] A velocidade de gás superficial da torre de absorção pode ser 1 m/s-5 m/s. A temperatura de operação de a zona de pré-lavagem pode ser 40°C-80°C.
[00163] A temperatura de absorção pode ser controlada de acordo com os parâmetros de gás de descarga, e para o gás de descarga de caldeira, esta é geralmente controlada a 40°C-60°C. Para gás de descarga de recuperação de enxofre e gás de descarga de incineração, está é geralmente controlada a 50°C-70°C. Para um método seco para gás de descarga de ácido sulfúrico, esta é geralmente controlada a 30°C-45°C.
[00164] Quando o sistema está sob a condição que a concentração de SO2 no gás de descarga original não é maior do que 30.000 mg/Nm3, o gás de descarga purificado pode atender os requisitos padrão de emissão mais estritos ou requisitos de processo mundialmente, e o dispositivo pode ser sintonizado e projetado de acordo com requisitos de projeto específicos para reduzir os custos de investimento e operação e aperfeiçoar a razão de desempenho-preço.
[00165] O gás de descarga purificado pode ter SO2 não maior do que 200 mg/Nm3, por exemplo, não maior do que 100 mg/Nm3, ou 35 mg/Nm3, ou 5 mg/Nm3.
[00166] O gás de descarga purificado pode ter uma poeira total (que contém aerossóis) não maior do que 20 mg/Nm3, por exemplo 10 mg/Nm3, ou 5 mg/Nm3, ou 2 mg/Nm3.
[00167] O gás de descarga purificado pode ter um escape de amônia não maior do que 5 mg/Nm3, por exemplo 2 mg/Nm3, ou 1 mg/Nm3, ou 0,5 mg/Nm3.
[00168] Quando os requisitos de índice de emissão são baixos, os custos de investimento e operação podem ser reduzidos reduzindo os níveis da circulação de absorção e da circulação de lavagem de partículas finas e/ou o número de camadas de pulverização e/ou número de circulações, e/ou aumentando o conteúdo de sulfito de amônio e os valores de pH do líquido de absorção.
[00169] Quando os requisitos de índice de emissão são estritos, uma emissão qualificada pode ser conseguida, ou requisitos de produção de procedimentos de funcionamento subsequentes podem ser atendidos, aumentado os níveis da circulação de absorção e da circulação de lavagem de partículas finas e/ou número de camadas de pulverização e/ou número de circulações, e/ou precisamente controlar o conteúdo de sulfito de amônio e valores de pH do líquido de absorção.
[00170] A razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio em um ou mais estágios do líquido de circulação de absorção pode ser 1,5-199 : 1, por exemplo, 9-99 : 1.
[00171] A razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio em um ou mais estágios do líquido de lavagem de circulação de partículas finas pode ser 3-1999 : 1, por exemplo, 9-999 : 1.
[00172] Quando é necessário controlar íons prejudiciais tais como íons de cloreto e íons de fluoreto na solução de circulação, uma parte do líquido de lavagem de circulação de partículas finas pode ser diretamente preparada como sulfato de amônio. O conteúdo dos íons de cloreto na solução de circulação pode ser menor do que 50.000 mg/L, por exemplo, 10.000-31.000 mg/L, e a concentração de íons de fluoreto pode ser menor do que 20.000 mg/L, por exemplo, 300-3.000 mg/L.
[00173] Modalidades ilustrativas selecionadas:1. Um método para controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia, em que o dióxido de enxofre no gás de descarga é removido com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, de modo a controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia.2. O método da modalidade 1 em que uma dessulfurização e remoção de poeira eficientes são conseguidas por controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, e ao mesmo tempo da dessulfurização e remoção de poeira eficientes, escape de amônia e a produção de aerossol são controladas.3. O método da modalidade 2 em que o controle de composição de solução em estágios inclui um controle de gradiente de concentração de sulfito de amônio, bissulfito de amônio, sulfato de amônio, ou uma sua combinação.4. O método da modalidade 2 em que o gás de descarga sujeito a uma diminuição de temperatura e purificação preliminares é permitido contatar com o líquido de circulação de absorção e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas sequencialmente de modo a conseguir um controle sinérgico de absorção, oxidação e concentração, o líquido de circulação de absorção está provido com 1 estágio ou múltiplos estágios como requerido, em que um ou mais 1 estágio contém sulfito de amônio e sulfato de amônio, e o líquido de circulação de lavagem de partículas finas está provida com 1 estágio ou múltiplos estágios como requerido, em que um ou mais estágios contém sulfito de amônio e sulfato de amônio.5. O método da modalidade 4 em que o líquido de circulação de lavagem de partículas finas tem um valor de pH sendo mais baixo do que um valor de pH do líquido de circulação de absorção e um conteúdo de sulfito de amônio sendo menor do que um conteúdo de sulfito de amônio no líquido de circulação de absorção.6. O método da modalidade 2 em que uma temperatura de absorção e uma temperatura de lavagem são controladas dentro de uma faixa adequada para reduzir o consumo de energia enquanto assegurando a eficiência de absorção e controlando o escape de amônia e aerossóis.7. O método da modalidade 4 em que quando múltiplos níveis são escolhidos para o líquido de circulação de absorção, um ou mais 1 estágio de composição inclui 0,15% -4,95% de sulfito de amônio e 5% -38% de sulfato de amônio, com um valor de pH de 46,6, o conteúdo de sulfito de amônio de um nível superior do líquido de circulação de absorção é mais baixo do que o conteúdo de sulfito de amônio de um nível mais baixo do líquido de circulação de absorção, e/ou o valor de pH de um nível superior do líquido de circulação de absorção é mais baixa do que o valor de pH de um nível mais baixo do líquido de circulação de absorção.8. O método da modalidade 4 em que o líquido de circulação de absorção é de 1 a 2 estágios, por exemplo, 1 estágio.9. O método da modalidade 4 em que um ou mais estágios de composição do líquido de circulação de lavagem de partículas finas inclui 0,003% -1% de sulfito de amônio e 0,3% -38% de sulfato de amônio, com um valor de pH de 3-5,4.10. O método da modalidade 9 em que o líquido de circulação de lavagem de partículas finas é de 2 estágios, e 1 dos estágios contém sulfato de amônio em uma alta concentração, em que o sulfito de amônio é 0,1% -1% e sulfato de amônio é 5% -38%.11. O método da modalidade 6 em que a temperatura de absorção é de 30°C a 70°C, por exemplo, de 35°C a 60°C, ou de 45°C a 55°C.12. O método da modalidade 6 em que a temperatura de lavagem é de 28°C a 68°C, por exemplo, de 30°C a 55°C, ou de 40°C a 50°C13. Um dispositivo para controlar a produção de aerossol em dessulfurização de amônia para implementar o método de qualquer uma das modalidades 1 a 12, em que o dispositivo inclui um sistema de purificação e remoção de gás, um sistema de oxidação, e um sistema auxiliar.14. O dispositivo da modalidade 13 em que o sistema auxiliar inclui um sistema de pós-processamento de sulfato de amônio, um sistema de suprimento de amônia, e um sistema de água de processo.15. O dispositivo da modalidade 13 em que uma torre de absorção do sistema de purificação e remoção de gás utiliza um controle divisório, e inclui uma zona de pré-lavagem, uma zona de absorção, e uma zona de controle de partículas finas, em que cada uma da zona de pré-lavagem, da zona de absorção, e da zona de controle de partículas finas está provida com uma ou mais camadas de camada de pulverização, e um aparelho / componente o qual somente permite o gás passar através do mesmo está provido entre a zona de absorção e a zona de pré-lavagem.16. O dispositivo da modalidade 15 em que um aparelho / componente o qual somente permite o gás passar através do mesmo está provido entre a zona de absorção e a zona de controle de partículas finas, como requerido.17. O dispositivo da modalidade 15 em que um aparelho / componente o qual somente permite o gás passar através do mesmo está provido dentro da zona de absorção como requerido.18. O dispositivo da modalidade 15 em que um aparelho / componente o qual somente permite o gás passar através do mesmo está provido dentro da zona de controle de partículas finas como requerido.19. O dispositivo da modalidade 15 em que a zona de controle de partículas finas está provida com uma ou mais camadas de desenevoadores, e cada camada da zona de pré-lavagem e da zona de absorção está provida com uma ou mais camadas de desenevoadores como requerido; os desenevoadores utilizam defletores, cristas, enchimentos e formas de peneira de arame, ou suas formas de combinação.20. O dispositivo da modalidade 15 em que a razão de líquido para gás per camada não é menor do que 0,2 L/Nm3 e a cobertura de pulverização não é menor do que 110% na zona de absorção; e a razão de líquido para gás não é menor do que 0.1 L/Nm3 e a cobertura de pulverização não é menor do que 105% em cada camada da zona de controle de partículas finas. 21. O dispositivo da modalidade 13 em que o sistema de oxidação está disposto com camadas ou aparelhos de acordo com os requisitos do controle de composição de solução, e o líquido de circulação de lavagem de partículas finas e o líquido de circulação de absorção são retirados de um recipiente de oxidação do sistema de oxidação em diferentes posições ou diferentes aparelhos.22. O dispositivo da modalidade 21 em que 1-5 camadas de melhoradores de dispersão de gás-líquidos estão providas dentro do recipiente de oxidação do sistema de oxidação.23. O dispositivo da modalidade 22 em que o melhorador de dispersão de gás-líquido pode utilizar um de enchimentos estruturados, enchimentos randômicos, placas perfuradas, tampas de gás, e cabeças de aeração, ou qualquer sua combinação.24. O dispositivo da modalidade 21 em que o recipiente de oxidação do sistema de oxidação tem um nível de líquido maior do que 3 m e não menos do que 20% de excesso de ar de oxidação.25. O dispositivo de qualquer uma das modalidades 13-24, em que:o gás de descarga entra da zona de pré-lavagem e é esfriado e lavado por um líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem enquanto o líquido de lavagem de circulação está concentrado, e então o gás de descarga passa através da zona de absorção onde o gás de descarga é lavado e dessulfurizado pelo o líquido de circulação de absorção, passa através da zona de controle de partículas finas onde as partículas finas são removidas por um líquido de lavagem de circulação de partículas finas respectivamente, e então é descarregado;o líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem é principalmente reabastecido do líquido de lavagem de circulação de partículas finas, e o líquido de lavagem de circulação de partículas finas e/ou água de processo é utilizado para enxaguar impurezas sobre a parede de torre, e o líquido de circulação de absorção é reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação na zona de controle de partículas finas e/ou água de processo; eo líquido de circulação de absorção é oxidado no sistema de oxidação, e soluções com diferentes composições são retiradas do recipiente de oxidação do sistema de oxidação em diferentes posições ou diferentes aparelhos respectivamente para circulação.26. O dispositivo da modalidade 25 em que a água de processo é reabastecida da zona de controle de partículas finas.27. O dispositivo da modalidade 25 em que a solução de diminuição de temperatura e purificação preliminares é diminuindo a temperatura e removendo a poeira com o líquido de lavagem de circulação.28. O dispositivo da modalidade 15 em que a posição de entrada de gás de descarga está a 10% -40% da altura de torre, a altura da zona de pré-lavagem é 10% -40% da altura de torre, a altura da zona de absorção é 10% -35% da altura de torre, e a altura da zona de controle de partículas finas é 15% -70% da altura de torre.29. O dispositivo da modalidade 21 em que a razão do diâmetro da torre de absorção para o diâmetro do recipiente de oxidação é 0,5-3, e a altura do recipiente de oxidação é 0,3-6 vezes o diâmetro da torre de absorção.30. O dispositivo da modalidade 25 em que a velocidade de gás superficial da torre de absorção é 1 m/s-5 m/s; e/ou a temperatura de operação de a zona de pré-lavagem é de 40°C a 80°C.31. O dispositivo da modalidade 25 em que a concentração de SO2 no gás de descarga original é < 30.000 mg/Nm3.32. O dispositivo da modalidade 31 em que o gás de descarga purificado pode atender os requisitos de padrão de emissão mais estritos ou requisitos de processo mundialmente, e o dispositivo é otimizado e projetado de acordo com requisitos de projeto específicos para reduzir os custos de investimento e operação e aperfeiçoar a razão de desempenho-preço.33. O dispositivo da modalidade 31 em que o gás dedescarga purificado tem SO2 de < 200 mg/Nm3, por exemplo, < 100mg/Nm3, < 35 mg/Nm3, ou < 5 mg/Nm3.34. O dispositivo da modalidade 32 em que o gás dedescarga purificado tem poeira total (que contém aerossóis) de < 20mg/Nm3, por exemplo, < 10 mg/Nm3, ou < 5 mg/Nm3, ou < 2 mg/Nm3.35. O dispositivo da modalidade 32 em que o escape de amônia no gás de descarga purificado é < 5 mg/Nm3, por exemplo, < 2 mg/Nm3, ou < 1 mg/Nm3, ou < 0,5 mg/Nm3.36. O dispositivo da modalidade 25 em que quando íons prejudiciais tais como íons de cloreto e fluoreto em uma solução de circulação precisam ser controlados, uma parte de um líquido de absorção é diretamente feita em um produto sólido utilizando um aparelho de secagem.37. O dispositivo da modalidade 36 em que o conteúdo dos íons de cloreto na solução de circulação é menor do que 50.000 mg/L, por exemplo, 10.000-31.000 mg/L, e a concentração de íons de fluoreto é menor do que 20.000 mg/L, por exemplo, 300-3.000 mg/L.38. O dispositivo da modalidade 21 em que a composição de solução é controlada por oxidação forçada através de um recipiente de oxidação e/ou oxidação natural e/ou fazendo o líquido de pré- lavagem entrar na zona de absorção e/ou controlando a temperatura de operação.39. O dispositivo da modalidade 25 em que a razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio em um ou mais estágios do líquido de circulação de absorção é 1,5-199 : 1. 40. O dispositivo da modalidade 20 em que a razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio em um ou mais estágios do líquido de lavagem de circulação de partículas finas é 3-1999 : 1.
[00174] Os aparelhos e métodos aqui descritos são ilustrativos. Os aparelho e métodos de acordo com a invenção serão agora descritos em conexão com as figuras, as quais formam uma sua parte. As figuras mostram características ilustrativas de aparelho e etapas de método de acordo com os princípios da invenção. Deve ser compreendido que outras modalidades podem ser utilizadas e que modificações estruturais funcionais e procedurais podem ser feitas sem afastar do escopo e espírito da presente invenção.
[00175] As etapas dos métodos podem ser executadas em uma ordem outra que a ordem mostrada e/ou aqui descrita. As modalidades podem omitir etapas mostradas e/ou descritas em conexão com os métodos ilustrativos. As modalidades podem incluir etapas que não estão nem mostradas nem descritas em conexão com os métodos ilustrativos. As etapas de método ilustrativas podem ser combinadas. Por exemplo, um método ilustrativo pode incluir etapas mostradas em conexão com outro método ilustrativo.
[00176] Alguns aparelhos podem omitir características mostradas e/ou descritas em conexão com os aparelhos ilustrativos. As modalidades podem incluir características que não estão nem mostradas nem descritas em conexão com os métodos ilustrativos. Características de aparelhos ilustrativos podem ser combinadas. Por exemplo, uma modalidade ilustrativa pode incluir características mostradas em conexão com outra modalidade ilustrativa.
[00177] Os aparelhos e métodos da invenção serão descritos emconexão com as modalidades e características de dispositivos ilustrativos. Os dispositivos serão agora descritos com referência aos desenhos acompanhantes nas figuras, as quais formam uma sua parte.
[00178] Como mostrado na Figura 1, um método para controlar aprodução de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia é executado removendo dióxido de enxofre no gás de descarga com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, de modo a controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia.
[00179] A dessulfurização e remoção de poeira eficientes podem ser conseguidas por um controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, e, atualmente, escape de amônia e a produção de aerossol são controladas.
[00180] O controle de composição de solução em estágios pode incluir um controle de gradiente de concentração de sulfito de amônio, bissulfito de amônio, sulfato de amônio, ou uma sua combinação.
[00181] O gás de descarga pode entrar de uma zona de pré-lavagem, e o gás de descarga, sujeito a uma diminuição de temperatura e purificação preliminares na zona de pré-lavagem, pode ser permitido contatar um líquido de circulação de absorção 7 e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 sequencialmente, para conseguir o controle sinérgico de absorção, oxidação e concentração. O líquido de circulação de absorção pode ser provido com um único estágio que inclui 1% de sulfito de amônio e 22% de sulfato de amônio com um valor de pH de 6,1 e uma temperatura de absorção de 50°C. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas pode ser provido com três níveis, em que o nível mais baixo é uma solução misturada de sulfato de amônio-sulfito de amônio de alta concentração incluindo 0,17% de sulfito de amônio e 22% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4,5 e uma temperatura de lavagem de 49,3°C, o segundo nível é uma solução misturada de sulfato de amônio-sulfito de amônio incluindo 0,01% de sulfito de amônio e 1,5% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4,3 e uma temperatura de lavagem de 48°C, e o terceiro nível é água de processo.
[00182] O aparelho pode estar configurado para controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia. O aparelho pode incluir um sistema de purificação e remoção de gás, um sistema de oxidação, e um sistema auxiliar. O sistema auxiliar pode incluir um sistema de pós-processamento de sulfato de amônio, um sistema de suprimento de amônia, e um sistema de água de processo.
[00183] O sistema de purificação e remoção de gás pode incluir uma torre de absorção 1, um tanque de circulação de lavagem de partículas finas 3, uma bomba de circulação de pré-lavagem, e uma bomba de circulação de lavagem de partículas finas. A torre de absorção 1 pode utilizar um controle divisório e pode ser dividida em uma zona de pré-lavagem 4, uma zona de absorção 5, e uma zona de controle de partículas finas 6, em que a zona de pré-lavagem 4, a zona de absorção 5, e a zona de controle de partículas finas 6 podem estar providas com três, três, e cinco camadas de pulverização, respectivamente, e um separador de gás-líquido a 17 o qual somente permite o gás passar através do mesmo, e permite o líquido ser conduzido para fora do lado ou da parte inferior, pode ser provido entre a zona de absorção 5 e a zona de pré-lavagem 4. A zona de controle de partículas finas pode estar dividida em três camadas de pulverização, em que um separador de gás-líquido b 18 o qual somente permite o gás passar através do mesmo, e permite o líquido seja conduzido para fora do lado ou da parte inferior, pode estar provido entre a segunda camada de pulverização e a terceira camada de pulverização. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 nas camadas 1-2 pode ser misturado com o líquido de circulação de absorção 7, seguido por fluindo para dentro de um recipiente de oxidação.
[00184] A zona de controle de partículas finas pode estar provida com sete camadas de desenevoadores, em que três camadas estão abaixo do separador de gás-líquido b incluindo uma camada de defletor e duas camadas de crista, e quatro camadas estão abaixo de uma saída de gás de descarga purificado 8 que inclui uma camada de defletor, duas camadas de crista e uma camada de peneira de arame.
[00185] Em cada camada da zona de absorção, a razão de líquido para gás pode ser 1,5 L/Nm3, e a cobertura de pulverização pode ser 300%. Em várias camadas da zona de controle de partículas finas, as razões de líquido para gás pode ser, respectivamente, 0,15 L/Nm3, 1,1 L/Nm3, 1,3 L/Nm3, 0,15 L/Nm3, e 1,5 L/Nm3, e as coberturas depulverização pode ser, respectivamente, 105%, 250%, 280%, 105%, e 300%.
[00186] O sistema de oxidação pode incluir um recipiente de oxidação 2, em que o dispositivo de oxidação 2 pode estar disposto com camadas de acordo com os requisitos do controle de composição de solução. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 e o líquido de circulação de absorção 7 podem ser retirados do recipiente de oxidação em diferentes posições. Cinco camadas de melhoradores de dispersão de gás-líquidos podem estar providas dentro do recipiente de oxidação. O melhorador de dispersão de gás- líquido utiliza uma placa perfurada.
[00187] O recipiente de oxidação pode ter um nível de líquido de 8 m, e 200% de excesso de ar de oxidação.
[00188] Os aparelhos e métodos podem envolver o seguinte processo ilustrativo:o gás de descarga entra da zona de pré-lavagem 4 e é esfriado e lavado por um líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem 4 enquanto o líquido de lavagem de circulação está concentrado, e então o gás de descarga passa através da zona de absorção 5 onde o gás de descarga é lavado e dessulfurizado pelo o líquido de circulação de absorção 7, passa através da zona de controle de partículas finas 6 onde as partículas finas são removidas pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 respectivamente, e então é descarregado;o líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem 4 é principalmente reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15, o líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 e/ou água de processo 23 é utilizado para enxaguar impurezas sobre a parede de torre e similares, e o líquido de circulação de absorção é reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 e/ou água de processo 23; eo líquido de circulação de absorção 7 é oxidado dentro do recipiente de oxidação 2, e soluções com diferentes composições são retiradas do recipiente de oxidação 2 em diferentes posições respectivamente para circulação.
[00189] O dióxido de enxofre no gás de descarga pode serremovido com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, a amônia pode ser convertida em sulfito de amônio após ser adicionada ao líquido de circulação de absorção para dessulfurização de amônia, e ao mesmo tempo amônia pode ser adicionada na zona de pré-lavagem conforme necessário para assegurar que os indicadores livres de ácido no produto de sulfato de amônio atendam aos requisitos GB535.
[00190] A água de processo 23 pode ser reabastecida da zona de controle de partículas finas 6 e do tanque de circulação de lavagem de partículas finas 3. A posição de entrada de gás de descarga pode ser a 12% da altura de torre da torre de absorsor 1. A altura da zona de pré-lavagem 4 pode ser 20% da altura de torre. A altura da zona de absorção 5 pode ser 15% da altura de torre. A altura da zona de controle de partículas finas 6 pode ser 65% da altura de torre.
[00191] A razão de diâmetro da torre de absorção 1 para orecipiente de oxidação 2 pode ser 1,5, e a altura do recipiente de oxidação 2 pode ser 1,4 vezes o diâmetro da torre de absorção 1.
[00192] A velocidade de gás superficial da torre de absorção 1 pode ser 2,75 m/s; e a temperatura de operação de a zona de pré-lavagem 4 pode ser 55°C.
[00193] O fluxo de gás de descarga pode ser 186.000 Nm3/h, a concentração de SO2 pode ser 3.000 mg/Nm3, a concentração de poeira total pode ser 19,6 mg/Nm3, SO2 no gás de descarga purificado pode ser 79,4 mg/Nm3, a poeira total (incluindo aerossol) pode ser 6,5 mg/Nm3, e o escape de amônia pode ser 1,8 mg/Nm3.
[00194] A composição de solução pode ser controlada principalmente através de oxidação forçada dentro do recipiente de oxidação 2 e controlando a temperatura de operação.
[00195] A razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio no líquido de circulação de absorção 7 pode ser 22 : 1.
[00196] A razão de fração de massa de sulfato de amônio para sulfito de amônio no líquido de lavagem de circulação de partículas finas mais baixo 15 pode ser 129.4 : 1.
[00197] Os seguintes exemplos, os quais estão apresentados para propósitos de ilustração e não pretendem limitar o escopo da invenção. A aplicação dos princípios da invenção não está limitada às condições apresentadas nos exemplos, e será compreendido que os princípios abrangem várias mudanças e modificações nos exemplos aqui descritos, e que tais mudanças e modificações podem ser feitas sem afastar do espírito e escopo da invenção.
[00198] O dióxido de enxofre no gás de descarga foi removido com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, de modo a controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia.
[00199] A dessulfurização e remoção de poeira eficientes foram conseguidas por controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, e, atualmente o escape de amônia e a produção de aerossol foram controlados.
[00200] O controle de composição de solução em estágios incluiu um ou mais de controle de gradiente de concentração de sulfito de amônio, bissulfito de amônio, sulfato de amônio.
[00201] O gás de descarga entrou de uma zona de pré-lavagem de uma torre de absorção, e o gás de descarga, sujeito a uma diminuição de temperatura e purificação preliminares na zona de pré-lavagem, foi permitido ser contatado por um líquido de circulação de absorção 7 e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 sequencialmente de modo a conseguir um controle sinérgico de absorção, oxidação e concentração. O líquido de circulação de absorção foi provido com dois níveis, os quais foram retirados de um recipiente de oxidação em diferentes posições e fornecidos utilizando bombas separadas. O primeiro nível de líquido de circulação de absorção incluía 1,5% de sulfito de amônio e 24% de sulfato de amônio com um valor de pH de 6,3 e uma temperatura de absorção de 51 °C, e o segundo nível de líquido de circulação de absorção incluía 0,9% de sulfito de amônio e 24% de sulfato de amônio com um valor de pH de 5,5 e uma temperatura de absorção de 50,8°C. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas foi provido com três níveis, em que o primeiro nível era uma solução misturada sulfato de amônio- sulfito de amônio de alta concentração incluindo 0,15% de sulfito de amônio e 24% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4,5 e uma temperatura de lavagem de 50,5°C, o segundo nível era uma solução misturada de sulfato de amônio-sulfito de amônio diluída incluindo 0.02% de sulfito de amônio e 2% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4,2 e uma temperatura de lavagem de 49,8°C, e o terceiro nível foi água de processo.
[00202] O dispositivo principalmente incluía um sistema de purificação e remoção de gás, um sistema de oxidação, e um sistema auxiliar. O sistema auxiliar incluía um sistema de pós-processamento de sulfato de amônio, um sistema de suprimento de amônia, e um sistema de água de processo.
[00203] O sistema de purificação e remoção de gás incluía uma torre de absorção 1, um tanque de circulação de lavagem de partículas finas 3, uma bomba de circulação de pré-lavagem, e uma bomba de circulação de lavagem de partículas finas. A torre de absorção 1 utilizou um controle divisório e foi principalmente dividida em uma zona de pré-lavagem 4, uma zona de absorção 5, e uma zona de controle de partículas finas 6, em que a zona de pré-lavagem 4, a zona de absorção 5, e a zona de controle de partículas finas 6 foram providas com três, três, e quatro camadas de pulverização, respectivamente, e um separador de gás-líquido a 17 o qual somente permitia o gás passar através do mesmo foi provido entre a zona de absorção 5 e a zona de pré-lavagem 4. Um separador de gás-líquido 17, o qual somente permite o gás passar através do mesmo, foi também provido entre a zona de absorção 5 e a zona de controle de partículas finas 6. A zona de controle de partículas finas 6 foi dividida em três camadas de pulverização, em que um separador de gás-líquido b 18, o qual somente permite o gás passar através do mesmo, foi provido entre a primeira camada de pulverização e a segunda camada de pulverização. A primeira camada de líquido de pulverização e o líquido de circulação de absorção entraram no recipiente de oxidação, respectivamente.
[00204] A zona de controle de partículas finas foi provida com cinco camadas de desenevoadores, em que duas camadas estavam abaixo do separador de gás-líquido b, e incluíam uma camada de defletor e uma camada de crista, e três camadas estavam abaixo de uma saída de gás de descarga purificado 8, e incluíam uma camada de crista e duas camadas de peneira de arame.
[00205] A zona de absorção estava provida com duas camadas de desenevoadores de defletor.
[00206] Em cada camada da zona de absorção, a razão de líquido para gás era 1,6 L/Nm3, e a cobertura de pulverização era 320%. Em várias camadas da zona de controle de partículas finas do topo para o fundo, as razões de líquido para gás eram respectivamente 0,2 L/Nm3, 1,2 L/Nm3, 1,3 L/Nm3, e 1,6 L/Nm3, e as coberturas de pulverização eram respectivamente 110%, 260%, 290%, e 320%.
[00207] O sistema de oxidação incluía um recipiente de oxidação 2, em que o dispositivo de oxidação 2 era disposto em camadas de acordo com os requisitos do controle de composição de solução. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 e o líquido de circulação de absorção 7 foram retirados do recipiente de oxidação 2 em diferentes posições. Cinco camadas de melhoradores de dispersão de gás-líquidos foram providas dentro do recipiente de oxidação. O melhorador de dispersão de gás-líquido utilizou uma placa perfurada e uma cabeça de aeração.
[00208] O recipiente de oxidação tinha um nível de líquido de 9,3 m, e 250% de excesso de ar de oxidação.
[00209] O aparelho e métodos podem envolver o seguinte processo ilustrativo:
[00210] O gás de descarga entrou de uma zona de pré-lavagem 4, e foi esfriado e lavado por um líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem 4, enquanto o líquido de lavagem de circulação estava concentrado, e então o gás de descarga passou através da zona de absorção 5, onde o gás de descarga foi lavado e dessulfurizado pelo líquido de circulação de absorção 7, passou através da zona de controle de partículas finas 6, onde as partículas finas são removidas pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15, e então foi descarregado.
[00211] O líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem 4 foi principalmente reabastecido do líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15. O líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 e/ou água de processo 23 foi utilizado para enxaguar as impurezas sobre as paredes de torre e similares, e o líquido de circulação de absorção foi reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 e/ou água de processo 23.
[00212] O líquido de circulação de absorção 7 foi oxidado dentro do recipiente de oxidação 2, e soluções com diferentes composições foram retiradas do recipiente de oxidação 2 em diferentes posições respectivamente para dentro de uma zona de absorção 5 e da zona de controle de partículas finas 6 para circulação.
[00213] A água de processo 23 foi reabastecida da zona de controle de partículas finas 6 e do tanque de circulação de lavagem de partículas finas 3.
[00214] O segundo nível de líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 (uma solução misturada de sulfato de amônio- sulfito de amônio diluída) foi misturado com o primeiro nível do líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 (uma solução misturada de sulfato de amônio- sulfito de amônio de alta concentração) através de uma tubulação, e então pulverizado em uma camada de pulverização na zona de controle de partículas finas 6 da torre de absorção 1.
[00215] O absorvente era 20% de amônia, o qual foi reabastecido dentro da zona de pré-lavagem 4 e do recipiente de oxidação 2. O dióxido de enxofre no gás de descarga foi removido com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio. A amônia foi convertida para sulfito de amônio após ser adicionada no recipiente de oxidação for dessulfurização de amônia, e atualmente a amônia foi adicionada na zona de pré-lavagem para assegurar que os indicadores de ácido livre no produto de sulfato de amônio atendessem aos requisitos GB535.
[00216] Ar de oxidação foi adicionado ao recipiente de oxidação 2, e o gás de saída do recipiente de oxidação 2 foi introduzido na zona de absorção 4 da torre de absorção 1 para oxidação natural do líquido de absorção.
[00217] A posição de entrada de gás de descarga foi a 11% da altura de torre da torre de absorsor 1, a altura da zona de pré-lavagem 4 foi a 21% da altura de torre, a altura da zona de absorção 5 foi a 20% da altura de torre, e a altura da zona de controle de partículas finas 6 foi a 59% da altura de torre.
[00218] A razão de diâmetro da torre de absorção 1 para o recipiente de oxidação 2 foi 1.1, e a altura do recipiente de oxidação 2 foi 1.2 vezes o diâmetro da torre de absorção 1.
[00219] A velocidade de gás superficial da torre de absorção 1 foi 2,68 m/s; e a temperatura de operação de a zona de pré-lavagem 4 foi 56°C.
[00220] O fluxo de gás de descarga foi designado para ser 510.000 Nm3/h, a concentração de SO2 foi designada para ser 5.000 mg/Nm3, e a concentração de poeira total foi designada para ser não maior do que 25 mg/Nm3.
[00221] Durante o teste, o SO2 no gás de descarga purificado foi 21 mg/Nm3, a poeira total (incluindo aerossol) foi 1,3 mg/Nm3, e o escape de amônia foi 0,8 mg/Nm3.
[00222] As composições de solução em diferentes zonas foram controladas principalmente através de oxidação forçada dentro do recipiente de oxidação 2, oxidação natural na zona de absorção 4, controlando a temperatura de operação e outros meios.Tabela 1. Parâmetros de projeto de dispositivo
[00223] O gás de descarga em diferentes condições de trabalho foi sujeito a uma dessulfurização de amônia e remoção de poeira utilizando o dispositivo e método do Exemplo 1. Tabela 2 mostra os métodos de teste e instrumentos de teste. A Tabela 3 mostra os parâmetros de operação e resultados de teste. Tabela 2. Métodos de teste para cada indicador e lista de principais instrumentos
Tabela 2. Métodos de teste para cada indicador e lista de principais instrumentos -continuação-
Tabela 3. Parâmetros de operação de dispositivo e resultados de teste
Tabela 3. Parâmetros de operação de dispositivo e resultados de teste -continuação-
[00224] Dióxido de enxofre no gás de descarga foi removido com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, de modo a controlar a produção de aerossol durante a absorção em dessulfurização de amônia.
[00225] Dessulfurização e remoção de poeira eficientes foram conseguidas por controle de composição de solução em estágios e controle de condição de reação, e atualmente escape de amônia e a produção de aerossol foram controlados.
[00226] O controle de composição de solução em estágios incluía um controle de gradiente de concentração de um ou mais de sulfito de amônio, bissulfito de amônio, sulfato de amônio.
[00227] O gás de descarga entra de uma zona de pré-lavagem. O gás de descarga, sujeito a uma diminuição de temperatura e purificação preliminares na zona de pré-lavagem, foi permitido contatar com um líquido de circulação de absorção 7 e um líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 sequencialmente, de modo a conseguir um controle sinérgico de absorção, oxidação e concentração. O líquido de circulação de absorção foi provido com dois níveis, os quais foram retirados de um tanque de circulação de absorção 16 em diferentes posições e fornecidos utilizando bombas separadas. O primeiro nível de líquido de circulação de absorção incluía 2% de sulfito de amônio e 27% de sulfato de amônio com um valor de pH de 6,4 e uma temperatura de absorção de 49°C, e o segundo nível de líquido de circulação de absorção incluía 1,1% de sulfito de amônio e 27,9% de sulfato de amônio com um valor de pH de 5,7 e uma temperatura de absorção de 48,7°C. O líquido de circulação de lavagem de partículas finas foi provido com quatro níveis, em que o primeiro nível de era uma solução misturada de sulfato de amônio- sulfito de amônio de alta concentração incluindo 0,2% de sulfito de amônio e 28.8% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4.9 e uma temperatura de lavagem de 48,5°C, o segundo nível era uma solução misturada de sulfato de amônio- sulfito de amônio diluída incluindo 0,03% de sulfito de amônio e 3,7% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4,3 e uma temperatura de lavagem de 4,2°C, o terceiro nível era uma solução misturada de sulfato de amônio-sulfito de amônio diluída de concentração mais baixa incluindo 0,005% de sulfito de amônio e 0,5% de sulfato de amônio com um valor de pH de 4,25 e uma temperatura de lavagem de 48,1 °C, e o quarto nível era água de processo.
[00228] O dispositivo principalmente incluía um sistema de purificação e remoção de gás, um sistema de oxidação, e um sistema auxiliar. O sistema auxiliar incluía um sistema de pós-processamento de sulfato de amônio, um sistema de suprimento de amônia, e um sistema de água de processo.
[00229] O sistema de purificação e remoção de gás incluía uma torre de absorção 1, um tanque de circulação de absorção 16, um tanque de circulação de lavagem de partículas finas a 3, um tanque de circulação de lavagem de partículas finas b 3, uma bomba de circulação de pré-lavagem, uma bomba de circulação de absorção, e uma bomba de circulação de lavagem de partículas finas. A torre de absorção 1 utilizava um controle divisório e estava principalmente dividida em uma zona de pré-lavagem 4, uma zona de absorção 5, e uma zona de controle de partículas finas 6, em que a zona de pré- lavagem 4, a zona de absorção 5, e a zona de controle de partículas finas 6 estavam providas com três, quatro e cinco camadas de pulverização, respectivamente, e um separador de gás-líquido a 17 o qual somente permitia o gás passar através do mesmo foi provido entre a zona de absorção 5 e a zona de pré-lavagem 4. Um separador de gás-líquido a 17 o qual somente permitia o gás passar através do mesmo foi também provido entre a zona de absorção 5 e a zona de controle de partículas finas 6. Um separador de gás-líquido b 18 o qual somente permitia o gás passar através do mesmo foi provido entre a primeira absorção (duas camadas de pulverização) e a segunda absorção (duas camadas de pulverização) na zona de absorção 5, entre a primeira camada de pulverização e a segunda camada de pulverização na zona de controle de partículas finas 6, e entre a terceira camada de pulverização e a quarta camada de pulverização na zona de controle de partículas finas. O líquido de circulação de absorção 7 entrou no tanque de circulação de absorção. A primeira camada de líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 entrou no recipiente de oxidação 2. A segunda camada e a terceira camada de líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 entraram no tanque de circulação de lavagem de partículas finas a 3. A quarta camada e a quinta camada de líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 entraram no tanque de circulação de lavagem de partículas finas b 3.
[00230] A zona de controle de partículas finas foi provida com sete camadas de desenevoadores, em que duas camadas estavam a baixo do separador de gás-líquido b 18 entre a primeira camada de pulverização e a segunda camada de pulverização incluindo duas camadas de crista, duas camadas estavam a baixo do separador de gás-líquido b 18 entre a terceira camada de pulverização e a quarta camada de pulverização incluindo uma camada de crista e uma camada de peneira de arame, e três camadas estavam abaixo de uma saída de gás de descarga purificado 8 incluindo uma camada de crista e duas camadas de peneira de arames.
[00231] A zona de absorção foi provida com uma camada de defletor desenevoadores e uma camada de crista desenevoadores.
[00232] Em cada camada da zona de absorção, a razão de líquido para gás foi 2,1 L/Nm3, e a cobertura de pulverização foi 400%. Em várias camadas da zona de controle de partículas finas do topo para o fundo, as razões de líquido para gás foram respectivamente 0,16 L/Nm3, 2,1 L/Nm3, 1,4 L/Nm3, 1,4 L/Nm3, e 2,1 L/Nm3, e as coberturas de pulverização foram respectivamente 110%, 400%, 300%, 300%, e400%.
[00233] O tanque de circulação de absorção 16 foi ajustado com camadas de acordo com os requisitos do controle de composição de solução. O primeiro nível de líquido de circulação de absorção 7 e o segundo nível de líquido de circulação de absorção 7 foram retirados de um tanque de circulação de absorção 2 em diferentes posições. Duas camadas de melhoradores de dispersão de gás-líquidos foram providas dentro do tanque de circulação de absorção 16, as quais foram enchimentos estruturados.
[00234] O sistema de oxidação incluía um recipiente de oxidação 2. Cinco camadas de melhoradores de dispersão de gás-líquidos foram providas dentro do recipiente de oxidação. O melhorador de dispersão de gás-líquido utilizou uma placa perfurada e uma cabeça de aeração.
[00235] O nível de líquido dentro do recipiente de oxidação 2 foi 10 m.
[00236] O ar de oxidação adicionado no tanque de circulação deabsorção 16 e no recipiente de oxidação 2 foi em excesso de 350%.
[00237] O sistema de pós-processamento de sulfato de amônio foiprovido com uma torre de secagem, através da qual parte do líquidode lavagem de circulação de partículas finas foi convertido diretamente em sulfato de amônio, de modo a controlar o conteúdo de íons de cloreto e íons de fluoreto em várias soluções de circulação.
[00238] Os processos específicos do método ou dispositivo acima foram como segue:
[00239] O gás de descarga entrou da zona de pré-lavagem 4 e foi esfriado e lavado por um líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem 4 enquanto o líquido de lavagem de circulação estava concentrado, e então gás de descarga foi passado através da zona de absorção 5, onde o gás de descarga foi lavado e dessulfurizado pelo líquido de circulação de absorção 7, passado através da zona de controle de partículas finas 6, onde as partículas finas são removidas pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15, respectivamente, e então foi descarregado.
[00240] O líquido de lavagem de circulação na zona de pré-lavagem 4 foi principalmente reabastecido do líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15, e o líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 e/ou água de processo 23 foi utilizado para enxaguar impurezas sobre uma parede de torre, e o líquido de circulação de absorção foi reabastecido pelo líquido de lavagem de circulação de partículas finas 15 e/ou água de processo 23.
[00241] O líquido de circulação de absorção 7 foi oxidado dentro do tanque de circulação de absorção 16, e soluções com diferentes composições foram retiradas do tanque de circulação de absorção 16 em diferentes posições respectivamente para dentro da primeira absorção e da segunda absorção.
[00242] A água de processo 23 foi reabastecida da zona de controle de partículas finas 6 e do tanque de circulação de lavagem de partículas finas 3.
[00243] O segundo nível e o terceiro nível de líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 (uma solução misturada de sulfato de amônio- sulfito de amônio diluída) foi reabastecido dentro do recipiente de oxidação 2.
[00244] O quarto nível de líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 foi reabastecido dentro do tanque de circulação de lavagem de partículas finas 3.
[00245] O primeiro nível de líquido de circulação de lavagem de partículas finas 15 foi reabastecido dentro do tanque de circulação de absorção 16.
[00246] O absorvente foi amônia líquida e foi principalmente reabastecido dentro do tanque de circulação de absorção 16. O dióxido de enxofre no gás de descarga foi removido com um líquido de circulação de absorção que contém sulfito de amônio, e a amônia foi convertida em sulfito de amônio após ser adicionada no tanque de circulação de absorção 16 para dessulfurização de amônia.
[00247] A amônia foi adicionada na zona de pré-lavagem 4 para ajustar o valor de pH para assegurar que os indicadores de ácido livre no produto de sulfato de amônio atendiam os requisitos GB535. A amônia foi adicionada no recipiente de oxidação 2 para ajustar o valor de pH.
[00248] Ar de oxidação foi adicionado no recipiente de oxidação 2 e no tanque de circulação de absorção 16, e os gases de saída do recipiente de oxidação 2 e do tanque de circulação de absorção 16 foram introduzidos na zona de absorção 4 da torre de absorção 1 para oxidação natural do líquido de absorção.
[00249] A posição de entrada de gás de descarga foi a 7% da altura de torre da torre de absorsor 1, a altura da zona de pré-lavagem 4 foi 17% da altura de torre, a altura da zona de absorção 5 foi 25% da altura de torre, e a altura da zona de controle de partículas finas 6 foi 58% da altura de torre.
[00250] A razão de diâmetro da torre de absorção 1 para o recipiente de oxidação 2 foi 0,85, e a altura do recipiente de oxidação 2 foi 1,25 vezes o diâmetro da torre de absorção 1.
[00251] A velocidade de gás superficial da torre de absorção 1 foi 2,64 m/s; e a temperatura de operação da zona de pré-lavagem 4 foi 51°C.
[00252] O fluxo de gás de descarga foi projetado para ser 350.000 Nm3/h, a concentração de SO2 foi projetada para ser 15.000 mg/Nm3, o conteúdo de cloreto de hidrogênio foi projetado para ser 100 mg/Nm3, e a concentração de poeira total foi projetada para ser não maior do que 30 mg/Nm3.
[00253] O gás de descarga tinha um alto conteúdo de dióxido de enxofre. Após cálculo e análise com balanço de água, 10% -20% do líquido de lavagem de circulação de partículas finas de alta concentração foram necessários serem alimentados em um sistema de cristalização de evaporação para tratamento separado, e o restante do líquido de lavagem de circulação de partículas finas de alta concentração foi concentrado e cristalizado na zona de pré-lavagem da torre de absorção. Levando em conta que a torre foi projetada para que o conteúdo de cloreto de hidrogênio de gás de descarga fosse até 100 mg/Nm3, um aparelho de secagem foi selecionado (ao invés do sistema de cristalização de evaporação) em que 10% -20% do líquido de lavagem de circulação de partículas finas de alta concentração era seco diretamente dentro do aparelho de secagem para controlar a concentração de íons de cloreto para ser 10.000-30.000 mg/L e controlar a concentração de íons de fluoreto para ser 500-2,800 mg/L no líquido de circulação.
[00254] Durante o teste, o SO2 no gás de descarga purificado foi 3,4 mg/Nm3, a poeira total (incluindo aerossol) foi 0,9 mg/Nm3, e o escape de amônia foi 0,25 mg/Nm3.
[00255] As composições de solução em diferentes zonas foram controladas principalmente através de oxidação forçada dentro do recipiente de oxidação 2, oxidação forçada dentro do tanque de circulação de absorção 16, oxidação natural na zona de absorção 4, controlando a temperatura de operação e outros meios.Tabela 4. Parâmetros de projeto de dispositivo
[00256] O gás de descarga em diferentes condições de trabalho foi submetido a uma dessulfurização de amônia e remoção de poeira utilizando o dispositivo e método do Exemplo 2. A Tabela 5 mostra os métodos de teste e instrumentos de teste. A Tabela 6 mostra os parâmetros de operação e resultados de teste. Tabela 5. Métodos de teste para cada indicador e lista de instrumentos principais
Tabela 6. Parâmetros de operação de dispositivo e resultados de teste
[00257] Assim, aparelhos e métodos para controlar a produção de aerossol durante a absorção de dióxido de enxofre de um gás de descarga foram providos. Pessoas versadas na técnica apreciarão que a presente invenção pode ser praticada por outros que os exemplos descritos, os quais estão apresentados para propósitos de ilustração ao invés de limitação. A presente invenção está limitada somente pelas reivindicações que seguem.
Claims (16)
1. Método para controlar a produção de aerossol durante a absorção de dióxido de enxofre de um gás de descarga que compreende aplicar um gradiente de sal de amônio no gás de descarga e um gradiente de condição de reação no gás de descarga, em que a aplicação de um gradiente de condição de reação compreende prover:uma primeira temperatura em um primeiro estágio; euma segunda temperatura em um segundo estágio, em que o primeiro estágio está a montante, em relação ao gás de descarga, do segundo estágio,caracterizado pelo fato de que adicionalmente compreende: esfriar e purificar o gás de descarga;após o esfriamento e purificação, absorver o dióxido de enxofre; e,após a absorção, remover o gás de descarga com um líquido de circulação de lavagem de partículas finas, em que:a aplicação de um gradiente de sal de amônio é executada após a purificação e esfriamento; ea absorção e a remoção ambas incluem:pulverizar sulfito de amônio; epulverizar sulfato de amônio, a um estágio da remoção, em que o líquido de circulação de lavagem de partículas finas compreende:0,003% -1% de sulfito de amônio; e0,3% -38% de sulfato de amônio.
2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a primeira temperatura é maior do que a segunda temperatura.
3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a aplicação de um gradiente de condição de reação compreende prover:um primeiro pH em um primeiro estágio; eum segundo pH em um segundo estágio;em que o primeiro estágio está a montante, em relação ao gás de descarga, do segundo estágio.
4. Método de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que o primeiro pH é maior do que o segundo pH.
5. Método de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a provisão de um primeiro pH em um primeiro estágio compreende pulverizar o líquido de circulação de absorção sobre o gás de descarga em um processo de absorção de dióxido de enxofre; e/ou em que a provisão de um primeiro pH em um primeiro estágio compreende pulverizar o líquido de circulação de lavagem de partículas finas sobre o gás de descarga em um processo de lavagem de partículas finas.
6. Método de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a provisão de um segundo pH em um segundo estágio compreende pulverizar o líquido de circulação de absorção sobre o gás de descarga no processo de absorção de dióxido de enxofre; e/ou em que a provisão de um segundo pH em um segundo estágio compreende pulverizar o líquido de circulação de lavagem de partículas finas sobre o gás de descarga no processo de lavagem de partículas finas.
7. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a condição de reação é um gradiente de temperatura definido por uma temperatura de absorção e uma temperatura de lavagem, e a temperatura de absorção está na faixa de 30°C a 70°C.
8. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a temperatura de absorção está na faixa de 35°C a 60°C.
9. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a temperatura de absorção está na faixa de 45°C a 55°C.
10. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a temperatura de lavagem está na faixa de 28°C a 68°C.
11. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a temperatura de lavagem está na faixa de 30°C a 55°C.
12. Método de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a temperatura de lavagem está na faixa de 40°C a 50°C.
13. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o pH de líquido de circulação de absorção de estágio superior é mais baixo do que o pH do estágio inferior líquido de circulação de absorção.
14. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:a absorção inclui:pulverizar um líquido de circulação de absorção em umestágio inferior;pulverizar um líquido de circulação de absorção em umestágio superior que é a jusante, em relação ao gás de descarga, do estágio inferior; eo líquido de circulação de absorção em um ou ambos dos estágios inferior e superior inclui:0,15% -4,95% de sulfito de amônio; e5% -38% de sulfato de amônio; e tem um valor de pH na faixa de 4-6,6;em que o pH do líquido de circulação de absorção de estágio superior é mais baixo do que o pH do estágio inferior líquido de circulação de absorção.
15. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, em um estágio da remoção, o líquido de circulação de lavagem de partículas finas tem um pH na faixa de 3-5,4.
16. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que:a remoção compreende pulverizar o líquido de circulação de lavagem de partículas finas em dois estágios; e,em um estágio dos estágios, o líquido de circulação de lavagem de partículas finas inclui:0,1% -1% de sulfito de amônio; e5% -38% de sulfato de amônio.
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| CN110102161A (zh) * | 2019-06-13 | 2019-08-09 | 石家庄宇清环保科技有限公司 | 一种高效节能超低排放脱硫装置 |
| CN112169574A (zh) * | 2019-07-05 | 2021-01-05 | 福建省坤宁环保工程有限公司 | 一种燃煤锅炉脱硫脱硝净化*** |
| CN110975575A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-04-10 | 宾采尔环境技术(江苏)有限公司 | 一种工业废气处理用喷淋塔及其喷淋方法 |
| CN110935279A (zh) * | 2019-12-19 | 2020-03-31 | 济宁明升新材料有限公司 | 一种热泵式消白烟装置及其方法 |
| CN111957183A (zh) | 2019-12-26 | 2020-11-20 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种改进的氨法脱硫控制吸收过程气溶胶产生的方法 |
| CN111167293A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-05-19 | 无锡市华星电力环保修造有限公司 | 一种用于fwgd协同除细颗粒物和so3的方法及其设备 |
| CN111111413B (zh) * | 2020-01-13 | 2022-04-29 | 江苏远东环保工程有限公司 | 一种用于炭黑行业废气超低排放的脱硫***及工艺 |
| CN111841272A (zh) * | 2020-03-06 | 2020-10-30 | 昆岳互联环境技术(江苏)有限公司 | 杜绝氨逃逸气溶胶的节水节能氨法脱硫排放工艺及*** |
| EP4157491A4 (en) * | 2020-05-26 | 2023-11-22 | Thiosolv, LLC | METHOD FOR REMOVING SULFUR DIOXIDE AND AMMONIA FROM A VENTILATION GAS STREAM |
| CN111659237A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-09-15 | 王波 | 一种节能环保型一体化烟气净化除尘装置及其方法 |
| CN111720848A (zh) * | 2020-07-13 | 2020-09-29 | 西安热工研究院有限公司 | 一种降低湿法脱硫吸收塔出口烟温的*** |
| CN111939726B (zh) * | 2020-07-17 | 2023-01-24 | 淮阴工学院 | 一种填料吸收塔及其应用方法 |
| CN112023648A (zh) * | 2020-08-18 | 2020-12-04 | 衡阳百赛化工实业有限公司 | 一种次氧化锌生产线尾气脱硫装置 |
| KR20220112302A (ko) * | 2020-08-24 | 2022-08-10 | 후지 덴키 가부시키가이샤 | 배기가스 정화 장치 |
| CN112540158B (zh) * | 2020-11-25 | 2023-03-31 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 石灰石湿法脱硫强制氧化空气利用率的测试方法 |
| CN112933920B (zh) * | 2021-02-01 | 2022-10-21 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种烟气的脱硫脱硝除尘一体化的反应装置及脱硫脱硝除尘方法 |
| CN112933946A (zh) * | 2021-02-19 | 2021-06-11 | 陈洪超 | 一种焚烧尾气脱酸处理装置 |
| CN113262625A (zh) * | 2021-05-11 | 2021-08-17 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种氨法脱硫脱碳一体化装置及方法 |
| CN113374331B (zh) * | 2021-06-18 | 2023-01-17 | 江苏新大高空工程有限公司 | 一种具有脱硫脱硝功能的烟囱 |
| CN113617153B (zh) * | 2021-08-25 | 2022-11-29 | 北京中航天业科技有限公司 | 高效相变除尘除雾*** |
| CN113856441B (zh) * | 2021-10-25 | 2023-01-17 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 氨法脱硫方法和氨法脱硫装置 |
| CN113856445A (zh) * | 2021-11-23 | 2021-12-31 | 山东船舶技术研究院 | 一种烟气脱硫脱硝双相连续吸收体系及方法 |
| CN114811589B (zh) * | 2021-12-31 | 2023-12-05 | 华南理工大学 | 基于大数据技术的垃圾焚烧脱硝反应动态控制方法及*** |
| CN114288824A (zh) * | 2022-01-21 | 2022-04-08 | 中国环境科学研究院 | 一种脱除日用玻璃生产尾气中氮氧化物的吸收塔 |
| CN114534478A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-05-27 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 氨法脱硫***及其运行方法 |
| WO2023177742A1 (en) * | 2022-03-17 | 2023-09-21 | ThioSolv, LLC | Process for producing fertilizer from a biogas stream |
| CN115738641B (zh) * | 2022-12-03 | 2023-08-15 | 江苏环球环境工程集团有限公司 | 一种雾化式脱硫脱硝废气处理装置 |
Family Cites Families (227)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2810627A (en) | 1953-02-26 | 1957-10-22 | Texas Gulf Sulphur Co | Recovery of sulfur dioxide from gases and production of ammonium sulphate |
| US3752877A (en) | 1969-08-27 | 1973-08-14 | Parsons Co Ralph M | Recovery of sulfur compounds from tail gases |
| US3645671A (en) | 1969-10-24 | 1972-02-29 | Exxon Research Engineering Co | Flue gas desulfurization with ammonium sulfite |
| JPS5513770B2 (pt) | 1973-09-26 | 1980-04-11 | ||
| US4250160A (en) | 1977-08-15 | 1981-02-10 | Exxon Research & Engineering Co. | Production of ammonium sulfate |
| US4378977A (en) | 1978-11-09 | 1983-04-05 | Linde Aktiengesellschaft | Removal of undesired gaseous components from hot waste gases |
| DE2943130A1 (de) | 1978-11-09 | 1981-05-07 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur entfernung unerwuenschter gasfoermiger bestandteile aus heissen abgasen |
| US4248842A (en) * | 1979-03-05 | 1981-02-03 | International Telephone & Telegraph Corporation | Removal of contaminants and recovery of by-products from hot waste gas stream |
| US4324776A (en) | 1980-12-08 | 1982-04-13 | General Electric Company | Mid-temperature H2 S removal process |
| US4552747A (en) | 1984-06-20 | 1985-11-12 | Gaa Engineered Systems, Inc. | Temperature moderation of an oxygen enriched Claus sulfur plant |
| US4690807A (en) | 1985-08-15 | 1987-09-01 | General Electric Environmental Services, Inc. | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
| US4777024A (en) * | 1987-03-06 | 1988-10-11 | Fuel Tech, Inc. | Multi-stage process for reducing the concentration of pollutants in an effluent |
| DE3733319A1 (de) | 1987-10-02 | 1989-04-13 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus rauchgasen |
| FR2625113B1 (fr) | 1987-12-23 | 1993-10-22 | Rhone Poulenc Chimie | Catalyseurs pour traitement des effluents gazeux et procede de traitement de ces effluents |
| US5019361A (en) | 1988-11-09 | 1991-05-28 | Union Carbide Canada Limited | Removal and recovery of sulphur dioxide from gas streams |
| EP0432166A1 (en) * | 1989-07-04 | 1991-06-19 | Fuel Tech Europe Limited | Lance-type injection apparatus for introducing chemical agents into flue gases |
| US5362458A (en) | 1993-03-22 | 1994-11-08 | General Electric Environmental Services, Incorporated | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
| JPH08299755A (ja) * | 1995-05-01 | 1996-11-19 | Nitto Kikai Kk | 排煙脱硫方法および装置 |
| US5632967A (en) | 1995-09-19 | 1997-05-27 | Goar, Allison & Associates, Inc. | Process for the high pressure degassing of hydrogen sulfide from liquid sulfur |
| FR2740704B1 (fr) | 1995-11-03 | 1997-12-26 | Elf Aquitaine | Procede d'elimination quasi totale des composes soufres h2s, so2, cos et/ou cs2 contenus dans un gaz residuaire d'usine a soufre, avec recuperation desdits composes sous la forme de soufre |
| US6991771B2 (en) | 1996-10-09 | 2006-01-31 | Powerspan Corp. | NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia |
| US6508998B1 (en) | 1996-10-28 | 2003-01-21 | Gaa Engineered Systems, Inc. | Temperature moderation of an oxygen enriched claus sulfur plant using an ejector |
| DE19731062C2 (de) | 1997-07-19 | 2001-07-12 | Lurgi Lentjes Bischoff Gmbh | Verfahren zur Entfernung von sauren Gasen aus Rauchgasen, insbesondere aus Kraftwerksabgasen und Abgasen von Müllverbrennungsanlagen |
| US6066304A (en) | 1998-08-06 | 2000-05-23 | Delores Pircon | Process for removing sulfur dioxide out of a gas |
| US6221325B1 (en) | 1998-09-08 | 2001-04-24 | Marsulex Environmental Technologies, Llc | Process for controlling ammonia slip in the reduction of sulfur dioxide emission |
| US6776974B1 (en) | 1999-10-22 | 2004-08-17 | Monsanto Enviro-Chem Systems, Inc. | Process for the production of sulfur |
| CN1096285C (zh) | 2000-07-17 | 2002-12-18 | 史汉祥 | 含二氧化硫烟气处理专用装置 |
| GB0021409D0 (en) | 2000-08-31 | 2000-10-18 | Boc Group Plc | Treatment of a gas stream containing hydrogen sulphide |
| US6531104B1 (en) * | 2000-11-21 | 2003-03-11 | Alstom (Schweiz) Ag | Process for the absorption of sulfur oxides and the production of ammonium sulfate |
| US6569398B2 (en) | 2001-04-30 | 2003-05-27 | Gaa Engineered Systems, Inc. | Method for treating hydrogen sulfide-containing waste gases |
| US20030059352A1 (en) * | 2001-08-07 | 2003-03-27 | Maurice Karras | Process and apparatus for scrubbing sulfur dioxide from flue gas and conversion to fertilizer |
| CN1164480C (zh) | 2001-09-26 | 2004-09-01 | 南化集团研究院 | 利用含硫化氢的酸性气体与硫磺联合制取高浓度硫酸 |
| EP1455929B1 (en) * | 2001-11-09 | 2008-04-09 | Clean Diesel Technologies, Inc. | Continuously-variable control of pollution reducing chemicals for combustion sources |
| US6936231B2 (en) | 2001-12-06 | 2005-08-30 | Powerspan Corp. | NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia |
| CN1139422C (zh) | 2001-12-30 | 2004-02-25 | 国家环境保护总局华南环境科学研究所 | 尿素添加剂湿法烟气同时脱硫脱氮方法 |
| CN1251965C (zh) | 2002-06-25 | 2006-04-19 | 南化集团研究院 | 利用含硫化氢的酸性气体制取高浓度硫酸 |
| CN1178735C (zh) | 2002-09-09 | 2004-12-08 | 华东理工大学 | 烟气中so2的脱出和回收方法及装置 |
| NO323121B1 (no) | 2003-07-22 | 2007-01-08 | Knutsen Oas Shipping As | Fremgangsmate og anordning for a sikre et fartoys lastomrade mot overtrykk |
| CN2640584Y (zh) | 2003-09-17 | 2004-09-15 | 镇江市江南环保设备研究所 | 脱硫排烟一体化设备 |
| CN1321723C (zh) | 2003-09-17 | 2007-06-20 | 镇江市江南环保设备研究所 | 氨法脱除回收烟气中二氧化硫的方法 |
| CN1283346C (zh) | 2003-09-17 | 2006-11-08 | 镇江市江南环保设备研究所 | 燃煤烟气低氧化率脱硫方法 |
| CN2640585Y (zh) | 2003-09-19 | 2004-09-15 | 镇江市江南环保设备研究所 | 烟气强化脱硫塔 |
| CN2668235Y (zh) | 2003-09-19 | 2005-01-05 | 镇江市江南环保设备研究所 | 高气速烟气脱硫塔 |
| EP1720632B8 (en) | 2004-01-20 | 2016-04-20 | Fluor Technologies Corporation | Methods and configurations for acid gas enrichment |
| EP1720798A2 (en) | 2004-03-03 | 2006-11-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A process for the high recovery efficiency of sulfur from an acid gas stream |
| CN100553746C (zh) | 2004-03-03 | 2009-10-28 | 国际壳牌研究有限公司 | 从酸性气流中高效回收硫的方法 |
| WO2006052424A2 (en) | 2004-11-09 | 2006-05-18 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods for sox removal in oxygen-containing gases |
| US7648692B2 (en) | 2004-04-22 | 2010-01-19 | Fluor Technologies Corporation | COS-Claus configurations and methods |
| JP4652399B2 (ja) | 2004-04-22 | 2011-03-16 | フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン | 排出ガスの処理のための構成および方法 |
| KR100599882B1 (ko) | 2004-06-08 | 2006-07-13 | 한국과학기술연구원 | 황화수소와 이산화황의 동시 처리를 위한 탈황 방법 |
| CN2746973Y (zh) | 2004-12-07 | 2005-12-21 | 镇江市江南环保设备研究所 | 氨法脱硫塔的除雾器 |
| CN2746972Y (zh) * | 2004-12-07 | 2005-12-21 | 镇江市江南环保设备研究所 | 多功能复合脱硫塔 |
| CN2772609Y (zh) | 2004-12-07 | 2006-04-19 | 镇江市江南环保设备研究所 | 烟气氨法脱硫装置的氧化塔 |
| CN2754711Y (zh) | 2004-12-07 | 2006-02-01 | 镇江市江南环保设备研究所 | 烟气氨法脱硫填料塔 |
| CN2746971Y (zh) | 2004-12-07 | 2005-12-21 | 镇江市江南环保设备研究所 | 脱硫脱硝一体化烟气净化塔 |
| WO2006113935A2 (en) | 2005-04-20 | 2006-10-26 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods for claus plant operation with variable sulfur content |
| CN2778373Y (zh) | 2005-04-22 | 2006-05-10 | 胡恩龙 | 喷射筛板吸收塔 |
| CN2799060Y (zh) | 2005-06-28 | 2006-07-26 | 镇江市江南环保设备研究所 | 空塔型氨法脱硫塔 |
| CN100428979C (zh) | 2005-06-28 | 2008-10-29 | 江苏世纪江南环保有限公司 | 塔内结晶氨法脱硫工艺及装置 |
| CN100395006C (zh) | 2005-06-28 | 2008-06-18 | 江苏世纪江南环保有限公司 | 空塔型氨法脱硫工艺及装置 |
| CN2799059Y (zh) | 2005-06-28 | 2006-07-26 | 镇江市江南环保设备研究所 | 塔内结晶氨法脱硫塔 |
| CN100460045C (zh) | 2006-05-31 | 2009-02-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种处理废气中SOx的方法 |
| CN100475313C (zh) | 2007-02-13 | 2009-04-08 | 西安中宇软件科技有限责任公司 | 二氧化硫回收分流法硫回收装置及***装置回收硫的方法 |
| CN101274204B (zh) | 2007-03-28 | 2011-06-22 | 成都华西化工研究所 | 从混合气中脱除和回收二氧化硫的吸收剂 |
| CN100588608C (zh) | 2007-04-30 | 2010-02-10 | 中国石油集团工程设计有限责任公司 | 改良低温克劳斯硫磺回收方法 |
| CN201030298Y (zh) | 2007-05-21 | 2008-03-05 | 江苏晟宜环保科技有限公司 | 一段式低硫催化氧化反应器 |
| WO2008156843A1 (en) | 2007-06-21 | 2008-12-24 | Fluor Technologies Corporation | Air demand feedback control systems and methods for sulfur recovery units |
| CN201052456Y (zh) * | 2007-07-02 | 2008-04-30 | 江苏晟宜环保科技有限公司 | 绕管式催化氧化反应器 |
| CN101085410A (zh) | 2007-07-16 | 2007-12-12 | 娄爱娟 | 一种逆流烟气二氧化硫回收方法和装置 |
| CN101352642A (zh) | 2007-07-25 | 2009-01-28 | 上海智方环保工程有限公司 | 石灰-钠碱法烟气脱硫*** |
| CN201109711Y (zh) | 2007-10-31 | 2008-09-03 | 镇海石化工程有限责任公司 | 地下液硫储存池 |
| CN201129965Y (zh) | 2007-11-20 | 2008-10-08 | 镇海石化工程有限责任公司 | 一种硫磺回收用硫冷凝器 |
| CN201132102Y (zh) | 2007-12-11 | 2008-10-15 | 镇海石化工程有限责任公司 | 硫磺回收用烧氨装置 |
| CN101274196B (zh) | 2007-12-11 | 2010-12-08 | 镇海石化工程有限责任公司 | 一种具有高硫化氢脱除率的胺液脱硫方法 |
| CN101182926B (zh) | 2007-12-14 | 2011-01-26 | 镇海石化工程有限责任公司 | 一种在线炉燃料流量控制装置 |
| CN101456540B (zh) | 2007-12-14 | 2012-07-25 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 一种液体硫磺池耐高温防腐蚀结构 |
| CN101274750B (zh) | 2007-12-29 | 2010-06-30 | 江苏晟宜环保科技有限公司 | 尾气循环硫回收方法 |
| CN201179415Y (zh) | 2008-02-14 | 2009-01-14 | 娄爱娟 | 一种烟气脱硫净化塔 |
| CN101574614B (zh) | 2008-05-07 | 2012-07-18 | 北京丰汉工程咨询有限公司 | 一种酸性气脱硫方法 |
| CN101576261B (zh) | 2008-05-07 | 2011-05-11 | 北京丰汉工程咨询有限公司 | 一种酸性气燃烧及催化还原方法 |
| CN101575103A (zh) | 2008-05-07 | 2009-11-11 | 北京丰汉工程咨询有限公司 | 酸性气脱硫工艺中硫酸铵的处理方法 |
| CN201231130Y (zh) | 2008-07-29 | 2009-05-06 | 中冶集团北京冶金设备研究设计总院 | 一种生产硫酸铵化肥的烟气脱硫装置 |
| CN101642629A (zh) | 2008-08-08 | 2010-02-10 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 胺类溶剂再生***的控制方法 |
| DE102008050088A1 (de) | 2008-10-06 | 2010-04-22 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Entschwefelung |
| CN201320447Y (zh) | 2008-10-27 | 2009-10-07 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 脱硫脱硝一体化烟气净化装置 |
| CN201333376Y (zh) | 2008-11-14 | 2009-10-28 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 烟气脱硫脱硝净化装置 |
| CN101422693A (zh) | 2008-11-24 | 2009-05-06 | 贵州开磷（集团）有限责任公司 | 硫酸尾气深度脱硫方法 |
| CN101418246B (zh) | 2008-12-05 | 2013-04-03 | 华陆工程科技有限责任公司 | 一种低温甲醇洗集成克劳斯硫回收***和工艺 |
| CN101456541B (zh) | 2008-12-16 | 2011-05-25 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 一种制硫催化剂的选用和装填方法 |
| CN201380038Y (zh) | 2009-01-23 | 2010-01-13 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 格栅式湿法脱硫装置 |
| CN201423237Y (zh) | 2009-01-23 | 2010-03-17 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 氨法鼓泡结晶烟气脱硫装置 |
| CN201380039Y (zh) | 2009-01-23 | 2010-01-13 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 双塔型烟气脱硫装置 |
| CN201380040Y (zh) | 2009-01-23 | 2010-01-13 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 一种燃煤烟气净化的组合装置 |
| CN201380037Y (zh) | 2009-01-23 | 2010-01-13 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 脱硫脱硝和浓缩结晶多功能烟气净化装置 |
| CN101530727B (zh) | 2009-03-13 | 2012-11-07 | 北京航星世纪科技发展有限公司 | 含h2s酸性气体的脱硫工艺 |
| CN101519192B (zh) | 2009-03-27 | 2011-02-09 | 成都赛普瑞兴科技有限公司 | 一种低温克劳斯硫磺回收工艺及装置 |
| CN101524620B (zh) | 2009-04-13 | 2010-06-09 | 山西晋丰环保工程设计有限公司 | 分段式氨法烟气脱硫装置 |
| CN101579600B (zh) | 2009-05-04 | 2011-04-20 | 何金整 | 利用高位势能的氨法脱硫工艺及装置 |
| CN101884872A (zh) * | 2009-05-13 | 2010-11-17 | 张波 | 双氧化、双回路、双除雾三双脱硫塔及工艺装置 |
| CN101579602B (zh) | 2009-06-12 | 2011-05-04 | 山西晋丰环保工程设计有限公司 | 一种节能高品质硫酸铵回收的氨法脱硫工艺 |
| CN101585511A (zh) | 2009-06-25 | 2009-11-25 | 中国石油化工集团公司 | 一种硫磺回收工艺 |
| CN101670231B (zh) | 2009-07-23 | 2011-08-24 | 何金整 | 钙法脱硫转温差结晶氨法脱硫的装置与工艺 |
| CN201492952U (zh) | 2009-08-12 | 2010-06-02 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 氨法烟气脱硫副产物的烟气热源热管式蒸发装置 |
| CN201537456U (zh) | 2009-08-12 | 2010-08-04 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 氨法烟气脱硫副产物的烟气换热式蒸发装置 |
| CN101637685B (zh) | 2009-08-24 | 2012-07-18 | 成都德美工程技术有限公司 | 含硫烟气的综合处理方法 |
| CN102019186A (zh) | 2009-09-10 | 2011-04-20 | 湖北双剑催化剂有限公司 | 中温高压耐硫变换催化剂新工艺 |
| CN102049186B (zh) | 2009-10-27 | 2013-01-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 高浓度烟气脱硫方法 |
| CN201529488U (zh) | 2009-10-30 | 2010-07-21 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 与煤气洗氨相结合的烧结烟气脱硫装置 |
| CN201529487U (zh) | 2009-10-30 | 2010-07-21 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 一种液相催化脱硝的烟气净化装置 |
| CN101745303A (zh) | 2009-12-30 | 2010-06-23 | 王建敏 | 一种改进的排烟净化装置 |
| DE102010013052A1 (de) | 2010-03-22 | 2011-09-22 | Uhde Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Kondensation, Abscheidung und Lagerung von flüssigem Schwefel in einer Claus-Anlage |
| CN102205202A (zh) | 2010-03-29 | 2011-10-05 | 北京丰汉工程咨询有限公司 | 一种含h2s的酸性气的处理方法 |
| US20110243822A1 (en) | 2010-03-31 | 2011-10-06 | Airborne Technologies Inc. | Flue gas clean up methods |
| CN102211762B (zh) | 2010-04-06 | 2012-11-21 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 用亚硫酸氢铵做中间体的制硫及尾气处理方法 |
| CN101791517B (zh) | 2010-04-08 | 2012-05-23 | 北京至清时光环保工程技术有限公司 | 一种从含有硫化氢的酸性气体中回收硫的方法 |
| US8444943B2 (en) | 2010-04-30 | 2013-05-21 | Black & Veatch Corporation | Methods and apparatus for sulfur recovery from acid gases |
| US8206669B2 (en) | 2010-07-27 | 2012-06-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for treating a sour gas |
| CN102381685A (zh) | 2010-08-25 | 2012-03-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种液硫脱气工艺 |
| CN101934191B (zh) | 2010-09-06 | 2013-01-09 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 氨法烟气同时脱硫脱硝的方法 |
| CN101955828B (zh) | 2010-09-07 | 2012-11-21 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 从天然气中脱除硫化氢的方法 |
| CN101972592B (zh) | 2010-09-08 | 2012-12-05 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 湿式氨法烟气脱硫中烟尘去除工艺及装置 |
| CN102451604A (zh) | 2010-10-18 | 2012-05-16 | 袁俊海 | 二级克劳斯加scot尾气处理工艺 |
| CN201880482U (zh) | 2010-11-19 | 2011-06-29 | 上海弗卡斯环保工程有限公司 | 氨法脱硫阶梯喷淋塔 |
| CN102000490B (zh) | 2010-11-25 | 2012-07-25 | 东南大学 | 氨法烟气脱硫中气溶胶的控制方法及脱硫主塔 |
| CN102061206A (zh) | 2010-12-02 | 2011-05-18 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 减压瓦斯脱硫方法 |
| CN102012034A (zh) | 2010-12-06 | 2011-04-13 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 硫磺回收装置多功能尾气焚烧炉 |
| CN201944861U (zh) | 2010-12-06 | 2011-08-24 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 硫磺回收装置多功能尾气焚烧炉 |
| US8361432B2 (en) | 2010-12-08 | 2013-01-29 | Fluor Enterprises, Inc. | Reactor, a retained catalyst structure, and a method for improving decomposition of polysulfides and removal of hydrogen sulfide in liquid sulfur |
| PL2463014T3 (pl) * | 2010-12-10 | 2018-10-31 | General Electric Technology Gmbh | Płuczka wodna zawierająca płytki odchylające i sposób oczyszczania gazu technologicznego |
| CN201912884U (zh) | 2011-01-06 | 2011-08-03 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 一种带有两级气体分布器的氨法脱硫装置 |
| CN201912885U (zh) | 2011-01-06 | 2011-08-03 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 一种烧结烟气脱硫、除杂质一体化净化装置 |
| CN201949808U (zh) | 2011-01-12 | 2011-08-31 | 江苏新世纪江南环保有限公司 | 一种在线实现油、灰分离的烟气脱硫装置 |
| US8329128B2 (en) * | 2011-02-01 | 2012-12-11 | Alstom Technology Ltd | Gas treatment process and system |
| CN102092688A (zh) | 2011-02-12 | 2011-06-15 | 李金山 | 一种含硫气体制酸的工艺方法 |
| CN102120137B (zh) * | 2011-02-16 | 2012-12-26 | 安徽淮化股份有限公司 | 氨法常压捕集吸收二氧化硫和二氧化碳*** |
| CN102198365B (zh) | 2011-05-11 | 2013-07-24 | 北京丰汉工程咨询有限公司 | 一种酸性气的处理方法 |
| JP5755047B2 (ja) * | 2011-06-22 | 2015-07-29 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理システム及び排ガス処理方法 |
| CN102381686A (zh) | 2011-07-29 | 2012-03-21 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 一种高氨低硫气体的处理工艺 |
| CN102423613B (zh) * | 2011-08-23 | 2013-10-02 | 武汉兴能环保技术有限公司 | 有效脱除氯、氟离子及重金属离子的氨法脱硫方法 |
| CN102380305A (zh) | 2011-09-30 | 2012-03-21 | 合肥宁垣工程技术有限责任公司 | 一种酸性气体脱硫工艺技术及装置 |
| CN102423597B (zh) | 2011-10-14 | 2014-06-11 | 华南理工大学 | 一种用于湿法烟气脱硫的智能防堵除雾器 |
| CN202538627U (zh) | 2011-12-27 | 2012-11-21 | 合肥宁垣工程技术有限责任公司 | 一种解决脱硫脱硝气溶胶的装置 |
| CN202460420U (zh) | 2012-01-04 | 2012-10-03 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种净化储槽排放尾气的呼吸桶装置 |
| CN202460438U (zh) | 2012-01-04 | 2012-10-03 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种脱硫液氧化除杂联合装置 |
| CN102489140B (zh) | 2012-01-04 | 2013-12-25 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 烟气脱硫脱硝反应剂一体化供给方法及装置 |
| CN202460375U (zh) | 2012-01-04 | 2012-10-03 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种脱硫含尘尾气洗涤回收装置 |
| CN102631827A (zh) | 2012-04-11 | 2012-08-15 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 与低温甲醇洗酸性气处理相结合的零排放硫回收工艺 |
| CN202912691U (zh) | 2012-06-15 | 2013-05-01 | 洛阳瑞泽石化工程有限公司 | 一种硫磺回收装置用液硫捕集器 |
| CN202725003U (zh) | 2012-06-28 | 2013-02-13 | 北京中科创新园环境技术有限公司 | 复合式多功能氨法脱硫装置 |
| CN103521060B (zh) | 2012-07-04 | 2017-01-25 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 利用锅炉烟气氨法脱硫处理硫回收尾气的方法 |
| CN202754802U (zh) | 2012-07-23 | 2013-02-27 | 重庆万盛煤化有限责任公司 | 高硫煤克劳斯硫回收*** |
| CN202829575U (zh) | 2012-08-06 | 2013-03-27 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种硫磺回收装置 |
| CN202751942U (zh) | 2012-08-08 | 2013-02-27 | 上海河图工程股份有限公司 | 一种硫磺尾气吸收净化组合装置 |
| CN102847431B (zh) | 2012-08-14 | 2014-10-22 | 北京丰汉工程咨询有限公司 | 一种处理克劳斯工艺尾气的方法 |
| CN202924730U (zh) | 2012-09-05 | 2013-05-08 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 内浮球式硫封罐 |
| CN102872709A (zh) * | 2012-09-17 | 2013-01-16 | 江苏和亿昌环保工程科技有限公司 | 一种高效捕捉脱硫后烟气中气溶胶的工艺 |
| CN103663386B (zh) | 2012-09-19 | 2015-05-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种降低硫磺装置so2排放浓度的方法 |
| CN102895870B (zh) | 2012-09-28 | 2015-03-04 | 美景（北京）环保科技有限公司 | 酸性气体脱除硫化氢处理***及处理方法 |
| CN102910593B (zh) | 2012-10-30 | 2014-09-17 | 美景（北京）环保科技有限公司 | 酸性气废气处理***及处理方法 |
| CN102908890A (zh) | 2012-11-15 | 2013-02-06 | 王正中 | 烟气氨法脱硫脱硝中防止氨逃逸装置 |
| CN102923670B (zh) | 2012-11-22 | 2015-03-04 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 液硫脱气工艺 |
| CN102942162B (zh) | 2012-12-06 | 2014-08-13 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 硫回收尾气液相处理工艺 |
| CN202953829U (zh) | 2012-12-11 | 2013-05-29 | 内蒙古大唐国际克什克腾煤制天然气有限责任公司 | 一种酸性气的脱硫处理装置 |
| CN103041679B (zh) | 2013-01-15 | 2015-02-04 | 美景（北京）环保科技有限公司 | 含氨酸性气废气处理*** |
| CN103112831B (zh) | 2013-02-26 | 2015-05-13 | 镇海石化工程股份有限公司 | 一种液硫脱气装置及方法 |
| CN203159221U (zh) | 2013-03-19 | 2013-08-28 | 镇海石化工程股份有限公司 | 一种硫磺反应器用支承结构 |
| CN103223292B (zh) | 2013-04-15 | 2015-04-22 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 酸性尾气氨法烟气治理方法及装置 |
| US9370745B2 (en) | 2013-04-24 | 2016-06-21 | Jiangsu New Century Jiangnan Environmental Protection Co., Ltd | Flue gas-treating method and apparatus for treating acidic tail gas by using ammonia process |
| CN203264545U (zh) | 2013-04-25 | 2013-11-06 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 烟气氨法脱硫脱硝中防止氨逃逸装置 |
| CN103204477B (zh) | 2013-04-25 | 2014-10-15 | 山东三维石化工程股份有限公司 | 硫磺回收的液硫采集方法 |
| CN104138713A (zh) | 2013-05-10 | 2014-11-12 | 杭州林达化工技术工程有限公司 | 一种酸性气体中回收硫的方法、装置及反应器 |
| CN103263841B (zh) * | 2013-05-27 | 2015-06-10 | 史秦博苑 | 烟气氨法洗涤脱硫过程中消除气溶胶的方法 |
| CN103301705B (zh) | 2013-06-06 | 2015-08-19 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种脱硫烟气细微颗粒物控制装置及方法 |
| CN203291675U (zh) | 2013-06-19 | 2013-11-20 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种具备气溶胶控制功能的烟气脱硫吸收塔 |
| CN103301732B (zh) | 2013-06-20 | 2015-01-21 | 义马煤业集团煤生化高科技工程有限公司 | 一种含硫化氢的化工酸性废气回收治理装置及工艺 |
| CN203329558U (zh) | 2013-06-20 | 2013-12-11 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 湿式烟气脱硫尾气再净化的装置 |
| CN104249995B (zh) | 2013-06-25 | 2016-04-13 | 中国石油化工股份有限公司 | 降低硫磺回收装置so2排放浓度的方法 |
| CN103418223A (zh) | 2013-07-26 | 2013-12-04 | 新汶矿业集团有限责任公司 | 一种煤化工行业综合脱硫工艺 |
| CN103463949B (zh) | 2013-08-08 | 2015-12-23 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种烟气脱硫***处理油污、烟尘的方法与设备 |
| CN103482583B (zh) | 2013-09-10 | 2015-09-02 | 山东三维石化工程股份有限公司青岛分公司 | Swsr-1硫回收工艺 |
| CN103446859B (zh) | 2013-09-12 | 2014-10-29 | 中国海洋石油总公司 | 一种煤制天然气的酸性气体处理方法 |
| DE102013015280A1 (de) * | 2013-09-16 | 2015-03-19 | Rwe Power Aktiengesellschaft | Verfahren und System zur Gaswäsche von aerosolhaltigen Prozessgasen |
| CN203612955U (zh) | 2013-09-26 | 2014-05-28 | 上海河图工程股份有限公司 | 一种液硫脱气装置 |
| US9364781B2 (en) * | 2013-10-11 | 2016-06-14 | Alstom Technology Ltd | Method and apparatus for wet desulfurization spray towers |
| CN104555939A (zh) | 2013-10-15 | 2015-04-29 | 中国石油化工股份有限公司 | 硫磺回收装置净化气处理工艺 |
| CN104555940B (zh) | 2013-10-15 | 2016-08-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 降低二氧化硫排放的硫磺回收工艺 |
| CN105642098B (zh) * | 2013-12-03 | 2018-08-31 | 张波 | 一种脱硫脱硝方法 |
| CN103721553A (zh) | 2014-01-07 | 2014-04-16 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种利用氨法脱硫技术高效去除酸性气硫化物的方法 |
| CN103822217B (zh) | 2014-02-14 | 2016-06-01 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种酸性气预处理工艺 |
| CN103939918B (zh) | 2014-04-11 | 2017-01-25 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种酸性气液净化的焚烧方法 |
| CN204352660U (zh) | 2014-04-16 | 2015-05-27 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种高效氨法脱硫专用除雾器 |
| CN203781842U (zh) | 2014-04-18 | 2014-08-20 | 中石化南京工程有限公司 | 一种硫磺回收新装置 |
| CN104259713B (zh) | 2014-09-12 | 2016-02-17 | 江苏创力电梯部件有限公司 | 曳引机支撑组件焊接工装 |
| CN104208992B (zh) | 2014-09-17 | 2017-02-01 | 宁波市化工研究设计院有限公司 | 对含有硫化氢的酸性气体进行脱硫并回收硫的方法 |
| CN204151066U (zh) | 2014-09-18 | 2015-02-11 | 中石化南京工程有限公司 | 一种可处理烷基化废酸的硫磺回收新装置 |
| CN204134465U (zh) | 2014-10-08 | 2015-02-04 | 美景（北京）环保科技有限公司 | 一种基于氨法脱硫的酸性气处理*** |
| CN104258713B (zh) | 2014-10-08 | 2017-02-15 | 美景（北京）环保科技有限公司 | 一种基于氨法脱硫的酸性气处理***及处理方法 |
| CN104368231A (zh) | 2014-10-10 | 2015-02-25 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种控制烟气脱硫吸收液中氯/氟含量的方法 |
| CN204233957U (zh) | 2014-10-30 | 2015-04-01 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种新型含硫化氢废气治理*** |
| CN204198421U (zh) | 2014-11-14 | 2015-03-11 | 镇海石化工程股份有限公司 | 一种液硫池废气回收*** |
| CN104353258B (zh) | 2014-11-18 | 2016-01-06 | 镇海石化工程股份有限公司 | 减顶抽真空***及工艺 |
| CN104528659B (zh) | 2014-12-17 | 2017-04-12 | 田晓良 | 一种液硫循环处理低浓度酸性气的硫磺回收工艺 |
| CN104524948B (zh) | 2015-01-08 | 2016-09-07 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种超声波脱硫除尘一体化超低排放方法 |
| CN104946296A (zh) | 2015-05-18 | 2015-09-30 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种汽油氧化氨法脱硫方法 |
| CN104927894A (zh) | 2015-05-18 | 2015-09-23 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种柴油氧化氨法脱硫的方法 |
| CN108176224A (zh) | 2015-05-20 | 2018-06-19 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种催化裂化再生烟气氨法脱硫脱硝除尘方法及装置 |
| CN104923046A (zh) | 2015-05-20 | 2015-09-23 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种焦炉烟气脱硫、脱硝及余热回收一体化方法 |
| CN105110819B (zh) | 2015-07-22 | 2019-04-05 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种利用氨法脱硫副产生产硫基尿素复合肥的方法 |
| CN105126573B (zh) | 2015-07-22 | 2017-10-13 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种炼油装置多种酸性气一体化氨法脱硫方法 |
| CN105148712B (zh) | 2015-10-10 | 2017-11-14 | 中石化南京工程有限公司 | 一种氨‑硫酸铵法的分级吸收脱硫装置 |
| CN105195002A (zh) * | 2015-10-19 | 2015-12-30 | 云南亚太环境工程设计研究有限公司 | 一种氨法双循环脱硫脱硝除尘*** |
| CN205562498U (zh) | 2015-12-15 | 2016-09-07 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种密封式pH计接口 |
| CN205549846U (zh) | 2015-12-17 | 2016-09-07 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种双层除雾器组件 |
| CN205257271U (zh) | 2015-12-17 | 2016-05-25 | 江苏常州酞青新材料科技有限公司 | 一种喂料机构 |
| CN205235588U (zh) | 2015-12-17 | 2016-05-18 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种除雾器固定件 |
| CN205252722U (zh) | 2015-12-17 | 2016-05-25 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种除雾器组件 |
| CN205252721U (zh) | 2015-12-17 | 2016-05-25 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种带钩叶片双层除雾器组件 |
| CN205252720U (zh) | 2015-12-17 | 2016-05-25 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种除雾器模块的屋脊式安装结构 |
| CN205262780U (zh) | 2015-12-29 | 2016-05-25 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种能密封的采样口 |
| CN205245200U (zh) | 2015-12-29 | 2016-05-18 | 南京新世纪江南环保科技发展有限公司 | 一种烟筒水雾接引盘 |
| CN105757688A (zh) | 2016-03-23 | 2016-07-13 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种污水处理厂VOCs气体的处理方法与*** |
| CN105841168A (zh) | 2016-03-23 | 2016-08-10 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种炼化装置恶臭VOCs气体的一体化处理方法 |
| CN108144428A (zh) * | 2017-03-15 | 2018-06-12 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种氨法高效脱除气体中硫氧化物和尘的方法及装置 |
| CN106955574A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-07-18 | 江苏科行环保科技有限公司 | 一种烟气氨法脱硫多区氧化工艺及装置 |
| CN107213769B (zh) | 2017-05-25 | 2019-09-20 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种分室加氨的氨法脱硫方法及装置 |
| CN108722163B (zh) * | 2017-09-07 | 2019-06-07 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种氨法脱硫控制吸收过程气溶胶产生的方法 |
| CN109045981A (zh) * | 2018-09-29 | 2018-12-21 | 石家庄宇清环保科技有限公司 | 一种氨法脱硫高效氧化装置 |
-
2017
- 2017-09-07 CN CN201710800599.0A patent/CN108722163B/zh active Active
-
2018
- 2018-03-16 US US15/923,031 patent/US10112145B1/en active Active
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