RU2450080C2 - Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь - Google Patents

Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь Download PDF

Info

Publication number
RU2450080C2
RU2450080C2 RU2010130165/02A RU2010130165A RU2450080C2 RU 2450080 C2 RU2450080 C2 RU 2450080C2 RU 2010130165/02 A RU2010130165/02 A RU 2010130165/02A RU 2010130165 A RU2010130165 A RU 2010130165A RU 2450080 C2 RU2450080 C2 RU 2450080C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stainless steel
austenitic stainless
less
steel according
present
Prior art date
Application number
RU2010130165/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010130165A (ru
Inventor
Дэвид С. БЕРГСТРОМ (US)
Дэвид С. БЕРГСТРОМ
Джеймс М. РАКОВСКИ (US)
Джеймс М. РАКОВСКИ
Чарльз П. СТИННЕР (US)
Чарльз П. Стиннер
Джон Дж. ДАНН (US)
Джон Дж. ДАНН
Джон Ф. ГРАББ (US)
Джон Ф. ГРАББ
Original Assignee
ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. filed Critical ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК.
Publication of RU2010130165A publication Critical patent/RU2010130165A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2450080C2 publication Critical patent/RU2450080C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к аустенитной нержавеющей стали, имеющая низкое содержание никеля и молибдена. Сталь содержит, вес.%: до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и примеси остальное. Сталь имеет ферритное число, составляющее менее 11, величину температуры MD30, характеризующей стойкость к формированию мартенсита, составляющую менее -10°С, величину эквивалентного числа стойкости к точечной коррозии PREW, составляющего от более 26 до 30. Сталь обладает высокой коррозионной стойкостью и хорошей формуемостью. 2 н. и 28 з.п. ф-лы., 1 табл., 1 пр.

Description

Перекрестная ссылка на родственные заявки
В данной заявке испрашивается приоритет согласно 35 U.S.С. § 119 (е) рассматриваемой одновременно предварительной заявки на патент США серийный №61/015,338, поданной 20 ноября 2007 г.
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали. В частности, настоящее изобретение относится к экономически выгодному составу аустенитной нержавеющей стали, имеющему низкое содержание никеля и низкое содержание молибдена, и, по меньшей мере, обладающему сравнимой коррозионной стойкостью и формуемостью по сравнению с высоколегированными никелевыми сплавами.
Аустенитные нержавеющие стали имеют сочетание в высшей степени желательных свойств, которые делают их широко применимыми для различных видов промышленного использования. Основу таких типов стали составляет железо, дополненное добавками активирующих и стабилизирующих аустенит элементов, таких как никель, марганец и азот, позволяющих добавлять ферритообразующие элементы, такие как хром и молибден, усиливающие коррозионную стойкость аустенитной структуры при комнатной температуре. Аустенитная структура обеспечивает в высшей степени желательные механические свойства стали, в частности вязкость, пластичность и формуемость.
Примером аустенитной нержавеющей стали является нержавеющая сталь EN 1.4432, представляющая собой сплав, содержащий 16,5-18,5% хрома, 10,5-13% никеля и 2,5-3,0% молибдена. Содержание легирующих элементов в данном сплаве поддерживают на уровне указанных диапазонов с целью сохранения стабильной аустенитной структуры. Как понятно любому специалисту в данной области техники, добавление, например никеля, марганца, меди и азота, способствует стабильности аустенитной структуры. Однако все возрастающая стоимость никеля и молибдена вызвали необходимость разработки экономически выгодных альтернатив EN 1.4432, тем не менее обладающих высокой коррозионной стойкостью и хорошей формуемостью. В последнее время в качестве более дешевой альтернативы EN 1.4432 использовались малолегированные двухфазные сплавы, такие как UNS S32003 (сплав AL 2003ТМ), однако, несмотря на то что такие сплавы имеют хорошую коррозионную стойкость, они содержат приблизительно 50% феррита, что придает им более высокую прочность и более низкую пластичность по сравнению с EN 1.4432, вследствие чего они имеют худшую формуемость. Применение двухфазных нержавеющих сталей также является более ограниченным по сравнению с EN 1.4432 в условиях высоких и низких температур.
Другим аустенитным сплавом является тип 317 (UNS S31700). S31700 содержит 18,0-20,0% хрома, 11,0-15,0% никеля и 3,0-4,0% молибдена. Из-за более высокого содержания Ni и Мо S31700 является более дорогостоящей альтернативой EN 1.4432 и другому обычно используемому аустенитному сплаву типа 316 (UNS S31600), содержащему 16,0-18,0% хрома, 10,0-14,0% никеля и 2,0-3,0% молибдена. В то время как коррозионная стойкость S31700 превосходит коррозионную стойкость EN 1.4432 и S31600, более высокая стоимость его сырьевых материалов делает использование S31700 слишком дорогостоящим для многих видов использования.
Альтернативой сплаву является тип 216 (UNS S21600), описанный в патенте США № 3171738. S21600 содержит 17,5-22% хрома, 5-7% никеля, 7,5-9% марганца, 2-3% молибдена и 0,25-0,50% азота. S21600 представляет собой вариант S31600 с меньшим содержанием никеля и большим содержанием марганца, имеющий очень высокое содержание азота, придающее ему большую прочность и повышающее коррозионную стойкость. Однако формуемость S21600 не такая хорошая, как формуемость S31600 или EN 1.4432, а очень низкое ферритное число S21600 (-6,2) затрудняет литье и сварку. Также из-за того, что S21600 содержит такое же количество молибдена, как и EN 1.4432, переход на S21600 не обеспечивает экономии затрат на молибден.
Другие примеры различных марок аустенитной нержавеющей стали включают многочисленные сплавы, в которых никель заменен марганцем с целью сохранения аустенитной структуры, как, например, в стали класса 201 (UNS S20100) и подобных ей марках. Несмотря на то, что сталь класса 201, например, представляет собой сплав с низким содержанием никеля, имеющий высокую коррозионную стойкость, она обладает плохой формуемостью. Существует потребность получения сплава, имеющего такую же или более высокую коррозионную стойкость и формуемость, чем такие же свойства EN 1.4432, при этом содержащего меньшее количество никеля и молибдена таким образом, чтобы быть экономически выгодным. Более того, необходимо, чтобы такой сплав имел, в отличие от двухфазных сплавов, диапазон температурного использования, сравнимый с диапазоном стандартных типов аустенитной нержавеющей стали, например, от криогенных температур до 1000°F.
Соответственно, в настоящем изобретении предлагается решение, в данное время отсутствующее на рынке, относящееся к составу формуемого аустенитного нержавеющего стального сплава, имеющего коррозионную стойкость, такую же или превосходящую коррозионную стойкость EN 1.4432, но обеспечивающего экономию стоимости сырья. Соответственно, настоящее изобретение относится к аустенитному сплаву, в котором используется комбинация таких элементов, как Mn, Cu и N, замещающих Ni и Мо таким образом, чтобы создать сплав со сравнимой или превосходящей коррозионной стойкостью, формуемостью и другими свойствами, относящимися к некоторым сплавам с более высоким содержанием никеля и молибдена при существенно более низкой стоимости сырья. Такие элементы, как W и Со, могут быть необязательно использованы по отдельности или в комбинации для замены таких элементов, как Мо и Ni соответственно.
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали, в которой используются менее дорогостоящие элементы, такие как марганец, медь и азот, в качестве заменителей более дорогостоящих элементов, таких как никель и молибден. В результате может быть получен более дешевый сплав, обладающий такой же или более высокой коррозионной стойкостью и формуемостью, как и EN 1.4432, и, потенциально, такой же, как и UNS S31700.
Один вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С.
Другой вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0 и/или 5,0≤(Ni+Co)≤8,0. Сталь имеет ферритное число, составляющее менее приблизительно 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С.
Следующий вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,08 С, 3,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 17,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, 0,5-3,0 Мо, до 1,0 Cu, 0,14-0,35 N, до 4,0 W, до 0,008 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее приблизительно 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С. В некоторых вариантах сталь 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0 и/или 5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
Очередной вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, баланс - железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее приблизительно 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С.
Аустенитная нержавеющая сталь, описываемая в настоящем изобретении, может иметь величину PREW более приблизительно 26.
Согласно одному варианту осуществления способ получения аустенитной нержавеющей стали включает плавление в электродуговой печи, рафинирование в АОД (камера аргонокислотного обезуглероживания), отливку в виде слитков или непрерывно отливаемых слябов, повторное нагревание слитков или слябов и горячую прокатку для получения плит или рулонов, холодную прокатку до заданной толщины, а также отжиг и травление материала. Другие способы согласно настоящему изобретению могут включать, например, плавление и/или повторное плавление в вакууме или в специальной атмосфере, отливку в виде профилей или получение порошка, отверждаемого в виде слябов или профилей, и подобное.
Сплавы согласно настоящему изобретению могут использоваться для самых различных целей. В соответствии с одним из примеров сплавы согласно настоящему изобретению могут быть включены в готовые изделия, пригодные для использования при низкой температуре или в криогенных условиях. Дополнительными неограничивающими примерами готовых изделий, которые могут быть изготовлены из описываемых сплавов или включать их, являются коррозионно-стойкие изделия, коррозионностойкие архитектурные панели, гибкие муфты, сильфоны, трубы, трубки, облицовки для дымоходов, облицовки для газоотводов, детали для пластинчато-рамочных теплообменников, детали для конденсаторов, детали для фармацевтического обрабатывающего оборудования, детали, используемые для санитарных целей, и детали для оборудования, предназначенного для производства или обработки этанола.
Подробное описание изобретения
Подразумевается, что в данном описании и формуле изобретения, в отличие от рабочих примеров или при наличии иных обозначений, все цифры, выражающие количества или характеристики ингредиентов и продуктов, условия обработки и подобное, во всех случаях сопровождаются термином “приблизительно”. Соответственно, если не указано иначе, любые цифровые параметры, указанные в дальнейшей части описания и прилагаемой формуле изобретения, представляют собой приближения, варьирующиеся в зависимости от желаемых свойств, которые должны быть приданы продукту и способам согласно настоящему изобретению. Самое малое, и не в качестве попытки ограничить применение доктрины эквивалентов к объему формулы изобретения, каждый цифровой параметр должен, по меньшей мере, толковаться в свете цифрового выражения приведенных существенных значений с применением обычных способов округления. Далее аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению описана подробно. В дальнейшей части описания, если не указано иначе, “%” означает “% вес.”.
Настоящее изобретение относится к аустенитной нержавеющей стали. В частности, настоящее изобретение относится к составу аустенитной нержавеющей стали, обладающему такой же или более высокой коррозионной стойкостью и формуемостью, как и EN 1.4432, и, потенциально, такой же, как и UNS S231700. Аустенитная нержавеющая сталь включает, в % вес., до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, и имеет ферритное число, составляющее менее 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С.
Другой вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0 и/или 5,0≤(Ni+Co)≤8,0. Сталь имеет ферритное число, составляющее менее приблизительно 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С.
Следующий вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,08 С, 3,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 17,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, 0,5-3,0 Мо, до 1,0 Cu, 0,14-0,35 N, до 4,0 W, до 0,008 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее приблизительно 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С. В некоторых вариантах сталь 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0 и/или 5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
Очередной вариант выполнения аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает, в % вес., до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, баланс - железо и загрязняющие примеси, и имеет ферритное число, составляющее менее приблизительно 11, и величину MD30, составляющую менее приблизительно -10°С.
С: до 0,20%
С служит для стабилизации аустенитной фазы и ингибирует индуцируемое деформацией мартенситное превращение. Однако С также повышает вероятность формирования карбидов кремния, особенно во время сварки, что снижает коррозионную стойкость и вязкость. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит до 0,20% С. Согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения содержание С может составлять 0,08% или менее.
Si: до 2,0%
Содержание Si, составляющее более 2%, ускоряет формирование охрупчивающих фаз, таких как сигма, и снижает растворимость азота в сплаве. Si также стабилизирует ферритную фазу, поэтому содержание Si, составляющее более 2%, требует добавления дополнительных аустенитных стабилизаторов для сохранения аустенитной фазы. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит до 2,0% Si. Согласно одному варианту осуществления настоящего изобретения содержание Si может составлять 1,0% или менее. Согласно некоторым вариантам осуществления настоящего изобретения действие добавления Si уравновешивается регулированием содержания Si до 0,5-1,0%.
Mn: 2,0-6,0%
Mn стабилизирует аустенитную фазу и в целом повышает растворимость азота, экономически выгодного легирующего элемента. Для того чтобы его действие оказалось достаточным, содержание Mn должно составлять не менее 2,0%. Как марганец, так и азот эффективно заменяют такой более дорогостоящий элемент, как никель. Однако содержание Mn, составляющее более 6,0%, ухудшает обрабатываемость материала и его коррозионную стойкость в некоторых окружающих средах. Также из-за того, что описываемый сплав содержит, по меньшей мере, 5% Ni, для достаточной стабилизации аустенитной фазы не потребуется более 6,0% Mn. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 2,0-6,0% Mn. Согласно одному варианту осуществления содержание Mn может составлять 3,0-6,0%.
Ni: 5,0-7,0%
Ni служит для стабилизации аустенитной фазы, а также для улучшения вязкости и формуемости. Однако из-за высокой стоимости никеля желательно, чтобы его содержание было низким. Авторы настоящего изобретения установили, что содержание никеля, составляющее 5,0-7,0%, позволит сохранить аустенитную фазу, а также позволит добавлять достаточное количество стабилизирующих феррит элементов, таких как Cr и Мо, для получения материала, обладающего такой же или подобной коррозионной стойкостью, как и EN 1.4432, сохраняя при этом такую же вязкость и формуемость при низкой стоимости. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 5,0-7,0% Ni.
Cr: 16,0-23,0%
Cr добавляют с целью придания коррозионной стойкости нержавеющей стали, а также стабилизации аустенитной фазы относительно мартенситного превращения. Для того чтобы обеспечить адекватную коррозионную стойкость, содержание Cr должно составлять, по меньшей мере, 16%. С другой стороны, поскольку Cr является сильным стабилизатором феррита, содержание Cr более 23% требует добавления более дорогостоящих легирующих элементов, таких как никель или кобальт, для поддержания содержания феррита на приемлемо низком уровне. Содержание Cr, составляющее более 23%, также, вероятнее всего, способствует формированию нежелательных фаз, таких как сигма. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 16,0-23,0% Cr. Согласно одному варианту осуществления содержание Cr может составлять 17,0-23,0%.
N: 0,1-0,35%
N включают в состав сплава в качестве частичного заместителя стабилизирующего аустенит элемента Ni и усиливающего коррозию элемента Мо. Содержание N должно составлять, по меньшей мере, 0,1%, для придания прочности и коррозионной стойкости и стабилизации аустенитной фазы. Добавление более 0,35% N может превысить растворимость N во время плавления и сварки, что приводит к возникновению пористости из-за пузырьков газообразного азота. Даже при соблюдении предела растворимости содержание N в количестве более 0,35% повышает предрасположенность к осаждению частиц нитрида, что снижает коррозионную стойкость и вязкость. Соответственно, аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержит 0,1-0,35% N. Согласно одному варианту осуществления содержание N может составлять 0,14-0,35%.
Мо: до 3,0%
Авторы настоящего изобретения занимались разработкой способов ограничения содержания Мо в сплаве с сохранением его приемлемых свойств. Мо эффективен для стабилизации пассивной оксидной пленки, образующейся на поверхности различных типов нержавеющей стали и защищающей от точечной коррозии, вызванной действием хлоридов. Для оказания такого действия Мо может быть добавлен при осуществлении настоящего изобретения в количестве, составляющем до 3,0%. Содержание Мо более 3,0% вызывает ухудшение горячей обрабатываемости, увеличивая фракцию феррита затвердевания (дельта) до потенциально нежелательных уровней. Высокое содержание Мо также повышает вероятность формирования нежелательных интерметаллических фаз, таких как сигма-фаза. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 3,0% Мо. Согласно одному варианту осуществления содержание Мо может составлять 0,5-3,0%.
Со: до 1,0%
Со служит заменителем никеля для стабилизации аустенитной фазы. Добавление кобальта также служит для повышения прочности материала. Верхний предел содержания кобальта предпочтительно составляет 1,0%.
В: до 0,01%
Для улучшения горячей обрабатываемости и качества поверхности различных типов нержавеющей стали может быть добавлено всего лишь 0,0005% В. Однако добавление более 0,01% В ухудшает коррозионную стойкость и обрабатываемость сплава. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 0,01% В. Согласно одному варианту осуществления содержание В может составлять до 0,008% или до 0,005%.
Cu: до 3,0%
Cu является стабилизатором аустенита и может быть использован для замены части никеля в данном сплаве. Он также улучшает коррозионную стойкость в восстановительных средах и улучшает формуемость, уменьшая энергию дефекта упаковки. Однако было установлено, что добавление более 3% Cu снижает горячую обрабатываемость различных типов аустенитной нержавеющей стали. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 3,0% Cu. Согласно одному варианту осуществления содержание Cu может составлять до 1,0%.
W: до 4,0%
W обеспечивает такое же действие, как и молибден, по улучшению стойкости к точечной коррозии под действием хлоридов (хлоридному питтингу) и щелевой коррозии. W способен также уменьшить тенденцию к формированию сигма-фазы при замене молибдена. Однако добавление более 4% W может снизить горячую обрабатываемость сплава. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит до 4,0% W.
0,5≤(Mo+W/2)≤5,0
Как Мо, так и W эффективно стабилизирует пассивную оксидную пленку, образующуюся на поверхности различных типов нержавеющей стали, и защищает от точечной коррозии, вызванной действием хлоридов. Поскольку эффективность (вес.) W по снижению коррозионной стойкости приблизительно вдвое ниже такой же эффективности Мо, для получения нужной коррозионной стойкости необходимо сочетание (Мо+W/2)>0,5%. Однако слишком высокое содержание Мо также повышает вероятность формирования интерметаллических фаз, а слишком высокое содержание W снижает обрабатываемость материала. Поэтому значение сочетания (Мо+W/2) должно составлять менее 5%. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0.
5,0≤(Ni+Со)≤8,0
Как никель, так и кобальт стабилизируют аустенитную фазу при формировании феррита. Для стабилизации аустенитной фазы при повышенном содержании стабилизирующих феррит элементов, таких как Cr и Mo, необходимо присутствие, по меньшей мере, 5,0% (Ni+Co), которые должны быть добавлены для получения высокой коррозионной стойкости. Однако как Ni, так и Со являются дорогостоящими элементами, поэтому содержание (Ni+Co) должно составлять менее 8%. Соответственно, состав аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению содержит 5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
Баланс аустенитной нержавеющей стали согласно настоящему изобретению включает железо и неизбежные загрязняющие примеси, такие как фосфор и сера. Как понятно любому специалисту в данной области техники, содержание неизбежных загрязняющих примесей предпочтительно поддерживают на наиболее низком практическом уровне.
Аустенитная нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению может быть также охарактеризована уравнениями, количественно определяющими проявляемые ею свойства, например эквивалентное число стойкости к точечной коррозии, ферритное число и температуру МD30.
Эквивалентное число стойкости к точечной коррозии (РRЕN) позволяет относительно определять ожидаемую стойкость сплава к точечной коррозии в хлоридсодержащей среде. Чем выше РRЕN, тем лучше ожидаемая коррозионная стойкость сплава. PREN может быть рассчитан по следующей формуле:
PREN=%Cr+3,3 (%Mo)+16 (%N)
В качестве альтернативы, к вышеприведенной формуле может быть добавлен коэффициент, равный 1,65 (%W), учитывающий присутствие вольфрама в сплаве. Вольфрам улучшает стойкость к точечной коррозии различных типов нержавеющей стали и приблизительно наполовину так же эффективен, как и молибден по весу. При включении в расчеты вольфрама эквивалентное число стойкости к точечной коррозии обозначают как PREW и рассчитывают по следующей формуле:
PREW=%Cr+3,3 (%Мо)+1,65 (%W)+16 (%N)
Вольфрам в описываемом сплаве играет такую же роль, как и молибден. Как таковой, вольфрам может быть добавлен в качестве заменителя молибдена для улучшения стойкости к точечной коррозии. Согласно уравнению для сохранения такой же стойкости к точечной коррозии два процента вольфрама должны быть добавлены на каждый процент молибдена. В некоторых вариантах выполнения сплава согласно настоящему изобретению величины PREW составляют более 26, предпочтительно - даже 30.
Сплав согласно настоящему изобретению также может быть охарактеризован его ферритным числом. Положительное ферритное число обычно связано с присутствием феррита, улучшающего солидификационные свойства сплава и способствующего ингибированию горячего растрескивания сплава во время операций по горячей обработке и сварке. Таким образом, в первоначально затвердевшей микроструктуре желательно присутствие небольшого количества феррита, обеспечивающего хорошую жидкотекучесть и предотвращающего горячее растрескивание во время сварки. С другой стороны, слишком большое количество феррита может вызвать возникновение проблем во время работы, включая, но не ограничиваясь ими, микроструктурную нестабильность, ограниченную пластичность и ухудшение механических свойств при высокой температуре. Ферритное число (FN) может быть рассчитано с помощью следующего уравнения:
FN=3,34(Cr+1,5Si+Mo+2Ti+0,5Co)-2,46(Ni+30N+30C+0,5Mn+0,5Cu)-28,6
Сплав согласно настоящему изобретению имеет ферритное число до 11, предпочтительно - положительное число, более предпочтительно - приблизительно от 3 до 7. Из дальнейшей части описания станет понятно, что некоторые известные сплавы нержавеющей стали, включая сплавы с относительно низким содержанием никеля и молибдена, имеют существенно меньшие ферритные числа, чем сплавы согласно настоящему изобретению.
Температура MD30 сплава означает температуру, при которой 30% холодная деформация приводит к 50% превращению аустенита в мартенсит. Чем ниже температура MD30, тем выше стойкость материала к мартенситному превращению. Стойкость к формированию мартенсита приводит к более низкому уровню механического упрочнения, что в свою очередь обеспечивает хорошую формуемость, особенно при волочении. MD30 рассчитывают с помощью следующего уравнения:
MD30(°С)=413-462(С+N)-9,2(Si)-8,1(Mn)-13,7(Cr)-9,5(Ni)-17,1(Cu)-18,5(Mo)
Сплав согласно настоящему изобретению имеет температуру MD30 менее -10°С, предпочтительно - менее приблизительно -30°С. Многие известные сплавы нержавеющей стали с низким содержанием никеля имеют величины MD30 существенно больше таких же величин сплавов согласно настоящему изобретению.
Примеры
В таблице 1 указаны составы и величины расчетных параметров сплавов 1-3 согласно настоящему изобретению и сравнительных сплавов, СА1, EN 1.4432, S31600, S21600, S31700 и S20100.
Сплавы 1-3 согласно настоящему изобретению и сравнительный сплав СА1 плавят в вакуумной печи лабораторного размера и отливают в виде 50-фунтовых слитков. Полученные слитки вновь нагревают и подвергают горячей прокатке, получая материал толщиной около 0,250” (дюйма). Данный материал отжигают, обдувают и протравливают. Часть полученного материала подвергают холодной прокатке до толщины 0,100”, а оставшуюся часть - холодной прокатке до толщины 0,050 или 0,040”. Холоднокатаный материал отжигают и протравливают. Сравнительные сплавы EN 1.4432, S31600, S21600, S31700 и S20100 являются коммерчески доступными, поэтому данные по этим сплавам взяты из опубликованной литературы или получены в результате испытаний материала, изготовленного для коммерческих целей.
Рассчитанные величины PREW для каждого сплава показаны в таблице 1. С учетом вышеприведенного уравнения ожидается, что сплавы, имеющие PREW более 26, имеют лучшую стойкость к точечной коррозии под действием хлорида, чем материал EN 1.4432. Ожидается, что сплавы, имеющие PREW более 29,0, имеют, по меньшей мере, такую же стойкость к точечной коррозии хлоридом, как и S31700.
Было также рассчитано ферритное число для каждого сплава в таблице 1. Ферритные числа сплавов согласно настоящему изобретению 1-3 составляют от 5,0 до 7,5. Такие числа не выходят за рамки желаемого диапазона и способствуют хорошей свариваемости и жидкотекучести.
Также были рассчитаны величины MD30 для сплавов в таблице 1. Согласно расчетам все сплавы согласно настоящему изобретению проявляют большую стойкость к формированию мартенсита, чем сплав S31600.
Figure 00000001
Таблица 1 также включает индекс стоимости сырья (RMCI), позволяющего сравнить стоимость материалов для каждого сплава со стоимостью материалов для S31600. RMCI рассчитывают, умножая среднюю стоимость на октябрь 2007 г. таких сырьевых материалов, как Fe, Cr, Mn, Ni, Mo, W и Со, на процентную величину каждого элемента, содержащегося в сплаве, и деля на стоимость сырьевых материалов, содержащихся в S31600. Как показывают полученные величины, значения RMCI сплавов согласно настоящему изобретению составляют от 0,60 до 0,71, что означает, что стоимость содержащегося в них сырья составляет 64 и 71% от стоимости сырья в S31600. И, напротив, RMCI для EN 1.4432 составляет 1,09. Тем не менее, ферритные числа для каждого сплава согласно настоящему изобретению сравнимыми с ферритными числами, указанными для EN 1.4432, а величины MD30 сплавов согласно настоящему изобретению существенно ниже таких же величин для EN 1.4432. Тот факт, что материал, обладающий формуемостью и коррозионными свойствами, по меньшей мере, сравним со свойствами EN 1.4432, может быть получен при существенно более низкой стоимости сырья, является неожиданным и не описанным ранее.
Определяют механические свойства сплавов 1-3 согласно настоящему изобретению и сравнивают с такими же свойствами сравнительного сплава СА1 и коммерчески доступных EN 1.4432, S31600, S21600, S21700 и S20100. Результаты измерений предела текучести, прочности на растяжение, относительного удлинения на 2 дюймах базовой длины, S энергии удара при испытаниях с V-образным надрезом по Шарпи и высоты лунки при испытаниях по Ольсену данных сплавов показаны в таблице 1. Испытаниям на растяжение был подвергнут материал толщиной 0,197”, испытаниям про Шарпи были подвергнуты образцы толщиной 0,197”, а луночным испытаниям по Ольсену был подвергнут материал, имеющий толщину от 0,040 до 0,050 дюймов. Все испытания были проведены при комнатной температуре. В таблице были использованы следующие единицы данных: предел текучести и прочность на растяжение - ksi; удлинение - проценты; высота лунки при испытаниях по Ольсену - дюймы; энергия удара при испытаниях по Шарпи - фунты-футы. Как следует из приведенных данных, сплавы согласно настоящему изобретению имеют несколько большую прочность и меньший процент удлинения, чем такие же свойства EN 1.4432, тем самым, по меньшей мере, обеспечивая формуемость, сравнимую с формуемостью EN 1.4432.
Электрохимическому испытанию на критическую температуру точечной коррозии в соответствии со стандартом ASTM G150 были подвергнуты образцы сплавов 1-3 согласно настоящему изобретению и сравнительных сплавов СА1, EN 1.4432, S31600, S31700 и S20100. Как следует из результатов, приведенных в таблице 1, сплав 2 согласно настоящему изобретению имеет такую же критическую температуру точечной коррозии, как и сплав EN 1.4432, в то время как сплавы 1 и 3 согласно настоящему изобретению имеют критическую температуру точечной коррозии существенно выше такой же температуры EN 1.4432 и более чем вдвое выше такой же температуры S31600. Тот факт, что сплав, стоимость сырья которого на 29%-36% ниже стоимости сырья сплава S31600, имеет критическую температуру точечной коррозии приблизительно на 16°С выше, обладая при этом сравнительной вязкостью и формуемостью, явился неожиданным для авторов настоящего изобретения.
Предлагаемые новые сплавы могут быть использованы для самых различных целей. Как описано и подтверждено выше, описанные здесь составы аустенитной нержавеющей стали могут быть использованы во многих случаях, когда требуется формуемость и вязкость S31600, но необходима более высокая коррозионная стойкость. Кроме того, поскольку стоимость никеля и молибдена является высокой, существенная экономия может быть достигнута благодаря замене S31600 или EN 1.4432 сплавом согласно настоящему изобретению. Другое преимущество заключается в том, что, поскольку сплавы согласно настоящему изобретению являются полностью аустенитными, они не подвержены ни резкому переходу от вязкости к хрупкости (DBT) при низкой температуре, ни охрупчиванию при температуре 885°F. Поэтому в отличие от двухфазных сплавов они могут быть использованы при температурах выше 650°F и являются первоочередными материалами для низкотемпературного и криогенного использования. Ожидается, что формуемость и обрабатываемость описанных здесь сплавов очень близка таким же свойствам стандартных типов аустенитной нержавеющей стали. Конкретные готовые изделия, для изготовления которых особенно подходят сплавы согласно настоящему изобретению, включают, например, гибкие муфты для отводящих автомобильных и иных труб, сильфоны, гибкие трубы, а также облицовки для дымоходов/газоотводов. Специалисты в данной области техники смогут легко изготовить упомянутые и другие готовые изделия из сплавов согласно настоящему изобретению, используя известные способы производства.
Несмотря на то, что в вышеприведенной части описания было представлено ограниченное число вариантов осуществления, рядовым специалистам в данной области техники понятно, что ими могут быть внесены различные изменения в устройства, методы и другие детали описанных и проиллюстрированных здесь примеров и что все подобные модификации соответствуют принципам и объему, заявленным в данном описании и прилагаемой формуле изобретения. Поэтому подразумевается, что настоящее изобретение не ограничивается описанными здесь конкретными вариантами его осуществления, а включает модификации, соответствующие принципам и объему настоящего изобретения, заявленным в формуле изобретения. Для специалистов в данной области техники также понятно, что изменения могут быть внесены в описанные выше варианты осуществления без нарушения их широкого изобретательского замысла.

Claims (30)

1. Аустенитная нержавеющая сталь, включающая, вес.%: до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее 11, и величину температуры MD30, характеризующей стойкость к формированию мартенсита, составляющую менее -10°С, величина эквивалентного числа стойкости к точечной коррозии PREW составляет от более 26 до 30.
2. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой
0,5≤(Mo+W/2)≤5,0.
3. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, в которой
5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
4. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, ферритный номер у которой составляет от более 0 до менее 11.
5. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, имеющая ферритное число от 3 до 5.
6. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, величина MD30 которой составляет менее -30°С.
7. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая до 0,08 С.
8. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая до 1,0 Si.
9. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая 3,0-6,0 Mn.
10. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая 17,0-23,0 Cr.
11. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая 0,14-0,35 N.
12. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая 0,5-3,0 Мо.
13. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая до 0,008 В.
14. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая до 1,0 Cu.
15. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая
0,5-3,0 Мо, в которой 5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
16. Аустенитная нержавеющая сталь по п.15, величина MD30 которой составляет менее -30°С.
17. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая
0,5-3,0 Мо, в которой 0,5≤(Mo+W/2)≤5,0, а 5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
18. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая 0,5-3,0 Мо, величина MD30 которой составляет менее -30°С.
19. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая, вес.%: до 0,08 С, 3,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 17,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, 0,5-3,0 Мо, до 1,0 Cu, 0,14-0,35 N, до 4,0 W, до 0,008 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее 11, и величину MD30, составляющую менее -10°С.
20. Аустенитная нержавеющая сталь по п.19, в которой
5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
21. Аустенитная нержавеющая сталь по п.1, содержащая, вес.%: до 0,20 С, 2,0-6,0 Mn, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее 11, и величину MD30, составляющую менее -10°С.
22. Аустенитная нержавеющая сталь по п.21, величина MD30 которой составляет менее -30°С.
23. Аустенитная нержавеющая сталь по п.22, включающая 0,5-3,0 Мо.
24. Аустенитная нержавеющая сталь по п.23, в которой
5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
25. Изделие из аустенитной нержавеющей стали, содержащей, вес.%: до 0,20 С, 2,0-6,0 MN, до 2,0 Si, 16,0-23,0 Cr, 5,0-7,0 Ni, до 3,0 Мо, до 3,0 Cu, 0,1-0,35 N, до 4,0 W, до 0,01 В, до 1,0 Со, железо и загрязняющие примеси, при этом сталь имеет ферритное число, составляющее менее 11, величину температуры MD30, характеризующей стойкость к формированию мартенсита, составляющую менее -10°С, и величину эквивалентного числа стойкости к точечной коррозии PREW более приблизительно от 26 до 30.
26. Изделие по п.25, в котором сталь имеет величину MD30, которая составляет менее -30°С.
27. Изделие по п.25, в котором сталь содержит 0,5-3,0 Мо.
28. Изделие по п.25, в котором в стали 5,0≤(Ni+Co)≤8,0.
29. Изделие по п.25, которое пригодно для использования по меньшей мере в одной из таких окружающих сред, как низкотемпературная среда и криогенная среда.
30. Изделие по п.25, которое выбрано из группы, включающей коррозионностойкое изделие, коррозионностойкую архитектурную панель, гибкую муфту, сильфон, трубу, трубку, облицовку для дымохода, облицовку для газоотвода, деталь для пластинчато-рамочного теплообменника, деталь для конденсатора, деталь для фармацевтического обрабатывающего оборудования, деталь, используемую для санитарных целей, деталь для оборудования, предназначенного для производства или обработки этанола, или деталь для оборудования, предназначенного для обработки этанола.
RU2010130165/02A 2007-12-20 2008-02-26 Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь RU2450080C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US1533807P 2007-12-20 2007-12-20
US61/015,338 2007-12-20

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010130165A RU2010130165A (ru) 2012-01-27
RU2450080C2 true RU2450080C2 (ru) 2012-05-10

Family

ID=39586996

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010130165/02A RU2450080C2 (ru) 2007-12-20 2008-02-26 Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь

Country Status (18)

Country Link
US (3) US8877121B2 (ru)
EP (1) EP2229463B1 (ru)
JP (1) JP5383701B2 (ru)
KR (1) KR101467616B1 (ru)
CN (1) CN101903549B (ru)
AU (1) AU2008341066B2 (ru)
BR (1) BRPI0820024B1 (ru)
CA (1) CA2706478C (ru)
DK (1) DK2229463T3 (ru)
ES (1) ES2644452T3 (ru)
IL (1) IL205867A (ru)
MX (1) MX2010005668A (ru)
NO (1) NO2229463T3 (ru)
PL (1) PL2229463T3 (ru)
RU (1) RU2450080C2 (ru)
SG (1) SG186625A1 (ru)
WO (1) WO2009082501A1 (ru)
ZA (1) ZA201004196B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2584315C1 (ru) * 2015-06-04 2016-05-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки
RU2664347C2 (ru) * 2013-03-14 2018-08-16 Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК Высококачественный материал для гибких длинномерных труб и способ его изготовления

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2220261B1 (en) 2007-11-29 2018-12-26 ATI Properties LLC Lean austenitic stainless steel
CN101903549B (zh) 2007-12-20 2013-05-08 Ati资产公司 耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢
US8337749B2 (en) * 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
AU2008341063C1 (en) * 2007-12-20 2014-05-22 Ati Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
US8888838B2 (en) 2009-12-31 2014-11-18 W. L. Gore & Associates, Inc. Endoprosthesis containing multi-phase ferrous steel
KR20120132691A (ko) * 2010-04-29 2012-12-07 오또꿈뿌 오와이제이 높은 성형성을 구비하는 페라이트-오스테나이트계 스테인리스 강의 제조 및 사용 방법
FI122657B (fi) * 2010-04-29 2012-05-15 Outokumpu Oy Menetelmä korkean muokattavuuden omaavan ferriittis-austeniittisen ruostumattoman teräksen valmistamiseksi ja hyödyntämiseksi
FI125442B (fi) 2010-05-06 2015-10-15 Outokumpu Oy Matalanikkelinen austeniittinen ruostumaton teräs ja teräksen käyttö
EP2677056B1 (en) * 2011-02-14 2016-05-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Duplex stainless steel
KR101379079B1 (ko) * 2011-11-30 2014-03-28 주식회사 포스코 린 듀플렉스 스테인리스강
WO2013081422A1 (ko) * 2011-11-30 2013-06-06 (주)포스코 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법
US9347121B2 (en) * 2011-12-20 2016-05-24 Ati Properties, Inc. High strength, corrosion resistant austenitic alloys
JP5865775B2 (ja) * 2012-03-16 2016-02-17 新日鐵住金株式会社 焼結排ガス集塵機用ステンレス鋼および焼結排ガス集塵機
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
FI124993B (fi) * 2012-09-27 2015-04-15 Outokumpu Oy Austeniittinen ruostumaton teräs
KR102506230B1 (ko) * 2017-10-03 2023-03-06 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 오스테나이트계 스테인리스강
EP3502294A1 (en) * 2017-12-22 2019-06-26 Tubacex Innovación A.I.E. Duplex stainless steel resistant to corrosion
CN108411222A (zh) * 2018-03-29 2018-08-17 冯满 一种合金钢
KR102160735B1 (ko) * 2018-08-13 2020-09-28 주식회사 포스코 강도가 향상된 오스테나이트계 스테인리스강
JP7089451B2 (ja) * 2018-10-05 2022-06-22 日立Astemo株式会社 接合構造及びその接合構造を備えた高圧燃料供給ポンプ
JP2020085080A (ja) * 2018-11-20 2020-06-04 エア・ウォーター・マニュファクチュアリング株式会社 低温装置用ボルトおよび低温装置用ボルトを用いた構造体
CN110257690B (zh) * 2019-06-25 2021-01-08 宁波宝新不锈钢有限公司 一种资源节约型奥氏体耐热钢及其制备方法
CN111020381B (zh) * 2019-12-09 2022-01-11 宁波宝新不锈钢有限公司 一种奥氏体不锈钢及其制备方法
CN111926257A (zh) * 2020-08-13 2020-11-13 长兴云腾新能源科技有限公司 一种耐腐蚀的不锈钢管及其制备方法
CN113388790B (zh) * 2021-06-08 2022-11-25 常州腾飞特材科技有限公司 一种06Cr19Ni10N奥氏体不锈钢管及其生产工艺

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5254184A (en) * 1992-06-05 1993-10-19 Carpenter Technology Corporation Corrosion resistant duplex stainless steel with improved galling resistance
RU2107109C1 (ru) * 1994-10-04 1998-03-20 Акционерное общество открытого типа "Бумагоделательного машиностроения" Жаропрочная аустенитная сталь
RU2155821C1 (ru) * 1999-07-12 2000-09-10 Кузнецов Евгений Васильевич Жаростойкая, жаропрочная сталь
RU2207397C2 (ru) * 2001-05-03 2003-06-27 Институт физики металлов Уральского отделения РАН Аустенитная сталь
RU2282674C2 (ru) * 2001-10-16 2006-08-27 Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. Дуплексная нержавеющая сталь, способ ее получения и промышленное изделие, выполненное из этой стали (варианты)

Family Cites Families (132)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB882983A (en) 1957-12-02 1961-11-22 Crane Co Improvements in alloy steel
US3171738A (en) 1960-06-29 1965-03-02 Allegheny Ludlum Steel Austenitic stainless steel
US3284250A (en) 1964-01-09 1966-11-08 Int Nickel Co Austenitic stainless steel and process therefor
GB1080886A (en) 1965-06-22 1967-08-23 Avesta Jernverks Ab Rollable and weldable stainless steel
US3599320A (en) 1967-12-26 1971-08-17 United States Steel Corp Metastable austenitic stainless steel
US3615365A (en) 1968-04-18 1971-10-26 Allegheny Ludlum Steel Austenitic stainless steel
US3592634A (en) * 1968-04-30 1971-07-13 Armco Steel Corp High-strength corrosion-resistant stainless steel
USRE28645E (en) 1968-11-18 1975-12-09 Method of heat-treating low temperature tough steel
US3645725A (en) * 1969-05-02 1972-02-29 Armco Steel Corp Austenitic steel combining strength and resistance to intergranular corrosion
US3736131A (en) 1970-12-23 1973-05-29 Armco Steel Corp Ferritic-austenitic stainless steel
US3854938A (en) 1971-04-27 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Austenitic stainless steel
US3716691A (en) 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3770426A (en) 1971-09-17 1973-11-06 Republic Steel Corp Cold formable valve steel
GB1514934A (en) 1974-08-02 1978-06-21 Firth Brown Ltd Austenitic stainless steels
US4099966A (en) 1976-12-02 1978-07-11 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Austenitic stainless steel
US4170499A (en) 1977-08-24 1979-10-09 The Regents Of The University Of California Method of making high strength, tough alloy steel
JPS5441214A (en) 1977-09-08 1979-04-02 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd Twoophase highhstrength stainless steel
SU874761A1 (ru) 1979-09-28 1981-10-23 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П.Бардина Коррозионностойка свариваема сталь
DE3071257D1 (en) 1979-12-29 1986-01-02 Ebara Corp Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel
JPS56119721A (en) 1980-02-25 1981-09-19 Sumitomo Metal Ind Ltd Solid solution treatment of two-phase stainless steel
SE453998B (sv) 1980-05-05 1988-03-21 Armco Inc Austenitiskt rostfritt stal
SE430904C (sv) 1980-05-13 1986-07-14 Asea Ab Rostfritt, ferrit-austenitiskt stal framstellt av pulver
JPS5763666A (en) * 1981-08-12 1982-04-17 Nisshin Steel Co Ltd Warm water container with high yield strength and corrosion resistance
CA1214667A (en) 1983-01-05 1986-12-02 Terry A. Debold Duplex alloy
JPS59211556A (ja) 1983-05-18 1984-11-30 Daido Steel Co Ltd フエライト−オ−ステナイト系二相ステンレス鋼
CA1242095A (en) 1984-02-07 1988-09-20 Akira Yoshitake Ferritic-austenitic duplex stainless steel
SE451465B (sv) 1984-03-30 1987-10-12 Sandvik Steel Ab Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet
US4568387A (en) 1984-07-03 1986-02-04 Allegheny Ludlum Steel Corporation Austenitic stainless steel for low temperature service
US4609577A (en) 1985-01-10 1986-09-02 Armco Inc. Method of producing weld overlay of austenitic stainless steel
SU1301868A1 (ru) 1985-05-29 1987-04-07 Институт проблем литья АН УССР Нержавеюща сталь
EP0256121A4 (en) 1986-02-10 1989-05-16 Al Tech Specialty Steel Corp CORROSION-RESISTANT STAINLESS STEEL ALLOYS OF MEDIUM STRENGTH AND GOOD WORKABILITY.
IT1219414B (it) 1986-03-17 1990-05-11 Centro Speriment Metallurg Acciaio austenitico avente migliorata resistenza meccanica ed agli agenti aggressivi ad alte temperature
JPH0760523B2 (ja) 1986-08-09 1995-06-28 日立マクセル株式会社 磁気記録媒体の製造方法
JP2602015B2 (ja) 1986-08-30 1997-04-23 愛知製鋼株式会社 耐腐食疲労性、耐海水性に優れたステンレス鋼およびその製造方法
US5259443A (en) 1987-04-21 1993-11-09 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Direct production process of a length of continuous thin two-phase stainless steel strip having excellent superplasticity and surface properties
US4814140A (en) 1987-06-16 1989-03-21 Carpenter Technology Corporation Galling resistant austenitic stainless steel alloy
SE459185B (sv) 1987-10-26 1989-06-12 Sandvik Ab Ferrit-martensitiskt rostfritt staal med deformationsinducerad martensitfas
JPH0814004B2 (ja) 1987-12-28 1996-02-14 日新製鋼株式会社 耐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
US4828630A (en) 1988-02-04 1989-05-09 Armco Advanced Materials Corporation Duplex stainless steel with high manganese
JPH0768603B2 (ja) 1989-05-22 1995-07-26 新日本製鐵株式会社 建築建材用二相ステンレス鋼
US4985091A (en) 1990-01-12 1991-01-15 Carondelet Foundry Company Corrosion resistant duplex alloys
JPH04214842A (ja) 1990-01-19 1992-08-05 Nisshin Steel Co Ltd 加工性に優れた高強度ステンレス鋼
JP2574917B2 (ja) 1990-03-14 1997-01-22 株式会社日立製作所 耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト鋼及びその用途
JP3270498B2 (ja) 1991-11-06 2002-04-02 株式会社クボタ 耐割れ性及び耐食性にすぐれる二相ステンレス鋼
JP2500162B2 (ja) 1991-11-11 1996-05-29 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼
JP2618151B2 (ja) 1992-04-16 1997-06-11 新日本製鐵株式会社 高強度・非磁性ステンレス鋼線材
US5340534A (en) 1992-08-24 1994-08-23 Crs Holdings, Inc. Corrosion resistant austenitic stainless steel with improved galling resistance
US5286310A (en) 1992-10-13 1994-02-15 Allegheny Ludlum Corporation Low nickel, copper containing chromium-nickel-manganese-copper-nitrogen austenitic stainless steel
JPH06128691A (ja) 1992-10-21 1994-05-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 靱性の良好な二相ステンレス鋼及びこれを素材とする厚肉鋼管
EP0595021A1 (en) 1992-10-28 1994-05-04 International Business Machines Corporation Improved lead frame package for electronic devices
JPH06235048A (ja) 1993-02-09 1994-08-23 Nippon Steel Corp 高強度非磁性ステンレス鋼及びその製造方法
US5496514A (en) 1993-03-08 1996-03-05 Nkk Corporation Stainless steel sheet and method for producing thereof
JP3083675B2 (ja) 1993-05-06 2000-09-04 松下電器産業株式会社 磁気ヘッドの製造方法
JPH0760523A (ja) 1993-08-24 1995-03-07 Synx Kk 開先加工機における切削装置
KR950009223B1 (ko) 1993-08-25 1995-08-18 포항종합제철주식회사 프레스 성형성, 열간가공성 및 고온내산화성이 우수한 오스테나이트계 스테인레스강
JPH07138704A (ja) 1993-11-12 1995-05-30 Nisshin Steel Co Ltd 高強度高延性複相組織ステンレス鋼およびその製造方法
JP2783504B2 (ja) 1993-12-20 1998-08-06 神鋼鋼線工業株式会社 ステンレス鋼線状体
JP3242522B2 (ja) 1994-02-22 2001-12-25 新日本製鐵株式会社 高冷間加工性・非磁性ステンレス鋼
JP3446294B2 (ja) 1994-04-05 2003-09-16 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼
JP3411084B2 (ja) 1994-04-14 2003-05-26 新日本製鐵株式会社 建材用フェライト系ステンレス鋼
US5514329A (en) 1994-06-27 1996-05-07 Ingersoll-Dresser Pump Company Cavitation resistant fluid impellers and method for making same
EP0694626A1 (en) 1994-07-26 1996-01-31 Acerinox S.A. Austenitic stainless steel with low nickel content
JPH08127590A (ja) 1994-09-07 1996-05-21 Sankyo Co Ltd ３´−グルコシルアデノシン誘導体
JP3588826B2 (ja) 1994-09-20 2004-11-17 住友金属工業株式会社 高窒素含有ステンレス鋼の熱処理方法
WO1996018751A1 (fr) 1994-12-16 1996-06-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier inoxydable duplex presentant une remarquable resistance a la corrosion
JPH08170153A (ja) 1994-12-19 1996-07-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性２相ステンレス鋼
JP3022746B2 (ja) 1995-03-20 2000-03-21 住友金属工業株式会社 高耐食高靱性二相ステンレス鋼溶接用溶接材料
JPH08283915A (ja) 1995-04-12 1996-10-29 Nkk Corp 加工性に優れたオーステナイトステンレス鋼
CN1070930C (zh) 1995-06-05 2001-09-12 浦项综合制铁株式会社 双相不锈钢及其制造方法
US5672315A (en) * 1995-11-03 1997-09-30 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Superplastic dual-phase stainless steels having a small deformation resistance and excellent elongation properties
JP3241263B2 (ja) 1996-03-07 2001-12-25 住友金属工業株式会社 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法
DE69713446T2 (de) 1996-04-26 2003-08-07 Denso Corp Verfahren zum spannungsinduzierten Umwandeln austenitischer rostfreier Stähle und Verfahren zum Herstellen zusammengesetzter magnetischer Teile
JPH09302446A (ja) 1996-05-10 1997-11-25 Daido Steel Co Ltd 二相ステンレス鋼
JP3409965B2 (ja) * 1996-05-22 2003-05-26 川崎製鉄株式会社 深絞り性に優れるオーステナイト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法
US6042782A (en) 1996-09-13 2000-03-28 Sumikin Welding Industries Ltd. Welding material for stainless steels
WO1998010888A1 (fr) 1996-09-13 1998-03-19 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Materiau d'apport pour la soudure d'aciers inoxydables
RU2167953C2 (ru) 1996-09-19 2001-05-27 Валентин Геннадиевич Гаврилюк Высокопрочная нержавеющая сталь
JPH10102206A (ja) 1996-09-27 1998-04-21 Kubota Corp 高耐食・高腐食疲労強度二相ステンレス鋼
FR2765243B1 (fr) 1997-06-30 1999-07-30 Usinor Acier inoxydable austenoferritique a tres bas nickel et presentant un fort allongement en traction
FR2766843B1 (fr) 1997-07-29 1999-09-03 Usinor Acier inoxydable austenitique comportant une tres faible teneur en nickel
EP1055011A1 (en) 1997-12-23 2000-11-29 Allegheny Ludlum Corporation Austenitic stainless steel including columbium
FR2780735B1 (fr) 1998-07-02 2001-06-22 Usinor Acier inoxydable austenitique comportant une basse teneur en nickel et resistant a la corrosion
US6395108B2 (en) 1998-07-08 2002-05-28 Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product
EP1131472A1 (en) 1998-11-02 2001-09-12 Crs Holdings, Inc. Cr-mn-ni-cu austenitic stainless steel
JP3504518B2 (ja) 1998-11-30 2004-03-08 日鐵住金溶接工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接材料ならびに溶接継手およびその製造方法
JP3508095B2 (ja) 1999-06-15 2004-03-22 株式会社クボタ 耐熱疲労性・耐腐食疲労性およびドリル加工性等に優れたフェライト−オーステナイト二相ステンレス鋼および製紙用サクションロール胴部材
JP2001131713A (ja) 1999-11-05 2001-05-15 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法
GB2359095A (en) 2000-02-14 2001-08-15 Jindal Strips Ltd Stainless steel
SE517449C2 (sv) 2000-09-27 2002-06-04 Avesta Polarit Ab Publ Ferrit-austenitiskt rostfritt stål
RU2173729C1 (ru) 2000-10-03 2001-09-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина" Аустенитная коррозионностойкая сталь и изделие, выполненное из нее
JP2002173742A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
FR2819526B1 (fr) 2001-01-15 2003-09-26 Inst Francais Du Petrole Utilisation d'aciers inoxydables austenitiques dans des applications necessitant des proprietes anti-cokage
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
WO2002088411A1 (en) 2001-04-27 2002-11-07 Research Institute Of Industrial Science & Technology High manganese duplex stainless steel having superior hot workabilities and method for manufacturing thereof
US7014719B2 (en) 2001-05-15 2006-03-21 Nisshin Steel Co., Ltd. Austenitic stainless steel excellent in fine blankability
FR2827876B1 (fr) 2001-07-27 2004-06-18 Usinor Acier inoxydable austenitique pour deformation a froid pouvant etre suivi d'un usinage
JP2003041341A (ja) 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
SE524952C2 (sv) 2001-09-02 2004-10-26 Sandvik Ab Duplex rostfri stållegering
KR100834595B1 (ko) 2001-10-30 2008-06-02 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 듀플렉스 스테인리스 스틸
JP3632672B2 (ja) 2002-03-08 2005-03-23 住友金属工業株式会社 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法
KR100460346B1 (ko) 2002-03-25 2004-12-08 이인성 금속간상의 형성이 억제된 내식성, 내취화성, 주조성 및열간가공성이 우수한 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강
US7842434B2 (en) 2005-06-15 2010-11-30 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US7981561B2 (en) 2005-06-15 2011-07-19 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US8158057B2 (en) 2005-06-15 2012-04-17 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
WO2004022792A2 (en) 2002-09-04 2004-03-18 Intermet Corporation Austempered cast iron article and a method of making the same
US20050103404A1 (en) 2003-01-28 2005-05-19 Yieh United Steel Corp. Low nickel containing chromim-nickel-mananese-copper austenitic stainless steel
JP4221569B2 (ja) 2002-12-12 2009-02-12 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
RU2246554C2 (ru) 2003-01-30 2005-02-20 Иэ Юнайтед Стил Корп. Хромоникельмарганцевомедная аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля
SE527175C2 (sv) 2003-03-02 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Duplex rostfri ställegering och dess användning
EP1645649B1 (en) 2003-06-10 2014-07-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic stainless steel for hydrogen gas and method for production thereof
CN100497704C (zh) 2003-06-30 2009-06-10 住友金属工业株式会社 两相不锈钢
US7396421B2 (en) 2003-08-07 2008-07-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Duplex stainless steel and manufacturing method thereof
JP4498847B2 (ja) 2003-11-07 2010-07-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼
JP4760032B2 (ja) 2004-01-29 2011-08-31 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れるオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼
KR20090005252A (ko) 2004-01-29 2009-01-12 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 오스테나이트·페라이트계 스테인레스 강
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
JP4519513B2 (ja) 2004-03-08 2010-08-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法
SE528008C2 (sv) 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
RU2270269C1 (ru) 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Сталь, изделие из стали и способ его изготовления
JP4494245B2 (ja) 2005-02-14 2010-06-30 日新製鋼株式会社 耐候性に優れた低Ｎｉオーステナイト系ステンレス鋼材
EP1690957A1 (en) 2005-02-14 2006-08-16 Rodacciai S.p.A. Austenitic stainless steel
JP4657862B2 (ja) 2005-09-20 2011-03-23 日本冶金工業株式会社 次亜塩素酸塩を使用する装置用二相ステンレス鋼
JP2008127590A (ja) * 2006-11-17 2008-06-05 Daido Steel Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼
KR101118904B1 (ko) 2007-01-15 2012-03-22 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 오스테나이트계 스테인리스강 용접 조인트 및 오스테나이트계 스테인리스강 용접 재료
CN101541997A (zh) 2007-03-26 2009-09-23 住友金属工业株式会社 在矿井内被扩径的扩径用油井管及扩径用油井管所使用的双相不锈钢
RU72697U1 (ru) 2007-08-22 2008-04-27 Общество с ограниченной ответственностью "Каури" Пруток из нержавеющей высокопрочной стали
EP2220261B1 (en) 2007-11-29 2018-12-26 ATI Properties LLC Lean austenitic stainless steel
CN101903549B (zh) 2007-12-20 2013-05-08 Ati资产公司 耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢
AU2008341063C1 (en) 2007-12-20 2014-05-22 Ati Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
JP5349015B2 (ja) 2008-11-19 2013-11-20 日新製鋼株式会社 Ｎｉ節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法並びにスラブおよび熱延鋼板
SE533635C2 (sv) 2009-01-30 2010-11-16 Sandvik Intellectual Property Austenitisk rostfri stållegering med låg nickelhalt, samt artikel därav

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5254184A (en) * 1992-06-05 1993-10-19 Carpenter Technology Corporation Corrosion resistant duplex stainless steel with improved galling resistance
RU2107109C1 (ru) * 1994-10-04 1998-03-20 Акционерное общество открытого типа "Бумагоделательного машиностроения" Жаропрочная аустенитная сталь
RU2155821C1 (ru) * 1999-07-12 2000-09-10 Кузнецов Евгений Васильевич Жаростойкая, жаропрочная сталь
RU2207397C2 (ru) * 2001-05-03 2003-06-27 Институт физики металлов Уральского отделения РАН Аустенитная сталь
RU2282674C2 (ru) * 2001-10-16 2006-08-27 Эй Ти Ай Пропертиз, Инк. Дуплексная нержавеющая сталь, способ ее получения и промышленное изделие, выполненное из этой стали (варианты)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2664347C2 (ru) * 2013-03-14 2018-08-16 Тенарис Койлд Тьюбз, ЛЛК Высококачественный материал для гибких длинномерных труб и способ его изготовления
RU2584315C1 (ru) * 2015-06-04 2016-05-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки

Also Published As

Publication number Publication date
IL205867A (en) 2013-08-29
BRPI0820024A8 (pt) 2017-04-04
PL2229463T3 (pl) 2018-01-31
ES2644452T8 (es) 2022-07-14
US8877121B2 (en) 2014-11-04
AU2008341066A1 (en) 2009-07-02
KR20100101661A (ko) 2010-09-17
EP2229463A1 (en) 2010-09-22
MX2010005668A (es) 2010-06-03
JP2011508078A (ja) 2011-03-10
US10323308B2 (en) 2019-06-18
DK2229463T3 (en) 2017-10-23
NO2229463T3 (ru) 2018-02-03
JP5383701B2 (ja) 2014-01-08
US20170167006A1 (en) 2017-06-15
EP2229463B1 (en) 2017-09-06
WO2009082501A1 (en) 2009-07-02
AU2008341066B2 (en) 2013-07-18
US20090162238A1 (en) 2009-06-25
CA2706478C (en) 2016-08-16
BRPI0820024A2 (pt) 2015-05-19
RU2010130165A (ru) 2012-01-27
ZA201004196B (en) 2022-03-30
KR101467616B1 (ko) 2014-12-01
CA2706478A1 (en) 2009-07-02
US20150010424A1 (en) 2015-01-08
BRPI0820024B1 (pt) 2018-06-12
ES2644452T3 (es) 2017-11-29
US9624564B2 (en) 2017-04-18
SG186625A1 (en) 2013-01-30
CN101903549A (zh) 2010-12-01
CN101903549B (zh) 2013-05-08
IL205867A0 (en) 2010-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2450080C2 (ru) Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь
RU2458178C2 (ru) Экономнолегированная аустенитная нержавеющая сталь
RU2461641C2 (ru) Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы
AU2013200660A1 (en) Lean austenitic stainless steel

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner