SE451465B - Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet - Google Patents

Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet

Info

Publication number
SE451465B
SE451465B SE8401768A SE8401768A SE451465B SE 451465 B SE451465 B SE 451465B SE 8401768 A SE8401768 A SE 8401768A SE 8401768 A SE8401768 A SE 8401768A SE 451465 B SE451465 B SE 451465B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
content
alloy
max
ferrite
maximum
Prior art date
Application number
SE8401768A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8401768D0 (sv
SE8401768L (sv
Inventor
S-O Bernhardsson
H F Eriksson
S P Norberg
N L Lindqvist L O H Forsell
Original Assignee
Sandvik Steel Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Publication of SE8401768D0 publication Critical patent/SE8401768D0/sv
Priority to SE8401768A priority Critical patent/SE451465B/sv
Application filed by Sandvik Steel Ab filed Critical Sandvik Steel Ab
Priority to AT85850076T priority patent/ATE39713T1/de
Priority to EP85850076A priority patent/EP0156778B1/en
Priority to DE8585850076T priority patent/DE3567228D1/de
Priority to AU39812/85A priority patent/AU566982B2/en
Priority to ZA852013A priority patent/ZA852013B/xx
Priority to CA000477068A priority patent/CA1243862A/en
Priority to KR1019850001930A priority patent/KR900006870B1/ko
Priority to BR8501432A priority patent/BR8501432A/pt
Priority to NO851279A priority patent/NO164254C/no
Priority to DK142585A priority patent/DK161978C/da
Priority to JP60064042A priority patent/JPS6156267A/ja
Priority to US06/718,291 priority patent/US4798635A/en
Publication of SE8401768L publication Critical patent/SE8401768L/sv
Publication of SE451465B publication Critical patent/SE451465B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Description

451 465 Vissa av dessa samband är unika och har tidigare ej publice- rats. Ett av dessa samband reglerar förhållandet mellan krom-, mangan- och kvävehalterna med hänsyn till.att kväve- blàsor ej far förekomma i materialet. För att undvika blàs- bildning vid göttillverkningen bör (Cr + Mn) /N vara > 120 och företrädesvis > 130.
Andra samband avser stàllegeringens korrosionsbeständighet svetsning. För att materialet (= svetsfogen vid dubbel- svetsning av I-fog och normal värmetillförsel) skall interkristallin korrosionsprovning enligt ASTM A 262 efter sidig klara Practice E (Strauss test) bör ferrithalten (%CX ) inte vara alltför hög utan följa sambandet: %o För att helt undvika som varit utsatt för utskiljningar av typen Cr2N i den zon maxtemperaturer i intervallet 600-800°C vid svetsning enligt ovan bör ferrithalten hållas inom ännu snävare gränser: %C¥ 5i0.20 x (% Cr / % N) + 8.
Utskiljningen kan härvid detekteras genom etsning i oxalsyra enligt ASTM A 262 Practice A.
Omvandling av austenit till martensit vid operationer som bockning och invalsning kan medföra ökad känslighet för korrosion, särskilt spänningskorrosion. Legeringssammansätt- ningen maste därför anpassas sà att austenitfasen blir stabil vid màttlig deformation.
Systematiska undersökningar har överraskande visat, att en ökad Ni-halt i legeringen ej ökar austenitstabiliteten.
Orsaken torde vara att en ökad Ni-halt i legeringen ger en ökad austenitandel, varvid halten Cr och N i austeniten minskar. Effekten av N pà austenitstabiliteten är av samma skäl svag. Mn, Mo och Cu ger ett bidrag till austenit- 451 465 stabiliteten, men förekommer i mindre mängder än Cr i legeringen.
För att uppfylla kravet pà austenitstabilitet skall samman- sättningen hos legeringen enligt uppfinningen uppfylla vill- koret 22.4 x % > 540.
Cr + 30 x % Mn + 22 x % Mo + 26 x % Cu + 110 x % N Den i legeringen enligt uppfinningen angivna analysen är sà optimerad att legeringen skall lämpa sig särskilt väl att användas i miljöer, där materialet utsätts för temperaturer överstigande 60°C och kloridhalter i mängder upp till 1000 ppm samtidigt som materialet medger 10 - 30 % total deformation vid rumstemperatur utan påtaglig austenitomvandling till martensit.
Det är väsentligt att de olika legeringselementen förekommer i noggrant specificerade halter.
Q ökar legeringens austenitandel och även hállfasthet samt stabiliserar austeniten mot omvandling till martensit.
Kolhalten bör därför vara > 0.005 %. C har dock en begränsad löslighet i bàde ferrit och austenit och kan via utskilda karbider ge upphov till försämrade korrosionsegenskaper och mekaniska egenskaper och begränsas därför vanligen till max 0.05 %, företrädesvis max 0.03 %. §i är ett väsentligt legeringselement för att underlätta den metallurgiska tillverkningsprocessen. Si stabilisera: också austeniten mot omvandling till martensit och ökar korrosionsbeständigheten i manga miljöer nàgot. Kiselhalten bör därför vara > 0.05 %. Men Si minskar lösligheten för kol och kväve, ökar tendensen för urskiljning av intermetal- liska faser samt är en stark ferritbildare. Si-halten bör därför begränsas till max 1.0 w-%, företrädesvis max 0.8 w-%. 451 465 gg stabiliserar austeniten mot omvandling till martensit och ökar lösligheten för N bàde i fast fas och i smälta.
Manganhalten bör därför vara > 0.1 %. Mn sänker dock kor- rosionsbeständigheten i syror samt i kloridhaltiga miljöer, och ökar tendensen till utskiljning av intermetalliska faser, varför Mn-halten bör begränsas till max 2.0 %, före- trädesvis max 1.6 %. Mn pàverkar ej nämnvärt ferritlaustenit- förhållandet vid temperaturer över l000°C. gr är ett mycket viktigt legeringselement med företrädesvis positiva effekter men har, liksom de flesta legerings- element, ocksà negativa effekter. Överraskande har det visat sig, att i duplexa rostfria stál utan Mo och med konstant Mn-halt, Cr är det legeringselement som väsentligen bestäm- mer austenitens stabilitet mot omvandling till martensit.
Cr ökar också lösligheten för N bàde i fast lösning och i smälta, ökar beständigheten mot lokal korrosion i klorid-' haltiga lösningar samt mot allmän korrosion i organiska sy- ror. Dà Cr är en stark ferritbildare erfordras vid höga Cr- halter ocksà höga halter av Ni, som är en stark austenit- bildare, för att ge optimal mikrostruktur. Ni är emellertid ett dyrt legeringselement, varför en hög Cr-halt kraftigt ökar kostnaden. Cr ökar också tendensen till urskiljning av intermetalliska faser liksom benägenheten för s k 475°-förspröd- ning. Stàlet enligt uppfinningen bör därför ha en Cr-halt större än 21 %, vanligen större än 21.5 % men samtidigt mindre än 24.0 %, vanligen mindre än 23.5 %. Företrädesvis är stàlets kromhalt 21.0 < Cr < 22.5 9 u.
Ni är en austenitbildare och är ett nödvändigt legeringsele- ment för att ge en balanserad sammansättning och mikrostruk- tur. Nickelhalten bör därför vara > 2.5 %. Ni ökar också upp till ca 5.5 % beständigheten mot allmän korrosion i syror. In- direkt, genom att öka austenitandelen, ökar Ni lösligheten av N i fast fas. Men Ni är ett dyrt legeringselement vars halt i legeringen därför bör begränsas. Ni-halten i lege- ringen enligt uppfinningen bör därför vara max 5.5 9 °r 451 465 vanligen <4.5 % och företrädesvis < 3.5 %. gg är ett mycket dyrt legeringselement och inlegering med detta element bör därför undvikas. Mo har dock visat sig i den aktuella stàltypen i smà halter ge en förbättring av korrosionsegenskaperna. Halten Mo bör därför vara > 0.1 %.
Av kostnadsskäl bör halten Mo dock ej överstiga 0.6 %. gu har en begränsad löslighet i den aktuella legeringstypen, varför halten av detta element ej bör överskrida ca 0.8 % och företrädesvis ej överskrida 0.7 %. Vára undersökningar har visat att i nära Mo-fria tváfasstàl med högt Cr/Ni-förhàl- lande och med N-tillsats ger làga halter Cu en kraftigt för- bättrad beständighet mot korrosion i syror. Cu stabiliserar ocksà austenitfasen mot övergång till martensit. Cu-halten före- trädesvis > 0.2 %. Särskilt gäller att en kombination av laga halter Cu + Mo ger en kraftig ökning av korrosionsbeständig- i den aktuella legeringen bör därför vara > 0.1 %, heten i syror, varför summa halten av Cu + Mo skall vara minst 0.15 %, varav andelen Cu bör vara minst 0.05 %. g har flerfaldiga effekter i den aktuella stáltypen. N sta- biliserar austeniten mot övergàng till martensit, är en stark austenitbildare och har visat sig ge en överraskande snabb áterbildning av austenit i högtemperaturpàverkad zon i sam- band med svetsning. Kvävehalten bör företrädesvis vara 0.06 - 0.12 %. För höga halter N relativt legeringsinnehàllet i övrigt kan dock ge upphov till blàsbildning i samband med stàltill~ verkning samt svetsning. Kvävehalten bör därför vara max 0,25%.
Erfarenheten fràn Mo-egerade ferrit-austenitiska rostfria stàl visar, att en N-halt större än ca 0.10 % behövs för att ge en snabb àterbildning av austenit i (HT-HAZ) den högtemperaturpà- verkade zonen vid svetsning. överraskande har här framkommit, att för ferrit-austenitiska rostfria stál med lag eller ingen Mo-halt, sker àterbildningen av austenit mycket snabbare; slut- satsen fràn undersökningarna är dels att Mo påverkar kinetiken 451 465 för àterbildning av austenit, dels att i ferrit-austenitiska rostfria stàl med lág Mo-halt, behövs ej sà mycket som min 0.10 % N för snabb àterbildning av b', utan det räcker med min 0.06 %.
Vid höga N-halter skiljs, i samband med svetsning, kromnitri- der ut i den làgtemperaturpàverkade zonen vid svetsning. Dà detta kan ha negativa effekter pà materialuppförandet i vissa tillämpningar, mäste N-halten begränsas till halter < 0.25, företrädesvis < 0.20 %.
Följande exempel àterger de resultat som erhållits vid korro- sionsprovning av en legering enligt uppfinningen. Legeringen (stàl nr 1) jämfördes dels med en motsvarande väsentligen Cu- och Mo-fri legering och dels med standardlegeringar med högre halter av bl a Ni, dvs dyrare legeringar än materialet enligt uppfinningen. Sammansättningen hos försöksmaterialet framgàr av tabell I.
Tabell I Kemiska analyser för försöksmaterial Stàlnr C Si Mn P S Cr l (enl uppf) 0.02 0.5 1.5 <0.035 <0.010 22.2 2 0.02 0.5 1.5 <0.035 <0.010 22.4 3 (AISI 304) 0.04 0.6 1.25 <0.030 <0.010 18.4 4 (Ars: 316) 0.045 0.6 1.7 3 Ni Mo Cu N Fe 1 (enl uppf) 3.3 0.25 0.25 0.15 rest 2 3.5 0.03 0.02 0.14 rest 3 (AISI 304) 9.3 <0.6 <0.5 0.06 rest 4 (AISI 316) 13.0 2.6 <0.5 0.07 rest Framtagningen av materialet omfattade först smältning och gjutning vid ca l600°C, varefter de erhàllna göten värmdes till ca l200°C och bearbetades medelst smidning till stäng- materialet. Ytterligare varmbearbetning medelst extrusion 451 465 skedde därefter vid en temperatur av ca ll75°C. Fràn dessa ämnen förfärdigades provstavar för olika typer av prov.
Materialet värmebehandlades slutligen medelst släckglödgning fran ca 1oou°c.
Korrosionsbeständigheten i syror har undersökts genom upp» 2504, RT, 20 mV/min samt genom viktsförlustmätningar i 5 % HZSO4 och 50 % ättik- syra (HAC). Resultaten framgår av tabell II. tagning av polarisationskurvor i l M H Tabell II Resultat av korrosionsprov Stàlnr -Korrosionshastighet, mm/árr I max, mA/cmz -o % HZSO4, 40 C 50 % HAC, kok l M HZSO4 l 0.03 1.4 2 1.0 0.1 ca 3 0.5 0.5 ca 4 0 0 - Av resultaten framgàr att beständigheten hos legeringen en- ligt uppfinningen var väsentligt bättre i sàväl starka som svaga syror än hos en legering med ca 9 % Ni. I svaga syror var den likvärdig med ett relativt högt legerat stàl (13 Ni, 2.6 Mo). Resultaten visar också nödvändigheten av att ett stàl enligt uppfinningen innehàller en viss halt Mo och Cu för att korrosionsbeständigheten i syror skall vara god.
Systematiska provningar av legeringar med olika Mo och Cu- halter har visat att en halt > 0.1 % av Cu eller Mo medför en god korrosionsbeständighet hos denna typ av legeringar, speciellt gäller att summan av Mo + Cu skall vara > 0.15 %, där % Cu är min 0§05 %. * 451 465 I det följande àterges de resultat som erhållits vid Huey- provning, dvs undersökning av avfrätningshastigheten i kokande 65 %-ig salpetersyra i 5 perioder om vardera 48 timmar.
Avfrätningen i mm har sáledes uppmätts efter varje period.
Resultaten avspeglar, dels provning av legeringar enligt uppfinningen framtagna pà samma sätt som legeringarna i Tabell I, dels provning av tvà kommersiellt tillgängliga ferrit-austenitiska legeringar SAF 2205 resp. 3RE60.
Tabell III Kemiska analyser för försöksmaterial stalnr c si Mn P s cr 373 0.008 0.49 1.11 0.022 <0.003 21.77 374 0.010 0.53 1.09 0.026 <0.003 22.88 375 0.010 0.51 1.09 0.027 <0.003 23.12 376 0.009 0.49 1.05 0.023 <0.003 22.99 SAF 2205 0.016 0.35 1.65 0.024 <0.003 21.96 3RE60 0.018 1.61 1.50 0.026 0.005 18.42 Ni Mo Cu N 373 4.13 0.11 0.20 0.13 374 3.15 0.12 0.21 0.25 375 3.16 _0.11 0.21 0.18 376 4.02 0.11 0.20 - 0.18 SAF 2205 5.53 2.98 0.08 0.15 3RE60 4.86 2.71 0.06 0.078 Tabell IV Resultat av Huey-provning av svetsar Stáhmr Avfrätning Max. angreppsdjup, /um nnyàr // va1sn.rikt. _L_valsn.riktn. grundmtrl svetsgods grumdmtrl svetsgods 373 0.22 56 20 18 52 374 0.26 116 32 44 36 375 0.24 116 32 50 60 376 0.19 48 24 30 36 SAF 2205 0.37 30 100 30 _ 36 3RE60 0.95 66 100 56 180 “a 451 465 Resultaten visar tydligt att materialets egenskaper enligt uppfinningen efter företagen svetsning är klart överlägsen egenskaperna hos de kommersiellt tillgängliga duplexa mate- rialen 3RE60 och SAF 2205, som bàda har ett högre legerings- innehàll ifråga om bàde Ni och Mo.
I anslutning härtill har i Figur l illustrerats hur den genomsnittliga avfrätningen vid Huey-provningen varierar som funktion av varje ytterligare 48 h-period. Spänningskorro- Si0HSbêStäflÖi9beten har dessutom undersökts genom att under konstant spänning belasta materialet i 40 %-ig CaCl2, 100°C, 6.5. Tiden till brott har uppmätts dels hos de i Tabell l angivna analyserna för de kommersiella materialen AISI 304 och AISI 316, dels för legeringarna 373, 374, 375 och 376 enligt uppfinningen. Resultaten illustreras i Figur 2 sàsom uppmätt tid fram till brott. Sàsom framgår därav har i PH = genomsnitt ca 80 % av den pá legeringarna enligt uppfinningen pàlagda lasten kunnat bibehàllas under det att den spänning som kunnat bibehàllas hos de kommersiella legeringarna AISI 304 och AISI 316 är ca 50 % eller lägre.

Claims (16)

451 465 10 Patentkrav
1. Ferrit-austenitisk krom-nickel-kväve stållegering, mikrolegerad med molybden och koppar, med hög korrosions- beständighet och god svetsbarhet, och vars austenitfas är stabil mot kalldeformation mellan 10 till 30 %, k ä n n e t e c k n a d därav, att legeringen innehåller i viktS-fš max 0.06 % C, 21 ~ 24.5 % Cr, 2.0 ~ 5.5 96 Ni, 0.05 -- 0.3 % N, max 1.5 % Si, max 2.0 % Mn, 0.01 - 1.0 % Mo, 0.01 - 1.0 % Cu samt Fe jämte normalt förekommande föroreningar, varvid halterna av de ingående _ _ legeringselementen är så avpassade att följande villkor är uppfyllda; - Att ferrithalten, a , är 35 till 65 % - Att, för att egenskaperna efter svetsning skall vara goda, % a 30.20 x (% cr/% N) + 23 - Att (% Cr + % Mn)/%N skall vara > 120 för att undvika blåsbildning vid gjutning Att, för att austeniten ej skall omvandlas till martensit vid måttlig deformation, följande villkor skall vara uppfyllt: 22.4 x % Cr + 30 x % Mn + 22 x % Mo + 26 x % Cu + 110 x % N > 540 samt - Att % Mo + % Cu Z 0.15, varvid %'Cu bör vara lägst 0.05 %.
2. Ferrit-austenitisk krom-nickel-kväve stállegering enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att halterna av de ingående legeringselementen är så inbördes avpassade att ferrithalten, u , följer sambandet o a aío.2o x (2 cr/% N) + s.
3. Legering enligt kravet 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att C-halten är max 0.05 %, företrädesvis max 0.03 %.
4. Legering enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d därav, att Si-halten är max 1.0 %, företrädesvis max 0.8 %.
5. Legering t e c k n a d men mindre än
6. Legering t e c k n a d
7. Legering t e c k n a d
8. Legering t e C k n a d och mindre än
9. Legering t e c k n a d
10. t e c k n a d Legering
11. t e c k n a d Legering
12. Legering t e c k n a d
13. Legering t e c k n a d
14. t e c k n a d Legering enligt nàgot därav, att 24 o\° enligt nàgot därav, att enligt nàgot därav, att enligt nàgot därav, att 4.5 %. enligt något därav, att enligt nàgot därav, att enligt nàgot därav, att enligt nàgot därav, att enligt något därav, att enligt något därav, att sammantagna är 1.0 %.
15. Legering enligt något t e c k n a d därav, att ll av föregående krav, Cr~halten är större av föregående krav, Cr-halten är 21.5 - av föregående krav, Cr-halten är 21.5 - av föregående krav, Ni-halten är större av föregående krav, 451 465 k ä n n e - än 21.0 o\° k ä n n~e - 23.5 %. k ä n n e - 22.5 %. k ä n n e - än 2.5 % k^ä n n e - Ni-halten är max 3.5 %. av föregående krav, k ä n n e - N-halten är 0.06 ~ 0.12 %. av föregående krav, k ä n n e - N-halten är max 0.25 %. av föregående krav, k ä n n e - Cu-halten är 0.1 - 0.7 %. av föregående krav, k ä n n Mo-halten är 0.1 % - 0.6 %. av föregående krav, k ä n n-e - Cu-halten och Mo-halten till- av föregående krav, k ä n n e - Mn-halten är max 1,6 %. 451 465 12
16. Användning av en ferrit-austenitisk krom-nickel-kväve stållegering, mikrolegerad med molybden och koppar, med hög korrosionsbeständighet och god svetsbarhet, som innehåller i vikts-% max 0.06 % C, 21 - 24.5 % Cr, 2.0 - 5.5 % Ni, 0.05 - 0.3 % N, max 1.5 % Si, max 2.0 % Mn, 0.01 - 1.0 % M0, 0.01 - 1.0 % Cu samt Fe jämte normalt förekommande föroreningar, varvid halterna av de ingående legeringselementen är så avpassade att följande villkor är uppfyllda; - Att ferrithalten, a , är 35 till 65 % Att, för att egenskaperna efter svetsning skall vara goda, % a ío.2o x (% cr/fl; N) + 23 - Att (% Cr + % Mn)/%N skall vara > 120 för att undvika blåsbildning vid gjutning - Att, för att austeniten ej skall omvandlas till martensit vid måttlig deformation, följande villkor skall vara uppfyllt: 22.4 x % Cr + 30 x % Mn + 22 x % Mo + 26 x % Cu + 110 x % N > 540 samt - Att % Mo + % Cu Z 0.15, varvid % Cu bör vara lägst 0.05 %, enligt något av föregående krav, såsom material i miljöer, där materialet utsätts för temperaturer överstigande 60°C och kloridhalter i mängder upp till 1000 ppm, samtidigt som materialet medger 10 - 30 % total deformation vid rumstemperatur utan påtaglig austenitomvandling till martensit. 4\
SE8401768A 1984-03-30 1984-03-30 Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet SE451465B (sv)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8401768A SE451465B (sv) 1984-03-30 1984-03-30 Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet
AT85850076T ATE39713T1 (de) 1984-03-30 1985-03-07 Rostfreier ferritisch-austenitischer stahl.
EP85850076A EP0156778B1 (en) 1984-03-30 1985-03-07 Ferritic-austenitic stainless steel
DE8585850076T DE3567228D1 (en) 1984-03-30 1985-03-07 Ferritic-austenitic stainless steel
AU39812/85A AU566982B2 (en) 1984-03-30 1985-03-13 Weldable ferritic-austenitic stainless steel
ZA852013A ZA852013B (en) 1984-03-30 1985-03-18 Ferritic-austentic stainless steel
CA000477068A CA1243862A (en) 1984-03-30 1985-03-21 Ferritic-austenitic stainless steel
KR1019850001930A KR900006870B1 (ko) 1984-03-30 1985-03-23 페라이트-오스테나이트 강철합금
BR8501432A BR8501432A (pt) 1984-03-30 1985-03-28 Aco inoxidavel ferritico-austenitico
NO851279A NO164254C (no) 1984-03-30 1985-03-29 Ferrittisk-austenittisk staallegering og anvendelse av samme.
DK142585A DK161978C (da) 1984-03-30 1985-03-29 Ferritisk-austenitisk rustfrit staal med stabil austenitfase og anvendelse af samme
JP60064042A JPS6156267A (ja) 1984-03-30 1985-03-29 高耐食性及び良好な溶接性を有するフエライト−オ−ステナイト鋼合金
US06/718,291 US4798635A (en) 1984-03-30 1985-04-01 Ferritic-austenitic stainless steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8401768A SE451465B (sv) 1984-03-30 1984-03-30 Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8401768D0 SE8401768D0 (sv) 1984-03-30
SE8401768L SE8401768L (sv) 1985-11-10
SE451465B true SE451465B (sv) 1987-10-12

Family

ID=20355366

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8401768A SE451465B (sv) 1984-03-30 1984-03-30 Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet

Country Status (13)

Country Link
US (1) US4798635A (sv)
EP (1) EP0156778B1 (sv)
JP (1) JPS6156267A (sv)
KR (1) KR900006870B1 (sv)
AT (1) ATE39713T1 (sv)
AU (1) AU566982B2 (sv)
BR (1) BR8501432A (sv)
CA (1) CA1243862A (sv)
DE (1) DE3567228D1 (sv)
DK (1) DK161978C (sv)
NO (1) NO164254C (sv)
SE (1) SE451465B (sv)
ZA (1) ZA852013B (sv)

Families Citing this family (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4740254A (en) * 1984-08-06 1988-04-26 Sandusky Foundry & Machine Co. Pitting resistant duplex stainless steel alloy
CA1269548A (fr) * 1986-06-30 1990-05-29 Raynald Simoneau Acier inoxydable austenitique au cobalt ultra resistant a la cavitation erosive
SE459185B (sv) * 1987-10-26 1989-06-12 Sandvik Ab Ferrit-martensitiskt rostfritt staal med deformationsinducerad martensitfas
US4828630A (en) * 1988-02-04 1989-05-09 Armco Advanced Materials Corporation Duplex stainless steel with high manganese
JPH01201446A (ja) * 1988-02-05 1989-08-14 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性２相ステンレス鋼
FR2630132B1 (fr) * 1988-04-15 1990-08-24 Creusot Loire Acier inoxydable austeno-ferritique
JPH0768603B2 (ja) * 1989-05-22 1995-07-26 新日本製鐵株式会社 建築建材用二相ステンレス鋼
US4985091A (en) * 1990-01-12 1991-01-15 Carondelet Foundry Company Corrosion resistant duplex alloys
SE9102410L (sv) * 1991-08-21 1992-11-23 Sandvik Ab Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor
GB9210832D0 (en) * 1992-05-21 1992-07-08 Ici Plc Bromine catalysed oxidation process
WO1996018751A1 (fr) * 1994-12-16 1996-06-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier inoxydable duplex presentant une remarquable resistance a la corrosion
DE19628350B4 (de) * 1996-07-13 2004-04-15 Schmidt & Clemens Gmbh & Co Verwendung einer rostfreien ferritisch-austenitischen Stahllegierung
SE519589C2 (sv) 1998-02-18 2003-03-18 Sandvik Ab Användning av höghållfast rostfritt stål i apparatur för framställning av kaustiksoda
JP3508095B2 (ja) 1999-06-15 2004-03-22 株式会社クボタ 耐熱疲労性・耐腐食疲労性およびドリル加工性等に優れたフェライト−オーステナイト二相ステンレス鋼および製紙用サクションロール胴部材
US6551420B1 (en) 2001-10-16 2003-04-22 Ati Properties, Inc. Duplex stainless steel
KR100834595B1 (ko) * 2001-10-30 2008-06-02 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 듀플렉스 스테인리스 스틸
KR20060074400A (ko) * 2004-12-27 2006-07-03 주식회사 포스코 니켈 절감형 고내식성 2상 스테인리스강
EP1867748A1 (fr) * 2006-06-16 2007-12-19 Industeel Creusot Acier inoxydable duplex
JP2008179844A (ja) * 2007-01-23 2008-08-07 Yamaha Marine Co Ltd 二相ステンレス鋼及び二相ステンレス鋼製鋳造品
GB0719288D0 (en) * 2007-10-03 2007-11-14 Weir Materials Ltd Duplex stainless steel casting alloy compsotion
EP2220261B1 (en) 2007-11-29 2018-12-26 ATI Properties LLC Lean austenitic stainless steel
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
CN101903549B (zh) 2007-12-20 2013-05-08 Ati资产公司 耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢
AU2008341063C1 (en) 2007-12-20 2014-05-22 Ati Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
KR101767017B1 (ko) 2008-03-26 2017-08-09 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 용접 열 영향부의 내식성과 인성이 양호한 저합금 2상 스테인리스강
EP2093303A1 (en) * 2008-09-04 2009-08-26 Scanpump AB Duplex Cast Steel
FI121340B (sv) 2008-12-19 2010-10-15 Outokumpu Oy Duplext rostfritt stål
JP5335503B2 (ja) * 2009-03-19 2013-11-06 新日鐵住金ステンレス株式会社 プレス成形性に優れた二相ステンレス鋼板
EP3685952B1 (en) 2011-01-27 2021-10-13 NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, and production method for same
JP5868206B2 (ja) 2011-03-09 2016-02-24 新日鐵住金ステンレス株式会社 溶接部耐食性に優れた二相ステンレス鋼
KR20130034349A (ko) 2011-09-28 2013-04-05 주식회사 포스코 내식성 및 열간가공성이 우수한 저합금 듀플렉스 스테인리스강
DE102012100908A1 (de) * 2012-02-03 2013-08-08 Klaus Kuhn Edelstahlgiesserei Gmbh Duplexstahl mit verbesserter Kerbschlagzähigkeit und Zerspanbarkeit
EP2737972A1 (en) * 2012-11-28 2014-06-04 Sandvik Intellectual Property AB Welding material for weld cladding
WO2015074802A1 (en) * 2013-11-25 2015-05-28 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Lean duplex stainless steel as construction material
US9534281B2 (en) 2014-07-31 2017-01-03 Honeywell International Inc. Turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
US9896752B2 (en) 2014-07-31 2018-02-20 Honeywell International Inc. Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
US10316694B2 (en) 2014-07-31 2019-06-11 Garrett Transportation I Inc. Stainless steel alloys, turbocharger turbine housings formed from the stainless steel alloys, and methods for manufacturing the same
KR101903182B1 (ko) * 2016-12-23 2018-10-01 주식회사 포스코 강도 및 내산성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법
CN110408854B (zh) * 2019-08-14 2020-10-20 王平 一种贝氏体不锈钢及其制备方法
KR20220132862A (ko) 2021-03-24 2022-10-04 주식회사 포스코 용접부 내식성 및 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE908382C (de) * 1940-06-20 1954-04-05 Eisen & Stahlind Ag Verwendung von austenitischen Stahllegierungen
US2624670A (en) * 1952-08-15 1953-01-06 Union Carbide & Carbon Corp Chromium steels
JPS55158256A (en) * 1979-05-29 1980-12-09 Daido Steel Co Ltd Ferritic-austenitic two-phase stainless steel
US4391635A (en) * 1980-09-22 1983-07-05 Kubota, Ltd. High Cr low Ni two-phased cast stainless steel
EP0179117A1 (en) * 1984-04-27 1986-04-30 Bonar Langley Alloys Limited High chromium duplex stainless steel

Also Published As

Publication number Publication date
DK161978B (da) 1991-09-02
EP0156778A2 (en) 1985-10-02
KR900006870B1 (ko) 1990-09-24
JPS6156267A (ja) 1986-03-20
EP0156778B1 (en) 1989-01-04
JPH0442464B2 (sv) 1992-07-13
NO164254B (no) 1990-06-05
NO164254C (no) 1990-09-12
AU566982B2 (en) 1987-11-05
SE8401768D0 (sv) 1984-03-30
NO851279L (no) 1985-10-01
US4798635A (en) 1989-01-17
ATE39713T1 (de) 1989-01-15
DK161978C (da) 1992-02-03
DK142585A (da) 1985-10-01
EP0156778A3 (en) 1986-01-02
CA1243862A (en) 1988-11-01
DK142585D0 (da) 1985-03-29
ZA852013B (en) 1985-11-27
KR850007097A (ko) 1985-10-30
DE3567228D1 (en) 1989-02-09
SE8401768L (sv) 1985-11-10
BR8501432A (pt) 1985-11-26
AU3981285A (en) 1985-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE451465B (sv) Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet
US7081173B2 (en) Super-austenitic stainless steel
FI121340B (sv) Duplext rostfritt stål
EP3575427B1 (en) Dual-phase stainless clad steel and method for producing same
EP2864518B1 (en) Ferritic stainless steel
JP6004700B2 (ja) 二相ステンレス鋼を合わせ材とするクラッド鋼板およびその製造方法
PL171499B1 (pl) Stop austenityczny niklowo-molibdenowy PL PL
CN103975088A (zh) 双相不锈钢
EP2843076A1 (en) Cladding material for stainless-steel-clad steel plate and stainless-steel-clad steel plate obtained using same, and process for producing same
EP2708310A1 (en) Welding material and welded joint
EP3158101B1 (en) Duplex stainless steel
JPS62267452A (ja) 溶接部の耐食性に優れた二相ステンレス鋼
SE516583C2 (sv) Austenitiskt rostfritt stål med god oxidationsbeständighet
JPS6313692A (ja) オ−ステナイト系ステンレス鋼溶接用ワイヤ
RU2790717C1 (ru) Нестабилизированная аустенитная сталь, устойчивая к локальной коррозии в скд-воде
JPS61186453A (ja) すぐれた耐溶接割れ性、耐エロ−ジヨン性及び耐クリ−プ特性を有する高強度高靭性焼ならし型低炭素ボイラ・圧力容器用鋼板
SE506550C2 (sv) Användning av ett omagnetiskt, rostfritt stål vid supraledande lågtemperaturapplikationer
JPS6214629B2 (sv)
JPS61147837A (ja) 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼
CS216220B2 (en) Ferritic non-corrosive steel
CA2768719C (en) Heat-resistant austenitic steel having high resistance to stress relaxation cracking
JPS6369947A (ja) クリ−プ破断延性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼
JPS61179834A (ja) 高温強度の良好な高耐食オ−ステナイト鋼
JPS6338552A (ja) 耐粒界腐食性に優れたＮｉ基合金
JPS61250152A (ja) 高強度高靭性焼きならし型低炭素ボイラ・圧力容器用鋼板

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8401768-0

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed