CN101541997A - 在矿井内被扩径的扩径用油井管及扩径用油井管所使用的双相不锈钢 - Google Patents

在矿井内被扩径的扩径用油井管及扩径用油井管所使用的双相不锈钢 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种扩径用油井管和双相不锈钢。该扩径用油井管由双相不锈钢组成，该双相不锈钢包括奥氏体率为40～90％的组织和化学成分，该化学成分以质量％计，含有C：0.005～0.03％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.2～2.0％、P：0.04％以下、S：0.015％以下、Cr：18.0～27.0％、Ni：4.0～9.0％、Al：0.040％以下、N：0.05～0.40％，剩余部分由Fe和杂质组成。本发明的扩径用油井管具有276MPa～655MPa的屈服强度，具有大于20％的均匀延伸率。因此，本发明的扩径用油井管具有优异的扩径性。

Description

在矿井内被扩径的扩径用油井管及扩径用油井管所使用的双相不锈钢
技术领域
本发明涉及油井管和双相不锈钢，更详细地说，涉及在矿井内被扩径的扩径用油井管和该扩径用油井管所使用的双相不锈钢。
背景技术
在对生产石油和气体用的井(油井和气井)进行挖掘时，一般将称为套管(casing)的多个油井管***由钻杆(drillpipe)所挖掘的矿井内，来防止矿井壁的倒塌。以往的井的建筑方法如下所述。开始，利用钻杆挖掘矿井到规定距离时，***第1套管。接着，进一步挖掘矿井规定的距离时，***外径小于第1套管内径的第2套管。这样，以往的建筑方法中，随着矿井变深所***的套管的外径逐渐减小。因此，油井变得越深，矿井的上部(地表附近部分)所使用的套管的内径越大。其结果，挖掘面积增大，挖掘费用也增加。
用于减小挖掘面积来降低挖掘费用的新的建筑方法被日本特表7-567610号公报和国际公开的第WO98/00626号小册子公开。这些文献所公开的方法如下所述。首先，将具有外径小于已配设在矿井内的套管C1、C2内径ID1的套管C3***矿井内。接着，对***的套管C3进行扩径，如图1所示，使套管C3的内径与先配设的套管C1、C2的内径ID1相等。在该方法中，在矿井内对套管进行扩径，因此即使所建筑的油井深，也不需要增加挖掘面积。因此，能降低挖掘面积。并且，不需要使用大直径的套管，也能降低钢管使用量。
上述这样在矿井内被扩径的油井管要求在扩径时管进行均匀地变形的性能(下面称为扩径性)。为了得到优异的扩径性，要求在加工时不产生缩径地变形的性能，即，要求可通过拉伸试验评价的高均匀延伸率。
特别是，如图1所示，在成为上下排列的套管彼此重复部分的钟状部(bell part)10上，扩径率最高。若考虑钟状部的扩径率，优选扩径用油井管的均匀延伸率超过20％。
在日本特开2005-146414号公报中公开了扩径用无缝油井管。在该文献所公开的油井管的组织由铁素体相和低温相变相(贝氏体、马氏体、贝氏体铁素体等)构成，由此显示出优异的扩径性。但是，在实施例所示的试验片的均匀延伸率均为20％以下(参照日本特开2005-146414号公报的表2-1和表2-2内的u-El)。因此，上述的钟状部有可能不均匀地变形。
发明内容
本发明的目的在于提供一种具有优异的扩径性的扩径用油井管。具体来说，提供一种均匀延伸率超过20％的扩径用油井管。
本发明人为了达到上述目的，开始对各式各样钢种的均匀延伸率进行了调查。结果发现，相对于碳素钢和马氏体系不锈钢的均匀延伸率，具有规定的化学成分的双相不锈钢的均匀延伸率显著增大。
进一步研究的结果，本发明人发现了为了制造均匀延伸率超过20％的扩径用油井管，必须满足以下事项。
(1)双相不锈钢中的奥氏体率为40～90％。在此，奥氏体率通过以下的方法测量。从扩径用油井管的任意处采集试样。对采集的试样机械研磨之后，将研磨的试样在30mol％KOH溶液中电解蚀刻。使用25栅格的目镜用400倍的光学显微镜观察被蚀刻的试样表面，按照ASTM E562的计点法(point count)来测量奥氏体率。
(2)调整屈服强度处于276MPa～655MPa的范围。在此所谓的屈服强度是基于ASTM标准的0.2％耐力。只要使扩径用油井管在保持固溶的状态下，其屈服强度处于上述范围。在此，所谓“保持固溶的状态”是指实施了固溶处理之后，未实施其他热处理以及除了冷矫直之外的其他冷加工的状态。
本发明是基于上述见解而做成的。本发明的主旨如下所述。
本发明的扩径用油井管在矿井内被扩径。本发明的扩径用油井管由双相不锈钢组成，该双相不锈钢包括奥氏体率为40～90％的组织和如下化学成分，该化学成分以质量％计，含有C：0.005～0.03％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.2～2.0％、P：0.04％以下、S：0.015％以下、Cr：18.0～27.0％、Ni：4.0～9.0％、Al：0.040％以下、N：0.05～0.40％，剩余部分由Fe和杂质组成。本发明的扩径用油井管具有276MPa～655MPa的屈服强度，具有大于20％的均匀延伸率。
在此所谓的均匀延伸率是指拉伸试验的最大负荷点的变形(％)。在此所谓的奥氏体率是指奥氏体面积率。
双相不锈钢还可以含有Cu：2.0％以下。双相不锈钢还可以含有从由Mo：4.0％以下和W：5.0％以下组成的群中所选择的1种或2种。双相不锈钢还可以含有从由Ti：0.8％以下、V：1.5％以下和Nb：1.5％以下组成的群所选择的1种或2种以上。双相不锈钢还可以含有从由B：0.02％以下、Ca：0.02％以下和Mg：0.02％以下组成的群所选择的1种或2种以上。
本申请发明的双相不锈钢用于上述扩径用油井管。
附图说明
图1是用于说明生产石油和气体的井的新的建筑方法的示意图。
具体实施方式
下面对本发明的实施方式进行详细说明。
本发明的实施方式的扩径用油井管由具有以下化学成分和金属组织的双相不锈钢组成。以后关于元素的％是指质量％。
1.化学成分
C：0.005～0.03％
C使奥氏体相稳定。为了有效地得到该效果，C含有量为0.005％以上。另一方面，C含有量超过0.03％时，炭化物易于析出，晶界耐腐蚀性(grain boundary corrosing resistance)恶化。因此，C含有量为0.005～0.03％。
Si：0.1～1.0％
Si使钢脱氧。为了有效地得到该效果，Si含有量为0.1％以上。另一方面，Si含有量超过1.0％时，促进金属间化合物的生成，其结果，降低热加工性。因此，Si含有量为0.1～1.0％。
Mn：0.2～2.0％
Mn使钢脱氧和脱硫，其结果，提高热加工性。Mn还增大N的固溶度。为了有效地得到该效果，Mn含有量为0.2％以上。另一方面，Mn含有量超过2.0％时，耐腐蚀性恶化。因此，Mn含有量为0.2～2.0％。
P：0.04％以下
P是杂质，P促进中心偏析，使抗硫化物应力开裂性(sulfidestress cracking resistance)恶化。因此，优选尽可能降低P含有量。因此，P含有量为0.04％以下。
S：0.015％以下
S是杂质。S降低热加工性。因此优选S含有量低。因此，S含有量为0.015％以下。
Cr：18.0～27.0％
Cr提高抗二氧化碳腐蚀性能。作为双相不锈钢而为了得到充分的抗二氧化碳腐蚀性能，Cr含有量为18.0％以上。另一方面，Cr含有量超过27.0％时，促进金属间化合物的生成，其结果，降低热加工性。因此，Cr含有量18.0～27.0％。较好的Cr含有量为20.0～26.0％。
Ni：4.0～9.0％
Ni使奥氏体相稳定。若Ni含有量过少，钢中的铁素体就过多而得不到双相不锈钢的特性。铁素体相的N固溶度小，因此铁素体量的增加导致氮化物的析出，其结果，耐腐蚀性恶化。另一方面，Ni含有量过多时，钢中的铁素体变得过少，得不到双相不锈钢的特性。并且，含有过量Ni会导致σ相的析出。因此，Ni含有量为4.0～9.0％，较好的Ni含有量为5.0～8.0％。
Al：0.040％以下
Al作为脱氧剂是有效的。但是，Al含有量超过0.040％时，钢中的夹杂物增加，其结果，韧性和耐腐蚀性恶化。因此，Al含有量为0.040％以下。
N：0.05～0.40％
N使奥氏体相稳定。N还提高双相不锈钢的热稳定性和耐腐蚀性。为了使钢中的铁素体相和奥氏体相的比例合适，N含有量为0.05％以上。另一方面，N含有量超过0.40％时，就产生因发生通气孔(blow hole)而导致的缺陷。钢的韧性和耐腐蚀性恶化。因此，N含有量为0.05～0.40％。较好的N含有量为0.1～0.35％。
另外，发明本的双相不锈钢的剩余部分由Fe和杂质构成。
本实施方式的扩径油井管用的双相不锈钢还根据需要，含有Cu以替代一部分Fe。
Cu：2.0％以下
Cu是选择元素。Cu提高钢的耐腐蚀性。不过，含有过量Cu会降低热加工性。因此，Cu含有量为2.0％以下。另外，为了有效地得到上述效果，优选Cu含有量为0.2％以上。但即使Cu含有量不足0.2％，也可以一定程度地得到上述效果。
本实施方式的扩径油井管用双相不锈钢还可以根据需要，含有从由Mo和W组成的群中所选择的1种或2种以替代一部分Fe。
Mo：4.0％以下
W：5.0％以下
Mo和W都是选择元素。这些元素提高耐腐蚀性和耐裂隙腐蚀性。不过，若含有过量Mo和/或W，则σ相易于析出，导致钢的脆化。因此，Mo含有量为4.0％以下，W含有量为5.0％以下。为了有效地得到上述效果，优选Mo含有量为2.0％以上，优选W含有量为0.1％以上。但是，Mo含有量、W含有量即使不足上述下限值，也可一定程度得到上述效果。
本实施方式的扩径油井管用双相不锈钢还根据需要，含有从由Ti、V和Nb组成的群所选择的1种或2种以上以替代一部分Fe。
Ti：0.8％以下
V：1.5％以下
Nb：1.5％以下
Ti、V、Nb都是选择元素。这些元素提高钢的强度。不过，若含有过量这些元素，热加工性会降低。因此，Ti含有量为0.8％以下、V含有量为1.5％以下、Nb含有量为1.5％以下。为了更有效地得到上述效果，优选Ti含有量为0.1％以上。优选Nb含有量为0.05％以上。Nb含有量为0.05％以上。但是，Ti、V、Nb含有量即使不足上述下限值，也可一定程度得到上述效果。
本实施方式的扩径油井管用双相不锈钢还根据需要，含有从由B、Ca和Mg组成的群所选择的1种或2种以上以替代一部分Fe。
B：0.02％以下
Ca：0.02％以下
Mg：0.02％以下
B、Ca和Mg都是选择元素。这些元素提高热加工性。不过，若含有过量这些元素，钢的耐腐蚀性会降低。因此，B含有量、Ca含有量和Mg含有量分别为0.02％以下。为了更有效地得到上述效果，较好的B含有量、Ca含有量和Mg含有量分别为0.0002％以上。但是，B、Ca、Mg含有量即使不足上述下限值，也可一定程度地得到上述效果。
2.金属组织
构成本发明的扩径用油井管的双相不锈钢具有由铁素体相和奥氏体相这双相组成的金属组织。认为软的相即奥氏体有助于均匀延伸率的提高。
钢中的奥氏体率为40～90％。在此，奥氏体率为面积率。通过以下方法测量。从扩径用油井管的任意处采集试样。对所采集的试样机械研磨之后，将所研磨的试样在30mol％KOH溶液中进行电解蚀刻。蚀刻的试样表面用25栅格的目镜通过400倍的光学显微镜观察，利用基于ASTM E562的计点法测量奥氏体率。
奥氏体率若不足40％，均匀延伸率就低于20％以下。另一方面，奥氏体率超过90％时，钢的耐腐蚀性恶化。因此，奥氏体率为40～90％。较好的奥氏体率为40～70％，更好的奥氏体率为45～65％。
3.制造方法
本发明的扩径用油井管通过以下的制造方法制造。
熔炼上述化学成分的钢，制造钢坯。对所制造的钢坯进行热加工而形成扩径用油井管。作为热加工，例如实施了满乃斯曼法。作为热加工既可以实施热挤压，也可以实施热锻。所制造扩径用油井管既可以是无缝管也可以是焊接管。
对已进行了热加工的扩径用油井管实施固溶处理。此时，固溶处理温度为1000℃～2000℃。若固溶处理温度不足1000℃，σ相析出而钢脆化。由于σ相的析出，屈服强度上升，超过了655MPa，因此均匀延伸率为20％以下。另一方面，固溶处理温度超过1200℃时，奥氏体率显著降低，不足40％。较好的固溶处理温度为1000℃～1175℃，更好的固溶处理温度为1000℃～1150℃。
本发明的扩径用油井管保持固溶的状态(所谓保持固溶材料)。也就是说，实施了固溶处理之后，不实施其他的热处理和除冷矫直之外的其他冷加工(冷拉伸和皮尔格轧制)，就可作为产品使用。这样，本发明的扩径用油井管保持固溶的状态，因此可使其屈服强度处于276MPa～655MPa(40ksi～95ksi)的范围内。由此，认为均匀延伸率超过20％，即使在矿井内也具有优异的扩径性。另外，屈服强度超过655MPa时，均匀延伸率为20％以下。扩径用油井管需要一定程度的强度，因此其屈服强度为276MPa以上。
另外，在固溶处理后，实施冷加工的情况下，屈服强度超过655MPa。因此，均匀延伸率不足20％。
实施例1
熔炼具有表1所示的化学成分的多个钢，制造钢坯。对所制造的钢坯进行热锻和热轧制，形成具有厚度30mm、宽度120mm、长度300mm的多个试验用钢板。
表1
Figure A20088000012900131
表1中的“组织”栏表示各试验编号的钢种。“D”表示双相不锈钢，“C”表示碳素钢。“M”表示马氏体系不锈钢。参照表1，试验编号1～11和21～23为双相不锈钢。编号12～14为碳素钢，试验编号15～20为马氏体系不锈钢。
对试验编号1～23的钢板实施了表1中的“热处理”栏记载的热处理和冷加工。具体来说，对试验编号1～11的钢板在1050℃～1150℃的温度范围实施了固溶处理(表1中的“热处理”栏显示为“固溶”)。各钢板的固溶处理温度显示在表1“固溶温度”栏。试验编号1～11的钢板在固溶处理后不进行其他的热处理和冷拉伸等冷加工，形成了所谓的保持固溶材料。
对试验编号12～20的钢板以920℃实施淬火，在550～730℃的温度范围实施回火(表1中的“热处理”栏显示为“QT”)。对试验编号21的钢板以不足1000℃的温度实施了固溶处理，对试验编号22的钢板以超过1200℃的温度实施了固溶处理。试验编号21和22的钢板为保持固溶材料。对试验编号23的钢板，以1085℃的温度实施固溶处理之后，实施了冷拉伸。
奥氏体率的测量
试验编号1～11和21～23的由双相不锈钢组成的钢板在热处理后求出奥氏体率。具体来说，从这些钢板分别采集试验片。对采集的试验片进行机械研磨，将研磨后的试验片在30mol％KOH溶液中进行了电解蚀刻。蚀刻后的试样表面用25栅格的目镜，通过400倍的光学显微镜观察了16个视场。在观察的各视场中求出了奥氏体率(％)。奥氏体率通过基于ASTME562计点法求出。在各视场求出的奥氏体率(％)的平均值显示为表1中的“γ量”栏。
拉伸试验
沿着各钢板1～23的长度方向采集外径6.35mm、平行部长度25.4mm的圆棒试验片，在常温下实施了拉伸试验。将拉伸试验所得到的屈服强度(MPa)显示在表1中的“YS”栏，将拉伸强度(MPa)显示在表1中的“TS”栏，均匀延伸率(％)显示在表1中“均匀延伸率”栏。基于ASTM标准的2％耐力为屈服强度(YS)。拉伸试验的最大负荷点的试验片的变形为均匀延伸率(％)。
试验结果
参照表1，试验编号1～11的钢板的化学成分、金属组织和屈服强度处于本发明的范围内，因此均匀延伸率都超过20％。
另一方面，试验编号12～20的钢板不是双相不锈钢，因此均匀延伸率都为20％以下。
试验编号21的钢板为双相不锈钢，其化学成分处于本发明的范围内，但固溶处理温度不足1000℃。因此，屈服强度超过本发明范围的上限，均匀延伸率为20％以下。认为固溶处理温度低，因此σ相析出，屈服强度上升。
试验编号22的钢板的固溶处理温度超过1200℃，因此，奥氏体率不足40％，均匀延伸率为20％以下。试验编号23的钢板不是保持固溶材料，在固溶处理后进行了冷加工，因此屈服强度超过本发明范围的上限，均匀延伸率为20％以下。
以上，说明了本发明的实施方式，但上述实施方式只不过是用于实施本发明的例示。因此，本发明不限于上述实施方式，在不脱离其主旨的范围内可对上述实施方式进行适当地变形来实施。
工业实用性
本发明的扩径用油井管和双相不锈钢，可作为油井管利用，特别是可用作在矿井内被扩径的油井管。

Claims (10)

1.一种扩径用油井管，在矿井内被扩径，其特征在于，该扩径用油井管由双相不锈钢组成，该双相不锈钢包括奥氏体率为40～90％的组织和如下化学成分，该化学成分以质量％计，含有C：0.005～0.03％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.2～2.0％、P：0.04％以下、S：0.015％以下、Cr：18.0～27.0％、Ni：4.0～9.0％、Al：0.040％以下、N：0.05～0.40％，剩余部分由Fe和杂质组成，该扩径用油井管具有276MPa～655MPa的屈服强度，具有大于20％的均匀延伸率。
2.根据权利要求1所述的扩径用油井管，其特征在于，
上述双相不锈钢还含有Cu：2.0％以下。
3.根据权利要求1或2所述的扩径用油井管，其特征在于，
上述双相不锈钢还含有从由Mo：4.0％以下和W：5.0％以下组成的群中所选择的1种或2种。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的扩径用油井管，其特征在于，
上述双相不锈钢还含有从由Ti：0.8％以下、V：1.5％以下和Nb：1.5％以下组成的群所选择的1种或2种以上。
5.根据权利要求1～4中任一项所述的扩径用油井管，其特征在于，上述双相不锈钢还含有从由B：0.02％以下、Ca：0.02％以下和Mg：0.02％以下组成的群所选择的1种或2种以上。
6.一种扩径用油井管所使用的双相不锈钢，是在矿井中被扩径的扩径用油井管所使用的双相不锈钢，其特征在于，该双相不锈钢以质量％计，含有C：0.005～0.03％、Si：0.1～1.0％、Mn：0.2～2.0％、P：0.04％以下、S：0.015％以下、Cr：18.0～27.0％、Ni：4.0～9.0％、Al：0.040％以下、N：0.05～0.40％，剩余部分由Fe和杂质组成，奥氏体率为40～90％，该双相不锈钢具有276MPa～655MP a的屈服强度，具有大于20％的均匀延伸率。
7.根据权利要求6所述的双相不锈钢，其特征在于，
上述双相不锈钢还含有Cu：2.0％以下。
8.根据权利要求6或7所述的双相不锈钢，其特征在于，
上述双相不锈钢还含有从由Mo：4.0％以下和W：5.0％以下组成的群中所选择的1种或2种。
9.根据权利要求6～8中任一项所述的双相不锈钢，其特征在于，
上述双相不锈钢还含有从由Ti：0.8％以下、V：1.5％以下和Nb：1.5％以下组成的群所选择的1种或2种以上。
10.根据权利要求6～9中任一项所述的双相不锈钢，其特征在于，上述双相不锈钢还含有从由B：0.02％以下、Ca：0.02％以下和Mg：0.02％以下组成的群所选择的1种或2种以上。
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103266281A (zh) * 2013-05-24 2013-08-28 无锡鑫常钢管有限责任公司 一种超级双相不锈钢管及其生产工艺
CN105478524A (zh) * 2016-01-06 2016-04-13 河北华通线缆集团股份有限公司 一种双相不锈钢连续油管的制造方法
CN105980592A (zh) * 2014-02-03 2016-09-28 奥托库姆普有限公司 双相不锈钢
CN110983191A (zh) * 2019-12-31 2020-04-10 九牧厨卫股份有限公司 一种高耐蚀不锈钢板、不锈钢水槽及其制备方法
CN111057967A (zh) * 2019-12-31 2020-04-24 九牧厨卫股份有限公司 一种高耐蚀抗刮擦不锈钢板、不锈钢水槽及其制备方法

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5211841B2 (ja) * 2007-07-20 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
RU2458178C2 (ru) 2007-11-29 2012-08-10 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. Экономнолегированная аустенитная нержавеющая сталь
BRPI0820586B1 (pt) 2007-12-20 2018-03-20 Ati Properties Llc Aço inoxidável austenítico e artigo de fabricação incluindo o aço inoxidável austenítico
PL2229463T3 (pl) 2007-12-20 2018-01-31 Ati Properties Llc Odporna na korozję zubożona austenityczna stal nierdzewna
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
CN101935808B (zh) * 2010-09-19 2012-01-04 天津钢管集团股份有限公司 130ksi钢级低温高韧抗腐蚀的钻杆及其制造方法
SG190180A1 (en) 2011-05-26 2013-06-28 United Pipelines Asia Pacific Pte Ltd Austenitic stainless steel
JP2013129879A (ja) * 2011-12-22 2013-07-04 Jfe Steel Corp 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
JP6405078B2 (ja) * 2012-05-07 2018-10-17 株式会社神戸製鋼所 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管
JP5924256B2 (ja) 2012-06-21 2016-05-25 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼継目無管およびその製造方法
JP5967066B2 (ja) 2012-12-21 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
AR101904A1 (es) * 2014-09-29 2017-01-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Material de acero y tuberías expansibles para la industria del petróleo
CN115552049B (zh) * 2020-06-02 2023-10-20 杰富意钢铁株式会社 双相不锈钢和双相不锈钢无缝钢管

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5912737B2 (ja) * 1981-02-09 1984-03-26 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼
JPS58197260A (ja) * 1982-05-13 1983-11-16 Kobe Steel Ltd 酸性油井用２相系ステンレス鋼
JPS59182918A (ja) * 1983-03-31 1984-10-17 Kawasaki Steel Corp 高強度を有する２相ステンレス鋼油井管の製造方法
JPS6043467A (ja) * 1983-08-15 1985-03-08 Kawasaki Steel Corp ２相ステンレス鋼
JPS61113749A (ja) * 1984-11-09 1986-05-31 Kawasaki Steel Corp 油井用高耐食性合金
JPH0717987B2 (ja) * 1989-03-29 1995-03-01 住友金属工業株式会社 熱間加工性に優れた高耐食二相ステンレス鋼
JP2952929B2 (ja) * 1990-02-02 1999-09-27 住友金属工業株式会社 ２相ステンレス鋼およびその鋼材の製造方法
JPH04165019A (ja) * 1990-10-26 1992-06-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性継目無二相ステンレス鋼管の製造法
JPH04280946A (ja) * 1990-12-28 1992-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた二相ステンレス鋼
JP3227734B2 (ja) * 1991-09-30 2001-11-12 住友金属工業株式会社 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法
IT1263251B (it) * 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
JP2861720B2 (ja) * 1993-03-02 1999-02-24 日本鋼管株式会社 強度、靱性および耐食性に優れた２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JPH07197130A (ja) * 1993-12-29 1995-08-01 Nkk Corp 溶接部の耐孔食性と低温靭性に優れた二相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP3446294B2 (ja) * 1994-04-05 2003-09-16 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼
JP3241263B2 (ja) * 1996-03-07 2001-12-25 住友金属工業株式会社 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法
JP3758508B2 (ja) * 2001-02-13 2006-03-22 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
JP4867088B2 (ja) * 2001-06-21 2012-02-01 住友金属工業株式会社 高Ｃｒ系継目無鋼管の製造方法
SE524951C2 (sv) * 2001-09-02 2004-10-26 Sandvik Ab Användning av en duplex rostfri stållegering
KR100689783B1 (ko) * 2003-06-10 2007-03-08 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 수소 가스용 오스테나이트 스테인레스강 및 그 제조 방법
WO2005038067A1 (ja) * 2003-10-20 2005-04-28 Jfe Steel Corporation 拡管用継目無油井鋼管およびその製造方法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103266281A (zh) * 2013-05-24 2013-08-28 无锡鑫常钢管有限责任公司 一种超级双相不锈钢管及其生产工艺
CN105980592A (zh) * 2014-02-03 2016-09-28 奥托库姆普有限公司 双相不锈钢
CN105478524A (zh) * 2016-01-06 2016-04-13 河北华通线缆集团股份有限公司 一种双相不锈钢连续油管的制造方法
CN105478524B (zh) * 2016-01-06 2017-07-28 河北华通线缆集团股份有限公司 一种双相不锈钢连续油管的制造方法
CN110983191A (zh) * 2019-12-31 2020-04-10 九牧厨卫股份有限公司 一种高耐蚀不锈钢板、不锈钢水槽及其制备方法
CN111057967A (zh) * 2019-12-31 2020-04-24 九牧厨卫股份有限公司 一种高耐蚀抗刮擦不锈钢板、不锈钢水槽及其制备方法

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PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C02 Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001)
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

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