FR2569496A1 - Filtre dielectrique - Google Patents
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Abstract
LE FILTRE DIELECTRIQUE COMPREND UN BLOC DIELECTRIQUE CUBIQUE 12 DANS LEQUEL SONT FORMES VERTICALEMENT, DE PART EN PART, PLUSIEURS TROUS 14A, 14B, 14C, 14D DISPOSES DANS LA DIRECTION LONGITUDINALE. SUR LA SURFACE EXTERIEURE 12A DE CE BLOC DIELECTRIQUE, UN CONDUCTEUR EXTERIEUR 18 EST FORME, EXCEPTE SUR LA SURFACE SUPERIEURE. SUR LES SURFACES INTERIEURES 16A, 16B, 16C, 16D DES TROUS, SONT FORMES DES CONDUCTEURS INTERIEURS CONSTITUANT LES ELEMENTS DE RESONANCE EN COOPERATION AVEC LE CONDUCTEUR EXTERIEUR. LES RAINURES 20A, 20B, 20C SONT FORMEES DANS LE BLOC DIELECTRIQUE ENTRE LES ELEMENTS DE RESONANCE ADJACENTS. DE LA SORTE, L'IMPEDANCE D'UNE PARTIE, DANS LA DIRECTION LONGITUDINALE, D'AU MOINS UN DES ELEMENTS DE RESONANCE ADJACENTS DIFFERE DE CELLE DE L'AUTRE PARTIE, AU MOINS DANS LE MODE PAIR OU DANS LE MODE IMPAIR.
Description
Filtre diélectrique
La présente invention concerne un filtre di-
électrique. Plus précisément, la présente invention concerne un filtre diélectrique de type intégral, dans lequel plusieurs éléments de résonance sont formés à l'intérieur d'un bloc diélectrique. Un filtre diélectrique classique de ce type est décrit, par exemple, dans la publication de brevet international N W0 83/0285 publié internationalement le 18 août 1983. Dans ce filtre diélectrique, chaque élément de résonance R peut être couplé par la "capacité d'entrefer" C formée par les électrodes sur le côté à extrémité ouverte de chaque élément de résonance R, comme le montre le montage
électrique équivalent de la Figure 1.
Dans l'art antérieur cité, le bloc diélectrique peut être produit facilement, étant donné qu'il n'est pas nécessaire deformer dans le bloc diélectrique des trous ou
des fentes pour coupler chaque élément de résonance.
Cependant, dans l'art antérieur, il est nécessaire de former des électrodes sur la surface à extrémité ouverte pour former la capacité d'entrefer de façon à coupler chaque élément de résonance. Afin de former les électrodes sur la surface à extrémité ouverte, des traitements supplémentaires tels que la gravue ou le tracé de dessins, différents du procédé de formation d'un conducteur extérieur ou de conducteurs intérieurs, sont requis, ce qui a pour résultat des
traitements compliqués.
C'est, par conséquent, un objectif principal de la présente invention de fournir un filtre diélectrique qui puisse être produit plus facilement par utilisation du
principe de couplage qui diffère de l'art antérieur.
En bref, la présente invention est un filtre di-
électrique, dans lequel l'impédance d'une partie de la direction longitudinale d'au moins un des éléments de résonance adjacents qui sont formés à l'intérieur d'un bloc diélectrique est amenée à différer de l'impédance de l'autre partie, soit en mode pair soit en mode impair, soit dans
ces deux modes.
Dans ce cas, les impédances, dans les modes pair et impair, des deux éléments de résonance adjacents diffèrent l'une de l'autre, les fréquences de résonance, dans les modes pair et impair des deux éléments de résonance diffèrent
respectivement, remplissant ainsi la condition de couplage.
De la sorte, les éléments de résonance adjacents
sont mutuellement couplés et constituent le filtre di-
électrique.
Selon la présente invention, étant donné qu'il n'est pas nécessaire de former des électrodes pour la capacité d'entrefer, le procédé de production peut être simplifié par rapport à l'art antérieur cité. Plus précisément, dans la présente invention, étant donné que les électrodes ne sont pas requises sur la surface à extrémité ouverte et, par exemple, il suffit de revêtir soigneusement les surfaces extérieures du bloc diélectrique et ensuite d'enlever la partie revêtue sur la surface à extrémité ouverte, le tracé de dessins élaboré selon l'art antérieur n'est pas
nécessaire, ce qui permet de simplifier le procédé.
Dans la forme de réalisation préférée de la présente invention, une rainure est formée sur le côté de la surface à extrémité ouverte ou sur le côté à extrémité opposée du bloc diélectrique entre les éléments de résonance adjacents, c'est-à-dire les conducteurs intérieurs. Les valeurs de la capacité électrostatique qui sont formées par les conducteurs intérieurs et extérieurs diffèrent, entre les parties rainurées
et non rainurées dans la direction longitudinale du bloc di-
électrique, c'est-à-dire des éléments de résonance, et ainsi la condition de couplage est satisfaite car les impédances,
dans le mode impair, diffèrent dans les deux parties.
Dans une autre forme de réalisation préférée de la présente invention, une encoche ou entaille est formée dans une direction longitudinale à partir du côté du bloc
diélectrique entre les éléments de résonance adjacents, c'est-
à-dire les conducteurs intérieurs. Les impédances, aussi bien dans le mode pair que dans le mode impair, diffèrent entre les parties entaillées et non-entaillées comme
précédemment, remplissant ainsi la condition de couplage.
Dans encore une autre forme de réalisation préférée de la présente invention, au moins un des conducteurs intérieurs qui constituent les éléments de résonance adjacents comporte une partie de grand diamètre et une partie de petit diamètre formées dans des positions différentes dans la direction longitudinale. Les impédances, aussi bien dans le mode pair que dans le mode impair, diffèrent entre les parties de grand diamètre et de petit diamètre, quand les rapports d'impédance des modes pair et impair diffèrent l'un de l'autre, et ainsi la condition de couplage est remplie. Sur les dessins ci-joints: La Figure 1 est un montage électrique équivalent
permettant d'expliquer l'art antérieur.
La Figure 2 est un montage électrique équivalent
permettant d'expliquer le principe de la présente invention.
La Figure 3 est une vue en perspective représentant
une forme de réalisation de la présente invention.
La Figure 4 est une vue illustrative représentant une capacité électrostatique formée entre des conducteurs intérieurs et un conducteur extérieur pour expliquer la forme
de réalisation de la Figure 3.
La Figure 5 est une vue en coupe d'une partie majeure représentant un exemple modifié de la forme de
réalisation de la Figure 3.
La Figure 6 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 5. La Figure 7 est une vue en coupe d'une partie majeure représentant un exemple modifié de la forme de
réalisation de la Figure 5.
La Figure 8 est une vue en perspective représentant
une autre forme de réalisation de la présente invention.
La Figure 9 est une vue illustrative représentant une capacité électrostatique formée entre des conducteurs intérieurs et un conducteur extérieur pour expliquer la forme
de réalisation de la Figure 8.
La Figure 10 est une vue en perspective représentant un autre exemple modifié de la forme de réalisation de la
Figure 5.
La Figure 11 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation
de la Figure 10.
La Figure 12 est une vue en perspective d'une partie majeure représentant un exemple modifié de la forme de
réalisation de la Figure 11.
La Figure 13 est une vue en perspective représentant une autre forme de réalisation de la présente
invention.
La Figure 14 est une vue en coupe prise suivant
la ligne XIV-XIV de la Figure 13.
La Figure 15 est une vue en coupe représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 13. La Figure 16 est une vue en perspective représentant un autre exemple modifié de la forme de réalisation de la
Figure 13.
La Figure 17 est une vue en perspective représentant l'autre exemple modifié de la forme de réalisation de la
Figure 13.
La Figure 18 est une vue en perspective représentant l'autre exemple modifié de la forme de réalisation de la
Figure 5.
La Figure 19 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation
de la Figure 7.
La Figure 20 est un montage électrique équivalent de la partie comprise entre deux éléments de résonance adjacents de la forme de réalisation qui est représentée
sur les Figures 18 et 19.
La Figure 21 est une vue en perspective représentant
une autre forme de réalisation de la présente invention.
La Figure 22 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation
de la Figure 21.
La Figure 23 est un montage électrique équivalent
de la forme de réalisation de la Figure 22.
La Figure 24 est une vue en perspective représentant un autre exemple modifié de la forme de réalisation de la
Figure 21.
Ainsi qu'on l'a déjà décrit, dans l'art antérieur cité, afin de satisfaire la condition de couplage (w pair impair, o w pair est une fréquence de résonance dans le mode pair et w impair est une fréquence de résonance dans le mode impair), une capacité d'entrefer était formée par
l'électrode formée sur la surface à extrémité ouverte.
Dans la présente invention, au contraire, la condition de couplage (w pair # w impair) est remplie et les éléments de résonance adjacents sont couplés en rendant différente ou discontinue l'impédance d'une partie, dans une direction longitudinale d'un élément de résonance, par rapport à celle de l'autre partie, dans le mode pair ou impair. Dans ce qui suit, le principe du couplage conforme à la présente invention va être décrit par introduction de
formules.
La Figure 2 est un montage électrique équivalent
permettant d'expliquer le principe de la présente invention.
Dans cet exemple, un élément de résonance R comporte deux parties divisées dans le sens longitudinal, l'impédance et le déphasage de l'une des parties étant désignés respectivement par Z1 et e1 et ceux de l'autre partie par Z2 et 82, respectivement. Dans ce cas, l'impédance totale des éléments de résonance R peut être exprimée par la formule suivante (1) Z1 tg e1 + Z2 tg e2 Z = jZ 1....... (1) Z=jZ1 (1) Z1 - Z2 tg 81 tg 82 Ici, la condition de résonance est que l'impédance
2569496-
Z devienne infinie. En consequence, en choisissant e comme dénominateur commun de la formule (1), la condition de résonance peut être exprimée par la formule suivante (2), Zl-Z2 tg e1 tg e2 = 0.......... (2) Puis, en désignant par Z1 pair et Z2 pair les impédances respectives Z1 et Z2 dans le mode pair, et en modifiant la formule (2), on peut obtenir la formule (3) comme condition de résonance dans le mode pair: Z1 pair = Z2 pair tg e1 tg e2.(3) Ici, en choisissant Z1 impair et Z2 impair comme impédances respectives Z1 et Z2 dans le mode impair, et en modifiant la formule (2), on peut obtenir la formule (4) comme condition de résonance dans le mode impair: Z1 impair = Z2 impair tg e1 tg e2. (4) Maintenant, pour plus de simplicité, supposons que les déphasages respectifs e! et e2 soient égaux au même déphasage e0 (e1 = e2 = e0) et en les modifiant, les formules (3) et (4) deviennent les formules (5) et (6): tg e0 = Z1 pair / Z2 pair......
(5)..DTD: 2
tg e0 = Zl impair / Z2 impair.... (6) En même temps, la condition indiquée dans la formule suivante (7) est donnée de sorte qu'au moins une des impédances Z1 et Z2 soit différente soit dans le mode pair, soit dans le mode impair, soit dans les deux: Z1 pair Z1 impair Z2 pair Z2 impair (7) Cependant, le déphasage e peut être exprimé d'une manière générale par la formule (8), lorsque la constante diélectrique du milieu est ú et qu'une longueur physique liée
à l'impédance est.
e = J t w / vitesse de la lumière........ (8) Afin de satisfaire la formule précédente (7), il faut que les déphasages e1 et e2 soient différents au moins dans le mode pair ou dans le mode impair. A cette fin, finalement, il faut que la condition de la formule suivante (9) soit satisfaite, étant donné que la constante (e, e et vitesse de la lumière) dans la formule (8) est constante indépendamment du mode pair ou impair pair # X impair (9) La formule (9) n'est rien d'autre que la condition de couplage déjà décrite, si bien que pour permettre aux éléments de résonance adjacents de se coupler l'un à l'autre, on comprendra que l'impédance d'une partie dans la direction longitudinale d'au moins un des éléments de résonance adjacents peut être amenée à différer de celle des autres parties, au moins dans le mode pair ou le mode impair, et
ainsi la formule (7) peut être satisfaite.
Dans la présente invention, on constitue le filtre diélectique en réalisant concrètement la condition de la
formule (7).
La Figure 3 est une vue en perspective représentant une forme de réalisation de la présente invention. Un filtre
diélectrique 10 comprend un bloc diélectrique cubique 12.
Des trous 14a, 14b, 14c et 14d, partant de l'une des surfaces, c'est-àdire d'une surface 12a à extrémité ouverte et allant jusqu'à une surface d'extrémité opposée, sont disposés en alignement et parallèlement l'un à l'autre. Puis, sur les surfaces intérieures des trous 14a, 14b, 14c et 14d, des
conducteurs intérieurs 16a, 16b, 16c et 16d sont respective-
ment formes et un conducteur extérieur 18 est formé sur le pourtour du bloc diélectrique 12. La surface d'extrémité
opposée de la surface 12a à extrémité ouverte du bloc di-
électrique 12 est recouverte par le conducteur extérieur 18, c'est-à-dire que dans cette forme de réalisation plusieurs g9496 éléments de résonance coaxiaux diélectriques TEM de 1/4 sont formés. Maintenant, dans cette forme de réalisation, de manière caractéristique, des rainures 20a, 20b et 20c partant de l'une des surfaces et allant jusqu'à l'autre surface du bloc diélectrique 12 sont formées respectivement sur des parties supérieures dans la direction longitudinale des éléments de résonance entre chaque élément de résonance,
c'est-à-dire entre les conducteurs intérieurs 16a - 16d.
Autrement dit, dans cette forme de réalisation, la formule (7) ci-dessus est réalisée concrètement par les rainures
a - 20c.
La Figure 4 est une vue illustrative représentant une capacité électrostatique formée entre les conducteurs intérieurs et extérieurs et permettant d'expliquer la forme de réalisation de la Figure 3. Ici, en se reportant à la Figure 4, on va décrire comment la formule (7) est réalisée
dans la forme de réalisation de la Figure 3.
Par exemple, l'impédance Z de l'élément de résonance formé par le conducteur intérieur 16a et le conducteur extérieur 18 est proportionnelle à la somme de chaque capacité électrostatique telle qu'elle est exprimée dans la formule suivante (10): z 1/zc........ (10) Maintenant, si l'on choisit Z impair comme impédance dans le mode impair et si l'on considère les capacités électrostatiques respectives C1, C2 et C3, on a alors Z mar=1.(
3 0 Z impair e (2C1 + C2 + C3).
En même temps, l'impédance Z pair dans le mode pair peut être exprimée par la formule (12), étant donné
que les conducteurs intérieurs 16a et 16b deviennent équi-
potentiels dans le mode pair et que la capacité électro-
statique C2 qui doit être formée entre eux n'est pas formée: p (2C1 + C3(12) Z pair (2C1 + C3........ (12) Cependant, quand on considère le mode impair, la capacité électrostatique C2 de la formule (11) devient plus petite dans la partie supérieure comportant la rainure, étant donné que en fonction de la présence de la rainure 20 (Figure 3),
la constante diélectrique du milieu qui agit sur elle change.
En conséquence, quand on choisit Zl-impair comme impédance de la partie supérieure de l'élément de résonance comportant la rainure 20a (Figure 3) et Z2-impair comme impédance de la partie inférieure ne comportant pas de rainure, la première est plus grande que la seconde. Autrement dit, les impédances
Z1 et Z2 diffèrent l'une de l'autre dans le mode impair.
Dans le mode pair, au contraire, les impédances Z1 et Z2 sont égales malgré la présence de rainures. Ainsi, dans la forme de réalisation de la Figure 3, Z1 diffère de Z2 (Z1 # Z2) dans le mode impair, et la condition de couplage de la formule (9), à savoir la formule (7), peut être réalisée. La Figure 5 est une vue en coupe d'une partie majeure représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 3. Cette forme de réalisation diffère de celle de la Figure 3 en ce que des électrodes connectées électriquement au conducteur extérieur 18 ont été formées sur les surfaces de rainure susmentionnées. En même temps, sur la Figure 5, bien que seule l'électrode 22a qui est formée sur la surface de la rainure 20a soit représentée, les électrodes sont formées de la même manière
également dans les rainures 20b et 20c (Figure 3).
Dans cette forme de réalisation, s'il n'y a guère d'entrefer dans la rainure 20a, la valeur en mode pair, z1-pair' de l'impédance Z1 de la partie supérieure devient égale à l'impédance en mode impair, Zl impair. Cependant, en fait, étant donné que l'entrefer de rainure n'est pas nul, l'impédance en mode pair Z 1-pair devient plus petite que l'impédance en mode impair Zl-impair. En revanche, quand on considère l'impédance Z2 de la partie inférieure, l'impédance en mode impair Z2 impair diffère de l'impédance en mode pair Z2-pair' exactement comme dans la forme de réalisation de la Figure 3. En conséquence, dans la forme de réalisation de la Figure 5, Z1 n'est pas égal à Z2 (Z1 $ Z2) aussi bien dans le mode pair que dans le mode impair, aussi la condition de la formule (7) estelle remplie
et le couplage est-il effectué.
La Figure 6 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 5. Cet exemple diffère de la forme de réalisation de la Figure 4 en ce qu'une rainure n'est pas formée entre les éléments de résonance adjacents qui se trouvent au milieu. Dans cette forme de réalisation, entre tous les éléments de résonance qui sont formés par les conducteurs intérieurs 16a - 16d, la condition exprimée par la formule (7) ci-dessus est satisfaite, ce qui fait que le couplage est effectué. Aussi n'est-il pas nécessaire de former des rainures entre tous les éléments de résonance adjacents, comme c'était le cas
dans la forme de réalisation de la Figure 4.
La Figure 7 est une vue en coupe représentant une partie majeure d'un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 5. Dans cette forme de réalisation, la rainure a est formée sur la surface d'extrémité opposée de la surface 12a à extrémité ouverte du bloc diélectrique 12, c'est-à-dire sur le coté de surface dont l'extrémité est
en court-circuit. Bien que seule la rainure 20a soit repré-
sentée également sur la Figure 7, d'autres rainures sont également formées de la même manière sur la partie inférieure du bloc diélectrique 12. Dans cette forme de réalisation, les impédances Z1 et Z2 des parties supérieure et inférieure de chaque élément de résonance diffèrent l'une de l'autre (Z1 $ Z2) aussi bien dans le mode pair que dans le mode impair, aussi la condition de la formule (7) est-elle remplie
et le couplage est-il effectué.
La Figure 8 est une vue en perspective représentant
une autre forme de réalisation de la présente invention.
Dans cette forme de réalisation, des entailles ou encoches 24a, 24b, 24c, 24d, 24e et 24f sont formées sur les parties supérieures, dans la direction verticale, des éléments de résonance, entre les conducteurs intérieurs respectifs 16a, 16b, 16c et 16d, sur les deux côtés du bloc diélectrique 12, pour coupler chaque élément de résonance. Les surfaces des entailles 24a - 24f sont recouvertes par le conducteur extérieur 18. Avec de telles entailles 24a - 24f, la condition de couplage de la formule (7) peut être réalisée comme cela
sera décrit plus loin.
La Figure 9 est une vue illustrative représentant une capacité électrostatique formée entre les conducteurs intérieurs et extérieurs pour expliquer la forme de
réalisation de la Figure 8.
Par exemple, l'impédance Z de l'élément de résonance constitué par le conducteur intérieur 16a et le conducteur extérieur 18 est proportionnelle à la somme de chaque capacité électrostatique comme dans la-formule (10) ci-dessus, et l'impédance Z impair dans le mode impair peut être exprimée par la formule suivante(13)quand les capacités électrostatiques respectives C1, C2, (Figure 4), C2', C2" et C3 sont prises en compte: z. impair (2C1 + 2C2" + C3 + C2-) (13) (2Cl + 2C2 + C33) Par ailleurs, l'impédance en mode pair Zpair peut être exprimée par la formule suivante (14), étant donné que
les conducteurs intérieurs 16a et 16b deviennent équi-
potentiels et que la capacité électrostatique C2 qui doit être formée entre eux n'est pas formée (2Cî 21 i- + C............. (14) pair ( 2C1 2C2+ C3) La capacité électrostatique 2C2" de la formule (14) est plus petite que la capacité électrostatique d'origine C2, étant donné que c'est un résidu de la capacité C2 qui a été dispersé et qu'il s'agit de sa partie
qui est incorporée dans la capacité C1.
Cependant, quand on considère le mode impair, la capacité électrostatique C2 de la formule 13 devient plus petite dans la partie supérieure comportant l'entaille, étant donné que, en fonction de la présence de cette entaille, la constante diélectrique effective du milieu qui agit sur elle change. En conséquence, quand on choisit Zt-impair comme impédance de la partie supérieure de l'élément de résonance comportant l'entaille 24a (Figure 8) et Z2_impair comme impédance de la partie inférieure ne comportant pas
d'entaille, la première est plus grande que la seconde.
Autrement dit, les impédances Z1 et Z2 diffèrent l'une de l'autre (Z1 # Z2) dans le mode impair. Dans le mode pair, les impédances Z1 et Z2 diffèrent l'une de l'autre du fait de la présence de l'entaille. Ainsi, dans la forme de réalisation de la Figure 8, Z1 diffère de Z2 (Z1 # Z2) aussi bien dans le mode impair que dans le mode pair, et la formule (7) est satisfaite, ce qui fait que le couplage est effectué. La Figure 10 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 5. Cette forme de réalisation diffère de celle de la Figure en ce que des entailles ou encoches 24a - 24f sont formées sur le bloc diélectrique 12. Les entailles 24a - 24-f sont formées sur la partie supérieure, dans la direction verticale, du bloc diélectrique 12. Dans cette forme de réalisation, les couplages entre les éléments de résonance respectifs sont effectués par les rainures 20a - 20c, et l'impédance caractéristique de chaque élément de résonance
peut être ajustée par les entailles 24a - 24f.
La Figure 11 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 10. Cette forme de réalisation diffère de celle
de la Figure 10 en ce que les entailles ou encoches 24a -
24 f permettant d'ajuster l'impédance caractéristique de l'élément de résonance ont été formées entièrement dans la direction verticale du-bloc diélectrique 12, de sa surface
12a à extrémité ouverte à sa surface d'extrémité opposée.
La Figure 12 est une vue en perspective d'une partie majeure représentant un exemple modifié de la forme de
réalisation de la Figure 11. Dans cette forme de réalisa-
tion, les entailles ou encoches sont formées également aux deux extrémités de la direction dans laquelle sont disposes les éléments de résonance du bloc diélectrique 12,
entièrement dans la direction verticale.
La Figure 13 est une vue en perspective représentant
une autre forme de réalisation de la présente invention.
La Figure XIV est une vue en coupe prise suivant la ligne XIV-XIV de la Figure 13. Dans cette forme de réalisation, des gradins 24a - 24d sont formés à la place des rainures et des entailles pour satisfaire la condition de couplage exprimée par la formule (7). Lorsque les gradins 24a - 24d sont formés respectivement dans les trous 14a - 14d eux-mêmes, l'épaisseur du milieu (diélectrique) entre les conducteurs intérieurs 16a - 16d et le conducteur extérieur 18 dans les parties supérieure et inférieure de chaque élément de résonance peut être modifiée. Ainsi, la capacité électrostatique formée dans les parties supérieure et inférieure change et Z1 diffère de Z2 (Z1 Z2) aussi bien dans le mode pair que dans le mode impair, aussi la condition de la formule (7) est-elle remplie et le couplage est-il
effectué.
La Figure 15 est une vue en coupe représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 13. Dans cette forme de réalisation, les trous respectifs 14a, 14b, 14c et 14d comportent des parties 142a, 142b, 142c et 142d de grand diamètre, et des parties 143a, 143b, 143c et 143d de petit diamètre, respectivement continuées par des parties tronconiques 141a, 141b, 141c et 141d. Puis les conducteurs intérieurs 16a, 16b, 16c et 16d sont formés sur les surfaces intérieures respectives des trous 14a, 14b,
14c et 14d.
L'épaisseur du diélectrique entre les parties 142a -
142d de grand diamètre des conducteurs intérieurs 16a - 16d et le conducteur extérieur 18, d'une part, et entre les parties 143a - 143d de petit diamètre et le conducteur extérieur 18, d'autre part, est différente, si bien que la capacité électrostatique formée diffère entre les parties 142a - 142d de grand diamètre et les parties 143a - 143d de petit diamètre. Du fait de cette différence de capacité électrostatique, les impédances Z1 et Z2 formées par les deux parties 142a - 142d et 143a 143 d, diffèrent aussi bien dans le mode pair que dans le mode impair. Ainsi, ainsi qu'on l'a déjà décrit, la condition de couplage exprimée
par la formule (7) est remplie.
Dans la forme de réalisation de la Figure 13, étant donné que les gradins ont une forme rectangulaire ou une forme similaire, leur formage est très difficile, avec pour résultat un rendement de fabrication médiocre. Dans la forme de réalisation de la Figure 15, au contraire, étant donné que les parties de grand diamètre sont reliées aux parties de petit diamètre par des parties tronconiques, la distribution de densité dans le moulage à la presse est meilleure qu'avec les parties continuées qui se présentent sous la forme de gradins rectangulaires comme sur la Figure 13, et les copeaux peuvent être éliminés, ce qui permet d'améliorer les performances de moulage. En outre, dans la forme de réalisation de la Figure 13 comportant de tels gradins rectangulaires, une importante turbulence de l'onde TEM se produit dans les parties à gradins, avec pour résultat l'apparition d'une capacité marginale qui influence grandement les caractéristiques de filtrage. Selon cette forme de réalisation, au contraire, étant donné que les parties de grand diamètre et de petit diamètre sont continuées par les parties tronconiques, la turbulence de la distribution du champ électromagnétique dans les parties continuées est faible, aussi la capacité marginale devient-elle faible et est-il possible d'obtenir un filtre diélectrique à
caractéristiques stables.
La Figure 16 est une vue en perspective représentant un autre exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 13. Cette forme de réalisation diffère de celle de la Figure 13 en ce que les gradins 24a et 24d ne sont formés que dans les trous 14a et 14d. Dans cette forme de réalisation, entre tous les éléments de résonance qui sont formés par les conducteurs intérieurs 16a - 16d, la condition exprimée par la formule (7) ci-dessus est remplie grâce aux gradins 24a et 24d susmentionnés, ce qui fait que le couplage est effectué. Aussi n'est-il par nécessaire de former des gradins
dans tous les trous.
La Figure 17 est une vue en perspective d'une partie majeure représentant un autre exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 13. Cette forme de réalisation comporte la rainure 20a permettant d'ajuster le couplage formé sur le bloc diélectrique 12 entre le trou 14a qui comportele gradin 24a et le trou 14b qui comporte
le gradin 24b.
En même temps, on comprend que la partie tronconique de la Figure 15 peut être également utilisée dans les formes
de réalisation des Figures 16 et 17.
La Figure 18 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 5. Dans cette forme de réalisation, des électrodes 28a, 28b et 28c, connectées-électriquement aux conducteurs intérieurs 16a, 16b et 16c, sont formées sur
la surface 12a à extrémité ouverte du bloc diélectrique 12.
Avec la capacité d'entrefer formée par les électrodes 28a -
28c et le conducteur extérieur 18, le couplage entre chaque élément de résonance et la fréquence de résonance de chaque
élément de résonance peuvent être réglés.
La Figure 19 est une vue--en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 6. La Figure 20 est un montage électrique équivalent d'une partie située entre deux éléments de résonance adjacents, dans la forme de réalisation qui est représentée sur les Figures 18 et 19. Dans cette forme de réalisation, les électrodes 28a, 28b et 28c, connectées électriquement aux conducteurs intérieurs 16a, 16b et 16c, sont formées sur
la surface 12a à extrémité ouverte du bloc diélectrique 12,-
et la capacité d'entrefer C est formée par les électrodes 28a - 28c et le conducteur extérieur 18, et en outre la capacité d'entrefer C est formée entre les électrodes 28a et 28b et entre les électrodes 28b et 28C. Avec les électrodes 28a - 28c, le couplage entre chaque élément de résonance et la fréquence de résonance de chaque élément
de résonance peuvent être réglés.
La Figure 21 est une vue en perspective représentant encore une autre forme de réalisation de la présente invention. Cette forme de réalisation comporte des éléments de résonance à six étages qui sont constitués par les conducteurs intérieurs 16a - 16f et le conducteur extérieur 18. Ensuite, un câble d'entrée 30a est connecté directement à un conducteur intérieur constituant l'élément de résonance sur le côté d'entrée, le conducteur intérieur 16a par exemple, et un câble de sortie 30b est connecté directement à un conducteur intérieur constituant l'élément de résonance sur
le côté de sortie, le conducteur intérieur 16f par exemple.
La Figure 22 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 21. La Figure 23 est un montage électrique équivalent de
la forme de réalisation de la Figure 22.
Dans cette forme de réalisation, le câble d'entrée 30a est connecté électriquement au conducteur intérieur 16b qui constitue le second élément de résonance à partir de la gauche. Selon cette forme de réalisation, telle qu'elle est représentée sur la Figure 23, l'élément de résonance qui se trouve du côté gauche, et qui est constitué par le conducteur intérieur 16a et le conducteur extérieur 18, est
utilisé comme piège.
La Figure 24 est une vue en perspective représentant un exemple modifié de la forme de réalisation de la Figure 21. Dans cette forme de réalisation, des éléments de réactance, des condensateurs à plaques 32a et 32b par exemple, sont insérés et connectés respectivement entre le conducteur intérieur 16a et le câble d'entrée 30a, et entre
le conducteur intérieur 16d et le câble de sortie 30b.
En même temps, dans la forme de réalisation décrite ci-dessus, bien que des rainures, des encoches, des gradins
et des parties tronconiques soient formés sur le bloc di-
électrique pour satisfaire à la formule (7), on peut faire en sorte que la capacité électrostatique spécifique d'une partie, dans la direction longitudinale de l'élément de résonance, diffère de celle de l'autre partie, par exemple
en rendant inégale la constante diélectrique du bloc di-
électrique.
Claims (19)
1. Filtre diélectrique, caractérisé en ce qu'il comprend: un bloc diélectrique de forme cubique (12), un conducteur extérieur (18) formé sur le pourtour dudit bloc diélectrique,
plusieurs trous (14a-14d) formés dans ledit bloc di-
électrique, plusieurs conducteurs intérieurs (16a-16d) formés sur des surfaces intérieures respectives desdits plusieurs trous et constituant respectivement des éléments de résonance en coopération avec ledit conducteur extérieur, et des moyens de modification d'impédance permettant de modifier l'impédance d'une partie, dans une direction longitudinale, d'au moins un desdits éléments de résonance adjacents par rapport à celle de l'autre partie, soit dans le mode pair, soit dans le mode impair, soit dans
les deux.
2. Filtre diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'impédance comportent des moyens permettant de modifier l'épaisseur dudit bloc diélectrique entourant lesdits conducteurs intérieurs, entre une partie, dans une direction longitudinale, dudit élément de résonance, et l'autre partie,
dans au moins un desdits éléments de résonance adjacents.
3. Filtre diélectrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'épaisseur comportent des rainures (20a20c) qui sont formées de façon à aller d'un côté à l'autre dudit bloc diélectrique dans la partie, dans la direction longitudinale, dudit élément de résonance dudit bloc diélectrique entre lesdits éléments
de résonance adjacents.
4. Filtre diélectrique selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des électrodes(22a) formées sur les surfaces desdites rainures et connectées
électriquement audit conducteur extérieur.
5. Filtre diélectrique selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d'ajustement de couplage (24a-24f) permettant d'ajuster le couplage
entre lesdits éléments de résonance adjacents.
6. Filtre diélectrique selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens d'ajustement de couplage comportent des entailles ou encoches qui sont formées entièrement dans la direction longitudinale desdits éléments de résonance, soit suri l'une des surfaces d'extrémité, soit sur l'autre surface d'extrémité, soit sur les deux surfaces d'extrémité, dudit bloc diélectrique, entre lesdits éléments
de résonance adjacents.
7. Filtre diélectrique selon la revendication , caractérisé en ce que lesdits moyens d'ajustement de couplage comportent des entailles ou encoches qui sont formées partiellement dans la direction longitudinale desdits éléments de résonance, soit sur l'une des surfaces d'extrémité, soit sur l'autre surface d'extrémité, soit sur les deux surfaces d'extrémité, dudit bloc diélectrique, entre lesdits éléments
de résonance adjacents.
8. Filtre diélectrique selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdites entailles ou encoches sont formées sur les coins dudit bloc diélectrique formés par
lesdites rainures.
9. Filtre diélectrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'épaisseur comportent des entailles ou encoches qui sont formées partiellement ou entièrement dans la direction longitudinale desdits éléments de résonance, sur le côté dudit bloc diélectrique qui se trouve entre lesdits éléments
de résonance adjacents.
10. Filtre diélectrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'épaisseur comportent des gradins formés dans lesdits trous
dans au moins un desdits éléments de résonance adjacents.
11. Filtre diélectrique selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'épaisseur comportent des parties de grand diamètre (142a-142d) et des parties de petit diamètre (143a-143d) qui sont formées dans la direction longitudinale desdits trous, dans au moins un desdits éléments
de résonance adjacents.
12. Filtre diélectrique selon la revendication 11, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'épaisseur comportent des parties tronconiques (141a-141d) qui continuent lesdites parties de grand diamètre et de petit diamètre.
13. Filtre diélectrique selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens d'ajustement de couplage permettant d'ajuster l'état de
couplage entre lesdits éléments de résonance adjacents.
14. Filtre diélectrique selon la revendication 13, caractérisé en ce que lesdits moyens d'ajustement de couplage comportent des rainures formées de façon à aller d'un côté à l'autre dudit bloc diélectrique dans une partie, dans une direction longitudinale, desdits éléments de résonance dudit bloc diélectrique entre lesdits éléments
de résonance adjacents.
15. Filtre diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre une partie d'entrée connectée électriquement audit conducteur intérieur de l'élément de résonance sur celui desdits éléments de résonance qui forme le côté d'entrée, et une partie de sortie connectée électriquement audit conducteur intérieur de l'élément de résonance, sur celui desdits éléments de
résonance qui forme le côté de sortie.
16. Filtre diélectrique selon la revendication , caractérisé en ce qu'au moins un desdits plusieurs
éléments de résonance forme un piège.
17. Filtre diélectrique selon la revendication , caractérisé en ce qu'il comprend en outre des éléments de réactance interposés entre lesdites parties d'entrée et de sortie et les éléments de résonance qui se trouvent dudit
côté d'entrée et dudit côté de sortie.
18. Filtre diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'impédance comportent des moyens permettant de modifier la capacité électrostatique propre d'une partie, dans la direction longitudinale, d'au moins un desdits éléments de résonance adjacents par rapport à celle de l'autre partie,
au moins dans le mode pair ou dans le mode impair.
19. Filtre diélectrique selon la revendication 1, caractérisé en ce que lesdits moyens de modification d'impédance comportent des moyens permettant de modifier la longueur électrique d'une partie, dans la direction longitudinale, d'au moins un desdits éléments de résonance adjacents par rapport à celle de l'autre partie, au moins
dans le mode pair ou dans le mode impair.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59173586A JPS6152003A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 誘電体フイルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2569496A1 true FR2569496A1 (fr) | 1986-02-28 |
| FR2569496B1 FR2569496B1 (fr) | 1989-09-08 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR858512608A Expired FR2569496B1 (fr) | 1984-08-21 | 1985-08-21 | Filtre dielectrique |
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| Country | Link |
|---|---|
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| GB (1) | GB2163606B (fr) |
Families Citing this family (70)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61280101A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Murata Mfg Co Ltd | 分布定数形フイルタ |
| JPS61285801A (ja) * | 1985-06-11 | 1986-12-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | フイルタ |
| JPS6261505U (fr) * | 1985-10-07 | 1987-04-16 | ||
| EP0318478B1 (fr) * | 1986-07-25 | 1995-02-15 | Motorola, Inc. | Filtre a resonateurs multiples pouvant etre monte sur un element exterieur |
| JPH0671165B2 (ja) * | 1986-10-02 | 1994-09-07 | 三菱電機株式会社 | 誘電体フイルタ |
| JPS6390202A (ja) * | 1986-10-02 | 1988-04-21 | Mitsubishi Electric Corp | 高周波ろ波器 |
| DE3732850A1 (de) * | 1987-09-29 | 1989-04-06 | Siemens Ag | Anordnung zur kopplung unverkuerzter koaxialresonatoren fuer keramische mikrowellenfilter |
| US5144268A (en) * | 1987-12-14 | 1992-09-01 | Motorola, Inc. | Bandpass filter utilizing capacitively coupled stepped impedance resonators |
| JPH01175301A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-11 | Tdk Corp | 誘電体フィルタ |
| US4837534A (en) * | 1988-01-29 | 1989-06-06 | Motorola, Inc. | Ceramic block filter with bidirectional tuning |
| US4985690A (en) * | 1988-07-07 | 1991-01-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dielectric stepped impedance resonator |
| JPH0292001A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-03-30 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体同軸フィルタ |
| JPH07105644B2 (ja) * | 1988-10-18 | 1995-11-13 | 沖電気工業株式会社 | 有極型誘電体フィルタ |
| JP2740966B2 (ja) * | 1989-02-28 | 1998-04-15 | 住友金属工業株式会社 | 高周波誘電体部品およびその製造方法 |
| FI87853C (fi) * | 1991-04-12 | 1993-02-25 | Lk Products Oy | Keramiskt spaerrfilter |
| GB2235339B (en) * | 1989-08-15 | 1994-02-09 | Racal Mesl Ltd | Microwave resonators and microwave filters incorporating microwave resonators |
| GB2236432B (en) * | 1989-09-30 | 1994-06-29 | Kyocera Corp | Dielectric filter |
| US5105173A (en) * | 1989-11-20 | 1992-04-14 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Band-pass filter using microstrip lines |
| US5191304A (en) * | 1990-03-02 | 1993-03-02 | Orion Industries, Inc. | Bandstop filter having symmetrically altered or compensated quarter wavelength transmission line sections |
| JPH03121705U (fr) * | 1990-03-27 | 1991-12-12 | ||
| JPH04103202A (ja) * | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体フィルタ |
| JPH04302502A (ja) * | 1991-03-29 | 1992-10-26 | Taiyo Yuden Co Ltd | 誘電体フィルタ |
| FR2675638A1 (fr) * | 1991-04-17 | 1992-10-23 | Tekelec Airtronic Sa | Dispositif resonateur dielectrique. |
| US5250916A (en) * | 1992-04-30 | 1993-10-05 | Motorola, Inc. | Multi-passband dielectric filter construction having filter portions with dissimilarly-sized resonators |
| US5488335A (en) * | 1992-01-21 | 1996-01-30 | Motorola, Inc. | Multi-passband dielectric filter construction having a filter portion including at least a pair of dissimilarly-sized resonators |
| US5208566A (en) * | 1992-01-21 | 1993-05-04 | Motorola, Inc. | Dielectric filter having adjacently-positioned resonators of dissimilar cross-sectional dimensions and notched side surface |
| EP0556573B1 (fr) * | 1992-01-22 | 1998-09-23 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Résonateur diélectrique et procédé de réglage de sa caractéristique |
| US5896074A (en) * | 1992-01-22 | 1999-04-20 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Dielectric filter |
| JP3293200B2 (ja) * | 1992-04-03 | 2002-06-17 | 株式会社村田製作所 | 誘電体共振器 |
| JP3205337B2 (ja) * | 1992-05-26 | 2001-09-04 | シーティーエス・コーポレーション | 多重通過帯域誘電体フィルタ構造 |
| JP3344428B2 (ja) * | 1992-07-24 | 2002-11-11 | 株式会社村田製作所 | 誘電体共振器および誘電体共振部品 |
| JPH06112703A (ja) * | 1992-09-29 | 1994-04-22 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 誘電体フィルタ |
| US5379011A (en) * | 1992-10-23 | 1995-01-03 | Motorola, Inc. | Surface mount ceramic filter duplexer having reduced input/output coupling and adjustable high-side transmission zeroes |
| US5327109A (en) * | 1992-11-04 | 1994-07-05 | Motorola, Inc. | Block filter having high-side passband transfer function zeroes |
| US5537082A (en) * | 1993-02-25 | 1996-07-16 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Dielectric resonator apparatus including means for adjusting the degree of coupling |
| US5499004A (en) * | 1993-03-12 | 1996-03-12 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dielectric filter having interstage coupling using adjacent electrodes |
| DE4319242A1 (de) * | 1993-06-09 | 1994-12-15 | Siemens Matsushita Components | Keramikresonator für Mikrowellen-Keramikfilter |
| DE69432060T2 (de) * | 1993-08-24 | 2003-11-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Geschichtete dielektrische Antennenweiche |
| US6060965A (en) * | 1993-12-14 | 2000-05-09 | Electronics And Telecommunications Research Institute | Dielectric resonator and filter including capacitor electrodes on a non-conductive surface |
| JPH09219605A (ja) * | 1996-02-09 | 1997-08-19 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 誘電体フィルタ及びその共振周波数調整方法 |
| JP3014638B2 (ja) * | 1996-03-15 | 2000-02-28 | ティーディーケイ株式会社 | 誘電体フィルタ |
| US5844454A (en) * | 1996-03-29 | 1998-12-01 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Dielectric filter with non-conductive edge |
| JPH1098303A (ja) * | 1996-09-25 | 1998-04-14 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体フィルタ |
| JPH10135707A (ja) * | 1996-10-24 | 1998-05-22 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 誘電体フィルタ |
| DE19741147C1 (de) * | 1997-09-18 | 1998-12-10 | Siemens Matsushita Components | Verfahren zum Herstellen eines Keramikfilters mit Wellenwiderstandssprüngen von Resonatoren und derartige Keramikfilter |
| KR100249838B1 (ko) * | 1997-10-07 | 2000-03-15 | 이계철 | 유자형 공진기를 갖는 고주파 필터 |
| JPH11127002A (ja) * | 1997-10-23 | 1999-05-11 | Murata Mfg Co Ltd | 誘電体フィルタ |
| US5959511A (en) * | 1998-04-02 | 1999-09-28 | Cts Corporation | Ceramic filter with recessed shield |
| KR100304356B1 (ko) * | 1998-08-25 | 2001-11-22 | 이계철 | 요철구조의공진기를이용한고주파필터 |
| US6255917B1 (en) | 1999-01-12 | 2001-07-03 | Teledyne Technologies Incorporated | Filter with stepped impedance resonators and method of making the filter |
| KR100367718B1 (ko) | 1999-11-23 | 2003-01-10 | 에스지씨테크놀로지 주식회사 | 직렬구조의 ｕ자형 공진기를 갖는 고주파 필터 |
| US6404306B1 (en) | 2000-03-17 | 2002-06-11 | Ube Electronics, Ltd. | Dielectric ceramic filter with improved electrical characteristics in high side of filter passband |
| US20040174236A1 (en) * | 2002-02-21 | 2004-09-09 | Matthews Brian Richard | Ceramic RF filter having improved third harmonic response |
| JP3946116B2 (ja) * | 2002-09-25 | 2007-07-18 | 三洋電機株式会社 | 誘電体フィルタ |
| JP2006340043A (ja) * | 2005-06-02 | 2006-12-14 | Furuno Electric Co Ltd | 同軸フィルタ、ディプレクサ、及び同軸フィルタの製造方法 |
| US7656236B2 (en) | 2007-05-15 | 2010-02-02 | Teledyne Wireless, Llc | Noise canceling technique for frequency synthesizer |
| US8179045B2 (en) * | 2008-04-22 | 2012-05-15 | Teledyne Wireless, Llc | Slow wave structure having offset projections comprised of a metal-dielectric composite stack |
| EP2144326A1 (fr) * | 2008-07-07 | 2010-01-13 | Nokia Siemens Networks OY | Filtre pour signaux électroniques et son procédé de fabrication |
| EP2495804B1 (fr) * | 2009-10-28 | 2018-01-10 | Kyocera Corporation | Résonateur coaxial, filtre diélectrique, module de communication sans fil, et dispositif de communication sans fil utilisant ce résonateur |
| US8823470B2 (en) | 2010-05-17 | 2014-09-02 | Cts Corporation | Dielectric waveguide filter with structure and method for adjusting bandwidth |
| US9030279B2 (en) | 2011-05-09 | 2015-05-12 | Cts Corporation | Dielectric waveguide filter with direct coupling and alternative cross-coupling |
| US9030278B2 (en) | 2011-05-09 | 2015-05-12 | Cts Corporation | Tuned dielectric waveguide filter and method of tuning the same |
| US9130255B2 (en) | 2011-05-09 | 2015-09-08 | Cts Corporation | Dielectric waveguide filter with direct coupling and alternative cross-coupling |
| US9130256B2 (en) | 2011-05-09 | 2015-09-08 | Cts Corporation | Dielectric waveguide filter with direct coupling and alternative cross-coupling |
| US9130258B2 (en) | 2013-09-23 | 2015-09-08 | Cts Corporation | Dielectric waveguide filter with direct coupling and alternative cross-coupling |
| US9666921B2 (en) | 2011-12-03 | 2017-05-30 | Cts Corporation | Dielectric waveguide filter with cross-coupling RF signal transmission structure |
| US9583805B2 (en) | 2011-12-03 | 2017-02-28 | Cts Corporation | RF filter assembly with mounting pins |
| US9466864B2 (en) | 2014-04-10 | 2016-10-11 | Cts Corporation | RF duplexer filter module with waveguide filter assembly |
| US9202660B2 (en) | 2013-03-13 | 2015-12-01 | Teledyne Wireless, Llc | Asymmetrical slow wave structures to eliminate backward wave oscillations in wideband traveling wave tubes |
| US11296410B2 (en) | 2018-11-15 | 2022-04-05 | Skyworks Solutions, Inc. | Phase shifters for communication systems |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3617954A (en) * | 1970-05-08 | 1971-11-02 | Microwave Dev Lab Inc | Semilumped comb line filter |
| DE2714181A1 (de) * | 1977-03-30 | 1978-10-05 | Siemens Ag | Filter fuer sehr kurze elektromagnetische wellen |
| CA1041619A (fr) * | 1975-09-26 | 1978-10-31 | Gte Lenkurt Electric (Canada) Ltd. | Filtre micro-ondes entrelace reglable |
| GB2109641A (en) * | 1981-10-02 | 1983-06-02 | Murata Manufacturing Co | Distributed constant type filter |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5914402B2 (ja) * | 1975-08-14 | 1984-04-04 | 三新化学工業 （株） | 粒状イオウの製造方法 |
| DE3164402D1 (en) * | 1980-04-28 | 1984-08-02 | Oki Electric Ind Co Ltd | A high frequency filter |
| JPS5748801A (en) * | 1980-09-09 | 1982-03-20 | Oki Electric Ind Co Ltd | Dielectric substance filter |
| JPS5717201A (en) * | 1980-07-07 | 1982-01-28 | Fujitsu Ltd | Dielectric substance filter |
| JPS6025122Y2 (ja) * | 1980-10-30 | 1985-07-29 | 富士通株式会社 | マイクロ波帯域送受信機用誘電体フィルタモジュ−ル |
| JPS583301A (ja) * | 1981-06-30 | 1983-01-10 | Fujitsu Ltd | 誘電体フィルタ |
| JPS58114601A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-08 | Murata Mfg Co Ltd | 分布定数形フイルタ |
| JPS5881301A (ja) * | 1981-11-11 | 1983-05-16 | Fujitsu Ltd | 誘電体フイルタ |
| JPS5895403A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 同軸型誘電体共振器 |
| US4431977A (en) * | 1982-02-16 | 1984-02-14 | Motorola, Inc. | Ceramic bandpass filter |
| EP0093956B1 (fr) * | 1982-05-10 | 1989-09-06 | Oki Electric Industry Company, Limited | Filtre diélectrique |
| JPS59114902A (ja) * | 1982-12-21 | 1984-07-03 | Fujitsu Ltd | 誘電体フイルタ |
| JPS59133701A (ja) * | 1983-01-20 | 1984-08-01 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 同軸型フイルタ |
| JPS59161902A (ja) * | 1983-03-05 | 1984-09-12 | Fujitsu Ltd | 誘電体フイルタ |
| JPS6065601A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-15 | Oki Electric Ind Co Ltd | 誘電体フィルタ |
-
1984
- 1984-08-21 JP JP59173586A patent/JPS6152003A/ja active Pending
-
1985
- 1985-08-16 US US06/766,263 patent/US4733208A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-08-20 DE DE19853529810 patent/DE3529810A1/de not_active Ceased
- 1985-08-20 GB GB08520791A patent/GB2163606B/en not_active Expired
- 1985-08-21 FR FR858512608A patent/FR2569496B1/fr not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3617954A (en) * | 1970-05-08 | 1971-11-02 | Microwave Dev Lab Inc | Semilumped comb line filter |
| CA1041619A (fr) * | 1975-09-26 | 1978-10-31 | Gte Lenkurt Electric (Canada) Ltd. | Filtre micro-ondes entrelace reglable |
| DE2714181A1 (de) * | 1977-03-30 | 1978-10-05 | Siemens Ag | Filter fuer sehr kurze elektromagnetische wellen |
| GB2109641A (en) * | 1981-10-02 | 1983-06-02 | Murata Manufacturing Co | Distributed constant type filter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3529810A1 (de) | 1986-03-06 |
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| FR2569496B1 (fr) | 1989-09-08 |
| GB2163606B (en) | 1989-01-11 |
| GB8520791D0 (en) | 1985-09-25 |
| US4733208A (en) | 1988-03-22 |
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