ES2333491T3 - Procedimiento para la reduccion de agua en un agente de soplado. - Google Patents
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Abstract
Un proceso para reducir el contenido en agua de un agente de soplado a menos de 0,03% en peso, tratándose el agente de soplado seleccionado del grupo que consiste en azodicarbonamida, p,p''-oxibis(bencenosulfonil hidrazida), dinitropentametilentetramina, p-toluensulfonil hidrazida y bencenosulfonil hidrazida, con al menos un agente de tratamiento superficial que es un agente de acoplamiento de aluminio seleccionado del grupo que consiste en isopropilato de aluminio, etilato de aluminio, tri(etilacetoacetato) de aluminio y diisopropilato de etil acetoacetato aluminio, recubriéndose después la superficie del agente de soplado con hidróxido de aluminio, calentándose el agente de soplado con el agente de tratamiento superficial sin utilizar disolvente.
Description
Procedimiento para la reducción de agua en un
agente de soplado.
La presente invención se refiere a un proceso
para producir un agente de soplado sustancialmente anhidro.
Los agentes de soplado, como azodicarbonamida,
se han venido utilizando convencionalmente de forma extendida para
resinas termoplásticas, como por ejemplo resinas de cloruro de
vinilo, resinas de poliolefina (resinas de polietileno, resinas de
polipropileno, y similares), resinas de alcohol etilen vinílico,
cauchos y similares.
Estos agentes de soplado, que consisten
normalmente en compuestos en polvo fino, presentan el problema de
agregarse y solidificarse con el transcurso del tiempo o bajo una
carga, de modo que se daña así su capacidad de fluidez en el
momento de añadirlos a resinas provocándose el atasco de la tobera,
o de modo que se daña la capacidad de dispersión en las resinas.
Sería deseable mitigar dicha solidificación de una forma cada vez
más acuciante dada la actual tendencia hacia la mejora de la calidad
de las resinas espumadas y el ahorro de la mano de obra en la
producción de las mismas.
Las técnicas que se emplean en la actualidad
para solucionar el problema mencionado incluyen (1) una técnica de
adición de partículas en polvo inorgánicas, como sílice, silicato de
metal o similares, como inhibidores de la solidificación a un
agente de soplado, (2) la técnica de un secado por lotes de un
agente de soplado durante un período de tiempo suficiente para
reducir de este modo el agua contenida en ellos en una ligera
cantidad, y similares.
No obstante, el uso de estas técnicas presenta
ciertos inconvenientes. En concreto, la técnica (1), si bien es
efectiva para prevenir la solidificación en cierta medida, no puede
impartir dicho efecto para que dure más allá de unos meses. Para su
aplicación a un agente de soplado que comprende partículas más
finas, sería necesario añadir partículas en polvo inorgánicas en
una cantidad mayor. Sin embargo, la adición de una cantidad mayor
de partículas en polvo inorgánicas provoca el agrandamiento de la
célula durante el espumado y, por lo tanto, no es deseable en
aplicaciones en las que se requieren células finas. La técnica (2),
por otra parte, supone una productividad significativamente
reducida, ya que el secado requiere mucho tiempo, con el resultado
de un mayor coste de producción. Asimismo, la técnica (2) no puede
abarcar una producción continua. Y además, resulta difícil secar y
eliminar el agua contenida en los cristales suficientemente para
obtener así un agente de soplado sustancialmente anhidro. También en
este caso, los efectos de la prevención de la solidificación están
limitados.
En la solicitud de patente japonesa, sin
examinar, publicada con el Nº 320432/92 se describe un método de
adición de un agente de acoplamiento de silano disuelto en un
disolvente a azodicarbonamida para mejorar así la capacidad de
flujo y de dispersión en las resinas. Sin embargo, este método
resulta ineficaz para prevenir suficientemente la
solidificación.
Por otra parte, en la solicitud de patente
japonesa, sin examinar, publicada con el Nº 295872/96 se describe
un método de adición de un agente de acoplamiento de aluminio
disuelto en un disolvente a un agente de soplado químico para
mejorar de este modo la capacidad de flujo y dispersión en resinas.
No obstante este método también resulta ineficaz para prevenir
suficientemente la solidificación.
Los autores de la presente invención han
realizado estudios exhaustivos con el propósito de eliminar los
problemas mencionados. Como resultado de ello, han encontrado que se
puede obtener un agente de soplado sustancialmente anhidro por
tratamiento de un agente de soplado con un agente de tratamiento
superficial capaz de eliminar el agua del agente de soplado, y por
calentamiento. Asimismo, han encontrado que se inhibe
significativamente la solidificación del agente de soplado así
obtenido y que es sumamente útil como agente de soplado
satisfactorio en su capacidad de flujo y dispersión en resinas, y
similares, incluso una vez transcurrido el lapso de un período de
tiempo prolongado. La presente invención ha sido completada en
función de dichos hallazgos.
Es decir, la presente invención se refiere a un
proceso para reducir el contenido en agua de un agente de soplado a
menos de un 0,03% en peso, en el que se trata un agente de soplado
seleccionado del grupo que consiste en azodicarbonamida,
p,p'-oxibis (bencenosulfonil hidrazida
dinitropentametilentetramina, p-toluensulfonil
hidrazida y bencenosulfonil hidrazida, con al menos un agente de
tratamiento superficial que es un agente de acoplamiento de
aluminio específico, calentándose el agente de soplado con el agente
de calentamiento superficial sin el uso de un disolvente.
El agente de soplado sustancialmente anhidro de
la presente invención ha sido mejorado de manera significativa
especialmente en lo que se refiere a la falta susceptibilidad a
solidificarse bajo una carga y la falta de susceptibilidad a
solidificarse con el transcurso del tiempo. Por consiguiente, el
agente de soplado sustancialmente anhidro está sustancialmente
libre de solidificación incluso aunque se lo someta a un
almacenamiento a largo plazo en un estado de apilamiento, y retiene
una capacidad de flujo satisfactoria y una capacidad de dispersión
en resinas satisfactoria, que son propiedades que posee el polvo
cristalino inmediatamente después de su producción.
Los rendimientos de espumado del agente de
soplado de la presente invención son equivalentes a los de los
agentes de soplado convencionales.
En consecuencia, gracias al agente de soplado
sustancialmente anhidro de la presente invención, se elimina el
temor de que se puedan solidificar los productos de agente de
soplado bajo una carga o con el paso del tiempo en el momento de su
producción hasta que lo empleen sus consumidores.
\vskip1.000000\baselineskip
El agente de soplado que se utiliza en la
presente invención se selecciona entre azodicarbonamida (ADCA;
temperatura de descomposición: aproximadamente 200ºC),
p,p'-oxibis(bencenosulfonil hidrazida) (OBSH;
temperatura de descomposición: aproximadamente 160ºC),
dinitropentametilentetramina (DPT; temperatura de descomposición;
aproximadamente 200ºC), p-toluensulfonil hidrazida
(TSH; temperatura de descomposición: aproximadamente 110ºC),
bencenosulfonil hidrazida (BSH: temperatura de descomposición:
aproximadamente 95ºC).
La presente invención se puede aplicar de manera
ventajosa especialmente a agentes de soplado en polvo que tienen
una temperatura de descomposición de 100ºC o superior. En
particular, se advierte una gran ventaja cuando la presente
invención se aplica a ADCA, cuya solidificación ha constituido
convencionalmente un serio problema.
El agente de soplado de la presente invención se
encuentra preferiblemente en forma de polvo. Si bien el diámetro de
partícula del mismo no está limitado de manera particular,
generalmente es de aproximadamente 1 a 50 \mum, preferiblemente
de aproximadamente 3 a 30 \mum. El término "diámetro de
partícula" tal como se utiliza aquí significa el tamaño medio
determinado con un aparato de análisis de la distribución del
diámetro de partícula de difracción por láser.
El término "sustancialmente anhidro" tal
como se utiliza aquí corresponde a un contenido en agua inferior a
0,03% en peso, preferiblemente inferior a 0,010% en peso. El
contenido en agua (% en peso) en ADCA cristalino se determina aquí
calentando el ADCA cristalino a 110ºC durante 2 horas al mismo
tiempo que se pasa gas de nitrógeno sin agua a través suyo,
introduciendo el gas nitrógeno efluyente en el medidor de agua de
Karl Fischer (marca comercial: MKS-1; fabricado por
Kyoto Electronics Manufacturing Co., Ltd), a prueba de sufrir la
penetración de agua dentro desde el aire que lo rodea, para medir
la cantidad de agua contenida en el gas nitrógeno, y convirtiendo
dicha cantidad de agua al porcentaje de cantidad en función del peso
del ADCA cristalino.
El agente de acoplamiento de aluminio utilizado
en la presente invención se selecciona entre isopropilato de
aluminio, etilato de aluminio, tris(etilacetoacetato) de
aluminio y diisopropilato de etilacetoacetatoaluminio.
Estos agentes de acoplamiento se pueden utilizar
en solitario o como una mezcla de dos o más de ellos. Se prefiere
sobre todo tris(etilacetoacetato) de aluminio.
Los agentes de acoplamiento anteriores no
solamente tienen la propiedad de reaccionar químicamente con agua
para eliminar así el agua contenida en un agente de soplado, sino
que también presentan la propiedad de formar una película capaz de
prevenir la absorción de agua externa en la superficie del agente de
soplado (por ejemplo, un agente de acoplamiento sin reaccionar, y
similares).
Tras la aplicación a la superficie de un agente
de soplado y preferiblemente, el calentamiento, el agente de
tratamiento superficial reacciona eficazmente con el agua o absorbe
el agua contenida en el agente de soplado para reducir así el
contenido en agua del agente de soplado.
Se utiliza el agente de tratamiento superficial
como tal sin disolverlo en un disolvente, con el fin de que no se
produzca una influencia negativa en la reacción con agua o la
absorción de agua. Si se utiliza una solución o dispersión de un
agente de acoplamiento en un disolvente, la reacción entre el agua
presente en el agente de soplado y el agente de acoplamiento no
tiene lugar de un modo suficiente, queda agua en el agente de
soplado y, por lo tanto, no se puede obtener un agente de soplado
sustancialmente anhidro. En el caso de utilizar un agente de
tratamiento superficial sólido, es preferible utilizarlo en forma de
un polvo fino o después de fundirlo.
La cantidad del agente de tratamiento
superficial por agente de soplado varía dependiendo de la cantidad
necesaria para permitir que el agente de tratamiento superficial
reaccione con el contenido en agua contenido en el agente de
soplado. Específicamente, generalmente se utiliza el agente de
tratamiento superficial en una cantidad comprendida entre 0,01 y 10
partes en peso, preferiblemente entre 0,05 y 0,5 partes en peso,
por cada 100 partes de agente de soplado.
En la presente invención, preferiblemente, se
lleva a cabo el tratamiento de calentamiento durante, o después, de
la adición de un agente de tratamiento superficial al agente de
soplado para acelerar así la reacción entre el agua en el agente de
soplado y el agente de tratamiento superficial. En la presente
invención, el tratamiento de calentamiento que se lleva a cabo
durante o después del tratamiento de un agente de soplado con un
agente de tratamiento superficial se denomina de manera particular
"tratamiento y calentamiento".
Es eficaz llevar a cabo el calentamiento durante
la adición de un agente de tratamiento superficial a un agente de
soplado.
En el caso de utilizar un agente de tratamiento
superficial que es sólido a la temperatura ordinaria,
preferiblemente se somete el agente de tratamiento superficial a un
tratamiento de calentamiento previo antes de su adición al agente
de soplado para llevar el agente de tratamiento superficial sólido a
un estado de fundido.
Por ejemplo, la temperatura de calentamiento es
generalmente la comprendida entre 30ºC y la temperatura de
descomposición del agente de soplado, preferiblemente entre 40ºC y
la temperatura de descomposición del agente de soplado. Si se
utiliza ADCA, OBSH, DPT o similares, con una temperatura de
descomposición de 150ºC o superior, como agente de soplado, la
temperatura preferible es de 55 a 100ºC. Desde el punto de vista de
reducir el período de calentamiento para llevar a cabo el mezclado
con mayor eficacia y reducir así al mínimo el coste de energía, es
preferible utilizar una temperatura de calentamiento de
aproximadamente 70 a 90ºC.
Los métodos para añadir un agente de tratamiento
superficial a un agente de soplado no están limitados de forma
particular. No obstante, un método preferible consiste en pulverizar
el agente de tratamiento superficial con una tobera a presión, una
tobera de doble fluido o similar, para añadir así el agente de
tratamiento superficial en forma de gotas finas.
Asimismo, preferiblemente, se lleva a cabo la
adición con un mezclado suficiente de un agente de soplado.
Los aparatos de mezclado que se puede utilizar
para el mezclado mencionado no están limitados en particular. Entre
los ejemplos se incluyen una supermezcladora, una mezcladora
Henschel, una mezcladora de tuerca como por ejemplo la mezcladora
Nauta, una mezcladora de alta cizalla, y una mezcladora de
bucle.
Si se pulveriza un agente de soplado que se ha
hecho sustancialmente anhidro, el polvo resultante tiene una mayor
área superficial específica y por consiguiente una mejor
higroscopicidad. Adicionalmente, incluso cuando se utiliza el
agente de soplado en polvo que ha sido recubierto para inhibir la
absorción de humedad, se proporciona una sección que no tiene
recubrimiento y por consiguiente se aumenta más y más la
higroscopicidad. Por lo tanto, el efecto de la presente invención
puede perderse. En particular, si se utilizan polvos de agente de
soplado que tienen un diámetro de partícula de 10 \mum o más que
se pulverizan fácilmente, debe prestarse una especial atención a
este punto.
Por consiguiente, en la presente invención,
preferiblemente, se lleva a cabo el mezclado en condiciones de
mezclado en las que se inhibe la pulverización de un agente de
soplado. Por lo tanto, la expresión "en condiciones de mezclado
en las que se inhibe la pulverización de un agente de soplado"
significa que el aumento de área superficial específica a través
del tratamiento es 20% o menos, más preferiblemente 10% o menos.
Preferiblemente, como mezcladoras que satisfacen las condiciones,
entre las mezcladoras que se utilizan para los agentes de soplado
en polvo que tienen un diámetro de partícula de aproximadamente 10 a
300 \mum, se incluyen una mezcladora Nauta, una mezcladora de
alta cizalla (se quitan las aspas de cortado antes del uso) y
similares. Por otra parte, las mezcladoras utilizadas para el
agente de soplado en polvo que tienen un diámetro de partícula de
aproximadamente 3 a 10 \mum que resultan comparativamente
difíciles de pulverizar incluyen una mezcladora universal, una
mezcladora de alta cizalla (se quitan las aspas de cortado antes de
su uso) y similares. Las mezcladoras utilizadas para el agente de
soplado en polvo que tienen un diámetro de partícula de
aproximadamente 3 a 5 \mum que resultan difíciles de pulverizar
incluyen una supermezcladora, una mezcladora Henschel y similares.
Las condiciones de mezclado en las que se inhibe la pulverización
del agente de soplado se pueden proporcionar ajustando el índice
rotatorio de cada una de las mezcladoras apropiadamente.
Al utilizar un agente de tratamiento superficial
líquido, es preferible utilizar una tobera a presión, una tobera de
doble fluido, o similar, para pulverizar el agente de tratamiento
superficial en la forma de gotas finas sobre un agente de soplado.
Al pulverizar un agente de tratamiento superficial como gotas finas
sobre un agente de soplado, puede obtenerse el agente de soplado con
una pequeña cantidad de agente de tratamiento superficial.
El agente de soplado anhidro sustancialmente
obtenido a través del proceso de la presente invención puede
utilizarse ventajosamente como agente de soplado para diversas
resinas sintéticas de la misma manera que los agentes de soplado
convencionales.
Asimismo, se puede utilizar el agente de soplado
anhidro sustancialmente a través del proceso de la presente
invención como composición de agente de soplado que comprende el
polvo cristalino y uno o más ingredientes conocidos en este campo,
como por ejemplo un estabilizante, un pigmento/carga, un inhibidor
de soplado y similares. Entre los ejemplos de estabilizante se
incluyen sulfato de plomo tribásico, fosfitos dibásicos, estearato
de plomo, estearato de zinc, carbonato de zinc, óxido de zinc,
estearato de bario, estearato de aluminio, estearato de calcio,
maleato de dibutil estaño, urea y similares. Entre los ejemplos de
pigmento/carga se incluyen amarillo de cromo, negro de carbono,
dióxido de titanio, carbonato de calcio y similares. Entre los
ejemplos de inhibidor de soplado se incluyen ácido maleico.
Para comprender mejor la presente invención, se
explicará a continuación, un agente de soplado obtenido a través
del proceso de la presente invención con el uso de ADCA, como agente
de soplado, y tri(etilacetoacetato) de aluminio, como agente
de tratamiento superficial, en lo que se refiere a sus efectos que
han sido valorados por los autores de la presente invención. No
obstante, la explicación que se expone a continuación, deberá
interpretarse como no limitativa del alcance de la invención en
ningún modo.
Los polvos de los agentes de soplado, por
ejemplo ADCA, se componen normalmente de partículas porosas
microscópicamente, estando presente el agua en cada una de ellas en
su superficie y en los poros y partes interiores de las mismas.
Cuando se trata un polvo de ADCA con tris(etilacetoacetato)
de aluminio, se considera que el tris(etilacetoacetato) de
aluminio reacciona con el agua presente en la superficie y los poros
del ADCA para descomponerse en hidróxido de aluminio y acetoacetato
de etilo, y se recubre con una película de hidróxido de aluminio la
superficie del ADCA. Si se lleva a cabo la reacción a una
temperatura tan baja como la temperatura ambiente, se requiere un
gran espacio de tiempo para la reacción. No obstante, si se calienta
a aproximadamente 80ºC, se acelera completamente la reacción y se
completa brevemente.
Se considera que no solamente se elimina el agua
de la superficie y los poros de los polvos siguiendo este
tratamiento, sino que también se inhibe que los restos del agua que
quedan en los poros en una ligera cantidad se desplacen hasta la
superficie del polvo a través de la película del hidróxido de
aluminio formada, gracias a lo cual se previene la solidificación.
Se considera que el agente de acoplamiento de aluminio que queda
sin reaccionar contribuye a la prevención de la solidificación
debido a su repelencia del agua. Si se pone en contacto
posteriormente el polvo con agua externa, esta reacción tiene lugar
gradualmente y se elimina el agua, de modo que se evita la
solidificación.
A continuación, se explicará la presente
invención con mayor detalle haciendo referencia a los ejemplos y
ejemplos comparativos. En adelante todos los porcentajes son en peso
a no ser que se indique de otra forma.
El ADCA utilizado en los siguientes ejemplos
consistió en el fabricado por Otsuka Chemical Co., Ltd., que tiene
un diámetro de partícula medio de 20 \mum.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
1
Se agitaron 25 kg de ADCA colocados en una
mezcladora de bucle cónica (marca comercial: Ribocone E
RME-50; fabricada por Okawara Mfg. Co., Ltd.) a 70
rpm, y a 90ºC durante 10 minutos, al mismo tiempo que se añadía,
por rociado, 50 g de tri(etilacetoacetato) de aluminio (marca
comercial: ALCH-TR; fabricado por Kawaken Fine
Chemicals Co., Ltd.) que había sido fundido por calentamiento a
90ºC. A continuación, se continuó agitando en las mismas
condiciones durante 7,5 minutos para obtener un polvo de agente de
soplado (ADCA cristalino) con arreglo a la presente invención.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
comparativo
Se tomó ADCA sin tratar como polvo de agente de
soplado del ejemplo comparativo.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo de ensayo
1
Se sometió cada uno de los polvos de agente de
soplado obtenidos en el ejemplo y el ejemplo comparativo antes
expuesto a la medida del contenido en agua (contenido de agua
residual), una prueba de solidificación en apilamiento y una prueba
de solidificación en un paquete práctico. En la tabla 1 se ofrecen
los resultados.
Se pesaron con precisión 10 g de la muestra y se
colocaron en un matraz. Se calentó el matraz a 110ºC durante 2
horas al mismo tiempo que se pasaba gas nitrógeno sin agua a través
del matraz. Durante dicho calentamiento, se introdujo el gas
nitrógeno efluyente en un medidor de agua Karl Fischer impermeable a
la penetración del agua del aire del entorno (marca comercial:
MKS-1; fabricado por Kyoto Electronics Manufacturing
Co., Ltd.) para medir la cantidad de agua (g) contenida en el gas
nitrógeno.
Se calculó el contenido en agua de la muestra
aplicando la siguiente ecuación:
Contenido en
agua (%) = (cantidad de agua/cantidad de la muestra pesada) x
100
Se rellenaron respectivamente bolsas de
polietileno que tenían las dimensiones de 23 cm por 13 cm con 400 g
de una muestra. Después de una ventilación suficiente, se
termo-selló la apertura de cada una de las bolsas.
Se apilaron los paquetes así obtenidos y se les impuso una carga de
0,08 kg/cm^{2} sobre cada apilamiento. Al cabo de 10 días, se
secó la muestra y se la tamizó con un tamiz de 14 mallas para medir
la cantidad de la muestra que se filtraba. Se convirtió esta
cantidad a %, que fue tomado como el valor de la solidificación en
apilamiento.
Se rellenó con una porción de muestra de 25 kg
un estuche de lámina de fibra corrugada para su uso como un
contenedor de envasado para distribución. Se dejó en reposo este
paquete durante 1 mes en condiciones de una temperatura de 40ºC y
una humedad de 80%. A continuación, se tamizó la muestra con un
tamiz de 14 mallas para medir la cantidad de la muestra que se
había tamizado. Se convirtió la cantidad a %, que se tomó como
valor de la solidificación en un paquete práctico.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
La comparación entre los resultados de la prueba
para ADCA cristalino del ejemplo 1 y los del ADCA cristalino del
ejemplo comparativo demuestran que en el ADCA cristalino anhidro
según la invención se inhibió más marcadamente la solidificación
que en el polvo de agente de soplado sin tratar.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo de prueba
2
Se preparó la composición de cada uno de los
polvos de ADCA cristalinos obtenidos en el ejemplo 1 y el ejemplo
comparativo (siempre y cuando el polvo ADCA cristalino del ejemplo 1
utilizado aquí hubiera sido sometido a la prueba de solidificación
en aplilamiento en el ejemplo de prueba 1) en una cantidad de 15
partes en peso con 100 partes en peso de polietileno de baja
densidad (índice de fundido: 2,0) y 0,8 partes en peso de peróxido
de dicumilo. Se amasó cada una de las composiciones resultantes con
calentamiento a una temperatura de rodillo de 100 a 115ºC, se
extrajo como una lámina que tenía un grosor de 5 mm, y después se
calentó a 125ºC durante 5 minutos al mismo tiempo que se aplicaba
una presión de 120 kg/cm^{2} para obtener una lámina prensada. Se
espumaron las láminas obtenidas utilizando un horno de aire caliente
ajustado a 220ºC.
Los materiales espumados obtenidos de este modo
utilizando ADCA cristalino del ejemplo 1, y el ejemplo comparativo,
respectivamente, tenían cada uno de ellos células uniformes y finas.
Los materiales espumados resultaron satisfactorios y prácticamente
equivalentes unos a otros en lo que se refiere a la uniformidad
superficial y el índice de descomposición.
Estos resultados demuestran que incluso el ADCA
cristalino anhidro según la presente invención, que se dejó reposar
bajo una carga durante un período de tiempo prolongado, fueron
iguales en lo que se refiere al comportamiento de espumado a ADCA
cristalino inmediatamente después de su producción.
Se inhibe significativamente que el agente de
soplado obtenido según el proceso de la presente invención se
solidifique y es enormemente útil como agente de soplado
satisfactorio en cuanto a su capacidad de flujo, capacidad de
dispersión en resinas y similares, incluso después del lapso de un
período de tiempo prolongado. Son útiles en el mismo campo que los
agentes de soplado que se han venido utilizando convencionalmente de
forma extensa como agentes de soplado para resinas termoplásticas,
como por ejemplo, resinas de cloruro de vinilo, resinas de
poliolefina (v.g., resinas de polietileno, resinas de polipropileno,
y similares), resinas de alcohol etilen vinílico, cauchos y
similares.
Claims (8)
1. Un proceso para reducir el contenido en agua
de un agente de soplado a menos de 0,03% en peso, tratándose el
agente de soplado seleccionado del grupo que consiste en
azodicarbonamida, p,p'-oxibis(bencenosulfonil
hidrazida), dinitropentametilentetramina,
p-toluensulfonil hidrazida y bencenosulfonil
hidrazida, con
al menos un agente de tratamiento superficial
que es un agente de acoplamiento de aluminio seleccionado del grupo
que consiste en isopropilato de aluminio, etilato de aluminio,
tri(etilacetoacetato) de aluminio y diisopropilato de etil
acetoacetato aluminio,
recubriéndose después la superficie del agente
de soplado con hidróxido de aluminio, calentándose el agente de
soplado con el agente de tratamiento superficial sin utilizar
disolvente.
2. El proceso según la reivindicación 1,
reduciéndose el contenido en agua a menos de 0,010% en peso.
3. El proceso según la reivindicación 1 ó 2,
siendo el agente de soplado azodicarbonamida.
4. El proceso según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, llevándose a cabo el tratamiento térmico a
una temperatura comprendida entre 30ºC y la temperatura de
descomposición del agente de soplado.
5. El proceso según la reivindicación 4,
llevándose a cabo el calentamiento a una temperatura comprendida
entre 55 y 100ºC.
6. El proceso según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, sometiéndose el agente de tratamiento
superficial a tratamiento de precalentamiento.
7. El proceso según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 6,
llevándose a cabo el tratamiento del agente de
soplado con el agente de tratamiento superficial por rociado del
agente de tratamiento superficial en el agente de soplado y
mezclándolos en condiciones de mezclado inhibiéndose la
pulverización del agente de soplado.
8. El proceso según la reivindicación 7,
utilizándose una mezcladora de bucle o una mezcladora de tuerca como
mezcladora en condiciones de mezclado inhibiéndose la pulverización
del agente de soplado.
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