JP4018256B2 - 円筒型液封防振装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、自動車のエンジンマウント等に使用される円筒型液封防振装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
このような円筒型液封防振装置は公知であり、一般に、内外に配置された外筒及び内筒と、これら内外筒間を焼き付け等により強固に結合したゴム製で防振本体部をなす弾性部材とを備え、弾性部材の一部に形成した液室凹部と外筒との間に主液室と副液室を形成し、これら主液室と副液室に作動液を封入するとともにオリフィス通路で連通する構造になっている。また、弾性部材の一部に形成された主液室と副液室を隔てる仕切壁は、比較的薄肉に形成され、これら液室内における液体の流動によって膜共振を生じるように設定されているものもある。さらに、弾性部材の中高周波領域の共振を得るため、内筒から主液室内へ傘状に広がった部材（以下、中高周波デバイスという）を設けたものもある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
図１５に示す特性曲線の内、比較例１として示すものは、弾性部材を外筒へ結合するとともに上記中高周波デバイスを設けた構造に関する。この構造によれば、中高周波デバイスの働きにより、略３００〜５００Ｈｚの中周波領域における約２００Ｈｚ幅の帯域において、動バネ定数を下げることができる。
なお、本願において、中周波領域とは、略３００〜５００Ｈｚの領域、中高周波領域とは略３００〜１０００Ｈｚ未満の領域、高周波領域とは５００Ｈｚを越える領域をいうものとする。
【０００４】
一方、近年は中高周波領域におけるより広帯域で低動バネ化が望まれており、この目的のために、仕切壁を前記薄肉にして膜共振を生じさせるとともに、弾性部材を外筒へ非結合にすることも考えられる。この構造を採用したものが比較例２であり、５００Ｈｚを越えるより高周波領域側でさらに低動バネを実現できる。しかしながら、これらいずれの比較例においても、高周波領域側のより広帯域で低動バネを実現することは困難である。そこで本願発明の主たる目的は、かかる要請に応えるため高周波領域側のより広帯域で低動バネを実現することにあり、合わせて中高周波領域への拡大も目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため本願の円筒型液封防振装置に係る第１の発明は、内外に配置された外筒及び内筒と、これら内外筒間を弾性的に連結するゴム製の弾性部材とを備え、弾性部材の一部に形成した液室凹部と外筒との間に主液室と副液室を形成し、これら主液室と副液室に作動液を封入してオリフィス通路で連通した円筒型液封防振装置において、主液室と副液室を仕切る仕切壁を弾性部材の一部で形成し、この仕切壁を中高周波領域で膜共振するよう設定するとともに、液室凹部を囲む壁部の一部として内筒の軸方向両端部に半径方向へ広がって弾性部材の一部に形成される一対の端壁を備え、副液室と内筒の間に内筒の軸方向に沿って貫通するすぐり穴を設け、
各端壁は、内筒の軸方向から見て内筒を挟む左右にすぐり穴が開口し、
この端壁の周方向断面における肉厚を、すぐり穴近傍ほど厚く、左右のすぐり穴間の中間部へ向かって徐々に薄くなるよう連続的に肉厚変化させ、これら端壁を中高周波領域で膜共振するよう設定し、さらに仕切壁と端壁の連成共振をで発生するように設定したことを特徴とする。
【０００６】
なお、本願において、軸方向とは内筒又は外筒の軸線と平行する方向、周方向とは外筒又は内筒の周方向と同様方向、径方向又は半径方向とは外筒又は内筒の径方向と平行する方向をいうものとする。
【０００７】
第２の発明は、第１の発明において、仕切壁の外周部が外筒内面に対して非結合で密接されていることを特徴とする。
【０００８】
第３の発明は、第１の発明において、弾性部材の液室凹部を副液室カバーと主液室カバーで覆うとともに、主液室カバーと一体に主液室内へ突出するストッパを設け、このストッパの頂部に扁平部を設けて主液室の容積変動に伴う液体流動によって中周波領域で液柱共振する通路部を周囲に形成したことを特徴とする。
【０００９】
第４の発明は、第１の発明において、弾性部材の液室凹部を覆う液室カバーの外筒側表面にオリフィス通路を形成し、同様に形成された弾性部材のオリフィス通路と接続するとともに、この接続部を径方向断面で見たとき、弾性部材端部の当接面が、液室カバー端部の当接面に対して内側ほどより大きく重なるように傾斜していることを特徴とする。
【００１０】
第５の発明は、第１の発明において、端壁の外周部に保形用の金属製外周リングを埋設し、この外周リングと外筒内面の間に端壁の一部をなす弾性部材を介在させたことを特徴とする。
【００１１】
第６の発明は、第５の発明において、上記弾性部材の外表面で幅方向中間部に略山形断面のシールリップを一体かつ全周に形成したことを特徴とする。
【００１２】
第７の発明は、第１の発明において、弾性部材の軸方向断面において外周部が、端壁の外周部端面に形成されているシールリップよりも外方へ突出していることを特徴とする。
【００１３】
第８の発明は、第１の発明において、内筒の外周部を非円形断面とし、その周囲へ別部材による厚肉被覆を設け、その一部で主液室へ臨む部分を扁平状に形成したことを特徴とする。
【００１４】
第９の発明は、第１の発明において、内筒側から主液室内へ突出して高周波領域で液柱共振するように調整された略傘状をなす中高周波デバイスを設けたことを特徴とする。
【００１５】
第１０の発明は、第１の発明において、外筒の一端部を軸心方向へ折り曲げて抜け止め部を設け、他端側に不連続の爪状突起部を設けておき、この爪状突起側から内筒、弾性部材及び液室カバーが一体化された内挿体を挿入し、爪状突起を折り曲げて一体化したことを特徴とする。
【００１６】
【発明の効果】
第１の発明によれば、仕切壁と端壁が、それぞれ中高周波領域にて膜共振するように設定されているので、それぞれが中高周波領域における低動バネ化に貢献する。そのうえ、仕切壁と端壁が連成共振するので、さらに中高周波領域における低動バネ化帯域が広がり、結果として従来よりも著しく広い帯域で中高周波領域を低動バネ化できる。
【００１７】
第２の発明によれば、仕切壁の外周部を外筒と非結合に密接させることにより、上記中高周波領域の低動バネ化帯域において、さらに一層低動バネ化できる。
【００１８】
第３の発明によれば、主液室カバーと一体のストッパを利用して主液室の容積変動に伴う液体流動によって中周波領域で液柱共振する中高周波デバイスを兼用させたので、さらに中高周波領域の低動バネ化を実現でき、かつこのような中高周波デバイスの形成も容易になる。
【００１９】
第４の発明によれば、弾性部材と液室カバーの接続部におけるシールを確実にでき、接続部でオリフィス通路を連続させても液漏れを防止でき、長いオリフィス通路を容易に形成できる。
【００２０】
第５の発明によれば、外周リングと外筒内面の間に端壁の一部をなす弾性部材を介在させたので、この部分がマスダンパのゴムバネ部として機能し、入力振動が抑制されかつ低動バネ化が実現される。
【００２１】
第６の発明によれば、上記弾性部材の外表面で幅方向中間部に略山形断面のシールリップを一体かつ全周に形成したので、弾性部材を外筒に圧入しても切れにくくなる。したがって、従来のような絞りでなく圧入により組立でき、作業性を向上できる。
【００２２】
第７の発明によれば、弾性部材の軸方向断面において外周部を端壁の外周部端面に形成されるシールリップよりも突出させたので、圧入により主として仕切壁の静バネ定数を変更でき、これにより連成共振を容易に調整できる。
【００２３】
第８の発明によれば、内筒の周囲へ別部材による厚肉被覆を設けたので、高価な鍛造等により内筒用のパイプを形成しなくても形状変化や肉厚変化が可能であり、軽量かつ安価にできる。しかも、内筒の外周部を変形断面にすることにより簡単に厚肉被覆の回り止めができる。さらに、厚肉被覆の一部で主液室へ臨む部分を扁平状に形成したので、扁平部を主液室側に設けることにより仕切壁の耐久性も向上できる。
【００２４】
第９の発明によれば、内筒側から主液室内へ突出して高周波領域で液柱共振するように調整された略傘状をなす中高周波デバイスを設けたので、この中高周波デバイスにより、さらに高周波側を低動バネ化でき、その結果、より高い高周波領域まで広帯域に低動バネ化できる。
【００２５】
第１０の発明によれば、外筒の一端部を軸心方向へ折り曲げて抜け止め部を設け、他端側に不連続の爪状突起部を設けておき、この爪状突起側から内筒、弾性部材及び液室カバーが一体化された内挿体を挿入し、爪状突起を折り曲げて一体化したので、簡単なカシメ作業で組立が可能になる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて自動車のエンジンマウントとにて構成された第１実施例を説明する。図１はその正面図、図２は図１の２−２線断面図、図３は図２の３−３線断面図、図４は内挿体の正面図、図５は図４のＡ矢示図、図６は図４の左側面図、図７は同右側面図、図８は図４の８−８線断面図、図９は図６の９−９線断面図、図１０は図８のＣ部拡大断面図、図１１は図４の１１−１１線拡大断面図、図１２は図９のＤ部における接続構造を説明する拡大断面図、図１３は外筒の製法説明図、図１４は組立説明図、図１５は動バネ特性を示すグラフである。
【００２７】
まず、図１〜図３により全体の概略構造を説明する。符号１は外筒、２は内筒、３は弾性部材、４は外部ストッパ、５は取付ブラケットである。内筒２は外筒１の内側へ偏心等して挿入され、外筒１と内筒２との間はゴム製の弾性部材３で連結される。但し弾性部材３と外筒１との間は密接しているだけであり非結合である。
【００２８】
一方、内筒２に対しては、弾性部材３は内筒２の周囲に一体成形することにより結合一体化されている。内筒２を挟んだ反対位置には弾性部材３と外筒１との間に主液室６と副液室７が設けられ、これらにはエチレングリコール等の非圧縮性の作動液が封入され、オリフィス通路８により連通されている。
【００２９】
主液室６と副液室７の間には弾性部材３の一部により、仕切壁１０が形成され、仕切壁１０のうち副液室７と内筒２の間に副液室７に沿ってすぐり穴１１が形成され、このすぐり穴１１は軸方向へ貫通し、すぐり穴１１と副液室７の間はダイアフラム部１２となっている。
【００３０】
副液室７の開口部には樹脂製の副液室カバー１３が被せられ、その周方向端部に切り欠き状のオリフィス通路出口１４が形成され、オリフィス通路８の一端部へ連通している。
【００３１】
主液室６内にはストッパ１５が収容され、このストッパ１５は樹脂製であって主液室６の開口部を覆う主液室カバー１６と一体に形成されている。主液室カバー１６の周方向端部には、押し当て用突部１７が内方側へ突出して一体に形成され、かつ一方の端部で軸方向中間部には切り欠き状のオリフィス通路入口１８が形成されている。
【００３２】
さらに、弾性部材３の軸方向両端部には主液室６を囲む左右一対の端壁２０が半径方向へ広がって形成され、それぞれの外周部には、金属製の外周リング２１が一体化されている（図２）。内筒２、弾性部材３並びに副液室カバー１３及び主液室カバー１６により内挿体２２をなしている。
【００３３】
図４乃至図９に基づいて弾性部材３の構造を説明する。弾性部材３には主液室６及び副液室７をなす液室凹部２３，２４が半径方向へ開放して設けられる。これら液室凹部部分を除く弾性部材３の外周部は、仕切壁１０と連続するとともに外筒１の内面へ密接される接合面２５，２６をなし、このうち一方の接合面２５の外周面で軸方向中間部にオリフィス通路をなすオリフィス溝２７が半径方向外方へ開放され、かつ周方向へ形成されている。
【００３４】
他方の接合面２６にはこのオリフィス溝２７は形成されていないが、代わりに平行する一対のシールリップ２６ａ、２６ｂが外筒１との接触面に形成されている（図７、９）。これらの接合面２５、２６の各軸方向断面における外表面は、図５の拡大部に示すように、各端壁２０の外周部に設けられたシールリップ３０（詳細は後述）よりも所定寸法ｄなる突出量で外方へ突出している。
【００３５】
端壁２０は、主液室６を構成する部分についての図４における１１−１１線断面である図１１に示すように、１１−１１線に沿う両端部、すなわち、すぐり穴１１近傍ほど肉厚が厚くなり、逆に中間部へ向かって徐々に薄くなるよう連続的に肉厚変化している。これにより端壁２０の動バネ定数を下げて中高周波領域で膜共振するように設定するとともに、端壁２０が薄くなりすぎて静バネ特性を損なわないように適度な剛性も得られている。なお、図１１中の仮想線は、このような肉厚変化をしない従来の一般的な肉厚を示す。
【００３６】
図８に明らかなように、外周リング２１は端壁２０の外周部内へ全体が埋め込まれ、端壁２０の外周部のうち、外周リング２１より外方部分がダンバーゴムバネ部２８をなしている。
【００３７】
ダンバーゴムバネ部２８のうち軸方向内側部分には小径の段部２９をなし、ここに副液室カバー１３及び主液室カバー１６の各周方向端部が重なるようになっている。
【００３８】
外周リング２１も段部２９に対応して小径部２１ａが形成され、ダンバーゴムバネ部２８の大径部分の外周面で軸方向中間部全周には断面略山形のシールリップ３０が一体に外方へ突出形成されている。
【００３９】
内挿体２２を外筒１の内側へ圧入したとき、シールリップ３０は押しつぶされてダンバーゴムバネ部２８の外表面と外筒１の内周面との間をシールするとともに、ダンバーゴムバネ部２８により外筒１に対して弾性部材３の外周リング２１より内周側部分を弾性支持する。
【００４０】
図９に示すように、接合面２５は内挿体２２の周方向へ広がっており、図１２に示すように、その周方向における主液室６側の端部３１は、内周側隅部３２が押し当て用突部１７の基部へ押しつけられるようになっており、この内周側隅部３２近傍部分における内周面３３は押し当て用突部１７の当接面３４との間に鋭角αをなすように形成されている。
【００４１】
一方、主液室カバー１６の接続端面３５に当接する端部３１側の接続端面３６は、接続端面３５に対して、内方側ほどより大きく重なるように傾斜角βをなす傾斜面になっている。
【００４２】
また、図１２に示すように、側端部３１の端面３６には外周側に位置するオリフィス溝２７を内周側と隔てるようにシールリップ３７が一体に形成され、主液室カバー１６との接合時に接続端面３５へ押しつけられるようになっている。
【００４３】
図９に示すように、仕切壁１０のうちすぐり部１１と主液室６との間の部分は薄肉部をなしている。この薄肉部は中高周波領域で膜共振するように肉厚や剛性を予め調整されている。
【００４４】
この図において、左右の薄肉部をつなぐ中央部にストッパ弾性部４１をなし、このストッパ弾性部４１は扁平部をなしてストッパ１５の頂面へ正対するとともに、内側の厚肉被覆４２が覆っている。
【００４５】
厚肉被覆４２は樹脂又は金属等適宜材料を用いて内筒２の周囲へ一体に形成され、内筒２を太径にするとともに、そのストッパ弾性部４１に接する部分は扁平部４３になっている。
【００４６】
ストッパ１５は図３に明らかなように、ストッパ弾性部４１に正対する扁平頂部４５と、その周囲に形成された薄肉部近傍へ延出する斜面部４６を備え、斜面部４６と主液室カバー１６側の基部４７との間に凹部４８が形成されている。主液室６内の作動液がこの凹部４８を通って仕切壁１０及び端壁２０の間にａ，ｂなる２系統の流動をすることにより、共振点の異なる液柱共振を生じる。
【００４７】
次に、図１３により外筒１の形成方法を説明する。外筒１は平板状の板金５０を用いて形成され、その完成時における軸方向端部となる一端部には、適当間隔で予めプレスにより爪５１が形成されている（ａ）。この爪５１は周方向へ等間隔で形成することが好ましく、その数は複数、特に３個以上（本図及び次の図１４では４個の例として示す）が望ましい。なお、板金５０の４辺のうち、前記軸方向端部に相当しない部分が周方向端部５２となる。
【００４８】
他方の軸方向端部に、抜け止め部５３を不連続に形成するための切り欠き部５４が適当間隔で複数設けられている。少なくとも一部の抜け止め部５３の周方向長さは爪５１よりも長く、例えば、略１／６周長程度の円弧状をなすものを含み、この段階では抜け止め部５３も爪５１と同様に折り曲げられていない。そこで、この板金５０を巻いて筒状とし、周方向端部５２を合わせ、抜け止め部５３を軸心方向へプレス曲げする（ｂ）。このとき切り欠き部５４によって各抜け止め部５３が不連続であるため曲げ加工が可能になる。
【００４９】
この抜け止め部５３を折り曲げることにより、周方向端部５２は接合状態を維持して、開かなくなるため、その後の溶接工程を省略できる。但し必要により溶接できることは当然である。
【００５０】
また、このようにして得られた外筒１に対する内挿体２２の組立方法を図１４に示す。この図において、まず、爪５１側の端部から内挿体２２を圧入し（ａ）、先端側を抜け止め部５３に当接させて位置決めし、爪５１を内側へ折り曲げると内挿体２２は外筒１の内側へ抜け止め固定される（ｂ）。このとき、最終的な抜け止め処理が非連続的な爪５１の折り曲げだけでできるため、作業が簡単・迅速になる。
【００５１】
次に本実施例の作用を説明する。このエンジンマウントは主液室６と副液室７をオリフィス通路８で連通することにより、振動が入力すると、仕切壁１０の弾性変形並びにオリフィス通路８における液柱共振により減衰され、主として、サスペンション側から入力される約１０Ｈｚ程度を中心とする低周波領域において、エンジンの揺れを抑制する。
【００５２】
その後振動の周波数が高くなり、中高周波領域となると、仕切壁１０の外周部が外筒１と密接非結合のため前述のように高周波領域側が低動バネ化される。そのうえ、仕切壁１０の薄肉部と、端壁２０がそれぞれ中高周波領域で膜共振するため、相互の連成共振によりさらに中高周波領域の広範囲で低動バネ化が生じる。したがってこれらの総合効果により図１５における実線の特性曲線である本願２で示すように、約４５０Ｈｚの下がり始めから、約８００Ｈｚの立ち上がりまで、約３５０Ｈｚの広範な帯域において、低動バネ化を実現できる。
【００５３】
なお、図中に一点鎖線で示した特性曲線である本願１は、仕切壁１０の外周部を外筒１へ従来同様に焼き付け等により強固に結合一体化するとともに、仕切壁１０の薄肉部と端壁２０の連成共振を採用した例を示す。これらの特性曲線を比較すると明らかなように、仕切壁１０の外周部を外筒１と非結合にした場合の低動バネ化に対する貢献度は明瞭に大きい。しかし、結合した場合であっても、比較例１，２と比べれば、中高周波領域の広範囲において平均的に著しく低動バネ化できることは明らである。
【００５４】
したがって、従来例と比べて著しく広帯域化し、低周波領域から１０００Ｈｚ未満の中高周波領域のほぼ全範囲で低動バネ化可能となる。なお、図中の斜線部ＸとＹはストッパ１５の作用により低動バネ化した部分を示し、仮にストッパ１５を設けなければ、ＸＹ部分がない曲線となり、これが仕切壁１０と端壁２０の連成共振のみの状態を示すことになる。すなわち、このストッパ１５は本来のストッパ機能の他に、中高周波デバイスとしての機能を兼備できることになり、内筒２の振動により主液室６の容積変化に伴い、主液室６内に生じた液体流動が凹部４８等のストッパ１５内に及ぶと、ストッパ１５と仕切壁１０及び端壁２０の各間において異なる共振点を有する液柱共振が生じる。その結果、さらに低動バネ化することができ、４５０Ｈｚ近傍の小さな跳ね上がりＰ１を抑え、かつ１０００Ｈｚ近傍の跳ね上がりＰ２直前に出現する約８００Ｈｚ近傍における動バネのボトムをより一層下げることができる。
【００５５】
なお、ストッパ１５を主液室カバー１６と一体に設けることにより、中高周波デバイスを内筒２側へ取付ける場合と比べて、取付工数及び部品点数を削減できる。しかも、内筒２側の中高周波デバイスはより大きな液体流動を伴うため、これを中高周波領域で作用するように設定すると、比較例１に示したように比較的狭い帯域で極大と極小が生じ、その動バネ変化も大きくなるが、ストッパ１５のように外筒１側へ固定して用いれば、ＸＹで示したように影響を少なくして補助的に作用させることができる。
【００５６】
但し、上記低動バネ化の帯域幅及びその発生周波数は一例に過ぎず自在に調整できる。すなわち、仕切壁１０の薄肉部と端壁２０について、肉厚や剛性を調整することにより、各膜共振の共振点を自在に調整でき、その結果、相互の連成共振も自由に調整できることになる。
【００５７】
また、外周リング２１より内周側の内挿体２２と外筒１との間にダンバーゴムバネ部２８を介することにより重量物である内挿体２２が弾性支持される状態になるので、一種のダイナミックダンパとして機能し、入力振動の抑制と一層の低動バネ化を期待できる。
【００５８】
しかも、内挿体２２の接合面２５、２６は外筒１に対して、非接着で連結される。このとき、接合面２５、２６の外周面を外方へ軸方向両端のシールリップ３０よりも大きく突出しているから、仕切壁１０の薄肉部に対する静バネ定数を変更できる。したがって、この部分の突出量を調整することにより動バネ定数の設定を自由に微調整可能になる。また、圧入時の外筒１に対する結合をより確実にできる。
【００５９】
さらに、ダンバーゴムバネ部２８のシールリップ３０がダンバーゴムバネ部２８の軸方向中間部において略山形断面をなして形成されているから、図１０中に仮想線で示した従来のように段部２９に臨む崖状に形成されていないので、外筒１への圧入時に切れにくくなり、圧入組立形式に好適なものとなる。従来は外筒内へ弾性部材を緩く挿入後、外筒を絞ることにより組立てていたので、前記従来例を本実施例のように圧入組立するとシールリップが切れやすくなる。また、本実施例のように圧入すると、絞り工程を省略できるので、組立が容易になる。
【００６０】
さらにまた、図１２に示すように、接合面２５における端部３１側の接続端面３６を同３５に対して傾斜角βなる傾斜面にしたので、内周側隅部３２を押し当て用突部１７の基部へ押しつけるようにして接続端面３６を同３５へ当接させると、接続端面３６近傍のゴムのうち内側部分がより多く接続端面３５の上へ圧縮して押しつけられる。
このため、接続端面３５及び３６間のシールが確実になり、接合面２５の端部３１と主液室カバー１６を密に接合するとともに、この接合部でオリフィス通路８を接続しても、接合部からオリフィス通路８の液体が漏れ出さない。このため、オリフィス通路８の入口を他側まで主液室カバー１６の外周を回すことができ、オリフィス通路８を十分に長くできる。
【００６１】
そのうえ、内周面３３を押し当て用突部１７に対して傾斜角αなる傾斜面にしたので、内周側隅部３２もより確実に接続端面３５側へ密接させてシールさせることができる。
【００６２】
しかも、図５に示すように、端面３６にシールリップ３７を設けることにより、接合部におけるシールをさらに密にしてオリフィス通路８の接続をより確実にしている。
【００６３】
そのうえ、図９に示すように内筒２の周囲に樹脂製の厚肉被覆４２を設けたので、全体を鍛造等により内筒２のみで形成する場合と比べて、工数及び重量を削減できる。かつ内筒２の側面を一部削って非円形の異径断面にすれば、樹脂製の厚肉被覆４２を設けてもその回り止めを簡単に実現できる。そのうえ、厚肉被覆４２の一部を利用して扁平部４３を設けることができ、この扁平部４３が広くストッパ弾性部４１へ接するので応力集中を緩和でき、仕切壁１０の耐久性を向上できる。
【００６４】
そのうえさらに、図１４に示すように、外筒１の軸方向一端部に抜け止め部５３を形成し、他端部に非連続の爪５１を設けたので、組立時に内挿体２２を容易に位置決めできるとともに、不連続の爪５１は容易に折り曲げてきるため、内挿体２２を簡単なカシメ作業で容易に抜け止めして一体化できる。
【００６５】
次に、第２実施例を図１６及び図１７に基づいて説明する。図１６は図２の主液室部分を拡大した図２に相当する図であり、この例では、前実施例におけるストッパ１５に代えて、内筒２側から主液室６内へ中高周波デバイス５０を突出させた例である。但し、この中高周波デバイス５０は高周波領域で機能するように設定してある。なお、仕切壁１０の薄肉部及び端壁２０の各膜共振による連成共振並びに仕切壁１０の外周部を外筒１へ非結合した点は同じであり、また、符号は共通使用してある。
【００６６】
このように構成すると、図１７に一点鎖線の特性曲線である本願２で示した約１０００Ｈｚ近傍の高周波領域における跳ね上がりに対して、実線で示す特性曲線である本願３のように、中高周波デバイス５０によってさらに低動バネ化させることができる。このため、低周波領域から１０００Ｈｚを越える高周波領域まで、極めて広範囲において平均した低動バネ化を実現でき、走行中に生じ得るほぼ全周波数領域の振動に対して効果を発揮できる。
【００６７】
なお、本願発明は上記実施例に限定されず、種々に変形可能であり、例えば適用対象はサスペンションマウント等にも適用できる。
【００６８】
また、外筒１の成形方法、抜け止め構造、外筒１と内挿体２２のシール構造、接合面２５と主液室カバー１６の接合構造、厚肉被覆４２の構成等は必ずしも本願の仕切壁と端壁との連成共振をする形式の防振マウントに限定されるものでなく、一般的な円筒型液封防振装置に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１実施例の正面図
【図２】 図１の２−２線断面図
【図３】 図２の３−３線断面図
【図４】 内挿体の正面図
【図５】 図４のＡ矢示図
【図６】 図４の左側面図
【図７】 図４の右側面図
【図８】 図４の８−８線断面図
【図９】 図６の９−９線断面図
【図１０】図８のＣ部拡大断面図
【図１１】図４の１１−１１線断面図
【図１２】図９のＤ部拡大断面図
【図１３】外筒の製法説明図
【図１４】組立説明図
【図１５】動バネ特性を示すグラフ
【図１６】第２実施例の要部拡大断面図
【図１７】その動バネ特性を示すグラフ
【符号の説明】
１：外筒、２：内筒、３：弾性部材、６：主液室、７：副液室、８：オリフィス通路、１０：仕切壁、１３：副液室カバー、１５：ストッパ、１６：主液室カバー、２０：端壁、２１：外周リング、３０：シールリップ、３１：側端部、４２：厚肉被覆
【発明の属する技術分野】
この発明は、自動車のエンジンマウント等に使用される円筒型液封防振装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
このような円筒型液封防振装置は公知であり、一般に、内外に配置された外筒及び内筒と、これら内外筒間を焼き付け等により強固に結合したゴム製で防振本体部をなす弾性部材とを備え、弾性部材の一部に形成した液室凹部と外筒との間に主液室と副液室を形成し、これら主液室と副液室に作動液を封入するとともにオリフィス通路で連通する構造になっている。また、弾性部材の一部に形成された主液室と副液室を隔てる仕切壁は、比較的薄肉に形成され、これら液室内における液体の流動によって膜共振を生じるように設定されているものもある。さらに、弾性部材の中高周波領域の共振を得るため、内筒から主液室内へ傘状に広がった部材（以下、中高周波デバイスという）を設けたものもある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
図１５に示す特性曲線の内、比較例１として示すものは、弾性部材を外筒へ結合するとともに上記中高周波デバイスを設けた構造に関する。この構造によれば、中高周波デバイスの働きにより、略３００〜５００Ｈｚの中周波領域における約２００Ｈｚ幅の帯域において、動バネ定数を下げることができる。
なお、本願において、中周波領域とは、略３００〜５００Ｈｚの領域、中高周波領域とは略３００〜１０００Ｈｚ未満の領域、高周波領域とは５００Ｈｚを越える領域をいうものとする。
【０００４】
一方、近年は中高周波領域におけるより広帯域で低動バネ化が望まれており、この目的のために、仕切壁を前記薄肉にして膜共振を生じさせるとともに、弾性部材を外筒へ非結合にすることも考えられる。この構造を採用したものが比較例２であり、５００Ｈｚを越えるより高周波領域側でさらに低動バネを実現できる。しかしながら、これらいずれの比較例においても、高周波領域側のより広帯域で低動バネを実現することは困難である。そこで本願発明の主たる目的は、かかる要請に応えるため高周波領域側のより広帯域で低動バネを実現することにあり、合わせて中高周波領域への拡大も目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため本願の円筒型液封防振装置に係る第１の発明は、内外に配置された外筒及び内筒と、これら内外筒間を弾性的に連結するゴム製の弾性部材とを備え、弾性部材の一部に形成した液室凹部と外筒との間に主液室と副液室を形成し、これら主液室と副液室に作動液を封入してオリフィス通路で連通した円筒型液封防振装置において、主液室と副液室を仕切る仕切壁を弾性部材の一部で形成し、この仕切壁を中高周波領域で膜共振するよう設定するとともに、液室凹部を囲む壁部の一部として内筒の軸方向両端部に半径方向へ広がって弾性部材の一部に形成される一対の端壁を備え、副液室と内筒の間に内筒の軸方向に沿って貫通するすぐり穴を設け、
各端壁は、内筒の軸方向から見て内筒を挟む左右にすぐり穴が開口し、
この端壁の周方向断面における肉厚を、すぐり穴近傍ほど厚く、左右のすぐり穴間の中間部へ向かって徐々に薄くなるよう連続的に肉厚変化させ、これら端壁を中高周波領域で膜共振するよう設定し、さらに仕切壁と端壁の連成共振をで発生するように設定したことを特徴とする。
【０００６】
なお、本願において、軸方向とは内筒又は外筒の軸線と平行する方向、周方向とは外筒又は内筒の周方向と同様方向、径方向又は半径方向とは外筒又は内筒の径方向と平行する方向をいうものとする。
【０００７】
第２の発明は、第１の発明において、仕切壁の外周部が外筒内面に対して非結合で密接されていることを特徴とする。
【０００８】
第３の発明は、第１の発明において、弾性部材の液室凹部を副液室カバーと主液室カバーで覆うとともに、主液室カバーと一体に主液室内へ突出するストッパを設け、このストッパの頂部に扁平部を設けて主液室の容積変動に伴う液体流動によって中周波領域で液柱共振する通路部を周囲に形成したことを特徴とする。
【０００９】
第４の発明は、第１の発明において、弾性部材の液室凹部を覆う液室カバーの外筒側表面にオリフィス通路を形成し、同様に形成された弾性部材のオリフィス通路と接続するとともに、この接続部を径方向断面で見たとき、弾性部材端部の当接面が、液室カバー端部の当接面に対して内側ほどより大きく重なるように傾斜していることを特徴とする。
【００１０】
第５の発明は、第１の発明において、端壁の外周部に保形用の金属製外周リングを埋設し、この外周リングと外筒内面の間に端壁の一部をなす弾性部材を介在させたことを特徴とする。
【００１１】
第６の発明は、第５の発明において、上記弾性部材の外表面で幅方向中間部に略山形断面のシールリップを一体かつ全周に形成したことを特徴とする。
【００１２】
第７の発明は、第１の発明において、弾性部材の軸方向断面において外周部が、端壁の外周部端面に形成されているシールリップよりも外方へ突出していることを特徴とする。
【００１３】
第８の発明は、第１の発明において、内筒の外周部を非円形断面とし、その周囲へ別部材による厚肉被覆を設け、その一部で主液室へ臨む部分を扁平状に形成したことを特徴とする。
【００１４】
第９の発明は、第１の発明において、内筒側から主液室内へ突出して高周波領域で液柱共振するように調整された略傘状をなす中高周波デバイスを設けたことを特徴とする。
【００１５】
第１０の発明は、第１の発明において、外筒の一端部を軸心方向へ折り曲げて抜け止め部を設け、他端側に不連続の爪状突起部を設けておき、この爪状突起側から内筒、弾性部材及び液室カバーが一体化された内挿体を挿入し、爪状突起を折り曲げて一体化したことを特徴とする。
【００１６】
【発明の効果】
第１の発明によれば、仕切壁と端壁が、それぞれ中高周波領域にて膜共振するように設定されているので、それぞれが中高周波領域における低動バネ化に貢献する。そのうえ、仕切壁と端壁が連成共振するので、さらに中高周波領域における低動バネ化帯域が広がり、結果として従来よりも著しく広い帯域で中高周波領域を低動バネ化できる。
【００１７】
第２の発明によれば、仕切壁の外周部を外筒と非結合に密接させることにより、上記中高周波領域の低動バネ化帯域において、さらに一層低動バネ化できる。
【００１８】
第３の発明によれば、主液室カバーと一体のストッパを利用して主液室の容積変動に伴う液体流動によって中周波領域で液柱共振する中高周波デバイスを兼用させたので、さらに中高周波領域の低動バネ化を実現でき、かつこのような中高周波デバイスの形成も容易になる。
【００１９】
第４の発明によれば、弾性部材と液室カバーの接続部におけるシールを確実にでき、接続部でオリフィス通路を連続させても液漏れを防止でき、長いオリフィス通路を容易に形成できる。
【００２０】
第５の発明によれば、外周リングと外筒内面の間に端壁の一部をなす弾性部材を介在させたので、この部分がマスダンパのゴムバネ部として機能し、入力振動が抑制されかつ低動バネ化が実現される。
【００２１】
第６の発明によれば、上記弾性部材の外表面で幅方向中間部に略山形断面のシールリップを一体かつ全周に形成したので、弾性部材を外筒に圧入しても切れにくくなる。したがって、従来のような絞りでなく圧入により組立でき、作業性を向上できる。
【００２２】
第７の発明によれば、弾性部材の軸方向断面において外周部を端壁の外周部端面に形成されるシールリップよりも突出させたので、圧入により主として仕切壁の静バネ定数を変更でき、これにより連成共振を容易に調整できる。
【００２３】
第８の発明によれば、内筒の周囲へ別部材による厚肉被覆を設けたので、高価な鍛造等により内筒用のパイプを形成しなくても形状変化や肉厚変化が可能であり、軽量かつ安価にできる。しかも、内筒の外周部を変形断面にすることにより簡単に厚肉被覆の回り止めができる。さらに、厚肉被覆の一部で主液室へ臨む部分を扁平状に形成したので、扁平部を主液室側に設けることにより仕切壁の耐久性も向上できる。
【００２４】
第９の発明によれば、内筒側から主液室内へ突出して高周波領域で液柱共振するように調整された略傘状をなす中高周波デバイスを設けたので、この中高周波デバイスにより、さらに高周波側を低動バネ化でき、その結果、より高い高周波領域まで広帯域に低動バネ化できる。
【００２５】
第１０の発明によれば、外筒の一端部を軸心方向へ折り曲げて抜け止め部を設け、他端側に不連続の爪状突起部を設けておき、この爪状突起側から内筒、弾性部材及び液室カバーが一体化された内挿体を挿入し、爪状突起を折り曲げて一体化したので、簡単なカシメ作業で組立が可能になる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、図面に基づいて自動車のエンジンマウントとにて構成された第１実施例を説明する。図１はその正面図、図２は図１の２−２線断面図、図３は図２の３−３線断面図、図４は内挿体の正面図、図５は図４のＡ矢示図、図６は図４の左側面図、図７は同右側面図、図８は図４の８−８線断面図、図９は図６の９−９線断面図、図１０は図８のＣ部拡大断面図、図１１は図４の１１−１１線拡大断面図、図１２は図９のＤ部における接続構造を説明する拡大断面図、図１３は外筒の製法説明図、図１４は組立説明図、図１５は動バネ特性を示すグラフである。
【００２７】
まず、図１〜図３により全体の概略構造を説明する。符号１は外筒、２は内筒、３は弾性部材、４は外部ストッパ、５は取付ブラケットである。内筒２は外筒１の内側へ偏心等して挿入され、外筒１と内筒２との間はゴム製の弾性部材３で連結される。但し弾性部材３と外筒１との間は密接しているだけであり非結合である。
【００２８】
一方、内筒２に対しては、弾性部材３は内筒２の周囲に一体成形することにより結合一体化されている。内筒２を挟んだ反対位置には弾性部材３と外筒１との間に主液室６と副液室７が設けられ、これらにはエチレングリコール等の非圧縮性の作動液が封入され、オリフィス通路８により連通されている。
【００２９】
主液室６と副液室７の間には弾性部材３の一部により、仕切壁１０が形成され、仕切壁１０のうち副液室７と内筒２の間に副液室７に沿ってすぐり穴１１が形成され、このすぐり穴１１は軸方向へ貫通し、すぐり穴１１と副液室７の間はダイアフラム部１２となっている。
【００３０】
副液室７の開口部には樹脂製の副液室カバー１３が被せられ、その周方向端部に切り欠き状のオリフィス通路出口１４が形成され、オリフィス通路８の一端部へ連通している。
【００３１】
主液室６内にはストッパ１５が収容され、このストッパ１５は樹脂製であって主液室６の開口部を覆う主液室カバー１６と一体に形成されている。主液室カバー１６の周方向端部には、押し当て用突部１７が内方側へ突出して一体に形成され、かつ一方の端部で軸方向中間部には切り欠き状のオリフィス通路入口１８が形成されている。
【００３２】
さらに、弾性部材３の軸方向両端部には主液室６を囲む左右一対の端壁２０が半径方向へ広がって形成され、それぞれの外周部には、金属製の外周リング２１が一体化されている（図２）。内筒２、弾性部材３並びに副液室カバー１３及び主液室カバー１６により内挿体２２をなしている。
【００３３】
図４乃至図９に基づいて弾性部材３の構造を説明する。弾性部材３には主液室６及び副液室７をなす液室凹部２３，２４が半径方向へ開放して設けられる。これら液室凹部部分を除く弾性部材３の外周部は、仕切壁１０と連続するとともに外筒１の内面へ密接される接合面２５，２６をなし、このうち一方の接合面２５の外周面で軸方向中間部にオリフィス通路をなすオリフィス溝２７が半径方向外方へ開放され、かつ周方向へ形成されている。
【００３４】
他方の接合面２６にはこのオリフィス溝２７は形成されていないが、代わりに平行する一対のシールリップ２６ａ、２６ｂが外筒１との接触面に形成されている（図７、９）。これらの接合面２５、２６の各軸方向断面における外表面は、図５の拡大部に示すように、各端壁２０の外周部に設けられたシールリップ３０（詳細は後述）よりも所定寸法ｄなる突出量で外方へ突出している。
【００３５】
端壁２０は、主液室６を構成する部分についての図４における１１−１１線断面である図１１に示すように、１１−１１線に沿う両端部、すなわち、すぐり穴１１近傍ほど肉厚が厚くなり、逆に中間部へ向かって徐々に薄くなるよう連続的に肉厚変化している。これにより端壁２０の動バネ定数を下げて中高周波領域で膜共振するように設定するとともに、端壁２０が薄くなりすぎて静バネ特性を損なわないように適度な剛性も得られている。なお、図１１中の仮想線は、このような肉厚変化をしない従来の一般的な肉厚を示す。
【００３６】
図８に明らかなように、外周リング２１は端壁２０の外周部内へ全体が埋め込まれ、端壁２０の外周部のうち、外周リング２１より外方部分がダンバーゴムバネ部２８をなしている。
【００３７】
ダンバーゴムバネ部２８のうち軸方向内側部分には小径の段部２９をなし、ここに副液室カバー１３及び主液室カバー１６の各周方向端部が重なるようになっている。
【００３８】
外周リング２１も段部２９に対応して小径部２１ａが形成され、ダンバーゴムバネ部２８の大径部分の外周面で軸方向中間部全周には断面略山形のシールリップ３０が一体に外方へ突出形成されている。
【００３９】
内挿体２２を外筒１の内側へ圧入したとき、シールリップ３０は押しつぶされてダンバーゴムバネ部２８の外表面と外筒１の内周面との間をシールするとともに、ダンバーゴムバネ部２８により外筒１に対して弾性部材３の外周リング２１より内周側部分を弾性支持する。
【００４０】
図９に示すように、接合面２５は内挿体２２の周方向へ広がっており、図１２に示すように、その周方向における主液室６側の端部３１は、内周側隅部３２が押し当て用突部１７の基部へ押しつけられるようになっており、この内周側隅部３２近傍部分における内周面３３は押し当て用突部１７の当接面３４との間に鋭角αをなすように形成されている。
【００４１】
一方、主液室カバー１６の接続端面３５に当接する端部３１側の接続端面３６は、接続端面３５に対して、内方側ほどより大きく重なるように傾斜角βをなす傾斜面になっている。
【００４２】
また、図１２に示すように、側端部３１の端面３６には外周側に位置するオリフィス溝２７を内周側と隔てるようにシールリップ３７が一体に形成され、主液室カバー１６との接合時に接続端面３５へ押しつけられるようになっている。
【００４３】
図９に示すように、仕切壁１０のうちすぐり部１１と主液室６との間の部分は薄肉部をなしている。この薄肉部は中高周波領域で膜共振するように肉厚や剛性を予め調整されている。
【００４４】
この図において、左右の薄肉部をつなぐ中央部にストッパ弾性部４１をなし、このストッパ弾性部４１は扁平部をなしてストッパ１５の頂面へ正対するとともに、内側の厚肉被覆４２が覆っている。
【００４５】
厚肉被覆４２は樹脂又は金属等適宜材料を用いて内筒２の周囲へ一体に形成され、内筒２を太径にするとともに、そのストッパ弾性部４１に接する部分は扁平部４３になっている。
【００４６】
ストッパ１５は図３に明らかなように、ストッパ弾性部４１に正対する扁平頂部４５と、その周囲に形成された薄肉部近傍へ延出する斜面部４６を備え、斜面部４６と主液室カバー１６側の基部４７との間に凹部４８が形成されている。主液室６内の作動液がこの凹部４８を通って仕切壁１０及び端壁２０の間にａ，ｂなる２系統の流動をすることにより、共振点の異なる液柱共振を生じる。
【００４７】
次に、図１３により外筒１の形成方法を説明する。外筒１は平板状の板金５０を用いて形成され、その完成時における軸方向端部となる一端部には、適当間隔で予めプレスにより爪５１が形成されている（ａ）。この爪５１は周方向へ等間隔で形成することが好ましく、その数は複数、特に３個以上（本図及び次の図１４では４個の例として示す）が望ましい。なお、板金５０の４辺のうち、前記軸方向端部に相当しない部分が周方向端部５２となる。
【００４８】
他方の軸方向端部に、抜け止め部５３を不連続に形成するための切り欠き部５４が適当間隔で複数設けられている。少なくとも一部の抜け止め部５３の周方向長さは爪５１よりも長く、例えば、略１／６周長程度の円弧状をなすものを含み、この段階では抜け止め部５３も爪５１と同様に折り曲げられていない。そこで、この板金５０を巻いて筒状とし、周方向端部５２を合わせ、抜け止め部５３を軸心方向へプレス曲げする（ｂ）。このとき切り欠き部５４によって各抜け止め部５３が不連続であるため曲げ加工が可能になる。
【００４９】
この抜け止め部５３を折り曲げることにより、周方向端部５２は接合状態を維持して、開かなくなるため、その後の溶接工程を省略できる。但し必要により溶接できることは当然である。
【００５０】
また、このようにして得られた外筒１に対する内挿体２２の組立方法を図１４に示す。この図において、まず、爪５１側の端部から内挿体２２を圧入し（ａ）、先端側を抜け止め部５３に当接させて位置決めし、爪５１を内側へ折り曲げると内挿体２２は外筒１の内側へ抜け止め固定される（ｂ）。このとき、最終的な抜け止め処理が非連続的な爪５１の折り曲げだけでできるため、作業が簡単・迅速になる。
【００５１】
次に本実施例の作用を説明する。このエンジンマウントは主液室６と副液室７をオリフィス通路８で連通することにより、振動が入力すると、仕切壁１０の弾性変形並びにオリフィス通路８における液柱共振により減衰され、主として、サスペンション側から入力される約１０Ｈｚ程度を中心とする低周波領域において、エンジンの揺れを抑制する。
【００５２】
その後振動の周波数が高くなり、中高周波領域となると、仕切壁１０の外周部が外筒１と密接非結合のため前述のように高周波領域側が低動バネ化される。そのうえ、仕切壁１０の薄肉部と、端壁２０がそれぞれ中高周波領域で膜共振するため、相互の連成共振によりさらに中高周波領域の広範囲で低動バネ化が生じる。したがってこれらの総合効果により図１５における実線の特性曲線である本願２で示すように、約４５０Ｈｚの下がり始めから、約８００Ｈｚの立ち上がりまで、約３５０Ｈｚの広範な帯域において、低動バネ化を実現できる。
【００５３】
なお、図中に一点鎖線で示した特性曲線である本願１は、仕切壁１０の外周部を外筒１へ従来同様に焼き付け等により強固に結合一体化するとともに、仕切壁１０の薄肉部と端壁２０の連成共振を採用した例を示す。これらの特性曲線を比較すると明らかなように、仕切壁１０の外周部を外筒１と非結合にした場合の低動バネ化に対する貢献度は明瞭に大きい。しかし、結合した場合であっても、比較例１，２と比べれば、中高周波領域の広範囲において平均的に著しく低動バネ化できることは明らである。
【００５４】
したがって、従来例と比べて著しく広帯域化し、低周波領域から１０００Ｈｚ未満の中高周波領域のほぼ全範囲で低動バネ化可能となる。なお、図中の斜線部ＸとＹはストッパ１５の作用により低動バネ化した部分を示し、仮にストッパ１５を設けなければ、ＸＹ部分がない曲線となり、これが仕切壁１０と端壁２０の連成共振のみの状態を示すことになる。すなわち、このストッパ１５は本来のストッパ機能の他に、中高周波デバイスとしての機能を兼備できることになり、内筒２の振動により主液室６の容積変化に伴い、主液室６内に生じた液体流動が凹部４８等のストッパ１５内に及ぶと、ストッパ１５と仕切壁１０及び端壁２０の各間において異なる共振点を有する液柱共振が生じる。その結果、さらに低動バネ化することができ、４５０Ｈｚ近傍の小さな跳ね上がりＰ１を抑え、かつ１０００Ｈｚ近傍の跳ね上がりＰ２直前に出現する約８００Ｈｚ近傍における動バネのボトムをより一層下げることができる。
【００５５】
なお、ストッパ１５を主液室カバー１６と一体に設けることにより、中高周波デバイスを内筒２側へ取付ける場合と比べて、取付工数及び部品点数を削減できる。しかも、内筒２側の中高周波デバイスはより大きな液体流動を伴うため、これを中高周波領域で作用するように設定すると、比較例１に示したように比較的狭い帯域で極大と極小が生じ、その動バネ変化も大きくなるが、ストッパ１５のように外筒１側へ固定して用いれば、ＸＹで示したように影響を少なくして補助的に作用させることができる。
【００５６】
但し、上記低動バネ化の帯域幅及びその発生周波数は一例に過ぎず自在に調整できる。すなわち、仕切壁１０の薄肉部と端壁２０について、肉厚や剛性を調整することにより、各膜共振の共振点を自在に調整でき、その結果、相互の連成共振も自由に調整できることになる。
【００５７】
また、外周リング２１より内周側の内挿体２２と外筒１との間にダンバーゴムバネ部２８を介することにより重量物である内挿体２２が弾性支持される状態になるので、一種のダイナミックダンパとして機能し、入力振動の抑制と一層の低動バネ化を期待できる。
【００５８】
しかも、内挿体２２の接合面２５、２６は外筒１に対して、非接着で連結される。このとき、接合面２５、２６の外周面を外方へ軸方向両端のシールリップ３０よりも大きく突出しているから、仕切壁１０の薄肉部に対する静バネ定数を変更できる。したがって、この部分の突出量を調整することにより動バネ定数の設定を自由に微調整可能になる。また、圧入時の外筒１に対する結合をより確実にできる。
【００５９】
さらに、ダンバーゴムバネ部２８のシールリップ３０がダンバーゴムバネ部２８の軸方向中間部において略山形断面をなして形成されているから、図１０中に仮想線で示した従来のように段部２９に臨む崖状に形成されていないので、外筒１への圧入時に切れにくくなり、圧入組立形式に好適なものとなる。従来は外筒内へ弾性部材を緩く挿入後、外筒を絞ることにより組立てていたので、前記従来例を本実施例のように圧入組立するとシールリップが切れやすくなる。また、本実施例のように圧入すると、絞り工程を省略できるので、組立が容易になる。
【００６０】
さらにまた、図１２に示すように、接合面２５における端部３１側の接続端面３６を同３５に対して傾斜角βなる傾斜面にしたので、内周側隅部３２を押し当て用突部１７の基部へ押しつけるようにして接続端面３６を同３５へ当接させると、接続端面３６近傍のゴムのうち内側部分がより多く接続端面３５の上へ圧縮して押しつけられる。
このため、接続端面３５及び３６間のシールが確実になり、接合面２５の端部３１と主液室カバー１６を密に接合するとともに、この接合部でオリフィス通路８を接続しても、接合部からオリフィス通路８の液体が漏れ出さない。このため、オリフィス通路８の入口を他側まで主液室カバー１６の外周を回すことができ、オリフィス通路８を十分に長くできる。
【００６１】
そのうえ、内周面３３を押し当て用突部１７に対して傾斜角αなる傾斜面にしたので、内周側隅部３２もより確実に接続端面３５側へ密接させてシールさせることができる。
【００６２】
しかも、図５に示すように、端面３６にシールリップ３７を設けることにより、接合部におけるシールをさらに密にしてオリフィス通路８の接続をより確実にしている。
【００６３】
そのうえ、図９に示すように内筒２の周囲に樹脂製の厚肉被覆４２を設けたので、全体を鍛造等により内筒２のみで形成する場合と比べて、工数及び重量を削減できる。かつ内筒２の側面を一部削って非円形の異径断面にすれば、樹脂製の厚肉被覆４２を設けてもその回り止めを簡単に実現できる。そのうえ、厚肉被覆４２の一部を利用して扁平部４３を設けることができ、この扁平部４３が広くストッパ弾性部４１へ接するので応力集中を緩和でき、仕切壁１０の耐久性を向上できる。
【００６４】
そのうえさらに、図１４に示すように、外筒１の軸方向一端部に抜け止め部５３を形成し、他端部に非連続の爪５１を設けたので、組立時に内挿体２２を容易に位置決めできるとともに、不連続の爪５１は容易に折り曲げてきるため、内挿体２２を簡単なカシメ作業で容易に抜け止めして一体化できる。
【００６５】
次に、第２実施例を図１６及び図１７に基づいて説明する。図１６は図２の主液室部分を拡大した図２に相当する図であり、この例では、前実施例におけるストッパ１５に代えて、内筒２側から主液室６内へ中高周波デバイス５０を突出させた例である。但し、この中高周波デバイス５０は高周波領域で機能するように設定してある。なお、仕切壁１０の薄肉部及び端壁２０の各膜共振による連成共振並びに仕切壁１０の外周部を外筒１へ非結合した点は同じであり、また、符号は共通使用してある。
【００６６】
このように構成すると、図１７に一点鎖線の特性曲線である本願２で示した約１０００Ｈｚ近傍の高周波領域における跳ね上がりに対して、実線で示す特性曲線である本願３のように、中高周波デバイス５０によってさらに低動バネ化させることができる。このため、低周波領域から１０００Ｈｚを越える高周波領域まで、極めて広範囲において平均した低動バネ化を実現でき、走行中に生じ得るほぼ全周波数領域の振動に対して効果を発揮できる。
【００６７】
なお、本願発明は上記実施例に限定されず、種々に変形可能であり、例えば適用対象はサスペンションマウント等にも適用できる。
【００６８】
また、外筒１の成形方法、抜け止め構造、外筒１と内挿体２２のシール構造、接合面２５と主液室カバー１６の接合構造、厚肉被覆４２の構成等は必ずしも本願の仕切壁と端壁との連成共振をする形式の防振マウントに限定されるものでなく、一般的な円筒型液封防振装置に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１実施例の正面図
【図２】 図１の２−２線断面図
【図３】 図２の３−３線断面図
【図４】 内挿体の正面図
【図５】 図４のＡ矢示図
【図６】 図４の左側面図
【図７】 図４の右側面図
【図８】 図４の８−８線断面図
【図９】 図６の９−９線断面図
【図１０】図８のＣ部拡大断面図
【図１１】図４の１１−１１線断面図
【図１２】図９のＤ部拡大断面図
【図１３】外筒の製法説明図
【図１４】組立説明図
【図１５】動バネ特性を示すグラフ
【図１６】第２実施例の要部拡大断面図
【図１７】その動バネ特性を示すグラフ
【符号の説明】
１：外筒、２：内筒、３：弾性部材、６：主液室、７：副液室、８：オリフィス通路、１０：仕切壁、１３：副液室カバー、１５：ストッパ、１６：主液室カバー、２０：端壁、２１：外周リング、３０：シールリップ、３１：側端部、４２：厚肉被覆
Claims (10)
- 内外に配置された外筒及び内筒と、これら内外筒間を弾性的に連結するゴム製の弾性部材とを備え、弾性部材の一部に形成した液室凹部と外筒との間に主液室と副液室を形成し、これら主液室と副液室に作動液を封入してオリフィス通路で連通した円筒型液封防振装置において、主液室と副液室を仕切る仕切壁を弾性部材の一部で形成し、この仕切壁を中高周波領域で膜共振するよう設定するとともに、液室凹部を囲む壁部の一部として内筒の軸方向両端部に半径方向へ広がって弾性部材の一部に形成される一対の端壁を備え、
副液室と内筒の間に内筒の軸方向に沿って貫通するすぐり穴を設け、
各端壁は、内筒の軸方向から見て内筒を挟む左右にすぐり穴が開口し、
この端壁の周方向断面における肉厚を、すぐり穴近傍ほど厚く、左右のすぐり穴間の中間部へ向かって徐々に薄くなるよう連続的に肉厚変化させ、
これら端壁を中高周波領域で膜共振するよう設定し、さらに仕切壁と端壁の連成共振を中高周波領域で発生するように設定したことを特徴とする円筒型液封防振装置。 - 仕切壁の外周部が外筒内面に対して非結合で密接されていることを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 弾性部材の液室凹部を副液室カバーと主液室カバーで覆うとともに、主液室カバーと一体に主液室内へ突出するストッパを設け、このストッパの頂部に扁平部を設けて主液室の容積変動に伴う液体流動によって中周波領域で液柱共振する通路部を周囲に形成したことを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 弾性部材の液室凹部を覆う液室カバーの外筒側表面にオリフィス通路を形成し、弾性部材の外筒側表面に形成されたオリフィス通路と接続するとともに、この接続部を径方向断面で見たとき、弾性部材端部の当接面が、液室カバー端部の当接面に対して内側ほどより大きく重なるように傾斜していることを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 端壁の外周部に保形用の金属製外周リングを埋設し、この外周リングと外筒内面の間に端壁の一部をなす弾性部材を介在させたことを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 上記弾性部材の外表面で幅方向中間部に略山形断面のシールリップを一体かつ全周に形成したことを特徴とする請求項５に記載した円筒型液封防振装置。
- 弾性部材の軸方向断面において外周部が、端壁の外周部端面に形成されているシールリップよりも外方へ突出していることを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 内筒の外周部を非円形断面とし、その周囲へ別部材による厚肉被覆を設け、その一部で主液室へ臨む部分を扁平状に形成したことを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 内筒側から主液室内へ突出して高周波領域で液柱共振するように調整された略傘状をなす中高周波デバイスを設けたことを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
- 外筒の一端部を軸心方向へ折り曲げて抜け止め部を設け、他端側に不連続の爪状突起部を設けておき、この爪状突起側から内筒、弾性部材及び液室カバーが一体化された内挿体を挿入し、爪状突起を折り曲げて一体化したことを特徴とする請求項１に記載した円筒型液封防振装置。
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