JP2002242709A - 自動車用4サイクルエンジン - Google Patents
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Abstract
よって充分にEGR効果を持たせることができ、かつ、
燃焼温度及び排気温度の上昇を抑制することができる。 【解決手段】 吸気弁及び排気弁に対してバルブタイミ
ング可変装置を設ける。そして、エンジンの中負荷乃至
高負荷側の領域における中・高速域で、カムリフト特性
における加速度区間から定速度区間への移行時点をもっ
て定義した排気弁閉時期ExCを吸気上死点より所定期
間前とし、カムリフト特性における定速度区間から加速
度区間への移行時点をもって定義した吸気弁開時期In
Oを吸気上死点以後に設定する。さらに、排気弁閉時期
ExCから上記吸気弁開時期InOまでの期間を、中負
荷乃至高負荷側の領域において中速域では高速域よりも
大きくする。
Description
スを残留させることによる所謂内部EGRを積極的に利
用するようにした自動車用4サイクルエンジンに関する
ものである。
に示されるように、エンジンの排気系と吸気系との間に
外部EGR通路を接続し、この外部EGR通路を通して
排気ガスの還流(EGR)を行うことによりNOxの低
減を図ることは一般に知られている。特に上記公報に示
される装置では、EGRクーラーを備えた外部EGR通
路を通って冷やされたEGRガスを燃焼室に導入するよ
うにし、かつ、高負荷側の領域でEGR率を増大させる
ことにより、NOxの低減に加え、高負荷側の領域で燃
焼温度及び排気温度の上昇を抑制することができるよう
にしている。このような燃焼温度及び排気温度の上昇抑
制は、燃焼効率の向上、ノッキング抑制、排気浄化用の
触媒の信頼性向上等に有利となる。
還流を行うものに替えて、積極的に燃焼室内に既燃ガス
を残留させることによる所謂内部EGRを利用する手法
も知られており、この手法としては吸気弁と排気弁の開
弁期間のオーバラップを大きくするものが一般的であ
る。つまり、吸気弁や排気弁の開閉タイミングを変更可
能とするバルブタイミング可変装置を用い、内部EGR
を必要とする領域では上記オーバラップを大きくするこ
とによりそのオーバラップ期間中の排気の吹き返し等で
残存既燃ガス量を増加されるようにしている。
開閉タイミングを調節するものとしては、特開平10−
266878号公報に示されるように、エンジンの低負
荷側の特定運転領域内で、残留既燃ガスを利用して燃焼
室内で多点的に自己着火を生じさせるとともにポンピン
グロスを低減するため、排気弁を吸気上死点前に閉弁さ
せ、かつ、吸気弁を吸気上死点後に開弁させるととも
に、要求負荷が低くなるにつれて排気弁の閉弁時期を早
め、かつ、吸気弁の開弁時期を遅らせるようにした装置
が知られている。
ち、特開平5−86988号公報に示されたものでは、
エンジンの吸気系、排気系等に対してさらに外部EGR
通路、EGRバルブ、EGRクーラー等を装備する必要
がある。また、このように外部EGRを行うものでは、
スロットル弁下流の吸気通路にEGRガスが吸入され
て、このEGRガスが各気筒の吸入期間中に燃焼室に流
入するが、高速域における高負荷側の領域では、スロッ
トル弁下流の吸気通路の負圧が小さくなるとともに各気
筒の吸入期間が時間的に短くなるため、EGR量を充分
に確保することが難しくなる。さらに、外部からのEG
Rによると吸気系にデポジットが生じ易くなるという問
題もある。
ラップを大きくすることにより内部EGRを行う手法に
よると、外部EGR通路等を省略することができるが、
残留既燃ガスの温度が高いため、高負荷側の領域で燃焼
温度及び排気温度の上昇抑制を図ることが難しい。しか
も、オーバラップ期間が一定であるとエンジン回転数の
上昇につれて有効開弁期間が減少することにより実質的
にオーバラップが小さくなって内部EGRが得られにく
くなるため、高速域まで充分に内部EGRを確保するた
めには高速域でオーバラップを著しく拡大する必要があ
り、バルブ開閉タイミングの可変範囲を大きくしなけれ
ばならないためバルブタイミング可変装置の構造が複雑
になる。さらに、上記オーバラップが大きいと、吸気上
死点で吸気弁及び排気弁が比較的大きく開いた状態とな
るので、これらとの干渉を避けるためピストン頂面に深
いリセスを設ける必要があり、これが燃焼に悪影響を及
ぼすおそれがある。
示された発明は、燃焼室内に供給される混合気中の燃料
を高温の既燃ガスで分解、ラジカル化して自己着火を生
じさせようとするものであり、高負荷側の領域で燃焼温
度及び排気温度の上昇を抑制するというようなことは期
待していない。
負荷側の領域まで内部EGRによって充分にEGR効果
を持たせることができ、かつ、燃焼温度及び排気温度の
上昇を抑制することができる自動車用4サイクルエンジ
ンを提供するものである。
ンジンの中負荷乃至高負荷側の領域における中・高速域
で、排気弁用カムリフト特性における加速度区間から定
速度区間への移行時点をもって定義した排気弁閉時期を
吸気上死点より所定期間前とし、吸気弁用カムリフト特
性における定速度区間から加速度区間への移行時点をも
って定義した吸気弁開時期を吸気上死点以後に設定した
ものである。
高負荷側の領域における中・高速域で、排気弁が吸気上
死点より所定期間前に閉じられることにより燃焼室内に
既燃ガスが残存して内部EGR効果が得られる。そし
て、吸気弁は吸気上死点以後に開かれるため、排気弁が
閉じてから上死点まで燃焼室内の圧力が上昇し、それに
伴い燃焼室内の温度が上昇している期間に充分に放熱が
行われてから、吸気上死点後の圧力低下に伴い温度が低
下する。これにより燃焼室内の既燃ガスが冷却され、低
温のEGRガスを導入する場合と同様に、燃焼温度及び
排気温度の上昇を抑制する作用が得られる。
吸気弁のうちの少なくとも一方に対してバルブ開閉タイ
ミングを変更可能とするバルブタイミング可変装置を備
え、吸気上死点を挟んでの上記排気弁閉時期から上記吸
気弁開時期までの期間を、エンジンの中負荷乃至高負荷
側の領域において中速域では高速域よりも大きくするよ
うに運転状態に応じてバルブ開閉タイミングを変更する
ことが好ましい。
効開弁期間が高速側程減少することの影響が、上記のよ
うにバルブタイミングを変更することで調整されて、エ
ンジンの中負荷乃至高負荷側の領域において中速域から
高速域にわたり、同程度に内部EGR効果が得られる。
閉タイミングを変更可能とするバルブタイミング可変装
置を備え、上記排気弁閉時期をエンジンの全開域では吸
気上死点以後に設定することが好ましい。このようにす
ると、エンジンの全開域では内部EGRが低減されて新
気の充填量が増大されることにより出力が確保される。
より所定期間前とされる運転領域からエンジン負荷が全
開域に近づくにつれて、上記排気弁閉時期を徐々に遅ら
せるようにすれば、滑らかに出力が高められる。
れバルブ開閉タイミングを変更可能とするバルブタイミ
ング可変装置を備え、エンジンの高速域における全開域
では上記排気弁閉時期及び上記吸気弁開時期をともに吸
気上死点以後に設定しておけば、開弁期間が比較的小さ
い吸気弁において高速全開域での新気充填量の確保に有
利となる。
を備える場合には、エンジンの中・高速域における全開
域では少なくとも上記排気弁閉時期を吸気上死点より前
に設定することが好ましい。
開域でも内部EGRが行われるとともに燃焼温度及び排
気温度の上昇が抑制され、かつ、このように内部EGR
が行われながらも過給により新気充填量が確保される。
とくに、燃焼温度の上昇抑制により耐ノック性が高めら
れることから、従来ではノッキングのために制約されて
いた過給による出力アップが有効に図られる。
燃比をコントロールする手段を備え、エンジンの中・高
速域における全開域では上記空燃比を理論空燃比以上の
値とすることが好ましい。すなわち、上述のようにエン
ジンの中・高速域における全開域では少なくとも排気弁
閉時期を吸気上死点より前に設定することで耐ノック性
が高められることから、ノッキング抑制のための空燃比
のエンリッチ化が不要となるので、過給により新気の充
填量を確保しつつ空燃比を理論空燃比以上にリーン化す
ることにより出力性能及び燃費性能の向上が図られる。
基づいて説明する。
クルエンジンの全体構造を概略的に示したものである。
この図において、1はエンジン本体であり、複数の気筒
を有し、その各気筒2には、シリンダボアに挿入された
ピストン4の上方に燃焼室5が形成されている。この燃
焼室5には吸気ポート7及び排気ポート8が開口し、こ
れらのポート7,8は吸気弁9及び排気弁10によって
開閉されるようになっている。
ト11,12等からなる動弁機構により開閉作動される
ようになっている。また、吸気弁9に対する動弁機構及
び排気弁10に対する動弁機構には、それぞれ、バルブ
開閉タイミングを変更可能にするバルブタイミング可変
装置13,14が設けられている。このバルブタイミン
グ可変装置13,14は、クランクシャフトに連動する
カムプーリとカムシャフトとの間に設けられて、クラン
クシャフトに対するカムシャフトの位相を変更すること
により、開弁期間は一定としつつ開時期及び閉時期を変
更することができるようになっている。このようなバル
ブタイミング可変装置13,14は従来から種々知られ
ているため、具体的な構造の図示及び説明は省略する。
が配設され、そのプラグ先端が燃焼室に臨んでいる。さ
らに燃焼室5には、側方からインジェクタ18の先端部
が臨み、このインジェクタ18から燃料が燃焼室5内に
直接噴射されるようになっている。
排気通路30が接続されている。上記吸気通路20に
は、その上流側から順に、エアクリーナ21、エアフロ
ーセンサ22、スロットル弁23及びサージタンク24
が設けられている。上記スロットル弁23は、図外のア
クセルペダルに機械的に連結され、アクセルペダル踏込
み量に応じた開度に開かれるようになっている。このス
ロットル弁23に対し、その開度を検出するスロットル
開度センサ25が設けられている。
濃度を検出することによって空燃比を検出するO2セン
サ31が設けられるとともに、その下流に排気ガス浄化
用の触媒32が設けられている。この触媒32は、三元
触媒により構成してもよいが、空燃比をリーンにして成
層運転を行う場合の浄化性能を高めるため、空燃比が理
論空燃比よりもリーンな条件下にある場合でもNOxを
効果的に浄化することができる触媒を用いることが望ま
しい。当実施形態では、酸素過剰雰囲気で排気ガス中の
NOxを吸収し、空燃比がリーンからリッチ側に変化し
て酸素濃度が低下したときに、吸収していたNOxを放
出するとともに、雰囲気中に存在するCO等の還元材に
よりNOxを還元させるようになっているリーンNOx
触媒が用いられている。
ット(ECU)である。このECU40には、上記エア
フローセンサ22、スロットル開度センサ25及びO2
センサ31からの信号が入力されるとともに、クランク
角センサ35からエンジン回転数検出等のためのクラン
ク角信号が入力され、さらにエンジン冷却水の温度を検
出する水温センサ36等からの信号も入力されている。
18に対して燃料噴射を制御する信号が出力されるとと
もに、バルブタイミング可変装置13,14に対してこ
れを制御する信号が出力されている。
1、バルブタイミング制御手段42及び燃料噴射制御手
段43を含んでいる。運転状態判別手段41は、クラン
ク角センサ35からのクランク角信号の周期の計測等に
よって検出されるエンジン回転数と、エアフローセンサ
22、スロットル開度センサ25等からの信号によって
調べられるエンジン負荷とに基づき、エンジンの運転状
態を判別するようになっている。
態判別手段41により判別される運転状態に応じ、バル
ブタイミング可変装置13,14を制御することによ
り、吸気弁11及び排気弁12の開閉タイミングを後に
詳述するように設定、変更するようになっている。
判別手段41により判別される運転状態に応じてインジ
ェクタ18からの燃料噴射量及び噴射時期を制御する。
例えばエンジンの低負荷側の所定領域(後述の図4にお
ける領域Bもしくはこの領域Bを含む低負荷から中負荷
にかけての低・中速域)では、空燃比を理論空燃比より
もリーンとするとともに、圧縮行程後半に燃料を噴射す
ることにより点火プラグ16まわりに混合気を偏在させ
て成層燃焼を行わせるように、燃料噴射量及び噴射タイ
ミングを制御する。一方、上記所定領域以外の領域で
は、空燃比を理論空燃比もしくはこれに近い値とすると
ともに、吸気行程で燃料を噴射することにより混合気を
拡散させて均一燃焼を行わせるように、燃料噴射量及び
噴射タイミングを制御する。
ためのカムリフト曲線を表しており、InVは吸気弁、
ExVは排気弁を意味する。また、InO及びInCは
吸気弁の開時期及び閉時期、ExO及びExCは排気弁
の開時期及び閉時期である。ここで、吸気弁及び排気弁
の開時期InO,ExOは、カムリフト特性における定
速度区間から加速度区間への移行時点をもって定義し、
吸気弁及び排気弁の閉時期InC,ExCは、カムリフ
ト特性における加速度区間から定速度区間への移行時点
をもって定義することとする(図3参照)。
変範囲内で最も進角したときに実線のように閉時期Ex
Cが吸気上死点TDCより前、最も遅角したときに破線
のように閉時期ExCが吸気上死点TDCより後とな
り、吸気弁は開閉タイミング可変範囲内で最も進角した
ときに破線のように開時期InOが吸気上死点TDCよ
り前、最も遅角したときに実線のように開時期InOが
吸気上死点TDCより後となる。従って、破線で示すよ
うな排気弁が遅角、吸気弁が進角の状態では両者の開弁
期間にオーバラップがあるが、実線で示すような排気弁
が進角、吸気弁が遅角の状態では両者の開弁期間にオー
バラップがない。このようなオーバラップがない状態で
の排気弁閉時期ExCから吸気弁開時期InOまでの期
間を、実施形態の説明の中では便宜的にマイナスオーバ
ラップ(マイナスO/L)と呼ぶ。
の設定、変更の仕方を、図4および図5を参照しつつ説
明する。なお、以下の説明の中で吸気弁、排気弁の開閉
タイミング等についての時期及び期間を表す数値はクラ
ンク角によるものであり、また、BTDCは上死点前を
意味し、ATDCは上死点後を意味する。
負荷域及び高負荷域のうちで全開及びその近傍の領域を
除く領域)における中・高速域では、排気弁閉時期Ex
Cが吸気上死点TDCより所定期間前とされるとともに
吸気弁開時期InOが吸気上死点TDCより後とされる
ことにより、マイナスO/Lが生じるように設定され
る。そして、この中負荷乃至高負荷側の領域うちの中速
域では高速域よりもマイナスO/Lが大きくされる。
からこれより多少高負荷側にまでわたる領域における中
速域(領域A)でマイナスO/Lが最も大きくされる。
具体的には、中速中負荷(上記領域A内)では図5
(b)に示すように、排気弁閉時期ExCが吸気上死点
TDCよりも20°以上前、好ましくはBTDC30〜
40°に設定されるとともに、吸気弁開時期InOが吸
気上死点TDCより後、好ましくはATDC35〜45
°に設定される。なお、中速中負荷域において吸気弁の
閉時期InCは吸気下死点後80°程度、排気弁の開時
期は排気下死点前80°程度とされる。そして、当実施
形態において用いられているバルブタイミング可変装置
によると、吸気弁及び排気弁の開弁期間は一定に保たれ
つつ、吸気弁開時期の変化に伴って吸気弁閉時期も変化
し、また排気弁閉時期の変化に対応して排気弁開時期も
変化する。
域では、図5(c)に示すように、マイナスO/Lを有
するがその期間が中速中負荷域より小さくされ、例えば
排気弁閉時期ExCがBTDC20〜30°に設定され
るとともに、吸気弁開時期InOがATDC25〜35
°に設定される。
につれて排気弁が徐々に遅角され、かつ、吸気弁が徐々
に進角されることにより、マイナスO/Lが徐々に小さ
くされ、あるいはさらに正のオーバラップが生じる状態
に至る。そして、中速全開域では、図5(e)に示すよ
うに、排気弁閉時期ExCが吸気上死点TDCより後、
例えばATDC10°程度に設定されるとともに、吸気
弁開時期InOが吸気上死点TDCより前、例えばBT
DC10〜15°程度に設定される。また、高速高負荷
域では、図5(f)に示すように、排気弁閉時期ExC
が吸気上死点TDCより後、例えばATDC10°程度
に設定されるとともに、吸気弁開時期InOが吸気上死
点TDCより後、例えばATDC10〜15°に設定さ
れる。
本発明で限定しないが、図示の例によると、低速中負荷
域では図5(a)のように、中速中負荷域よりマイナス
O/Lが小さくされ、例えば排気弁閉時期ExCがBT
DC20〜30°、吸気弁開時期InOがATDC25
〜35°に設定される。低速全開域では図5(d)のよ
うに、中速全開域と略同じで排気弁閉時期ExCがAT
DC10°程度に設定されるとともに、吸気弁開時期I
nOがBTDC10〜15°程度に設定される。
域Bでは、図6に示すように、排気弁閉時期ExCが吸
気上死点TDCより5°以上前、好ましくはBTDC5
〜15°程度に設定されるとともに、吸気弁開時期In
Oが吸気上死点TDCより後であって、吸気上死点TD
Cから吸気弁開時期InOまでの期間θInが排気弁閉時
期ExCから吸気上死点TDCまでの期間θExよりも長
くなる時期、好ましくは[θIn−θEx]≧5°となる時
期に設定され、例えばATDC10〜20°程度に設定
される。なお、この領域Bでの排気弁閉時期ExCから
吸気弁開時期InOまでの期間は20°以上であること
が好ましい。
と、少なくともエンジンの中負荷乃至高負荷側の領域に
おける中・高速域では、排気弁閉時期ExCを吸気上死
点TDCより所定期間(20°以上)前とするととも
に、吸気弁開時期InOを吸気上死点TDC後としてい
ることにより、比較的多量の内部EGRが行われて充分
にNOxが低減されるとともに、その内部EGRによる
燃焼室内の既燃ガスが充分に冷却されて熱効率の向上に
よる燃費改善及び排気温度上昇抑制の効果が得られ、さ
らにポンピングロス低減、ノッキング抑制等の効果も得
られる。
点TDCより所定期間前としておけば、燃焼室5内に排
気ガスが残存して内部EGR効果が得られ、これにより
NOxが低減される。
DCより所定期間前とするとともに吸気弁開時期InO
を吸気上死点TDC後とした場合の排気行程後期から吸
気行程前記にかけての圧力変化は図7のようになり、排
気弁閉時期ExCから吸気上死点TDCになるまで間に
燃焼室内圧力が上昇し、吸気上死点TDCを過ぎてから
燃焼室圧力が低下する。そして、圧力上昇に伴って温度
が上昇し、圧力低下に伴って温度が低下するが、圧力上
昇により燃焼室内温度が高められる期間には、燃焼室を
構成する周囲の壁(ウォータジャケットが内蔵されて比
較的温度が低いシリンダヘッドないしシリンダ壁)との
温度差が大きくなることにより、この周囲の壁への放熱
量が増大する。従って、排気弁が閉じた時点で燃焼室内
に残留する既燃ガスの温度が高くても、排気弁が閉じて
からの圧力が高い期間に充分に放熱が行われた上で、そ
の後の圧力低下に伴い温度が低下する。こうして、既燃
ガスを冷却する作用が得られ、これにより、外部から冷
却されたEGRガスを導入する場合と同様に、燃焼温度
及び排気温度が低下する。
死点TDCまで燃焼室内圧力を上昇させるために吸気弁
開時期InOは少なくとも吸気上死点TDC後であるこ
とが必要である。さらに、吸気上死点TDC後でも比較
的早い時期に吸気弁が開くとその時点で燃焼室内圧力が
吸気圧力まで急減して放熱効果が損なわれるのに対し、
吸気弁開時期を遅くすれば放熱の期間を稼ぎ得るので、
例えば吸気上死点TDCから吸気弁開時期InOまでの
期間が排気弁閉時期ExCから吸気上死点TDCまでの
期間以上となる程度にまで吸気弁開時期を遅くすること
により、燃焼温度及び排気温度の低下に寄与する。な
お、このように吸気弁開時期を遅くすることで後に詳述
するようなポンピングロス低減作用も得られる。
向上され、これとポンピングロス低減作用とで燃費が改
善されるとともに、排気温度の低下により、触媒の温度
上昇が抑制されて触媒の信頼性、耐久性が向上される。
さらに、燃焼温度の低下は、高負荷側の領域でノッキン
グ抑制の効果も発揮する。
内部EGRを得るようにすれば、吸気上死点で吸気弁及
び排気弁が閉じているので、従来の正のオーバラップに
よって内部EGRを得る場合のようにピストン頂面に深
いリセスを設ける必要がない。
と、エンジン回転速度が高くなるにつれ、吸気弁及び排
気弁の有効開弁期間が減少することが実質的にマイナス
O/Lを大きくするのと同等に作用するので、高速域で
は中速域と比べてマイナスO/Lを小さくしても内部E
GRの確保及び燃焼温度、排気温度の低減等の効果が充
分に得られる。従って、例えば中速中負荷では図5
(b)に示すように排気弁閉時期ExCがBTDC30
〜40°程度、吸気弁開時期InOがATDC35〜4
5°程度に設定されてマイナスO/Lが大きくされるの
に対し、高速中負荷では図5(c)に示すように排気弁
閉時期ExCがBTDC20〜30°程度、吸気弁開時
期InOがATDC25〜35°程度に設定されてマイ
ナスO/Lが中速中負荷よりも小さくされることによ
り、内部EGR量が過剰になることが避けられ、上記の
ような効果が得られつつ出力が確保される。
ExCが吸気上死点TDCよりも多少遅いATDC10
°程度とされることにより、内部EGRが極力少なくさ
れて全開トルクが確保される。
の全開域で中負荷域と比べて早められ、中速全開域では
上死点前(BTDC10〜15°程度)とされるが、高
速全開域では吸気上死点後(ATDC10〜15°程
度)とされることにより全開性能が確保される。すなわ
ち、バルブタイミング可変装置が当実施形態のように開
弁期間一定で開閉タイミングを変えるようなタイプのも
のである場合に、低速域で燃焼安定性確保のためオーバ
ーラップを小さくするとともに吸気の吹き返しを生じな
いようにするには吸気弁の開弁期間を比較的小さく(例
えば220°程度に)設定しておくことが望ましく、一
方、無効角及び吸気流入遅れが大きくなる高速域では吸
気の吹き返しを生じない範囲で吸気弁閉時期を遅くする
ことが吸入効率向上のために望ましいが、上記のように
吸気弁の開弁期間を比較的小さくした場合に、高速域で
は、吸気弁開時期を吸気上死点前に設定すると吸気弁閉
時期が吸入効率向上のために要求される時期よりも早す
ぎて、吸入効率の低下を招く。
及び吸気弁の開時期をともに吸気上死点後とすることに
より、内部EGR量を少なくするとともに、吸入効率を
高め、これらの作用で高速全開トルクを確保するように
している。なお、吸気弁の開弁期間を比較的大きくした
場合には、高速全開域で吸気弁開時期を吸気上死点前に
設定してもよい。
xCを吸気上死点TDC前の適当な時期、例えばBTD
C5〜15°程度とすることにより、燃焼安定性を損な
わない適度の内部EGR量が得られるとともに、吸気弁
開時期InOを吸気上死点TDC後で、吸気上死点から
吸気弁開時期までの期間θInが排気弁閉時期から吸気上
死点までの期間θExよりも5°程度以上大きくなる時期
としているため、充分にポンピングロス低減効果が得ら
れる。
低減効果について説明する。吸気上死点TDC前に排気
弁が閉じると、燃焼室内圧力が排気圧力に対応するレベ
ルから一端上昇して、吸気上死点TDCを過ぎると下降
し、さらに吸気弁が開かれると吸気圧力に対応するレベ
ルまで下降するが、この過程で、吸気上死点TDCに達
するまでの間の圧力と吸気上死点TDCを過ぎてからの
圧力の格差分がポンピングロスとなる。そして、吸気上
死点TDC後において比較的早い時期に吸気弁が開かれ
る場合(例えば吸気上死点TDCから吸気弁開時期まで
の期間が排気弁閉時期から吸気上死点TDCまでの期間
と同じかそれより短い場合)に、吸気弁が開かれた時点
で燃焼室内圧力が吸気圧力まで急減して上記格差が増大
することによりポンピングロスが増大するのに対し、吸
気弁開時期を遅らせば、燃焼室内圧力が吸気圧力まで低
下する時期が遅れることにより、図7中にハッチングで
示す分だけ、ポンピングロスの増大が抑制されることと
なる。
様に吸気弁及び排気弁の開閉タイミングが設定されてい
る。また、低速中負荷域では、燃焼安定性確保のため中
速中負荷域と比べて内部EGRを少なくすべく、排気弁
閉時期ExCを上死点TDCに近づけて、マイナスO/
Lを小さくしている。ただし、排気弁閉時期ExC及び
マイナスO/Lを変えなくても、エンジン回転数が低く
なるにつれて無効角が小さくなることにより、実質的に
マイナスO/Lが小さくなって内部EGRが減少するの
で、低速中負荷域における排気弁閉時期ExC及びマイ
ナスO/Lは中速中負荷域と同程度としておくことも考
えられる。
る。この実施形態では、図1に示す第1の実施形態と同
様の構造に加え、ターボ過給機50を装備している。こ
のターボ過給機50は、吸気通路20に設けたコンプレ
ッサ51と、排気通路30に設けたタービン52と、両
者を連結する軸体53とからなり、排気ガス流によりタ
ービン52が回転し、それに連動してコンプレッサ51
が回転することにより吸気を過給するようになってい
る。なお、55は吸気通路20におけるコンプレッサ5
1の下流に設けられたインタークーラである。また、5
6は排気通路30におけるタービン52をバイパスする
ウエストゲート通路、57はこの通路56に設けられた
ウエストゲートバルブである。
合、中負荷(乃至高負荷側)の領域や低負荷域における
吸気弁及び排気弁の開閉タイミングの制御は第1の実施
形態と同様であって(図5(a)〜(c)及び図6参
照)、中・高速の中負荷では排気弁閉時期ExCが吸気
上死点TDC前、吸気弁開時期InOが吸気上死点TD
C後とされるが、さらに中速及び高速の全開域でも、図
9(a)及び同(b)のように、排気弁閉時期ExCが
吸気上死点TDC前、吸気弁開時期InOが吸気上死点
TDC後とされる。例えば、中速全開域では排気弁閉時
期ExCがBTDC15〜20°、吸気弁開時期InO
がATDC20〜25°に設定され、高速全開域では排
気弁閉時期ExCがBTDC10〜15°、吸気弁開時
期InOがATDC15〜20°に設定される。
しては、エンジンの低速域や低・中負荷域だけでなく中
・高速域における全開域でも上記空燃比が理論空燃比以
上(空気過剰率λがλ≧1)となるように、燃料噴射量
が制御される。
開域でも、排気弁閉時期ExCが吸気上死点TDC前、
吸気弁開時期InOが吸気上死点TDC後とされること
により、内部EGRが得られてNOxが低減され、か
つ、その内部EGRによる既燃ガスが冷却されて燃焼温
度及び排気温度の上昇が抑制され、燃費が改善されると
ともに、ノッキングが抑制される。
給により補われ、全開トルクが確保される。
ではノッキング防止等のためウエストゲートバルブを通
して排気エネルギーを逃がすことで過給圧上昇を抑制し
ていたが、当実施形態ではウエストゲートバルブ57の
開度を小さくし、従来では捨てていた排気エネルギーを
利用して過給圧を高めることにより、有効に全開トルク
を確保することができる。さらに、上記のようにマイナ
スO/Lとすることによりノッキングを抑制する作用が
得られるため、内部EGRによる出力低下分を補う程度
以上に過給圧を高めることも可能となり、全開トルクを
高めることができる。
/Lとすることでノッキング抑制作用が得られるため、
ノッキング抑制のための空燃比のエンリッチ化を行う必
要がなく、全開域での空燃比は理論空燃比以上(λ≧
1)とし、例えば理論空燃比とすればよい。従って、全
開域ではマイナスO/Lによりノッキングが抑制される
状況下で、過給により新気の充填量が確保されつつ、理
論空燃比となるように新気量に応じて燃料噴射量が制御
されることにより、出力性能及び燃費性能が向上され
る。
によると、少なくともエンジンの中負荷乃至高負荷側の
領域における中・高速域で、排気弁が吸気上死点より所
定期間前に閉じられるとともに吸気弁が吸気上死点後に
開かれることにより、燃焼室内に既燃ガスが残存して内
部EGR効果が得られ、かつ、排気弁の閉弁から吸気弁
の開弁までの期間に充分に放熱が行われて残存既燃ガス
が冷却されることにより燃焼温度及び排気温度の上昇を
抑制する作用が得られる。このため、内部EGRによっ
てNOxを低減するとともに、燃焼温度を低くすること
により燃焼効率を高めて燃費を改善することができ、か
つ、排気温度の上昇抑制により排気系の信頼性、耐久性
を高めることができる。さらに、ノッキング抑制、ポン
ピングロス低減等の効果も奏するものである。
の概略図である。
のカムリフト曲線を表した図である。
更の仕方をマップ的に示す説明図である。
開、中速全開、高速全開の各運転域での排気弁の閉時期
及び吸気弁の開閉時期を示す図である。
時期を示す図である。
室容積及び燃焼室内圧力の変化を示す図である。
ンの概略図である。
開の各運転域での排気弁の閉時期及び吸気弁の開閉時期
を示す図である。
Claims (7)
- 【請求項1】 少なくともエンジンの中負荷乃至高負荷
側の領域における中・高速域で、排気弁用カムリフト特
性における加速度区間から定速度区間への移行時点をも
って定義した排気弁閉時期を吸気上死点より所定期間前
とし、吸気弁用カムリフト特性における定速度区間から
加速度区間への移行時点をもって定義した吸気弁開時期
を吸気上死点以後に設定したことを特徴とする自動車用
4サイクルエンジン。 - 【請求項2】 排気弁及び吸気弁のうちの少なくとも一
方に対してバルブ開閉タイミングを変更可能とするバル
ブタイミング可変装置を備え、吸気上死点を挟んでの上
記排気弁閉時期から上記吸気弁開時期までの期間を、エ
ンジンの中負荷乃至高負荷側の領域において中速域では
高速域よりも大きくするように運転状態に応じてバルブ
開閉タイミングを変更することを特徴とする請求項1記
載の自動車用4サイクルエンジン。 - 【請求項3】 少なくとも排気弁に対してバルブ開閉タ
イミングを変更可能とするバルブタイミング可変装置を
備え、上記排気弁閉時期をエンジンの全開域では吸気上
死点以後に設定したことを特徴とする請求項1または2
記載の自動車用4サイクルエンジン。 - 【請求項4】 上記排気弁閉時期が吸気上死点より所定
期間前とされる運転領域からエンジン負荷が全開域に近
づくにつれて、上記排気弁閉時期を徐々に遅らせるよう
にしたことを特徴とする請求項3記載の自動車用4サイ
クルエンジン。 - 【請求項5】 排気弁及び吸気弁に対してそれぞれバル
ブ開閉タイミングを変更可能とするバルブタイミング可
変装置を備え、エンジンの高速域における全開域では上
記排気弁閉時期及び上記吸気弁開時期をともに吸気上死
点以後に設定したことを特徴とする請求項3または4記
載の自動車用4サイクルエンジン。 - 【請求項6】 過給機を備えるとともに、エンジンの中
・高速域における全開域では少なくとも上記排気弁閉時
期を吸気上死点より前に設定したことを特徴とする請求
項1記載の自動車用4サイクルエンジン。 - 【請求項7】 燃焼室内の混合気の空燃比をコントロー
ルする手段を備え、エンジンの中・高速域における全開
域で上記空燃比を理論空燃比以上の値としたことを特徴
とする請求項6記載の自動車用4サイクルエンジン。
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