JPS60219295A - 重質炭化水素油の水素化処理方法 - Google Patents
重質炭化水素油の水素化処理方法Info
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は重質炭化水素油の水素化処理方法に関し、詳し
くは重質炭化水素油を触媒を用いて二段階で水素化処理
するにあたって、第一段階の処理を特定の触媒を用いて
行なうことにより、効率の高い水素化処理を長期間にわ
たって安定的に進行させることのできる方法に関する。
くは重質炭化水素油を触媒を用いて二段階で水素化処理
するにあたって、第一段階の処理を特定の触媒を用いて
行なうことにより、効率の高い水素化処理を長期間にわ
たって安定的に進行させることのできる方法に関する。
従来から重質炭化水素油を水素化処理する方法としては
様々なものが知られている。例えば、重質炭化水素油を
まず脱メタルした後に脱硫する方法、あるいは脱硫した
後に水素化分解する方法、さらには脱硫活性と脱メタル
活性の比率の異なる二種類の触媒を用いて水素化処理す
る方法などかあ北。
様々なものが知られている。例えば、重質炭化水素油を
まず脱メタルした後に脱硫する方法、あるいは脱硫した
後に水素化分解する方法、さらには脱硫活性と脱メタル
活性の比率の異なる二種類の触媒を用いて水素化処理す
る方法などかあ北。
本発明者らは上記従来技術とは異なった観点から、高い
処理効率で長期間にわたって安定的に水素化処理を行な
うことのできる方法を開発すべく鋭意研究を重ねた。そ
の結果、重質炭化水素油を二段階で水素化処理するとと
もに、第一段階において多くのマクロポアを有する特定
の無ｍ酸化物に活性成分を担持してなる触媒を用いて水
素化処理を行なうことにより、目的を達成しうろことを
見出し、本発明を完成するに至った。
処理効率で長期間にわたって安定的に水素化処理を行な
うことのできる方法を開発すべく鋭意研究を重ねた。そ
の結果、重質炭化水素油を二段階で水素化処理するとと
もに、第一段階において多くのマクロポアを有する特定
の無ｍ酸化物に活性成分を担持してなる触媒を用いて水
素化処理を行なうことにより、目的を達成しうろことを
見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、重質炭化水素油を触媒の存在下二段
階にて水素化処理するにあたり、第一段階として重質炭
化水素油を、ｘｏｏｏÅ以上の細孔の容積が０．０５ｃ
ｃ ／ ｇ以上の炭化水素分解能を有する無機酸化物に
水素化活性能を有する金属を担持した触媒と接触させる
ことを特徴とする重質炭化水素油の水素化処理方法を提
供するものである。
階にて水素化処理するにあたり、第一段階として重質炭
化水素油を、ｘｏｏｏÅ以上の細孔の容積が０．０５ｃ
ｃ ／ ｇ以上の炭化水素分解能を有する無機酸化物に
水素化活性能を有する金属を担持した触媒と接触させる
ことを特徴とする重質炭化水素油の水素化処理方法を提
供するものである。
本発明の方法の第一段階に用いる触媒は、特定の無機酸
化物を担体として、これに金属活性成分を担持してなる
ものである。この担体である無機酸化物としては、前述
した如く、１０００Å以上の細孔の容積が０．０５ｃｃ
／ｇ以上であり、しかも炭化水素分解能を有するもので
あることが必要である。このような無機酸化物は各種の
ものがあり、例えばＹ型（フォージャサイト型）ゼオラ
イト。
化物を担体として、これに金属活性成分を担持してなる
ものである。この担体である無機酸化物としては、前述
した如く、１０００Å以上の細孔の容積が０．０５ｃｃ
／ｇ以上であり、しかも炭化水素分解能を有するもので
あることが必要である。このような無機酸化物は各種の
ものがあり、例えばＹ型（フォージャサイト型）ゼオラ
イト。
超安定Ｙ型（ＵＳＹ型）ゼオライト、鉄含有Ｙ型ゼオラ
イト、シリカ−アルミナなど好適なものとしてあげるこ
とができる。
イト、シリカ−アルミナなど好適なものとしてあげるこ
とができる。
上述の無機酸化物は、多くのマクロポア、つまり１００
０Å以上、特に１０００〜１００００人の範囲の細孔の
容積が無機酸化物１ｇ当り０．０５ｃｑ以上、好ましく
は０．０８ｃｃ以上程度であるように多くのマクロポア
有していることが必要である。
０Å以上、特に１０００〜１００００人の範囲の細孔の
容積が無機酸化物１ｇ当り０．０５ｃｑ以上、好ましく
は０．０８ｃｃ以上程度であるように多くのマクロポア
有していることが必要である。
また、この無機酸化物は前記の如（多くのマクロポアを
有するとともに、その細孔分布が５０〜５００人の範囲
および５００〜１ｏｏｏｏ人の範囲のそれぞれに極大値
をもつものが好ましい。
有するとともに、その細孔分布が５０〜５００人の範囲
および５００〜１ｏｏｏｏ人の範囲のそれぞれに極大値
をもつものが好ましい。
さらに、この無機酸化物は炭化水素を分解する能力を有
すること、つまり高温下で炭化水素を分解できるような
固体酸などを有していることが必要゛である。
すること、つまり高温下で炭化水素を分解できるような
固体酸などを有していることが必要゛である。
このような無機酸化物の好適な具体例としては、特願昭
５８−５３９０９号明細書に記載のフォージャサイト型
鉄含有アルミノシリケートゼオライトあるいは特願昭５
８−５３９１０号明細書に記載のゼオライト（ＵＳＹ型
ゼオライト）などをあげることができる。
５８−５３９０９号明細書に記載のフォージャサイト型
鉄含有アルミノシリケートゼオライトあるいは特願昭５
８−５３９１０号明細書に記載のゼオライト（ＵＳＹ型
ゼオライト）などをあげることができる。
次に、この無機酸化物に担持する水素化活性能を有する
金属としては、様々なものがあり、処理すべき重質炭化
水素油の種類２選定する処理条件等に応じて適宜室めれ
ばよい。具体的には、周期律表第ＶＩＢ族に属する金属
および／あるいは第１族に属する金属が用いられる。こ
の第ＶＩＢ族の金属と第１族の金属は併用することが好
ましいが、どちらか一方を使用してもよい。ここで第Ｖ
ＩＢ族の金属としては、タングステンまたはモリブテン
が好ましく、また第１族の金属としてはニッケルまたは
コバルトが好ましい。なお、第ＶＩＢ族の金属、第１族
の金属はそれぞれ１種ずつ使用してもよいが、それぞれ
複数の金属を混合したものを用いてもよい。
金属としては、様々なものがあり、処理すべき重質炭化
水素油の種類２選定する処理条件等に応じて適宜室めれ
ばよい。具体的には、周期律表第ＶＩＢ族に属する金属
および／あるいは第１族に属する金属が用いられる。こ
の第ＶＩＢ族の金属と第１族の金属は併用することが好
ましいが、どちらか一方を使用してもよい。ここで第Ｖ
ＩＢ族の金属としては、タングステンまたはモリブテン
が好ましく、また第１族の金属としてはニッケルまたは
コバルトが好ましい。なお、第ＶＩＢ族の金属、第１族
の金属はそれぞれ１種ずつ使用してもよいが、それぞれ
複数の金属を混合したものを用いてもよい。
上述の活性成分である金属の担持量は、特に制限はなく
各種条件に応じて適宜室めればよいが、通常は周期律表
第ＶＩＢ族の金属は触媒全体の３〜２４重量％、好まし
くは８〜２０重量％とすべきであり、また第１族の金属
については、触媒全体の０．７〜２０重量％、好ましく
は１．５〜８重量％とすべきである。
各種条件に応じて適宜室めればよいが、通常は周期律表
第ＶＩＢ族の金属は触媒全体の３〜２４重量％、好まし
くは８〜２０重量％とすべきであり、また第１族の金属
については、触媒全体の０．７〜２０重量％、好ましく
は１．５〜８重量％とすべきである。
上記活性成分を担体に担持するにあたっては、共沈法、
含浸法など公知の方法によって行なえばよい。
含浸法など公知の方法によって行なえばよい。
本発明の方法では、第一段階の水素化処理を、上述の如
く調製した触媒を用いて行なうが、この触媒は、多くの
マクロポアを有していると同様に；水素化活性が非常に
高いものである。そのため、この触媒を用いて重質炭化
水素油の水素化処理を行なえば、脱メタル反応と水素化
分解反応が共に高い反応率で進行する。しかも、触媒上
にマクロポアが存在するため、重質炭化水素油中の金属
分等による被毒が少なく、その結果、触媒寿命が非常に
長いものとなる。
く調製した触媒を用いて行なうが、この触媒は、多くの
マクロポアを有していると同様に；水素化活性が非常に
高いものである。そのため、この触媒を用いて重質炭化
水素油の水素化処理を行なえば、脱メタル反応と水素化
分解反応が共に高い反応率で進行する。しかも、触媒上
にマクロポアが存在するため、重質炭化水素油中の金属
分等による被毒が少なく、その結果、触媒寿命が非常に
長いものとなる。
上記第一段階の水素化処理では、上述の如き触媒を用い
ることが必要であるが、そのほかの条件としては、従来
から水素化処理、特に水素化分解に採用されている反応
条件を含む広範囲の反応条件を採用することかできるが
、通常は、反応温度３５０〜４５０℃１反応圧力５０〜
２００ ｋｇ／ｃｒｙ。
ることが必要であるが、そのほかの条件としては、従来
から水素化処理、特に水素化分解に採用されている反応
条件を含む広範囲の反応条件を採用することかできるが
、通常は、反応温度３５０〜４５０℃１反応圧力５０〜
２００ ｋｇ／ｃｒｙ。
水素／原料油比４００〜３０００Ｎｒｎ３−Ｈ２／ｉｄ
−油。
−油。
液時空間速度（Ｌ）ＩＳＶ ） ０．１〜２．Ｏｈｒ−
’ とし、また水素は純度７５モル％以上のものが使用
される。
’ とし、また水素は純度７５モル％以上のものが使用
される。
本発明の方法では、上述の第一段階の水素化処理後、引
き続いて第二段階の水素化処理を行なうが、ここで用い
る触媒は、水素化処理能力を有するものであればよく、
目的に応じて選定すればよい。具体的には、水素化脱硫
、水素化膜窒素、水素化脱メタル、水素化脱アスファル
テン、水素化膜ロウ、水素化改質、水素化分解などの活
性を有する触媒をあげることができる。
き続いて第二段階の水素化処理を行なうが、ここで用い
る触媒は、水素化処理能力を有するものであればよく、
目的に応じて選定すればよい。具体的には、水素化脱硫
、水素化膜窒素、水素化脱メタル、水素化脱アスファル
テン、水素化膜ロウ、水素化改質、水素化分解などの活
性を有する触媒をあげることができる。
また、この第二段階の水素化処理を行なう際の条件は、
用いる触媒、所望する反応の種類等に応じて定めるべき
であるが、例えば水素化脱硫を主とするものであれば、
反応温度２５０〜４００°Ｃ１反応圧力１０〜２００
ｋｇ／ ｃ＋１１． Ｌ）ＩｓＶ Ｏ，１〜３．Ｏｌ＋
ｒ−’。
用いる触媒、所望する反応の種類等に応じて定めるべき
であるが、例えば水素化脱硫を主とするものであれば、
反応温度２５０〜４００°Ｃ１反応圧力１０〜２００
ｋｇ／ ｃ＋１１． Ｌ）ＩｓＶ Ｏ，１〜３．Ｏｌ＋
ｒ−’。
水素／原料油比３００〜３０００８ｍ３−Ｈｚ／ ）ｄ
−油の範囲で定めればよい。水素化処理が水素化分解を
主とするものであれば、反応温度３００〜５００℃反応
圧力８０〜２００ ｋｇ／ ｃＪ、 ＬＨ’ＳＶ ０．
１〜３．Ｏｈｒ−’。
−油の範囲で定めればよい。水素化処理が水素化分解を
主とするものであれば、反応温度３００〜５００℃反応
圧力８０〜２００ ｋｇ／ ｃＪ、 ＬＨ’ＳＶ ０．
１〜３．Ｏｈｒ−’。
水素／原料油比５００〜３０００ Ｎｍ３／に１の範囲
で選定すればよい。なお、これらの水素化処理において
は、用いる水素の純度は７５モル％以上であればよく、
必ずしも高純度であることを要しない。
で選定すればよい。なお、これらの水素化処理において
は、用いる水素の純度は７５モル％以上であればよく、
必ずしも高純度であることを要しない。
このように、本発明の方法は重質炭化水素油を二段階の
水素化処理によって、所望する良質の炭化水素油を製造
するものであるが、ここで適用することのできる重質炭
化水素油としては、原油の常圧蒸溜残香油、減圧蒸溜残
査油、減圧重質軽油。
水素化処理によって、所望する良質の炭化水素油を製造
するものであるが、ここで適用することのできる重質炭
化水素油としては、原油の常圧蒸溜残香油、減圧蒸溜残
査油、減圧重質軽油。
接触分解性香油、ビスブレーキング油、タールサンド油
、シェールオイルなどをあげることができる。
、シェールオイルなどをあげることができる。
本発明の方法によれば、二段階の水素化処理の第一段階
において、マクロポアを有する馨媒を用いるため、触媒
がほとんど被毒されることなく脱メタル反応が進行し、
その結果、第一、二段の両段階の触媒が共に長期間にわ
たって高活性を維持することが可能となる。
において、マクロポアを有する馨媒を用いるため、触媒
がほとんど被毒されることなく脱メタル反応が進行し、
その結果、第一、二段の両段階の触媒が共に長期間にわ
たって高活性を維持することが可能となる。
したがって、従来法では触媒劣化が激しく処理の困難で
あった重質の炭化水素油であっても、本発明の方法によ
れば、長期間にわたって効率よく水素化処理することが
でき、得られる炭化水素油も高品質のものとなる。
あった重質の炭化水素油であっても、本発明の方法によ
れば、長期間にわたって効率よく水素化処理することが
でき、得られる炭化水素油も高品質のものとなる。
次に、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。
参考例（触媒の調製）
（１）触媒Ａの調製
Ｎ’ａ ２０含量０．１２重量％のアンモニウムイオン
置換Ｙ型ゼオライト１４０ｇを、ロータリーキルンに入
れ、６８０℃にて３時間保持しセルフスチーミングを行
なった。冷却後、濃度Ｏ３１モル／βの硝酸第二鉄水溶
液１．４４を加えて、５０℃にて２時間接触させ、次い
で水洗乾燥し、さらに４５０℃にて３時間焼成した。得
られた鉄含有ゼオライト（触媒Ａ）の性状を第１表に示
す。
置換Ｙ型ゼオライト１４０ｇを、ロータリーキルンに入
れ、６８０℃にて３時間保持しセルフスチーミングを行
なった。冷却後、濃度Ｏ３１モル／βの硝酸第二鉄水溶
液１．４４を加えて、５０℃にて２時間接触させ、次い
で水洗乾燥し、さらに４５０℃にて３時間焼成した。得
られた鉄含有ゼオライト（触媒Ａ）の性状を第１表に示
す。
（２）触媒Ｂの調製
ＮａｚＯ含量０．４５％のＮ １＋ ４Ｙ型ゼトライト
１４００ｇを、ロータリーキルン中で、６８０℃、３時
間保持し、セルフスチーミングを行なった。冷却後、１
４６の０．１規定硝酸水溶液と２時間接触させ、次いで
濾過、水洗・乾燥後、４５０°Ｃで焼成した。
１４００ｇを、ロータリーキルン中で、６８０℃、３時
間保持し、セルフスチーミングを行なった。冷却後、１
４６の０．１規定硝酸水溶液と２時間接触させ、次いで
濾過、水洗・乾燥後、４５０°Ｃで焼成した。
得られたゼオライト（触媒Ｂ）の性状を第１表に示す。
（３）特開昭５７−３０５５０号公報の実施例１に記載
の方法によって得られた触媒（触媒Ｃ）。
の方法によって得られた触媒（触媒Ｃ）。
市販の水素化の前処理用触媒（触媒Ｄ）および特開昭５
３−１２０６９１号公報の実施例１に記載の方法によっ
て得られた触媒（触媒Ｅ）についてそれらの性状を第１
表に示す。
３−１２０６９１号公報の実施例１に記載の方法によっ
て得られた触媒（触媒Ｅ）についてそれらの性状を第１
表に示す。
実施例１
反応器の上部に前記触媒Ａを、下部に触媒Ｃをそれぞれ
充填した。この際の触媒Ａ、Ｃの充填割合はＩ：１ （
容積比）となるようにした。次いでこの反応器を、温度
４１０℃、ＬＩＩＳＶ Ｏ，３ｈｒ−’。
充填した。この際の触媒Ａ、Ｃの充填割合はＩ：１ （
容積比）となるようにした。次いでこの反応器を、温度
４１０℃、ＬＩＩＳＶ Ｏ，３ｈｒ−’。
水素／原料油比２０００ Ｎｍ”／ｉｄ、水素分圧１３
５ｋｇ／−の条件に設定して、反応器上部から下部へ向
けてクラエート原油からの常圧蒸溜残査油を通浦し、水
素化処理を行なった。原料油の分解率と通油時間の関係
を第１図に示す。なお、原料油の分解率は下式により計
算した。また、ここで用いた原料油である常圧蒸゛溜残
査油の性状は第２表のとおりである。
５ｋｇ／−の条件に設定して、反応器上部から下部へ向
けてクラエート原油からの常圧蒸溜残査油を通浦し、水
素化処理を行なった。原料油の分解率と通油時間の関係
を第１図に示す。なお、原料油の分解率は下式により計
算した。また、ここで用いた原料油である常圧蒸゛溜残
査油の性状は第２表のとおりである。
ａ：原料油中の沸点３４３℃以上の留分（ｗＬχ）ｂ；
生成油中の沸点３４３℃以上の留分（ｗｔχ）Ｃ：生成
油量（ｋｇ ） ｄ：原料油量（ｋｇ） 第 ２ 表（原料油の性状） 比較例１ 実施例１において、反応器の上部に触媒Ａの代わりに触
媒りを充填したこと以外は、実施例１と同様の条件で水
素化処理を行なった。その結果得られた原料油の分解率
と通油時間の関係を第１図に示す。
生成油中の沸点３４３℃以上の留分（ｗｔχ）Ｃ：生成
油量（ｋｇ ） ｄ：原料油量（ｋｇ） 第 ２ 表（原料油の性状） 比較例１ 実施例１において、反応器の上部に触媒Ａの代わりに触
媒りを充填したこと以外は、実施例１と同様の条件で水
素化処理を行なった。その結果得られた原料油の分解率
と通油時間の関係を第１図に示す。
比較例２
実施例１において、反応器の上部、下部共に触媒Ｃを充
填したこと以外は、実施例１と同様の条件で水素化処理
を行なった。その結果得られた原料油の分解率と通油時
間の関係を第１図に示す。
填したこと以外は、実施例１と同様の条件で水素化処理
を行なった。その結果得られた原料油の分解率と通油時
間の関係を第１図に示す。
実施例２
反応器の上部に前記触媒Ａを、下部に触媒Ｅをそれぞれ
充填した。この際の触媒Ａ、Ｅの充填割合は１：１ （
容積比）となるようにした。次いでこの反応器を、水素
化分圧１３５ ｋｇ／ｃＪ ＬＨ５ＶＯ，３ｈｒ”、水
素／原料油比１００ ＯＮｍ３＃ｊの条件に設定して、
反応器上部から下部へ向＆Ｊて実施例１と同じ性状の常
圧蒸溜残査油を通油し、脱硫率が９０％になる反応温度
にて水素化処理を行なった。この際の反応温度と通油時
間との関係、および中間留分収率と通油時間の関係を第
２図および第３図に示す。なお、ここで中間留分とは、
沸点１７１〜３４３℃の範囲の留出油（灯油、軽油留分
）を指称する。
充填した。この際の触媒Ａ、Ｅの充填割合は１：１ （
容積比）となるようにした。次いでこの反応器を、水素
化分圧１３５ ｋｇ／ｃＪ ＬＨ５ＶＯ，３ｈｒ”、水
素／原料油比１００ ＯＮｍ３＃ｊの条件に設定して、
反応器上部から下部へ向＆Ｊて実施例１と同じ性状の常
圧蒸溜残査油を通油し、脱硫率が９０％になる反応温度
にて水素化処理を行なった。この際の反応温度と通油時
間との関係、および中間留分収率と通油時間の関係を第
２図および第３図に示す。なお、ここで中間留分とは、
沸点１７１〜３４３℃の範囲の留出油（灯油、軽油留分
）を指称する。
実施例３
実施例２において、触媒Ａ、Ｅの充填割合を１：４（容
積比）としたこと以外は、実施例２と同様の条件で水素
化処理を行なった。結果を第２図および第４図に示す。
積比）としたこと以外は、実施例２と同様の条件で水素
化処理を行なった。結果を第２図および第４図に示す。
実施例４
実施例２において、触媒Ａ、Ｈの充填割合を７：３（容
積比）としたこと以外は、実施例２と同様の条件で水素
化処理を行なった。結果を第２図に示す。
積比）としたこと以外は、実施例２と同様の条件で水素
化処理を行なった。結果を第２図に示す。
実施例５
実施例２において、触媒Ａの代わりに触媒Ｂを用いたこ
と以外は、実施例２と同様の条件で水素化処理を行なっ
た。結果を第２図に示す。
と以外は、実施例２と同様の条件で水素化処理を行なっ
た。結果を第２図に示す。
比較例３
実施例２において、反応器の上部、下部共に触媒Ｅを充
填したこと以外は、実施例２と同様の条件で水素化処理
を行なった。結果を第２〜４図に示す。
填したこと以外は、実施例２と同様の条件で水素化処理
を行なった。結果を第２〜４図に示す。
比較例４゜
実施例２において、触媒Ａの代わりに触媒りを用いたこ
と以外は、実施例２と同様の条件で水素化処理を行なっ
た。結果を第３，４図に示す。
と以外は、実施例２と同様の条件で水素化処理を行なっ
た。結果を第３，４図に示す。
４、図面の簡単な説明 ト
第１図は原料油の分解率と通油時間の関係を示 −すグ
ラフである。第２〜４図は反応温度と通油時 価間の関
係ならびに中間留分収率と通油時間の関係を示すグラフ
である。
ラフである。第２〜４図は反応温度と通油時 価間の関
係ならびに中間留分収率と通油時間の関係を示すグラフ
である。
Claims (2)
- （１）重質炭化水素油を触媒の存在下二段階にて水素化
処理するにあたり、第一段階として重質炭化水素油を、
１０００Å以上の細孔の容積が０．０５ｃｃ ／ ８以
上の炭化水素分解能を有する無機酸化物に水素化活性能
を有する金属を担持した触媒と接触させることを特徴と
する重質炭化水素油の水素化処理方法。 - （２）無機酸化物が、３０〜５００人の範囲および５０
０〜１００００人の範囲のそれぞれに細孔分布の極大値
を有するものである特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59075028A JPS60219295A (ja) | 1984-04-16 | 1984-04-16 | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
| US06/719,365 US4622127A (en) | 1984-04-16 | 1985-04-03 | Method for the hydrogenation treatment of a heavy hydrocarbon oil |
| DE8585104499T DE3563855D1 (en) | 1984-04-16 | 1985-04-13 | A method for the hydrogenation treatment of a heavy hydrocarbon oil |
| EP85104499A EP0158997B1 (en) | 1984-04-16 | 1985-04-13 | A method for the hydrogenation treatment of a heavy hydrocarbon oil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59075028A JPS60219295A (ja) | 1984-04-16 | 1984-04-16 | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60219295A true JPS60219295A (ja) | 1985-11-01 |
| JPH0149399B2 JPH0149399B2 (ja) | 1989-10-24 |
Family
ID=13564312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59075028A Granted JPS60219295A (ja) | 1984-04-16 | 1984-04-16 | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4622127A (ja) |
| EP (1) | EP0158997B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60219295A (ja) |
| DE (1) | DE3563855D1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0598270A (ja) * | 1991-10-09 | 1993-04-20 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 重質炭化水素油の接触水素化処理方法 |
| JPH05112785A (ja) * | 1991-10-18 | 1993-05-07 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 重質炭化水素油の処理方法 |
| JP2004115581A (ja) * | 2002-09-24 | 2004-04-15 | Nippon Oil Corp | 石油系重質油の脱金属方法 |
| WO2013141123A1 (ja) * | 2012-03-21 | 2013-09-26 | 出光興産株式会社 | プロセスオイルおよびゴム組成物 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5087348A (en) * | 1989-06-19 | 1992-02-11 | Texaco Inc. | Hydrocarbon treating process |
| JP2547115B2 (ja) * | 1990-03-30 | 1996-10-23 | 財団法人石油産業活性化センター | 炭化水素油用水素化処理触媒組成物ならびにそれを用いる水素化処理方法 |
| FR2983866B1 (fr) | 2011-12-07 | 2015-01-16 | Ifp Energies Now | Procede d'hydroconversion de charges petrolieres en lits fixes pour la production de fiouls a basse teneur en soufre |
| CN104560157B (zh) * | 2013-10-22 | 2016-06-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种渣油加氢方法 |
| FR3050735B1 (fr) | 2016-04-27 | 2020-11-06 | Ifp Energies Now | Procede de conversion comprenant des lits de garde permutables d'hydrodemetallation, une etape d'hydrotraitement en lit fixe et une etape d'hydrocraquage en reacteurs permutables |
| FR3052458B1 (fr) | 2016-06-09 | 2019-12-27 | IFP Energies Nouvelles | Procede de conversion comprenant au moins une etape d'hydrotraitement en lit fixe et une etape d'hydrocraquage en reacteurs by passables |
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|---|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
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| US4191635A (en) * | 1977-12-21 | 1980-03-04 | Standard Oil Company (Indiana) | Process for the cracking of heavy hydrocarbon streams |
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| US4421633A (en) * | 1981-03-13 | 1983-12-20 | Mobil Oil Corporation | Low pressure cyclic hydrocracking process using multi-catalyst bed reactor for heavy liquids |
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| FR2528721B1 (fr) * | 1982-06-17 | 1986-02-28 | Pro Catalyse Ste Fse Prod Cata | Catalyseur supporte presentant une resistance accrue aux poisons et son utilisation en particulier pour l'hydrotraitement de fractions petrolieres contenant des metaux |
| US4465789A (en) * | 1983-04-04 | 1984-08-14 | American Cyanamid Company | Hydrotreating catalyst support having dual pore structure |
-
1984
- 1984-04-16 JP JP59075028A patent/JPS60219295A/ja active Granted
-
1985
- 1985-04-03 US US06/719,365 patent/US4622127A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-04-13 EP EP85104499A patent/EP0158997B1/en not_active Expired
- 1985-04-13 DE DE8585104499T patent/DE3563855D1/de not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5712832A (en) * | 1980-06-09 | 1982-01-22 | Chevron Res | Catalyst for hydrogenation treatment having bimode type small hole distribution |
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| JP2013194164A (ja) * | 2012-03-21 | 2013-09-30 | Idemitsu Kosan Co Ltd | プロセスオイルおよびゴム組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3563855D1 (en) | 1988-08-25 |
| EP0158997B1 (en) | 1988-07-20 |
| US4622127A (en) | 1986-11-11 |
| EP0158997A1 (en) | 1985-10-23 |
| JPH0149399B2 (ja) | 1989-10-24 |
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|---|---|---|---|
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