JPH036331A - 耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH036331A JPH036331A JP14071489A JP14071489A JPH036331A JP H036331 A JPH036331 A JP H036331A JP 14071489 A JP14071489 A JP 14071489A JP 14071489 A JP14071489 A JP 14071489A JP H036331 A JPH036331 A JP H036331A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐っまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
(従来の技術)
従来から耐つまとび性に優れたホーロー用冷延鋼板とし
てキャップド鋼が使用されてきたが、製造コストの低減
のためインゴット法から連続鋳造法による製造方法が検
討され、すでにいくつかの方法が開示されている。第1
は、例えば特開昭132−270727号公報のように
鋼中の酸素量をキャップド鋼以上に含有させる方法であ
るが、この方法は表面欠陥をなくすために製鋼作業にお
いて非常に厳しい管理が要求され、容易な製造方法とは
いえない。また、加工性の点でも難点がある。第2は、
例えば特開昭60−110845号公報のように、Ti
やNbなどの炭化物形成元素を添加する方法であるが、
この方法は加工性をよくするために真空脱ガス処理法に
よって極低炭素化する必要があり製造コストを著しく上
昇させる。第3は、熱間圧延において高温巻取すること
により炭化物を塊状化する方法であるが、この方法では
コイルの端部が改善されない。
てキャップド鋼が使用されてきたが、製造コストの低減
のためインゴット法から連続鋳造法による製造方法が検
討され、すでにいくつかの方法が開示されている。第1
は、例えば特開昭132−270727号公報のように
鋼中の酸素量をキャップド鋼以上に含有させる方法であ
るが、この方法は表面欠陥をなくすために製鋼作業にお
いて非常に厳しい管理が要求され、容易な製造方法とは
いえない。また、加工性の点でも難点がある。第2は、
例えば特開昭60−110845号公報のように、Ti
やNbなどの炭化物形成元素を添加する方法であるが、
この方法は加工性をよくするために真空脱ガス処理法に
よって極低炭素化する必要があり製造コストを著しく上
昇させる。第3は、熱間圧延において高温巻取すること
により炭化物を塊状化する方法であるが、この方法では
コイルの端部が改善されない。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は従来の技術で問題となっている製鋼作業の困難
さや真空脱ガス処理の必要性およびコイル内品質のバラ
ツキなとに鑑み、これらの問題点を解決し安価で耐つま
とび性に優れかつ、鋼板内でそのバラツキがないホーロ
ー用冷延鋼板の製造方法を提供することにある。
さや真空脱ガス処理の必要性およびコイル内品質のバラ
ツキなとに鑑み、これらの問題点を解決し安価で耐つま
とび性に優れかつ、鋼板内でそのバラツキがないホーロ
ー用冷延鋼板の製造方法を提供することにある。
(課題を解決するための手段)
本発明は、C: 0.02〜0.08%、Mn:0.0
8−0.50%、so!、AN :0.005〜0.0
6%、N : 0.0050%以0.0010%以上、
残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造した鋳
片を、900°C以上で切断後40分以内にそのままあ
るいは補助加熱を施こして直送熱間圧延を開始し、仕上
圧延後600〜750℃で巻取り、冷間圧延した後連続
焼鈍することを特徴とする耐つまとび性に優れたホーロ
ー用冷延鋼板の製造方法である。
8−0.50%、so!、AN :0.005〜0.0
6%、N : 0.0050%以0.0010%以上、
残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造した鋳
片を、900°C以上で切断後40分以内にそのままあ
るいは補助加熱を施こして直送熱間圧延を開始し、仕上
圧延後600〜750℃で巻取り、冷間圧延した後連続
焼鈍することを特徴とする耐つまとび性に優れたホーロ
ー用冷延鋼板の製造方法である。
以下、本発明の詳細な説明する。
Cは、鋼中炭化物を耐つまとび性の改善に使用するため
0,02%以上必要である。しかし、多すきると加工性
が悪化するので0.08%以下とする。
0,02%以上必要である。しかし、多すきると加工性
が悪化するので0.08%以下とする。
Mnは、熱間脆化の防止および耐つまとび性の改善のた
めに0,08%以上とする。一方、多すぎても耐つまと
び性の改善効果が弱まり、加工性も低下するので0.5
0%以下とする。
めに0,08%以上とする。一方、多すぎても耐つまと
び性の改善効果が弱まり、加工性も低下するので0.5
0%以下とする。
Aρは、脱酸のために酸可溶へ1!とじて0.005%
以上とするが、多すぎると加工性を低下させるので、0
.06%以下とする。
以上とするが、多すぎると加工性を低下させるので、0
.06%以下とする。
Nは、加工性に有害な元素であるため加工性の点から少
ないほど好ましく 0.0050%以上とする。
ないほど好ましく 0.0050%以上とする。
0.0030%未満にすると加工性の向上効果か大ぎい
。
。
Bは、Nを容品に固定するためおよび耐つまと有量を規
制することが重要で、その瓜を0.0010%以下とす
る。しかし、多量のB含有は加工性を低下させるので−
0,0010%以上とする。
制することが重要で、その瓜を0.0010%以下とす
る。しかし、多量のB含有は加工性を低下させるので−
0,0010%以上とする。
上記成分鋼を連続鋳造したあと、いわゆる直送圧延法に
よってそのままあるいは補助加熱を施こして熱間圧延を
開始するが、鋳片を900°C以上て切断後40分以内
に直送熱間圧延を開始する。これは、900℃未満で切
断したり、また900℃以上で切断してもその後40分
を超えるといずれも鋳片の表面温度の降下が大きくなり
600℃以下にて30分以上滞在して耐つまとび性の向
上効果が得にくくなり、また耐つまとび性に鋼板コイル
内でバラツキが生じるためである。
よってそのままあるいは補助加熱を施こして熱間圧延を
開始するが、鋳片を900°C以上て切断後40分以内
に直送熱間圧延を開始する。これは、900℃未満で切
断したり、また900℃以上で切断してもその後40分
を超えるといずれも鋳片の表面温度の降下が大きくなり
600℃以下にて30分以上滞在して耐つまとび性の向
上効果が得にくくなり、また耐つまとび性に鋼板コイル
内でバラツキが生じるためである。
熱間圧延の仕上温度は加工性の確保の点からAr3点変
態点以上とすることが好ましい。巻取温度は耐つまとび
性および加工性の点から600℃以上とするが、高すぎ
ると酸洗性を著しく低下させるので上限は750℃とす
る。好ましくは650〜700℃である。
態点以上とすることが好ましい。巻取温度は耐つまとび
性および加工性の点から600℃以上とするが、高すぎ
ると酸洗性を著しく低下させるので上限は750℃とす
る。好ましくは650〜700℃である。
冷間圧延は耐つまとび性の向上のため60%以上の圧下
率とするが、あまり高すぎても逆効果となるため85%
以下とする。
率とするが、あまり高すぎても逆効果となるため85%
以下とする。
次に再結晶焼鈍は連続焼鈍で行う。これは、従来の箱焼
鈍による方法とくらべて連続焼鈍による方がコイル内の
耐つまとび特性が均一となるためである。焼鈍温度は、
加]二性の向上には高温はど好ましいがあまり高すぎる
と耐つまとび性か低下するので、700〜600°Cが
好ましい。焼鈍後は通常1%前後の調質圧延を行う。
鈍による方法とくらべて連続焼鈍による方がコイル内の
耐つまとび特性が均一となるためである。焼鈍温度は、
加]二性の向上には高温はど好ましいがあまり高すぎる
と耐つまとび性か低下するので、700〜600°Cが
好ましい。焼鈍後は通常1%前後の調質圧延を行う。
(実 施 例)
第1表に示す成分鋼を連続鋳造し、次いで直送圧延と通
常の再加熱後圧延(再加熱温度1150℃)で熱間圧延
した。直送圧延では熱間圧延の開始までの熱履歴を変化
させた。熱間圧延の仕上温度は900℃で板厚2.8m
n+に仕上げたあと巻取温度を600〜750℃間で変
化させた。酸洗後0.8+n+nまで冷間圧延したのち
に750℃で連続焼鈍し、1,0%の調質圧延を行なっ
た。得られた鋼板のつまとび性をコイルの先、中、後の
位置で評価するとともに機械的性質も調査した。
常の再加熱後圧延(再加熱温度1150℃)で熱間圧延
した。直送圧延では熱間圧延の開始までの熱履歴を変化
させた。熱間圧延の仕上温度は900℃で板厚2.8m
n+に仕上げたあと巻取温度を600〜750℃間で変
化させた。酸洗後0.8+n+nまで冷間圧延したのち
に750℃で連続焼鈍し、1,0%の調質圧延を行なっ
た。得られた鋼板のつまとび性をコイルの先、中、後の
位置で評価するとともに機械的性質も調査した。
その結果を製造条件とあわせて第2表に示す。
本発明の方法で製造された鋼板は、従来の再加熱後圧延
による鋼板よりも水素透過時間が長く、コイル内のバラ
ツキも小さく均一性に優れた耐つまとび性を示す。また
、−船釣には直送圧延材を連続焼鈍すると従来の再加熱
圧延材よりもかなり機械的性質か劣るという1■実かあ
るけれとも、不発 明による鋼板は従来法と同等の機械的性質を示す。
による鋼板よりも水素透過時間が長く、コイル内のバラ
ツキも小さく均一性に優れた耐つまとび性を示す。また
、−船釣には直送圧延材を連続焼鈍すると従来の再加熱
圧延材よりもかなり機械的性質か劣るという1■実かあ
るけれとも、不発 明による鋼板は従来法と同等の機械的性質を示す。
(発明の効果)
本発明の方法によって製造されたホーロー用冷延鋼板は
、高価な合金元素を添加することなくコイル内で均一な
ホーロー特性が得られ、直送圧延法と連続焼鈍法による
工程のi9+省略化で大幅に製造コストが低減できるこ
との工業的意義は大きい。
、高価な合金元素を添加することなくコイル内で均一な
ホーロー特性が得られ、直送圧延法と連続焼鈍法による
工程のi9+省略化で大幅に製造コストが低減できるこ
との工業的意義は大きい。
復代理人
Claims (1)
- (1)C:0.02〜0.08%、Mn:0.08〜0
.50%、sol.Al:0.005〜0.06%、N
:0.0050%以下、B:N−(14/11)・Bと
して0.0010%以下から−0.0010%以上、残
部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳造した鋳片
を、900℃以上で切断後40分以内にそのままあるい
は補助加熱を施こして直送熱間圧延を開始し、仕上圧延
後600〜750℃で巻取り、冷間圧延した後連続焼鈍
することを特徴とする耐つまとび性に優れたホーロー用
冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1140714A JP2505579B2 (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホ―ロ―用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1140714A JP2505579B2 (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホ―ロ―用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH036331A true JPH036331A (ja) | 1991-01-11 |
JP2505579B2 JP2505579B2 (ja) | 1996-06-12 |
Family
ID=15275006
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1140714A Expired - Fee Related JP2505579B2 (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | 耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホ―ロ―用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2505579B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000012773A1 (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high adherence enamel-coating steel sheet with superior formability |
CN105088065A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧搪瓷钢及其生产方法 |
CN105177411A (zh) * | 2015-08-07 | 2015-12-23 | 华北理工大学 | 适宜连续退火生产的含硼冷轧搪瓷钢及其制造方法 |
CN105531386A (zh) * | 2013-09-13 | 2016-04-27 | Posco公司 | 冲压加工性优异的极薄冷轧钢板、镀锌钢板及它们的制造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63183128A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-28 | Nkk Corp | 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP1140714A patent/JP2505579B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63183128A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-28 | Nkk Corp | 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (4)
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---|---|---|---|---|
WO2000012773A1 (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high adherence enamel-coating steel sheet with superior formability |
CN105531386A (zh) * | 2013-09-13 | 2016-04-27 | Posco公司 | 冲压加工性优异的极薄冷轧钢板、镀锌钢板及它们的制造方法 |
CN105177411A (zh) * | 2015-08-07 | 2015-12-23 | 华北理工大学 | 适宜连续退火生产的含硼冷轧搪瓷钢及其制造方法 |
CN105088065A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧搪瓷钢及其生产方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2505579B2 (ja) | 1996-06-12 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
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