JPS63183128A - 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「発明の目的」 （産業上の利用分野） ホーロー用冷延鋼板の製造、特に熱延工程において直送
圧延法を用い、耐爪とび性に優れたアルミキルドホーロ
ー用冷延鋼板の製造方法。

（従来の技術） 鋼板表面にガラス質釉薬を融着させた鋼板ホーローは、
台所用品、バスタブ、ガス器具部品などに幅広く利用さ
れている。これら製品の素材となるホーロー用冷延鋼板
はプレス加工性とホーロー特性の両面において優れてい
る必要がある。特にホーロー特性において、ホーロー焼
成後にホーロー被膜が半月状に剥離する、所謂「爪とび
」の出ない特性が要求される。

このホーロー用鋼板には、従来耐重とび性に優れたリム
ド冷延鋼板が多く用いられていた。しかし近年になって
生産性と鋼板の機械的性質の向上という点から連続鋳造
鋼をホーロー用鋼板の用いることが盛んになっており、
この連続鋳造鋼をホーロー用鋼板に適用する場合、Ｔｉ
やＢなどの特殊元素を添加する必要がある。このように
ＴｉやＢなどの特殊元素を添加する理由は、鋼中にそれ
ら元素の炭窒化物を形成させ、爪とびの発生原因である
鋼中水素の拡散を抑制するためである。　Ｔｉ添加鋼は
、例えば特公昭４５−４０６５５に開示されており、耐
重とび性に優れた鋼板が得られることが示されている。

またＢ添加鋼は、例えば特公昭５７−２６３４０．特公
昭５８−３９２３あるいは鉄と鋼７２　　（１９８６）
３６２８に開示されている。その実施例で示されている
冷延鋼板の板厚は何れの場合も０．８　ｗ程度のもので
ある。

（発明が解決しようとする問題点） 然し上記したような従来のものにおいては必ずしも好ま
しいものとなし得ない。即ちＴｉ添加鋼である特公昭４
５−４０６５５号のものは黒点などの表面欠陥が生じ易
く、またホーロー密着不良が生じ易いなどの欠点を有し
ている。

またＢ添加鋼に関する特公昭５７−２６３４０号などに
よるものは板厚が０．８鰭程度までのもので、バスタブ
などに用いられるホーロー用冷延鋼板は比較的厚手のも
のが多く、前記した爪とびの発生は鋼板板厚が厚いほど
発生し易くなるので１鶴程度ないしそれ以上の鋼板につ
いては爪とびが発生する危険性が高い。即ち耐重とび性
を一部優れたものとし、上記したバスタブなどに用いら
れる比較的厚手のホーロー用冷延鋼板においても爪とび
の発生を有効に防止することのできる技術が強く臨まれ
ている。

「発明の構成」゛ （問題点を解決するための手段） 本発明は上記したような従来技術の問題点を解消するよ
うに研究を重ね、Ｂ添加ホーロー用冷延゛　鋼板の耐重
とび性を向上させるため、その化学組成と直送熱間圧延
の適正な組合わせによって優れた耐重とび性を得ること
に成功した。即ち本発明は、 （１）　　Ｃ：　０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｍｎ　：
　０．０５〜０．５ｗｔ％。

Ｐ　：　０．００２５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１〜０．
−０４ｗｔ％。

ｓｏｌ、＾Ｉｔ　：０．０２〜０．１ｗｔ％、　Ｂ　：
　０．００１〜０．０１ｗｔ％。

Ｃｕ　：　０．０１＝０．０５ｗｔ％、　Ｎ　：　０．
００３〜０．０１．５ｗｔ％を含有し、残部が鉄および
不可避的不純物から成る鋼を連続焼鈍後、保熱をも含む
加熱炉に入れることなく圧延するに当って、Ａｒ３変態
点以上の温度で圧延し、４００〜６５０℃の温度で巻取
り、冷間圧延後再結晶焼鈍することを特徴とする耐重と
び性の優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法と、 （２１Ｃ：　０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｍｎ　：　Ｑ
、０５〜０．５ｗｔ％。

Ｐ　：　０．００２５ｗｔ％以下、　　Ｓ　：０．０１
〜０．０４ｗｔ％。

ｓｏ　Ｉｔ　、Ａ　１２　：０．０２〜０．１ｗｔ％、
　Ｂ　：　０．００１〜０．０１ｗｔ％。

Ｃｕ　：　０．０１〜０．０５ｈｔ％、　Ｎ　：　０．
００３〜０．０１５ｗｔ％を含有し、ΔＮ＝Ｎ−二Ｂで
表わされるパラメ−タΔＮの値が０．００２〜０．００
８で、残部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を連続
焼鈍後、保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延する
に当って、Ａｒ、変態点以上の温度で圧延し、４００〜
６５０℃の温度で巻取り、冷間圧延後２５〜１５０℃／
ｈｒの加熱速度で再結晶および脱炭焼鈍をすることを特
徴とする耐重とび性の優れたホーロー用冷延鋼板の製造
方法である。

（作用） −Ｌ％（以下単に％という）で、Ｃを０．０２％未満と
することは製造コストが高くなり、又０６１０％を超え
ると良好な深絞り性が得られず、鋼板の冷間加工性が悪
くなる。即ちＣ：０．０２〜０．１０％とすることによ
り低コストで、しかも良好な深絞り性を得しめる。なお
第２発明では脱炭焼鈍を行うが、脱炭焼鈍後のｃｌを０
．００３％以下とすることにより鋼中Ｃに起因するホー
ロー焼成後の泡発生を防ぎ、直接１回掛ホーローの適正
化を図る。

Ｍｎを、０．０５％以上としてＢＨの析出核となるＭｎ
Ｓ量を多くし、また熱延時にＳによる赤熱脆性を抑制す
る。また０、５０％以下として鋼板の深絞り性低下およ
び硬質化を回避し、更に焼成歪を小さくしてホーロー特
性を良好に維持する。

Ｐを０．００２５％以下として鋼板材質の劣下を防止し
、またホーロー前処理としての硫酸酸洗時の過酸洗など
を避けしめる。

Ｓを０．０４０％以下として鋼板材質の劣化を防止し、
また０、０１０％以上としてＲＮの核出核となるＭｎＳ
の量が少くなることを防止する。

ｓｏｌ、Ａ１を０．０２％〜０．１０％として良好な深
絞り性を得しめる。

Ｂは耐重とび性を向上せしめ、０．００１０％以上とし
てこの目的を適切に達成し、一方０．０１０％以下とし
てこの爪とび防止効果を充分に得しめると共に深絞り性
劣化をなからしめる。

Ｃｕを、０．０１０％以上として良好なホーロー密着性
を得しめ、しかも０．０５％以下として酸洗速度の低下
を防止する。

Ｎ量を０．００３０％以上として鋼中におけるＢＨの析
出量を適切に維持し、耐重とび性の向上を図る。また０
、０１５％以下として材質劣下を防止する。

なお第２発明において、パラメータΔＮは主として焼鈍
中に析出するＡＩＮとしてのＮ量を示し、このΔＮが０
．００２０％以上としてフェライト組織を展伸化し良好
な深絞り性を得しめる。またこのΔＮをｏ、　ｏ　ｓ　
ｏ％以下として非時効化を回避し、Ａｌ量増加のための
コスト高を防ぐ。

次に本発明では、熱延方法を連続鋳造からの直送圧延、
即ち軽加熱や保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延
することを必須条件とするもので、この直送圧延により
鋼中に析出するＭｎＳの粒径が１００〜２００ｎｍとな
り、均一に析出する。通常圧延によって鋼中に析出する
ＭｎＳは１０〜３０ｎｍの微細なＭｎＳと、１μｍ程度
の粗大化したＭｎＳが共存する。ＢＮはＭｎＳを核とし
て析出し易く、従って直送圧延はＭｎＳとＢＮの複合析
出を助長する。実際においてもＢＮは１００〜２００ｎ
ＩＩｌのＭｎＳ近傍に析出している場合が多く、１０〜
３０ｎｎ＋又は１μ欄程度のＭｎＳ近傍に析出している
場合は少い、爪とびの発生原因となる鋼中水素はＢＮま
たはその近傍にトラップされ、その結果耐風とび性が向
上するが、ＢＮとＭｎＳの複合析出が起ると、更にその
効果が強力となる。

熱間圧延温度は、Ａｒ３変態温度以上とする。これは高
過ぎても低過ぎても鋼板の材質を劣下し、上限について
は通常９００℃である。

熱延巻取り温度を６５０℃以下とすることにより八１Ｎ
が析出し、焼鈍過程でフェライト組織の展伸化を図り、
良好な深絞り性を得るために必要な固溶ΔＮ量、固溶Ｎ
量の低下をなからしめる。

また４００℃以上として熱延鋼板が硬質化することをな
からしめ冷間圧延の困難化を回避する。

酸洗、冷間圧延については、熱延鋼板は通常の方法で酸
洗、冷間圧延を行う。良好な深絞り性を得るためには５
０％以上の冷間圧延を行うことが好ましい。

焼鈍については、冷間圧延後のコイルは必要に応じ電解
洗浄した後、焼鈍されるが、第２発明において良好な深
絞り性を得るには焼鈍時の加熱速度が重要である。即ち
焼鈍加熱中に生ずる再結晶のタイミングとＡＩＮ析出の
タイミングが一致する必要があるからであって、第２発
明における焼鈍加熱速度の範囲として２５℃／ｈｒ以上
、１５０”Ｃ／ｈｒ以下とすることによりこの関係を満
足する。

焼鈍温度は特に限定する必要はないが、６５０℃未満で
は良好な深絞り性が得られず、又８００℃超では脱ボロ
ン現象により鋼中Ｂが低下し耐重とび性が低下するので
６５０〜８００℃が好ましい。

又第２発明においては直接１回掛川であるので脱炭焼鈍
が必須条件となり、この脱炭焼鈍をなすことにより鋼中
Ｃによるホーロ一層中の泡発生を防ぐ。

（実施例） 本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
、以下の如くである。

実施例１ 次の第１表に示すような化学組成をもった鋼を直送圧延
と通常圧延（加熱炉で再加熱後圧延）し、仕上温度８９
０℃、板厚３．８鰭に熱間圧延し、５６０℃で巻取り、
酸洗後０．８〜２．０鶴に冷間圧延してから４０℃／ｈ
ｒの加熱速度で昇温し、７００℃で通常の焼鈍を行い、
１％の調質圧延を施した。

鋼板Ｅ、Ｆは直送圧延材であるがｓｌが本発明範囲を外
れており、８Ｎ　＋　ＭｎＳ複合物が生成され難いもの
である。

得られた各冷延鋼板の機械的性質について測定した結果
は次の第２表に示す通りである。

又冷延板中に析出したＢＮおよびＭｎＳの電子顕微′鏡
写真は直送圧延材と通常圧延材について第１図に示す通
りであり、直送圧延材によるものが好ましい状態となっ
ている。更に板厚が０．８〜２．０鰭の冷延板に対する
水素透過時間を要約して示すと第２図の図表の如くであ
って、直送圧延材が優れた結果を示している。

更に１００ｍＸ１００龍の試験１０枚を２回掛ホーロー
焼成後、発生した爪とびの有無を試験した結果は次の第
３表に示す通りであった。試験条件としては焼成雰囲気
の露点を３０℃として爪とびの発生し易い条件とした。

第３表 即ち本発明＠ＡＳＢ、ＣＳＤは、比較柵Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ
，Ｉ、Ｊに比較し水素透過時間が長く、耐風とび性に優
れていることが明かである。これはＢＮ　＋　ＭｎＳの
析出形態の差に起因するものである。

実施例２ 次の第４表に示すような化学組成を有する鋼を直送圧延
と通常圧延により仕上温度８９０℃、板厚２．８龍に熱
間圧延し、５６０℃で巻取り、酸洗後０．６〜１．６　
ｍ■に冷間圧延してから７０’Ｃ／ｈｒの昇温速度で加
熱し、７００℃で脱炭焼鈍を行い、１％の調質圧延を施
した。

鋼に−Ｐは直送圧延により製造されたもので、鋼に−Ｎ
が本発明鋼であり、鋼０、ＰはＳ量が本発明範囲を外れ
、ＢＮ　＋　ＭｎＳの複合析出物が形成され難い。又鋼
Ｑ−Ｔは通常圧延により製造されたものである。

得られた鋼板についての機械的性質を求めた結果は次の
第５表に示す如くであり、又冷延板中に析出したＢＮお
よびＭｎＳの電子顕微鏡写真は第３図に示す如くである
。

更にこの場合の板厚が０．６〜１．６鰭の冷延板に対す
る水素透過時間は第４図に示す如くで、１００”×１０
０ｍｍの試験片１０枚を１回掛ホーロー焼成後発生した
爪とびの有無については第６表の如くであって、試験条
件として焼成雰囲気の露点を３０℃とし爪とびの発生し
易い条件とした。

第６表 本発明鋼 即ち同じ板厚においては本発明鋼に−Ｎの方が比較鋼０
−Ｔに比し水素透過時間が長く、耐風とび性に優れてい
る。また本発明鋼の深絞り性（下値）は実施例１におい
て示した鋼Ａ−Ｊと比較するとより優れており、これは
実施例１の鋼におけるΔＮが０．００２０％未満である
ためである。

上記したような実施例によりＢ添加Ａｊ２キルド鋼をホ
ーロー用鋼板として適用する場合、熱延工程において通
常圧延を行うより直送圧延を行った方が耐風とび性に優
れた鋼板の得られることを確認された。

「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときは耐風とび性に優
れたホーロー用冷延鋼板を直送圧延法を用い的確に製造
することができるものであって工業的にその効果の大き
い発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は実施例１による直送圧延材と通常圧延材についての鋼
板中析出ＢＮおよびＭｎＳを示す電子顕微鏡写真、第２
図はこの実施例１によるものの水素透過時間を要約して
示した図表、第３図は実施例２による直送圧延材と通常
圧延材についての冷延板中ＢＮとＭｎＳの析出形態を示
した電子顕微鏡写真、第４図はこの実施例２によるもの
の水素透過時間を要約して示した図表である。 特許出願人　日本鋼管株式・会社 発　　　明　　　者　　　西　　　本　　　昭　　　彦
同　　　　　　　　　　　　奥　　　山　　　　　　　
健同　　　　　　　　　　鈴　　木　　輝　　男第　２
　　■ 第　４　圓 手続補正書（７５久） 昭和　　σ２．４．１４　　日

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５
   〜０．５ｗｔ％、Ｐ：０．００２５ｗｔ％以下、Ｓ：０
   ．０１〜０．０４ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０
   ．１ｗｔ％、Ｂ：０．００１〜０．０１ｗｔ％Ｃｕ：０
   ．０１〜０．０５ｗｔ％、Ｎ：０．００３〜０．０１５
   ｗｔ％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成
   る鋼を連続焼鈍後、保熱をも含む加熱炉に入れることな
   く圧延するに当って、Ａｒ＿３変態点以上の温度で圧延
   し、４００〜６５０℃の温度で巻取り、冷間圧延後再結
   晶焼鈍することを特徴とする耐爪とび性の優れたホーロ
   ー用冷延鋼板の製造方法。
2. （２）Ｃ：０．０２〜０．１０ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５
   〜０．５ｗｔ％。 Ｐ：０．００２５ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１〜０．０４
   ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．１ｗｔ％、Ｂ：
   ０．００１〜０．０１ｗｔ％Ｃｕ：０．０１〜０．０５
   ｗｔ％、Ｎ：０．００３〜０．０１５ｗｔ％を含有し、
   ΔＮ＝Ｎ−（１４／１１）Ｂで表わされるパラメータΔ
   Ｎの値が０．００２〜０．００８で、残部が鉄および不
   可避的不純物から成る鋼を連続焼鈍後、保熱をも含む加
   熱炉に入れることなく圧延するに当って、Ａｒ＿３変態
   点以上の温度で圧延し、４００〜６５０℃の温度で巻取
   り、冷間圧延後２５〜１５０℃／ｈｒの加熱速度で再結
   晶および脱炭焼鈍をすることを特徴とする耐爪とび性の
   優れたホーロー用冷延鋼板の製造方法。