JP2001173556A - 容量可変型圧縮機の制御弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】容量可変型圧縮機の吐出容量を広範囲にわたっ
て直接的に制御できると共に、特に最低吐出容量付近で
の容量制御性に優れた制御弁を提供する。 【解決手段】制御弁は、弁内通路の一部を構成する弁室
４６と、前記通路内に配置された弁体４３付き作動ロッ
ド４０と、冷媒循環回路に設定された二つの圧力監視点
Ｐ１，Ｐ２間の差圧（ＰｄＨ−ＰｄＬ）に感応する可動
壁５４とを備える。一次圧としての前記差圧は作動ロッ
ド４０を押し下げる方向に作用し、更に作動ロッド４０
には二次圧として圧力（ＰｄＬ−Ｐｃ）が同方向に作用
する。他方、ソレノイド部１００が発生する電磁力Ｆは
作動ロッド４０を上方に付勢する。主として前記一次圧
及び二次圧の複合作用と電磁付勢力Ｆとのバランスによ
って作動ロッド４０（弁体部４３）の位置決め即ち弁開
度調節が行われ、その結果、圧縮機の吐出容量が制御さ
れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、容量可変機構に作
用する制御圧に基づいて吐出容量を変更可能な容量可変
型圧縮機に用いられる制御弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に車輌用空調装置の冷房回路は、凝
縮器（コンデンサ）、減圧装置としての膨張弁（エキス
パンションバルブ）、蒸発器（エバポレータ）及び圧縮
機を備えている。圧縮機は蒸発器からの冷媒ガスを吸入
して圧縮し、その圧縮ガスを凝縮器に向けて吐出する。
蒸発器は冷房回路を流れる冷媒と車室内空気との熱交換
を行う。熱負荷又は冷房負荷の大きさに応じて、蒸発器
周辺を通過する空気の熱量が蒸発器内を流れる冷媒に伝
達されるため、蒸発器の出口又は下流側での冷媒ガス圧
力は冷房負荷の大きさを反映する。車載用の圧縮機とし
て広く採用されている容量可変型斜板式圧縮機には、蒸
発器の出口圧力（吸入圧Ｐｓという）を所定の目標値
（設定吸入圧という）に維持すべく動作する容量制御機
構が組み込まれている。容量制御機構は、冷房負荷の大
きさに見合った冷媒流量となるように吸入圧Ｐｓを制御
指標として圧縮機の吐出容量つまり斜板角度をフィード
バック制御する。かかる容量制御機構の典型例は、内部
制御弁と呼ばれる制御弁である。内部制御弁ではベロー
ズやダイヤフラム等の感圧部材で吸入圧Ｐｓを感知し、
感圧部材の変位動作を弁体の位置決めに利用して弁開度
調節を行うことにより、斜板室（クランク室ともいう）
の圧力（クランク圧Ｐｃ）を調節して斜板角度を決めて
いる。

【０００３】また、単一の設定吸入圧しか持ち得ない単
純な内部制御弁では細やかな空調制御要求に対応できな
いため、外部からの電気制御によって設定吸入圧を変更
可能な設定吸入圧可変型制御弁も存在する。設定吸入圧
可変型制御弁は例えば、前述の内部制御弁に電磁ソレノ
イド等の電気的に付勢力調節可能なアクチュエータを付
加し、内部制御弁の設定吸入圧を決めている感圧部材に
作用する機械的バネ力を外部制御によって増減変更する
ことにより、設定吸入圧の変更を実現するものである。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】車載用圧縮機は一般に
車輌エンジンから動力供給を受けて駆動される。圧縮機
はエンジン動力（又はトルク）を最も消費する補機の一
つであり、エンジンにとって大きな負荷であることは間
違いない。それ故、車輌用空調装置は、車輌の加速時や
登坂走行時などエンジン動力を車輌の前進駆動に極力振
り向けたい非常時には、圧縮機の吐出容量を最小化する
ことで圧縮機に由来するエンジン負荷を低減するような
制御（一時的な負荷低減措置としてのカット制御）を行
うようにプログラムされている。前述の設定吸入圧可変
弁付き容量可変型圧縮機を用いた空調装置では、制御弁
の設定吸入圧を通常の設定吸入圧よりも高い値に変更す
ることで現吸入圧を新設定圧に比して低い値とすること
により、圧縮機の吐出容量を最小化する方向に誘導して
実質的なカット制御を実現している。

【０００５】ところが、設定吸入圧可変弁付きの容量可
変型圧縮機の動作を詳細に解析したところ、吸入圧Ｐｓ
を指標としたフィードバック制御を介在させる限り、目
論見通りのカット制御（つまりエンジン負荷低減）が常
に実現するわけではないということが判明した。図１４
のグラフは、吸入圧Ｐｓと圧縮機の吐出容量Ｖｃとの相
関関係を概念的に表したものである。このグラフから分
かるように、吸入圧Ｐｓと吐出容量Ｖｃとの相関曲線
（特性線）は一種類ではなく、蒸発器での熱負荷の大き
さに応じて複数の相関曲線が存在する。このため、ある
圧力Ｐｓ１をフィードバック制御の目標値たる設定吸入
圧Ｐｓｅｔとして与えたとしても、熱負荷の状況によっ
て制御弁の自律動作に基づいて実現される実際の吐出容
量Ｖｃには一定幅（グラフではΔＶｃ）のばらつきが生
じてしまう。例えば、蒸発器の熱負荷が過大な場合に
は、設定吸入圧Ｐｓｅｔを十分に高くしたつもりでも、
実際の吐出容量Ｖｃはエンジンの負荷を低減するところ
まで落ちきらないという事態が生じ得る。つまり吸入圧
Ｐｓに依拠した制御では、単に設定吸入圧Ｐｓｅｔを高
い値に設定変更しても、蒸発器での熱負荷の変化が追従
してこなければ、即座に吐出容量を落とせないというジ
レンマがある。

【０００６】又、前記カット制御が一時的な負荷低減措
置である以上、低吐出容量を所定時間だけ保持した後に
は圧縮機の吐出容量Ｖｃをカット制御前の吐出容量Ｖｃ
にまで復帰させる必要がある。その際、容量復帰があま
りにも急激だと不快な衝撃や異音を感じさせてしまうた
め、容量復帰過程における吐出容量Ｖｃの時間変化はあ
る程度緩やかに直線的であることが好ましい。

【０００７】図１５のグラフは、カット制御前後におけ
る負荷トルク（圧縮機の吐出容量Ｖｃと相関する）の時
間変化の各種パターンを示す。このグラフに実線で示す
パターンがほぼ理想的な直線的復帰過程である。これに
対し、従来の吸入圧Ｐｓに依拠した制御を採用する限
り、設定吸入圧Ｐｓｅｔの単調な復帰制御（つまりは電
磁ソレノイドの通電量の単調な復帰）では、図１５に実
線で示すような緩やかな直線的復帰パターンは実現でき
ず、図１５に二つの二点鎖線で示すような復帰パターン
（一方は即座に吐出容量Ｖｃが立ち上がるパターン、他
方は相当の遅延を経てから吐出容量Ｖｃが急に立ち上が
るパターン）に陥ってしまうことが経験的に確認されて
いる。これもやはり、吸入圧Ｐｓと圧縮機の吐出容量Ｖ
ｃとが一義的な相関性を持たないことに由来する現象で
ある。このようにカット制御モードでの容量低減後の容
量復帰をより理想的なパターンに近づけるという技術目
標を達成する上でも、従来の吸入圧Ｐｓに依拠した制御
には限界があった。

【０００８】蒸発器での熱負荷を反映する吸入圧Ｐｓに
基づいて容量可変型圧縮機の吐出容量Ｖｃを調節する制
御手法は、車外の寒暖の変化にかかわらず、人間の快適
感を左右する室温の安定維持を図るという空調装置本来
の目的を達成する上では極めて妥当な制御手法であっ
た。しかし、上記カット制御にみられるように、空調装
置本来の目的を一時的に放棄してでも、駆動源（エンジ
ン）の事情を最優先して緊急避難的に迅速な吐出容量ダ
ウンを実現し、その後に衝撃等を回避できる復帰パター
ンでもって元の吐出容量Ｖｃまで復帰させるという制御
を実現するには、吸入圧Ｐｓに依拠した制御では十分に
対応できないというのが実状である。

【０００９】本発明の目的は、蒸発器での熱負荷状況に
影響されることなく、室温の安定維持を図るための圧縮
機の吐出容量制御と、緊急避難的な吐出容量の迅速な変
更及びその後の復帰とを両立させることが可能な容量可
変型圧縮機の制御弁を提供することにある。特に、最低
吐出容量付近の低吐出容量域においても容量制御の正確
性に優れ、圧縮機の吐出容量を広範囲にわたって直接的
に制御することができる制御弁を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、容量
可変機構に作用する制御圧に基づいて吐出容量を変更可
能な容量可変型圧縮機に用いられる制御弁であって、そ
の制御弁内に設定された弁内通路の一部を構成すべくバ
ルブハウジング内に区画された弁室と、前記弁室内に移
動可能に設けられ該弁室内での位置に応じて前記弁内通
路の開度を調節可能な弁体と、冷媒循環回路に設定され
た二つの圧力監視点間の差圧に感応すると共に一次圧と
しての前記差圧に基づいて前記弁体を押圧可能とする第
１の感圧構造と、前記一次圧とは異なる二次圧に感応す
ると共にその二次圧に基づいて前記弁体を押圧可能とす
る第２の感圧構造とを備え、前記一次圧と前記二次圧と
の複合作用によって前記弁体を弁室内で位置決めし弁内
通路の開度を調節することで前記制御圧を制御すること
を特徴とするものである。

【００１１】この制御弁は、弁内通路の開度（つまり弁
開度）を弁体で調節することにより容量可変型圧縮機の
吐出容量制御に関与する制御圧を制御するための弁機構
である。本発明の制御弁では、弁室内での弁体の位置決
めに影響を及ぼす圧力要因として前記一次圧と二次圧と
を利用する。一次圧は冷媒循環回路に設定された二つの
圧力監視点間の差圧であり、その差圧はその回路を流れ
る冷媒流量つまりは圧縮機からの冷媒吐出量を反映し、
圧縮機の吐出容量を推定する指標ともなる。従って、こ
の一次圧（二点間差圧）に基づいて弁体を特定方向に押
圧するような第１の感圧構造を採用することで、当該一
次圧を、圧縮機吐出容量をフィードバック制御する際の
弁開度調節のための機械的入力（又は駆動力）として利
用することができる。さすれば、圧縮機の負荷トルクと
相関性を持つ吐出容量を直接的に制御することが可能と
なり、従来の吸入圧感応型制御弁が内在していた欠点を
克服する道が開ける。但し、前記一次圧の利用のみで圧
縮機の容量制御が成功すればよいが、実際には困難な面
がある。というのも、実際の冷媒循環回路では、二つの
圧力監視点間の差圧と実際の冷媒流量とは必ずしも比例
関係にはなく、むしろ一般的には非線形な関係にあり
（図５参照）、特に小流量領域では流量変化に対する差
圧の変化が極めて小さいのが実状である。このため、圧
縮機の吐出容量を小容量に制御する必要がある場合に、
一次圧のみに依拠して弁体の位置決めを行ったのでは、
精緻且つ安定した制御が困難になる虞れがある。故に本
発明の制御弁では、第１の感圧構造に加えて第２の感圧
構造を採用し、一次圧とは異なる二次圧に基づいて弁体
を押圧可能とすることで、一次圧だけを利用する場合の
弱点を補うこととした。

【００１２】つまり本発明によれば、前記第１及び第２
の感圧構造の併用により、一次圧と二次圧との複合作用
に基づいて弁体を弁室内で位置決めすることができる。
より具体的には、冷媒循環回路の冷媒流量が小さく一次
圧も小さい場合には、一次圧よりも二次圧の方が弁体の
位置決めに及ぼす影響力が相対的に高まる。他方、冷媒
循環回路の冷媒流量が比較的大きい場合には、二次圧よ
りも一次圧が弁体の位置決めに及ぼす影響力が相対的に
高まる。いずれにしても、冷媒循環回路での冷媒流量の
多少にさほど影響されることなく、一次圧と二次圧との
複合力が弁開度調節のための機械的入力として弁体に作
用する。それ故、冷媒循環回路における想定冷媒流量の
ほぼ全範囲にわたって弁開度調節の制御性が向上し、圧
縮機吐出容量の広範囲にわたる直接制御が実現可能とな
る。そして、かかる制御弁を用いれば、通常時において
室温の安定維持を図るための圧縮機の吐出容量制御が可
能となるのみならず、非常時において緊急避難的な吐出
容量の迅速な変更及びその後の復帰を実現することが可
能となる。

【００１３】請求項２の発明は、請求項１に記載の容量
可変型圧縮機の制御弁において、前記第１の感圧構造
は、前記冷媒循環回路の冷媒流量の変化に伴い前記一次
圧（二点間差圧）が増大又は減少傾向を示すとき、圧縮
機からの冷媒吐出量が前記一次圧の変化を打ち消すもの
となるように前記一次圧に基づく押圧作用を弁体に及ぼ
すことを特徴とする。

【００１４】この構成によれば、冷媒循環回路の冷媒流
量の変化に伴い前記一次圧（二点間差圧）が増大又は減
少傾向を示すときに、圧縮機からの冷媒吐出量が一次圧
の変化を打ち消すものとなるように制御弁の弁開度が自
律調節される。即ち第１の感圧構造は、冷媒循環回路の
冷媒流量をある定められた流量に維持するための定流量
弁的性質を当該制御弁に付与するための構造である。こ
の制御弁を用いれば、種々の要因で冷媒循環回路の冷媒
流量が変化したとしても、その変化を打ち消す方向で制
御圧の調節つまりは吐出容量の調節が達成される。この
点で、請求項２の制御弁は自己完結的な内部制御方式の
定流量弁と理解することもできる。

【００１５】請求項３の発明は、請求項１又は２に記載
の容量可変型圧縮機の制御弁において、前記二次圧は、
前記冷媒循環回路を構成する凝縮器と前記圧縮機の吐出
室とを含む両者の間の高圧領域から採取される圧力を利
用したものであることを特徴とする。

【００１６】この構成によれば、二次圧として利用する
圧力が比較的高圧となるため、第２の感圧構造における
二次圧の受圧面積を小さくしても、二次圧に基づく押圧
作用を弁体の位置決めに影響力を有するものとすること
ができる。故に、第２の感圧構造を設計する際の自由度
が大きくなり、特に小型化が容易となる。

【００１７】請求項４の発明は、請求項３に記載の容量
可変型圧縮機の制御弁において、前記第２の感圧構造
は、前記二次圧が弁体を押圧する方向が圧縮機吐出容量
を低下させ得る方向となるように構成されていることを
特徴とする。

【００１８】この構成によれば、冷媒循環回路の冷媒流
量が小さいために前記一次圧に基づいて弁体を圧縮機吐
出容量を低下させる方向に十分押圧し得ない場合でも、
前記二次圧が弁体を圧縮機吐出容量を低下させる方向に
押圧することができる。従って、小流量時においても圧
縮機吐出容量の制御性が十分に確保される。

【００１９】請求項５の発明は、請求項３または４に記
載の容量可変型圧縮機の制御弁において、前記二次圧
は、前記高圧領域から採取される圧力と、前記冷媒循環
回路を構成する蒸発器と前記圧縮機の吸入室とを含む両
者の間の低圧領域から採取される圧力または前記制御圧
との差圧であることを特徴とする。

【００２０】前記低圧領域から採取される圧力及び前記
制御圧は前記高圧領域から採取される圧力に比較して低
いものであるため、この構成によれば、前記二次圧とし
て利用する差圧としては好適である。

【００２１】請求項６の発明は、請求項５に記載の容量
可変型圧縮機の制御弁において、前記弁体は、前記第２
の感圧構造として機能することを特徴とする。この構成
によれば、前記弁体を前記第２の感圧構造として兼用す
ることで、該第２の感圧構造を特段に設ける必要がなく
なるため、制御弁の構造を簡素なものにするとともに該
制御弁を小型化することが可能になる。

【００２２】請求項７の発明は、請求項１〜６のうちい
ずれか一項に記載の容量可変型圧縮機の制御弁におい
て、前記二つの圧力監視点は、前記冷媒循環回路を構成
する凝縮器と前記圧縮機の吐出室とを含む両者の間の高
圧領域に設けられていることを特徴とする。

【００２３】前記高圧領域は、外的熱負荷の影響を受け
にくい。このため、前記冷媒循環回路を流れる冷媒流
量、即ち、圧縮機の吐出容量を、より正確に反映するこ
とが可能になる。

【００２４】請求項８の発明は、請求項１〜７のうちい
ずれか一項に記載の容量可変型圧縮機の制御弁におい
て、前記弁内通路は、前記冷媒循環回路を構成する凝縮
器と前記圧縮機の吐出室とを含む両者の間の高圧領域
と、前記制御圧が作用する制御圧領域とを連通する給気
通路の一部を構成することを特徴とする。

【００２５】前記高圧領域の内圧は前記制御圧に比較し
て高圧である。この構成によれば、この高圧領域から前
記制御圧領域への冷媒導入量が、前記両領域間に配置さ
れた前記弁内通路の開度調節によって直接的に調節され
るようになるため、前記制御圧を制御することに対する
レスポンスが向上する。

【００２６】請求項９の発明は、請求項７に記載の容量
可変型圧縮機の制御弁において、前記弁内通路は、前記
二つの圧力監視点の一方と、前記制御圧が作用する制御
圧領域とを連通する給気通路の一部を構成することを特
徴とする。

【００２７】この構成によれば、制御圧領域には、二つ
の圧力監視点の一方からの冷媒が導入され、この冷媒導
入量が弁内通路の開度調節によって変更されるようにな
る。したがって、制御弁の感圧構造に冷媒を導入する通
路を、制御圧を変更するための冷媒を制御圧領域に導入
する給気通路の一部として兼用することができる。

【００２８】請求項１０の発明は、請求項９に記載の容
量可変型圧縮機の制御弁において、前記弁内通路は、前
記二つの圧力監視点の低圧監視点側と、前記制御圧領域
とを連通する給気通路の一部を構成し、前記バルブハウ
ジング内には、前記第１の感圧構造によって区分される
とともに前記二つの圧力監視点からの冷媒が導入される
高圧室及び低圧室が備えられ、前記低圧室は前記弁内通
路に設けられて、前記制御圧領域には、前記低圧室に導
入された冷媒が前記弁内通路を介して導入されることを
特徴とする。

【００２９】請求項１１の発明は、請求項９に記載の容
量可変型圧縮機の制御弁において、前記弁内通路は、前
記二つの圧力監視点の高圧監視点側と、前記制御圧領域
とを連通する給気通路の一部を構成し、前記バルブハウ
ジング内には、前記第１の感圧構造によって区分される
とともに前記二つの圧力監視点からの冷媒が導入される
高圧室及び低圧室が備えられ、前記低圧室と前記弁内通
路とは圧力的に隔絶されていることを特徴とする。

【００３０】請求項１０，１１に記載の発明によれば、
制御圧領域には高圧領域に設けられた高圧監視点側また
は低圧監視点側の冷媒が導入される。制御圧は、前記冷
媒の導入量が変更されることで制御される。この制御圧
の変化に伴って圧縮機の吐出容量が変化する。

【００３１】請求項１２の発明は、請求項１〜１１のい
ずれか一項に記載の容量可変型圧縮機の制御弁におい
て、少なくとも前記第１の感圧構造に対し作動連結可能
に設けられた流量設定手段を更に備えてなり、当該流量
設定手段は、少なくとも前記一次圧に基づく押圧力と対
抗する付勢力を与えその付勢力に応じて前記冷媒循環回
路における冷媒流量の目標値を設定することを特徴とす
る。

【００３２】この構成によれば、流量設定手段によって
与えられる付勢力が一次圧に基づく押圧力と対抗するこ
とから、請求項１２の制御弁では、二次圧によって補正
された一次圧と、流量設定手段による付勢力とのバラン
スに基づいて弁体の位置決め（つまり弁開度調節）が行
なわれると理解してもよい。二次圧による補正を受けて
いるとしても、一次圧と二次圧との複合力の変化が冷媒
循環回路での冷媒流量の変化を如実に反映することに変
わりはない。故に、前記複合力と付勢力とが均衡する位
置に向けて弁体がフィードバック的に変位した結果、弁
開度がある値にほぼ定まるときには、圧縮機の制御圧が
安定して吐出容量も固定化し、冷媒循環回路の冷媒流量
もほぼ一定の値に収束傾向となる。かかる観点からすれ
ば、少なくとも一次圧に基づく押圧力と対抗する付勢力
を付与することができる機械的又は電気的構成は、その
付勢力に応じて冷媒循環回路における冷媒流量の目標値
を設定する流量設定手段として機能し得る。

【００３３】請求項１３の発明は、請求項１２に記載の
容量可変型圧縮機の制御弁において、前記流量設定手段
は、前記付勢力を外部からの電気制御によって変更可能
な電磁アクチュエータを含んでなることを特徴とする。

【００３４】この構成によれば、電磁アクチュエータの
電気制御によって付勢力を適宜変更できるため、冷媒循
環回路における冷媒流量の目標値を外部からの制御によ
り設定変更することができる。故に請求項１３の制御弁
は、電磁アクチュエータの付勢力を変更しない限り定流
量弁的に振る舞うが、外部からの電気制御によって冷媒
流量の目標値（又は圧縮機吐出容量の目標値）を必要に
応じて変えられるという意味で外部制御方式の冷媒流量
制御弁（又は吐出容量制御弁）として機能する。又、か
かる冷媒流量（又は吐出容量）の外部制御性のために、
必要時（又は非常時）には、冷媒循環回路の蒸発器での
熱負荷状況にかかわりなく、圧縮機の吐出容量（ひいて
は負荷トルク）を短時間に急変させるような緊急避難的
な容量変更も可能となる。従ってこの制御弁によれば、
通常時において室温の安定維持を図るための圧縮機の吐
出容量制御と、非常時における緊急避難的な吐出容量の
迅速な変更とを両立させることが可能となる。

【００３５】請求項１４の発明は、請求項１３に記載の
容量可変型圧縮機の制御弁において、前記電磁アクチュ
エータへの非通電時において、前記制御圧が圧縮機の吐
出容量を減少させる方向に前記弁体を位置決めする初期
化手段を更に備えてなることを特徴とする。

【００３６】この構成によれば、電力供給の停止等によ
り電磁アクチュエータが非作動状態又は不活性状態に陥
った場合でも、初期化手段の自発的な作用によって弁体
を位置決めし、圧縮機の吐出容量が減少する方向に制御
圧を誘導すること、つまりは圧縮機の負荷トルクをゼロ
又は最小にすることができる。従って、容量可変型圧縮
機の安全性（非常事態に対する安全化対応能力）が高ま
る。

【００３７】また、電磁クラッチ等を介することなくエ
ンジン（駆動源）から直接動力を得る、所謂クラッチレ
ス型圧縮機での本発明の採用は、電力供給の停止がその
まま圧縮機の停止状態又は最小吐出容量状態となるため
好適な実施形態といえる。

【００３８】請求項１５の発明は、請求項１〜１４のい
ずれか一項に記載の容量可変型圧縮機の制御弁におい
て、前記圧縮機は、制御圧としてのクランク室内圧を制
御することでピストンストロークを変更可能に構成され
た斜板式又はワッブル式の容量可変型圧縮機であること
を特徴とする。即ち、本件の制御弁は、斜板式又はワッ
ブル式の容量可変型圧縮機の容量制御に最も適してい
る。

【００３９】

【発明の実施の形態】（第１の実施形態）以下に、車輌
用空調装置を構成する容量可変型斜板式圧縮機の制御弁
に具体化した第１の実施形態について図１〜図１０を参
照して説明する。

【００４０】図１に示すように容量可変型斜板式圧縮機
（以下単に圧縮機とする）は、シリンダブロック１と、
その前端に接合されたフロントハウジング２と、シリン
ダブロック１の後端に弁形成体３を介して接合されたリ
ヤハウジング４とを備えている。これら１，２，３及び
４は、複数本の通しボルト１０（一本のみ図示）により
相互に接合固定されて該圧縮機のハウジングを構成す
る。シリンダブロック１とフロントハウジング２とに囲
まれた領域には制御圧領域としてのクランク室５が区画
されている。クランク室５内には駆動軸６が前後一対の
ラジアル軸受け８Ａ，８Ｂによって回転可能に支持され
ている。シリンダブロック１の中央に形成された収容凹
部内には、前方付勢バネ７及び後側スラスト軸受け９Ｂ
が配設されている。他方、クランク室５において駆動軸
６上にはラグプレート１１が一体回転可能に固定され、
ラグプレート１１とフロントハウジング２の内壁面との
間には前側スラスト軸受け９Ａが配設されている。一体
化された駆動軸６及びラグプレート１１は、バネ７で前
方付勢された後側スラスト軸受け９Ｂと前側スラスト軸
受け９Ａとによってスラスト方向（駆動軸６の軸線方
向）に位置決めされている。

【００４１】駆動軸６の前端部は、動力伝達機構ＰＴを
介して外部駆動源としての車輌のエンジンＥに作動連結
されている。動力伝達機構ＰＴは、外部からの電気制御
によって動力の伝達／遮断を選択可能なクラッチ機構
（例えば電磁クラッチ）であってもよく、又は、そのよ
うなクラッチ機構を持たない常時伝達型のクラッチレス
機構（例えばベルト／プーリの組合せ）であってもよ
い。尚、本件では、クラッチレスタイプの動力伝達機構
ＰＴが採用されているものとする。

【００４２】図１に示すように、クランク室５内にはカ
ムプレートたる斜板１２が収容されている。斜板１２の
中央部には挿通孔が貫設され、この挿通孔内に駆動軸６
が配置されている。斜板１２は、連結案内機構としての
ヒンジ機構１３を介してラグプレート１１及び駆動軸６
に作動連結されている。ヒンジ機構１３は、ラグプレー
ト１１のリヤ面から突設された二つの支持アーム１４
（一つのみ図示）と、斜板１２のフロント面から突設さ
れた二本のガイドピン１５（一本のみ図示）とから構成
されている。支持アーム１４とガイドピン１５との連係
および斜板１２の中央挿通孔内での駆動軸６との接触に
より、斜板１２はラグプレート１１及び駆動軸６と同期
回転可能であると共に駆動軸６の軸線方向へのスライド
移動を伴いながら駆動軸６に対し傾動可能となってい
る。なお、斜板１２は、駆動軸６を挟んで前記ヒンジ機
構１３と反対側にカウンタウェイト部１２ａを有してい
る。

【００４３】ラグプレート１１と斜板１２との間におい
て駆動軸６の周囲には傾斜角度減少バネ１６が設けられ
ている。このバネ１６は斜板１２をシリンダブロック１
に接近する方向（即ち傾斜角度減少方向）に付勢する。
又、駆動軸６に固着された規制リング１８と斜板１２と
の間において駆動軸６の周囲には復帰バネ１７が設けら
れている。この復帰バネ１７は、斜板１２が大傾斜角度
状態（二点鎖線で示す）にあるときには駆動軸６に単に
巻装されるのみで斜板１２及びその他の部材に対してい
かなる付勢作用も及ぼさないが、斜板１２が小傾斜角度
状態（実線で示す）に移行すると、前記規制リング１８
と斜板１２との間で圧縮されて斜板１２をシリンダブロ
ック１から離間する方向（即ち傾斜角度増大方向）に付
勢する。なお、斜板１２が圧縮機運転時に最小傾斜角度
θｍｉｎ（例えば１〜５°の範囲の角度）に達したとき
も、復帰バネ１７が縮みきらないようにバネ１７の自然
長及び規制リング１８の位置が設定されている。

【００４４】シリンダブロック１には、駆動軸６を取り
囲んで複数のシリンダボア１ａ（一つのみ図示）が形成
され、各シリンダボア１ａのリヤ側端は前記弁形成体３
で閉塞されている。各シリンダボア１ａには片頭型のピ
ストン２０が往復動可能に収容されており、各ボア１ａ
内にはピストン２０の往復動に応じて体積変化する圧縮
室が区画されている。各ピストン２０の前端部は一対の
シュー１９を介して斜板１２の外周部に係留され、これ
らのシュー１９を介して各ピストン２０は斜板１２に作
動連結されている。このため、斜板１２が駆動軸６と同
期回転することで、斜板１２の回転運動がその傾斜角度
θに対応するストロークでのピストン２０の往復直線運
動に変換される。

【００４５】更に弁形成体３とリヤハウジング４との間
には、中心域に位置する吸入室２１と、それを取り囲む
吐出室２２とが区画形成されている。弁形成体３は、吸
入弁形成板、ポート形成板、吐出弁形成板およびリテー
ナ形成板を重合してなるものである。この弁形成体３に
は各シリンダボア１ａに対応して、吸入ポート２３及び
同ポート２３を開閉する吸入弁２４、並びに、吐出ポー
ト２５及び同ポート２５を開閉する吐出弁２６が形成さ
れている。吸入ポート２３を介して吸入室２１と各シリ
ンダボア１ａとが連通され、吐出ポート２５を介して各
シリンダボア１ａと吐出室２２とが連通される。そし
て、蒸発器３３の出口から吸入室２１（吸入圧Ｐｓの領
域）に導かれた冷媒ガスは、各ピストン２０の上死点位
置から下死点側への往動により吸入ポート２３及び吸入
弁２４を介してシリンダボア１ａに吸入される。シリン
ダボア１ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン２０の下
死点位置から上死点側への復動により所定の圧力にまで
圧縮され、吐出ポート２５及び吐出弁２６を介して吐出
室２２（吐出圧Ｐｄの領域）に吐出される。吐出室２２
の高圧冷媒ガスは凝縮器３１に導かれる。

【００４６】この圧縮機では、エンジンＥからの動力供
給により駆動軸６が回転されると、それに伴い所定傾斜
角度θに傾いた斜板１２が回転する。その傾斜角度θ
は、駆動軸６に直交する仮想平面と斜板１２とがなす角
度として把握される。斜板１２の回転に伴って各ピスト
ン２０が傾斜角度θに対応したストロークで往復動さ
れ、前述のように各シリンダボア１ａでは、冷媒ガスの
吸入、圧縮及び吐出が順次繰り返される。

【００４７】斜板１２の傾斜角度θは、この斜板１２の
回転時の遠心力に起因する回転運動のモーメント、傾斜
角度減少バネ１６（及び復帰バネ１７）の付勢作用に起
因するバネ力によるモーメント、ピストン２０の往復慣
性力によるモーメント、ガス圧によるモーメント等の各
種モーメントの相互バランスに基づいて決定される。ガ
ス圧によるモーメントとは、シリンダボア内圧と、ピス
トン背圧にあたる制御圧としてのクランク室５の内圧
（クランク圧Ｐｃ）との相互関係に基づいて発生するモ
ーメントであり、クランク圧Ｐｃに応じて傾斜角度減少
方向にも傾斜角度増大方向にも作用する。この圧縮機で
は、後述する制御弁を用いてクランク圧Ｐｃを調節し前
記ガス圧によるモーメントを適宜変更することにより、
斜板１２の傾斜角度θを最小傾斜角度θｍｉｎと最大傾
斜角度θｍａｘとの間の任意の角度に設定可能としてい
る。なお、最大傾斜角度θｍａｘは、斜板１２のカウン
タウェイト部１２ａがラグプレート１１の規制部１１ａ
に当接することで規制される。他方、最小傾斜角度θｍ
ｉｎは、前記ガス圧によるモーメントが傾斜角度減少方
向にほぼ最大化した状態のもとでの傾斜角度減少バネ１
６と復帰バネ１７との付勢力バランスを支配的要因とし
て決定される。

【００４８】斜板１２の傾斜角度制御に関与するクラン
ク圧Ｐｃを制御するためのクランク圧制御機構は、図１
に示す圧縮機ハウジング内に設けられた抽気通路２７、
及び給気通路２８，３８並びに制御弁によって構成され
る。抽気通路２７は吸入室２１とクランク室５とを接続
する。給気通路２８，３８は高圧領域である後記圧力監
視点Ｐ２とクランク室５とを接続し、その途中には制御
弁が設けられている。給気通路２８，３８は、圧力監視
点Ｐ２と制御弁とを接続する後記第２の検圧通路３８
と、制御弁とクランク室５とを接続する連通路２８とを
備えている。そして、制御弁の開度を調節することで給
気通路２８，３８を介したクランク室５への高圧な吐出
ガスの導入量と抽気通路２７を介したクランク室５から
のガス導出量とのバランスが制御され、クランク圧Ｐｃ
が決定される。クランク圧Ｐｃの変更に応じて、ピスト
ン２０を介してのクランク圧Ｐｃとシリンダボア１ａの
内圧との差が変更され、斜板１２の傾斜角度θが変更さ
れる結果、ピストン２０のストロークすなわち吐出容量
が調節される。

【００４９】（冷媒循環回路）図１及び図２に示すよう
に、車輌用空調装置の冷房回路（即ち冷媒循環回路）は
上述した圧縮機と外部冷媒回路３０とから構成される。
外部冷媒回路３０は例えば、凝縮器（コンデンサ）３
１、減圧装置としての温度式膨張弁３２及び蒸発器（エ
バポレータ）３３を備えている。膨張弁３２の開度は、
蒸発器３３の出口側又は下流側に設けられた感温筒３４
の検知温度および蒸発圧力（蒸発器３３の出口圧力）に
基づいてフィードバック制御される。膨張弁３２は、熱
負荷に見合った液冷媒を蒸発器３３に供給して外部冷媒
回路３０における冷媒流量を調節する。外部冷媒回路３
０の下流域には、蒸発器３３の出口と圧縮機の吸入室２
１とをつなぐ冷媒ガスの流通管３５が設けられている。
外部冷媒回路３０の上流域には、圧縮機の吐出室２２と
凝縮器３１の入口とをつなぐ冷媒の流通管３６が設けら
れている。圧縮機は外部冷媒回路３０の下流域から吸入
室２１に導かれた冷媒ガスを吸入して圧縮し、圧縮した
ガスを外部冷媒回路３０の上流域と繋がる吐出室２２に
吐出する。

【００５０】さて、冷媒循環回路を流れる冷媒の流量
（冷媒流量Ｑ）が大きくなるほど、回路又は配管の単位
長さ当りの圧力損失も大きくなる。つまり、冷媒循環回
路に沿って設定された二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の
圧力損失（差圧）は該回路における冷媒流量Ｑと正の相
関を示す。故に、二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧
（ＰｄＨ−ＰｄＬ＝一次圧ΔＰＸ）を把握することは、
冷媒循環回路における冷媒流量Ｑを間接的に検出するこ
とに他ならない。本実施形態では、流通管３６の最上流
域に当たる吐出室２２内に上流側の高圧監視点としての
圧力監視点Ｐ１を定めると共に、そこから所定距離だけ
離れた流通管３６の途中に下流側の低圧監視点としての
圧力監視点Ｐ２を定めている。圧力監視点Ｐ１でのガス
圧ＰｄＨを第１の検圧通路３７を介して、又、圧力監視
点Ｐ２でのガス圧ＰｄＬを第２の検圧通路３８を介して
それぞれ制御弁に導いている。

【００５１】流通管３６において両圧力監視点Ｐ１，Ｐ
２間には、二点間圧力差拡大手段としての固定絞り３９
が配設されている。固定絞り３９は、両圧力監視点Ｐ
１，Ｐ２間の距離をそれ程離して設定しなくとも、両者
Ｐ１，Ｐ２間での一次圧ΔＰＸを明確化（拡大）する役
目をなしている。このように、固定絞り３９を両圧力監
視点Ｐ１，Ｐ２間に備えることで、特に圧力監視点Ｐ２
を圧縮機寄りに設定することができ、ひいてはこの圧力
監視点Ｐ２と圧縮機に備えられている制御弁との間の第
２の検圧通路３８を短くすることができる。なお、圧力
監視点Ｐ２における圧力ＰｄＬは、固定絞り３９の作用
によりＰｄＨに比較して低下された状態にあっても、ク
ランク圧Ｐｃに比較して充分に高い圧力に設定されてい
る。

【００５２】図５は固定絞り３９の特性を示すグラフで
ある。このグラフは、固定絞り３９の前後で発生する冷
媒ガスの一次圧ΔＰＸと、固定絞り３９を通過する冷媒
ガスの単位時間あたりの流量（冷媒流量Ｑ）との関係が
非線形であることを示している。さらに詳述すれば、絶
対的に大きな領域での一次圧ΔＰＸの変化によっては冷
媒流量Ｑの変化量は小さく、逆に絶対的に小さな領域で
の一次圧ΔＰＸの変化によっては冷媒流量Ｑの変化量は
大きくなっている。つまり、仮に固定絞り３９の差圧た
る一次圧ΔＰＸだけに依存して、絶対的に小さな領域で
の冷媒流量Ｑを調節しようとすると、一次圧ΔＰＸを微
妙に変化させる必要がある。

【００５３】（制御弁）図３に示すように制御弁は、そ
の上半部を占める入れ側弁部と、下半部を占めるソレノ
イド部１００とを備えている。入れ側弁部は、圧力監視
点Ｐ２とクランク室５とを繋ぐ給気通路２８，３８の開
度（絞り量）を調節する。ソレノイド部１００は、制御
弁内に配設された作動ロッド４０を、外部からの通電制
御に基づき付勢制御するための一種の電磁アクチュエー
タである。作動ロッド４０は、先端部たる連結部４２、
略中央の弁体部４３及び基端部たるガイドロッド部４４
からなる棒状部材である。弁体部４３はガイドロッド部
４４の一部にあたる。連結部４２及びガイドロッド部４
４（及び弁体部４３）の直径をそれぞれｄ１及びｄ２と
すると、ｄ１＜ｄ２の関係が成立している。そして、円
周率をπとすると、連結部４２の軸直交断面積ＳＢはπ
（ｄ１／２）² であり、ガイドロッド部４４（及び弁体
部４３）の軸直交断面積ＳＤはπ（ｄ２／２）² であ
る。

【００５４】制御弁のバルブハウジング４５は、キャッ
プ４５ａと、入れ側弁部の主な外郭を構成する上半部本
体４５ｂと、ソレノイド部１００の主な外郭を構成する
下半部本体４５ｃとから構成されている。バルブハウジ
ング４５の上半部本体４５ｂ内には弁室４６及び連通路
４７が区画され、該上半部本体４５ｂとその上部に挿入
固定されたキャップ４５ａとの間には感圧室４８が区画
されている。弁室４６、連通路４７及び感圧室４８内に
は、作動ロッド４０が軸方向（図では垂直方向）に移動
可能に配設されている。弁室４６及び連通路４７は作動
ロッド４０の配置次第で連通可能となる。これに対して
連通路４７と感圧室４８の一部（後記第２圧力室５６）
とは、常時連通されている。

【００５５】弁室４６の底壁は後記固定鉄心６２の上端
面によって提供される。弁室４６を取り囲むバルブハウ
ジング４５の周壁には半径方向に延びるポート５１が設
けられ、このポート５１は給気通路２８，３８の下流部
である連通路２８を介して弁室４６をクランク室５に連
通させる。感圧室４８（第２圧力室５６）を取り囲むバ
ルブハウジング４５の周壁にも半径方向に延びるポート
５２が設けられ、このポート５２は感圧室４８（第２圧
力室５６）及び給気通路２８，３８の上流部である第２
の検圧通路３８を介して、連通路４７を圧力監視点Ｐ２
に連通させる。従って、ポート５１、弁室４６、連通路
４７、感圧室４８（第２圧力室５６）及びポート５２は
制御弁内通路として、圧力監視点Ｐ２とクランク室５と
を連通させる給気通路２８，３８の一部を構成する。

【００５６】弁室４６内には作動ロッド４０の弁体部４
３が配置される。連通路４７の内径ｄ３は、作動ロッド
４０の連結部４２の径ｄ１よりも大きく且つガイドロッ
ド部４４の径ｄ２よりも小さい。つまり、連通路４７の
軸直交断面積（口径面積）ＳＣはπ（ｄ３／２）² であ
り、この口径面積ＳＣは連結部４２の断面積ＳＢより大
きくガイドロッド部４４の断面積ＳＤより小さい。この
ため、弁室４６と連通路４７との境界に位置する段差は
弁座５３として機能し、連通路４７は一種の弁孔とな
る。作動ロッド４０が図３の位置（最下動位置）から弁
体部４３が弁座５３に着座する最上動位置へ上動される
と、連通路４７が遮断される。つまり作動ロッド４０の
弁体部４３は、給気通路２８，３８の開度を任意調節可
能な入れ側弁体として機能する。

【００５７】感圧室４８内には、第１の感圧構造として
の可動壁５４が軸方向に移動可能に設けられている。こ
の可動壁５４は有底円筒状又は円柱形状をなすと共に、
その底壁部で感圧室４８を軸方向に二分し、該感圧室４
８を高圧室としてのＰ１圧力室（第１圧力室）５５と低
圧室としてのＰ２圧力室（第２圧力室）５６とに区画す
る。可動壁５４はＰ１圧力室５５とＰ２圧力室５６との
間の圧力隔壁の役目を果たし、両圧力室５５，５６の直
接連通を許容しない。なお、可動壁５４の軸直交断面積
をＳＡとすると、その断面積ＳＡは連通路４７の口径面
積ＳＣよりも大きい。

【００５８】Ｐ１圧力室５５は、キャップ４５ａに形成
されたＰ１ポート５５ａ及び第１の検圧通路３７を介し
て上流側の圧力監視点Ｐ１たる吐出室２２と常時連通す
る。他方、Ｐ２圧力室５６は、給気通路２８，３８の一
部であるポート５２及び第２の検圧通路３８を介して下
流側の圧力監視点Ｐ２と常時連通する。即ち、Ｐ１圧力
室５５には吐出圧Ｐｄが圧力ＰｄＨとして導かれ、Ｐ２
圧力室５６には、配管途中の圧力監視点Ｐ２の圧力Ｐｄ
Ｌが導かれている。故に、可動壁５４の上面及び下面は
それぞれ圧力ＰｄＨ，ＰｄＬに曝される受圧面となる。
Ｐ２圧力室５６内には作動ロッド４０の連結部４２の先
端が進入しており、その連結部４２の先端面には可動壁
５４が結合している。更にＰ１圧力室５５には、戻しバ
ネ５７が収容されている。この戻しバネ５７は、可動壁
５４をＰ１圧力室５５からＰ２圧力室５６に向けて付勢
する。

【００５９】制御弁のソレノイド部１００は、有底円筒
状の収容筒６１を備えている。収容筒６１の上部には固
定鉄心６２が嵌合され、この嵌合により収容筒６１内に
はソレノイド室６３が区画されている。ソレノイド室６
３には、プランジャとしての可動鉄心６４が軸方向に移
動可能に収容されている。固定鉄心６２の中心には軸方
向に延びるガイド孔６５が形成され、そのガイド孔６５
内には、作動ロッド４０のガイドロッド部４４が軸方向
に移動可能に配置されている。なお、ガイド孔６５の内
壁面と前記ガイドロッド部４４との間には若干の隙間
（図示略）が確保されており、この隙間を介して弁室４
６とソレノイド室６３とが連通している。つまり、ソレ
ノイド室６３には弁室４６と同じクランク圧Ｐｃが及ん
でいる。

【００６０】ソレノイド室６３は作動ロッド４０の基端
部の収容領域でもある。即ち、ガイドロッド部４４の下
端は、ソレノイド室６３内にあって可動鉄心６４の中心
に貫設された孔に嵌合されると共にかしめにより嵌着固
定されている。従って、可動鉄心６４と作動ロッド４０
とは一体となって上下動する。ソレノイド室６３には緩
衝バネ６６が収容され、該緩衝バネ６６は可動鉄心６４
を固定鉄心６２に近接させる方向に作用して可動鉄心６
４及び作動ロッド４０を上方に付勢する。この緩衝バネ
６６は戻しバネ５７よりもバネ力が弱いものが用いら
れ、このため戻しバネ５７は、可動鉄心６４及び作動ロ
ッド４０を最下動位置（非通電時における初期位置）に
戻すための初期化手段として機能する。

【００６１】固定鉄心６２及び可動鉄心６４の周囲に
は、これら鉄心６２，６４を跨ぐ範囲にコイル６７が巻
回されている。このコイル６７には制御装置７０の指令
に基づき駆動回路７２から駆動信号が供給され、コイル
６７は、その電力供給量に応じた大きさの電磁力Ｆを発
生する。そして、その電磁力Ｆによって可動鉄心６４が
固定鉄心６２に向かって吸引され作動ロッド４０が上動
する。なお、コイル６７への通電制御は、コイル６７へ
の印加電圧を調整することでなされる。印加電圧の調整
は、電圧値そのものを変更する手段と、ＰＷＭ（一定周
期のパルス状電圧を印加し、そのパルスの時間的な幅を
変更することで平均電圧を調整する方法。印加電圧はパ
ルスの電圧値×パルス幅／パルス周期となる。パルス幅
／パルス周期はデューティ比と呼ばれ、ＰＷＭを応用し
た電圧制御をデューティ制御と呼ぶこともある）による
手段が一般的に採用されている。ＰＷＭとした場合、電
流が脈動的に変化しこれがディザとなって電磁石のヒス
テリシスを軽減する効果も期待できる。また、コイル電
流を測定し、印加電圧調整にフィードバックすることで
電流制御とすることも一般的に行われている。本実施形
態ではデューティ制御を採用する。制御弁の構造上、デ
ューティ比Ｄｔを小さくすると弁開度が大きくなり、デ
ューティ比Ｄｔを大きくすると弁開度が小さくなる傾向
にある。

【００６２】（制御弁の動作条件及び特性に関する考
察）図３の制御弁の弁開度は、入れ側弁体たる弁体部４
３を含む作動ロッド４０の配置如何によって決まる。作
動ロッド４０の各部に作用する種々の力を総合的に考察
することで、この制御弁の動作条件や特性が明らかとな
る。

【００６３】図４に示すように、作動ロッド４０の連結
部４２の上端面には、戻しバネ５７の下向き付勢力ｆ１
によって加勢された可動壁５４の上下の一次圧ΔＰＸ
（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）に基づく下向き押圧力が作用す
る。但し、可動壁５４の上面の受圧面積はＳＡである
が、可動壁５４の下面の受圧面積は（ＳＡ−ＳＢ）であ
る。下向き方向を正方向として連結部４２に作用する全
ての力ΣＦ１を整理すると、ΣＦ１は次の数１式のよう
に表される。

【００６４】（数１式） ΣＦ１＝ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ（ＳＡ−ＳＢ）＋ｆ１ 他方、作動ロッド４０のガイドロッド部４４（弁体部４
３を含む）には、緩衝バネ６６の上向き付勢力ｆ２によ
って加勢された上向きの電磁付勢力Ｆが作用する。ここ
で、弁体部４３、ガイドロッド部４４及び可動鉄心６４
の全露出面に作用する圧力を単純化して考察すると、ま
ず弁体部４３の上端面４３ａは、連通路４７の内周面か
ら垂下させた仮想円筒面（二本の垂直破線で示す）によ
って内側部分と外側部分とに分けられ、前記内側部分
（面積：ＳＣ−ＳＢ）には吐出圧ＰｄＬが下向きに作用
し、前記外側部分（面積：ＳＤ−ＳＣ）にはクランク圧
Ｐｃが下向きに作用するものとみなすことができる。他
方、ソレノイド室６３に及んでいるクランク圧Ｐｃは、
可動鉄心６４の上下面での圧力相殺を考慮すれば、ガイ
ドロッド部４４の軸直交断面積ＳＤに相当する面積でも
ってガイドロッド部４４の下端面４４ａを上向きに押し
ている。上向き方向を正方向として弁体部４３及びガイ
ドロッド部４４に作用する全ての力ΣＦ２を整理する
と、ΣＦ２は次の数２式のように表される。

【００６５】 （数２式） ΣＦ２＝Ｆ＋ｆ２−ＰｄＬ（ＳＣ−ＳＢ）−Ｐｃ（ＳＤ−ＳＣ）＋Ｐｃ・ＳＤ ＝Ｆ＋ｆ２＋Ｐｃ・ＳＣ−ＰｄＬ（ＳＣ−ＳＢ） 尚、上記数２式を整理する過程で、−Ｐｃ・ＳＤと、＋
Ｐｃ・ＳＤとが相殺されてＰｃ・ＳＣ項のみが残った。
つまりこの計算過程は、ガイドロッド部４４（弁体部４
３を含む）の上下面４３ａ，４４ａに作用しているクラ
ンク圧Ｐｃの影響を、該Ｐｃがガイドロッド部４４の一
面（下面４４ａ）にのみ集約的に作用するものと仮定し
て考察するときに、弁体部４３を含むガイドロッド部４
４のクランク圧Ｐｃに関する有効受圧面積がＳＤ−（Ｓ
Ｄ−ＳＣ）＝ＳＣと表現できることを意味している。つ
まりクランク圧Ｐｃに関する限り、ガイドロッド部４４
の有効受圧面積は、ガイドロッド部４４の軸直交断面積
ＳＤにかかわらず連通路４７の口径面積ＳＣに一致す
る。このように本明細書では、ロッド等の部材の両端に
同種の圧力が作用している場合に、その圧力が部材の一
方の端部にのみ集約的に作用するものと仮定して考察す
ることを許容するような実質的な受圧面積のことを特
に、その圧力に関する「有効受圧面積」と呼ぶことにす
る。

【００６６】さて、作動ロッド４０は連結部４２とガイ
ドロッド部４４とを連結してなる一体物であるから、そ
の配置はΣＦ１＝ΣＦ２の力学的均衡を充足する位置に
決まる。次の数３式は、ΣＦ１＝ΣＦ２を整理した後の
形を示す。

【００６７】（数３式） Ｆ−ｆ１＋ｆ２＝（ＰｄＨ−ＰｄＬ）ＳＡ＋（ＰｄＬ−
Ｐｃ）ＳＣ 数３式において、ｆ１，ｆ２，ＳＡ，ＳＣは機械設計の
段階で一義的に決まる確定的なパラメータであり、電磁
付勢力Ｆはコイル６７への電力供給量に応じて変化する
可変パラメータであり、吐出圧ＰｄＬ及びクランク圧Ｐ
ｃは圧縮機の運転状況に応じて変化する可変パラメータ
である。この数３式から明らかなように、図３の制御弁
は一次圧ΔＰＸ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）と二次圧ΔＰＹ
（＝ＰｄＬ−Ｐｃ）にそれぞれの受圧面積を乗じたガス
圧荷重と電磁付勢力Ｆ及びバネ５７，６６の付勢力ｆ
１，ｆ２の合計荷重との釣り合いを充足するように弁開
度調節が行われる。そして、この圧力ＰｄＬ，Ｐｃに感
応する作動ロッド４０（上下端面４３ａ，４４ａ）が第
２の感圧構造をなしている。

【００６８】図６は上記数３式の力学関係式を充足する
制御弁の特性を示すグラフであり、吸入圧Ｐｓ、クラン
ク圧Ｐｃを一定として一次圧ΔＰＸと二次圧ΔＰＹとの
関係をコンピュータにてシミュレーションした結果であ
る。パラメータはデューティ比Ｄｔである。

【００６９】ここで、デューティ比Ｄｔが一定ならばコ
イル６７に流れる平均電流は一定値となり、電磁付勢力
Ｆもほぼ一定値となる。つまり、図６に示した特性線
は、数３式の右辺がほぼ一定であるとして計算したもの
と言える。数３式の右辺は先程も述べたように、一次圧
ΔＰＸと二次圧ΔＰＹに基づくガス圧荷重の和であり、
これが一定の荷重となるためには、二次圧ΔＰＹが増加
すると一次圧ΔＰＸは減少しなければならず、結果的に
特性線は右下がりのものとなる。このバランスが崩れる
と、弁の開度が減少或いは増大してクランク圧Ｐｃが変
化され、圧縮機の吐出容量の調節動作が行われることに
なる。

【００７０】このような動作特性を有する本実施形態の
制御弁によれば、個々の状況下でおよそ次のようにして
弁開度が決まる。まず、コイル６７への通電がない場合
（Ｄｔ＝０％）には、戻しバネ５７の作用（具体的には
ｆ１−ｆ２の付勢力）が支配的となり、作動ロッド４０
は図３に示す最下動位置に配置される。このとき、作動
ロッド４０の弁体部４３が弁座５３から最も離れて入れ
側弁部は全開状態となる。他方、コイル６７に対しデュ
ーティ比可変範囲の最小デューティ比Ｄｔ（ｍｉｎ）の
通電があれば、少なくとも上向きの電磁付勢力Ｆが戻し
バネ５７の下向き付勢力ｆ２を凌駕する。そして、ソレ
ノイド部１００によって生み出された上向き付勢力Ｆ及
び緩衝バネ６６の上向きの付勢力ｆ２が、戻しバネ５７
の下向き付勢力ｆ１及び二次圧ΔＰＹによって加勢され
た一次圧ΔＰＸに基づく下向き押圧力に対抗し、その結
果、前記数３式を満たすように作動ロッド４０の弁体部
４３が弁座５３に対して位置決めされ、制御弁の弁開度
が決定される。こうして決まった弁開度に応じて、給気
通路２８，３８を介してのクランク室５へのガス供給量
が決まり、前記抽気通路２７を介してのクランク室５か
らのガス放出量との関係でクランク圧Ｐｃが調節され
る。

【００７１】ここで、図６に示す「二次圧ΔＰＹ−一次
圧ΔＰＸ」特性を有する制御弁と、図５に示す「一次圧
ΔＰＸ−冷媒流量Ｑ」特性を有する固定絞り３９とを備
えた冷媒循環回路の「二次圧ΔＰＹ−冷媒流量Ｑ」特性
を、コンピュータにてシミュレーションした結果を図７
のグラフに示す。なお、デューティ比ＤｔはＤｔ（ｍｉ
ｎ）からＤｔ（ｍａｘ）の間で任意の値に変更されるも
のではあるが、図６及び図７のグラフにおいては「Ｄｔ
（ｍｉｎ），Ｄｔ（１）…Ｄｔ（４），Ｄｔ（ｍａ
ｘ）」の限られた場合の特性線のみを示している。

【００７２】図７のグラフから、制御弁のコイル６７へ
の通電が或るデューティ比Ｄｔの時、二次圧ΔＰＹが大
きくなれば冷媒流量Ｑが小さくなることが分かる。特
に、或る特性線において二次圧ΔＰＹが相対的に小さな
領域では、この二次圧ΔＰＹの変化に対する冷媒流量Ｑ
の変化量は小さい。つまり、数３式の均衡を充足するの
に、一次圧ΔＰＸ要素の力学的比重は大きく、かつ二次
圧ΔＰＹ要素の力学的比重は小さくなる。ところが、二
次圧ΔＰＹが大きくなるに連れて、この二次圧ΔＰＹの
変化に対する冷媒流量Ｑの変化量は大きくなってゆく。
つまり、数３式の均衡を充足するのに、一次圧ΔＰＸ要
素の力学的比重は小さくなり、かつ二次圧ΔＰＹ要素の
力学的比重は大きくなる。

【００７３】図７において単純増大直線１０３は、例え
ば、車輌のエンジンＥがアイドリング状態（回転数が極
低回転で安定されている状態）でなおかつ、冷房負荷が
中負荷程度で安定された状態の時の冷媒循環回路の特性
を示している。エンジンＥがアイドリング状態の場合に
は、吐出容量が最大となったとしても圧縮機の仕事量
（外部冷媒回路３０への冷媒ガスの吐出量）は少なく、
冷媒循環回路の冷媒流量ＱはＱ１程度の少流量にしかな
らない。従って、直線１０３で示される冷媒循環回路特
性を維持すべく、冷媒流量Ｑを圧縮機が最小吐出容量時
のゼロ付近から最大吐出容量時のＱ１までの間の絶対的
に小さくかつ狭い範囲で調節しようとすると、図５に示
す固定絞り３９の非線形特性から、狭い範囲での一次圧
ΔＰＸの調節が必要となる。

【００７４】しかし、図７から明らかなように直線１０
３は、制御弁のコイル６７に対する通電がデューティ比
Ｄｔ（２）からＤｔ（ｍａｘ）の範囲で行われた時の各
特性線に対して、それぞれ略直角に交差されている。こ
のことは、狭い範囲での一次圧ΔＰＸの調節に、Ｄｔ
（２）からＤｔ（ｍａｘ）の幅広い範囲のデューティ比
Ｄｔを使用できることを意味している。従って、狭い範
囲での一次圧ΔＰＸを高精度で調節することができ、こ
れは絶対的に小さくかつ狭い範囲での冷媒流量Ｑの高精
度な調節を行い得ることを意味する。つまり、冷媒循環
回路における想定冷媒流量のほぼ全範囲にわたって弁開
度調節の制御性が向上するのである。

【００７５】（制御体系）図２及び図３に示すように、
車輌用空調装置は該空調装置の制御全般を司る制御装置
７０を備えている。制御装置７０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ及びＩ／Ｏインターフェイスを備えたコンピュー
タ類似の制御ユニットであり、Ｉ／Ｏの入力端子には外
部情報検知手段７１が接続され、Ｉ／Ｏの出力端子には
駆動回路７２が接続されている。少なくとも制御装置７
０は、外部情報検知手段７１から提供される各種の外部
情報に基づいて適切なデューティ比Ｄｔを演算し、駆動
回路７２に対しそのデューティ比Ｄｔでの駆動信号の出
力を指令する。駆動回路７２は、命じられたデューティ
比Ｄｔの駆動信号を制御弁のコイル６７に出力する。コ
イル６７に提供される駆動信号のデューティ比Ｄｔに応
じて、制御弁のソレノイド部１００の電磁付勢力Ｆが変
化する。

【００７６】前記外部情報検知手段７１は各種センサ類
を包括する機能実現手段である。外部情報検知手段７１
を構成するセンサ類としては、例えば、Ａ／Ｃスイッチ
（乗員が操作する空調装置のＯＮ／ＯＦＦスイッチ）、
車室内温度Ｔｅ（ｔ）を検出するための温度センサ、車
室内温度の好ましい設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）を設定する
ための温度設定器、エンジンＥの吸気管路に設けられた
スロットル弁の角度又は開度を検知するためのアクセル
開度センサがあげられる。なお、スロットル弁角度又は
開度は、車輌の操縦者によるアクセルペダルの踏込量を
反映した情報としても利用される。

【００７７】次に、図８〜図１０のフローチャートを参
照して制御装置７０による制御弁へのデューティ制御の
概要を簡単に説明する。図８のフローチャートは、空調
制御プログラムの幹となるメインルーチンを示す。車輌
のイグニションスイッチ（又はスタートスイッチ）がＯ
Ｎされると、制御装置７０は電力を供給され演算処理を
開始する。制御装置７０は、図８のステップＳ４１（以
下単に「Ｓ４１」という、他のステップも以下同様）に
おいて初導プログラムに従い各種の初期設定を行う。例
えば、制御弁のデューティ比Ｄｔに初期値又は暫定値を
与える。その後、処理はＳ４２以下に示された状態監視
及びデューティ比の内部演算処理へと進む。

【００７８】Ｓ４２では、Ａ／ＣスイッチがＯＮされる
まで該スイッチのＯＮ／ＯＦＦ状況が監視される。Ａ／
ＣスイッチがＯＮされると、処理は非常時判定ルーチン
（Ｓ４３）へ進む。Ｓ４３では、車輌が非定常的な状態
つまり非常時運転モードにあるか否かを外部情報に基づ
いて判断する。ここで言う「非常時運転モード」とは、
例えば、登坂走行のようなエンジンＥが高負荷状態にあ
る場合とか、追い越し加速のような車輌の加速時（少な
くとも操縦者が急加速を欲している場合）を指す。例示
したいずれの場合も、外部情報検知手段７１から提供さ
れる検出アクセル開度を所定の判定値と比較すること
で、そのような高負荷状態又は車輌加速状態にあること
を合理的に推定することができる。本実施形態において
は車輌の加速時についてのみ後に詳述することとする。

【００７９】非常時判定ルーチンでの監視項目のいずれ
にも該当しない場合には、Ｓ４３判定がＮＯとなる。そ
の場合には、車輌が定常的な状態つまり通常運転モード
にあるとみなされる。ここで言う「通常運転モード」と
は、プログラム的には非常時判定ルーチンの監視項目に
該当しない排他的な条件充足状態を意味し、つまるとこ
ろ、車輌が平均的な運転状況で使用されていると合理的
に推定できる状態を指す。

【００８０】図９の通常制御ルーチンＲＦ５は、通常運
転モードでの空調能力に関する手順を示す。Ｓ５１にお
いて制御装置７０は、温度センサの検出温度Ｔｅ（ｔ）
が温度設定器による設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）より大であ
るか否かを判定する。Ｓ５１判定がＮＯの場合、Ｓ５２
において前記検出温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅ
ｔ）より小であるか否かを判定する。Ｓ５２判定もＮＯ
の場合には、検出温度Ｔｅ（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅ
ｔ）に一致していることになるため、冷房能力の変化に
つながるデューティ比Ｄｔの変更の必要はない。それ
故、制御装置７０は駆動回路７２にデューティ比Ｄｔの
変更指令を発することなく、該ルーチンＲＦ５を離脱す
る。

【００８１】Ｓ５１判定がＹＥＳの場合、車室内は暑く
熱負荷が大きいと予測されるため、Ｓ５３において制御
装置７０はデューティ比Ｄｔを単位量ΔＤだけ増大さ
せ、その修正値（Ｄｔ＋ΔＤ）へのデューティ比Ｄｔの
変更を駆動回路７２に指令する。すると、ソレノイド部
１００の電磁力Ｆが若干強まり、その時点での一次圧Δ
ＰＸ及び二次圧ΔＰＹでは上下付勢力の均衡が図れない
ため、作動ロッド４０が上動して戻しバネ５７が蓄力さ
れ、この戻しバネ５７の下向き付勢力ｆ１の増加分が上
向きの電磁付勢力Ｆの増加分を補償して再び数３式が成
立する位置に作動ロッド４０の弁体部４３が位置決めさ
れる。その結果、制御弁の開度（つまり給気通路２８，
３８の開度）が若干減少し、クランク圧Ｐｃが低下傾向
となり、クランク圧Ｐｃとシリンダボア内圧とのピスト
ン２０を介した差も小さくなって斜板１２が傾斜角度増
大方向に傾動し、圧縮機の状態は吐出容量が増大し負荷
トルクも増大する方向に移行する。圧縮機の吐出容量が
増大すれば、蒸発器３３での除熱能力も高まり温度Ｔｅ
（ｔ）も低下傾向に向かうはずであり、又、圧力監視点
Ｐ１，Ｐ２間の差圧は増加する。

【００８２】他方、Ｓ５２判定がＹＥＳの場合、車室内
は寒く熱負荷が小さいと予測されるため、Ｓ５４におい
て制御装置７０はデューティ比Ｄｔを単位量ΔＤだけ減
少させ、その修正値（Ｄｔ−ΔＤ）へのデューティ比Ｄ
ｔの変更を駆動回路７２に指令する。すると、ソレノイ
ド部１００の電磁力Ｆが若干弱まり、その時点での一次
圧ΔＰＸ及び二次圧ΔＰＹでは上下付勢力の均衡が図れ
ないため、作動ロッド４０が下動して戻しバネ５７の蓄
力も減り、この戻しバネ５７の下向き付勢力ｆ１の減少
分が上向きの電磁付勢力Ｆの減少分を補償して再び数３
式が成立する位置に作動ロッド４０の弁体部４３が位置
決めされる。その結果、制御弁の開度（つまり給気通路
２８，３８の開度）が若干増加し、クランク圧Ｐｃが増
大傾向となり、クランク圧Ｐｃとシリンダボア内圧との
ピストン２０を介した差も大きくなって斜板１２が傾斜
角度減少方向に傾動し、圧縮機の状態は吐出容量が減少
し負荷トルクも減少する方向に移行する。圧縮機の吐出
容量が減少すれば、蒸発器３３での除熱能力も低まり温
度Ｔｅ（ｔ）も増加傾向に向かうはずであり、又、圧力
監視点Ｐ１，Ｐ２間の差圧は減少する。

【００８３】このようにＳ５３及び／又はＳ５４でのデ
ューティ比Ｄｔの修正処理を経ることで、検出温度Ｔｅ
（ｔ）が設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）からずれていてもデュ
ーティ比Ｄｔが次第に最適化され、更に制御弁での内部
自律的な弁開度調節も相俟って温度Ｔｅ（ｔ）が設定温
度Ｔｅ（ｓｅｔ）付近に収束する。

【００８４】図８のメインルーチンのＳ４３判定でＹＥ
Ｓの場合、制御装置７０は図１０の加速時制御ルーチン
ＲＦ８に示す一連の処理を実行する。まずＳ８１（準備
ステップ）において、現在のデューティ比Ｄｔを復帰目
標値ＤｔＲとして記憶する。ＤｔＲは、後述するＳ８７
でのデューティ比Ｄｔの戻し制御における目標値であ
る。Ｓ８２において、その時の検出温度Ｔｅ（ｔ）を加
速カット開始時の温度Ｔｅ（ＩＮＩ）として記憶する。
そして制御装置７０は、Ｓ８３で内蔵タイマの計測動作
をスタートさせ、Ｓ８４でデューティ比Ｄｔを０％に設
定変更してコイル６７への通電停止を駆動回路７２に指
令する。これにより、制御弁の開度は戻しバネ５７の作
用で一義的に最大（全開）となり、クランク圧Ｐｃが増
大する。Ｓ８５において、タイマによって計測された経
過時間が予め定められた設定時間ＳＴを超えたか否かを
判定する。Ｓ８５判定がＮＯである限り、デューティ比
Ｄｔは０％に維持される。換言すれば、タイマースター
トからの経過時間が少なくとも設定時間ＳＴを超えるま
で制御弁の開度は全開に保たれ、圧縮機の吐出容量及び
負荷トルクが確実に最小化される。そして、加速時にお
けるエンジン負荷の低減（極小化）を少なくとも時間Ｓ
Ｔだけは確実に達成する。一般に車輌の加速は一時的な
ものであるため設定時間ＳＴは短くてよい。

【００８５】時間ＳＴの経過後、Ｓ８６において、その
ときの検出温度Ｔｅ（ｔ）が、前記加速カット開始時温
度Ｔｅ（ＩＮＩ）に許容増加温度βを加えた温度値より
も大きいか否かを判定する。この判定は、少なくとも時
間ＳＴの経過により許容増加温度βを超えて温度Ｔｅ
（ｔ）が増大したか否かを調べるものであり、冷房能力
の復帰が直ちに必要であるか否かを判断することを目的
とする。Ｓ８６判定がＹＥＳの場合には室温上昇の兆候
がみられることを意味するので、その場合には、Ｓ８７
においてデューティ比Ｄｔの戻し制御が行われる。この
戻し制御の趣旨は、デューティ比Ｄｔを徐々に復帰目標
値ＤｔＲに戻すことで斜板１２の傾斜角度の急変による
衝撃を回避することにある。Ｓ８７の枠内に示したグラ
フによれば、Ｓ８６の判定がＹＥＳになったときが時点
ｔ４であり、デューティ比Ｄｔが復帰目標値ＤｔＲに到
達したときが時点ｔ５である。所定時間（ｔ５−ｔ４）
をかけて直線的パターンのＤｔ復帰が実施される。尚、
時間隔（ｔ４−ｔ３）は、前記設定時間ＳＴとＳ８６判
定でＮＯを繰り返す時間との和に相当する。デューテイ
比Ｄｔが目標値ＤｔＲに到達すると、サブルーチンＲＦ
８の処理が終了し、処理がメインルーチンに戻される。

【００８６】（効果）本実施形態によれば、以下のよう
な効果を得ることができる。 ○本実施形態では、蒸発器３３での熱負荷の大きさに影
響される吸入圧Ｐｓそのものを制御弁の開度制御におけ
る直接の指標とすることなく、冷媒循環回路における二
つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２間の一次圧ΔＰＸ、及び吸入
圧Ｐｓ以外の圧力ＰｄＬ，Ｐｃ間の二次圧ΔＰＹを直接
の制御対象として圧縮機の吐出容量のフィードバック制
御を実現している。このため、蒸発器３３での熱負荷状
況にほとんど影響されることなく、エンジンＥ側の事情
を優先すべき非常時には外部制御によって即座に吐出容
量を減少させることができる。それ故に、加速時等にお
けるカット制御の応答性やカット制御の信頼性及び安定
性に優れている。

【００８７】○通常時においても、検出温度Ｔｅ（ｔ）
及び設定温度Ｔｅ（ｓｅｔ）に基づいてデューティ比Ｄ
ｔを自動修正（図９のＳ５１〜Ｓ５４）すると共に、一
次圧ΔＰＸ及び二次圧ΔＰＹを指標とした制御弁の内部
自律的な弁開度調節に基づいて圧縮機の吐出容量を制御
することにより、前記検出温度と設定温度との差が小さ
くなる方向に吐出容量を誘導して人間の快適感を満足さ
せるという空調装置本来の目的を十分に達成することが
できる。つまり本実施形態によれば、通常時における室
温の安定維持を図るための圧縮機の吐出容量制御と、非
常時における緊急避難的な吐出容量の迅速な変更とを両
立させることができる。

【００８８】○可動壁５４は、冷媒循環回路の冷媒流量
Ｑの変化に伴い一次圧ΔＰＸが増大又は減少傾向を示す
とき、圧縮機からの冷媒ガスの吐出量が一次圧ΔＰＸの
変化を打ち消すものとなるように、一次圧ΔＰＸに基づ
く押圧作用を作動ロッド４０に及ぼす。従って、種々の
要因で冷媒循環回路の冷媒流量が変化したとしても、そ
の変化を打ち消す方向でクランク圧Ｐｃの調節つまりは
吐出容量の調節を達成することができる。

【００８９】○二次圧ΔＰＹの高圧ＰｄＬは、冷媒循環
回路を構成する凝縮器３１と圧縮機の吐出室２２とを含
む両者の間の高圧領域の中の監視点Ｐ２から採取される
圧力を利用したものである。この構成によれば、二次圧
ΔＰＹを比較的高圧とすることができ、作動ロッド４０
における二次圧ΔＰＹの受圧面４３ａ，４４ａの面積を
小さくしても、二次圧ΔＰＹに基づく押圧作用を作動ロ
ッド４０（弁体部４３）の位置決めに影響力を有するも
のとすることができる。故に、作動ロッド４０（弁体部
４３）を設計する際の自由度が大きくなり、特に小型化
が容易となる。更に、冷媒循環回路の冷媒循環量Ｑが小
さい場合、図５に示した非線形な差圧流量特性のため、
一次圧ΔＰＸは非常に小さくなり、作動ロッド４０（弁
体部４３）の位置決めに影響を与えることが出来なくな
る。このような場合でも、二次圧ΔＰＹの影響が作動ロ
ッド４０（弁体部４３）に及ぶことが保証される。従っ
て、一次圧ΔＰＸと二次圧ΔＰＹとの複合作用による作
動ロッド４０（弁体部４３）の位置決めが安定し、弁開
度調節の安定性や制御性が向上する。

【００９０】○作動ロッド４０における二次圧ΔＰＹの
感圧構造は、この二次圧ΔＰＹが作動ロッド４０を押圧
する方向が圧縮機の吐出容量を低下させ得る（クランク
圧Ｐｃを上昇させ得る）方向となるように構成されてい
る。従って、冷媒循環回路の冷媒流量Ｑが小さいために
前記一次圧ΔＰＸに基づいて作動ロッド４０を圧縮機の
吐出容量を低下させる方向に十分押圧し得ない場合で
も、前述のように一次圧ΔＰＸの低下に相反して高まっ
た二次圧ΔＰＹでもって、作動ロッド４０を圧縮機の吐
出容量を低下させる方向に押圧することができる。その
結果、冷媒流量Ｑが小流量時においても、圧縮機の吐出
容量の制御性が十分に確保される。

【００９１】○二次圧ΔＰＹを、冷媒循環回路を構成す
る凝縮器３１と圧縮機の吐出室２２とを含む両者の間の
高圧領域から採取される圧力（本実施形態ではＰｄＬ）
と、クランク圧Ｐｃとの差圧とした。クランク圧Ｐｃは
前記高圧領域から採取される圧力に比較して十分に低い
ものであるため、二次圧ΔＰＹを更に大きくすることが
可能になる。

【００９２】○作動ロッド４０（弁体部４３）を、圧力
ＰｄＬ，Ｐｃに感応する第２の感圧構造とした。これに
よれば、第２の感圧構造を特段に設ける必要がなくなる
ため、制御弁の構造を簡素なものにするとともに該制御
弁を小型化することが可能になる。

【００９３】○二つの圧力監視点Ｐ１，Ｐ２を、凝縮器
３１と吐出室２２とを含む両者の間の高圧領域に設け
た。前記高圧領域は、外的熱負荷の影響を受けにくい。
このため、前記冷媒循環回路を流れる冷媒流量、即ち、
圧縮機の吐出容量を、より正確に反映することが可能に
なる。

【００９４】○ポート５１、弁室４６、連通路４７、感
圧室４８（第２圧力室５６）及びポート５２を、制御弁
内通路として、圧力監視点Ｐ２とクランク室５とを連通
させる給気通路２８，３８の一部を構成するものとし
た。圧力監視点Ｐ２における圧力はクランク圧Ｐｃに比
較して高圧である。そのため、圧力監視点Ｐ２側からク
ランク室５への冷媒導入量が、これら圧力監視点Ｐ２と
クランク室５との間に配置された前記制御弁内通路の開
度調節によって直接的に調節されるようになるため、ク
ランク圧Ｐｃを制御することに対するレスポンスが向上
する。

【００９５】○Ｐ２圧力室５６に冷媒を導入する検圧通
路３８を、クランク圧Ｐｃを変更するための冷媒をクラ
ンク室５に導入する給気通路２８，３８の上流部分とし
て兼用し、同給気通路２８，３８の一部とした。そのた
め、吐出室２２から弁室４６に冷媒を導入する経路を検
圧通路３８とは別個に設けた場合に比較して、該経路
や、該経路を弁室４６に接続する制御弁のポートを設け
る必要がなくなるため、加工を減らすことができるとと
もに、前記制御弁の小型化が可能になる。

【００９６】○ソレノイド部１００は、一次圧ΔＰＸに
基づく押圧力と対抗する電磁力Ｆを与え、その電磁力Ｆ
に応じて冷媒循環回路における冷媒流量の目標値（設定
差圧ＴＰＤ）を設定する。このように、ソレノイド部１
００によって与えられる電磁力Ｆが一次圧ΔＰＸに基づ
く押圧力と対抗することから、本実施形態の制御弁で
は、二次圧ΔＰＹによって補正された一次圧ΔＰＸと、
ソレノイド部１００による電磁力Ｆとのバランスに基づ
いて作動ロッド４０の位置決め（つまり弁開度調節）が
行なわれると理解してもよい。二次圧ΔＰＹによる補正
を受けているとしても、一次圧ΔＰＸと二次圧ΔＰＹと
の複合力の変化が冷媒循環回路での冷媒流量Ｑの変化を
如実に反映することに変わりはない。故に、前記複合力
と電磁力Ｆとが均衡する位置に向けて作動ロッド４０が
フィードバック的に変位した結果、弁開度がある値にほ
ぼ定まるときには、圧縮機のクランク圧Ｐｃが安定して
吐出容量も固定化し、冷媒循環回路の冷媒流量Ｑもほぼ
一定の値に収束傾向となる。かかる観点からすれば、少
なくとも一次圧ΔＰＸに基づく押圧力と対抗する電磁力
Ｆを付与することができるソレノイド部１００は、その
電磁力Ｆに応じて冷媒循環回路における冷媒流量Ｑの目
標値（設定差圧ＴＰＤ）を設定する流量設定手段として
機能し得る。

【００９７】○制御弁はソレノイド部１００のコイル６
７の通電制御によって、一次圧ΔＰＸに基づく押圧力と
対抗する電磁力Ｆを適宜変更できるため、冷媒循環回路
における冷媒流量Ｑの目標値（設定差圧ＴＰＤ）を外部
からの制御により設定変更することができる。故に本実
施形態の制御弁は、ソレノイド部１００の電磁力Ｆを変
更しない限り定流量弁的に振る舞うが、外部からのコイ
ル６７の通電制御によって冷媒流量Ｑの目標値（設定差
圧ＴＰＤ）を必要に応じて変えられるという意味で外部
制御方式の冷媒流量制御弁（又は吐出容量制御弁）とし
て機能する。又、かかる冷媒流量（又は吐出容量）の外
部制御性のために、必要時（又は非常時）には、冷媒循
環回路の蒸発器３３での熱負荷状況にかかわりなく、圧
縮機の吐出容量（ひいては負荷トルク）を短時間に急変
させるような緊急避難的な容量変更も可能となる。従っ
てこの制御弁によれば、通常時において室温の安定維持
を図るための圧縮機の吐出容量制御と、非常時における
緊急避難的な吐出容量の迅速な変更とを両立させること
が可能となる。

【００９８】○圧縮機を含めた冷媒循環回路全体の「二
次圧ΔＰＹ−冷媒流量Ｑ」特性が、例えば図７に一点鎖
線１０４で示すものであれば（多くのばあい、１０４の
ような特性を示す）、デューティ比Ｄｔを外部制御する
ことで、その１０４に沿って冷媒流量Ｑ（ひいては圧縮
機の吐出容量Ｖｃ）をほぼ一義的に変化させることがで
きる。このため、特に、加速時制御時における吐出容量
Ｖｃの復帰パターンを図１５に実線で示すようなある程
度緩やかな直線的パターンとすることが容易となり、加
速時制御による衝撃や異音の発生を効果的に防止又は抑
制することが可能となる。

【００９９】○戻しバネ５７は、ソレノイド部１００の
コイル６７への非通電時において、圧縮機の吐出容量を
減少させる方向（弁開方向）に作動ロッド４０（弁体部
４３）を位置決めする構成である。従って、コイル６７
への通電停止等によりソレノイド部１００が非作動状態
又は不活性状態に陥った場合でも、戻しバネ５７の自発
的な作用によって作動ロッド４０を位置決めし、圧縮機
の吐出容量が減少する方向にクランク圧Ｐｃを誘導する
こと、つまりは圧縮機の負荷トルクをゼロ又は最小にす
ることができる。従って、圧縮機の安全性（非常事態に
対する安全化対応能力）が高まる。また、コイル６７へ
の非通電状態を維持することで圧縮機の吐出容量を最小
とすることができるため、クラッチレス型圧縮機に好適
なものとなる。

【０１００】○圧縮機は、制御圧としてのクランク室内
圧Ｐｃを制御することで、ピストン２０のストロークを
変更可能に構成された斜板式の容量可変型圧縮機であ
り、本実施形態の制御弁はこの斜板式の容量可変型圧縮
機の容量制御に最も適している。

【０１０１】（第２の実施形態）この第２の実施形態
は、前記第１の実施形態において主に制御弁及び給気通
路の構成を変更したものであり、その他の点では第１の
実施形態と同一の構成になっている。従って、第１の実
施形態と共通する構成部分については図面上に同一符号
を付して重複した説明を省略する。

【０１０２】図１２に示すように制御弁ＣＶの入れ側弁
部は、圧力監視点Ｐ１とクランク室５とを繋ぐ給気通路
２８の開度（絞り量）を調節する。ソレノイド部１００
の作動ロッド４０は、先端部たる差圧受承部４１、連結
部４２、略中央の弁体部４３及び基端部たるガイドロッ
ド部４４からなる棒状部材である。差圧受承部４１、連
結部４２並びにガイドロッド部４４（及び弁体部４３）
の軸直交断面積（直径）をそれぞれＳＣ（ｄ３），ＳＢ
（ｄ１）及びＳＤ（ｄ２）とすると、ＳＢ（ｄ１）＜Ｓ
Ｃ（ｄ３）＜ＳＤ（ｄ２）の関係が成立している。

【０１０３】連通路４７と感圧室４８とは、それらの境
界に存在する隔壁（バルブハウジング４５の一部）によ
って圧力的に隔絶されている。つまり、その隔壁に形成
された作動ロッド４０用のガイド孔４９の内径は作動ロ
ッドの差圧受承部４１の径ｄ３に一致する。なお、連通
路４７とガイド孔４９とは相互延長の関係にあり、連通
路４７の内径ｄ４も作動ロッドの差圧受承部４１の径ｄ
３に一致する。つまり連通路４７の口径面積ＳＥとガイ
ド孔４９の口径面積（差圧受承部４１の軸直交断面積）
ＳＣとが等しくなるように設定されている。なお、感圧
室４８内の可動壁５４の軸直交断面積ＳＡはガイド孔４
９の口径面積ＳＣよりも大きい（ＳＣ＜ＳＡ）。

【０１０４】バルブハウジング４５の連通路４７の周壁
部分には半径方向に延びるポート５０が設けられ、この
ポート５０は給気通路２８の上流部を介して連通路４７
を圧力監視点Ｐ１（吐出室２２）に連通させる（図１１
参照）。バルブハウジング４５の弁室４６の周壁部分に
設けられたポート５１は給気通路２８の下流部を介して
弁室４６をクランク室５に連通させる。従って、ポート
５０、連通路４７、弁室４６及びポート５１は、制御弁
内において圧力監視点Ｐ１（吐出室２２）とクランク室
５とを連通させる給気通路２８の一部を構成する。

【０１０５】Ｐ１圧力室５５は、キャップ４５ａに形成
されたＰ１ポート５５ａ及び第１の検圧通路３７を介し
て上流側の圧力監視点Ｐ１（吐出室２２）と常時連通す
る。他方、Ｐ２圧力室５６は、バルブハウジング４５の
感圧室４８の周壁部分に設けられたＰ２ポート５５ｂ及
び第２の検圧通路３８を介して下流側の圧力監視点Ｐ２
と常時連通する。

【０１０６】固定鉄心６２と可動鉄心６４との間にはバ
ネ６９が配設されている。バネ６９は、可動鉄心６４を
固定鉄心６２から離間させる方向に作用して可動鉄心６
４及び作動ロッド４０を下方に付勢する。なお、このバ
ネ６９及び緩衝バネ５７は、可動鉄心６４及び作動ロッ
ド４０を最下動位置（非通電時における初期位置）に戻
すための初期化手段として機能する。

【０１０７】図１２に示すように、作動ロッドの差圧受
承部４１の上端面には、緩衝バネ５７の下向き付勢力ｆ
１によって加勢された可動壁５４の上下差圧に基づく下
向き押圧力が作用する。但し可動壁５４の上面の受圧面
積はＳＡであるが、可動壁５４の下面の受圧面積は（Ｓ
Ａ−ＳＣ）である。差圧受承部４１の下端面（受圧面
積：ＳＣ−ＳＢ）には、ガス圧ＰｄＨによる上向き押圧
力が作用する。ここで、図１３を参照して、弁体部４
３、ガイドロッド部４４及び可動鉄心６４の全露出面に
作用する圧力を単純化して考察する。まず弁体部４３の
上端面の、連通路４７の内周面から垂下させた仮想円筒
面（二本の垂直破線で示す）の内側部分（面積：ＳＥ−
ＳＢ）にはガス圧ＰｄＨが下向きに作用し、外側部分
（面積：ＳＤ−ＳＥ）にはクランク圧Ｐｃが下向きに作
用するものとみなすことができる。また、ガイドロッド
部４４（弁体部４３を含む）には、バネ６９の下向き付
勢力ｆ２によって減殺された上向きの電磁付勢力Ｆが作
用する。下向き方向を正方向として作動ロッド４０及び
可動壁５４に作用する力を整理すると数４式のように表
される。

【０１０８】（数４式） ＰｄＨ・ＳＡ−ＰｄＬ（ＳＡ−ＳＣ）＋ｆ１−ＰｄＨ
（ＳＣ−ＳＢ）＋ＰｄＨ（ＳＥ−ＳＢ）＋Ｐｃ（ＳＤ−
ＳＥ）−Ｐｃ・ＳＤ−Ｆ＋ｆ２ ＝ ０ 上記の数４式を整理すると下記の数５式のようになる。

【０１０９】（数５式） （ＰｄＨ−ＰｄＬ）（ＳＡ−ＳＣ）＋（ＰｄＨ−Ｐｃ）
ＳＥ＝ Ｆ−ｆ１−ｆ２ 数５式から明らかなように、図１２の制御弁ＣＶは、一
次圧ΔＰＸ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）と二次圧ΔＰＹ（＝Ｐ
ｄＨ−Ｐｃ）にそれぞれの受圧面積を乗じたガス圧荷重
と電磁付勢力Ｆ及びバネ５７，６９の付勢力ｆ１，ｆ２
の合計荷重との釣り合いを充足するように弁開度調節が
行われる。そして、この圧力ＰｄＨ，Ｐｃに感応する作
動ロッド４０（弁体部４３）が第２の感圧構造をなして
いる。

【０１１０】コイル６７への通電がない場合（Ｄｔがゼ
ロ）には、バネ６９の作用が支配的となり作動ロッド４
０は図１２に示す最下動位置に配置される。このとき、
給気通路２８は全開状態となる。他方、コイル６７に対
しデューティ比可変範囲の最小デューティの通電があれ
ば、少なくとも上向きの電磁付勢力Ｆがバネ５７，６９
の下向き付勢力（ｆ１＋ｆ２）を凌駕する。

【０１１１】制御弁ＣＶでは、数５式を満たすように作
動ロッド４０が位置決めされ、給気通路２８の開度が決
定される。この実施形態の制御弁ＣＶでは、一次圧ΔＰ
Ｘ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）が増大し、給気通路２８の開度
が大きくなったとき、圧力監視点Ｐ１側の冷媒のクラン
ク室５への導入量が増加する。この冷媒導入により、圧
力監視点Ｐ１の圧力は低下傾向を示すことになり、前記
一次圧ΔＰＸ（＝ＰｄＨ−ＰｄＬ）は拡大方向に推移し
にくくなる。つまり、冷媒流量を一定に保とうとする制
御を行う上では、その一定流量への制御収束を阻むハン
チングが発生しにくくなる。従って、このハンチングに
よるクランク圧Ｐｃの変動に基づく斜板１２などの振動
や騒音が発生しにくくなる。

【０１１２】（その他の変更例） ○Ｐ１圧力室５５及びＰ２圧力室５６に導かれる圧力を
それぞれ、図２において別例として示す上流側の圧力監
視点Ｐ１（蒸発器３３と吸入室２１との間の流通管３５
の途中）でのＰｓＨ及び圧力監視点Ｐ２（吸入室２１）
でのＰｓＬとしても良い。

【０１１３】○制御弁を、給気通路２８，３８ではなく
抽気通路２７の開度調節によりクランク圧Ｐｃを調節す
る、所謂抜き側制御弁としても良い。 ○制御弁を、給気通路２８，３８及び抽気通路２７の両
方の開度調節によりクランク圧Ｐｃを調節する三方弁構
成としても良い。

【０１１４】○ワッブル式の容量可変型圧縮機に適用す
ること。 ○前記両実施形態の制御弁では、ソレノイド室６３にク
ランク圧Ｐｃが及ぶようにし、二次圧ΔＰＹをＰｄＬ
（またはＰｄＨ）とクランク圧Ｐｃとの差圧とした。こ
れに対して、例えば、ソレノイド室６３に、蒸発器３３
と吸入室２１とを含む両者の間の低圧領域から採取され
る圧力（例えば、Ｐｓ）が及ぶように構成して、二次圧
ΔＰＹをＰｄＬ（またはＰｄＨ）と該低圧領域から採取
される圧力との差圧としてもよい。

【０１１５】○第２の実施形態において、Ｐ１圧力室５
５の冷媒をポート５０に導入するようにしてもよい。こ
の場合、Ｐ１圧力室５５とポート５０とをバルブハウジ
ング４５の外部または内部に設けた通路で連通させるこ
とによって、前記給気通路２８の上流部分を省略するこ
とが可能になる。

【０１１６】○第２の実施形態において、連通路４７の
口径面積ＳＥとガイド孔４９の口径面積ＳＣとを異なる
値に設定してもよい。 （前記各請求項に記載した以外の技術的思想のポイン
ト） （１）請求項１〜１５のいずれかに記載の制御弁におい
て、前記第１の感圧構造は、バルブハウジング内に移動
可能に設けられた可動壁を含み、その可動壁は、バルブ
ハウジング内を冷媒循環回路に設定された第１の圧力監
視点の圧力が導かれる第１圧力室と同回路に設定された
第２の圧力監視点の圧力が導かれる第２圧力室とに区画
するものであること。

【０１１７】（２）請求項１〜１５のいずれかに記載の
制御弁は、前記弁体と第１の感圧構造とを作動連結する
ための作動ロッドを更に備えており、前記第２の感圧構
造は、その作動ロッドに形成された前記二次圧を受圧可
能な受圧面を含むものであること。

【０１１８】

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１〜１５に
記載の制御弁によれば、冷媒循環回路の蒸発器での熱負
荷状況に影響されることなく、室温の安定維持を図るた
めの圧縮機の吐出容量制御と、緊急避難的な吐出容量の
迅速な変更及びその後の復帰とを両立させることが可能
となる。特に、最低吐出容量付近の低吐出容量域におい
ても容量制御の正確性に優れ、圧縮機の吐出容量を広範
囲にわたって直接的に制御することが可能となる。

【０１１９】特に請求項１３及び１４に記載の制御弁に
よれば、必要時には外部制御によって圧縮機の吐出容量
を迅速に変更することが可能となるのみならず、吐出容
量を一旦低下させた後に元の吐出容量まで、衝撃や異音
等をあまり感じさせることなく円滑に復帰させることが
容易となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施形態の容量可変型斜板式圧縮機の断
面図。

【図２】同じく冷媒循環回路の概要を示す回路図。

【図３】同じく制御弁の断面図。

【図４】同じく作動ロッドの位置決めを説明するための
断面図。

【図５】同じく固定絞りの特性を示すグラフ。

【図６】同じく制御弁の特性を示すグラフ。

【図７】同じく固定絞り及び制御弁を備えた冷媒循環回
路の特性を示すグラフ。

【図８】同じく容量制御のメインルーチンのフローチャ
ート。

【図９】同じく通常制御ルーチンのフローチャート。

【図１０】同じく加速時制御ルーチンのフローチャー
ト。

【図１１】第２の実施形態の冷媒循環回路の概要を示す
回路図。

【図１２】同じく制御弁の断面図。

【図１３】同じく作動ロッドの位置決めを説明するため
の断面図。

【図１４】従来技術での吸入圧と吐出容量との相関関係
を示すグラフ。

【図１５】カット制御前後における吐出容量の時間変化
を示すグラフ。

【符号の説明】 ５…制御圧領域としてのクランク室、１２…容量可変機
構を構成する斜板、１９…同じくシュー、２０…同じく
ピストン、２８，３８…給気通路、３０…圧縮機とで冷
媒循環回路を構成する外部冷媒回路、４３…弁体及び第
２の感圧構造としての弁体部、４５…バルブハウジン
グ、４６…弁内通路を構成する弁室、４７…同じく連通
路、５１…同じくポート、５２…同じくポート、５４…
第１の感圧構造を構成する可動壁、５５…高圧室として
の第１圧力室、５６…弁内通路を構成する低圧室として
の第２圧力室、５７…流量設定手段及び初期化手段とし
ての戻しバネ、６６…流量設定手段としての緩衝バネ、
１００…流量設定手段としての電磁アクチュエータであ
るソレノイド部、Ｐｃ…制御圧としてのクランク室内
圧、Ｐ１…高圧監視点としての圧力監視点、Ｐ２…低圧
監視点としての圧力監視点。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安谷屋 拓 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 川口 真広 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 Ｆターム(参考） 3H045 AA04 AA12 AA27 BA02 BA14 BA37 CA02 CA03 CA07 CA13 CA26 CA29 CA30 DA25 DA43 DA47 EA04 EA14 EA16 EA33 EA35 EA42 3H076 AA06 BB04 BB32 BB36 CC12 CC16 CC20 CC84 CC94 CC95 CC99 3H106 DA05 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC02 DD09 EE07 KK17 KK23

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 容量可変機構に作用する制御圧に基づい
   て吐出容量を変更可能な容量可変型圧縮機に用いられる
   制御弁であって、 その制御弁内に設定された弁内通路の一部を構成すべく
   バルブハウジング内に区画された弁室と、 前記弁室内に移動可能に設けられ該弁室内での位置に応
   じて前記弁内通路の開度を調節可能な弁体と、 冷媒循環回路に設定された二つの圧力監視点間の差圧に
   感応すると共に一次圧としての前記差圧に基づいて前記
   弁体を押圧可能とする第１の感圧構造と、 前記一次圧とは異なる二次圧に感応すると共にその二次
   圧に基づいて前記弁体を押圧可能とする第２の感圧構造
   とを備え、 前記一次圧と前記二次圧との複合作用によって前記弁体
   を弁室内で位置決めし弁内通路の開度を調節することで
   前記制御圧を制御することを特徴とする容量可変型圧縮
   機の制御弁。
2. 【請求項２】 前記第１の感圧構造は、前記冷媒循環回
   路の冷媒流量の変化に伴い前記一次圧が増大又は減少傾
   向を示すとき、圧縮機からの冷媒吐出量が一次圧の変化
   を打ち消すものとなるように一次圧に基づく押圧作用を
   弁体に及ぼすことを特徴とする請求項１に記載の容量可
   変型圧縮機の制御弁。
3. 【請求項３】 前記二次圧は、前記冷媒循環回路を構成
   する凝縮器と前記圧縮機の吐出室とを含む両者の間の高
   圧領域から採取される圧力を利用したものであることを
   特徴とする請求項１又は２に記載の容量可変型圧縮機の
   制御弁。
4. 【請求項４】 前記第２の感圧構造は、前記二次圧が弁
   体を押圧する方向が圧縮機吐出容量を低下させ得る方向
   となるように構成されていることを特徴とする請求項３
   に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。
5. 【請求項５】 前記二次圧は、前記高圧領域から採取さ
   れる圧力と、前記冷媒循環回路を構成する蒸発器と前記
   圧縮機の吸入室とを含む両者の間の低圧領域から採取さ
   れる圧力または前記制御圧との差圧であることを特徴と
   する請求項３または４に記載の容量可変型圧縮機の制御
   弁。
6. 【請求項６】 前記弁体は、前記第２の感圧構造として
   機能することを特徴とする請求項５に記載の容量可変型
   圧縮機の制御弁。
7. 【請求項７】 前記二つの圧力監視点は、前記冷媒循環
   回路を構成する凝縮器と前記圧縮機の吐出室とを含む両
   者の間の高圧領域に設けられていることを特徴とする請
   求項１〜６のうちいずれか一項に記載の容量可変型圧縮
   機の制御弁。
8. 【請求項８】 前記弁内通路は、前記冷媒循環回路を構
   成する凝縮器と前記圧縮機の吐出室とを含む両者の間の
   高圧領域と、前記制御圧が作用する制御圧領域とを連通
   する給気通路の一部を構成することを特徴とする請求項
   １〜７のうちいずれか一項に記載の容量可変型圧縮機の
   制御弁。
9. 【請求項９】 前記弁内通路は、前記二つの圧力監視点
   の一方と、前記制御圧が作用する制御圧領域とを連通す
   る給気通路の一部を構成することを特徴とする請求項７
   に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。
10. 【請求項１０】 前記弁内通路は、前記二つの圧力監視
    点の低圧監視点側と、前記制御圧領域とを連通する給気
    通路の一部を構成し、前記バルブハウジング内には、前
    記第１の感圧構造によって区分されるとともに前記二つ
    の圧力監視点からの冷媒が導入される高圧室及び低圧室
    が備えられ、前記低圧室は前記弁内通路に設けられて、
    前記制御圧領域には、前記低圧室に導入された冷媒が前
    記弁内通路を介して導入される請求項９に記載の容量可
    変型圧縮機の制御弁。
11. 【請求項１１】 前記弁内通路は、前記二つの圧力監視
    点の高圧監視点側と、前記制御圧領域とを連通する給気
    通路の一部を構成し、前記バルブハウジング内には、前
    記第１の感圧構造によって区分されるとともに前記二つ
    の圧力監視点からの冷媒が導入される高圧室及び低圧室
    が備えられ、前記低圧室と前記弁内通路とは圧力的に隔
    絶されている請求項９に記載の容量可変型圧縮機の制御
    弁。
12. 【請求項１２】 少なくとも前記第１の感圧構造に対し
    作動連結可能に設けられた流量設定手段を更に備えてな
    り、当該流量設定手段は、少なくとも前記一次圧に基づ
    く押圧力と対抗する付勢力を与えその付勢力に応じて前
    記冷媒循環回路における冷媒流量の目標値を設定するこ
    とを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の
    容量可変型圧縮機の制御弁。
13. 【請求項１３】 前記流量設定手段は、前記付勢力を外
    部からの電気制御によって変更可能な電磁アクチュエー
    タを含んでなることを特徴とする請求項１２に記載の容
    量可変型圧縮機の制御弁。
14. 【請求項１４】 前記電磁アクチュエータへの非通電時
    において、前記制御圧が圧縮機の吐出容量を減少させる
    方向に前記弁体を位置決めする初期化手段を更に備えて
    なることを特徴とする請求項１３に記載の容量可変型圧
    縮機の制御弁。
15. 【請求項１５】 前記圧縮機は、制御圧としてのクラン
    ク室内圧を制御することでピストンストロークを変更可
    能に構成された斜板式又はワッブル式の容量可変型圧縮
    機であることを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一
    項に記載の容量可変型圧縮機の制御弁。