EA013146B1 - Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и дуплексная нержавеющая сталь, используемая для труб нефтяного сортамента для развальцовки - Google Patents

Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и дуплексная нержавеющая сталь, используемая для труб нефтяного сортамента для развальцовки Download PDF

Info

Publication number
EA013146B1
EA013146B1 EA200870307A EA200870307A EA013146B1 EA 013146 B1 EA013146 B1 EA 013146B1 EA 200870307 A EA200870307 A EA 200870307A EA 200870307 A EA200870307 A EA 200870307A EA 013146 B1 EA013146 B1 EA 013146B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
stainless steel
expansion
duplex stainless
oil
pipe
Prior art date
Application number
EA200870307A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200870307A1 (ru
Inventor
Хидеки ТАКАБЕ
Масакацу Уеда
Кунио КОНДО
Таро ОХЕ
Original Assignee
Сумитомо Метал Индастриз, Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. filed Critical Сумитомо Метал Индастриз, Лтд.
Publication of EA200870307A1 publication Critical patent/EA200870307A1/ru
Publication of EA013146B1 publication Critical patent/EA013146B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Metal Extraction Processes (AREA)

Abstract

Труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению развальцовывается в скважине. Труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению изготовлена из дуплексной нержавеющей стали, имеющей состав, включающий, мас.%: C 0,005-0,03, Si 0,1-1,0, Mn 0,2-2,0, P самое большее 0,04, S самое большее 0,015, Cr 18,0-27,0, Ni 4,0-9,0, Al самое большее 0,04 и N 0,05-0,40, а остальное составляет Fe и примеси, и структуру, включающую долю аустенита в интервале от 40 до 90%. Труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению имеет предел текучести от 276 до 655 МПа и однородное удлинение более 20%. Поэтому труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению обладает высокой способностью к развальцовке.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к трубам нефтяного сортамента и дуплексной нержавеющей стали и, в частности, трубам нефтяного сортамента, развальцовываемых в скважине, и к дуплексной нержавеющей стали, используемой для данных труб нефтяного сортамента для развальцовки.
Уровень техники
В целом, при бурении скважины (нефтяной скважины или газовой скважины), из которой добывают нефть или газ, в ствол скважины, пробуренной с помощью бурильной трубы, спускают множество труб нефтяного сортамента, называемых «обсадными трубами», чтобы предохранить стенки скважины от обрушения. Традиционный метод сооружения скважины состоит в следующем. Сначала скважину бурят на заданную глубину и спускают первую обсадную трубу. Затем, когда скважина пробурена дополнительно на заданную глубину, спускают вторую обсадную трубу, имеющую наружный диаметр меньше, чем внутренний диаметр спущенной первой обсадной трубы. Таким образом, согласно традиционному методу сооружения скважины, наружные диаметры спускаемых обсадных труб последовательно уменьшаются по мере бурения скважины вглубь. Поэтому по мере углубления нефтяной скважины внутренние диаметры обсадных труб в верхней части скважины (вблизи поверхности земли) увеличиваются. Как результат этого, увеличивается площадь бурения, что резко увеличивает стоимость бурения.
Новый метод снижения площади бурения и таким образом снижения стоимости бурения раскрыт в патенте Японии 7-507610 А и пояснительной записке к международной публикации XVО 98/00626. Метод, предложенный в данных документах, заключается в следующем. В скважину спускают обсадную трубу С3, имеющую наружный диаметр меньше, чем внутренний диаметр ΙΌ1 обсадных труб С1 и С2, уже спущенных в скважину. Затем спущенную обсадную трубу С3 развальцовывают, так что ее внутренний диаметр становится равным внутреннему диаметру ΙΌ1 ранее спущенных обсадных труб С1 и С2, как показано на фиг. 1. Согласно способу, обсадную трубу развальцовывают внутри скважины, и поэтому нет необходимости увеличивать площадь бурения, если сооружаемая нефтяная скважина является глубокой. Поэтому площадь бурения может быть снижена. Кроме того, число необходимых стальных труб может быть уменьшено, так как отпадает необходимость в обсадных трубах большого размера.
Таким образом, трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине должны обладать способностью к однородной деформации при развальцовке (далее по тексту называемой «способностью трубы к развальцовке»). Для того чтобы получить высокий показатель способности трубы к развальцовке, необходимо обеспечить способность к деформации без локального сжатия в процессе обработки, другими словами, однородное удлинение, которое можно оценить испытанием при растяжение, должно быть высоким.
В частности, как показано на чертеже, в области раструба 10, где обсадные трубы вертикально размещают друг на друга внахлест, степень развальцовки трубы является максимальной. Рассматривая степень развальцовки в области раструба, следует отметить, что однородное удлинение трубы нефтяного сортамента для развальцовки предпочтительно составляет больше 20%.
Патент Японии 2005-146414 А предлагает бесшовную трубу нефтяного сортамента для развальцовки. Структура предложенной трубы нефтяного сортамента включает ферритовую фазу трансформации и фазы низкотемпературной трансформации (такие как бейнит, мартенсит и фаза бейнитного феррит) и обладает высокой способностью трубы к развальцовке. Однако однородное удлинение каждого образца для испытаний в предложенном варианте осуществления изобретения не превышает 20% (см. патент Японии 2005-146414 А, и-Е1 в табл. 2-1 и 2-2). Поэтому раскрытая выше область раструба не может деформироваться равномерно.
Сущность изобретения
Задачей настоящего изобретения является разработка труб нефтяного сортамента для развальцовки, обладающих высокой способностью к развальцовке. В частности, оно относится к трубам нефтяного сортамента, имеющим значение однородного удлинения больше 20%.
Чтобы решить поставленную задачу, авторы изобретения изучили однородное удлинение различных типов стали. В результате авторы изобретения установили, что дуплексная нержавеющая сталь, содержащая заданные химические компоненты, обладает равномерным удлинением, значительно превышающим этот показатель для углеродистой стали и мартенситной нержавеющей стали.
Авторы изобретения дополнительно изучили и установили, что для того, чтобы получить трубу нефтяного сортамента, имеющую однородное удлинение больше 20%, должны выполняться следующие требования.
(1) Доля аустенита в дуплексной нержавеющей стали составляет величину в интервале от 40 до 90%. В настоящем документе долю аустенита измеряют следующим методом. Вырезают образец для испытаний из произвольной части трубы нефтяного сортамента для развальцовки. Образец механически шлифуют и подвергают электролитическому травлению в растворе КОН с концентрацией 30 мол.%. Травленую поверхность образца осматривают под оптическим микроскопом 400-кратного увеличения с помощью окуляра шкалы с 25-линейной решеткой и долю аустенита измеряют методом игольчатого щупа согласно А8ТМ Е5 62.
(2) Предел текучести доводят до величины в интервале от 276 до 655 МПа. В настоящем документе
- 1 013146 предел текучести представляет собой напряжение при растяжении 0,2% согласно стандарту А8ТМ. Когда трубу нефтяного сортамента для развальцовки оставляют как закаленную в твердом растворе, предел текучести лежит в указанном выше интервале значений. Здесь выражение «как закаленную в твердом растворе» означает состояние, в котором после закалки твердого раствора никакой другой термической обработки или никакой другой холодной обработки не проводили, за исключением холодной правки.
Настоящее изобретение разработано на основании вышеуказанных обнаруженных фактов, и изобретение можно сформулировать следующим образом.
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению развальцовывают в скважине. Трубы нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению формуют из дуплексной нержавеющей стали, имеющей состав, включающий, мас.%, от 0,005 до 0,03% С, от 0,1 до 1,0% 81, от 0,2 до 2,00% Мп, самое большее 0,04% Р, самое большее 0,015% 8, от 18,0 до 27,0% Сг, от 4,0 до 9,0% N1, самое большее 0,04% А1 и от 0,05% до 0,40% Ν, а остальное составляет Те и примеси, а структура включает долю аустенита в интервале от 40 до 90%. Трубы нефтяного сортамента имеют предел текучести от 256 до 655 МПа и однородное удлинение больше 20%.
В данном документе «однородное удлинение» означает деформацию в точке максимальной нагрузки при испытании при растяжении. Доля аустенита представляет собой долю площади аустенита.
Дуплексная нержавеющая сталь может дополнительно содержать самое большее 2,0% Си. Дуплексная нержавеющая сталь может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей самое большее 4,0% Мо и самое большее 5,0% Дуплексная нержавеющая сталь может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей самое большее 0,8% Т1, самое большее 1,5% V и самое большее 1,5% N6. Дуплексная нержавеющая сталь может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей самое большее 0,02% В, самое большее 0,02% Са и самое большее 0,02% Мд.
Дуплексная нержавеющая сталь согласно изобретению используется для изготовления вышеназванных труб нефтяного сортамента для развальцовки.
Краткое описание чертежей
На чертеже представлен схематический вид для иллюстрации нового способа сооружения скважины, из которой добывают нефть или газ.
Предпочтительный вариант осуществления изобретения
Далее будут подробно описаны варианты осуществления изобретения.
Трубу нефтяного сортамента согласно варианту осуществления изобретения формуют из дуплексной нержавеющей стали, имеющей следующий химический состав и структуру металла. Далее по тексту «%», указанный для элементов, обозначают «мас.%».
1. Химический состав
С: от 0,005 до 0,03%.
Углерод стабилизирует фазу аустенита. Чтобы эффект проявился эффективно, содержание С составляет не меньше 0,005%. Хотя если содержание С превышает 0,03%, то происходит более легкое осаждение карбида, что снижает коррозионную стойкость по границам зерна. Поэтому содержание С составляет от 0,005 до 0,03%.
8ί: от 0,1 до 1,0%
Кремний раскисляет сталь. Чтобы обеспечить эффект, содержание 81 составляет не менее чем 0,1%. Однако если содержание 81 превышает 1,0%, ускоренно образуются внутриметаллические соединения, что снижает способность к горячей обработке. Поэтому содержание 81 составляет от 0,1 до 1,0%.
Мп: от 0,2 до 2,0%
Марганец раскисляет и десульфуризирует сталь и, как результат этого, улучшает способность к горячей обработке. Марганец также повышает растворимость N в твердом растворе. Чтобы эффективно обеспечить эффект, содержание Мп должно составлять не менее 0,2%. С другой стороны, если содержание Мп превышает 2,0%, снижается коррозионная стойкость. Поэтому содержание Мп составляет от 0,2 до 2,0%.
Р: 0,04% или меньше
Фосфор является примесью, которая ускоряет центральную сегрегацию и снижает сопротивление растрескиванию сульфида под действием напряжения. Поэтому содержание Р предпочтительно составляет как можно меньшую величину. Поэтому содержание Р составляет не более чем 0,04%.
8: 0,015% или меньше
Сера является примесью и снижает способность к горячей обработке. Поэтому содержание 8 предпочтительно составляет как можно меньшую величину. Поэтому содержание 8 составляет не более чем 0,015%.
Сг: от 18 до 27%
Хром улучшает коррозионную стойкость к диоксиду углерода. Чтобы обеспечить достаточное сопротивление коррозии под действием диоксида углерода дуплексной нержавеющей стали, содержание Сг должно составлять не менее 18%. С другой стороны, если содержание Сг превышает 27%, происходит ускоренное образование интерметаллических соединений. Поэтому содержание Сг составляет от 18 до
- 2 013146
27,0%, предпочтительно от 20,0 до 26,0%.
Νί: от 4,0 до 9,0%
Никель стабилизирует фазу аустенита. Если содержание N1 слишком мало, количество феррита в стали является избыточным, и характерное свойство дуплексной нержавеющей стали не проявляется. Растворимость N в твердом растворе феррита мала, и увеличение количества феррита вызывает осаждение нитрида, что ухудшает коррозионную стойкость. С другой стороны, избыточное содержание N1 снижает количество феррита в стали, и характерное свойство дуплексной нержавеющей стали не проявляется. Кроме того, избыточное содержание N1 вызывает осаждение σ-фазы. Поэтому содержание N1 составляет от 4,0 до 9,0%, предпочтительно от 5,0 до 8,0%.
А1: 0,040% или меньше
Алюминий является эффективным раскислителем. Однако если содержание А1 превышает 0,040%, повышается количество включений в стали, что ухудшает ударную вязкость и коррозионную стойкость. Поэтому содержание А1 составляет не более 0,040%.
N от 0,05 до 0,40%
Азот стабилизирует фазу аустенита и также улучшает термостойкость и коррозионную стойкость дуплексной нержавеющей стали. Чтобы достичь соответствующего соотношения между фазой феррита и фазой аустенита в стали, содержание N должно составлять не менее 0,05%. С другой стороны, если содержание превышает 0,40%, возникает дефект, приписываемый образованию пустот. Также ухудшаются ударная вязкость и коррозионная стойкость стали. Поэтому содержание N составляет от 0,05 до 0,40%, предпочтительно от 0,1 до 0,35%.
Следует обратить внимание, что остальная часть дуплексной нержавеющей стали согласно изобретению состоит из Ее и примесей.
Дуплексная нержавеющая сталь для труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно варианту осуществления изобретения дополнительно может содержать Сг вместо части Ее, если это необходимо.
Си: 2,0% или меньше
Медь является необязательным элементом и улучшает коррозионную стойкость стали. Однако избыточное количество Си снижает способность стали к горячей обработке. Поэтому содержание Си составляет не более 2,0%. Следует обратить внимание, что для эффективного обеспечения вышеназванного эффекта, содержание Си предпочтительно составляет не менее 0,2%. Однако если содержание Си составляет меньше 0,2%, вышеназванный эффект может быть достигнут только частично.
При необходимости дуплексная нержавеющая сталь для труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно варианту осуществления настоящего изобретения может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей Мо и вместо части Ее.
Мо: 4,0% или меньше : 5,0% или меньше
Молибден и вольфрам являются необязательными элементами. Данные элементы улучшают стойкость к образованию раковин при коррозии и стойкость к отложению окалины при коррозии. Однако избыточное содержание Мо и избыточное содержание вызывает более легкое осаждение σ-фазы, что охрупчивает сталь. Поэтому содержание Мо составляет не более 4,0%, а содержание составляет не более 5,0%. Чтобы эффективно обеспечить вышеназванный эффект, содержание Мо предпочтительно составляет не менее 2,0%, а содержание предпочтительно составляет не менее 0,1%. Однако если содержание Мо и содержание меньше указанных выше пределов, вышеназванный эффект проявляется лишь частично.
При необходимости дуплексная нержавеющая сталь для труб нефтяного сортамента для развальцовки согласно варианту осуществления изобретения может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей Τι, V и N0 вместо части Ее.
Τι: 0,8% или меньше
V: 1,5% или меньше
N0: 1,5% или меньше
Титан, ванадий и ниобий являются необязательными элементами. Данные элементы улучшают прочность стали. Однако если содержания данных элементов являются избыточными, снижается способность стали к горячей обработке. Поэтому содержание Τι составляет 0,8% или меньше, содержание V составляет 1,5% или меньше и содержание N0 составляет 1,5% или меньше. Чтобы эффективно обеспечить вышеназванный эффект, содержание Τι предпочтительно составляет не менее 0,1% и содержание V предпочтительно составляет не менее 0,05%. Содержание N0 предпочтительно составляет не менее 0,05%. Однако если содержания Τι, V и N0 составляют меньше указанных выше нижних пределов, вышеназванный эффект может быть достигнут лишь частично.
Τί: 0,05% или меньше
Титан (Τι) соединяется с N с образованием Τ^N и ограничивает укрупнение кристаллических зерен в интервале высоких температур. Однако если содержание Τι превышает 0,05%, Τι соединяется с С с об
- 3 013146 разованием Т1С, который снижает ударную вязкость стали. Поэтому содержание Τι составляет 0,05% или меньше. Следует обратить внимание, что эффект ограничения укрупнения кристаллических зерен достигается в некоторой степени, если содержание Τι составляет примерно 0,001%, что составляет примерно уровень содержания примеси, тогда как эффект более ясно проявляется, если содержание Τι превышает 0,005%.
Дуплексная нержавеющая сталь для труб нефтяного сортамента согласно варианту осуществления изобретения дополнительно содержит один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей В, Са и Мд вместо части Ее.
В: 0,02% или меньше
Са: 0,02% или меньше
Мд: 0,02% или меньше
Бор, кальций и марганец являются необязательными элементами. Данные элементы улучшают способность стали к горячей обработке. Однако если содержания данных элементов являются избыточными, снижается коррозионная стойкость стали. Поэтому содержание В, содержание Са и содержание Мд в каждом случае не превышает 0,02%. Чтобы более эффективно обеспечить вышеназванный эффект, содержание В, содержание Са и содержание Мд в каждом случае предпочтительно составляет не менее 0,0002%. Однако если содержания В, Са и Мд составляют меньше чем нижние пределы, то вышеописанный эффект может быть достигнут лишь частично.
2. Структура металла
Дуплексная нержавеющая сталь, которая образует стальную трубу нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению, имеет структуру металла, включающую фазу феррита и фазу аустенита. Считается, что фаза аустенита, как мягкая фаза, определяет улучшение показателя однородного удлинения.
Доля аустенита в стали составляет от 40 до 90%. В настоящем документе доля аустенита представляет собой долю площади, измеренную следующим образом. Вырезают образец для испытаний из произвольной части трубы нефтяного сортамента для развальцовки и механически шлифуют, а затем отшлифованный образец подвергают электролитическому травлению в растворе КОН с концентрацией 30 мол.%. Травленую поверхность образца осматривают под оптическим микроскопом 400-кратного увеличения с окулярами шкалы с 25-линейной решеткой и долю аустенита измеряют методом игольчатого щупа согласно Л8ТМ Е562.
Если доля аустенита составляет меньше 40%, однородное удлинение снижается до 20% или меньше. С другой стороны, если доля аустенита превышает 90%, падает коррозионная стойкость стали. Поэтому доля аустенита составляет от 40 до 90%. Доля аустенита предпочтительно составляет от 40 до 70%, более предпочтительно от 45 до 65%.
3. Способ производства
Трубу нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению изготавливают следующим способом.
Расплавленную сталь, имеющую вышеуказанный состав, отливают и формуют в заготовки. Полученную заготовку подвергают горячей обработке и делают из нее трубу нефтяного сортамента для развальцовки. В качестве метода горячей обработки используют, например, метод Маннесмана. В качестве горячей обработки может быть осуществлена горячая экструзия или горячая ковка. Изготовленная труба нефтяного сортамента для развальцовки может быть бесшовной трубой или сварной трубой.
Трубу нефтяного сортамента для развальцовки после горячей обработки подвергают закалке твердого раствора. Температура закалки твердого раствора в это время составляет от 1000 до 1200°С. Если температура закалки твердого раствора составляет меньше 1000°С, то происходит осаждение σ-фазы, что охрупчивает сталь. Предел текучести повышается и превышает 655 МПа вследствие осаждения σ-фазы, и поэтому однородное удлинение достигает 20% или меньше. С другой стороны, если температура закалки твердого раствора превышает 1200°С, то доля аустенита существенно снижается и становится меньше 40%. Температура закалки твердого раствора предпочтительно составляет от 1000 до 1175°С, более предпочтительно от 1000 до 1150°С.
Труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению находится в состоянии «закаленного твердого раствора» (так называемый материал в состоянии закаленного твердого раствора). В частности, трубу используют как продукт сразу после закалки твердого раствора без осуществления другой термической обработки и холодной обработки (такой как обжатие в холодном состоянии или прокат на пилигриммовом стане) за исключением холодной правки. Таким образом, поскольку труба нефтяного сортамента для развальцовки согласно изобретению находится в состоянии «закаленного твердого раствора», то поэтому предел текучести может лежать в интервале от 276 до 655 МПа (от 40 до 95 кг/кв. дюйм). Считается, что в таком случае однородное удлинение превышает 20%, а высокая способность к развальцовке достигается даже в скважине. Следует отметить, что, если предел текучести превышает 655 МПа, однородное удлинение составляет 20% или меньше. Для трубы нефтяного сортамента для развальцовки необходима прочность определенного уровня, а предел текучести составляет 276 МПа или больше.
- 4 013146
Следует отметить, что, если холодную обработку проводят после закалки твердого раствора, предел текучести превышает 655 МПа. Поэтому однородное удлинение составляет меньше 20%.
Пример.
Множество стальных продуктов, имеющих химические составы, показанные в таблице, отливали и формовали заготовки. Полученные заготовки подвергали горячей ковке и горячему прокату и получали множество стальных пластин для испытаний, имеющих толщину 30 мм, ширину 120 мм и длину 300 мм.
Таблица
Опыт Νο Химический состав (в % по массе, остальное составляет Ее и примеси) Сфуяура Тцшимеош^ «бибопа вТ** со т (%) ТВ (МПа) Υ8 (МПа) ив (к)
С & Мо Р 8 Сг № А1 N Си Мо νν Τι V № В Са Μι
Сталь согласно изобретению | 1 0 016 0 39 0 49 0 023 00005 24 90 694 0020 02900 0ДО 307 8 11 011 0 0025 О эт 1085 56 867 623 285
2 сою 0 25 039 0017 00007 22 00 540 0082 01400 0 10 290 О 8Т 1070 68 735 490 480
В 0022 040 090 0 016 00008 2519 «20 0030 01400 025 316 0 07 О ат 1080 65 821 605 34 0
4 0020 0 65 0 016 00012 28 12 6 50 0020 01600 и 5Т 1050 62 600 430 602
? 0 014 9Й 046 0 023 0 0003 24 88 659 0006 02716 0 46 ЗОЯ 200 0.04 0 0023 0 0016 о 8Т 1100 60 849 625 328
6 0 018 038 0 57 0 025 00000 26 37 лл 9 ОД 02898 062 3 17 215 0 005 008 0 017 0 0028 00023 и 5Т 1150 48 893 645 266
7 0020 048 1 51 0022 000)1 22 39 5 74 0034 0)650 320 0 ЗТ 1050 85 734 484 484
8 0 018 0 45 1 56 0 021 00009 22 46 5 75 0026 01666 3.31 η 8Т 1050 58 764 531 435
9 0 017 0 31 0 87 0 017 00009 24 69 566 0 018 01200 026 307 0 002 η 8Г 1060 68 760 1-«0- 403
10 0 024 «4» 0 98 0 027 00020 25 53 6 37 0 031 01700 048 3 1В ΰ 8Т 1060 ДО 830 610 33 5
11 0018 0 45 085 0022 0 0007 00007 25 10 718 002В 0)600 320 0 42 0 0021 Р 6Т 1060 55 805 605 520 876 96
о 1 1 1 12 0 070 028 1 27 0009 020 002 0 020 00040 004 0007 004 с от 596
13 0080 033 1 32 0014 0 0009 018 006 0030 00060 005 0009 006 с от 628 446 110
14 0007 0 23 1 20 0019 00005 015 0 031 00060 с «г 535 348 17 0
13 0009 0 20 042 0 012 00014 11 90 5 33 0 020 00087 1.91 0 086 006 м от 914 761 200
16 0 007 0 20 044 0017 00009 1203 544 0 025 0 0077 024 1.92 0071 006 м от 955 948 6 12
17 0007 020 042 0015 0 0006 1187 582 0 030 00076 1 91 0100 м от 890 843 915
18 0007 020 044 0017 00009 12 05 5 43 0 022 0 0066 024 1 92 0069 006 м от 860 616 834
10 ооое 022 0 42 0016 0 0005 1189 6.42 0 021 00080 024 191 0097 008 м от 904 670 400
ап 0009 0?.) 0 41 0013 0 0007 1194 6 41 0030 00090 023 1.91 0 096 006 м от 917 706 3 20
21 0021 0К5 106 0 016 0 0012 2612 6Ы 0020 01700 ?.94 1 66 0 8Т 880 60 970 701 160
22 0 020 0 59 1 10 0016 0 0012 26 01 660 0020 О 1600 2.87 1 95 Р 8Т 1350 32 930 643 «0
23 0 016 0 33 048 0 023 00005 24 60 686 0020 0 2900 060 304 205 0.09 &0622 ϋ 8Т+ 1085 62 1110 1076 16
Ό: дуплексная нержавеющая сталь, С: углеродистая сталь; М: мартенситная нержавеющая сталь; ОТ: закалка и отпуск; 8Т: закалка твердого раствора, 8Т+С^: закалка твердого раствора + холодная обработка, ИЕ: однородное удлинение.
В таблице типы стали для номеров опытов даны в столбце «структура». В таблице «Ό» обозначает дуплексную нержавеющую сталь, «С» обозначает углеродистую сталь и «М» обозначает мартенситную нержавеющую сталь. Касательно таблицы, опыты №№ 1-11 и 21 и 23 относятся к дуплексной нержавеющей стали. Опыты №№ 12-14 относятся к углеродистой стали и опыты №№ 15-20 относятся к мартенситной нержавеющей стали.
Стальные пластины в опытах №№ 1-23 подвергали термической обработке, как описано в столбце «термическая обработка» и холодной обработке в таблице. В частности, стальные пластины в опытах №№ 1-11 подвергали закалке твердого раствора в температурном интервале от 1050 до 1150°С («8Т» в столбце «термическая обработка» в таблице). Температура закалки твердого раствора для каждой из стальных пластин показана в столбце «температура 8Т» в таблице. Стальные пластины в опытах № 1-11 представляли собой каждая так называемый «закаленный в твердом растворе» материал без проведения другой термической обработки или холодной обработки, такой как обжатие в холодном состоянии, после закалки твердого раствора.
Стальные пластины в опытах №№ 12-20 закаливали при 920°С, а затем отпускали в температурном интервале от 550 до 730°С («рТ» в столбце «термическая обработка» в табл. 1). Стальную пластину в опыте № 21 подвергали закалке твердого раствора при температуре меньше чем 1000°С, а стальную пластину в опыте № 22 подвергали закалке твердого раствора при температуре выше чем 1200°С. Стальные пластины в опытах № 21 и 22 представляют собой «закаленные в твердом растворе» материалы. Стальную пластину в опыте № 23 подвергали закалке твердого раствора при 1085°С с последующим холодным волочением.
Измерение доли аустенита
Для стальных пластин из дуплексной нержавеющей стали в опытах №№ 1-11 и 21 и 23 после термической обработки измеряли долю аустенита. В частности, из каждой из данных стальных пластин вырезали образец для испытаний. Отобранные образцы для испытаний механически шлифовали, и шлифованные образцы для испытаний подвергали электролитическому травлению в растворе КОН с концентрацией 30 мол.%. Травленые поверхности образцов осматривали под оптическим микроскопом 400кратного увеличения по шкале окуляров с 25-линейной решеткой в 16 полях зрения. Долю аустенита (%) получали для каждого из наблюдаемых полей зрения. Доли аустенита (%) измеряли методом игольчатого щупа согласно Л8ТМ Е562. Среднее значение доли аустенита (%) для каждого их полей зрения дано в столбце «γ» в таблице.
Испытание при растяжении
Образец в виде круглого стержня, имеющий наружный диаметр 6,35 мм, длину параллельных стенок 25,4 мм, вырезали из каждой стальной пластины 1-23 в продольном направлении и подвергали испытанию на растяжение при комнатной температуре. Значения предела текучести (МПа), полученные при испытании при растяжении, представлены в столбце «Υ8» в таблице, значения прочности при растяжении (МПа)
- 5 013146 даны в столбце «Т8» в таблице и значения однородного удлинения (%) даны в столбце «ЛЕ» в таблице. Напряжение при растяжении на 0,2% согласно стандарту А8ТМ определяли как предел текучести (Υ8). Искажение образца в точке максимальной нагрузки принимали как однородное удлинение (%).
Результаты испытаний
Касательно табл. 1, стальные пластины в опытах №№ 1-11 каждая имели химический состав, структуру металла и предел текучести в интервалах значений, определенных изобретением, и поэтому значения их однородного удлинения все превышали 20%.
С другой стороны, стальные пластины в опытах №№ 12-20 не были изготовлены из дуплексной нержавеющей стали, и поэтому значения их однородного удлинения не превышали 20%.
Стальная пластина в опыте № 21 была изготовлена из дуплексной нержавеющей стали и имела химический состав в пределах интервала, определенного изобретением, но температура закалки твердого раствора составляла менее 1000°С. Поэтому предел текучести превышал верхний предел интервала, определенного изобретением, и однородное удлинение не превышало 20%. Вероятно это обусловлено тем, что температура закалки твердого раствора была низкой, и поэтому не произошло осаждения σ-фазы, которая повышает предел текучести.
Поскольку стальная пластина в опыте № 22 превышала 1200°С, доля аустенита была меньше 40%, и однородное удлинение не превышало 20%. Стальная пластина в опыте № 23 не представляла собой материал «закаленный в твердом растворе», но была подвергнута холодной обработке после закалки твердого раствора. Поэтому предел текучести превысил верхний предел интервала, определенного изобретением, и однородное удлинение составило не более 20%.
Хотя варианты осуществления настоящего изобретения рассмотрены и проиллюстрированы в деталях, следует ясно понимать, что пояснения и пример даны для того, чтобы показать, как осуществляется изобретение, и их не следует рассматривать как ограничивающие существо и объем притязаний. Изобретение может быть воплощено в различных модифицированных формах без отклонения от существа и объема притязаний.
Промышленное применение
Трубы нефтяного сортамента для развальцовки и дуплексная нержавеющая сталь согласно изобретению применимы к трубам нефтяного сортамента и особенно применимы как трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине.

Claims (10)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Труба нефтяного сортамента для развальцовки в скважине, изготовленная из дуплексной нержавеющей стали, имеющей состав, включающий, мас.%: С 0,005-0,03, δί 0,1-1,0, Мп 0,2-2,0, Р не более 0,04, 8 не более 0,015, Сг 18,0-27,0, N1 4,0-9,0, А1 не более 0,04 и N 0,05-0,40, а остальное составляет Ее и примеси, и структуру, включающую долю аустенита в интервале от 40 до 90%, причем указанная труба нефтяного сортамента имеет предел текучести от 276 до 655 МПа и однородное удлинение более 20%.
  2. 2. Труба нефтяного сортамента для развальцовки по п.1, причем указанная дуплексная нержавеющая сталь дополнительно содержит не более 2,0% Са.
  3. 3. Труба нефтяного сортамента для развальцовки по п.1 или 2, причем указанная названная дуплексная нержавеющая сталь дополнительно содержит один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 4,0% Мо и не более 5,0% ^.
  4. 4. Труба нефтяного сортамента для развальцовки по любому из пп.1-3, причем указанная дуплексная нержавеющая сталь дополнительно содержит один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 0,8% Т1, не более 1,5% V и не более 1,5% N6.
  5. 5. Труба нефтяного сортамента для развальцовки по любому из пп.1-4, причем указанная дуплексная нержавеющая сталь дополнительно содержит один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 0,92% В, не более 0,02% Са и не более 0,02% Мд.
  6. 6. Дуплексная нержавеющая сталь для изготовления трубы нефтяного сортамента, развальцовываемой в скважине, включающая, мас.%: С 0,005-0,03, 81 0,1-1,0, Мп 0,2-2,0, Р не более 0,04, 8 не более 0,015, Сг 18,0-27,0, N1 4,0-9,0, А1 не более 0,040 и N 0,05-0,40, а остальное составляет Ее и примеси, причем указанная дуплексная нержавеющая сталь содержит долю аустенита от 40 до 90% и имеет предел текучести от 276 до 655 МПа и однородное удлинение более 20%.
  7. 7. Дуплексная нержавеющая сталь по п.6, дополнительно содержащая не более 2,0% Са.
  8. 8. Дуплексная нержавеющая сталь по п.6 или 7, дополнительно содержащая один или несколько элементов из группы, включающей не более 4,0% Мо и не более 5,0%
  9. 9. Дуплексная нержавеющая сталь по любому из пп.6-8, дополнительно содержащая один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 0,8% Т1, не более 1,5% V и не более 1,5% N6.
  10. 10. Дуплексная нержавеющая сталь по любому из пп.6-9, дополнительно содержащая один или несколько элементов, выбранных из группы, включающей не более 0,02% В, не более 0,02% Са и не более 0,02% Мд.
EA200870307A 2007-03-26 2008-03-14 Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и дуплексная нержавеющая сталь, используемая для труб нефтяного сортамента для развальцовки EA013146B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007078691 2007-03-26
PCT/JP2008/054747 WO2008117680A1 (ja) 2007-03-26 2008-03-14 坑井内で拡管される拡管用油井管及び拡管用油井管に用いられる２相ステンレス鋼

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200870307A1 EA200870307A1 (ru) 2009-02-27
EA013146B1 true EA013146B1 (ru) 2010-02-26

Family

ID=39788416

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200870307A EA013146B1 (ru) 2007-03-26 2008-03-14 Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и дуплексная нержавеющая сталь, используемая для труб нефтяного сортамента для развальцовки

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20090032246A1 (ru)
EP (1) EP1995341A4 (ru)
JP (1) JPWO2008117680A1 (ru)
CN (1) CN101541997A (ru)
AR (1) AR067233A1 (ru)
AU (1) AU2008207596A1 (ru)
BR (1) BRPI0802616A2 (ru)
CA (1) CA2638289C (ru)
EA (1) EA013146B1 (ru)
MX (1) MX2008012238A (ru)
UA (1) UA90217C2 (ru)
WO (1) WO2008117680A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9758850B2 (en) 2012-06-21 2017-09-12 Jfe Steel Corporation High strength stainless steel seamless pipe with excellent corrosion resistance for oil well and method of manufacturing the same

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5211841B2 (ja) * 2007-07-20 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
BRPI0820354B1 (pt) 2007-11-29 2019-05-07 Ati Properties Llc Aço inoxidável austenítico pobre, bem com artigo de fabricação
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
CN103060718B (zh) 2007-12-20 2016-08-31 冶联科技地产有限责任公司 含有稳定元素的低镍奥氏体不锈钢
PL2229463T3 (pl) 2007-12-20 2018-01-31 Ati Properties Llc Odporna na korozję zubożona austenityczna stal nierdzewna
CN101935808B (zh) * 2010-09-19 2012-01-04 天津钢管集团股份有限公司 130ksi钢级低温高韧抗腐蚀的钻杆及其制造方法
BR112013030258B1 (pt) 2011-05-26 2019-10-08 Upl, L.L.C. D/B/A United Pipelines Of America Llc Aço inoxidável austenítico de base metálica, aço forjado e aço fundido compreendendo o mesmo e método de preparação do referido aço inoxidável
JP2013129879A (ja) * 2011-12-22 2013-07-04 Jfe Steel Corp 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
JP6405078B2 (ja) * 2012-05-07 2018-10-17 株式会社神戸製鋼所 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管
JP5967066B2 (ja) 2012-12-21 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN103266281B (zh) * 2013-05-24 2015-02-04 无锡鑫常钢管有限责任公司 一种超级双相不锈钢管及其生产工艺
FI125466B (en) * 2014-02-03 2015-10-15 Outokumpu Oy DUPLEX STAINLESS STEEL
AR101904A1 (es) * 2014-09-29 2017-01-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Material de acero y tuberías expansibles para la industria del petróleo
CN105478524B (zh) * 2016-01-06 2017-07-28 河北华通线缆集团股份有限公司 一种双相不锈钢连续油管的制造方法
CN110983191A (zh) * 2019-12-31 2020-04-10 九牧厨卫股份有限公司 一种高耐蚀不锈钢板、不锈钢水槽及其制备方法
CN111057967A (zh) * 2019-12-31 2020-04-24 九牧厨卫股份有限公司 一种高耐蚀抗刮擦不锈钢板、不锈钢水槽及其制备方法
US20230151469A1 (en) * 2020-06-02 2023-05-18 Jfe Steel Corporation Dual-phase stainless steel and dual-phase stainless steel seamless pipe

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06256843A (ja) * 1993-03-02 1994-09-13 Nkk Corp 強度、靱性および耐食性に優れた２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
WO2004111285A1 (ja) * 2003-06-10 2004-12-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 水素ガス用オーステナイトステンレス鋼とその製造方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5912737B2 (ja) * 1981-02-09 1984-03-26 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼
JPS58197260A (ja) * 1982-05-13 1983-11-16 Kobe Steel Ltd 酸性油井用２相系ステンレス鋼
JPS59182918A (ja) * 1983-03-31 1984-10-17 Kawasaki Steel Corp 高強度を有する２相ステンレス鋼油井管の製造方法
JPS6043467A (ja) * 1983-08-15 1985-03-08 Kawasaki Steel Corp ２相ステンレス鋼
JPS61113749A (ja) * 1984-11-09 1986-05-31 Kawasaki Steel Corp 油井用高耐食性合金
JPH0717987B2 (ja) * 1989-03-29 1995-03-01 住友金属工業株式会社 熱間加工性に優れた高耐食二相ステンレス鋼
JP2952929B2 (ja) * 1990-02-02 1999-09-27 住友金属工業株式会社 ２相ステンレス鋼およびその鋼材の製造方法
JPH04165019A (ja) * 1990-10-26 1992-06-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性継目無二相ステンレス鋼管の製造法
JPH04280946A (ja) * 1990-12-28 1992-10-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた二相ステンレス鋼
JP3227734B2 (ja) * 1991-09-30 2001-11-12 住友金属工業株式会社 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法
IT1263251B (it) * 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
JPH07197130A (ja) * 1993-12-29 1995-08-01 Nkk Corp 溶接部の耐孔食性と低温靭性に優れた二相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP3446294B2 (ja) * 1994-04-05 2003-09-16 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼
JP3241263B2 (ja) * 1996-03-07 2001-12-25 住友金属工業株式会社 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法
JP3758508B2 (ja) * 2001-02-13 2006-03-22 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
JP4867088B2 (ja) * 2001-06-21 2012-02-01 住友金属工業株式会社 高Ｃｒ系継目無鋼管の製造方法
SE524951C2 (sv) * 2001-09-02 2004-10-26 Sandvik Ab Användning av en duplex rostfri stållegering
US8512487B2 (en) * 2003-10-20 2013-08-20 Jfe Steel Corporation Seamless expandable oil country tubular goods and manufacturing method thereof

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06256843A (ja) * 1993-03-02 1994-09-13 Nkk Corp 強度、靱性および耐食性に優れた２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
WO2004111285A1 (ja) * 2003-06-10 2004-12-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 水素ガス用オーステナイトステンレス鋼とその製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9758850B2 (en) 2012-06-21 2017-09-12 Jfe Steel Corporation High strength stainless steel seamless pipe with excellent corrosion resistance for oil well and method of manufacturing the same

Also Published As

Publication number Publication date
EP1995341A4 (en) 2010-03-10
JPWO2008117680A1 (ja) 2010-07-15
WO2008117680A1 (ja) 2008-10-02
CN101541997A (zh) 2009-09-23
BRPI0802616A2 (pt) 2011-08-30
CA2638289C (en) 2011-08-30
AR067233A1 (es) 2009-10-07
CA2638289A1 (en) 2008-09-26
UA90217C2 (ru) 2010-04-12
EA200870307A1 (ru) 2009-02-27
AU2008207596A1 (en) 2008-10-16
MX2008012238A (es) 2008-11-28
EP1995341A1 (en) 2008-11-26
US20090032246A1 (en) 2009-02-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA013146B1 (ru) Трубы нефтяного сортамента для развальцовки в скважине и дуплексная нержавеющая сталь, используемая для труб нефтяного сортамента для развальцовки
JP4833835B2 (ja) バウシンガー効果の発現が小さい鋼管およびその製造方法
WO2018043570A1 (ja) 鋼材及び油井用鋼管
US7799149B2 (en) Oil country tubular good for expansion in well and manufacturing method thereof
US8617462B2 (en) Steel for oil well pipe excellent in sulfide stress cracking resistance
US20090162239A1 (en) Martensitic stainless steel
JP5500324B1 (ja) 二相ステンレス鋼管及びその製造方法
AU2017226127B2 (en) Steel material and oil-well steel pipe
JP2010196173A (ja) 変形特性に優れた鋼管
EA025503B1 (ru) Способ изготовления высокопрочных стальных изделий с улучшенной стойкостью к сульфидному растрескиванию под напряжением
JP2006037147A (ja) 油井管用鋼材
JPWO2004001076A1 (ja) 拡管後の耐圧潰特性に優れた油井用鋼管とその製造方法
WO2011136175A1 (ja) 高強度油井用ステンレス鋼及び高強度油井用ステンレス鋼管
CN107250405A (zh) 高强度无缝厚壁钢管及其制造方法
JP6583532B2 (ja) 鋼材及び油井用鋼管
JP6679935B2 (ja) 冷間加工部品用鋼
JP6672620B2 (ja) 油井用ステンレス鋼及び油井用ステンレス鋼管
JP6859921B2 (ja) ステンレス鋼材及びステンレス鋼管
JP2008291322A (ja) 拡管性に優れた油井用鋼管およびその製造方法
JP3849438B2 (ja) 拡管用油井鋼管
JP6524440B2 (ja) マルテンサイト鋼材
JP2017075343A (ja) マルテンサイト鋼材

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Registration of transfer of a eurasian patent in accordance with the succession in title
TC4A Change in name of a patent proprietor in a eurasian patent
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AZ KZ RU