JPS5912737B2 - 耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5912737B2 JPS5912737B2 JP56018373A JP1837381A JPS5912737B2 JP S5912737 B2 JPS5912737 B2 JP S5912737B2 JP 56018373 A JP56018373 A JP 56018373A JP 1837381 A JP1837381 A JP 1837381A JP S5912737 B2 JPS5912737 B2 JP S5912737B2
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- tubular goods
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐食性、なかんずく耐応力腐食割れ性に優
れた油井管用二相ステンレス鋼に関する。
れた油井管用二相ステンレス鋼に関する。
近年、油井・天然ガス井は深井戸化の傾向が著しく、産
出ガス中に湿潤な硫化水素や塩素イオン等、腐食性物質
が多量含有される事例が多くなってきた。このような傾
向とともに油井管の使用条件が苛酷化すると、油井管の
防食は安定操業上よりー層重要な意味をもつこととなる
。油井管の腐食対策とし又は、インヒビターと呼ばれる
腐食抑制剤を使用して管表面に被膜を生成させ腐食を防
止するなど2|3の例が挙げられるが、何れも上記のよ
うな苛酷な使用条件では今一つ満足のゆく効果が期待で
きない。こうした事情から最近では、油井管により高級
な耐食性材料が用いられる傾向があり、各種ステンレス
鋼をはじめ、インコロイやバスアロイといった高合金鋼
の採用も検討されはじめ℃いる。しかしながらいまのと
ころ、HS−CO2−Cl一の油井環境における腐食挙
動についての詳細なことは十分に解明されておらず、こ
のような環境下での腐食と鋼成分の関連性についても、
僅かに現存する高合金鋼の適性テストなどがなされてい
る程度に過ぎない。
出ガス中に湿潤な硫化水素や塩素イオン等、腐食性物質
が多量含有される事例が多くなってきた。このような傾
向とともに油井管の使用条件が苛酷化すると、油井管の
防食は安定操業上よりー層重要な意味をもつこととなる
。油井管の腐食対策とし又は、インヒビターと呼ばれる
腐食抑制剤を使用して管表面に被膜を生成させ腐食を防
止するなど2|3の例が挙げられるが、何れも上記のよ
うな苛酷な使用条件では今一つ満足のゆく効果が期待で
きない。こうした事情から最近では、油井管により高級
な耐食性材料が用いられる傾向があり、各種ステンレス
鋼をはじめ、インコロイやバスアロイといった高合金鋼
の採用も検討されはじめ℃いる。しかしながらいまのと
ころ、HS−CO2−Cl一の油井環境における腐食挙
動についての詳細なことは十分に解明されておらず、こ
のような環境下での腐食と鋼成分の関連性についても、
僅かに現存する高合金鋼の適性テストなどがなされてい
る程度に過ぎない。
本発明は、このきわめて腐食性のつよい、H2S−CO
2−CI一の油井環境下でも優れた耐久性を発揮する油
井管用鋼の提供を目的とするものである。
2−CI一の油井環境下でも優れた耐久性を発揮する油
井管用鋼の提供を目的とするものである。
すなわち本発明の要旨とするところは、C: イ☆0.
1%以下、Sil.O%以下、Mn2.O%以下、PO
.O3%以下、80.005%以下、NO.3%以下で
、MO4.O%以下を含み、Ni.Crを、下記式及び
式を満たす範囲で含有し、24%≦Cr(%)−1−
MO(%)≦29% ・・・更に場合によってはC
ul%以下を含み、残部は実質的にFeよりなることを
特徴とする耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼に
ある。
1%以下、Sil.O%以下、Mn2.O%以下、PO
.O3%以下、80.005%以下、NO.3%以下で
、MO4.O%以下を含み、Ni.Crを、下記式及び
式を満たす範囲で含有し、24%≦Cr(%)−1−
MO(%)≦29% ・・・更に場合によってはC
ul%以下を含み、残部は実質的にFeよりなることを
特徴とする耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼に
ある。
本発明者らの実験、研究によれば、H2S−CO2−C
z−環境下における腐食の主たるものは応力腐食割れで
あり、更にこの場合の応力腐食割れは、一般の場合のス
テンレス鋼のそれとは腐食挙動を全く異にするものであ
り、一般の応力腐食割れがCI−の存在と深く係わるも
のであるのに対し、上記油井環境によるものではCl一
もさることながら、それ以上にH2Sの影響が太きいと
いうことが明らかとなった。
z−環境下における腐食の主たるものは応力腐食割れで
あり、更にこの場合の応力腐食割れは、一般の場合のス
テンレス鋼のそれとは腐食挙動を全く異にするものであ
り、一般の応力腐食割れがCI−の存在と深く係わるも
のであるのに対し、上記油井環境によるものではCl一
もさることながら、それ以上にH2Sの影響が太きいと
いうことが明らかとなった。
一方、油井管として実用に供される鋼管は一般に、油井
管として必要な強度を得るため,使用に先立ち冷間加工
が行われるが、冷間加工は応力腐食割れ性に対する悪影
競が著しいということもまた、本発明者らの研究の結果
判明した。二相ステ/レス鋼もその例外ではなく、一般
にH2S−CO2−CA一環境下での応力腐食割れに対
し可成り高い抵抗性を示すものではあるが、この鋼も油
井管としては、固溶化熱処理のままでは強度不足のため
冷間力旺が必須とされ、この冷間加工が施されると、と
くに圧延方向と直角(T方向)に引張応力が作用する場
合、応力腐食割れ抵抗性が低下する傾向がつよい。本発
明者らは、冷間加工後も二相ステンレス鋼本来のH2S
−CO2−CI−環境に対する耐応力腐食割れ性が維持
される鋼組成について系統的に実験、研究を推進し、そ
の結果、冷間加工を加えてもT方向の応力腐食割れ抵抗
性の劣化が小さい二相ステンレス鋼の開発に至ったもの
である。第1図は、上記油井環境下での耐応力腐食割れ
抵抗性とCr(%)+ MO(%)(以下、Xで示す)
、Ni(支))−+−30{C(%)十NφB(以下、
yで示す)との関係を示す。これは一試験結果を表わし
たものであるが、その試験とは、Cr,Ni,MO*C
.Nの各含有量を種々に変えたCr−Ni−MO鋼を溶
製し、鍛伸そし″C7mJX厚まで熱延を行なった後、
1050゜Cで30分保持後水冷する固溶化処理を行な
い、しかる後30%の冷間刀旺で強度を高め、この板か
らT方向に2T1j/t厚×107LIn巾×75闘長
の試験片をとり、応力腐食割れ試験を実施したものであ
る。応力腐食割れ試験としては、第2図に示す3点ビー
ム冶具によって試験片に0.2%耐力の70%に相当す
る引張応力を付加し、室温に″″C1気圧H2S,lO
気圧CO2でH2S,CO2をそれぞれ飽和させた20
%NaCl溶液(温度=200゜C)中に1000h浸
漬し、応力腐食割れ発生の有無を調べる方法によった。
図中、〇二割れなし、×:割れ発生、をそれぞれ示す。
同図より明らかなことは、Xの値が24%以上でかつX
とyの値がx−y二10%とx − y=16%(それ
ぞれ直線A.Bで示される)の間では、冷間加工後も良
好な耐応力腐食割れ性が維持されるということである。
管として必要な強度を得るため,使用に先立ち冷間加工
が行われるが、冷間加工は応力腐食割れ性に対する悪影
競が著しいということもまた、本発明者らの研究の結果
判明した。二相ステ/レス鋼もその例外ではなく、一般
にH2S−CO2−CA一環境下での応力腐食割れに対
し可成り高い抵抗性を示すものではあるが、この鋼も油
井管としては、固溶化熱処理のままでは強度不足のため
冷間力旺が必須とされ、この冷間加工が施されると、と
くに圧延方向と直角(T方向)に引張応力が作用する場
合、応力腐食割れ抵抗性が低下する傾向がつよい。本発
明者らは、冷間加工後も二相ステンレス鋼本来のH2S
−CO2−CI−環境に対する耐応力腐食割れ性が維持
される鋼組成について系統的に実験、研究を推進し、そ
の結果、冷間加工を加えてもT方向の応力腐食割れ抵抗
性の劣化が小さい二相ステンレス鋼の開発に至ったもの
である。第1図は、上記油井環境下での耐応力腐食割れ
抵抗性とCr(%)+ MO(%)(以下、Xで示す)
、Ni(支))−+−30{C(%)十NφB(以下、
yで示す)との関係を示す。これは一試験結果を表わし
たものであるが、その試験とは、Cr,Ni,MO*C
.Nの各含有量を種々に変えたCr−Ni−MO鋼を溶
製し、鍛伸そし″C7mJX厚まで熱延を行なった後、
1050゜Cで30分保持後水冷する固溶化処理を行な
い、しかる後30%の冷間刀旺で強度を高め、この板か
らT方向に2T1j/t厚×107LIn巾×75闘長
の試験片をとり、応力腐食割れ試験を実施したものであ
る。応力腐食割れ試験としては、第2図に示す3点ビー
ム冶具によって試験片に0.2%耐力の70%に相当す
る引張応力を付加し、室温に″″C1気圧H2S,lO
気圧CO2でH2S,CO2をそれぞれ飽和させた20
%NaCl溶液(温度=200゜C)中に1000h浸
漬し、応力腐食割れ発生の有無を調べる方法によった。
図中、〇二割れなし、×:割れ発生、をそれぞれ示す。
同図より明らかなことは、Xの値が24%以上でかつX
とyの値がx−y二10%とx − y=16%(それ
ぞれ直線A.Bで示される)の間では、冷間加工後も良
好な耐応力腐食割れ性が維持されるということである。
云う迄もな(x−yとは、前出式の中位の式に相尚する
。本発明鋼における各成分限定の理由&’l下のとおり
である。
。本発明鋼における各成分限定の理由&’l下のとおり
である。
C:強度向上およびオーステナイト相安定性の向上に寄
与する元素であってNi使用量の節約を図る上で有効で
あるが、0,1%を越えると固溶化処理後の冷却中に腐
食の起点となるクロム炭化物の生成がみられ、耐食性の
劣化を来たす。
与する元素であってNi使用量の節約を図る上で有効で
あるが、0,1%を越えると固溶化処理後の冷却中に腐
食の起点となるクロム炭化物の生成がみられ、耐食性の
劣化を来たす。
N:C同様の効果があるが、0.3%を越えると耐食性
への悪影響が出る。
への悪影響が出る。
CrおよびMO二両者とも耐応力腐食割れ性を高めるの
に有効な元素であり、特にMOは少量でも効果が太きい
。
に有効な元素であり、特にMOは少量でも効果が太きい
。
しかしながら、Cr(%)+MO(%ν29%を越える
と、またCr(%)+ MO(%)が29%以下でもM
Oが4飴を上廻ると、固溶化処理後の冷却中にσ相が析
出し易くなり靭性が損われる危蔭性があるので、Crt
%)+ MO(%)≦29%、MO≦4%としなげれば
ならない。Cu:特に酸性環境下での耐食性を上げる効
果があるから、1%までの添加は場合によっては有利で
ある。
と、またCr(%)+ MO(%)が29%以下でもM
Oが4飴を上廻ると、固溶化処理後の冷却中にσ相が析
出し易くなり靭性が損われる危蔭性があるので、Crt
%)+ MO(%)≦29%、MO≦4%としなげれば
ならない。Cu:特に酸性環境下での耐食性を上げる効
果があるから、1%までの添加は場合によっては有利で
ある。
1%を越えると、熱間加工性が劣化する。
この他の鋼成分については、Si:脱酸剤として必要で
あるが1.0%を越えると熱間加工性が劣化する。
あるが1.0%を越えると熱間加工性が劣化する。
Mn:脱酸剤として必要であり、応力腐食割れには影響
しないので2.0%まで許容した。
しないので2.0%まで許容した。
P :応力腐食割れ性に有害であるので0.0a%以下
とする。
とする。
S :Sは熱間加工性を著しく劣化させるので0.00
5%以下とする。
5%以下とする。
次に本発明の効果を実施例に基いて説明する。
第1表に示す(1}−(17)の各成分の鋼を溶製し、
外径607njI1、肉厚4uの鋼管を通常の製管法に
て製作し、これに20%の冷間力旺を加えて強度を高め
油井管とした。この油井管から、中心角で60油に当た
る部分を切欠した長さ20,の管状体を試験片として採
取し、第3図に示すようにセツトしてボルト・ナットに
て管外表面で0.2%耐力の70%に相当する引張応力
なT方向、すなわち応力腐食割れの生じ易い方向に付加
し、1気圧H2S、10気圧CO2で飽和させた20%
NaCit溶液(温度二200゜C)に1000h浸漬
し応力腐食割れ発生の有無を調査した。結果は第1表に
示し“た。應(n)はSUS329Jlに相当する二相
ステンレス鋼であるが、これをはじめ、鋼成分の何れか
が本発明範囲から外れる比較例(11H47)は、全て
H2S−CO?−CllJj境下で応力腐食割れの発生
がみられたのに対し(1)〜斡沖本発明例では、応力腐
食割れは一切認められず、本発明鋼の有用性が実証され
た。
外径607njI1、肉厚4uの鋼管を通常の製管法に
て製作し、これに20%の冷間力旺を加えて強度を高め
油井管とした。この油井管から、中心角で60油に当た
る部分を切欠した長さ20,の管状体を試験片として採
取し、第3図に示すようにセツトしてボルト・ナットに
て管外表面で0.2%耐力の70%に相当する引張応力
なT方向、すなわち応力腐食割れの生じ易い方向に付加
し、1気圧H2S、10気圧CO2で飽和させた20%
NaCit溶液(温度二200゜C)に1000h浸漬
し応力腐食割れ発生の有無を調査した。結果は第1表に
示し“た。應(n)はSUS329Jlに相当する二相
ステンレス鋼であるが、これをはじめ、鋼成分の何れか
が本発明範囲から外れる比較例(11H47)は、全て
H2S−CO?−CllJj境下で応力腐食割れの発生
がみられたのに対し(1)〜斡沖本発明例では、応力腐
食割れは一切認められず、本発明鋼の有用性が実証され
た。
以上の説明から明らかな如く本発明二相ステンレス鋼は
、冷間加工後もH2S−CO2−CI−環境下での応力
腐食割れに対する高い抵抗性が維持される特徴を有して
いるから、冷間加工して使用される油井管に用いて優れ
た耐久性を発揮するものである。
、冷間加工後もH2S−CO2−CI−環境下での応力
腐食割れに対する高い抵抗性が維持される特徴を有して
いるから、冷間加工して使用される油井管に用いて優れ
た耐久性を発揮するものである。
第1図は鋼中Cr(イ)+MO一よびNi(イ)十30
{C(イ)十N(%)}が耐応力腐食割れ性に及ぼす影
響を示す図、第2図は板状試験片用応力腐食割れ試験機
を示す図、第3図は管状試験片を示す図である。
{C(イ)十N(%)}が耐応力腐食割れ性に及ぼす影
響を示す図、第2図は板状試験片用応力腐食割れ試験機
を示す図、第3図は管状試験片を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C0.1%以下、Si1.0%以下、Mn2.0%
以下、P0.03%以下、S0.005%以下、N0.
3%以下で、Mo4.0%以下に、Ni、Crを、下式
(1)、(2)を満す範囲内で含有し、24%≦Cr(
%)+Mo(%)≦29%・・・(1)10%≦Cr(
%)+Mo(%)−Ni(%)−30{C(%)+N(
%)}≦16%・・・(2)残部は実質的にFeよりな
ることを特徴とする耐食性に優れた油井管用二相ステン
レス鋼。 2 C0.1%以下、Si1.0%以下、Mn2.0%
以下、P0.03%以下、S0.005%以下、N0.
3%以下で、Mo4.0%以下に、Ni、Crを、下式
(1)、(2)を満たす範囲内で含有し、24%≦Cr
(%)+Mo(%)≦29%・・・(1)10%≦Cr
(%)+Mo(%)−Ni(%)−30{C(%)+N
(%)}≦16%・・・(2)更にCu1%以下を含み
、残部は実質的にFeよりなることを特徴とする耐食性
に優れた油井管用二相ステンレン鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56018373A JPS5912737B2 (ja) | 1981-02-09 | 1981-02-09 | 耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56018373A JPS5912737B2 (ja) | 1981-02-09 | 1981-02-09 | 耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57131347A JPS57131347A (en) | 1982-08-14 |
JPS5912737B2 true JPS5912737B2 (ja) | 1984-03-26 |
Family
ID=11969900
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56018373A Expired JPS5912737B2 (ja) | 1981-02-09 | 1981-02-09 | 耐食性に優れた油井管用二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5912737B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59143050A (ja) * | 1983-02-03 | 1984-08-16 | Kubota Ltd | 抄紙機のサクションロ−ル用高耐食性強靭性二相ステンレス鋳鋼 |
JPH03146641A (ja) * | 1989-11-01 | 1991-06-21 | Taiheiyo Tokushu Chuzo Kk | 湿式りん酸製造装置用二相ステンレス鋳鋼 |
CA2638289C (en) * | 2007-03-26 | 2011-08-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Oil country tubular good for expansion in well and duplex stainless steel used for oil country tubular good for expansion |
JP5717479B2 (ja) * | 2011-03-14 | 2015-05-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐応力腐食割れに優れる高強度高耐食性ステンレス鋼ボルトおよびその製造方法 |
CN105886956B (zh) * | 2016-07-01 | 2017-10-31 | 东北大学 | 一种节约型双相不锈钢薄板及其制备方法 |
CN111926257A (zh) * | 2020-08-13 | 2020-11-13 | 长兴云腾新能源科技有限公司 | 一种耐腐蚀的不锈钢管及其制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4911127A (ja) * | 1972-05-29 | 1974-01-31 | ||
JPS505972A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-22 | ||
JPS52143913A (en) * | 1976-05-25 | 1977-11-30 | Nippon Steel Corp | Two phases stainless steel |
-
1981
- 1981-02-09 JP JP56018373A patent/JPS5912737B2/ja not_active Expired
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4911127A (ja) * | 1972-05-29 | 1974-01-31 | ||
JPS505972A (ja) * | 1973-05-21 | 1975-01-22 | ||
JPS52143913A (en) * | 1976-05-25 | 1977-11-30 | Nippon Steel Corp | Two phases stainless steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57131347A (en) | 1982-08-14 |
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