CN110662853B - 钢制弯管及其制造方法 - Google Patents

钢制弯管及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110662853B
CN110662853B CN201880034070.5A CN201880034070A CN110662853B CN 110662853 B CN110662853 B CN 110662853B CN 201880034070 A CN201880034070 A CN 201880034070A CN 110662853 B CN110662853 B CN 110662853B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
pipe
bent pipe
less
bent
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201880034070.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110662853A (zh
Inventor
千代祐辅
大江太郎
神谷裕纪
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Publication of CN110662853A publication Critical patent/CN110662853A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110662853B publication Critical patent/CN110662853B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D35/00—Combined processes according to or processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/002—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00
    • B21D35/005—Processes combined with methods covered by groups B21D1/00 - B21D31/00 characterized by the material of the blank or the workpiece
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
    • B21D7/16—Auxiliary equipment, e.g. for heating or cooling of bends
    • B21D7/162—Heating equipment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/085—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L43/00—Bends; Siphons
    • F16L43/001—Bends; Siphons made of metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/42—Induction heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

一种钢制弯管(1)，其具备直管部(2)和弯曲部(3)，所述弯曲部(3)具有直管部(2)的外径OD的3倍以上的弯曲半径r，所述钢制弯管(1)的化学组成以质量％计为C：0.04～0.08％、Si：0.05～0.50％、Mn：1.00～1.70％、P：0.015％以下、S：0.002％以下、Cu：0～0.50％、Ni：0～0.50％、Cr：0～0.50％、Mo：0～0.50％、Sol.Al：0～0.10％、Ca：0～0.0050％、Nb：0～0.050％、V：0～0.10％、Ti：0～0.030％，余量为Fe和杂质，Ceq(＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15)：0.35％以上，直管部(2)和弯曲部(3)的屈服应力为450～600MPa、维氏硬度(HV10)为230以下。

Description

钢制弯管及其制造方法
技术领域
本发明涉及钢制弯管及其制造方法。
背景技术
用于石油、天然气输送用管道中的钢材要求具备与使用环境匹配的耐腐蚀性、特别是对氢致开裂(HIC：Hydrogen Induced Cracking)的耐性(以下，称为耐HIC性)，并且还要求为厚壁(壁厚30mm以上)和高强度(API 5L/ISO 3183中规定的X65级别：YS450～600MPa)。管道不仅使用直线状的管(直管)，还会根据铺设的地形而使用具有曲线部分的管(弯管)。另外，在海底设置有井口装置的海底完井中，需要将与海上平台连接的出油管线与海底设备进行连接，在出油管线与海底设备的连接部分等中也会使用弯管。由于要求弯管具备与直管同样的机械特性，因此，在对直管的一部分进行热弯加工后，会进行淬火回火。
专利文献1中公开了一种对具有规定的化学组成的焊接钢管进行热弯加工后，在700～500℃的温度区域以5℃/s以上的壁厚方向中心部的冷却速度冷却至300℃以下的温度区域，然后，在300℃以上且500℃以下的温度区域回火的钢制弯管。
专利文献2中公开了一种对具有规定的化学组成的焊接钢管进行热弯加工后，以3℃/s以上的冷却速度冷却至300℃以下的温度区域，然后在300～500℃的温度区域回火的钢制弯管。
专利文献3中公开了一种由弯曲部和其两端的直管部构成的无缝弯管，其中，两管端部的内径大于弯曲部的内径。
专利文献4中公开了一种将具有规定的化学组成的直管加热至Ac3点以上且1050℃以下的温度区域进行弯曲加工，之后立即实施淬火处理，接着，在250～500℃的温度区域回火的钢制弯管。
专利文献5中公开了一种将具有规定的化学组成的直管加热至Ac3以上且Ac3+100℃以下的温度进行弯曲加工，立即以800℃～500℃之间的冷却速度为0.5℃/s以上的冷却速度进行空冷后，在650℃以下的温度下回火的钢制弯管。
专利文献6中公开了一种将具有规定的化学组成的直管在900～1050℃的温度区域加热进行弯曲加工，然后实施急冷的淬火处理，接着，在450～600℃的温度区域实施回火处理的钢制弯管。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:国际公开第2008/139639号
专利文献2:国际公开第2008/007737号
专利文献3:日本特开2008-249010号公报
专利文献4:日本特开平7-3330号公报
专利文献5:日本特开平6-330169号公报
专利文献6:日本特开平4-154913号公报
发明内容
发明要解决的问题
管道用钢要求优异的焊接性。因此，与不进行焊接而施工的油井管(OCTG：OilCountry Tubular Goods)用钢等相比，以管道用钢为低碳当量的方式进行成分设计，淬火性低。其结果，若对管道用钢进行作为常规热处理的淬火回火，则淬火时的冷却速度快的表面部的硬度变高，而冷却速度慢的壁中心部的硬度变低，在壁厚方向上呈U字型的硬度分布。该硬度分布在回火后也会残留。
虽然为了获得优异的耐HIC性，耐酸管道需要在低硬度下的管理，但上述硬度分布残留是制造时的技术问题。另外，焊接在管道、海底设备等上的弯管采用的是与直管相同的成分设计，硬度分布也会相同。尤其，弯管的形状复杂，另外，淬火时的冷却速度与直管相比慢。该倾向在壁厚为30mm以上的厚壁的弯管中显著，确保X65级别(YS：450～600MPa)的高强度和以维氏硬度(HV10)计230以下的低硬度变得非常困难。
专利文献1和专利文献2的发明中，冷却后的热处理(回火)温度为300～500℃，属于过低。专利文献3中未公开弯曲加工的温度、冷却速度、冷却后的热处理温度。专利文献4～专利文献6的发明中，弯曲加工前的加热温度过低。尤其是如这些文献的实施例中记载的那样，壁厚为30mm以上的厚壁的弯管与壁厚小于30mm的弯管不同，将难以确保足够高的冷却速度。因此，现有技术中，至今未能得到在弯曲部具有充分的强度和耐腐蚀性的钢制弯管。
本发明的目的在于提供一种弯曲部的强度和耐HIC性优异的钢制弯管。
用于解决问题的方案
本发明人等为了解决上述的技术问题，经过不断研究，结果得到了下述见解。
(1)弯曲加工时的加热温度小于1050℃的情况下，得到的钢制弯管的弯曲部的壁厚中心部的硬度降低，之后即使进行淬火，也难以恢复该壁厚中心部的硬度。其结果，弯曲部的屈服应力降低。若对这种钢制弯管实施较高温的热处理，虽然能够使表面的硬度降低，但无法使壁厚中心部的硬度提高。其结果，无法得到X65级别(YS：450～600MPa)的高强度材料。因此，将弯曲加工时的加热温度设为大于1050℃，尤其是1060℃以上是很重要的。
(2)如上所述，通过在较高温下进行弯曲加工，虽然能够提高弯曲部的壁厚中心部的硬度，但表层的硬度会过度提高。因此，对于进行了这种弯曲加工的钢制弯管，即使进行500℃以下的热处理，也难以充分降低表层的硬度。尤其是钢制弯管的弯曲部的外侧(背侧)的部位(弯曲加工时被施加拉伸载荷的部位)的硬度会变高，将无法得到期望的耐HIC性。因此，将冷却后的热处理温度设为大于500℃，尤其是510℃以上是很重要的。
本发明是基于这种见解得到的，本发明的要旨在于下述的钢制弯管及其制造方法。
〔1〕一种钢制弯管，其具备直管部和弯曲部，所述弯曲部具有所述直管部的外径的3倍以上的弯曲半径，所述钢制弯管的壁厚为30mm以上，
所述钢制弯管的化学组成以质量％计为
C：0.04～0.08％、
Si：0.05～0.50％、
Mn：1.00～1.70％、
P：0.015％以下、
S：0.002％以下、
Cu：0～0.50％、
Ni：0～0.50％、
Cr：0～0.50％、
Mo：0～0.50％、
Sol.Al：0～0.10％、
Ca：0～0.0050％、
Nb：0～0.050％、
V：0～0.10％、
Ti：0～0.030％，
余量为Fe和杂质，根据下述(1)式求出的Ceq：0.35％以上，
所述直管部和所述弯曲部的屈服应力为450～600MPa、维氏硬度(HV10)为230以下，
Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15···(1)
其中，上述(1)式中的各元素符号表示各元素的含量(质量％)。
〔2〕根据上述〔1〕所述的钢制弯管，其中，所述化学组成含有选自
Cu：0.05～0.50％、
Ni：0.05～0.50％、
Cr：0.05～0.50％、
Mo：0.05～0.50％、
Sol.Al：0.001～0.10％、
Ca：0.0001～0.0050％、
Nb：0.001～0.050％、
V：0.01～0.10％、和
Ti：0.005～0.030％
中的1种以上。
〔3〕根据上述〔1〕或〔2〕所述的钢制弯管，其满足下述(2)式和(3)式。
Hv10I-Hv10M≤30···(2)
Hv10O-Hv10M≤30···(3)
其中，上述(2)式和(3)式中的各符号的含义如下。
Hv10I：距所述弯曲部的内表面1.5mm深度位置处的维氏硬度(HV10)
Hv10M：所述弯曲部的壁厚中心位置的维氏硬度(HV10)
Hv10O：距所述弯曲部的外表面1.5mm深度位置处的维氏硬度(HV10)
〔4〕根据上述〔1〕～〔3〕中的任一项所述的钢制弯管，其为无缝钢管。
〔5〕根据上述〔1〕～〔4〕中的任一项所述的钢制弯管，其壁厚为50mm以下。
〔6〕一种上述〔1〕所述的钢制弯管的制造方法，其依次进行下述(1)～(4)的工序。
(1)将壁厚为30mm以上、具有上述〔1〕所述的化学组成的钢管以10～30℃/s的平均升温速度加热至大于1050℃且为1100℃以下的规定的加热温度的工序；
(2)紧接着所述加热工序，立即以弯曲半径为所述钢管的外径的3倍以上的方式将所述钢管弯曲，从而得到钢制弯管的工序；
(3)以800～500℃的温度区域的平均冷却速度为3℃/s以上的方式对所述钢制弯管进行冷却的工序；和
(4)以大于500℃且为600℃以下的温度区域对所述钢制弯管进行热处理的工序。
〔7〕根据上述〔6〕所述的钢制弯管的制造方法，其中，在所述(1)的工序中，在所述钢管的整个长度上进行加热。
〔8〕根据上述〔6〕或〔7〕所述的钢制弯管的制造方法，其中，在所述(2)的工序中，进行弯曲以使弯曲角度为20°以上。
发明的效果
根据本发明，能够得到具有X65级别(YS：450～600MPa)的高强度和优异的耐HIC性的钢制弯管。
附图说明
图1是示出本实施方式涉及的钢制弯管的例子的示意图。
图2是图1中的a-a截面图。
具体实施方式
以下，使用附图对本实施方式涉及的钢制弯管进行说明。
1.钢制弯管
(1)形状
如图1所示，本实施方式涉及的钢制弯管1具备直管部2和弯曲部3。弯曲部3的弯曲半径r(mm)是直管部2的外径OD(mm)的3倍以上，即3OD以上。弯曲部3的弯曲半径r(mm)小于3OD时，弯曲部的内侧部分(腹侧部分)3a与外侧部分(背侧部分)3b之间的壁厚差过大，机械特性的偏差过大。对弯曲半径r的上限无特别限定，但由于若弯曲半径大，则弯曲加工时需要扩大加工场所，存在设备上的制约，因此，优选设为20OD。弯曲角度θ根据实际的使用条件设计即可，实际应用时为180°以下。需要说明的是，本实施方式中，弯曲半径r表示穿过钢制弯管1的中心的线(中心线)的弯曲半径。
本实施方式涉及的钢制弯管1的壁厚例如为30～50mm。本发明的效果在30mm以上的厚壁的钢制弯管中显著，本发明尤其能够优选用于35mm以上的厚壁的钢制弯管中。
本实施方式涉及的钢制弯管可以是将钢板弯曲并焊接接触部而得到的焊接钢管，也可以是使用穿孔轧制机等制造的无缝钢管。尤其是本实施方式涉及的钢制弯管具有X65级别(YS：450～600MPa)的高强度和优异的耐HIC性，因此，最适合用于管道和出油管线等中。从该角度出发，本实施方式涉及的钢制弯管优选为对无缝钢管进行弯曲加工而得到的钢制弯管。
(2)化学组成
本实施方式涉及的钢制弯管具有下述的化学组成。需要说明的是，下述说明中，关于含量的“％”表示“质量％”。
C：0.04～0.08％
C是能够有效地提高强度的元素。为了得到X65级别以上的强度，将其含量设为0.04％以上。另一方面，C含量过多的情况下，韧性会显著降低，对母材的机械特性产生不良影响，并且板坯的表面划痕的发生会增加。因此，C含量设为0.08％以下。C含量的上限优选为0.07％，下限优选为0.05％。
Si：0.05～0.50％
Si是能够用作钢的脱氧剂的元素，并且是能够有效强化钢的元素，因此将其含量设为0.05％以上。另一方面，Si含量过多的情况下，韧性会显著降低，钢制弯管的机械特性会降低。因此，Si含量设为0.50％以下。Si含量的上限优选为0.30％，下限优选为0.10％。
Mn：1.00～1.70％
Mn能够有效地提高钢的强度和韧性，其含量设为1.00％以上。另一方面，Mn含量过多的情况下，韧性会降低，因此Mn含量设为1.70％以下。Mn含量的上限优选为1.60％，下限优选为1.20％。
P：0.015％以下
P不可避免地存在于钢中，其含量过多的情况下，会使耐腐蚀性劣化，因此其含量设为0.015％以下。P含量的上限优选为0.013％。
S：0.002％以下
S不可避免地存在于钢中，其含量过多的情况下，会使母材的韧性劣化，因此其含量设为0.002％以下。
Cu：0～0.50％
Ni：0～0.50％
Cr：0～0.50％
Cu、Ni和Cr均是有助于固溶强化和提高淬火性的元素，能够提高强度，而不会对韧性造成很大损害，因此，可以在钢制弯管中含有。但是，Cu含量若大于0.50％，则会出现Cu裂纹，成为引起板坯的表面划痕的原因。Ni含量若大于0.50％，则成本提高会变得显著。Cr含量若大于0.50％，则韧性会降低。因此，Cu、Ni和Cr元素的含量均设为0.50％以下。为了获得上述效果，优选Cu、Ni和Cr元素的含量均为0.05％以上。Cu含量的上限优选为0.30％，下限优选为0.05％。Ni含量的上限优选为0.40％，下限优选为0.05％。Cr含量的上限优选为0.40％，下限优选为0.05％。
Mo：0～0.50％
Mo具有抑制韧性劣化的同时提高强度的效果，因此，可以在钢制弯管中含有。但是，Mo含量若大于0.50％，则钢制弯管铺设时的围焊性会劣化，因此，Mo含量设为0.50％以下。Mo含量的上限优选为0.30％，下限优选为0.05％。
Sol.Al：0～0.10％
铝(Al)会与N结合形成微细的氮化物，提高钢的韧性，因此，可以在钢制弯管中含有。只要稍微含有Al，即可得到上述的效果。另一方面，Al含量过多的情况下，Al氮化物会发生粗大化，钢的韧性会降低。因此，含有Al的情况下，以Sol.Al(酸可溶Al)计其含量设为0.10％以下。Al含量的下限优选为0.001％，进一步优选为0.01％。Al含量的上限优选为0.08％，进一步优选为0.06％。
Ca：0～0.0050％
Ca是对于夹杂物的球状化有效果，能够有效地防止氢致开裂和层状撕裂的元素，因此，可以在钢制弯管中含有。但是，Ca含量若大于0.0050％，则这些效果会饱和，因此，Ca含量设为0.0050％以下。Ca含量的上限优选为0.0020％，下限优选为0.0001％。
Nb：0～0.050％
V：0～0.10％
Ti：0～0.030％
Nb、V和Ti均是有助于析出强化和提高淬火性的元素，并且是微细化晶粒从而改善韧性的元素，因此，可以在钢制弯管中含有。但是，这些元素的含量过多的情况下，焊接部的焊接金属的韧性会降低。为此，Nb含量设为0.050％以下，V含量设为0.10％以下，Ti含量设为0.030％以下。Nb含量的上限优选为0.020％，下限优选为0.001％。V含量的上限优选为0.07％，下限优选为0.01％。Ti含量的上限优选为0.010％，下限优选为0.005％。
本实施方式涉及的钢制弯管在各自规定的范围内含有上述各元素，根据下述(1)式求出的Ceq(碳当量)为0.35％以上。
Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15···(1)
其中，上述(1)式中的各元素符号表示各元素的含量(质量％)。
Ceq是用于评价钢材的淬火性的指标。为了壁厚为30mm以上的厚壁的钢管也能得到高强度，将Ceq设为0.35％以上。
本实施方式涉及的钢制弯管的化学组成的余量为Fe和杂质。杂质是指工业上制造钢材时，从矿石、废料等原料以及其他原因混入的成分。
(3)特性
本实施方式涉及的钢制弯管需要具有根据API 5L/ISO 3183的X65级别(YS：450～600MPa)的高强度和以根据ASTM E92(2016)的试验力10kgf的维氏硬度(HV10)计为230以下的低硬度。强度和硬度需要在直管部2和弯曲部3中均优异。
此处，使用从图1所示的弯曲部3的内侧部分3a的区域A、外侧部分3b的区域B、直管部2的距弯曲部3足够远的区域C中切取的试验片，进行各种试验。需要说明的是，本实施方式中，区域A设置在内侧部分3a的中心部，区域B设置在外侧部分3b的中心部，区域C设置在直管部2中距弯曲部3例如50mm以上的位置处。关于拉伸试验，切取ASTM A370的圆棒试验片。图2是图1中的a-a截面图。如图2所示，维氏硬度是针对从上述3个部位切取的试验片，测定钢制弯管1的距外表面1.5mm位置(外表面附近位置)处的4个部位(5mm间隔)、壁厚中心位置的4个部位(5mm间隔)、和距内表面1.5mm位置(内表面附近位置)处的4个部位(5mm间隔)共计12个部位。
然后，评价钢制弯管的强度时，以区域A～区域C(尤其是区域A和区域B)的屈服应力均为450～600MPa的范围作为基准。另外，评价钢制弯管的硬度时，以区域A～区域C(尤其是区域A和区域B)中的外表面附近位置、壁厚中心位置和内表面附近位置的最大维氏硬度(HV10)均为230以下作为基准。尤其优选各区域中，外表面附近位置和壁厚中心位置的维氏硬度的差(周向4个部位的测定位置各自的差)，以及内表面附近位置和壁厚中心位置的维氏硬度的差(周向4个部位的测定位置各自的差)为30以下，即满足下述(2)式和(3)式。
Hv10I-Hv10M≤30···(2)
Hv10O-Hv10M≤30···(3)
其中，上述(2)式和(3)式中的各符号的含义如下。
Hv10I：距所述弯曲部的内表面1.5mm深度位置处的维氏硬度(HV10)
Hv10M：所述弯曲部的壁厚中心位置的维氏硬度(HV10)
Hv10O：距所述弯曲部的外表面1.5mm深度位置处的维氏硬度(HV10)
(4)金相组织
本实施方式涉及的钢制弯管具有例如以贝氏体为主体的金相组织。以贝氏体为主体的金相组织是指贝氏体的存在率为90体积％以上的金相组织。对于剩余的金相组织无限定，例如，可以含有小于10体积％的马氏体等。
2.钢制弯管的制造方法
(a)直管的制造
本实施方式涉及的钢制弯管的制造方法中，直管根据公知的方法制造即可。可以采用曼内斯曼制管、即使用调整为规定的化学组成的坯料进行穿孔轧制从而制造无缝钢管，也可以由调整为规定的化学组成的钢板制造电阻焊钢管、螺旋钢管、UO钢管等焊接钢管。
(b)弯曲加工
本实施方式涉及的钢制弯管的制造方法中，首先，将厚度为30mm以上(优选为50mm以下)、具有规定的化学组成的钢管(直管)快速加热至规定的加热温度，之后立即弯曲加工。加热温度大于1050℃且为1100℃以下。此处，加热温度是指钢管外表面的温度。加热温度例如可以通过辐射温度计测定。弯曲加工时的加热温度为1050℃以下的情况下，得到的钢制弯管1的弯曲部3的壁厚中心部的硬度降低，之后即使进行淬火也难以恢复该硬度。其结果，弯曲部3的屈服应力降低。若对这种钢制弯管1实施较高温的热处理，虽然能够使表面的硬度降低，但无法使壁厚中心部的硬度提高。其结果，无法得到X65级别(YS：450～600MPa)的高强度材料。因此，将弯曲加工时的加热温度设为大于1050℃，优选设为1060℃以上。另一方面，弯曲加工时的加热温度若过高，则存在韧性恶化的问题。因此，弯曲加工时的加热温度设为1100℃以下，优选设为1090℃以下。需要说明的是，本实施方式中，立即弯曲加工是指，例如加热后，在钢管的温度降低至1050℃以下之前进行弯曲加工。弯曲加工优选在加热后钢管的温度降低至小于1060℃之前进行。
作为加热方法，例如可以采用高频感应加热方法。通过高频感应加热方法，能够对钢管局部进行快速加热(例如，以10～30℃/s的平均加热速度从室温(20℃)加热至前述的加热温度)。进一步地，通过高频感应加热方法，一边将钢管送至弯曲加工装置一边由高频加热线圈进行加热并进行弯曲加工，能够对加热后的规定的部位立即进行弯曲加工。认为通过这样快速且短时间内进行高温加热，例如淬火后的粒径变细，能够改善韧性和耐HIC性。
通常，在钢制弯管1的制造中，仅对准备好的直管的要形成弯曲部3的部分进行加热。但是，在加工完成为钢制弯管1时，会成为直管部2未被加热、弯曲部3被加热的状态，整体上的热历程变得不均匀，其结果，在机械特性、耐HIC性方面可能产生偏差。因此，本发明中，弯曲加工时的加热优选在包括所述钢管的不会被弯曲加工的部分在内的整个长度上进行加热。
加热后的钢管(直管)以弯曲部3的弯曲半径r(mm)为直管部2的外径OD(mm)的3倍以上、即3OD以上的方式被弯曲，得到钢制弯管1。弯曲部3的弯曲半径r(mm)小于3OD时，弯曲部的内侧部分3a与外侧部分3b之间的壁厚差过大，机械特性的偏差过大。对弯曲半径r的上限无特别限定，但由于若弯曲半径大，则弯曲加工时需要扩大加工场所，存在设备上的制约，因此，优选设为20OD。弯曲角度θ根据实际的使用条件设计即可，实际应用时为180°以下。
(c)冷却
弯曲加工后，以800～500℃的温度区域的平均冷却速度为3℃/s以上的方式对钢制弯管1进行冷却。上述温度区域的钢制弯管1的平均冷却速度小于3℃/s的情况下，存在无法充分淬火，从而无法确保强度的问题。平均冷却速度优选的下限为5℃/s。这样的冷却速度可以通过例如对弯曲加工后的钢管进行快速水冷来实现。从弯曲加工结束至冷却开始，优选使时间尽可能短，以使弯曲加工后的钢制弯管1的温度不会降低。
(d)热处理(回火)
冷却后，在大于500℃且为600℃以下的温度区域进行热处理(回火)。本实施方式涉及的钢制弯管的制造方法中，如上所述，通过在大于1050℃这样的较高温下进行弯曲加工，虽然能够提高弯曲部的壁厚中心部的硬度，但相应地表层的硬度会过度提高。因此，对于进行了这种弯曲加工的钢制弯管，即使进行500℃以下的热处理，也难以充分降低表层的硬度，尤其是，钢制弯管的弯曲部的外侧部分3b(弯曲加工时被施加拉伸载荷的部位)的硬度会变高，将无法得到期望的耐HIC性。因此，冷却后的热处理温度优选设为大于500℃，尤其是510℃以上。另一方面，热处理温度过高时，强度会降低。因此，热处理温度设为600℃以下，优选设为580℃以下。热处理的均热时间无特别限定，为了降低壁厚中心部的硬度，优选设为70～130分钟。热处理结束后的冷却条件无特别限定，优选采用空冷。
实施例1
为了对本发明的效果进行说明，将具有表1所示的化学组成的钢熔化，通过曼内斯曼制管法，制造各种尺寸的钢管(直管)。
然后，使用依次具备高频加热线圈、弯曲加工机、冷却喷嘴的热弯曲加工装置，进行弯曲加工。即，一边输送上述的钢管，一边通过高频感应加热线圈在钢管的整个长度上加热至各种温度(平均升温速度：10～30℃/s)，之后立即对加热后的钢管的规定部位进行弯曲加工，进一步弯曲加工后，立即从冷却喷嘴将冷却水喷出至钢管上，冷却至500℃以下。此时，800～500℃的温度区域的平均冷却速度为5℃/s以上。然后，进行在各种条件(温度、均热时间)下加热、实施空冷的热处理，得到钢制弯管。将制造条件示于表2中。对于得到的钢制弯管，从图1中的区域A(弯曲部的内侧部分3a)、区域B(弯曲部的外侧部分3b)和区域C(直管部)中切取各种试验片，通过下述的方法，进行耐HIC试验、拉伸试验、硬度试验。将试验结果一并示于表2中。
＜耐HIC试验＞
依据NACE TM 0284，在Solution A浸渍96小时，将未产生裂纹的标记为“○”，产生裂纹的标记为“×”，如表2所示。
＜拉伸试验＞
从各区域中切取ASTM A370的圆棒试验片，进行拉伸试验，测定屈服应力(YS)和拉伸强度(TS)。
依据ASTM E92(2016)，在试验力：10kgf下进行试验，测定维氏硬度(HV10)。如图2所示，压入位置设为钢管的距外表面1.5mm位置(外表面附近位置)处的4个部位(5mm间隔)、壁厚中心位置的4个部位(5mm间隔)和距内表面1.5mm位置(内表面附近位置)处的4个部位(5mm间隔)的共计12个部位。表2中，将钢管的距外表面1.5mm位置处标记为“外表面”，壁厚中心位置标记为“壁中心”，距内表面1.5mm位置处标记为“内表面”，示出了各自的测定部位中的最大值。
[表1]
表1
Figure BDA0002284593230000141
[表2]
Figure BDA0002284593230000151
如表2所示，在足够高的温度下进行加热并弯曲加工，并且在足够高的温度下进行了热处理的本发明例1～5中，得到了优异的耐HIC性和高强度。特别是根据本发明例1～3的结果可知，即使在壁厚为35mm以上的情况下也能够得到充分的效果。而弯曲加工的加热温度和热处理温度均低的比较例1～5中，耐HIC性和强度方面的性能均发生了劣化。
产业上的可利用性
根据本发明，能够得到具有X65级别(YS：450～600MPa)的高强度和优异的耐HIC性的钢制弯管。
附图标记说明
1 钢制弯管
2 直管部
3 弯曲部
3a 弯曲部的内侧部分
3b 弯曲部的外侧部分
θ 弯曲角度
r 弯曲部的弯曲半径
OD 直管部的外径

Claims (7)

1.一种钢制弯管，其具备直管部和弯曲部，所述弯曲部具有所述直管部的外径的3倍以上的弯曲半径，所述钢制弯管的壁厚为30mm以上，
所述钢制弯管的化学组成以质量%计为
C：0.04～0.08%、
Si：0.05～0.50%、
Mn：1.00～1.70%、
P：0.015%以下、
S：0.002%以下、
Cu：0～0.50%、
Ni：0～0.50%、
Cr：0～0.50%、
Mo：0～0.50%、
Sol.Al：0～0.10%、
Ca：0～0.0050%、
Nb：0～0.050%、
V：0～0.10%、
Ti：0～0.030%，
余量为Fe和杂质，根据下述（1）式求出的Ceq：0.35%以上，
所述直管部和所述弯曲部的屈服应力为450～600MPa、维氏硬度（HV10）为230以下，
Ceq＝C+Mn/6+（Cr+Mo+V）/5+（Cu+Ni）/15・・・（1）
其中，上述（1）式中的各元素符号表示各元素的质量%含量，
所述钢制弯管满足下述（2）式和（3）式，
Hv10I-Hv10M≤30・・・（2）
Hv10O-Hv10M≤30・・・（3）
其中，上述（2）式和（3）式中的各符号的含义如下：
Hv10I：距所述弯曲部的内表面1.5mm深度位置处的维氏硬度（HV10）；
Hv10M：所述弯曲部的壁厚中心位置的维氏硬度（HV10）；
Hv10O：距所述弯曲部的外表面1.5mm深度位置处的维氏硬度（HV10）。
2.根据权利要求1所述的钢制弯管，其中，所述化学组成含有选自
Cu：0.05～0.50%、
Ni：0.05～0.50%、
Cr：0.05～0.50%、
Mo：0.05～0.50%、
Sol.Al：0.001～0.10%、
Ca：0.0001～0.0050%、
Nb：0.001～0.050%、
V：0.01～0.10%、和
Ti：0.005～0.030%
中的1种以上。
3.根据权利要求1或2所述的钢制弯管，其为无缝钢管。
4.根据权利要求1或2所述的钢制弯管，其壁厚为50mm以下。
5.根据权利要求3所述的钢制弯管，其壁厚为50mm以下。
6.一种权利要求1所述的钢制弯管的制造方法，其依次进行下述（1）～（4）的工序：
（1）将壁厚为30mm以上、具有权利要求1所述的化学组成的钢管以10～30℃/s的平均升温速度加热至大于1050℃且为1100℃以下的规定的加热温度的工序；
（2）紧接着所述加热工序，立即以弯曲半径为所述钢管的外径的3倍以上的方式将所述钢管弯曲，从而得到钢制弯管的工序；
（3）以800～500℃的温度区域的平均冷却速度为3℃/s以上的方式对所述钢制弯管进行冷却的工序；和
（4）以大于500℃且为600℃以下的温度区域对所述钢制弯管进行热处理的工序，
在所述（1）的工序中，在所述钢管的整个长度上进行加热。
7.根据权利要求6所述的钢制弯管的制造方法，其中，
在所述（2）的工序中，进行弯曲以使弯曲角度为20°以上。
CN201880034070.5A 2017-05-22 2018-05-18 钢制弯管及其制造方法 Active CN110662853B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017100993 2017-05-22
JP2017-100993 2017-05-22
PCT/JP2018/019414 WO2018216638A1 (ja) 2017-05-22 2018-05-18 ベンド鋼管およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110662853A CN110662853A (zh) 2020-01-07
CN110662853B true CN110662853B (zh) 2022-03-18

Family

ID=64396476

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201880034070.5A Active CN110662853B (zh) 2017-05-22 2018-05-18 钢制弯管及其制造方法

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP3636787B1 (zh)
JP (1) JP6752365B2 (zh)
CN (1) CN110662853B (zh)
BR (1) BR112019023356B1 (zh)
MX (1) MX2019013699A (zh)
WO (1) WO2018216638A1 (zh)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110331347A (zh) * 2019-06-22 2019-10-15 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种低碳当量厚度超40mm低温高韧性X80钢级管线钢板及其制造方法
US20220390044A1 (en) * 2019-11-29 2022-12-08 Jfe Steel Corporation Electric resistance welded steel pipe and method for manufacturing the same
CN112718969B (zh) * 2020-11-17 2022-07-01 中国航发西安动力控制科技有限公司 一种复合弯管弯曲成形及检验方法
CN112522622B (zh) * 2020-11-30 2022-02-25 钢铁研究总院 一种高钢级油井管及其制备方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62151545A (ja) * 1985-12-25 1987-07-06 Kawasaki Steel Corp 厚肉高強度低ＰｃＭ曲管とその製造方法
JPH04154913A (ja) * 1990-10-15 1992-05-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高張力ベンド管の製造方法
WO1993016823A1 (en) * 1992-02-21 1993-09-02 Nkk Corporation Method of manufacturing bent pipe of high tensile steel
JP2003277831A (ja) * 2002-03-20 2003-10-02 Jfe Steel Kk 高強度高靭性ベンド管の製造方法
CN101417296A (zh) * 2008-12-04 2009-04-29 天津钢管集团股份有限公司 直径为Ф219.0～460.0mm大口径高钢级耐腐蚀无缝钢管的制造方法
CN101855378A (zh) * 2007-11-07 2010-10-06 杰富意钢铁株式会社 管道钢管用钢板及钢管
CN101892432A (zh) * 2010-07-09 2010-11-24 天津钢管集团股份有限公司 酸性环境用x70qs无缝管线管的制造方法
CN103635600A (zh) * 2011-06-30 2014-03-12 杰富意钢铁株式会社 耐酸性优良的管线管用厚壁高强度无缝钢管及其制造方法
EP2789701A1 (en) * 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61266126A (ja) * 1985-05-22 1986-11-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度・高靭性ベンド鋼管の製造方法
JPH06330169A (ja) 1993-05-21 1994-11-29 Nkk Corp 曲がり管の製造方法
JP3290247B2 (ja) 1993-06-18 2002-06-10 日本鋼管株式会社 耐食性に優れた高張力高靭性曲がり管の製造方法
JP2827839B2 (ja) * 1993-09-28 1998-11-25 住友金属工業株式会社 高強度、厚肉、高靱性ベンド鋼管の製造方法
JP3887832B2 (ja) * 1994-07-27 2007-02-28 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱間ベンド鋼管の製造方法
EP2045348B1 (en) 2006-07-13 2013-03-13 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Bend pipe and process for producing the same
CA2667534C (en) * 2006-10-27 2013-02-05 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Seamless steel tube for an airbag accumulator and a process for its manufacture
JP4941054B2 (ja) 2007-03-30 2012-05-30 住友金属工業株式会社 継目無ベンド管の製造方法並びに溶接継手及びその製造方法
JP5045178B2 (ja) * 2007-03-26 2012-10-10 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用ベンド管の製造方法およびラインパイプ用ベンド管
WO2008139639A1 (ja) 2007-05-16 2008-11-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. ベンド管及びその製造方法
EP2789700A1 (en) * 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62151545A (ja) * 1985-12-25 1987-07-06 Kawasaki Steel Corp 厚肉高強度低ＰｃＭ曲管とその製造方法
JPH04154913A (ja) * 1990-10-15 1992-05-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた高張力ベンド管の製造方法
WO1993016823A1 (en) * 1992-02-21 1993-09-02 Nkk Corporation Method of manufacturing bent pipe of high tensile steel
JP2003277831A (ja) * 2002-03-20 2003-10-02 Jfe Steel Kk 高強度高靭性ベンド管の製造方法
CN101855378A (zh) * 2007-11-07 2010-10-06 杰富意钢铁株式会社 管道钢管用钢板及钢管
CN101417296A (zh) * 2008-12-04 2009-04-29 天津钢管集团股份有限公司 直径为Ф219.0～460.0mm大口径高钢级耐腐蚀无缝钢管的制造方法
CN101892432A (zh) * 2010-07-09 2010-11-24 天津钢管集团股份有限公司 酸性环境用x70qs无缝管线管的制造方法
CN103635600A (zh) * 2011-06-30 2014-03-12 杰富意钢铁株式会社 耐酸性优良的管线管用厚壁高强度无缝钢管及其制造方法
EP2789701A1 (en) * 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes

Also Published As

Publication number Publication date
BR112019023356A2 (pt) 2020-06-16
WO2018216638A1 (ja) 2018-11-29
CN110662853A (zh) 2020-01-07
EP3636787A1 (en) 2020-04-15
EP3636787A4 (en) 2020-09-30
MX2019013699A (es) 2020-01-15
JP6752365B2 (ja) 2020-09-09
JPWO2018216638A1 (ja) 2019-11-07
EP3636787B1 (en) 2022-01-26
BR112019023356B1 (pt) 2023-02-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6047947B2 (ja) 耐サワー性に優れたラインパイプ用厚肉高強度継目無鋼管およびその製造方法
EP2484784B1 (en) Heavy wall steel pipes with excellent toughness at low temperature and sulfide stress corrosion cracking resistance
AU2006282412B2 (en) Seamless steel pipe for line pipe and a process for its manufacture
CN110662853B (zh) 钢制弯管及其制造方法
EP2492361B1 (en) High strength steel pipe with excellent toughness at low temperature and good sulfide stress corrosion cracking resistance
US8709174B2 (en) Seamless steel pipe for line pipe and method for manufacturing the same
JP6226062B2 (ja) 耐歪時効特性及び耐ｈｉｃ特性に優れた高変形能ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびに溶接鋼管
JP5765036B2 (ja) 溶接熱影響部の耐粒界応力腐食割れ性に優れたラインパイプ用Ｃｒ含有鋼管
KR102119561B1 (ko) 구조관용 후육 강판, 구조관용 후육 강판의 제조 방법 및, 구조관
JP6048615B2 (ja) 耐歪時効特性及び耐ｈｉｃ特性に優れた高変形能ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびに溶接鋼管
CN107429339B (zh) 高强度钢及其制造方法、以及钢管及其制造方法
JP4250851B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼および製造方法
CA2882843C (en) Seamless steel pipe and method for producing same
EP3330398B1 (en) Steel pipe for line pipe and method for manufacturing same
JP6642715B2 (ja) 高強度継目無鋼管及びライザー
CN114278792B (zh) 不锈钢管及其制备方法
JP5794138B2 (ja) 高強度ラインパイプ用継目無鋼管の製造方法
JP5794139B2 (ja) 高強度ラインパイプ用継目無鋼管の製造方法
JP4765283B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法
KR101317007B1 (ko) 콘크리트 고압 압송관 및 그 제조 방법
Morozov et al. Development of coiled steels for electric-welded (HFC) oil and gas line pipe, casing, and pump-compressor tubing with high strength and good resistance to cold and corrosion
WO2020196214A1 (ja) ラインパイプ用鋼材およびその製造方法ならびにラインパイプおよびその製造方法
JP2010046681A (ja) ラインパイプ用高強度厚肉電縫鋼管の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant