CN108627888A - 变倍光学***和光学装置 - Google Patents

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Abstract

本申请涉及变倍光学***和光学装置。本发明中，一种变倍光学***按从物体的顺序包括第一透镜组、第二透镜组、第三透镜组、第四透镜组，和第五透镜组，第一透镜组具有正屈光力，第二透镜组具有负屈光力；第三透镜组具有正屈光力；第四透镜组具有负屈光力，并且第五透镜组具有正屈光力。在变焦时，该变倍光学***沿光轴移动第一透镜组，移动第二透镜组至第五透镜组的至少一部分，使得包括正交于光轴的分量，该变倍光学***使得：4.41<f1/(‑f2)<5.33和2.15<f1/f3<4.95，其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，以及f3表示第三透镜组的焦距。

Description

变倍光学***和光学装置
分案声明
本申请是申请日为2014年1月27日、发明名称为“变倍光学***、光学装置和变倍光学***的制造方法”、申请号为：201480006342.2的中国发明专利申请的分案申请。
技术领域
本发明涉及变倍光学***、光学装置和变倍光学***的制造方法。
背景技术
已经提出了一种适合于摄影相机、电子静态摄像机、视频摄像机等等的变倍光学***(例如专利文献1)。近年来，对适合于摄影相机、电子静态摄像机、视频摄像机等等的变倍光学***来说，防止会损害光学性能的耀斑和幻像的需求正变得日益严格，因此，对在透镜表面上形成的防反射膜，要求更高性能，为满足该需求，多层膜设计技术和多层膜沉积技术正不断进步(例如见专利文献2)。
现有技术列表
专利文献
专利文献1：日本公开专利公开号：No.2009-180844(A)
专利文献2：日本公开专利公开号：No.2000-356704(A)
发明内容
常见变倍光学***的问题在于变焦时，像差波动相当大。此外，在常见变倍光学***的情况下，易于从光学表面产生导致耀斑和幻像的反射光，影响光学性能。
鉴于上文，本发明的目的是提供在变焦时理想地抑制像差波动的变倍光学***和光学装置，以及变倍光学***的制造方法。
本发明的另一目的是提供具有高光学性能以进一步减少耀斑和幻像，同时理想地抑制变焦时的像差波动的变倍光学***和光学装置，以及变倍光学***的制造方法。
为解决上述问题，根据本发明的第一方面的变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组，和具有正屈光力的第五透镜组构成，并且在该变倍光学***中，在变焦时，第一透镜组沿光轴移动，第二透镜组至第五透镜组的至少一部分移动使得包括正交于光轴的分量，以及满足下述条件式：
4.41<f1/(-f2)<5.33
2.15<f1/f3<4.95
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，以及f3表示第三透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.18<f3/(-f4)<0.92
其中，f4表示第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.82<(-f4)/f5<1.58
其中，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选孔径光阑设置在在与第二透镜组相比，更接近像的位置中。
在该变倍光学***中，优选孔径光阑设置在第三透镜组和第五透镜组之间的位置中。
在该变倍光学***中，优选孔径光阑设置在第三透镜组和第四透镜组之间的位置中。
在该变倍光学***中，优选在聚焦时，第三透镜组的至少一部分沿光轴移动。
在该变倍光学***中，优选在变焦时，第二透镜组相对于像平面固定。
在该变倍光学***中，优选第二透镜组的至少一部分移动，使得包括正交于光轴的分量。
在该变倍光学***中，优选所有透镜表面均是球面。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.10<f3/f5<1.06
其中，f5是第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.70<f1/(-f4)<2.55
其中，f4是第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.11<f2/f4<0.62
其中，f4是第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
9.6<ft/(-f2)<20.0
其中，ft是远摄端状态中，变倍光学***的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
3.9<ft/(-f4)<8.8
其中，ft是远摄端状态中，变倍光学***的焦距，以及f4是第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.8<(-f4)/f5<1.8
其中，f4是第四透镜组的焦距，以及f5是第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.3<(-f2)/f5<0.8
其中，f5是第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
1.3<f1/(-f4)<3.0
其中，f4是第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
1.9<f1/f5<3.2
其中，f5是第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.32<(-f4)/f5<1.93
其中，f4是第四透镜组的焦距，以及f5是第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.74<f1/(-f4)<2.82
其中，f4是第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.44<(-f2)/f3<0.86。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.32<(-f4)/f5<2.07
其中，f4是第四透镜组的焦距，以及f5是第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.29<f3/(-f4)<0.87
其中，f4是第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选防反射膜形成在光学表面的至少一个表面上，该防反射膜包括通过湿法工艺形成的至少一层。
在该变倍光学***中，优选防反射膜是多层膜，以及多层膜的最外层是通过湿法工艺形成的层。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
nd≤1.30
其中，nd表示在通过湿法工艺形成的层在d线处的折射率。
根据本发明的第一方面的光学装置包括该变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
根据本发明的第二方面的变倍光学***，按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组，和具有正屈光力的第五透镜组构成，并且在该变倍光学***中，在变焦时，第一透镜组沿光轴移动，第二透镜组至第五透镜组的至少一部分移动使得包括正交于光轴的分量，以及满足下述条件式：
4.41<f1/(-f2)<5.33
0.10<f3/f5<1.06
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，f3表示第三透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：0.70<f1/(-f4)<2.55，其中，f4表示第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.11<f2/f4<0.62
其中，f4表示第四透镜组的焦距。
根据本发明的第二方面的光学装置包括根据本发明的第二方面的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
根据本发明的第三方面的变倍光学***，按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组，和具有正屈光力的第五透镜组构成，并且在该变倍光学***中，在变焦时，第二透镜组相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
9.6<ft/(-f2)<20.0
3.9<ft/(-f4)<8.8
其中，ft是远摄端状态中，变倍光学***的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，以及f4表示第四透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.8<(-f4)/f5<1.8
其中，f5表示第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.3<(-f2)/f5<0.8
其中，f5表示第五透镜组的焦距。
根据本发明的第三方面的光学装置包括根据本发明的第三方面的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
根据本发明的第四方面的变倍光学***，按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组，和具有正屈光力的第五透镜组构成，并且在该变倍光学***中，在变焦时，第二透镜组相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
2.0<f1/(-f2)<6.1
1.3<f1/(-f4)<3.0
1.9<f1/f5<3.2
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.8<(-f4)/f5<1.8。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.3<(-f2)/f5<0.8。
根据本发明的第四方面的光学装置包括根据本发明的第四方面的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
根据本发明的第五方面的变倍光学***，按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组，和具有正屈光力的第五透镜组构成，并且在该变倍光学***中，在变焦时，第二透镜组和第四透镜组相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
1.05<f1/(-f2)<6.10
0.32<(-f4)/f5<1.93
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.74<f1/(-f4)<2.82。
根据本发明的第五方面的光学装置包括根据本发明的第五方面的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
根据本发明的第六方面的变倍光学***，按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组，和具有正屈光力的第五透镜组构成，并且在该变倍光学***中，在变焦时，第二透镜组和第四透镜组相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
0.44<(-f2)/f3<0.86
0.32<(-f4)/f5<2.07
其中，f2表示第二透镜组的焦距，f3表示第三透镜组的焦距，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
在该变倍光学***中，优选满足下述条件式：
0.29<f3/(-f4)<0.87。
根据本发明的第六方面的光学装置包括根据本发明的第六方面的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
根据本发明的第一方面的变倍光学***的制造方法是下述变倍光学***的制造方法，该变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组和具有正屈光力的第五透镜组构成，方法包括：设置第一透镜组，以在变焦时沿光轴移动；设置第二透镜组至第五透镜组，使得第二透镜组至第五透镜组的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量，以及满足下述条件式：
4.41<f1/(-f2)<5.33
2.15<f1/f3<4.95
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，以及f3表示第三透镜组的焦距。
根据本发明的第二方面的变倍光学***的制造方法是下述变倍光学***的制造方法，该变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组和具有正屈光力的第五透镜组构成，方法包括：设置第一透镜组，以在变焦时沿光轴移动；设置第二透镜组至第五透镜组，使得第二透镜组至第五透镜组的至少一部分移动，以包括正交于光轴的分量，以及满足下述条件式：
4.41<f1/(-f2)<5.33
0.10<f3/f5<1.06
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，f3表示第三透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
根据本发明的第三方面的变倍光学***的制造方法是下述变倍光学***的制造方法，该变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组和具有正屈光力的第五透镜组构成，方法包括：设置在变焦时，相对于像平面固定的第二透镜组，以及满足下述条件式：
9.6<ft/(-f2)<20.0
3.9<ft/(-f4)<8.8
其中，ft是远摄端状态中，变倍光学***的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，以及f4表示第四透镜组的焦距。
根据本发明的第四方面的变倍光学***的制造方法是下述变倍光学***的制造方法，该变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组和具有正屈光力的第五透镜组构成，方法包括：设置第二透镜组，以在变焦时相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
2.0<f1/(-f2)<6.1
1.3<f1/(-f4)<3.0
1.9<f1/f5<3.2
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
根据本发明的第五方面的变倍光学***的制造方法是下述变倍光学***的制造方法，该变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组和具有正屈光力的第五透镜组构成，方法包括：设置第二透镜组和第四透镜组，以在变焦时相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
1.05<f1/(-f2)<6.10
0.32<(-f4)/f5<1.93
其中，f1表示第一透镜组的焦距，f2表示第二透镜组的焦距，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
根据本发明的第六方面的变倍光学***的制造方法是下述变倍光学***的制造方法，该变倍光学***按从物体的顺序，由具有正屈光力的第一透镜组、具有负屈光力的第二透镜组、具有正屈光力的第三透镜组、具有负屈光力的第四透镜组和具有正屈光力的第五透镜组构成，方法包括：设置第二透镜组和第四透镜组，以在变焦时相对于像平面固定，以及满足下述条件式：
0.44<(-f2)/f3<0.86
0.32<(-f4)/f5<2.07
其中，f2表示第二透镜组的焦距，f3表示第三透镜组的焦距，f4表示第四透镜组的焦距，以及f5表示第五透镜组的焦距。
有益效果
根据本发明，能提供在变焦时理想地抑制像差波动的变倍光学***和光学装置，以及变倍光学***的制造方法。
根据本发明的另一方面，能提供具有高光学性能来进一步减少耀斑和幻像，同时在变焦时理想地抑制像差波动的变倍光学***和光学装置，以及变倍光学***的制造方法。
附图说明
图1是图示根据实例1的变倍光学***的镜头构造的截面图；
图2是示出广角端状态中，根据实例1的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图2A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图2B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图3是示出中间焦距状态中，根据实例1的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图3A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图3B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图4是示出远摄端状态中，根据实例1的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图4A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图4B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图5是图示根据实例1的变倍光学***中，在第一幻像生成面和第二幻像生成面上反射的入射光的状态的图；
图6是图示根据实例2的变倍光学***的镜头构造的截面图；
图7是示出广角端状态中，根据实例2的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图7A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图7B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图8是示出中间焦距状态中，根据实例2的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图8A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图8B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图9是示出远摄端状态中，根据实例2的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图9A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图9B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图10是图示根据实例3的变倍光学***的镜头构造的截面图；
图11是示出广角端状态中，根据实例3的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图11A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图11B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图12是示出中间焦距状态中，根据实例3的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图12A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图12B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图13是示出远摄端状态中，根据实例3的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图13A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图13B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图14是图示根据实例4的变倍光学***的镜头构造的截面图；
图15是示出广角端状态中，根据实例4的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图15A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图15B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图16是示出中间焦距状态中，根据实例4的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图16A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图16B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图17是示出远摄端状态中，根据实例4的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图17A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图17B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图18是图示根据实例5的变倍光学***的镜头构造的截面图；
图19是示出广角端状态中，根据实例5的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图19A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图19B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图20是示出中间焦距状态中，根据实例5的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图20A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图20B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图21是示出远摄端状态中，根据实例5的变倍光学***的各种像差的一组图，其中，图21A示出无限远聚焦状态中的各种像差，以及图21B示出当在无限远聚焦状态中校正像模糊时的彗差；
图22是安装有变倍光学***的相机的截面图；
图23是图示变倍光学***的制造方法的流程图；
图24是图示变倍光学***的另一制造方法的流程图；
图25是图示变倍光学***的又一制造方法的流程图；
图26是图示根据实例的防反射膜的结构的图；
图27是图示根据实例的防反射膜的光谱特性的图；
图28是图示根据变型的防反射膜的光谱特性的图；
图29是图示根据变型的防反射膜的光谱特性的图；
图30是图示由现有技术形成的防反射膜的光谱特性的图；以及
图31是图示由现有技术形成的防反射膜的光谱特性的图。
具体实施方式
现在，将参考附图，描述本发明的优选实施例。如图1所示，根据本发明的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选在变焦时，使第一透镜组G1沿光轴，移向像平面I。通过该构造，减小变焦期间的像差波动。此外，能削弱第一透镜组G1的屈光力，因此，当由于制造误差产生偏心时，能控制像差恶化。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，通过具有小直径的透镜，能校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
现在，将描述构成该变倍光学***ZL的条件。优选，变倍光学***ZL满足下述条件式(1)。
4.41<f1/(-f2)<5.33 (1)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f2表示第二透镜组G2的焦距。
条件式(1)规定相对于第二透镜组G2的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(1)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(1)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(1)的下限值为4.45，能确保本申请的效果。如果超出条件式(1)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长(total length)增加，这是不期望的。如果条件式(1)上限值为5.30，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(2)。
2.15<f1/f3<4.95 (2)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f3表示第三透镜组G3的焦距。
条件式(2)规定相对于第三透镜组G3的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(2)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(2)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(2)的下限值为2.20，能确保本申请的效果。如果超出条件式(2)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的，如果条件式(2)的上限值为4.35，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(3)。
0.18<f3/(-f4)<0.92 (3)
其中，f3是第三透镜组G3的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(3)规定第相对于第四透镜组G4的焦距，第三透镜组G3的适当焦距。通过满足条件式(3)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(3)的下限值，第三透镜组G3的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(3)的下限值为0.22，能确保本申请的效果。如果超出条件式(3)的上限值，第三透镜组G3的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(3)的上限值为0.85，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(4)。
0.82<(-f4)/f5<1.58 (4)
其中，f4是第四透镜组G4的焦距，以及f5是第五透镜组G5的焦距。
条件式(4)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(4)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(4)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的色差，这是不期望的。如果条件式(4)的下限值为0.88，能确保本申请的效果。如果超出条件式(4)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的，如果条件式(4)的上限值为1.52，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面I固定。通过该构造，能简化变焦期间的镜筒结构，并且能使镜筒的尺寸更小。此外，能控制由于制造误差而导致的光学性能的劣化。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能劣化。即使像平面偏移，也并不太影响绘图性能，这是期望的。
现在，将参考图23，描述根据本实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第一透镜组G1沿光轴移动(步骤S200)。此外，设置每一透镜组，使得第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量(步骤S300)。此外，设置每一透镜组G1至G5，使得每一透镜组G1至G5满足上述条件式(1)和(2)(步骤S400)。
具体来说，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考附图，描述本发明的第二优选实施例。如图1所示，根据第二优选实施例的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选在变焦时，第一透镜组G1沿光轴移向像平面I。通过该构造，能减小变焦期间的像差波动。此外，能削弱第一透镜组G1的屈光力，因此，能控制当由于制造误差而产生偏心时的像差的恶化。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，能通过具有小直径的透镜，校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
现在，将描述构成根据第二优选实施例的变倍光学***ZL的条件。优选，变倍光学***ZL满足下述条件式(5)。
4.41<f1/(-f2)<5.33 (5)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f2表示第二透镜组G2的焦距。
条件式(5)规定相对于第二透镜组G2的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(5)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(5)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(5)的下限值为4.45，能确保本申请的效果。如果超出条件式(5)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(5)上限值为5.30，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(6)。
0.10<f3/f5<1.06 (6)
其中，f3表示第三透镜组G3的焦距，以及f5表示第五透镜组G5的焦距。
条件式(6)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第三透镜组G3的适当焦距。通过满足条件式(6)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(6)的下限值，第三透镜组G3的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(6)的下限值为0.24，能确保本申请的效果。如果超出条件式(6)的上限值，第三透镜组G3的屈光力减小，变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(6)的上限值为1.00，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(7)。
0.70<f1/(-f4)<2.55 (7)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(7)规定相对于第四透镜组G4的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(7)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(7)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(7)的下限值为0.77，能确保本申请的效果。如果超出条件式(7)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(7)的上限值为2.45，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(8)。
0.11<f2/f4<0.62 (8)
其中，f2表示第二透镜组G2的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(8)规定相对于第四透镜组G4的焦距，第二透镜组G2的适当焦距。通过满足条件式(8)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(8)的下限值，第二透镜组G2的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的彗差，这是不期望的。如果条件式(8)的下限值为0.14，能确保本申请的效果。如果超出条件式(8)的上限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的色差，这是不期望的。如果条件式(8)的上限值为0.55，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面I固定。通过该构造，能简化变焦期间的镜筒结构，并且能使镜筒的尺寸更小。此外，能控制由于制造误差而导致的光学性能的劣化。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能的劣化。即使像平面偏移，也不太影响制图性能，这是期望的。
现在，将参考图23，描述根据第二实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第一透镜组G1沿光轴移动(步骤S200)。此外，设置每一透镜组G1至G5，使得第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量(步骤S300)。此外，设置每一透镜组，使得每一透镜组G1至G5满足上述条件式(5)和(6)(步骤S400)。
具体来说，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考附图，描述本发明的第三优选实施例。如图1所示，根据第三优选实施例的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面固定。通过该构造，能减小当变焦时，每一透镜组的移动距离。固定第二透镜组G2还能最小化由于制造误差而导致的偏心的影响。
现在，将描述构成根据第三优选实施例的变倍光学***ZL的条件。优选，变倍光学***ZL满足下述条件式(9)。
9.6<ft/(-f2)<20.0 (9)
其中，ft表示远摄端状态中，变倍光学***的焦距，以及f2表示第二透镜组G2的焦距。
条件式(9)规定相对于远摄端状态中的变倍光学***ZL的整个***的焦距，第二透镜组G2的适当焦距。通过满足条件式(9)，能良好地校正广角端状态中的彗差。如果未达到条件式(9)的下限值，第二透镜组G2的屈光力增加，并且变得难以校正广角端状态中的彗差，这是不期望的。如果条件式(9)的下限值为10.0，能确保本申请的效果。如果超出条件式(9)的上限值，第二透镜组G2的屈光力减小，并且第一透镜组G1的直径增加，变得难以减小镜筒的尺寸，这是不期望的。如果条件式(9)的上限值为18.0，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选，满足下述条件式(10)。
3.9<ft/(-f4)<8.8 (10)
其中，ft是远摄端状态中的变倍光学***的焦距，以及f4是第四透镜组G4的焦距。
条件式(10)规定相对于远摄端状态中的变倍光学***ZL的整个***的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(10)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和彗差。如果未达到条件式(10)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的彗差，这是不优选的。如果条件式(10)的下限值为4.0，能确保本申请的效果。如果超出条件式(10)的上限值，第四透镜组G4的屈光力减小，变得难以缩短变倍光学***ZL的全长，这是不期望的。如果条件式(10)的上限值为8.0，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(11)。
0.8<(-f4)/f5<1.8 (11)
其中，f4表示第四透镜组G4的焦距，以及f5表示第五透镜组G5的焦距。
条件式(11)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(11)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(11)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的彗差，这是不期望的。如果条件式(11)的下限值为0.9，能确保本申请的效果。如果超出条件式(11)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的。如果条件式(11)的上限值为1.6，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(12)。
0.3<(-f2)/f5<0.8 (12)
其中，f2表示第二透镜组G2的焦距，以及f5表示第五透镜组G5的焦距。
条件式(12)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第二透镜组G2的适当焦距。通过满足条件式(12)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(12)的下限值，第二透镜组G2的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的彗差，这是不期望的。如果条件式(12)的下限值为0.4，能确保本申请的效果。如果超出条件式(12)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的。如果条件式(12)的上限值为0.7，能确保本申请的效果。如果条件式(12)的上限值为0.6，能最大程度地确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，通过具有小直径的透镜，能校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能劣化。即使像平面偏移，也并不太影响绘图性能，这是期望的。
现在，将参考图24，描述根据第三实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面I固定(步骤S200)。此外，设置每一透镜组G1至G5，使得满足条件式(9)和(10)。
具体来说，在本实施例中，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考附图，描述本发明的第四优选实施例。如图1所示，根据第四优选实施例的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选，在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面固定。通过该构造，能减小变焦时，每一透镜组的移动距离。固定第二透镜组G2还能最小化由于制造误差而导致的偏心的影响。
现在，将描述构成根据第四优选实施例的变倍光学***ZL的条件。优选，变倍光学***ZL满足下述条件式(13)。
2.0<f1/(-f2)<6.1 (13)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f2表示第二透镜组G2的焦距。
条件式(13)规定相对于第二透镜组G2的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(13)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(13)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(13)的下限值为3.0，能确保本申请的效果。如果超出条件式(13)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(13)上限值为6.0，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(14)。
1.3<f1/(-f4)<3.0 (14)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(14)规定相对于第四透镜组G4的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(14)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(14)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(14)的下限值为1.4，能确保本申请的效果。如果超出条件式(14)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(14)的上限值为2.8，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(15)。
1.9<f1/f5<3.2 (15)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f5表示第五透镜组G5的焦距。
条件式(15)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(15)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(15)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(15)的下限值为2.0，能确保本申请的效果。如果超出条件式(15)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的。如果条件式(15)的上限值为3.0，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(16)。
0.8<(-f4)/f5<1.8 (16)
其中，f4表示第四透镜组G4的焦距，以及f5表示第五透镜组G5的焦距。
条件式(16)规定相对于第五透镜组的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(16)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(16)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的色差，这是不期望的。如果条件式(16)的下限值为0.9，能确保本申请的效果。如果超出条件式(16)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的。如果条件式(16)的上限值为1.6，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(17)。
0.3<(-f2)/f5<0.8 (17)
其中，f2表示第二透镜组G2的焦距，以及f5表示第五透镜组G5的焦距。
条件式(17)规定相对于第五透镜组的焦距，第二透镜组G2的适当焦距。通过满足条件式(17)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(17)的下限值，第二透镜组G2的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的彗差，这是不期望的。如果条件式(17)的下限值为0.4，能确保本申请的效果。如果超出条件式(17)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的。如果条件式(17)的上限值为0.7，能确保本申请的效果。如果条件式(17)的上限值为0.6，能最大程度地确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，通过具有小直径的透镜，能校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能劣化。即使像平面偏移，也并不太影响绘图性能，这是期望的。
现在，将参考图24，描述根据第四实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备每一透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面I固定(步骤S200)。此外，设置每一透镜组G1至G5，使得满足条件式(13)和(14)。
具体来说，在本实施例中，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考附图，描述本发明的第五优选实施例。如图1所示，根据第五优选实施例的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选，当变焦时，第二透镜组G2和第四透镜组G4相对于像平面固定。通过该构造，能简化变焦时的镜筒结构，并且能使镜筒的尺寸更小。此外，能控制由于制造误差而导致的光学性能的劣化。
现在，将描述构成根据第五优选实施例的变倍光学***ZL的条件。优选，变倍光学***ZL满足下述条件式(18)。
1.05<f1/(-f2)<6.10 (18)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f2表示第二透镜组G2的焦距。
条件式(18)规定相对于第二透镜组G2的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(18)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(18)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(18)的下限值为2.25，能确保本申请的效果。如果超出条件式(18)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(18)上限值为5.87，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(19)。
0.32<(-f4)/f5<1.93 (19)
其中，f4是第四透镜组G4的焦距，以及f5是第五透镜组G5的焦距。
条件式(19)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(19)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(19)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的色差，这是不期望的。如果条件式(19)的下限值为0.44，能确保本申请的效果。如果超出条件式(19)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的，如果条件式(19)的上限值为1.63，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(20)。
0.74<f1/(-f4)<2.82 (20)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(20)规定相对于第四透镜组G4的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(20)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(20)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(20)的下限值为0.79，能确保本申请的效果。如果超出条件式(20)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(20)的上限值为2.71，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间，视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，通过具有小直径的透镜，能校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能劣化。即使像平面偏移，也并不太影响绘图性能，这是期望的。
现在，将参考图25，描述根据第五实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备每一透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第二透镜组G2和第四透镜组G4相对于像平面I固定(步骤S200)。此外，设置每一透镜组G1至G5，使得满足条件式(18)和(19)。
具体来说，在本实施例中，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考附图，描述本发明的第六优选实施例。如图1所示，根据第六优选实施例的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选，当变焦时，第二透镜组G2和第四透镜组G4相对于像平面固定。通过该构造，能简化变焦时的镜筒结构，并且能使镜筒的尺寸更小。此外，能控制由于制造误差而导致的光学性能的劣化。
在根据第六优选实施例的变倍光学***ZL中，首先，优选，对该变倍光学***ZL，满足下述条件式(21)。
0.44<(-f2)/f3<0.86 (21)
其中，f2表示第二透镜组G2的焦距，以及f3表示第三透镜组G3的焦距。
条件式(21)规定相对于第三透镜组G3，第二透镜组G2的适当焦距。通过满足条件式(21)，能良好地校正广角端状态中的彗差以及远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(21)的下限值，第二透镜组G2的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的彗差，这是不期望的。如果条件式(21)的下限值为0.47，能确保本申请的效果。如果超出条件式(21)的上限值，第三透镜组G3的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(21)的上限值为0.76，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(22)。
0.32<(-f4)/f5<2.07 (22)
其中，f4是第四透镜组G4的焦距，以及f5是第五透镜组G5的焦距。
条件式(22)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(22)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(22)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的色差，这是不期望的。如果条件式(22)的下限值为0.44，能确保本申请的效果。如果超出条件式(22)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的，如果条件式(22)的上限值为1.63，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(23)。
0.29<f3/(-f4)<0.87 (23)
其中，f3表示第三透镜组G3的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(23)规定相对于第四透镜组G4的焦距，第三透镜组G3的适当焦距。通过满足条件式(23)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(23)的下限值，第三透镜组G3的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(23)的下限值为0.31，能确保本申请的效果。如果超出条件式(23)的上限值，第三透镜组G3的屈光力减小，变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(23)的上限值为0.83，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间，视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，通过具有小直径的透镜，能校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能劣化。即使像平面偏移，也并不太影响绘图性能，这是期望的。
现在，将参考图25，描述根据第六实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备每一透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第二透镜组G2和第四透镜组G4相对于像平面I固定(步骤S200)。此外，设置每一透镜组G1至G5，使得满足条件式(21)和(22)。
具体来说，在本实施例中，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考附图，描述本发明的第七优选实施例。如图1所示，根据第七优选实施例的变倍光学***ZL按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4，以及具有正屈光力的第五透镜组G5构成。在该变倍光学***ZL中，优选，在变焦时，第一透镜组G1沿光轴移向像平面。通过该构造，能减小变焦期间的像差波动。此外，能削弱第一透镜组G1的屈光力，由此，能控制当由于制造误差而产生偏心时的像差的恶化。
在变倍光学***ZL中，优选第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分(多个透镜组，透镜组中的一个，或构成透镜组的任何一个的一部分透镜)移动以包括与光轴正交的分量。在这种情况下，更优选第二透镜组G2的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量。通过该构造，通过具有小直径的透镜，能校正相机抖动，因此，能使镜筒的尺寸更小。
现在，将描述构成根据第七优选实施例的变倍光学***ZL的条件。优选，变倍光学***ZL满足下述条件式(24)。
4.41<f1/(-f2)<5.33 (24)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f2表示第二透镜组G2的焦距。
条件式(24)规定相对于第二透镜组G2的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(24)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(24)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(24)的下限值为4.45，能确保本申请的效果。如果超出条件式(24)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(24)上限值为5.30，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(25)。
2.15<f1/f3<4.95 (25)
其中，f1表示第一透镜组G1的焦距，以及f3表示第三透镜组G3的焦距。
条件式(25)规定相对于第三透镜组G3的焦距，第一透镜组G1的适当焦距。通过满足条件式(25)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(25)的下限值，第一透镜组G1的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(25)的下限值为2.20，能确保本申请的效果。如果超出条件式(25)的上限值，第一透镜组G1的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的，如果条件式(25)的上限值为4.35，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(26)。
0.18<f3/(-f4)<0.92 (26)
其中，f3是第三透镜组G3的焦距，以及f4表示第四透镜组G4的焦距。
条件式(26)规定相对于第四透镜组G4的焦距，第三透镜组G3的适当焦距。通过满足条件式(26)，能良好地校正远摄端状态中的球面像差和色差。如果未达到条件式(26)的下限值，第三透镜组G3的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的球面像差和色差，这是不期望的。如果条件式(26)的下限值为0.22，能确保本申请的效果。如果超出条件式(26)的上限值，第三透镜组G3的屈光力减小，并且变倍光学***的全长增加，这是不期望的。如果条件式(26)的上限值为0.85，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选满足下述条件式(27)。
0.82<(-f4)/f5<1.58 (27)
其中，f4是第四透镜组G4的焦距，以及f5是第五透镜组G5的焦距。
条件式(27)规定相对于第五透镜组G5的焦距，第四透镜组G4的适当焦距。通过满足条件式(27)，能良好地校正广角端状态中的场曲和畸变。如果未达到条件式(27)的下限值，第四透镜组G4的屈光力增加，变得难以校正远摄端状态中的色差，这是不期望的。如果条件式(27)的下限值为0.88，能确保本申请的效果。如果超出条件式(27)的上限值，第五透镜组G5的屈光力增加，变得难以校正广角端状态中的场曲和畸变，这是不期望的，如果条件式(27)的上限值为1.52，能确保本申请的效果。
在变倍光学***ZL中，优选与第二透镜组G2相比，孔径光阑S设置在更接近像的位置。在这种情况下，优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间。更优选孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第四透镜组G4之间。通过该构造，能良好地校正彗差和场曲。
在变倍光学***ZL中，优选在聚焦时，第三透镜组G3的至少一部分沿光轴移动。通过该构造，实现快速聚焦，并且能减小聚焦期间，视角的波动和球面像差的波动。
在变倍光学***ZL中，优选在变焦时，第二透镜组G2相对于像平面I固定。通过该构造，能简化变焦期间的镜筒结构，并且能使镜筒的尺寸更小。此外，能控制由于制造误差而导致的光学性能的劣化。
在变倍光学***ZL中，优选所有透镜表面是球面。通过该构造，透镜的加工、组装和调整变得更容易，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而导致的光学性能劣化。即使像平面偏移，也并不太影响绘图性能，这是期望的。
在变倍光学***ZL中，在第n个透镜组Gn(在本实施例中，为第五透镜组G5)的光学表面的至少一个表面上，形成包括通过湿法工艺形成的至少一层的防反射膜。在变倍光学***ZL中形成的防反射膜是多层膜，并且该多层膜的最外层优选是通过湿法工艺形成的层。通过该构造，能减小与空气的折射率差，因此，能减少光反射，并且能进一步减少幻像和耀斑。
在变倍光学***ZL中，满足下述条件式(28)，其中，nd表示在d线的折射率(波长：587.6nm)。通过满足该条件式，能减小与空气的折射率差，因此，能减少光反射，并且进一步减少幻像和耀斑。
nd≤1.30 (28)
防反射膜可以包括不使用湿法工艺(使用干法工艺等等)形成的、折射率为1.30或更小的至少一层。通过该构造，能确保与使用湿法工艺的情形的相同效果。在这种情况下，优选，其折射率为1.30或更小的层为构成多层膜的层中的最外层。
如图5所示，当来自物体侧的光线BM进入变倍光学***ZL1时，光线在双凸透镜L15的物体侧透镜表面(第一幻像生成面，对应于表面编号29)上反射，并且所反射的光线在平凸透镜L15的像侧透镜表面(第二幻像生成面，对应于表面编号28)上再次反射，到达像平面I并且生成幻像。尽管稍后将描述详情，但根据每一例子的防反射膜具有多层结构(七层)，最外层(第七层)通过湿法工艺形成，并且d线的折射率为1.26(见下表16)。
现在，将参考图23，描述根据第七实施例的变倍光学***ZL的制造方法的概述。首先，通过设置每一透镜，制备透镜组G1至G5(步骤S100)。设置每一透镜组，使得在变焦时，第一透镜组G1沿光轴移动(步骤S200)。此外，设置每一透镜组，使得第二透镜组G2至第五透镜组G5的至少一部分移动以包括正交于光轴的分量(步骤S300)。此外，设置每一透镜组，使得每一透镜组G1至G5满足上述条件式(24)和(25)(步骤S400)。
具体来说，在本实施例中，如图1所示，例如，通过按从物体的顺序，设置：胶合透镜(胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12)，和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13产生第一透镜组G1；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22)、胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)和双凹透镜L25产生第二透镜组G2；通过设置双凸透镜L31和胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33)产生第三透镜组G3；通过设置胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42)产生第四透镜组G4，以及通过设置双凸透镜L51、胶合透镜(其中，胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54)、胶合透镜(其中，胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56)，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57产生第五透镜组G5。根据上述过程，设置与此类似制备的每一透镜组，由此，制造变倍光学***ZL。
现在，将参考图22，描述作为包括根据实施例的变倍光学***ZL的光学装置的相机。该相机1是将根据实施例的变倍光学***ZL包括为像捕捉镜头2的透镜互换型的无反光镜相机。在该相机1中，来自物体(未示出)的光由像捕捉镜头2采集，并且经OLPF(光学低通滤波器)(未示出)，在成像单元3的成像平面上形成物体像。该物体像由设置在成像单元3中的光电转换元件进行光电转换，由此产生物体的图像。该图像显示在设置在相机1上的EVF(电子取景器)4上。由此，用户能经EVF 4观看该物体。
如果用户按下快门按钮(未示出)，将通过成像单元3光电转换的图像存储在存储器(未示出)中。由此，用户能使用该相机1捕捉物体的图像。在该实施例中，描述了无反光镜的例子，但即使将根据实施例的变倍光学***ZL安装在包括快速返回反光镜并且通过取景器光学***查看物体的单镜头反射型相机的相机主体中，也能确保与相机1的情形类似的效果。
在不损害光学性能的范围内，采用下述内容。
在该实施例中，示出了由五个透镜组或六个透镜组构成的变倍光学***ZL，但能将上述构造等等的条件应用于不同多个透镜组，诸如七个透镜组。可以将透镜或透镜组添加到最接近物体的一侧，或可以将透镜或透镜组添加到最接近像的一侧。“透镜组”是指由当变焦时改变的空气间隔隔离的具有至少一个透镜的部分。
单一透镜组、多个透镜组或部分透镜组可以设计成通过在光轴方向中移动，执行将无限远远物体聚焦到近距离物体的聚焦透镜组。该聚焦透镜组能应用于自动聚焦，并且还适合于驱动用于自动聚焦的马达(例如使用超声波马达等等驱动)。优选，将第三透镜组的至少一部分设计成聚焦透镜组，如上所述。
透镜组或部分透镜组可以设计成减振透镜组，其通过在具有正交于光轴的分量的方向中移动透镜组或部分透镜组，或通过在包括光轴的面内方向中旋转透镜组，校正由相机抖动产生的像模糊。尤其优选将第二透镜组G2的至少一部分设计成减振透镜组，如上所述。
透镜表面可以形成为球面表面或平面，或非球面表面。如果透镜表面为球面表面或平面，透镜加工、组装和调整容易，如上所述，并且能防止由于加工、组装和调整的误差而引起的光学性能的劣化。即使像平面偏移，也不太影响制图性能，这是期望的。如果透镜表面是非球面，非球面表面能是通过研磨产生的非球面表面、使用模具按非球面形状形成玻璃产生的玻璃模制非球面表面，以及通过在玻璃表面上将树脂形成为非球面形状而产生的复合非球面表面中的任一非球面表面。透镜表面可以是衍射表面，以及透镜可以是渐变折射率型透镜(GRIN)或塑料透镜。
优选，孔径光阑S设置在第三透镜组G3和第五透镜组G5之间，如上所述，但孔径光阑的作用可以由透镜框代替，而不将单独元件设置为孔径光阑。
每一透镜表面可以涂以在宽波长区中具有高透射比的防反射膜以便减小耀斑和幻像，并且实现高光学性能和高对比度。
每一实施例的变倍光学***ZL的变倍比为3.0至7.0。
实例
现在，将参考图1，描述本发明的每一实例。图1、图6、图10、图14和图18是图示根据每一实例的每一变倍光学***ZL(ZL1至ZL5)的构造和屈光力的分配的截面图。在变倍光学***ZL1至ZL5的截面图的下部中，由箭头标记示出在从广角端状态(W)变焦到远摄端状态(T)时，每一透镜组G1至G5或G6沿光轴的移动方向。在所有例子中，在变焦时，第一透镜组G1相对于像平面沿光轴移动。
[实例1]
图1示出根据实例1的变倍光学***ZL1的构造。图1所示的变倍光学***ZL1按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4和具有正屈光力的第五透镜组G5构成。第一透镜组G1按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12的胶合透镜；以及具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13。第二透镜组G2按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22的胶合透镜；胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24的胶合透镜，以及双凹透镜L25。第三透镜组G3按从物体的顺序，包括：双凸透镜L31；以及胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33的胶合透镜。第四透镜组G4按从物体的顺序，包括按从物体的顺序，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42的胶合透镜。第五透镜组G5按从物体的顺序，包括：双凸透镜L51；胶合具有面向物体的凸表面的平凸透镜L52、具有面向像的凹表面的平凹透镜L53，和具有面向物体的凸表面的平凸透镜L54的胶合透镜；胶合双凸透镜L55和具有面向物体的凹表面的平凹透镜L56的胶合透镜，和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L57。
在根据实例1的变倍光学***ZL1中，在从广角端状态变焦到远摄端状态时，第一透镜组G1、第三透镜组G3和第五透镜组G5在光轴上移向物体，并且第二透镜组G2和第四透镜组G4在光轴方向中相对于像平面I固定。孔径光阑S设置在第五透镜组G5的物体侧，并且在变焦时，与第五透镜组G5一起移动。
通过使第三透镜组G3移向像，执行从无限远到近距离的物体的聚焦。
为了像模糊校正(减振)，将第二透镜组G2的胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)设计成减振透镜组，该减振透镜组移动，使得包括正交于光轴的分量。为使用其变倍光学***的焦距为f并且减振系数(在像模糊校正中，成像面上的像移动距离与减振透镜组VL的移动距离的比)为K的镜头，校正其角度为θ的旋转模糊，在正交于光轴的方向中，使用于模糊校正的减振透镜组移动(f·tanθ)/K(这对下述实例同样成立)。在实例1的广角端状态中，减振系数为-0.767并且焦距为81.6(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.371(mm)。在实例1的中间焦距状态中，减振系数为-1.348并且焦距为200.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.518(mm)。在实例1的远摄端状态中，减振系数为-2.103并且焦距为392.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.651(mm)。
下表1列出实例1的每一数据。在表1的[整体数据]中，β是变倍比，f是变倍光学***的焦距，FNO是F数，2ω是视角，Y是像高，以及TL是全长。在此，全长是指在无限远聚焦状态中，在光轴上，从透镜表面的表面1到像平面I的距离。在[透镜数据]中，第一列中的m是在光传播方向中，从物体计数的透镜表面的顺序(表面编号)，第二列中的r是每一透镜表面的曲率半径，第三列中的d是光轴上，从每一光学表面到下一光学表面的距离(表面距离)，第四列中的vd和第五列中的nd分别是d线(λ＝587.6nm)的阿贝数和折射率。曲率半径0.000表示平面，以及忽略空气的折射率1.00000。表1中的表面编号1至33对应于图1中的编号1至33。[透镜组的焦距]分别表示第一至第五透镜组G1至G5的第一表面和焦距。在所有数据值中，“mm”通常用作焦距f、曲率半径r、表面距离d和其他长度的单位，但单位不限于“mm”，因为即使成比例地扩大或成比例地缩小光学***，也能获得等效的光学性能。有关符号的描述和有关数据表的描述对其他后续实例是相同的。
(表1)
[整体数据]
β＝4.8
[透镜数据]
[透镜组的焦距]
在实例1中，第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的轴向空气间隔D1、第二透镜组G2与第三透镜组G3之间的轴向空气间隔D2、第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的轴向空气间隔D3、第四透镜组G4和与第五透镜组G5一起移动的孔径光阑S之间的轴向空气间隔D4，以及后焦长度BF在变焦时改变。表2示出在聚焦无限远时，在广角端状态、中间焦距状态和远摄端状态中，可变距离D1至D4和在每一焦距的后焦长度BF的值。后焦长度BF表示在光轴上，从离像最近的透镜表面(图1中的表面33)到像平面I的距离。该描述对其他后续例子相同。
(表2)
[可变距离数据]
表3示出对应于实例1中的每一条件式的值。在表3中，f1是第一透镜组G1的焦距，f2是第二透镜组G2的焦距，f4是第四透镜组G4的焦距，以及f5是第五透镜组G4的焦距。符号的描述对其他后续实例相同。
(表3)
(1)f1/(-f2)＝4.97
(2)f1/f3＝3.18
(3)f3/(-f4)＝0.73
(4)(-f4)/f5＝1.17
(5)f1/(-f2)＝4.97
(6)f3/f5＝0.85
(7)f1/(-f4)＝2.31
(8)f2/f4＝0.46
(9)ft/(-f2)＝12.1
(10)ft/(-f4)＝5.6
(11)(-f4)/f5＝1.2
(12)(-f2)/f5＝0.6
(13)f1/(-f2)＝5.0
(14)f1/(-f4)＝2.3
(15)f1/f5＝2.7
(16)(-f4)/f5＝1.2
(17)(-f2)/f5＝0.6
(18)f1/(-f2)＝4.97
(19)(-f4)/f5＝1.17
(20)f1/(-f4)＝2.31
(21)(-f2)/f3＝0.64
(22)(-f4)/f5＝1.17
(23)f3/(-f4)＝0.73
(24)f1/(-f2)＝4.97
(25)f1/f3＝3.18
(26)f3/(-f4)＝0.73
(27)(-f4)/f5＝1.17
因此，实例1的变倍光学***ZL1满足所有条件式(1)至(27)。
图2A是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，实例1的各种像差的一组图，图3A是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，实例1的各种像差的一组图，以及图4A是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，实例1的各种像差的一组图。图2B是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例1的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.371)，图3B是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例1的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.518)，以及图4B是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例1的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.651)。在示出像差的每一图中，FNO是F数，A是半视角，d是d线(λ＝587.6nm)时的各个像差，以及g是g线(λ＝435.6nm)时的各个像差。示出像散的每一图中的实线示出矢状像平面，以及虚线示出子午像平面。有关示出像差的图的描述对其他后续实例是相同的。如示出像差的每一图表明，在实例1中，变倍光学***具有良好成像性能，其中，在从广角端状态到远摄端状态的每一焦距状态中，良好地校正各种像差。
图5是根据实例1的变倍光学***，图示入射光线在第一幻像生成面和第二幻像生成面上反射，在像平面I上产生幻像和耀斑的状态的例子。
[实例2]
图6示出根据实例2的变倍光学***ZL2的构造。图6所示的变倍光学***ZL2按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4、具有正屈光力的第五透镜组G5和具有负屈光力的第六透镜组G6构成。第一透镜组G1按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12的胶合透镜；和双凸透镜L13。第二透镜组G2按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凹表面的正弯月透镜L21和双凹透镜L22的胶合透镜；胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24的胶合透镜，和双凹透镜L25。第三透镜组G3按从物体的顺序，包括：双凸透镜L31；和胶合双凸透镜L32和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L33的胶合透镜。第四透镜组G4按从物体的顺序，包括胶合双凹透镜L41和双凸透镜L42的胶合透镜。第五透镜组G5按从物体的顺序，包括：双凸透镜L51；和胶合双凸透镜L52和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L53的胶合透镜。第六透镜组G6按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L61和双凹透镜L62的胶合透镜。
在根据实例2的变倍光学***ZL2中，在从广角端状态变焦到远摄端状态时，第一透镜组G1、第三透镜组G3、第五透镜组G5和第六透镜组G6在光轴上移向物体，并且第二透镜组G2和第四透镜组G4在光轴方向中相对于像平面I固定。孔径光阑S设置在第五透镜组G5的物体侧，并且在变焦时，与第五透镜组G5一起移动。
通过使第三透镜组G3移向像，执行从无限远到近距离的物体的聚焦。
为了像模糊校正(减振)，将第二透镜组G2的胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)设计成减振透镜组，该减振透镜组移动，使得包括正交于光轴的分量。在实例2的广角端状态中，减振系数为-0.637并且焦距为72.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.395(mm)。在实例2的中间焦距状态中，减振系数为-1.158并且焦距为200.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.603(mm)。在实例2的远摄端状态中，减振系数为-1.763并且焦距为390.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.772(mm)。
下表4列出实例2的每一数据。表4中的表面编号1至30对应于图6中的编号1至30。[透镜组的焦距]分别示出第一至第六透镜组G1至G6的第一表面和焦距。
(表4)
[整体数据]
β＝5.4
[透镜数据]
[透镜组的焦距]
在实例2中，第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的轴向空气间隔D1、第二透镜组G2与第三透镜组G3之间的轴向空气间隔D2、第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的轴向空气间隔D3、第四透镜组G4和与第五透镜组G5一起移动的孔径光阑S之间的轴向空气间隔D4、第五透镜组G5和第六透镜组G6之间的轴向空气间隔D5以及后焦长度BF在变焦时改变。表5示出在聚焦无限远时，在广角端状态、中间焦距状态和远摄端状态中，可变距离D1至D5和在每一焦距的后焦长度BF的值。
(表5)
[可变距离数据]
表6示出对应于根据实例2的每一条件式的值。
(表6)
(1)f1/(-f2)＝4.74
(2)f1/f3＝2.83
(3)f3/(-f4)＝0.65
(4)(-f4)/f5＝1.41
(5)f1/(-f2)＝4.74
(6)f3/f5＝0.92
(7)f1/(-f4)＝1.84
(8)f2/f4＝0.39
(9)ft/(-f2)＝12.2
(10)ft/(-f4)＝4.7
(11)(-f4)/f5＝1.4
(12)(-f2)/f5＝0.6
(13)f1/(-f2)＝4.7
(14)f1/(-f4)＝1.8
(15)f1/f5＝2.6
(16)(-f4)/f5＝1.4
(17)(-f2)/f5＝0.6
(18)f1/(-f2)＝4.74
(19)(-f4)/f5＝1.41
(20)f1/(-f4)＝1.84
(21)(-f2)/f3＝0.60
(22)(-f4)/f5＝1.41
(23)f3/(-f4)＝0.65
(24)f1/(-f2)＝4.74
(25)f1/f3＝2.83
(26)f3/(-f4)＝0.65
(27)(-f4)/f5＝1.41
因此，实例2的变倍光学***ZL2满足所有条件式(1)至(27)。
图7A是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，实例2的各种像差的一组图，图8A是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，实例2的各种像差的一组图，以及图9A是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，实例2的各种像差的一组图。图7B是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例2的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.395)，图8B是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例2的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.603)，以及图9B是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例2的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.772)。如示出像差的每一图表明，在实例2中，变倍光学***具有良好成像性能，其中，在从广角端状态到远摄端状态的每一焦距状态中，良好地校正各种像差。
[实例3]
图10示出根据实例3的变倍光学***ZL3的构造。图10所示的变倍光学***ZL3按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4、具有正屈光力的第五透镜组G5和具有负屈光力的第六透镜组G6构成。第一透镜组G1按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12的胶合透镜；和双凸透镜L13。第二透镜组G2按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22的胶合透镜；胶合具有面向物体的凹表面的正弯月透镜L23和双凹透镜L24的胶合透镜，和双凹透镜L25。第三透镜组G3按从物体的顺序，包括：双凸透镜L31；和胶合双凸透镜L32和双凹透镜L33的胶合透镜。第四透镜组G4包括按从物体的顺序，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42的胶合透镜。第五透镜组G5按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L51和双凸透镜L52的胶合透镜，和胶合双凸透镜L53和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L54的胶合透镜。第六透镜组G6按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L61和双凹透镜L62的胶合透镜。
在根据实例3的变倍光学***ZL3中，在从广角端状态变焦到远摄端状态时，第一透镜组G1、第三透镜组G3、第五透镜组G5和第六透镜组G6在光轴上移向物体，并且第二透镜组G2和第四透镜组G4在光轴方向中相对于像平面I固定。孔径光阑S设置在第五透镜组G5的物体侧，并且在变焦时，与第五透镜组G5一起移动。
通过使第三透镜组G3移向像，执行从无限远到近距离的物体的聚焦。
为了像模糊校正(减振)，将整个第二透镜组G2设计成减振透镜组，该减振透镜组移动，使得包括正交于光轴的分量。在实例3的广角端状态中，减振系数为-1.972并且焦距为72.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.127(mm)。在实例3的中间焦距状态中，减振系数为-3.534并且焦距为200.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.198(mm)。在实例3的远摄端状态中，减振系数为-5.379并且焦距为390.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.253(mm)。
下表7列出实例3的每一数据。表7中的表面编号1至31对应于图10中的编号1至31。[透镜组的焦距]分别示出第一至第六透镜组G1至G6的第一表面和焦距。
(表7)
[整体数据]
β＝5.4
[透镜数据]
[透镜组的焦距]
在实例3中，第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的轴向空气间隔D1、第二透镜组G2与第三透镜组G3之间的轴向空气间隔D2、第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的轴向空气间隔D3、第四透镜组G4和与第五透镜组G5一起移动的孔径光阑S之间的轴向空气间隔D4、第五透镜组G5和第六透镜组G6之间的轴向空气间隔D5以及后焦长度BF在变焦时改变。表8示出在聚焦无限远时，在广角端状态、中间焦距状态和远摄端状态中，可变距离D1至D5和在每一焦距的后焦长度BF的值。
(表8)
[可变距离数据]
表9示出对应于根据实例3的每一条件式的值。
(表9)
(1)f1/(-f2)＝4.81
(2)f1/f3＝3.16
(3)f3/(-f4)＝0.71
(4)(-f4)/f5＝1.16
(5)f1/(-f2)＝4.81
(6)f3/f5＝0.83
(7)f1/(-f4)＝2.25
(8)f2/f4＝0.47
(9)ft/(-f2)＝12.4
(10)ft/(-f4)＝5.8
(11)(-f4)/f5＝1.2
(12)(-f2)/f5＝0.5
(13)f1/(-f2)＝4.8
(14)f1/(-f4)＝2.3
(15)f1/f5＝2.6
(16)(-f4)/f5＝1.2
(17)(-f2)/f5＝0.5
(18)f1/(-f2)＝4.81
(19)(-f4)/f5＝1.16
(20)f1/(-f4)＝2.25
(21)(-f2)/f3＝0.66
(22)(-f4)/f5＝1.16
(23)f3/(-f4)＝0.71
(24)f1/(-f2)＝4.81
(25)f1/f3＝3.16
(26)f3/(-f4)＝0.71
(27)(-f4)/f5＝1.16
因此，实例3的变倍光学***ZL3满足所有条件式(1)至(27)。
图11A是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，实例3的各种像差的一组图，图12A是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，实例3的各种像差的一组图，以及图13A是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，实例3的各种像差的一组图。图11B是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例3的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.127)，图12B是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例3的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.198)，以及图13B是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例3的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.253)。如示出像差的每一图表明，在实例3中，变倍光学***具有良好成像性能，其中，在从广角端状态到远摄端状态的每一焦距状态中，良好地校正各种像差。
[实例4]
图14示出根据实例4的变倍光学***ZL4的构造。图14所示的变倍光学***ZL4按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4、具有正屈光力的第五透镜组G5和具有负屈光力的第六透镜组G6构成。第一透镜组G1按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12的胶合透镜；和双凸透镜L13。第二透镜组G2按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22的胶合透镜；胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24的胶合透镜，和双凹透镜L25。第三透镜组G3按从物体的顺序，包括：双凸透镜L31；和胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33的胶合透镜。第四透镜组G4包括按从物体的顺序，胶合双凹透镜L41和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L42的胶合透镜。第五透镜组G5按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L51和双凸透镜L52的胶合透镜；和胶合双凸透镜L53和具有面向物体的凹表面的负弯月透镜L54的胶合透镜。第六透镜组G6按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L61和双凹透镜L62的胶合透镜。
在根据实例4的变倍光学***ZL4中，在从广角端状态变焦到远摄端状态时，第一透镜组G1、第三透镜组G3、第五透镜组G5和第六透镜组G6在光轴上移向物体，并且第二透镜组G2和第四透镜组G4在光轴方向中相对于像平面I固定。孔径光阑S设置在第五透镜组G5的物体侧，并且在变焦时，与第五透镜组G5一起移动。
通过使第三透镜组G3移向像，执行从无限远到近距离的物体的聚焦。
为了像模糊校正(减振)，将第二透镜组G2的胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)设计成减振透镜组，该减振透镜组移动，使得包括正交于光轴的分量。在实例4的广角端状态中，减振系数为-0.888并且焦距为82.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.322(mm)。在实例4的中间焦距状态中，减振系数为-1.454并且焦距为200.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.480(mm)。在实例4的远摄端状态中，减振系数为-2.176并且焦距为390.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.626(mm)。
下表10列出实例4的每一数据。表4中的表面编号1至31对应于图14中的编号1至31。[透镜组的焦距]分别示出第一至第六透镜组G1至G6的第一表面和焦距。
(表10)
[整体数据]
β＝4.8
[透镜数据]
[透镜组的焦距]
在实例4中，第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的轴向空气间隔D1、第二透镜组G2与第三透镜组G3之间的轴向空气间隔D2、第三透镜组G3和第四透镜组G4之间的轴向空气间隔D3、第四透镜组G4和与第五透镜组G5一起移动的孔径光阑S之间的轴向空气间隔D4、第五透镜组G5和第六透镜组G6之间的轴向空气间隔D5以及后焦长度BF在变焦时改变。表11示出在聚焦无限远时，在广角端状态、中间焦距状态和远摄端状态中，可变距离D1至D5和在每一焦距的后焦长度BF的值。
(表11)
[可变距离数据]
表12示出对应于根据实例4的每一条件式的值。
(表12)
(1)f1/(-f2)＝5.10
(2)f1/f3＝3.35
(3)f3/(-f4)＝0.70
(4)(-f4)/f5＝1.05
(5)f1/(-f2)＝5.10
(6)f3/f5＝0.74
(7)f1/(-f4)＝2.35
(8)f2/f4＝0.46
(9)ft/(-f2)＝13.4
(10)ft/(-f4)＝6.2
(11)(-f4)/f5＝1.1
(12)(-f2)/f5＝0.5
(13)f1/(-f2)＝5.1
(14)f1/(-f4)＝2.4
(15)f1/f5＝2.5
(16)(-f4)/f5＝1.1
(17)(-f2)/f5＝0.5
(18)f1/(-f2)＝5.10
(19)(-f4)/f5＝1.05
(20)f1/(-f4)＝2.35
(21)(-f2)/f3＝0.66
(22)(-f4)/f5＝1.05
(23)f3/(-f4)＝0.70
(24)f1/(-f2)＝5.10
(25)f1/f3＝3.35
(26)f3/(-f4)＝0.70
(27)(-f4)/f5＝1.05
因此，实例4的变倍光学***ZL4满足所有条件式(1)至(27)。
图15A是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，实例4的各种像差的一组图，图16A是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，实例4的各种像差的一组图，以及图17A是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，实例4的各种像差的一组图。图15B是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例4的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.322)，图16B是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.480)，以及图17B是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.626)。如示出像差的每一图表明，在实例4中，变倍光学***具有良好成像性能，其中，在从广角端状态到远摄端状态的每一焦距状态中，良好地校正各种像差。
[实例5]
图18示出根据实例5的变倍光学***ZL5的构造。图18所示的变倍光学***ZL5按从物体的顺序，由：具有正屈光力的第一透镜组G1、具有负屈光力的第二透镜组G2、具有正屈光力的第三透镜组G3、具有负屈光力的第四透镜组G4和具有正屈光力的第五透镜组G5构成。第一透镜组G1按从物体的顺序，包括：胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L11和双凸透镜L12的胶合透镜；和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L13。第二透镜组G2按从物体的顺序，包括：胶合双凸透镜L21和双凹透镜L22的胶合透镜；胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24的胶合透镜，和双凹透镜L25。第三透镜组G3按从物体的顺序，包括：双凸透镜L31；和胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L32和双凸透镜L33的胶合透镜。第四透镜组G4包括按从物体的顺序，胶合双凹透镜L41和双凸透镜L42的胶合透镜。第五透镜组G5按从物体的顺序，包括：双凸透镜L51；胶合具有面向物体的凸表面的负弯月透镜L52和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L53的胶合透镜，以及胶合双凸透镜L54和双凹透镜L55的胶合透镜。
在根据实例5的变倍光学***ZL中，在从广角端状态变焦到远摄端状态时，第一透镜组G1、第三透镜组G3、第四透镜组G4和第五透镜组G5在光轴上移向物体，并且第二透镜组G2在光轴方向中相对于像平面I固定。孔径光阑S设置在第四透镜组G4的物体侧，并且在变焦时，与第四透镜组G4一起移动。
通过使第三透镜组G3移向像，执行从无限远到近距离的物体的聚焦。
为了像模糊校正(减振)，将第二透镜组G2的胶合透镜(其中，胶合双凹透镜L23和具有面向物体的凸表面的正弯月透镜L24)设计成减振透镜组，该减振透镜组移动，使得包括正交于光轴的分量。在实例5的广角端状态中，减振系数为-0.858并且焦距为103.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.419(mm)。在实例5的中间焦距状态中，减振系数为-1.297并且焦距为200.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.538(mm)。在实例5的远摄端状态中，减振系数为-1.987并且焦距为388.0(mm)，因此，用于校正0.2°旋转模糊的减振透镜组的移动距离为-0.682(mm)。
下表13列出实例5的每一数据。表13中的表面编号1至30对应于图18中的编号1至30。[透镜组的焦距]分别示出第一至第五透镜组G1至G5的第一表面和焦距。
(表13)
[整体数据]
β＝3.8
[透镜数据]
[透镜组的焦距]
在实例5中，第一透镜组G1和第二透镜组G2之间的轴向空气间隔D1、第二透镜组G2与第三透镜组G3之间的轴向空气间隔D2、第三透镜组G3和与第四透镜组G4一起移动的孔径光阑S之间的轴向空气间隔D3、第四透镜组G4和与第五透镜组G5之间的轴向空气间隔D4以及后焦长度BF在变焦时改变。表14示出在聚焦无限远时，在广角端状态、中间焦距状态和远摄端状态中，可变距离D1至D4和在每一焦距的后焦长度BF的值。
(表14)
[可变距离数据]
表15示出对应于根据实例5的每一条件式的值。
(表15)
(1)f1/(-f2)＝4.53
(2)f1/f3＝2.52
(3)f3/(-f4)＝0.37
(4)(-f4)/f5＝1.30
(5)f1/(-f2)＝4.53
(6)f3/f5＝0.48
(7)f1/(-f4)＝0.93
(8)f2/f4＝0.21
(24)f1/(-f2)＝4.53
(25)f1/f3＝2.52
(26)f3/(-f4)＝0.37
(27)(-f4)/f5＝1.30
因此，实例5的变倍光学***ZL5满足所有条件式(1)至(8)以及(24)至(27)。
图19A是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，实例5的各种像差的一组图，图20A是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，实例5的各种像差的一组图，以及图21A是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，实例5的各种像差的一组图。图19B是示出在广角端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的实例3的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.419)，图20B是示出在中间焦距状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.538)，以及图21B是示出在远摄端状态中，聚焦无限远时，当校正像模糊时的彗差的一组图(减振透镜组的偏移量＝-0.682)。如示出像差的每一图表明，在实例5中，变倍光学***具有良好成像性能，其中，在从广角端状态到远摄端状态的每一焦距状态中，良好地校正各种像差。
现在，将描述用于根据实例1至实例5的变倍光学***ZL(ZL1至ZL5)的防反射膜。如图26所示，根据每一实例的防反射膜101由七层(第一层101a至第七层101g)构成，并且形成在变倍光学***ZL的光学构件102的光学表面上。
通过真空沉积法，沉积由氧化铝构成的第一层101a。通过真空沉积法，在第一层101a上沉积由氧化钛和氧化锆的混合物构成的第二层101b。然后，通过真空沉积法，在第二层101b上沉积由氧化铝构成的第三层101c，以及通过真空沉积法，在第三层101c上沉积由氧化钛和氧化锆的混合物构成的第四层101d。然后，通过真空沉积法，在第四层101d上沉积由氧化铝构成的第五层101e，以及通过真空沉积法，在第五层101e上沉积由氧化钛和氧化锆的混合物构成的第六层101f。然后，通过湿法工艺，在第六层101f上沉积二氧化硅和氟化镁的混合物构成的第七层101g。因此，形成每一实例的防反射膜101。
为形成第七层101g，使用一种湿法工艺的溶胶-凝胶法。溶胶-凝胶法是通过在光学构件的光学表面上，涂以作为光学薄膜材料的溶胶，在其上沉积凝胶，将光学表面渍在液体中，并且使液体的温度和压力增加到或高于临界状态，使得汽化和干燥液体来产生膜的方法。湿法工艺不限于溶胶-凝胶法，而是可以是绕过凝胶状态，获得固体膜的方法。
如上所述，通过作为干法工艺的的电子束沉积，形成防反射膜101的第一层101a至第六层101f，并且使用通过氢氟酸/醋酸镁方法制备的溶胶溶液，通过湿法工艺形成作为最上层(顶层)的第七层101g。
现在，将描述形成具有该构造的防反射膜101的过程。首先，使用真空沉积装置，在透镜的膜沉积面(光学构件102的光学表面)上，顺序地形成作为第一层101a的氧化铝层、作为第二层101b的氧化钛-氧化锆混合层、作为第三层101c的氧化铝层、作为第四层101d的氧化钛-氧化锆混合层、作为第五层101e的氧化铝层以及作为第六层101f的氧化钛-氧化锆混合层。在从真空沉积装置中去除光学构件102后，通过旋涂法，在光学表面上涂以通过氢氟酸/醋酸镁方法制备的添加粘合剂成分的溶胶溶液，由此，形成作为第七层101g的二氧化硅和氟化镁的混合物构成的层。下面示出在通过氢氟酸/醋酸镁方法执行的制备中的反应公式。
2HF+Mg(CH3COO)2→MgF2+2CH3COOH
对用于膜沉积的溶胶溶液，首先混合原材料，并且在用于膜沉积前，在高压釜中，以140℃，对混合物执行高温加热和老化处理达24小时。在完成第七层101g的沉积后，在空气中，以160℃加热光学构件102达1小时，并且完成加工。具体来说，通过溶胶-凝胶法，形成几nm或几十nm大小的MgF2，并且分别收集若干这些颗粒并且形成二次颗粒，通过沉积这些二次颗粒，形成第七层101g。
将参考图27所示的光谱特性，描述类似形成的防反射膜101的光学性能。图27示出当光垂直地入射在下表16中所示的条件下设计的防反射膜101时的光谱特性(参考波长λ为550nm)。在表16中，Al2O3表示氧化铝，ZrO2+TiO2表示氧化钛-氧化锆混合物，并且SiO2+MgF2表示二氧化硅和氟化镁的混合物，并且示出当基板的折射率为1.46、1.62、1.74和1.85时的各个设计值(参考波长λ为550nm)。
(表16)
如图27所示，在波长420nm至720nm的整个区域中，将反射率控制到0.2％或更小。
在实例1的变倍光学***ZL1中，平凸透镜L54的折射率为1.51742，因此，对应于基板的折射率1.46的防反射膜能用于平凸透镜L54的像侧透镜表面。双凸透镜L55的折射率为1.64769，因此，对应于基板的折射率1.62的防反射膜能用于双凸透镜L55的物体侧透镜表面。
在实例2的变倍光学***ZL2中，负弯月透镜L53的折射率为1.84666，因此，对应于基板的折射率1.85的防反射膜能用于负弯月透镜L53的像侧透镜表面。双凸透镜L61的折射率为1.72825，因此，对应于基板的折射率1.74的防反射膜能用于双凸透镜L61的物体侧透镜表面。
在实例3的变倍光学***ZL3中，负弯月透镜L54的折射率为1.84666，因此，对应于基板的折射率1.85的防反射膜能用于负弯月透镜L54的像侧透镜表面。双凸透镜L61的折射率为1.75520，因此，对应于基板的折射率1.74的防反射膜能用于双凸透镜L61的物体侧透镜表面。
在实例4的变倍光学***ZL4中，负弯月透镜L54的折射率为1.84666，因此，对应于基板的折射率1.85的防反射膜能用于负弯月透镜L54的像侧透镜表面。双凸透镜L61的折射率为1.71736，因此，对应于基板的折射率1.74的防反射膜能用于双凸透镜L61的物体侧透镜表面。
在实例5的变倍光学***ZL5中，正弯月透镜L53的折射率为1.49782，因此，对应于基板的折射率1.46的防反射膜能用于正弯月透镜L53的像侧透镜表面。双凸透镜L54的折射率为1.75520，因此，对应于基板的折射率1.74的防反射膜能用于双凸透镜L54的物体侧透镜表面。
通过将每一实例的防反射膜101分别用于根据实例1至5的变倍光学***ZL(ZL1至ZL5)，能提供进一步减少幻像和耀斑的具有高光学性能的变倍光学***、包括该变倍光学***的光学装置和该变倍光学***的变焦方法。
防反射膜101可以用作设置在平面平行板的光学表面上的光学元件，或可以设置在以弯曲形状形成的透镜的光学表面上。
接着，将描述防反射膜101的变型。根据该变型的防反射膜由五层构成，并且在表17中的下述条件下构成。使用上述溶胶-凝胶法来形成第五层。表17示出当参考波长λ为550nm以及基板的折射率为1.52时的设计值。
(表17)
图28示出当光垂直地入射该变型的防反射膜时的光谱特性。如图28所示，在波长420nm至720nm的整个区域中，将反射率控制到0.2％或更小。图29示出当入射角为30°、45°或60°时的情况下的光谱特性。
为了比较，图30示出当光垂直地入射仅通过干法工艺，诸如常规真空沉积法形成，并且在表18的下述条件下构成的多层宽带防反射膜时的光谱特性。图31示出在当入射角为30°、45°或60°时的情况下的光谱特性。
(表18)
图28和图29所示的变型的光谱特性与图30和图31所示的现有技术的光谱特性的比较清楚地表明根据该变型的防反射膜的反射率低。
如上所述，根据这些实例，能提供具有相机抖动校正机制并且能进一步减少幻像和耀斑的高性能光学***、包括该变倍光学***的光学装置和用于变倍光学***的变焦方法。
数字和符号的说明
ZL(ZL1至ZL5) 变倍光学***
G1 第一透镜组
G2 第二透镜组
G3 第三透镜组
G4 第四透镜组
G5 第五透镜组
S1 孔径光阑
1 相机(光学装置)

Claims (14)

1.一种变倍光学***，按从物体的顺序，包括：
具有正屈光力的第一透镜组；
具有负屈光力的第二透镜组；
具有正屈光力的第三透镜组；
具有负屈光力的第四透镜组；以及
具有正屈光力的第五透镜组，
在变焦时，所述第二透镜组相对于像平面固定，以及
满足下述条件式：
9.6<ft/(-f2)<20.0
3.9<ft/(-f4)<8.8
其中
ft表示远摄端状态中，所述变倍光学***的焦距，
f2表示所述第二透镜组的焦距，以及
f4表示所述第四透镜组的焦距。
2.根据权利要求1所述的变倍光学***，其中
满足下述条件式：
0.8<(-f4)/f5<1.8
其中
f5表示所述第五透镜组的焦距。
3.根据权利要求1所述的变倍光学***，其中
满足下述条件式：
0.3<(-f2)/f5<0.8
其中
f5表示所述第五透镜组的焦距。
4.一种光学装置，包括根据权利要求1所述的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
5.一种变倍光学***，按从物体的顺序，包括：
具有正屈光力的第一透镜组；
具有负屈光力的第二透镜组；
具有正屈光力的第三透镜组；
具有负屈光力的第四透镜组；以及
具有正屈光力的第五透镜组，
在变焦时，所述第二透镜组相对于像平面固定，以及
满足下述条件式：
2.0<f1/(-f2)<6.1
1.3<f1/(-f4)<3.0
1.9<f1/f5<3.2
其中
f1表示所述第一透镜组的焦距，
f2表示所述第二透镜组的焦距，
f4表示所述第四透镜组的焦距，以及
f5表示所述第五透镜组的焦距。
6.根据权利要求5所述的变倍光学***，其中
满足下述条件式：
0.8<(-f4)/f5<1.8。
7.根据权利要求5所述的变倍光学***，其中
满足下述条件式：
0.3<(-f2)/f5<0.8。
8.一种光学装置，包括根据权利要求5所述的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
9.一种变倍光学***，按从物体的顺序，包括：
具有正屈光力的第一透镜组；
具有负屈光力的第二透镜组；
具有正屈光力的第三透镜组；
具有负屈光力的第四透镜组；以及
具有正屈光力的第五透镜组，
在变焦时，所述第二透镜组和所述第四透镜组相对于像平面固定，以及
满足下述条件式：
1.05<f1/(-f2)<6.10
0.32<(-f4)/f5<1.93
其中
f1表示所述第一透镜组的焦距，
f2表示所述第二透镜组的焦距，
f4表示所述第四透镜组的焦距，以及
f5表示所述第五透镜组的焦距。
10.根据权利要求9所述的变倍光学***，其中
满足下述条件式：
0.74<f1/(-f4)<2.82。
11.一种光学装置，包括根据权利要求10所述的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
12.一种变倍光学***，按从物体的顺序，包括：
具有正屈光力的第一透镜组；
具有负屈光力的第二透镜组；
具有正屈光力的第三透镜组；
具有负屈光力的第四透镜组；以及
具有正屈光力的第五透镜组，
在变焦时，所述第二透镜组和所述第四透镜组相对于像平面固定，以及
满足下述条件式：
0.44<(-f2)/f3<0.86
0.32<(-f4)/f5<2.07
其中
f2表示所述第二透镜组的焦距，
f3表示所述第三透镜组的焦距，
f4表示所述第四透镜组的焦距，以及
f5表示所述第五透镜组的焦距。
13.根据权利要求12所述的变倍光学***，其中
满足下述条件式：
0.29<f3/(-f4)<0.87。
14.一种光学装置，包括根据权利要求12所述的变倍光学***，用于在预定像平面上形成物体像。
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