WO2014115565A1 - 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法 Download PDF

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    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like has been proposed (for example, see Patent Document 1).
  • variable magnification optical systems suitable for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, etc. the demands for ghosts and flares, which are one of the factors that impair optical performance, have been increasing. Therefore, higher performance is required for the antireflection film applied to the lens surface, and multilayer film design technology and multilayer film formation technology continue to advance to meet the demand (see, for example, Patent Document 2). ).
  • the conventional variable power optical system has a problem that the aberration fluctuation during zooming is large.
  • the conventional variable power optical system also has a problem that reflected light, which is ghost or flare, which affects the optical performance from the optical surface is likely to be generated.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to provide a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system, in which aberration fluctuation at the time of variable magnification is satisfactorily suppressed. .
  • the present invention further provides a variable power optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable power optical system having high optical performance capable of reducing ghosts and flares while satisfactorily suppressing aberration fluctuation during zooming.
  • the purpose is to do.
  • a variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • at least part of the second lens group to the fifth lens group is moved so as to include a component orthogonal to the optical axis, and the condition of the following equation is satisfied.
  • f1 Focal length of the first lens group
  • f2 Focal length of the second lens group
  • f3 Focal length of the third lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.18 ⁇ f3 / ( ⁇ f4) ⁇ 0.92
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.82 ⁇ ( ⁇ f4) / f5 ⁇ 1.58
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • an aperture stop is provided on the image side with respect to the second lens group.
  • variable magnification optical system preferably, an aperture stop is provided between the third lens group and the fifth lens group.
  • an aperture stop is provided between the third lens group and the fourth lens group.
  • At the time of focusing at least a part of the third lens group is moved along the optical axis.
  • the second lens group is fixed with respect to the image plane during zooming.
  • variable magnification optical system it is preferable that at least a part of the second lens group can be moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • all lens surfaces are spherical surfaces.
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.70 ⁇ f1 / (-f4) ⁇ 2.55
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.11 ⁇ f2 / f4 ⁇ 0.62
  • f2 Focal length of the second lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 9.6 ⁇ ft / ( ⁇ f2) ⁇ 20.0
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 3.9 ⁇ ft / ( ⁇ f4) ⁇ 8.8
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.8 ⁇ ( ⁇ f4) / f5 ⁇ 1.8
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.3 ⁇ ( ⁇ f2) / f5 ⁇ 0.8
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 1.3 ⁇ f1 / ( ⁇ f4) ⁇ 3.0
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 1.9 ⁇ f1 / f5 ⁇ 3.2
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.32 ⁇ ( ⁇ f4) / f5 ⁇ 1.93
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.74 ⁇ f1 / ( ⁇ f4) ⁇ 2.82
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.44 ⁇ ( ⁇ f2) / f3 ⁇ 0.86
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.32 ⁇ ( ⁇ f4) / f5 ⁇ 2.07
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.29 ⁇ f3 / ( ⁇ f4) ⁇ 0.87
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system preferably, at least one of the optical surfaces is provided with an antireflection film including at least one layer formed using a wet process.
  • the antireflection film is a multilayer film, and the outermost surface layer of the multilayer film is a layer formed using the wet process.
  • An optical apparatus includes the above-described variable magnification optical system that forms an image of an object on a predetermined image plane.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • at least a part of the fifth lens group can be moved from the second lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, and the following condition is satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.70 ⁇ f1 / (-f4) ⁇ 2.55 Where f4: focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.11 ⁇ f2 / f4 ⁇ 0.62
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • the optical apparatus includes the variable magnification optical system according to the second aspect of the present invention that forms an image of an object on a predetermined image plane.
  • the zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and the second lens group is fixed with respect to the image plane upon zooming, The condition of the following formula is satisfied.
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • f2 focal length of the second lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.8 ⁇ ( ⁇ f4) / f5 ⁇ 1.8 Where f5: focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.3 ⁇ ( ⁇ f2) / f5 ⁇ 0.8 Where f5: focal length of the fifth lens group
  • the optical apparatus includes the variable magnification optical system according to the third aspect of the present invention that forms an image of an object on a predetermined image plane.
  • a zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and the second lens group is fixed with respect to the image plane upon zooming, The condition of the following formula is satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.8 ⁇ ( ⁇ f4) / f5 ⁇ 1.8
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.3 ⁇ ( ⁇ f2) / f5 ⁇ 0.8
  • An optical device includes the zoom optical system according to the fourth aspect of the present invention, which forms an image of an object on a predetermined image plane.
  • variable power optical system in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power
  • a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and the second lens group and the fourth lens group are placed on the image plane upon zooming.
  • the condition of the following formula is satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.74 ⁇ f1 / ( ⁇ f4) ⁇ 2.82
  • the optical device includes the zoom optical system according to the fifth aspect of the present invention, which forms an image of an object on a predetermined image plane.
  • a zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and the second lens group and the fourth lens group are image planes during zooming. And satisfies the following condition.
  • f2 focal length of the second lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system it is preferable that the following condition is satisfied. 0.29 ⁇ f3 / ( ⁇ f4) ⁇ 0.87
  • An optical device includes the zoom optical system according to the sixth aspect of the present invention, which forms an image of an object on a predetermined image plane.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a method of manufacturing a variable magnification optical system having a lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power are arranged so as to move along the optical axis, and arranged so that at least a part of the fifth lens group from the second lens group can move including a component in a direction orthogonal to the optical axis. Arrange so that the conditions of the formula are satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • One lens group is arranged so as to move along the optical axis, and at least a part of the fifth lens group from the second lens group is arranged so as to be able to move including a component perpendicular to the optical axis. And so as to satisfy the condition of the following formula.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • the two lens groups are arranged so as to be fixed with respect to the image plane, and are arranged so as to satisfy the following condition.
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • f2 focal length of the second lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • a variable magnification optical system manufacturing method comprising, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • the two lens groups are arranged so as to be fixed with respect to the image plane, and are arranged so as to satisfy the following condition.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • the second lens group and the fourth lens group are disposed so as to be fixed with respect to the image plane, and are disposed so as to satisfy the following condition.
  • f1 focal length of the first lens group
  • f2 focal length of the second lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • the zoom optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • the second lens group and the fourth lens group are disposed so as to be fixed with respect to the image plane, and are disposed so as to satisfy the following condition.
  • f2 focal length of the second lens group
  • f3 focal length of the third lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • f5 focal length of the fifth lens group
  • variable magnification optical system an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system that can satisfactorily suppress aberration fluctuations during variable magnification.
  • variable power optical system an optical device, and a variable power optical system having high optical performance capable of further reducing ghosts and flares while satisfactorily suppressing aberration fluctuations during zooming.
  • a method can be provided.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example, where FIG.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the second example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating all aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating all aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in the wide-angle end state, where FIG. 9A is a diagram illustrating aberrations in an infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fifth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom optical system according to Example 5 in the telephoto end state, where FIG.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • a sectional view of a camera carrying the above-mentioned variable magnification optical system is shown.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, A third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are configured.
  • the zoom optical system ZL it is desirable to move the first lens group G1 with respect to the image plane I along the optical axis during zooming. With this configuration, it is possible to reduce aberration fluctuations during zooming.
  • the refractive power of the first lens group G1 can be weakened, it is possible to reduce the deterioration of aberration when decentering due to manufacturing errors occurs.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (1) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (1), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (1) is 4.45, the effect of the present application can be ensured.
  • the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (1) is 5.30, the effect of the present application can be ensured.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (2) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the third lens group G3. By satisfying conditional expression (2), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (2) is 2.20, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (2) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (2) is 4.35, the effect of the present application can be ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3).
  • Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (3), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (3) is 0.22, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (3) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), the refractive power of the third lens group G3 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (3) is 0.85, the effect of the present application can be ensured.
  • Conditional expression (4) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (4), it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and it becomes difficult to correct chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (4) is 0.88, the effect of the present application can be ensured. On the other hand, exceeding the upper limit value of conditional expression (4) is not preferable because the refractive power of the fifth lens group G5 becomes large and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (4) is 1.52, the effect of the present application can be ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • the configuration of the lens barrel in zooming can be simplified, and the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the first lens group G1 is arranged to move along the optical axis (step S200).
  • at least a part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 is arranged so as to move including a component orthogonal to the optical axis (step S300).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (1) and (2) described above (step S400).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a positive lens having a convex surface facing the object side.
  • a biconcave lens L25 is arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged are arranged to form a third lens.
  • a cemented lens obtained by cementing a plano-concave lens L56 having a concave surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L57 having a concave surface directed toward the object side are disposed to form a fifth lens group G5.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL also has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
  • the zoom optical system ZL desirably moves the first lens group G1 relative to the image plane I along the optical axis during zooming. With this configuration, it is possible to reduce aberration fluctuations during zooming. Since the refractive power of the first lens group G1 can be weakened, it is possible to reduce the deterioration of aberration when decentering due to a manufacturing error occurs.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (5) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (5), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (5) is 4.45, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (5) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (5), the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length. If the upper limit value of conditional expression (5) is 5.30, the effect of the present application can be ensured.
  • Conditional expression (6) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (6), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration at the telephoto end, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (6) is 0.24, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (6) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (6), the refractive power of the third lens group G3 is reduced, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (6) is 1.00, the effect of the present application can be ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (7).
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (7) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (7), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (7) is 0.77, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (7) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (7), the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (7) is 2.45, the effect of the present application can be ensured.
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (8) defines an appropriate focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (8) if the upper limit value of conditional expression (8) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 increases, and it becomes difficult to correct chromatic aberration at the telephoto end. If the upper limit of conditional expression (8) is 0.55, the effect of the present application can be ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • the configuration of the lens barrel in zooming can be simplified, and the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the first lens group G1 is arranged to move along the optical axis (step S200).
  • at least a part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 is arranged so as to move including a component orthogonal to the optical axis (step S300).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (5) and (6) described above (step S400).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a positive lens having a convex surface facing the object side.
  • a biconcave lens L25 is arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged are arranged to form a third lens.
  • a cemented lens obtained by cementing a plano-concave lens L56 having a concave surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L57 having a concave surface directed toward the object side are disposed to form a fifth lens group G5.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL also has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane during zooming. With this configuration, the amount of movement of each lens group during zooming can be reduced. By fixing the second lens group G2, it is possible to reduce the influence of eccentricity due to manufacturing errors.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (9).
  • Conditional expression (9) defines an appropriate focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the entire variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (9) By satisfying conditional expression (9), coma aberration in the wide-angle end state can be corrected well. If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes large, and it becomes difficult to correct coma in the wide-angle end state, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (9) is 10.0, the effect of the present application can be ensured.
  • This zoom optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (10).
  • Conditional expression (10) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the entire variable magnification optical system ZL in the telephoto end state.
  • conditional expression (10) it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (10) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and correction of chromatic aberration at the telephoto end becomes difficult, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (10) is 4.0, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (10) is 8.0, the effect of the present application can be ensured.
  • Conditional expression (11) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (11), it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (11) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and it becomes difficult to correct chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (11) is 0.9, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (11) is 1.6, the effect of the present application can be ensured.
  • Conditional expression (12) defines an appropriate focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (12), it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (12) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes large, and it is difficult to correct coma in the wide-angle end state, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (12) is 0.4, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (12) On the contrary, if the upper limit value of conditional expression (12) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes large, and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (12) is 0.7, the effect of the present application can be ensured. If the upper limit of conditional expression (12) is 0.6, the effect of the present application can be further ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the second lens group G2 is arranged so as to be fixed with respect to the image plane I (step S200).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (9) and (10) described above (step S300).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and on the object side.
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface is disposed to form a first lens group G1, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, a biconcave lens L23, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens and a biconcave lens L25 are arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • a fourth lens group G4 a cemented lens in which a biconvex lens L51, a plano-convex lens L52 having a convex surface facing the object side, a plano-concave lens L53 having a concave surface facing the image side, and a plano-convex lens L54 having a convex surface facing the object side are cemented
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL also has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane during zooming. With this configuration, the amount of movement of each lens group during zooming can be reduced. By fixing the second lens group G2, it is possible to reduce the influence of eccentricity due to manufacturing errors.
  • This zoom optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (13).
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (13) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (13), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (13) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (13) is 3.0, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (13) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (13), the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (13) is 6.0, the effect of the present application can be ensured.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (14) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (14), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (14) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (14) is 1.4, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (14) when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (14), the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (14) is 2.8, the effect of the present application can be ensured.
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f5 Focal length of the fifth lens group G5
  • Conditional expression (15) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (15), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (15) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (15) is 2.0, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (15) the refractive power of the fifth lens group G5 increases, and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion at the wide angle end, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (15) is 3.0, the effect of the present application can be ensured.
  • Conditional expression (16) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (16), it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (16) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and it becomes difficult to correct chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (16) is 0.9, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (16) exceeds the upper limit value of conditional expression (16) is not preferable because the refractive power of the fifth lens group G5 increases and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (16) is 1.6, the effect of the present application can be ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (17).
  • Conditional expression (17) defines an appropriate focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (17), it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (17) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes large, and it becomes difficult to correct coma in the wide-angle end state, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (17) is 0.4, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (17) if the upper limit value of conditional expression (17) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes large, and it becomes difficult to correct field curvature and distortion in the wide-angle end state, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (17) is 0.7, the effect of the present application can be ensured. If the upper limit of conditional expression (17) is 0.6, the effect of the present application can be further ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the second lens group G2 is arranged so as to be fixed with respect to the image plane I (step S200).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (13) and (14) (step S300).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and on the object side.
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface is disposed to form a first lens group G1, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, a biconcave lens L23, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens and a biconcave lens L25 are arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • a fourth lens group G4 a cemented lens in which a biconvex lens L51, a plano-convex lens L52 having a convex surface facing the object side, a plano-concave lens L53 having a concave surface facing the image side, and a plano-convex lens L54 having a convex surface facing the object side are cemented
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL also has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane during zooming. With this configuration, the configuration of the lens barrel in zooming can be simplified, and the size of the lens barrel can be reduced. In addition, it is possible to suppress degradation of optical performance due to manufacturing errors.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (18).
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • Conditional expression (18) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (18), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration at the telephoto end. If the lower limit of conditional expression (18) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. When the lower limit value of conditional expression (18) is 2.25, the effect of the present application can be ensured.
  • this zoom optical system ZL satisfies the following conditional expression (19).
  • Conditional expression (19) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (19), it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (19) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large and it becomes difficult to correct chromatic aberration at the telephoto end, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (19) is 0.44, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (19) If the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (19), the refractive power of the fifth lens group G5 is increased, which makes it difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (19) is 1.63, the effect of the present application can be ensured.
  • this zoom optical system ZL satisfies the following conditional expression (20).
  • Conditional expression (20) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (20), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (20) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. If the lower limit of conditional expression (20) is 0.79, the effect of the present application can be ensured.
  • the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (20) is 2.71, the effect of the present application can be ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are arranged so as to be fixed with respect to the image plane I (step S200).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (18) and (19) (step S300).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and on the object side.
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface is disposed to form a first lens group G1, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, a biconcave lens L23, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens and a biconcave lens L25 are arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • a fourth lens group G4 a cemented lens in which a biconvex lens L51, a plano-convex lens L52 having a convex surface facing the object side, a plano-concave lens L53 having a concave surface facing the image side, and a plano-convex lens L54 having a convex surface facing the object side are cemented
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL also has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane during zooming. With this configuration, the configuration of the lens barrel in zooming can be simplified, and the size of the lens barrel can be reduced. In addition, it is possible to suppress degradation of optical performance due to manufacturing errors.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (21).
  • Conditional expression (21) defines an appropriate focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the third lens group G3. By satisfying conditional expression (21), coma aberration at the wide-angle end state, spherical aberration and chromatic aberration at the telephoto end can be corrected well. If the lower limit of conditional expression (21) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes large, and it is difficult to correct coma in the wide-angle end state, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (21) is 0.47, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (21) if the upper limit value of conditional expression (21) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable.
  • the upper limit value of conditional expression (21) is 0.76, the effect of the present application can be ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (22).
  • Conditional expression (22) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (22), it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (22) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and it becomes difficult to correct chromatic aberration at the telephoto end, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (22) is 0.44, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (22) exceeds the upper limit value of conditional expression (22) because the refractive power of the fifth lens group G5 increases and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (22) is 1.63, the effect of the present application can be ensured.
  • this zoom optical system ZL satisfies the following conditional expression (23).
  • Conditional expression (23) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (23), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (23) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (23) is 0.31, the effect of the present application can be ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are arranged so as to be fixed with respect to the image plane I (step S200).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (21) and (22) described above (step S300).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and on the object side.
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface is disposed to form a first lens group G1, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, a biconcave lens L23, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens and a biconcave lens L25 are arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • a fourth lens group G4 a cemented lens in which a biconvex lens L51, a plano-convex lens L52 having a convex surface facing the object side, a plano-concave lens L53 having a concave surface facing the image side, and a plano-convex lens L54 having a convex surface facing the object side are cemented
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL also has a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. .
  • the zoom optical system ZL it is desirable to move the first lens group G1 with respect to the image plane I along the optical axis during zooming. With this configuration, it is possible to reduce aberration fluctuations during zooming.
  • the refractive power of the first lens group G1 can be weakened, it is possible to reduce the deterioration of aberration when decentering due to manufacturing errors occurs.
  • This variable magnification optical system ZL may be at least part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (24).
  • Conditional expression (24) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (24), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (24) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (24) is 4.45, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (24) if the upper limit value of conditional expression (24) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 will decrease, leading to an increase in the overall length, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (24) is 5.30, the effect of the present application can be ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (25).
  • Conditional expression (25) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the third lens group G3. By satisfying conditional expression (25), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (25) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (25) is 2.20, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (25) if the upper limit value of conditional expression (25) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes small, leading to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (25) is 4.35, the effect of the present application can be ensured.
  • This zoom optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (26).
  • Conditional expression (26) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (26), spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state can be corrected well. If the lower limit of conditional expression (26) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (26) is 0.22, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (26) if the upper limit value of conditional expression (26) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 will decrease, leading to an increase in the overall length, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (26) is 0.85, the effect of the present application can be ensured.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (27).
  • Conditional expression (27) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (27), it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (27) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and it becomes difficult to correct chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (27) is 0.88, the effect of the present application can be ensured.
  • conditional expression (27) exceeds the upper limit value of conditional expression (27) because the refractive power of the fifth lens group G5 increases and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (27) is 1.52, the effect of the present application can be ensured.
  • the zoom optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
  • This zoom optical system ZL desirably moves at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the second lens group G2 is fixed with respect to the image plane I during zooming.
  • the configuration of the lens barrel in zooming can be simplified, and the size of the lens barrel can be reduced.
  • this zoom optical system ZL it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the variable magnification optical system ZL includes at least one layer formed by a wet process on at least one of the optical surfaces in the nth lens group Gn (the fifth lens group G5 in the present embodiment).
  • a protective film is applied.
  • the antireflection film applied to the variable magnification optical system ZL is a multilayer film, and the outermost surface layer of the multilayer film is preferably a layer formed using a wet process.
  • variable magnification optical system ZL it is preferable to satisfy the following conditional expression (28), where nd is the refractive index of the layer formed by the wet process at the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • conditional expression 28
  • nd is the refractive index of the layer formed by the wet process at the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • the antireflection film is not limited to a wet process, and may include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less (by a dry process or the like). Even if comprised in this way, the effect similar to the case where a wet process is used can be acquired.
  • the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the outermost surface layer among the layers constituting the multilayer film.
  • the light beam BM from the object side is incident on the variable magnification optical system ZL1
  • the light is an object side lens surface (first ghost generation surface in the biconvex lens L55, and is assigned surface number 29.
  • the reflected light is reflected again by the image-side lens surface of the plano-convex lens L54 (second ghost generation surface, corresponding to surface number 28) and reaches the image surface I, and the ghost is reflected. Will be generated.
  • the antireflection film will be described in detail later, the antireflection film according to each example has a multilayer structure including seven layers, and the seventh layer of the outermost surface layer is formed by using a wet process and is refracted with respect to the d line. The rate is 1.26 (see Table 16 below).
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100).
  • the first lens group G1 is arranged to move along the optical axis (step S200).
  • at least a part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 is arranged so as to move including a component orthogonal to the optical axis (step S300).
  • the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (24) and (25) described above (step S400).
  • a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and on the object side.
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface is disposed to form a first lens group G1, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, a biconcave lens L23, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented lens and a biconcave lens L25 are arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged.
  • the third lens group G3 is a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • a fourth lens group G4 a cemented lens in which a biconvex lens L51, a plano-convex lens L52 having a convex surface facing the object side, a plano-concave lens L53 having a concave surface facing the image side, and a plano-convex lens L54 having a convex surface facing the object side are cemented
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • variable magnification optical system ZL having the 5-group and 6-group configurations is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the 7-group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction may be used.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to prevent image blur caused by camera shake.
  • a vibration lens group may be used.
  • the lens surface may be formed as a spherical or flat surface or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, as described above, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented, which is preferable. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed between the third lens group G3 and the fifth lens group G5.
  • the aperture stop S does not have a member as an aperture stop, and plays a role in the lens frame. You may substitute.
  • Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL of this embodiment has a zoom ratio of about 3.0 to 7.0.
  • FIGS. 1, 6, 10, 14 and 18 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL5) according to each example. Further, at the lower part of the sectional view of the variable magnification optical systems ZL1 to ZL5, the optical axis of each lens group G1 to G5 or G6 when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) is shown. The direction of movement along is indicated by arrows.
  • the first lens group G1 is configured to move along the optical axis with respect to the image plane I during zooming.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • the zoom optical system ZL1 shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which the biconvex lens L21 and the biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which the biconcave lens L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side are cemented.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51, a planoconvex lens L52 with a convex surface facing the object side, a planoconcave lens L53 with a concave surface facing the image side, and a planoconvex lens L54 with a convex surface facing the object side.
  • a biconvex lens L55 is cemented with a plano-concave lens L56 with a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L57 with a concave surface facing the object side.
  • the zoom optical system ZL1 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are arranged on the optical axis.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed in the optical axis direction with respect to the image plane I.
  • the aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
  • a cemented lens obtained by cementing the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and the positive meniscus lens L24 having a convex surface toward the object side is used as an anti-vibration lens group. It is performed by moving so as to include a component in a direction perpendicular to the axis. It is to be noted that the focal length of the entire system is f, and the image stabilization coefficient (ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the image stabilization lens group VL in image blur correction) is K.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.767 and the focal length is 81.6 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group is ⁇ 0.371 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.348 and the focal length is 200.0 (mm). Therefore, in order to correct 0.2 ° rotational shake.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is -0.518 (mm).
  • the image stabilization coefficient is -2.103 and the focal length is 392.0 (mm).
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.651 (mm).
  • ⁇ in the overall specifications is a zoom ratio
  • f is a focal length of the entire system
  • FNO is an F number
  • 2 ⁇ is an angle of view
  • Y is an image height
  • TL is a total length.
  • the total length TL represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity.
  • the first column m indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r indicates the curvature radius of each lens surface
  • d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval).
  • the surface numbers 1 to 33 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 33 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to fifth lens groups G1 to G5.
  • the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this.
  • the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
  • the axial air gap D3 between the first lens group G4 and the fourth lens group G4, the axial air gap D4 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 and the aperture stop S moving together with the fourth lens group G4, and the back focus BF change during zooming.
  • Table 2 below shows the values of the variable intervals D1 to D4 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • the back focus BF represents the distance on the optical axis from the most image side lens surface (the 33rd surface in FIG. 1) to the image surface I. This description is the same in the following embodiments.
  • Table 3 shows values corresponding to the conditional expressions in the first embodiment.
  • f1 is the focal length of the first lens group G1
  • f2 is the focal length of the second lens group G2
  • f4 is the focal length of the fourth lens group G4
  • f5 is the fifth lens group G5.
  • Each focal length is shown. The description of the above symbols is the same in the following embodiments.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies all the conditional expressions (1) to (27).
  • FIG. 2A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the first embodiment
  • FIG. 3A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. 4A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state
  • FNO represents an F number
  • A represents a half field angle
  • the solid line shows the sagittal image plane
  • the broken line shows the meridional image plane.
  • the explanation of this aberration diagram is the same in the following examples.
  • various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and it can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 5 shows the variable magnification optical system of the first embodiment, in which incident light rays are reflected by the first ghost generation surface and the second ghost generation surface to form ghosts and flares on the image plane I. It is a figure which shows an example of a mode to do.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • the zoom optical system ZL2 shown in FIG. 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a biconvex lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L22 are cemented, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the biconcave lens L23 and the object side. It is composed of a cemented lens joined to L24 and a biconcave lens L25.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 are cemented in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51 and a cemented lens in which a biconvex lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side are cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a cemented lens in which a biconvex lens L61 and a biconcave lens L62 are cemented in order from the object side.
  • the zoom optical system ZL2 has a first lens group G1, a third lens group G3, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I in the optical axis direction.
  • the aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
  • a cemented lens obtained by cementing the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and the positive meniscus lens L24 having a convex surface toward the object side is used as an anti-vibration lens group. It is performed by moving so as to include a component in a direction perpendicular to the axis.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.637 and the focal length is 72.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group is ⁇ 0.395 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.158 and the focal length is 200.0 (mm).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.603 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.763 and the focal length is 390.0 (mm).
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.772 (mm).
  • Table 4 below lists the values of the specifications of the second embodiment.
  • the surface numbers 1 to 30 shown in Table 4 correspond to the numbers 1 to 30 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.
  • the fourth lens group G4 the axial air distance D3 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the axial air distance D4 between the aperture stop S moving together with the fourth lens group G4, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6.
  • the on-axis air distance D5 and the back focus BF change during zooming. Table 5 below shows the values of the variable distances D1 to D5 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity.
  • Table 6 shows values corresponding to the conditional expressions in the second embodiment.
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies all the conditional expressions (1) to (27).
  • FIG. 7A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the second embodiment
  • FIG. 8A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. 9A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state
  • FIG. 8B shows a coma aberration diagram when image blur correction
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example.
  • the zoom optical system ZL3 shown in FIG. 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a biconvex lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which a positive meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L24 are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31 and a cemented lens in which the biconvex lens L32 and the biconcave lens L33 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side are cemented.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L52 are cemented, and a negative lens having a concave surface facing the biconvex lens L53 and the object side.
  • the sixth lens group G6 includes a cemented lens in which a biconvex lens L61 and a biconcave lens L62 are cemented in order from the object side.
  • the zoom optical system ZL3 according to the third example has a first lens group G1, a third lens group G3, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I in the optical axis direction.
  • the aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
  • Image blur correction is performed by using the entire second lens group G2 as an anti-vibration lens group and moving the anti-vibration lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is -1.972 and the focal length is 72.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group is ⁇ 0.127 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 3.534 and the focal length is 200.0 (mm). Therefore, in order to correct the 0.2 ° rotational blur.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is -0.198 (mm). Further, in the telephoto end state of the third embodiment, the image stabilization coefficient is ⁇ 5.379 and the focal length is 390.0 (mm). The moving amount of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.253 (mm).
  • Table 7 below lists the values of the specifications of the third example.
  • the surface numbers 1 to 31 shown in Table 7 correspond to the numbers 1 to 31 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.
  • the on-axis air distance D5 and the back focus BF change during zooming. Table 8 below shows the values of the variable intervals D1 to D5 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • Table 9 shows values corresponding to the conditional expressions in the third embodiment.
  • the zoom optical system ZL3 according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (27).
  • FIG. 11A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of this third embodiment
  • FIG. 12A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. 13A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state
  • FIG. 11A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of this third embodiment
  • FIG. 12A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state.
  • FIG. 11B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group
  • FIG. 14 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example.
  • the zoom optical system ZL4 shown in FIG. 14 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. .
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a biconvex lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which the biconvex lens L21 and the biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which the biconcave lens L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are cemented.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side are cemented.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L52 are cemented, and a negative lens having a concave surface facing the biconvex lens L53 and the object side. It is composed of a cemented lens in which a meniscus lens L54 is cemented.
  • the sixth lens group G6 includes a cemented lens in which a biconvex lens L61 and a biconcave lens L62 are cemented in order from the object side.
  • the zoom optical system ZL4 according to the fourth example has a first lens group G1, a third lens group G3, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I in the optical axis direction.
  • the aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
  • a cemented lens obtained by cementing the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and the positive meniscus lens L24 having a convex surface toward the object side is used as an anti-vibration lens group. It is performed by moving so as to include a component in a direction perpendicular to the axis.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.888, and the focal length is 82.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the 0.2 ° rotational shake is performed.
  • the moving amount of the lens group is ⁇ 0.322 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.454 and the focal length is 200.0 (mm).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.480 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 2.176 and the focal length is 390.0 (mm).
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.626 (mm).
  • Table 10 below lists the values of the specifications of the fourth example.
  • the surface numbers 1 to 31 shown in Table 10 correspond to the numbers 1 to 31 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.
  • the on-axis air distance D5 and the back focus BF change during zooming. Table 11 below shows values of the variable distances D1 to D5 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • Table 12 shows values corresponding to the conditional expressions in the fourth embodiment.
  • the zoom optical system ZL4 according to the fourth example satisfies all the conditional expressions (1) to (27).
  • FIG. 15A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the fourth embodiment
  • FIG. 16A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. 17A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state
  • FIG. 18 is a diagram showing a configuration of the variable magnification optical system ZL5 according to the fifth example.
  • the zoom optical system ZL5 shown in FIG. 18 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which the biconvex lens L21 and the biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which the biconcave lens L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 are cemented in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51, a cemented lens in which a negative meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side, and It is composed of a cemented lens in which a biconvex lens L54 and a biconcave lens L55 are cemented.
  • the zoom optical system ZL5 according to the fifth example has a first lens group G1, a third lens group G3, a fourth lens group G4, and a fifth lens group G5 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 is fixed relative to the image plane I in the optical axis direction.
  • the aperture stop S is disposed on the object side of the fourth lens group G4, and moves together with the fourth lens group G4 upon zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
  • a cemented lens obtained by cementing the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and the positive meniscus lens L24 having a convex surface toward the object side is used as an anti-vibration lens group. It is performed by moving so as to include a component in a direction perpendicular to the axis.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.858 and the focal length is 103.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group is ⁇ 0.419 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.297 and the focal length is 200.0 (mm).
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group is -0.538 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.987 and the focal length is 388.0 (mm).
  • the moving amount of the anti-vibration lens group is ⁇ 0.682 (mm).
  • Table 13 below lists values of specifications of the fifth example.
  • the surface numbers 1 to 30 shown in Table 13 correspond to the numbers 1 to 30 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to fifth lens groups G1 to G5.
  • the axial air distance D3 between the aperture stop S moving with the fourth lens group G4, the axial air distance D4 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the back focus BF change during zooming.
  • Table 14 below shows the values of the variable intervals D1 to D4 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • Table 15 shows values corresponding to the conditional expressions in the fifth embodiment.
  • the zoom optical system ZL5 according to the fifth example satisfies all the conditional expressions (1) to (8) and (24) to (27).
  • FIG. 19A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of this fifth embodiment
  • FIG. 20A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. 21A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state
  • FIG. 19A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of this fifth embodiment
  • FIG. 20A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. 21A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state.
  • FIG. 19B shows
  • the antireflection film used in the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL5) of the first to fifth examples will be described.
  • the antireflection film 101 according to the present embodiment includes seven layers (first layer 101a to seventh layer 101g), and is formed on the optical surface of the optical member 102 of the variable magnification optical system ZL. ing.
  • the first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method.
  • a second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the first layer 101a.
  • a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the second layer 101b, and a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the third layer 101c.
  • a fourth layer 101d made of is formed.
  • a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the fourth layer 101d, and a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method on the fifth layer 101e.
  • a sixth layer 101f is formed.
  • a seventh layer 101g made of a mixture of silica and magnesium fluoride is formed on the sixth layer 101f by a wet process. In this way, the antireflection film 101 of this embodiment is formed.
  • the seventh layer 101g is formed by a sol-gel method which is a kind of wet process.
  • a sol which is an optical thin film material, is applied on the optical surface of an optical member, the gel film is deposited, and then immersed in a liquid.
  • This is a method for producing a film by vaporizing and drying.
  • the wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.
  • the first layer 101a to the sixth layer 101f are formed by electron beam evaporation which is a dry process, and the seventh surface 101g which is the outermost surface layer (uppermost layer) is formed of hydrofluoric acid / It is formed by a wet process using a sol solution prepared by the magnesium acetate method.
  • a sol solution prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is added with a binder component by a spin coating method, and the silica and fluorine to form the seventh layer 101g are applied.
  • a layer comprising a mixture of magnesium halide is formed.
  • the reaction formula when prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is shown in the following formula.
  • the sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure.
  • the optical member 102 is completed by heat treatment in the atmosphere at 160 ° C. for 1 hour. More specifically, by using the sol-gel method described above, MgF 2 particles having a size of several nanometers to several tens of nanometers can be formed, and further, secondary particles are formed by collecting several of these particles. By depositing these secondary particles, the seventh layer 101g is formed.
  • FIG. 27 shows the spectral characteristics when a light ray is vertically incident when the antireflection film 101 is designed under the conditions shown in Table 16 below when the reference wavelength ⁇ is 550 nm.
  • aluminum oxide is Al 2 O 3
  • titanium oxide-zirconium oxide mixture is ZrO 2 + TiO 2
  • silica and magnesium fluoride mixture is SiO 2 + MgF 2
  • the reference wavelength ⁇ is 550 nm.
  • the respective design values are shown when the refractive index of the substrate is 1.46, 1.62, 1.74, and 1.85.
  • FIG. 27 shows that the reflectance is suppressed to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm.
  • the refractive index of the plano-convex lens L54 is 1.51742, and the refractive index of the substrate on the image-side lens surface of the plano-convex lens L54 corresponds to 1.46. It is possible to use a prevention film. Further, since the refractive index of the biconvex lens L55 is 1.64769, it is possible to use an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.62 on the object-side lens surface of the biconvex lens L55.
  • the refractive index of the negative meniscus lens L53 is 1.84666, and the refractive index of the substrate corresponds to the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L53. It is possible to use an antireflection film. Further, since the refractive index of the biconvex lens L61 is 1.72825, it is possible to use an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 on the object-side lens surface of the biconvex lens L61.
  • the refractive index of the negative meniscus lens L54 is 1.84666
  • the refractive index of the substrate corresponds to the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L54. It is possible to use an antireflection film. Further, since the refractive index of the biconvex lens L61 is 1.75520, an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 can be used on the object-side lens surface of the biconvex lens L61.
  • the refractive index of the negative meniscus lens L54 is 1.84666
  • the refractive index of the substrate corresponds to the lens surface on the image side of the negative meniscus lens L54. It is possible to use an antireflection film. Further, since the refractive index of the biconvex lens L61 is 1.71736, an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 can be used on the object-side lens surface of the biconvex lens L61.
  • the refractive index of the positive meniscus lens L53 is 1.49782.
  • the refractive index of the substrate corresponds to the lens surface on the image side of the positive meniscus lens L53. It is possible to use an antireflection film. Further, since the refractive index of the biconvex lens L54 is 1.75520, an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.74 can be used on the object-side lens surface of the biconvex lens L54.
  • variable magnification optical systems ZL ZL1 to ZL5 of the first to fifth embodiments, respectively.
  • a variable magnification optical system having performance, an optical apparatus including the variable magnification optical system, and a variable magnification method for the variable magnification optical system can be provided.
  • the antireflection film 101 can be used as an optical element provided on the optical surface of a plane-parallel plate, or can be used provided on the optical surface of a lens formed in a curved surface. is there.
  • the antireflection film of this modification example consists of five layers, and is configured under the conditions shown in Table 17 below. Note that the sol-gel method described above is used to form the fifth layer. Table 17 shows design values when the reference wavelength ⁇ is 550 nm and the refractive index of the substrate is 1.52.
  • FIG. 28 shows the spectral characteristics when light is vertically incident on the modified antireflection film.
  • FIG. 28 shows that the reflectance is suppressed to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm.
  • FIG. 29 shows spectral characteristics when the incident angles are 30, 45, and 60 degrees.
  • FIG. 30 shows the spectral characteristics at the time of vertical incidence of a multilayer broadband antireflection film formed by only a dry process such as a conventional vacuum deposition method and configured under the conditions shown in Table 18 below.
  • FIG. 31 shows the spectral characteristics when the incident angles are 30, 45, and 60 degrees.
  • a high-performance zoom optical system that can further reduce ghosts and flares while including a camera shake correction mechanism, an optical apparatus including the zoom optical system, and A zooming method for a zooming optical system can be provided.

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Abstract

　変倍光学系が、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有して構成される。この変倍光学系は、変倍に際し、第１レンズ群を光軸に沿って移動させ、第２レンズ群から第５レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させる構成であり、次式の条件を満足する。 ４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３ ２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５　但し、　ｆ１：第１レンズ群の焦点距離　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離　ｆ３：第３レンズ群の焦点距離

Description

変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。また近年、上記のような写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系に対しては、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増しており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている（例えば、特許文献２を参照）。
特開２００９－１８０８４４号公報 特開２０００－３５６７０４号公報
　しかしながら従来の変倍光学系は、変倍時の収差変動が大きいという課題があった。また、これに加えて、従来の変倍光学系では、光学面から光学性能に影響を与えるゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという課題もあった。
　本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、変倍時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　本発明はさらに、変倍時の収差変動を良好に抑えつつ、ゴースト、フレアをより低減させることができる高い光学性能を備えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍に際し、第１レンズ群を光軸に沿って移動させ、第２レンズ群から第５レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させ、次式の条件を満足する。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５
　但し、
　　ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
　　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．１８　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．９２
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．８２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．５８
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、前記第２レンズ群よりも像側に開口絞りを有する。
　上記変倍光学系において、好ましくは、前記第３レンズ群から前記第５レンズ群の間に開口絞りを有する。
　上記変倍光学系において、好ましくは、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間に開口絞りを有する。
　上記変倍光学系において、好ましくは、合焦に際し、前記第３レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させる。
　上記変倍光学系において、好ましくは、変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されている。
　上記変倍光学系において、好ましくは、前記第２レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが可能な構成である。
　上記変倍光学系において、好ましくは、全てのレンズ面が球面で構成されている。
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足することを特徴とする。
０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６
　但し、
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．７０　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．５５
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．１１　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．６２
　但し、
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０
　但し、
　　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８
　但し、
　　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８
　但し、
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
　１．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
１．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２
　但し、
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．７４　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．８２
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．２９　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．８７
　但し、
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されている。
　好ましくは、前記反射防止膜は多層膜であり、前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層である。
　さらに好ましくは、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のｄ線における屈折率をｎｄとしたとき、次式
　ｎｄ　≦　１．３０
の条件を満足する。
　本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上記変倍光学系を有する。
　第２の本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍に際し、前記第１レンズ群を光軸に沿って移動させ、前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが可能な構成であり、次式の条件を満足する。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６
　但し、
　　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．７０　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．５５
　但し、　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．１１　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．６２
　但し、　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　第２の本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上記第２の本発明に係る変倍光学系を有する。
　第３の本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定され、　次式の条件を満足する。
９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０
３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８
　但し、
　　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８
　但し、ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８
　但し、ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　第３の本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上記第３の本発明に係る変倍光学系を有する。
　第４の本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定され、　次式の条件を満足する。
２．０　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１
１．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０
１．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２
　但し、
　　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８
　第４の本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上記第４の本発明に係る変倍光学系を有する。
　第５の本発明に係る変倍光学系、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定され、次式の条件を満足する。
１．０５　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１０
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３
　但し、
　　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．７４　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．８２
　第５の本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上記第５の本発明に係る変倍光学系を有する。
　第６の本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定され、次式の条件を満足する。
０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７
　但し、
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　上記変倍光学系において、好ましくは、次式の条件を満足する。
０．２９　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．８７
　第６の本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上記第６の本発明に係る変倍光学系を有する。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、前記第１レンズ群が光軸に沿って移動するように配置し、前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動することができるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５
　但し、
　　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　第２の本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、前記第１レンズ群が光軸に沿って移動するように配置し、前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動することができるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６
　但し、
　　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　第３の本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０
３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８
　但し、
　　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　第４の本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
２．０　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１
１．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０
１．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　第５の本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
１．０５　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１０
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３
　但し、
　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　第６の本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
　本発明によれば、変倍時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。
　別の本発明によれば、変倍時の収差変動を良好に抑えつつ、ゴースト、フレアをより低減させることができる高い光学性能を備えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。
第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系において、入射光線が第１番目のゴースト発生面と第２番目のゴースト発生面で反射する様子を説明する図である。 第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図を示す。 上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 上記変倍光学系の別の製造方法を説明するためのフローチャートである。 上記変倍光学系のさらに別の製造方法を説明するためのフローチャートである。 本実施例に係る反射防止膜の構造を示す説明図である。 本実施例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性を示すグラフである。
　以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対して光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、変倍における収差変動を減らすことができる。また、第１レンズ群Ｇ１の屈折力を弱くすることができるため、製造誤差による偏芯が発生したときの収差の劣化を低減することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　それでは、このような変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３　　　（１）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（１）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（１）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（１）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１）の下限値を４．４５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（１）の上限値を５．３０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
　　２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５　　　　　　（２）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（２）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（２）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の下限値を２．２０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（２）の上限値を４．３５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．１８　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．９２　　　（３）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（３）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。条件式（３）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（３）の下限値を０．２２とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（３）の上限値を０．８５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．８２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．５８　　　（４）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（４）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（４）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（４）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端状態における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の下限値を０．８８とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（４）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の上限値を１．５２とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面Ｉに対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における鏡筒構成を簡素化でき、鏡筒の小型化を図ることができる。また、製造誤差による光学性能の劣化を抑えることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２３を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動するように配置する（ステップＳ２００）。また、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動するように配置する（ステップＳ３００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（１）及び（２）を満足するように配置する(ステップＳ４００)。
　具体的には、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本発明の第２の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。第２の好ましい本実施形態に係る変倍光学系ＺＬも図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対して光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、変倍における収差変動を減らすことができる。第１レンズ群Ｇ１の屈折力を弱くすることができるため、製造誤差による偏芯が発生したときの収差の劣化を低減することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　この第２の好ましい実施形態に係る変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３　　　（５）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（５）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（５）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（５）の下限値を４．４５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（５）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（５）の上限値を５．３０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６　　　　　　（６）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（６）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。条件式（６）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（６）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、望遠端における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（６）の下限値を０．２４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（６）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（６）の上限値を１．００とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
０．７０　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．５５　　　（７）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（７）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（７）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（７）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の下限値を０．７７とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（７）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（７）の上限値を２．４５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
０．１１　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．６２　　　　　　（８）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（８）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。条件式（８）を満足することにより、広角端状態におけるコマ収差と望遠端における色収差を良好に補正することができる。この条件式（８）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の下限値を０．１４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（８）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（８）の上限値を０．５５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面Ｉに対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における鏡筒構成を簡素化でき、鏡筒の小型化を図ることができる。また、製造誤差による光学性能の劣化を抑えることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２３を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動するように配置する（ステップＳ２００）。また、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動するように配置する（ステップＳ３００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（５）及び（６）を満足するように配置する(ステップＳ４００)。
　具体的には、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本発明の第３の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。第３の好ましい本実施形態に係る変倍光学系ＺＬも図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面に対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における各レンズ群の移動量を減らすことができる。第２レンズ群Ｇ２を固定することにより、製造誤差による偏心の影響を小さくすることができる。
　この第３の好ましい実施形態に係る変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０　　　　（９）
　但し、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（９）は望遠端状態におけるこの変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離に対する、適正な第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。条件式（９）を満足することにより、広角端状態におけるコマ収差を良好に補正することができる。この条件式（９）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の下限値を１０．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（９）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が小さくなり、また、第１レンズ群Ｇ１の径が大きくなり鏡筒の小型化が困難となるため好ましくない。なお、条件式（９）の上限値を１８．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８　　　　　（１０）
　但し、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（１０）は望遠端状態におけるこの変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（１０）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（１０）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の下限値を４．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１０）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が小さくなり、変倍光学系ＺＬの全長を短縮することが困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の上限値を８．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８　　　　　（１１）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（１１）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（１１）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（１１）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端状態における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１１）の下限値を０．９とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１１）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１１）の上限値を１．６とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８　　　　　（１２）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（１２）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。条件式（１２）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（１２）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１２）の下限値を０．４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１２）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１２）の上限値を０．７とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。また、条件式（１２）上限値を０．６とすると、本願の効果をさらに確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２４を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面Ｉに対して固定されるように配置する（ステップＳ２００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（９）及び（１０）を満足するように配置する(ステップＳ３００)。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本発明の第４の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。第４の好ましい本実施形態に係る変倍光学系ＺＬも図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面に対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における各レンズ群の移動量を減らすことができる。第２レンズ群Ｇ２を固定することにより、製造誤差による偏心の影響を小さくすることができる。
　この第４の好ましい実施形態に係る変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１３）を満足することが望ましい。
２．０　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１　　　　　（１３）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（１３）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（１３）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（１３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１３）の下限値を３．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（１３）の上限値を６．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１４）を満足することが望ましい。
１．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０　　　　　（１４）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（１４）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（１４）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（１４）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１４）の下限値を１．４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１４）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（１４）の上限値を２．８とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１５）を満足することが望ましい。
１．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２　　　　　　　　（１５）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（１５）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（１５）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（１５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１５）の下限値を２．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１５）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１５）の上限値を３．０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１６）を満足することが望ましい。
０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８　　　　　（１６）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（１６）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（１６）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（１６）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端状態における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１６）の下限値を０．９とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１６）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１６）の上限値を１．６とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１７）を満足することが望ましい。
０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８　　　　　（１７）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（１７）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。条件式（１７）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（１７）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１７）の下限値を０．４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１７）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１７）の上限値を０．７とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。また、条件式（１７）上限値を０．６とすると、本願の効果をさらに確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２４を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面Ｉに対して固定されるように配置する（ステップＳ２００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（１３）及び（１４）を満足するように配置する(ステップＳ３００)。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本発明の第５の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。第５の好ましい本実施形態に係る変倍光学系ＺＬも図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面に対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における鏡筒構成を簡素化でき、鏡筒の小型化を図ることができる。また、製造誤差による光学性能の劣化を抑えることができる。
　この第５の好ましい実施形態に係る変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１８）を満足することが望ましい。
１．０５　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１０　　　（１８）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（１８）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（１８）を満足することにより、望遠端における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（１８）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１８）の下限値を２．２５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１８）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（１８）の上限値を５．８７とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１９）を満足することが望ましい。
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３　　　（１９）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（１９）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（１９）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（１９）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１９）の下限値を０．４４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（１９）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１９）の上限値を１．６３とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２０）を満足することが望ましい。
０．７４　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．８２　　　（２０）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（２０）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（２０）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２０）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２０）の下限値を０．７９とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２０）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（２０）の上限値を２．７１とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　第５の実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２５を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面Ｉに対して固定されるように配置する（ステップＳ２００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（１８）及び（１９）を満足するように配置する(ステップＳ３００)。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本発明の第６の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。第６の好ましい本実施形態に係る変倍光学系ＺＬも図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面に対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における鏡筒構成を簡素化でき、鏡筒の小型化を図ることができる。また、製造誤差による光学性能の劣化を抑えることができる。
　この第６の好ましい実施形態に係る変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２１）を満足することが望ましい。
０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６　　　（２１）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（２１）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する、適正な第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。条件式（２１）を満足することにより、広角端状態におけるコマ収差と望遠端における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２１）の下限値を０．４７とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２１）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２１）の上限値を０．７６とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２２）を満足することが望ましい。
０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７　　　（２２）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（２２）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（２２）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（２２）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２２）の下限値を０．４４とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２２）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２２）の上限値を１．６３とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２３）を満足することが望ましい。
０．２９　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．８７　　　（２３）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（２３）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。条件式（２３）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２３）の下限値を０．３１とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（２３）の上限値を０．８３とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２５を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面Ｉに対して固定されるように配置する（ステップＳ２００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（２１）及び（２２）を満足するように配置する(ステップＳ３００)。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本発明の第７の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。第７の好ましい本実施形態に係る変倍光学系ＺＬも図１に示すように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１を像面Ｉに対して光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、変倍における収差変動を減らすことができる。また、第１レンズ群Ｇ１の屈折力を弱くすることができるため、製造誤差による偏芯が発生したときの収差の劣化を低減することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部（複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い）を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。
　この第７の好ましい実施形態に係る変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２４）を満足することが望ましい。
４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３　　　（２４）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　条件式（２４）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（２４）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２４）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２４）の下限値を４．４５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２４）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（２４）の上限値を５．３０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２５）を満足することが望ましい。
２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５　　　　　　（２５）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（２５）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する、適正な第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を規定するものである。条件式（２５）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２５）の下限値を２．２０とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２５）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（２５）の上限値を４．３５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２６）を満足することが望ましい。
０．１８　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．９２　　　（２６）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（２６）は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に対する、適正な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。条件式（２６）を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式（２６）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２６）の下限値を０．２２とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２６）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（２６）の上限値を０．８５とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２７）を満足することが望ましい。
０．８２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．５８　　　（２７）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆ５：第５レンズ群Ｇ５の焦点距離
　条件式（２７）は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離に対する、適正な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。条件式（２７）を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式（２７）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が大きくなり、望遠端状態における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２７）の下限値を０．８８とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式（２７）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２７）の上限値を１．５２とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２よりも像側に開口絞りＳを有することが望ましい。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りＳを有することが望ましい。さらには、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に開口絞りＳを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　この変倍光学系ＺＬは、合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２が像面Ｉに対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における鏡筒構成を簡素化でき、鏡筒の小型化を図ることができる。また、製造誤差による光学性能の劣化を抑えることができる。
　この変倍光学系ＺＬは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　変倍光学系ＺＬは、第ｎレンズ群Ｇｎ（本実施形態においては第５レンズ群Ｇ５）における光学面のうち少なくとも１面に、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されている。本変倍光学系ＺＬに施される反射防止膜は多層膜であり、この多層膜の最表面層はウェットプロセスを用いて形成された層であることが好ましい。この構成により、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。
　変倍光学系ＺＬでは、ウェットプロセスを用いて形成された層のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率をｎｄとしたとき、以下に示す条件式（２８）を満足することが好ましい。この条件式を満足することで、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。
　　　ｎｄ　≦　１．３０　　　　　　　　　　　　　（２８）
　反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、（ドライプロセス等により）屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにしてもよい。このように構成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこのとき、屈折率が１．３０以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最表面層であることが望ましい。
　図５に示すように、物体側からの光線ＢＭが変倍光学系ＺＬ１に入射すると、その光は両凸レンズＬ５５における物体側のレンズ面（第１番目のゴースト発生面であり、面番号２９に該当）で反射した後に、その反射光は平凸レンズＬ５４における像側のレンズ面（第２番目のゴースト発生面であり、面番号２８に該当）で再度反射して像面Ｉに到達し、ゴーストを発生させてしまう。なお、反射防止膜について詳細は後述するが、各実施例に係る反射防止膜は７層からなる多層構造であり、最表面層の第７層はウェットプロセスを用いて形成され、ｄ線に対する屈折率は１．２６（以下に示す、表１６参照）である。
　第７の実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２３を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ５をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が光軸に沿って移動するように配置する（ステップＳ２００）。また、第２レンズ群Ｇ２から第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動するように配置する（ステップＳ３００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ５が、前述の条件式（２４）及び（２５）を満足するように配置する(ステップＳ４００)。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とし、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７を配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学装置であるカメラを図２２に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、５群及び６群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、前述のように第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、前述のように、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、前述したように、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、前述のように、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が３．０～７．０程度である。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図６、図１０、図１４及び図１８は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ５）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これの変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ５の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ５又はＧ６の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。いずれの実施例においても、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が像面Ｉに対して光軸に沿って移動するように構成されている。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この図１に示す変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５２と像側に凹面を向けた平凹レンズＬ５３と物体側に凸面を向けた平凸レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、両凸レンズＬ５５と物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ５６とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５７から構成されている。
　この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３及び第５レンズ群Ｇ５が光軸上を物体方向に移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面Ｉに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りＳは第５レンズ群Ｇ５の物体側に配置されており、変倍に際して第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像側に移動させることにより行う。
　像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（像ぶれ補正での防振レンズ群ＶＬの移動量に対する結像面での像移動量の比）がＫのレンズで角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の防振レンズ群を（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい（以降の実施例においても同様である）。この第１実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．７６７であり、焦点距離は８１．６（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．３７１（ｍｍ）である。また、この第１実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－１．３４８であり、焦点距離は２００．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．５１８（ｍｍ）である。また、この第１実施例の望遠端状態においては、防振係数は－２．１０３であり、焦点距離は３９２．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．６５１（ｍｍ）である。
　以下の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元におけるβは変倍比、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｙは像高、及び、ＴＬは全長をそれぞれ表している。ここで、全長ＴＬは、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄νｄ及び第５欄ｎｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数及び屈折率を示している。また、曲率半径0.000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１～３３は、図１に示す番号１～３３に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５の各々の始面と焦点距離を示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）
［全体諸元］
β＝4.8
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　＝　81.6　　～　 200.0　　～　　392.0
ＦＮＯ＝　 4.56　 ～　　 5.38 　～　　　5.85
２ω　＝　29.6　　～　　12.1　　～　　　6.2
Ｙ　　＝　21.6　　～　　21.6　　～　　 21.6
ＴＬ　＝ 246.4　　～　 283.4　　～　　302.5
 
［レンズデータ］
ｍ　　　ｒ　　　　 ｄ　　　 νｄ　　ｎｄ
1　　 182.816　　2.500　　35.7　　1.90265
2　　　92.566　 10.000　　82.6　　1.49782
3　　-707.416　　0.100
4　　　83.365　　9.200　　95.0　　1.43700
5　　1420.361　　 D1
6　　 117.082　　6.400　　34.9　　1.80100
7　　-117.044　　2.200　　82.6　　1.49782
8　　　61.183　　5.810
9　　-265.081　　2.000　　46.6　　1.81600
10　　　30.785　　4.600　　25.5　　1.80518
11　　　92.264　　6.200
12　　 -56.342　　2.000　　42.7　　1.83481
13　　 158.965　　 D2
14　　 112.252　　4.600　　67.9　　1.59319
15　　 -78.685　　0.100
16　　　67.612　　1.800　　31.3　　1.90366
17　　　35.499　　6.400　　67.9　　1.59319
18　　-238.177　　 D3
19　　 -58.467　　1.600　　54.6　　1.72916
20　　　38.999　　3.600　　35.7　　1.90265
21　　 146.900　　 D4
22　　　 0.000　　2.000　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
23　　 124.142　　3.400　　44.8　　1.74400
24　　-124.142　　0.100
25　　　26.615　　6.800　　70.3　　1.48749
26　　　 0.000　　2.000　　29.4　　1.95000
27　　　26.437　　4.800　　52.2　　1.51742
28　　　 0.000　 17.600
29　　 176.178　　6.000　　33.7　　1.64769
30　　 -19.703　　1.600　　65.4　　1.60300
31　　　 0.000　 11.270
32　　 -22.131　　1.600　　42.7　　1.83481
33　　 -33.748　　 BF
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　161.714
第２レンズ群　　6　　　-32.531
第３レンズ群　 14　　　 50.816
第４レンズ群　 19　　　-70.030
第５レンズ群　 23　　　 59.673
　この第１実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ４、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍に際して変化する。次の表２に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔Ｄ１～Ｄ４及びバックフォーカスＢＦの値を示す。なお、バックフォーカスＢＦは、最も像側のレンズ面（図１における第３３面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。この説明は以降の実施例においても同様である。
（表２）
［可変間隔データ］
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　81.6　　～　 200.0　　～　　392.0
D1　　　　 8.225　～　　45.191　～　　 64.292
D2　　　　27.059　～　　15.341　～　　　3.056
D3　　　　 5.388　～　　17.106　～　　 29.391
D4　　　　26.684　～　　11.153　～　　　2.382
BF　　　　52.8　　～　　68.3　　～　　 77.1
　次の表３に、この第１実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表３において、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、ｆ５は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離を、それぞれ表している。以上の符号の説明は以降の実施例においても同様である。
（表３）
（１）ｆ１／（－ｆ２）＝4.97
（２）ｆ１／ｆ３　　　＝3.18
（３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.73
（４）（－ｆ４）／ｆ５＝1.17
（５）ｆ１／（－ｆ２）＝4.97
（６）ｆ３／ｆ５　　　＝0.85
（７）ｆ１／（－ｆ４）＝2.31
（８）ｆ２／ｆ４　　　＝0.46
（９）ｆｔ／（－ｆ２）＝12.1
（１０）ｆｔ／（－ｆ４）＝ 5.6
（１１）（－ｆ４）／ｆ５＝ 1.2
（１２）（－ｆ２）／ｆ５＝ 0.6
（１３）ｆ１／（－ｆ２）＝5.0
（１４）ｆ１／（－ｆ４）＝2.3
（１５）ｆ１／ｆ５　　　＝2.7
（１６）（－ｆ４）／ｆ５＝1.2
（１７）（－ｆ２）／ｆ５＝0.6
（１８）ｆ１／（－ｆ２）＝4.97
（１９）（－ｆ４）／ｆ５＝1.17
（２０）ｆ１／（－ｆ４）＝2.31
（２１）（－ｆ２）／ｆ３＝0.64
（２２）（－ｆ４）／ｆ５＝1.17
（２３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.73
（２４）ｆ１／（－ｆ２）＝4.97
（２５）ｆ１／ｆ３　　　＝3.18
（２６）ｆ３／（－ｆ４）＝0.73
（２７）（－ｆ４）／ｆ５＝1.17
　このように、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）～（２７）を全て満足している。
　この第１実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図２（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図３（ａ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図４（ａ）に示す。また、第１実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．３７１）を行ったときのコマ収差図を図２（ｂ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．５１８）を行ったときのコマ収差図を図３（ｂ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．６５１）を行った時のコマ収差図を図４（ｂ）に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ａは半画角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）を、それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。
　図５は、上記第１実施例の変倍光学系であって、入射した光線が第１番目のゴースト発生面と第２番目のゴースト発生面で反射して像面Ｉにゴーストやフレアを形成する様子の一例を示す図である。
［第２実施例］
　図６は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この図６に示す変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹レンズＬ４１と両凸レンズＬ４２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸レンズＬ５１、及び、両凸レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸レンズＬ６１と両凹レンズＬ６２とを接合した接合レンズで構成されている。
　この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸上を物体方向に移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面Ｉに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りＳは第５レンズ群Ｇ５の物体側に配置されており、変倍に際して第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像側に移動させることにより行う。
　像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第２実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．６３７であり、焦点距離は７２．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．３９５（ｍｍ）である。また、この第２実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－１．１５８であり、焦点距離は２００．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．６０３（ｍｍ）である。また、この第２実施例の望遠端状態においては、防振係数は－１．７６３であり、焦点距離は３９０．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．７７２（ｍｍ）である。
　以下の表４に、第２実施例の諸元の値を掲げる。なお、表４に示す面番号１～３０は、図６に示す番号１～３０に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面と焦点距離を示している。
（表４）
［全体諸元］
β＝5.4
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　＝　72.0　　～　 200.0　　～　　390.0
ＦＮＯ＝　 4.54　 ～　　 5.44　 ～　　　5.88
２ω　＝　33.7　　～　　12.0　　～　　　6.2
Ｙ　　＝　21.6　　～　　21.6　　～　　 21.6
ＴＬ　＝ 244.3　　～　 290.3　　～　　309.3
 
［レンズデータ］
ｍ　　　ｒ　　　　 ｄ　　　 νｄ　　ｎｄ
1　　 218.093　　1.800　　40.7　　1.88300
2　　　94.341　 10.098　　82.6　　1.49782
3　　-579.376　　0.100
4　　　90.320　　9.392　　82.6　　1.49782
5　 -1839.350　　 D1
6　 -1407.394　　4.344　　25.5　　1.80518
7　　 -80.390　　2.000　　67.9　　1.59319
8　　 128.565　　4.528
9　　-287.557　　1.900　　42.7　　1.83481
10　　　40.640　　3.951　　23.8　　1.84666
11　　 116.253　　5.759
12　　 -69.042　　1.800　　42.7　　1.83481
13　　 177.936　　 D2
14　　 102.836　　4.827　　60.2　　1.64000
15　　 -70.986　　0.100
16　　　85.954　　5.583　　61.2　　1.58913
17　　 -58.889　　2.000　　23.8　　1.84666
18　　-910.681　　 D3
19　　 -57.570　　1.800　　47.4　　1.78800
20　　　50.018　　3.583　　23.8　　1.84666
21　 -2308.874　　 D4
22　　　 0.000　　2.000　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
23　　1105.472　　3.337　　50.3　　1.71999
24　　 -60.251　　0.100
25　　　53.693　　5.265　　70.3　　1.48749
26　　 -61.018　　2.000　　23.8　　1.84666
27　　-839.528　　 D5
28　　　43.363　　5.139　　28.4　　1.72825
29　　-106.243　　1.500　　40.7　　1.88300
30　　　33.800　　 BF
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　151.809
第２レンズ群　　6　　　-32.015
第３レンズ群　 14　　　 53.583
第４レンズ群　 19　　　-82.521
第５レンズ群　 23　　　 58.368
第６レンズ群　 28　　 -110.027
　この第２実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔Ｄ５、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍に際して変化する。次の表５に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔Ｄ１～Ｄ５及びバックフォーカスＢＦの値を示す。
（表５）
［可変間隔データ］
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　72.0　　～　 200.0　　～　　390.0
D1　　　　 2.000　～　　47.946　～　　 67.000
D2　　　　28.700　～　　17.520　～　　　3.000
D3　　　　15.940　～　　29.759　～　　 42.880
D4　　　　29.040　～　　 8.875　～　　　2.000
D5　　　　30.005　～　　22.265　～　　 23.642
BF　　　　55.7　　～　　81.0　　～　　 87.9
　次の表６に、この第２実施例における各条件式対応値を示す。
（表６）
（１）ｆ１／（－ｆ２）＝4.74
（２）ｆ１／ｆ３　　　＝2.83
（３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.65
（４）（－ｆ４）／ｆ５＝1.41
（５）ｆ１／（－ｆ２）＝4.74
（６）ｆ３／ｆ５　　　＝0.92
（７）ｆ１／（－ｆ４）＝1.84
（８）ｆ２／ｆ４　　　＝0.39
（９）ｆｔ／（－ｆ２）＝12.2
（１０）ｆｔ／（－ｆ４）＝ 4.7
（１１）（－ｆ４）／ｆ５＝ 1.4
（１２）（－ｆ２）／ｆ５＝ 0.6
（１３）ｆ１／（－ｆ２）＝4.7
（１４）ｆ１／（－ｆ４）＝1.8
（１５）ｆ１／ｆ５　　　＝2.6
（１６）（－ｆ４）／ｆ５＝1.4
（１７）（－ｆ２）／ｆ５＝0.6
（１８）ｆ１／（－ｆ２）＝4.74
（１９）（－ｆ４）／ｆ５＝1.41
（２０）ｆ１／（－ｆ４）＝1.84
（２１）（－ｆ２）／ｆ３＝0.60
（２２）（－ｆ４）／ｆ５＝1.41
（２３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.65
（２４）ｆ１／（－ｆ２）＝4.74
（２５）ｆ１／ｆ３　　　＝2.83
（２６）ｆ３／（－ｆ４）＝0.65
（２７）（－ｆ４）／ｆ５＝1.41
　このように、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）～（２７）を全て満足している。
　この第２実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図７（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図８（ａ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図９（ａ）に示す。また、第２実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．３９５）を行ったときのコマ収差図を図７（ｂ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．６０３）を行ったときのコマ収差図を図８（ｂ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．７７２）を行った時のコマ収差図を図９（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。
［第３実施例］
　図１０は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この図１０に示す変倍光学系ＺＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と両凹レンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸レンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズＬ５３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを接合した接合レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸レンズＬ６１と両凹レンズＬ６２とを接合した接合レンズで構成されている。
　この第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸上を物体方向に移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面Ｉに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りＳは第５レンズ群Ｇ５の物体側に配置されており、変倍に際して第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像側に移動させることにより行う。
　像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２全体を防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第３実施例の広角端状態においては、防振係数は－１．９７２であり、焦点距離は７２．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．１２７（ｍｍ）である。また、この第３実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－３．５３４であり、焦点距離は２００．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．１９８（ｍｍ）である。また、この第３実施例の望遠端状態においては、防振係数は－５．３７９であり、焦点距離は３９０．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．２５３（ｍｍ）である。
　以下の表７に、第３実施例の諸元の値を掲げる。なお、表７に示す面番号１～３１は、図１０に示す番号１～３１に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面と焦点距離を示している。
（表７）
［全体諸元］
β＝5.4
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　＝　72.0　　～　 200.0　　～　　390.0
ＦＮＯ＝　 4.52　 ～　　 5.34　 ～　　　5.78
２ω　＝　34.0　　～　　12.1　　～　　　6.2
Ｙ　　＝　21.6　　～　　21.6　　～　　 21.6
ＴＬ　＝ 239.3　　～　 285.8　　～　　304.3
 
［レンズデータ］
ｍ　　　ｒ　　　　 ｄ　　　 νｄ　　ｎｄ
1　　 235.129　　2.000　　40.7　　1.88300
2　　　85.937　 10.435　　82.6　　1.49782
3　　-492.987　　0.100
4　　　81.734　　9.789　　82.6　　1.49782
5　 -2477.191　　 D1
6　　　94.480　　3.279　　28.7　　1.79504
7　 -1045.056　　2.000　　67.9　　1.59319
8　　　57.468　　3.373
9　　-137.861　　3.251　　28.7　　1.79504
10　　 -48.070　　2.000　　67.9　　1.59319
11　　　69.776　　3.889
12　　 -56.313　　1.800　　49.6　　1.77250
13　　 135.256　　 D2
14　　 220.803　　5.100　　67.9　　1.59319
15　　 -51.295　　0.100
16　　　48.045　　5.380　　67.9　　1.59319
17　　-156.768　　2.000　　31.3　　1.90366
18　　 209.257　　 D3
19　　 -51.770　　1.500　　54.6　　1.72916
20　　　41.489　　3.613　　34.9　　1.80100
21　　 331.492　　 D4
22　　　 0.000　　2.000　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
23　　　86.564　　2.000　　40.7　　1.88300
24　　　47.702　　5.771　　52.2　　1.51742
25　　 -52.610　　0.100
26　　　60.874　　4.753　　82.6　　1.49782
27　　 -65.980　　2.000　　23.8　　1.84666
28　　-423.943　　 D5
29　　　43.795　　3.743　　27.6　　1.75520
30　　 -80.630　　1.500　　40.7　　1.88300
31　　　36.787　　 BF
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　151.723
第２レンズ群　　6　　　-31.512
第３レンズ群　 14　　　 48.052
第４レンズ群　 19　　　-67.397
第５レンズ群　 23　　　 58.111
第６レンズ群　 29　　 -140.788
　この第３実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔Ｄ５、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍に際して変化する。次の表８に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔Ｄ１～Ｄ５及びバックフォーカスＢＦの値を示す。
（表８）
［可変間隔データ］
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　72.0　　～　 200.0　　～　　390.0
D1　　　　 2.000　～　　48.459　～　　 67.000
D2　　　　25.107　～　　13.069　～　　　2.000
D3　　　　 6.466　～　　18.504　～　　 29.573
D4　　　　29.312　～　　12.120　～　　　2.428
D5　　　　32.947　～　　32.202　～　　 30.353
BF　　　　55.1　　～　　73.0　　～　　 84.5
　次の表９に、この第３実施例における各条件式対応値を示す。
（表９）
（１）ｆ１／（－ｆ２）＝4.81
（２）ｆ１／ｆ３　　　＝3.16
（３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.71
（４）（－ｆ４）／ｆ５＝1.16
（５）ｆ１／（－ｆ２）＝4.81
（６）ｆ３／ｆ５　　　＝0.83
（７）ｆ１／（－ｆ４）＝2.25
（８）ｆ２／ｆ４　　　＝0.47
（９）ｆｔ／（－ｆ２）＝12.4
（１０）ｆｔ／（－ｆ４）＝ 5.8
（１１）（－ｆ４）／ｆ５＝ 1.2
（１２）（－ｆ２）／ｆ５＝ 0.5
（１３）ｆ１／（－ｆ２）＝4.8
（１４）ｆ１／（－ｆ４）＝2.3
（１５）ｆ１／ｆ５　　　＝2.6
（１６）（－ｆ４）／ｆ５＝1.2
（１７）（－ｆ２）／ｆ５＝0.5
（１８）ｆ１／（－ｆ２）＝4.81
（１９）（－ｆ４）／ｆ５＝1.16
（２０）ｆ１／（－ｆ４）＝2.25
（２１）（－ｆ２）／ｆ３＝0.66
（２２）（－ｆ４）／ｆ５＝1.16
（２３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.71
（２４）ｆ１／（－ｆ２）＝4.81
（２５）ｆ１／ｆ３　　　＝3.16
（２６）ｆ３／（－ｆ４）＝0.71
（２７）（－ｆ４）／ｆ５＝1.16
　このように、この第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、上記条件式（１）～（２７）を全て満足している。
　この第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１１（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１２（ａ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１３（ａ）に示す。また、第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．１２７）を行ったときのコマ収差図を図１１（ｂ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．１９８）を行ったときのコマ収差図を図１２（ｂ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．２５３）を行った時のコマ収差図を図１３（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。
［第４実施例］
　図１４は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この図１４に示す変倍光学系ＺＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸レンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズＬ５３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを接合した接合レンズで構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸レンズＬ６１と両凹レンズＬ６２とを接合した接合レンズで構成されている。
　この第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第５レンズ群Ｇ５及び第６レンズ群Ｇ６が光軸上を物体方向に移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４が像面Ｉに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りＳは第５レンズ群Ｇ５の物体側に配置されており、変倍に際して第５レンズ群Ｇ５とともに移動する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像側に移動させることにより行う。
　像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第４実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．８８８であり、焦点距離は８２．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．３２２（ｍｍ）である。また、この第４実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－１．４５４であり、焦点距離は２００．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．４８０（ｍｍ）である。また、この第４実施例の望遠端状態においては、防振係数は－２．１７６であり、焦点距離は３９０．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．６２６（ｍｍ）である。
　以下の表１０に、第４実施例の諸元の値を掲げる。なお、表１０に示す面番号１～３１は、図１４に示す番号１～３１に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第６レンズ群Ｇ１～Ｇ６の各々の始面と焦点距離を示している。
（表１０）
［全体諸元］
β＝4.8
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　＝　82.0　　～　 200.0　　～　　390.0
ＦＮＯ＝　 5.05　 ～　　 5.61　 ～　　　5.82
２ω　＝　29.7　　～　　12.0　　～　　　6.2
Ｙ　　＝　21.6　　～　　21.6　　～　　 21.6
ＴＬ　＝ 241.3　　～　 283.3　　～　　303.3
 
［レンズデータ］
ｍ　　　ｒ　　　　 ｄ　　　 νｄ　　ｎｄ
1　　 227.795　　2.000　　40.7　　1.88300
2　　　84.747　 10.413　　82.6　　1.49782
3　　-538.594　　0.100
4　　　82.998　　9.958　　82.6　　1.49782
5　 -1048.042　　 D1
6　　 170.969　　6.158　　34.9　　1.80100
7　　 -66.891　　2.000　　65.4　　1.60300
8　　　82.527　　5.163
9　　-168.234　　2.000　　47.4　　1.78800
10　　　41.763　　3.001　　23.8　　1.84666
11　　　88.369　　6.493
12　　 -43.051　　1.800　　46.6　　1.81600
13　　 411.913　　 D2
14　　 137.043　　4.617　　63.3　　1.61800
15　　 -72.111　　0.100
16　　　62.009　　2.000　　31.3　　1.90366
17　　　34.150　　6.473　　63.3　　1.61800
18　　-167.969　　 D3
19　　 -50.276　　1.500　　50.3　　1.71999
20　　　34.293　　4.000　　28.7　　1.79504
21　　 221.433　　 D4
22　　　 0.000　　2.000　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
23　　 178.755　　2.000　　23.8　　1.84666
24　　　75.314　　5.063　　63.9　　1.51680
25　　 -50.146　　0.107
26　　　72.928　　4.620　　58.8　　1.51823
27　　 -62.568　　2.000　　23.8　　1.84666
28　　-197.918　　 D5
29　　　42.990　　4.937　　29.6　　1.71736
30　　 -55.338　　1.500　　42.7　　1.83481
31　　　37.334　　 BF
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　148.584
第２レンズ群　　6　　　-29.113
第３レンズ群　 14　　　 44.313
第４レンズ群　 19　　　-63.143
第５レンズ群　 23　　　 59.877
第６レンズ群　 29　　 -157.384
　この第４実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ４、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との軸上空気間隔Ｄ５、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍に際して変化する。次の表１１に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔Ｄ１～Ｄ５及びバックフォーカスＢＦの値を示す。
（表１１）
［可変間隔データ］
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　82.0　　～　 200.0　　～　　390.0
D1　　　　 2.299　～　　44.305　～　　 64.299
D2　　　　24.152　～　　13.739　～　　　2.000
D3　　　　 7.126　～　　17.538　～　　 29.278
D4　　　　17.672　～　　 6.713　～　　　2.399
D5　　　　32.546　～　　31.055　～　　 23.798
BF　　　　58.1　　～　　70.5　　～　　 82.1
　次の表１２に、この第４実施例における各条件式対応値を示す。
（表１２）
（１）ｆ１／（－ｆ２）＝5.10
（２）ｆ１／ｆ３　　　＝3.35
（３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.70
（４）（－ｆ４）／ｆ５＝1.05
（５）ｆ１／（－ｆ２）＝5.10
（６）ｆ３／ｆ５　　　＝0.74
（７）ｆ１／（－ｆ４）＝2.35
（８）ｆ２／ｆ４　　　＝0.46
（９）ｆｔ／（－ｆ２）＝13.4
（１０）ｆｔ／（－ｆ４）＝ 6.2
（１１）（－ｆ４）／ｆ５＝ 1.1
（１２）（－ｆ２）／ｆ５＝ 0.5
（１３）ｆ１／（－ｆ２）＝5.1
（１４）ｆ１／（－ｆ４）＝2.4
（１５）ｆ１／ｆ５　　　＝2.5
（１６）（－ｆ４）／ｆ５＝1.1
（１７）（－ｆ２）／ｆ５＝0.5
（１８）ｆ１／（－ｆ２）＝5.10
（１９）（－ｆ４）／ｆ５＝1.05
（２０）ｆ１／（－ｆ４）＝2.35
（２１）（－ｆ２）／ｆ３＝0.66
（２２）（－ｆ４）／ｆ５＝1.05
（２３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.70
（２４）ｆ１／（－ｆ２）＝5.10
（２５）ｆ１／ｆ３　　　＝3.35
（２６）ｆ３／（－ｆ４）＝0.70
（２７）（－ｆ４）／ｆ５＝1.05
　このように、この第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、上記条件式（１）～（２７）を全て満足している。
　この第４実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１５（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１６（ａ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１７（ａ）に示す。また、第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．３２２）を行ったときのコマ収差図を図１５（ｂ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．４８０）を行ったときのコマ収差図を図１６（ｂ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．６２６）を行った時のコマ収差図を図１７（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。
［第５実施例］
　図１８は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の構成を示す図である。この図１８に示す変倍光学系ＺＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズＬ２５から構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸レンズＬ３３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹レンズＬ４１と両凸レンズＬ４２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸レンズＬ５１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５３とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズＬ５４と両凹レンズＬ５５とを接合した接合レンズで構成されている。
　この第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸上を物体方向に移動し、第２レンズ群Ｇ２が像面Ｉに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りＳは第４レンズ群Ｇ４の物体側に配置されており、変倍に際して第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像側に移動させることにより行う。
　像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の両凹レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第５実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．８５８であり、焦点距離は１０３．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．４１９（ｍｍ）である。また、この第４実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－１．２９７であり、焦点距離は２００．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．５３８（ｍｍ）である。また、この第４実施例の望遠端状態においては、防振係数は－１．９８７であり、焦点距離は３８８．０（ｍｍ）であるので、０．２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は－０．６８２（ｍｍ）である。
　以下の表１３に、第５実施例の諸元の値を掲げる。なお、表１３に示す面番号１～３０は、図１８に示す番号１～３０に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５の各々の始面と焦点距離を示している。
（表１３）
［全体諸元］
β＝3.8
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　＝ 103.0　　～　 200.0　　～　　388.0
ＦＮＯ＝　 4.84　 ～　　 5.30　 ～　　　5.86
２ω　＝　23.4　　～　　12.0　　～　　　6.2
Ｙ　　＝　21.6　　～　　21.6　　～　　 21.6
ＴＬ　＝ 257.1　　～　 280.3　　～　　297.4
 
［レンズデータ］
ｍ　　　ｒ　　　　 ｄ　　　 νｄ　　ｎｄ
1　　 257.902　　2.000　　35.7　　1.90265
2　　　97.659　 11.000　　82.6　　1.49782
3　　-314.680　　0.100
4　　　79.130　 10.000　　82.6　　1.49782
5　　2088.342　　 D1
6　　 123.691　　5.763　　33.3　　1.80610
7　　 -77.164　　2.000　　65.4　　1.60300
8　　　69.162　　5.674
9　　-187.746　　2.000　　42.7　　1.83481
10　　　35.095　　4.370　　23.8　　1.84666
11　　 112.202　　6.514
12　　 -44.561　　1.800　　42.7　　1.83481
13　　 581.099　　 D2
14　　　97.574　　4.250　　60.3　　1.62041
15　　 -88.827　　0.100
16　　　84.452　　2.000　　31.3　　1.90366
17　　　32.485　　5.655　　60.3　　1.62041
18　　-240.662　　 D3
19　　　 0.000　　3.000　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
20　　 -57.650　　1.500　　50.3　　1.71999
21　　　62.520　　3.298　　42.7　　1.83481
22　　-209.983　　 D4
23　　　91.072　　5.000　　70.3　　1.48749
24　　 -99.387　　2.087
25　　　62.240　　2.000　　32.4　　1.85026
26　　　35.334　　5.183　　82.6　　1.49782
27　　 602.097　 17.041
28　　　42.594　　4.263　　27.6　　1.75520
29　　 -76.745　　1.500　　40.7　　1.88300
30　　　33.248　　 BF
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　142.392
第２レンズ群　　6　　　-31.449
第３レンズ群　 14　　　 56.441
第４レンズ群　 20　　 -152.964
第５レンズ群　 23　　　117.618
　この第５実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ３、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ４、及び、バックフォーカスＢＦは、変倍に際して変化する。次の表１４に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔Ｄ１～Ｄ４及びバックフォーカスＢＦの値を示す。
（表１４）
［可変間隔データ］
　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　 103.0　　～　 200.0　　～　　388.0
D1　　　　17.898　～　　41.055　～　　 58.209
D2　　　　34.045　～　　20.108　～　　　2.000
D3　　　　 6.078　～　　21.988　～　　 29.609
D4　　　　20.042　～　　 8.963　～　　　8.026
BF　　　　71.0　　～　　80.1　　～　　 91.5
　次の表１５に、この第５実施例における各条件式対応値を示す。
（表１５）
（１）ｆ１／（－ｆ２）＝4.53
（２）ｆ１／ｆ３　　　＝2.52
（３）ｆ３／（－ｆ４）＝0.37
（４）（－ｆ４）／ｆ５＝1.30
（５）ｆ１／（－ｆ２）＝4.53
（６）ｆ３／ｆ５　　　＝0.48
（７）ｆ１／（－ｆ４）＝0.93
（８）ｆ２／ｆ４　　　＝0.21
（２４）ｆ１／（－ｆ２）＝4.53
（２５）ｆ１／ｆ３　　　＝2.52
（２６）ｆ３／（－ｆ４）＝0.37
（２７）（－ｆ４）／ｆ５＝1.30
　このように、この第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、上記条件式（１）～（８）および（２４）～（２７）を全て満足している。
　この第５実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１９（ａ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図２０（ａ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図２１（ａ）に示す。また、第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．４１９）を行ったときのコマ収差図を図１９（ｂ）に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．５３８）を行ったときのコマ収差図を図２０（ｂ）に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群のシフト量＝－０．６８２）を行った時のコマ収差図を図２１（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。
　ここで、第１～第５実施例の変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ５）に用いられる反射防止膜について説明する。本実施例に係る反射防止膜１０１は、図２６に示すように、７層（第１層１０１ａ～第７層１０１ｇ）からなり、本変倍光学系ＺＬの光学部材１０２の光学面に形成されている。
　第１層１０１ａは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。この第１層１０１ａの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第２層１０１ｂが形成される。続いて、第２層１０１ｂの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第３層１０１ｃが形成され、第３層１０１ｃの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第４層１０１ｄが形成される。さらに、第４層１０１ｄの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第５層１０１ｅが形成され、第５層１０１ｅの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第６層１０１ｆが形成される。そして、第６層１０１ｆの上にウェットプロセスによりシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる第７層１０１ｇが形成される。このようにして本実施例の反射防止膜１０１が形成される。
　なお、第７層１０１ｇの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル－ゲル法を用いている。ゾル－ゲル法とは、光学部材の光学面上に光学薄膜材料であるゾルを塗布し、ゲル膜を堆積後、液体に浸漬し、この液体の温度及び圧力を臨界状態以上にしてその液体を気化・乾燥させることにより、膜を生成する製法である。但し、ウェットプロセスとして、ゾル－ゲル法に限らず、ゲル状態を経ることなしに固体膜を得る方法を用いてもよい。
　以上のように、反射防止膜１０１は、第１層１０１ａ～第６層１０１ｆまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最表面層（最上層）である第７層１０１ｇはフッ酸／酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより形成されている。
　続いて、上記構成の反射防止膜１０１を形成する手順を説明する。まず、予めレンズ成膜面（上述の光学部材１０２の光学面）に真空蒸着装置を用いて、第１層１０１ａとなる酸化アルミニウム層、第２層１０１ｂとなる酸化チタン－酸化ジルコニウム混合層、第３層１０１ｃとなる酸化アルミニウム層、第４層１０１ｄとなる酸化チタン－酸化ジルコニウム混合層、第５層１０１ｅとなる酸化アルミニウム層、第６層１０１ｆとなる酸化チタン－酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、真空蒸着装置より光学部材１０２を取り出した後、フッ酸／酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にバインダー成分を添加したものをスピンコート法により塗布して、第７層１０１ｇとなるシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる層を形成する。ここで、フッ酸／酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の次式に示す。
2ＨＦ＋Ｍｇ（ＣＨ3ＣＯＯ）2　→　ＭｇＦ2＋2ＣＨ3ＣＯＯＨ
　この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで１４０℃、２４時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。光学部材１０２は、第７層１０１ｇの成膜終了後、大気中で１６０℃、１時間加熱処理して完成される。より具体的には、上記のゾル－ゲル法を用いることにより、大きさが数ｎｍから数十ｎｍのＭｇＦ2粒子ができ、さらに、それらの粒子が数個集まって二次粒子が形成され、それら二次粒子が堆積することにより第７層１０１ｇが形成される。
　上記のようにして形成された反射防止膜１０１の光学的性能について、図２７に示す分光特性を用いて説明する。なお、図２７は、基準波長λを５５０ｎｍとしたときに、以下の表１６で示される条件で反射防止膜１０１を設計した場合、光線が垂直入射するときの分光特性を表している。また、表１６では、酸化アルミニウムをＡｌ2Ｏ3、酸化チタン－酸化ジルコニウム混合物をＺｒＯ2＋ＴｉＯ2、シリカとフッ化マグネシウムの混合物をＳｉＯ2＋ＭｇＦ2を示しており、基準波長λを５５０ｎｍとしたときに、基板の屈折率が１．４６、１．６２、１．７４及び１．８５の４種類であるときの各々の設計値を示している。
（表１６）
　　　　　物質　　　 屈折率　光学膜厚　 光学膜厚　 光学膜厚　 光学膜厚
媒質　　　空気　　　 1.00
第７層　SiO2＋MgF2　　1.26　　0.275λ　　0.268λ　　0.271λ　　0.269λ
第６層　ZrO2＋TiO2　　2.12　　0.045λ　　0.057λ　　0.054λ　　0.059λ
第５層　Al2O3　　　　 1.65　　0.212λ　　0.171λ　　0.178λ　　0.162λ
第４層　ZrO2＋TiO2　　2.12　　0.077λ　　0.127λ　　0.130λ　　0.158λ
第３層　Al2O3　　　　 1.65　　0.288λ　　0.122λ　　0.107λ　　0.080λ
第２層　ZrO2＋TiO2　　2.12　　0　　　　　0.059λ　　0.075λ　　0.105λ
第１層　Al2O3　　　　 1.65　　0　　　　　0.257λ　　0.030λ　　0.030λ
基板の屈折率　　　　　 　　　1.46　　　 1.62　　　 1.74　　　 1.85
　図２７より、波長が４２０ｎｍ～７２０ｎｍの全域で、反射率が０．２％以下に抑えられていることが分かる。
　なお、第１実施例の変倍光学系ＺＬ１において、平凸レンズＬ５４の屈折率は１．５１７４２であり、この平凸レンズＬ５４における像側のレンズ面に基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、両凸レンズＬ５５の屈折率は１．６４７６９であるため、この両凸レンズＬ５５の物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．６２に対応する反射防止膜を用いることが可能である。
　また、第２実施例の変倍光学系ＺＬ２において、負メニスカスレンズＬ５３の屈折率は１．８４６６６であり、この負メニスカスレンズＬ５３における像側のレンズ面に基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、両凸レンズＬ６１の屈折率は１．７２８２５であるため、この両凸レンズＬ６１の物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。
　また、第３実施例の変倍光学系ＺＬ３において、負メニスカスレンズＬ５４の屈折率は１．８４６６６であり、この負メニスカスレンズＬ５４における像側のレンズ面に基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、両凸レンズＬ６１の屈折率は１．７５５２０であるため、この両凸レンズＬ６１の物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。
　また、第４実施例の変倍光学系ＺＬ４において、負メニスカスレンズＬ５４の屈折率は１．８４６６６であり、この負メニスカスレンズＬ５４における像側のレンズ面に基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、両凸レンズＬ６１の屈折率は１．７１７３６であるため、この両凸レンズＬ６１の物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。
　また、第５実施例の変倍光学系ＺＬ５において、正メニスカスレンズＬ５３の屈折率は１．４９７８２であり、この正メニスカスレンズＬ５３における像側のレンズ面に基板の屈折率が１．４６に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、両凸レンズＬ５４の屈折率は１．７５５２０であるため、この両凸レンズＬ５４の物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜を用いることが可能である。
　このように、本実施例の反射防止膜１０１を、第１～第５実施例の変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ５）にそれぞれ適用することで、ゴーストやフレアをより低減させた、高い光学性能を持つ変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び変倍光学系の変倍方法を提供することができる。
　なお、上記の反射防止膜１０１は、平行平面板の光学面に設けた光学素子として利用することも可能であるし、曲面状に形成されたレンズの光学面に設けて利用することも可能である。
　次に、上記反射防止膜１０１の変形例について説明する。この変形例の反射防止膜は５層からなり、以下の表１７で示される条件で構成される。なお、第５層の形成に、前述のゾル－ゲル法を用いている。また、表１７では、基準波長λを５５０ｎｍとしたときに、基板の屈折率が１．５２であるときの設計値を示している。
（表１７）
　　　　　物質　　　　　　　　　　　　　　　　　屈折率　光学膜厚
媒質　　　空気　　　　　　　　　　　　　　　　　1.00
第５層　　シリカとフッ化マグネシウムの混合物　　1.26　　 0.269λ
第４層　　酸化チタン－酸化ジルコニウム混合物　　2.12　　 0.043λ
第３層　　酸化アルミニウム　　　　　　　　　　　1.65　　 0.217λ
第２層　　酸化チタン－酸化ジルコニウム混合物　　2.12　　 0.066λ
第１層　　酸化アルミニウム　　　　　　　　　　　1.65　　 0.290λ
基板　　　ＢＫ７　　　　　　　　　　　　　　　　1.52
　図２８に、変形例の反射防止膜に光が垂直入射するときの分光特性を示す。図２８により、波長が４２０ｎｍ～７２０ｎｍの全域で、反射率が０．２％以下に抑えられていることが分かる。なお、図２９に、入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性を示す。
　比較のため、図３０に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜し、以下の表１８で示される条件で構成される多層広帯域反射防止膜の垂直入射時の分光特性を示す。なお、図３１に、入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性を示す。
（表１８）
　　　　　物質　　　　　　　　　　　　　　　　　屈折率　光学膜厚
媒質　　　空気　　　　　　　　　　　　　　　　　1.00
第７層　　ＭｇＦ２　　　　　　　　　　　　　　　 1.39　　 0.243λ
第６層　　酸化チタン－酸化ジルコニウム混合物　　2.12　　 0.119λ
第５層　　酸化アルミニウム　　　　　　　　　　　1.65　　 0.057λ
第４層　　酸化チタン－酸化ジルコニウム混合物　　2.12　　 0.220λ
第３層　　酸化アルミニウム　　　　　　　　　　　1.65　　 0.064λ
第２層　　酸化チタン－酸化ジルコニウム混合物　　2.12　　 0.057λ
第１層　　酸化アルミニウム　　　　　　　　　　　1.65　　 0.193λ
基板　　　ＢＫ７　　　　　　　　　　　　　　　　1.52
　図２８及び図２９で示す変形例の分光特性を、図３０及び図３１で示す従来例の分光特性と比較すると、変形例に係る反射防止膜の反射率の低さが良く分かる。
　以上のように、本実施例によれば、手ぶれ補正機構を備えつつ、ゴースト、フレアをより低減させることができる高性能な変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の変倍方法を提供することができる。
ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ５）　変倍光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　Ｇ２　第２レンズ群　　Ｇ３　第３レンズ群
Ｇ４　第４レンズ群　　Ｇ５　第５レンズ群　　Ｓ　開口絞り
１　カメラ（光学装置）

Claims (52)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍に際し、前記第１レンズ群を光軸に沿って移動させ、
    　前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが可能な構成であり、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
    ２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５
    　但し、
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  2. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．１８　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．９２
    　　但し、
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  3. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．８２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．５８
    　但し、
    ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  4. 　前記第２レンズ群よりも像側に開口絞りを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  5. 　前記第３レンズ群から前記第５レンズ群の間に開口絞りを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  6. 　前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間に開口絞りを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  7. 　合焦に際し、前記第３レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  8. 　変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  9. 　前記第２レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが可能な構成であることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  10. 　全てのレンズ面が球面で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  11. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６
    　但し、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  12. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．７０　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．５５
    但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  13. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．１１　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．６２
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  14. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  15. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  16. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  17. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８
    　但し、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  18. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    １．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０
    　　　　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  19. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    １．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２
    　但し、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  20. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  21. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．７４　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．８２
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  22. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６
  23. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７
    　　　　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  24. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．２９　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．８７
    但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  25. 　光学面のうち少なくとも１面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んだ反射防止膜が施されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  26. 　前記反射防止膜は多層膜であり、
    　前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることを特徴とする請求項２５に記載の変倍光学系。
  27. 　前記ウェットプロセスを用いて形成された層のｄ線における屈折率をｎｄとしたとき、次式
    ｎｄ　≦　１．３０
    の条件を満足することを特徴とする請求項２５に記載の変倍光学系。
  28. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項１に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  29. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍に際し、前記第１レンズ群を光軸に沿って移動させ、
    　前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが可能な構成であり、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
    ０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  30. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２９に記載の変倍光学系。
    ０．７０　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．５５
    　但し、　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  31. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２９に記載の変倍光学系。
    ０．１１　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．６２
    　但し、　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  32. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項２９に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  33. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定され、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０
    ３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  34. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
    ０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８
    　但し、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  35. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
    ０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８
    　但し、
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  36. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項３３に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  37. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定され、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ２．０　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１
    １．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０
    １．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  38. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項３７に記載の変倍光学系。
    ０．８　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．８
  39. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項３７に記載の変倍光学系。
    ０．３　＜　（－ｆ２）／ｆ５　＜　０．８
  40. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項３７に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  41. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定され、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    １．０５　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１０
    ０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  42. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項４１に記載の変倍光学系。
    ０．７４　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　２．８２
  43. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項４１に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  44. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第４レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有し、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定され、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６
    ０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  45. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項４４に記載の変倍光学系。
    ０．２９　＜　ｆ３／（－ｆ４）　＜　０．８７
  46. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項４４に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  47. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、前記第１レンズ群が光軸に沿って移動するように配置し、
    　前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動することができるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
    ２．１５　＜　ｆ１／ｆ３　＜　４．９５
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  48. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、前記第１レンズ群が光軸に沿って移動するように配置し、
    　前記第２レンズ群から前記第５レンズ群の少なくとも一部が光軸と直交方向の成分を含んで移動することができるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ４．４１　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　５．３３
    ０．１０　＜　ｆ３／ｆ５　＜　１．０６
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  49. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系。
    ９．６　＜　ｆｔ／（－ｆ２）　＜　２０．０
    ３．９　＜　ｆｔ／（－ｆ４）　＜　８．８
    　但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  50. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系。
    ２．０　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１
    １．３　＜　ｆ１／（－ｆ４）　＜　３．０
    １．９　＜　ｆ１／ｆ５　＜　３．２
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  51. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系。
    １．０５　＜　ｆ１／（－ｆ２）　＜　６．１０
    ０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　１．９３
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
  52. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、前記第２レンズ群及び前記第４レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系。
    ０．４４　＜　（－ｆ２）／ｆ３　＜　０．８６
    ０．３２　＜　（－ｆ４）／ｆ５　＜　２．０７
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
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