RU2450062C1 - СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАННОЙ Si СТАЛИ С ВЫСОКИМИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ - Google Patents

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАННОЙ Si СТАЛИ С ВЫСОКИМИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ Download PDF

Info

Publication number
RU2450062C1
RU2450062C1 RU2010143391/02A RU2010143391A RU2450062C1 RU 2450062 C1 RU2450062 C1 RU 2450062C1 RU 2010143391/02 A RU2010143391/02 A RU 2010143391/02A RU 2010143391 A RU2010143391 A RU 2010143391A RU 2450062 C1 RU2450062 C1 RU 2450062C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
annealing
hot rolling
temperature
slab
steel
Prior art date
Application number
RU2010143391/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Гохуа ЯН (CN)
Гохуа ЯН
Хуаньдэ СУНЬ (CN)
Хуаньдэ СУНЬ
Ямин ЦЗИ (CN)
Ямин ЦЗИ
Гобао ЛИ (CN)
Гобао ЛИ
Хунсюй ХЭЙ (CN)
Хунсюй ХЭЙ
Original Assignee
Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд filed Critical Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд
Application granted granted Critical
Publication of RU2450062C1 publication Critical patent/RU2450062C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
    • C21D3/02—Extraction of non-metals
    • C21D3/04—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C21D8/0284—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, в частности к изготовлению ориентированной кремнистой стали с высокими электромагнитными свойствами. Для улучшения электромагнитных характеристик стали осуществляют следующие стадии: выплавку стали в конвертере или электрической печи, вторичный переплав, непрерывную разливку для получения сляба. Сляб, содержащий, мас.%: C (0,020-0,050), Si (2,6-3,6), S (0,015-0,025), Als (0,008-0,028), N (0,005-0,020), Mn (0,15-0,5), Cu (0,3-1,2), остальное Fe и неизбежные примеси, при отношении: 10≤Mn/S≤20 и Cu/Mn≥2 нагревают до 1250-1350°C и подвергают горячей прокатке, затем проводят первую холодную прокатку, обезуглероживающий отжиг, вторичную холодную прокатку, нанесение сепаратора отжига, на основе MgO и отжиг при высокой температуре, нанесение изолирующего покрытия и отжиг с растяжением и правкой. 3 з.п. ф-лы, 3 пр., 3 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к способу изготовления кремнистой стали с высокими электромагнитными характеристиками.
Известный уровень техники
В соответствии с достаточно хорошо разработанной технологией изготовления текстурированной (CGO) кремнистой стали температура нагрева при горячей прокатке составляет выше 1350°C и MnS считается основным ингибитором. Таким образом, потребление энергии является относительно высоким, и шлак попадает на поверхность стальной заготовки при такой высокой температуре. Оборудование для нагрева требует регулярной очистки, что влияет на производство продукции, увеличивает потребление энергии, повышает вероятность поломки устройства и себестоимость. В связи с этим, национальными и зарубежными исследователями было проведено большое количество исследований по снижению температуры нагрева кремнистой стали. В соответствии с тенденцией развития существует два пути модификации технологии в плане интервала температуры нагрева. Один путь состоит в регулировке температуры нагрева при горячей прокатке в интервале 1150-1250°C, что относится к технологии низкотемпературного нагрева сляба, формированием ингибитора на последней стадии путем азотирования для придания способности ингибирования. В настоящее время технология низкотемпературного нагрева сляба быстро развивается, как показано, например, в US 5049205, CN 1978707 и KR 2002074312. Однако в данных способах необходимо оборудование для азотирования, приводящее к повышению себестоимости и неравномерных магнитных свойств конечного продукта из-за неравномерного азотирования.
Другим путем является поддержание температуры нагрева при горячей прокатке в интервале 1250-1320°. В отличие от технологии низкотемпературного нагрева его вероятно можно отнести к технологии нагрева сляба до средних температур. В соответствии с технологией нагрева сляба до средних температур используется ингибитор, содержащий Cu, и выплавляемый непрерывным литьем сляб подвергают двухкратной холодной прокатке, с промежуточным обезуглероживающим отжигом (однократный обезуглероживающий отжиг) для снижения содержания углерода менее 30 ч./млн. После второй холодной прокатки или после восстановительного отжига при низкой температуре сразу наносится сепаратор из MgO с последующим высокотемпературным отжигом и обработкой. Техническое решение, раскрытое в EP 0709470 и CN 1786248 A, принадлежит к технологии нагрева сляба до средних температур. Общей проблемой этих двух патентов является чрезмерно низкое содержание серы, что приводит к несоответствующему количеству и неравномерному распределению ингибитора. В результате это влияет на локальную или общую способность ингибирования, так что вторичная перекристаллизация проводится не в полной мере, и магнитные характеристики снижаются и не являются гомогенными.
Сущность изобретения
Целью изобретения является создание способа изготовления ориентированной кремнистой стали с высокими электромагнитными характеристиками. В частности, необходимая вторичная перекристаллизация и качество нижележащих слоев достигаются регулированием состава сляба и способа его получения, так чтобы достичь требуемого улучшения электромагнитных характеристик ориентированной кремнистой стали.
Задача решается путем создания способа изготовления ориентированной кремнистой стали (текстурированный кремний) с высокими электромагнитными характеристиками, включающего: выплавку стали в конвертере или электропечи; вторичный переплав, непрерывную разливку расплавленной стали для получения сляба с последующей горячей прокаткой, первичную холодную прокатку, обезуглероживающий отжиг, вторичную холодную прокатку; нанесение сепаратора отжига, содержащего оксид магния в качестве основного компонента; затем отжиг при высокой температуре; и, наконец, нанесение изолирующего покрытия и проведение правильно-растяжного отжига (т.е. отжиг с растягиванием и правкой), причем состав сляба в мас.% следующий:
С 0.020-0,050
Si 2,6-3,6
S 0,015-0,025
Als 0,008-0,028
N 0,005-0,020
Mn 0,15-0,5 и 10≤Mn/S≤20
Cu 0,3-1,2 и Cu/Mn≥2
остальное Fe и неизбежные включения и Als представляет собой растворимый в кислоте алюминий.
Процесс горячей прокатки включает: нагрев сляба до 1250-1350°C в печи нагрева; поддержание этой температуры в течение 2-6 часов; и затем горячую прокатку, при которой окончательная горячая прокатка начинается при 1050-1200°C и заканчивается при выше 800°C.
Предпочтительно окончательная горячая прокатка начинается при 1070-1130°C и заканчивается при выше 850°C.
После горячей прокатки получается горячекатаный лист толщиной 2,0-2,8 мм.
Затем проводится кислотная промывка и первичная холодная прокатка для прокатки листа до промежуточной толщины 0,50-0,70 мм.
Впоследствии проводится промежуточный обезуглероживающий отжиг, при котором стальной лист, подвергающийся промежуточному обезуглероживающему отжигу, нагревают равномерно до около 800°C, промежуточный обезуглероживающий отжиг проводят в защитной атмосфере влажного водорода не более 10 минут и содержание углерода в отожженном стальном листе понижено до менее 30 ч./млн.
После промежуточного обезуглероживающего отжига проводят вторичную холодную прокатку для получения конечного продукта толщиной 0,15-0,35 мм.
На стальной лист наносят сепаратор, содержащий оксид магния в качестве основного компонента.
Наконец, проводят высокотемпературный отжиг. Процесс включает отжиг в атмосфере сухого (т.е. точка росы D.P.<0°C) водорода или газовой смеси азота и водорода при содержании водорода более 75% при 1170-1230°C, в течение более 15 часов.
Подбором состава сляба изобретения содержание серы снижают, в частности, S: 0,015-0,025%, отношение марганец/сера 10≤Mn/S≤20 и медь/марганец Cu/Mn≥2. Таким образом, регулируют в составе отношение Cu2S к MnS, так что горячая прокатка способствует выделению Cu2S. Кроме того, температуры, при которых начинается и заканчивается горячая прокатка, строго контролируют в ходе горячей прокатки, так что основная часть серы выделяется в форме ингибитора Cu2S и в значительной степени предотвращается совместное выделение MnS+Cu2S. Благодаря этому предотвращается укрупнение и негомогенность ингибитора. Температура выделения Cu2S находится в интервале 900-1100°C с температурой максимума выделения 1000°C, тогда как температура максимума выделения MnS выше 1100°C. Так как температура, при которой начинается горячая прокатка выше 1050°C, и температура, при которой заканчивается горячая прокатка выше 800°C, в значительной степени обеспечивается выделение и распределение подходящего Cu2S и при этом ингибируется совместное выделение MnS и Cu2S. Таким образом, может быть гарантировано, что на последней стадии процесса изготовления Cu2S и AlN совместно ингибируют рост зерна в нежелательном направлении и адекватную движущую силу роста зародышей кристаллов с ориентацией Гаусса (100) [001] при вторичной перекристаллизации. В результате магнитные характеристики конечного продукта заметно улучшаются.
Когда содержание серы выше, она склонна выделяться в центрах микроструктуры непосредственно после отливки. Поэтому температуру, до которой нагревают сляб, следует поддерживать выше 1250°C в течение времени, достаточного для соответствующего растворения твердых сульфидов в центрах, так что подходящий Cu2S будет выделяться в мелкодисперсном состоянии при последующей горячей прокатке.
Вследствие большого количества мелкодисперсного Cu2S и небольшого количества MnS в диспергированном состоянии во время высокотемпературного отжига, поверхностная десульфуризация замедляется, поэтому способность ингибирования увеличивается и температура вторичной перекристаллизации может быть повышена. Таким образом, вторичные зерна ориентируются более точно, так что улучшаются магнитные характеристики.
При увеличении содержания серы, если сера не полностью удалена во время заключительного высокотемпературного отжига, ухудшаются магнитные характеристики продукта, в частности потери в стали. При этом происходит магнитное старение и также будет значительно снижена технологичность продукта. Таким образом, существует серьезное ограничение времени очищающего отжига в процессе высокотемпературного отжига. В частности, очищающий отжиг должен быть выполнен в атмосфере сухого водорода или смеси азота и водорода, с содержанием более 75%, при температуре очищающего отжига 1170-1230°C в течение более 15 часов, причем "сухая атмосфера" означает, что ее точка росы D.P.<0°C. При слишком низкой температуре или если температуру выдерживают слишком короткое время, вредные элементы, такие как N, S и подобные, не могут быть удалены полностью, и магнитные характеристики ухудшаются. При слишком высокой температуре зерна, сформированные во время вторичной перекристаллизации, были бы крупными, что сопровождается увеличением потерей в стали и снижением качества стеклянной пленки.
Изобретение имеет следующие преимущества: разработкой состава сляба и регулированием нагрева сляба и условий горячей прокатки в соответствии с изобретением эффективно улучшены форма, в которой выделяются сульфиды во время горячей прокатки и в значительной степени предотвращается выделение MnS+Cu2S в качестве сложного ингибитора, причем обеспечивается выделение адекватного количества высокодисперсного ингибитора. В результате значительно повышаются магнитные свойства при низких издержках производства и эффективно снижаются потери в стали так, что получается структурированная кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией.
Осуществление изобретения
Пример 1
Группа слябов из ориентированной кремнистой стали имеет различные составы с переменным содержанием серы, марганца и меди. За исключением S, Mn и Cu весовое процентное содержание других компонентов остается постоянным: C: 0,040%, Si: 3,17%, Als: 0,017%, N: 0,01%. Содержание S, Mn и Cu представлено в таблице 1, остальное Fe и неизбежные включения. Вышеуказанные слябы обрабатывают следующим образом: после выдерживания в печи нагрева при температуре повторного нагрева 1280°C в течение 3 часов, горячей прокаткой получают горячекатаные листы толщиной 2,5 мм, причем начало окончательной прокатки осуществляют при 1050-1200°C и окончание при выше 800°C; после кислотной промывки листы подвергают первоначально холодной прокатке до толщины 0,65 мм и затем проводят обезуглероживающий отжиг при 850°C в защитной атмосфере влажного водорода для снижения углерода в стальных листах ниже 30 ч./млн; полученные листы вторично подвергают холодной прокатке после промежуточного обезуглероживающего отжига до толщины продукта 0,30 мм; полученные листы покрывают сепаратором с MgO в качестве основного компонента, сматывают и подвергают высокотемпературному отжигу в атмосфере 100% H2 с D.P. -10°C при 1200°C в течение 20 часов; и конечные продукты получают после размотки, нанесения изолирующего покрытия и отжига с растяжением и правкой. Магнитные характеристики конечных продуктов представлены в таблице 1 (магнитными характеристиками продукта из ориентированной кремнистой стали с высокой магнитной индукции являются: плотность магнитного потока В8≥1,88 Т, потери в стали Р17/50≤1,30 Вт/кг, так везде).
Таблица 1.
Влияние состава на магнитные характеристики
Содержание серы (%) Содержание марганца (%) Содержание меди (%) Магнитные свойства Описание
Плотность магнитного потока В8(Т) Потери в стали Р17/50 (Вт/кг)
0,015% 0,15% 0,3% 1,88 1,14 Пример изобретения
0,015% 0,15% 0,6% 1,88 1,16 Пример изобретения
0,015% 0,22% 0,45% 1,90 1,03 Пример изобретения
0,015% 0,22% 0,6% 1,91 1,07 Пример изобретения
0,015% 0,3% 0,6% 1,89 1,13 Пример изобретения
0,015% 0,3% 0,8% 1,88 1,18 Пример изобретения
0,020% 0,2% 0,4% 1,90 0,99 Пример изобретения
0,020% 0,2% 0,6% 1,91 1,01 Пример изобретения
0,020% 0,3% 0,6% 1,90 1,05 Пример изобретения
0,020% 0,3% 0,8% 1,90 1,12 Пример изобретения
0,020% 0,4% 0,8% 1,89 1,10 Пример изобретения
0,020% 0,4% 1,0% 1,88 1,21 Пример изобретения
0,025% 0,25% 0,5% 1,90 1,08 Пример изобретения
0,025% 0,25% 0,6% 1,90 1,15 Пример изобретения
0,025% 0,32% 0,65% 1,90 1,17 Пример изобретения
0,025% 0,32% 0,8% 1,88 1,19 Пример изобретения
0,025% 0,5% 1,0% 1,88 1,21 Пример изобретения
0,025% 0,5% 1,2% 1,88 1,23 Пример изобретения
0,010% 0,15% 0,6% 1,84 1,32 Сравнительный пример
0,020% 0,15% 0,6% 1,86 1,28 Сравнительный пример
0,020% 0,2% 0,3% 1,84 1,35 Сравнительный пример
0,020% 0,3% 0,4% 1,82 1,39 Сравнительный пример
0,020% 0,4% 0,6% 1,82 1,42 Сравнительный пример
0,020% 0,5% 1,1% 1,79 1,59 Сравнительный пример
0,030% 0,4% 1,0% 1,67 1,65 Сравнительный пример
Пример 2
Компоненты и их весовое процентное содержание в слябах из ориентированной кремнистой стали в этом примере следующие: C: 0,032%, Si: 3,2%, Als: 0,012%, N: 0,01%, S: 0,016%, Mn: 0,18%, Cu: 0,42%, остальное Fe и неизбежные включения. После выдерживания в печи нагрева в соответствии с различными условиями повторного нагрева, приведенными в таблице 2, горячей прокаткой сляба получают горячекатаные листы толщиной 2,5 мм, причем температура начала и окончания окончательной прокатки представлена в таблице 2. Листы первоначально подвергают холодной прокатке после кислотной промывки до толщины 0,60 мм и затем проводят промежуточный обезуглероживающий отжиг при 850°C в защитной атмосфере влажного водорода для снижения содержания углерода в стальных листах ниже 30 ч./млн. Полученные листы после промежуточного обезуглероживающего отжига вторично подвергают холодной прокатке до толщины конечного продукта 0,27 мм. Полученные листы покрывают сепаратором с MgO в качестве основного компонента, сматывают и подвергают высокотемпературному отжигу в атмосфере 100% H2 с D.P. -10°C при 1200°C в течение 20 часов. Конечные продукты получают после размотки, нанесения изолирующего покрытия и отжига с растяжением и правкой. Магнитные характеристики конечных продуктов представлены в таблице 2.
Таблица 2.
Влияние состава, процесса нагрева сляба и горячей прокатки на магнитные характеристики
Нагрев сляба Температура начала окончательной прокатки Температура конца окончательной прокатки Магнитные свойства Описание
   
1250°С×2 ч 1050°С 800°С 1,88 1,21 Пример изобретения
1250°C×2 ч 1200°С 800°С 1,88 1,19 Пример изобретения
1250°C×2 ч 1100°С 850°С 1,89 1,15 Пример изобретения
1250°C×2 ч 1100°С 876°С 1,89 1,12 Пример изобретения
1280°C×2 ч 1100°С 890°С 1,90 1,11 Пример изобретения
1250°C×2 ч 1070°С 869°С 1,90 1,14 Пример изобретения
1250°C×2 ч 1130°С 912°С 1,91 1,03 Пример изобретения
1250°C×3 ч 1100°С 907°С 1,91 1,02 Пример изобретения
1280°C×3 ч 1100°С 930°С 1,90 1,06 Пример изобретения
1250°C×1.5 ч 1100°С 865°С 1,66 1,67 Сравнительный пример
1280°C×1.5 ч 1100°С 874°С 1,68 1,63 Сравнительный пример
1280°C×3 ч 1000°С 867°С 1,79 1,45 Сравнительный пример
1280°C×3 ч 1250°С 948°С 1,85 1,34 Сравнительный пример
1280°C×3 ч 1100°С 764°С 1,82 1,39 Сравнительный пример
Пример 3
Компоненты и их весовое процентное содержание слябов из ориентированной кремнистой стали в этом примере следующие: C: 0,032%, Si: 3,2%, Als: 0,012%, N: 0,01%, S: 0,016%, Mn: 0,18%, Cu: 0,42%, остальное Fe и неизбежные включения. После выдерживания в печи нагрева при 1280°C в течение 3 часов горячей прокаткой сляба получают горячекатаные листы толщиной 2,5 мм, причем температура начала и окончания окончательной прокатки составляет 1100°C и 930°C соответственно. Листы после кислотной промывки подвергают первоначальной холодной прокатке до толщины 0,60 мм и затем проводят обезуглероживающий отжиг при 850°C в защитной атмосфере влажного водорода для снижения содержания углерода в стальных листах ниже 30 ч./млн. Полученные листы вторично подвергают холодной прокатке после промежуточного обезуглероживающего отжига до толщины конечного продукта 0,27 мм. Полученные листы покрывают сепаратором с MgO в качестве основного компонента и затем обрабатывают в различных условиях высокотемпературного отжига, как показано в таблице 3, для проверки их влияния на магнитные свойства конечных продуктов. Конечные продукты получают после нанесения изолирующего покрытия и отжига с растяжением и правкой. Магнитные характеристики конечных продуктов представлены в таблице 3.
Таблица 3.
Влияние процесса высокотемпературного отжига на магнитные свойства
Температура высокотемпературного отжига (°C) Время выдержки при высокотемпературном отжиге (ч) Содержание водорода в защитной атмосфере при отжиге (смесь газов азота и водорода) (%) D.P. во время отжига Магнитные свойства Описание
Плотность магнитного потока В8(Т) Потери в стали P17/50 (Вт/кг)
1170 15 100 -1 1,89 1,11 Пример изобретения
1170 15 75 -1 1,88 1,13 Пример изобретения
1230 15 75 -1 1,88 1,12 Пример изобретения
1230 15 100 -1 1,89 1,09 Пример изобретения
1170 15 100 -10 1,89 1,07 Пример изобретения
1200 15 100 -10 1,90 1,06 Пример изобретения
1200 20 100 -10 1,90 Г,04 Пример изобретения
1150 20 100 -10 1,85 1,48 Сравнительный пример
1300 20 100 -10 1,86 1,39 Сравнительный пример
1200 12 100 -10 1,82 1,55 Сравнительный пример
1200 20 100 0 1,87 1,30 Сравнительный пример
1200 20 100 10 1,86 1,3 6 Сравнительный пример
1200 20 50 -10 1,83 1,42 Сравнительный пример

Claims (4)

1. Способ изготовления ориентированной кремнистой стали с высокими электромагнитными характеристиками, включающий выплавку стали в конвертере или электрической печи, вторичный переплав и непрерывную разливку расплавленной стали для получения сляба с последующей горячей прокаткой, первичную холодную прокатку, обезуглероживающий отжиг, вторичную холодную прокатку, нанесение сепаратора отжига, содержащего оксид магния в качестве основного компонента, затем отжиг при высокой температуре, нанесение изолирующего покрытия и проведение отжига с растяжением и правкой, причем сляб имеет следующий состав, мас.%:
C 0,020-0,050 Si 2,6-3,6 S 0,015-0,025 Als 0,008-0,028 N 0,005-0,020 Mn 0,15-0,5 Cu 0,3-1,2

остальное Fe и неизбежные включения при выполнении отношений 10≤Mn/S≤20 и Cu/Mn≥2.
2. Способ по п.1, в котором процесс горячей прокатки включает нагрев сляба до 1250-1350°C в печи нагрева, поддержание этой температуры в течение 2-6 ч и затем горячую прокатку, причем горячую прокатку начинают при 1050-1200°C и заканчивают выше 800°C.
3. Способ по п.2, в котором горячую прокатку начинают при 1070-1130°C и заканчивают выше 850°C.
4. Способ по п.1, в котором процесс высокотемпературного отжига включает отжиг в атмосфере сухого водорода или смеси азота и водорода с содержанием водорода более 75% при 1170-1230°C в течение более 15 ч.
RU2010143391/02A 2008-03-25 2009-03-25 СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАННОЙ Si СТАЛИ С ВЫСОКИМИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ RU2450062C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN200810035079.6 2008-03-25
CN2008100350796A CN101545072B (zh) 2008-03-25 2008-03-25 一种高电磁性能取向硅钢的生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2450062C1 true RU2450062C1 (ru) 2012-05-10

Family

ID=41112977

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010143391/02A RU2450062C1 (ru) 2008-03-25 2009-03-25 СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАННОЙ Si СТАЛИ С ВЫСОКИМИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ

Country Status (7)

Country Link
US (1) US8333846B2 (ru)
EP (1) EP2272995B1 (ru)
JP (1) JP5479448B2 (ru)
KR (1) KR101252561B1 (ru)
CN (1) CN101545072B (ru)
RU (1) RU2450062C1 (ru)
WO (1) WO2009117959A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2609605C2 (ru) * 2012-09-27 2017-02-02 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ получения обычной текстурированной кремнистой стали с высокой магнитной индукцией
RU2695736C1 (ru) * 2015-10-26 2019-07-25 Ниппон Стил Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой и обезуглероженный стальной лист, используемый для его производства

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101643881B (zh) * 2008-08-08 2011-05-11 宝山钢铁股份有限公司 一种含铜取向硅钢的生产方法
CN102618783B (zh) * 2011-01-30 2014-08-20 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢的生产方法
WO2014020369A1 (en) * 2012-07-31 2014-02-06 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof
EP2933350A1 (en) * 2014-04-14 2015-10-21 Mikhail Borisovich Tsyrlin Production method for high-permeability grain-oriented electrical steel
CN104372238B (zh) * 2014-09-28 2016-05-11 东北大学 一种取向高硅钢的制备方法
US20160108488A1 (en) * 2014-10-15 2016-04-21 Sms Siemag Ag Process for producing grain-oriented electrical steel strip and grain-oriented electrical steel strip obtained according to said process
KR101696627B1 (ko) * 2014-11-26 2017-01-16 주식회사 포스코 방향성 전기강판용 소둔 분리제 조성물, 및 이를 이용한 방향성 전기강판의 제조방법
KR101642281B1 (ko) * 2014-11-27 2016-07-25 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
CN106755843B (zh) * 2016-12-19 2019-07-30 宁波银亿科创新材料有限公司 一种制作取向硅钢的工艺方法
CN108277423B (zh) * 2017-01-05 2020-03-31 鞍钢股份有限公司 一种中频磁屏蔽硅钢的生产方法
CN107488815A (zh) * 2017-08-25 2017-12-19 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种中温取向硅钢热轧钢带及其制备方法
CN108480587B (zh) * 2018-02-13 2020-02-18 鞍钢股份有限公司 一种低夹杂缺陷率高磁感取向硅钢的生产方法
KR102177044B1 (ko) * 2018-11-30 2020-11-10 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
CN110396647B (zh) * 2019-08-22 2020-09-08 中天钢铁集团有限公司 一种高电磁性能及高强度低合金钢及其生产工艺与用途
CN111996352A (zh) * 2020-07-31 2020-11-27 鞍钢股份有限公司 一种高性能取向硅钢极薄带的制备方法
CN112226695A (zh) * 2020-10-16 2021-01-15 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高性能热轧取向硅钢钢板及其生产方法
CN112593053A (zh) * 2020-12-14 2021-04-02 海安华诚新材料有限公司 一种气耗优化成本较低的取向硅钢高温退火工艺
CN112605122B (zh) * 2020-12-15 2023-01-10 首钢智新迁安电磁材料有限公司 一种改善硅钢热轧板边部质量的加工方法
CN113832322B (zh) * 2021-09-26 2023-04-28 武汉钢铁有限公司 高磁感取向硅钢高效脱碳退火工艺
CN113930593B (zh) * 2021-10-26 2024-01-16 无锡普天铁心股份有限公司 一种低损耗宽料取向硅钢的生产方法
CN114540714B (zh) * 2022-02-28 2022-12-27 西北工业大学 一种改善含铜取向硅钢磁性能的方法
CN114921711B (zh) * 2022-05-25 2023-10-24 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种q620级高耐蚀高强度近海结构钢的生产方法
CN114891978B (zh) * 2022-06-20 2024-01-16 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高牌号无取向硅钢一次冷轧断带后的生产方法
CN115449741B (zh) * 2022-09-20 2023-11-24 武汉钢铁有限公司 一种基于薄板坯连铸连轧生产高磁感取向硅钢及方法
CN116121622A (zh) * 2022-11-18 2023-05-16 无锡普天铁心股份有限公司 一种优良底层取向硅钢的生产工艺

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0709470A1 (en) * 1993-11-09 1996-05-01 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Production method of directional electromagnetic steel sheet of low temperature slab heating system
JP2000199015A (ja) * 1998-03-30 2000-07-18 Nippon Steel Corp 磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2181786C1 (ru) * 2001-07-02 2002-04-27 Цырлин Михаил Борисович Анизотропная электротехническая сталь и способ ее получения
RU2194774C2 (ru) * 1996-09-05 2002-12-20 Аччаи Спечьяли Терни С.п.А. Способ изготовления ленты из электротехнической стали с ориентированными зернами из тонких плоских заготовок
RU2199595C1 (ru) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной электротехнической анизотропной стали
RU2218429C2 (ru) * 1998-03-10 2003-12-10 Аччаи Спечали Терни С.П.А. Способ изготовления полос из электротехнической текстурованной стали
JP2005226111A (ja) * 2004-02-12 2005-08-25 Nippon Steel Corp 磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0774388B2 (ja) 1989-09-28 1995-08-09 新日本製鐵株式会社 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JP2607869B2 (ja) * 1993-11-09 1997-05-07 ポハング アイアン アンド スチール カンパニー，リミテッド 低温スラブ加熱方式の方向性電磁鋼板の製造方法
JPH07252532A (ja) * 1994-03-16 1995-10-03 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
FR2731713B1 (fr) * 1995-03-14 1997-04-11 Ugine Sa Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la realisation notamment de circuits magnetiques de transformateurs
KR100240995B1 (ko) * 1995-12-19 2000-03-02 이구택 절연피막의 밀착성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법
DE19628136C1 (de) * 1996-07-12 1997-04-24 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech
DE19881070C2 (de) * 1997-06-27 2001-02-22 Po Hang Iron & Steel Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechs mit magnetischer Vorzugsrichtung mit hoher magnetischer Flussdichte basierend auf einem Niedertemperaturplattenheizverfahren
DE19735062A1 (de) * 1997-08-13 1999-02-18 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech und Verwendung eines Stahls für Elektroblech
DE19816158A1 (de) 1998-04-09 1999-10-14 G K Steel Trading Gmbh Verfahren zur Herstellung von korn-orientierten anisotropen, elektrotechnischen Stahlblechen
KR100526122B1 (ko) 2001-03-20 2005-11-08 주식회사 포스코 그라스피막이 없는 저온가열 방향성전기강판의 제조방법
JP4283533B2 (ja) * 2002-12-26 2009-06-24 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼板の製造方法
CN1283812C (zh) * 2003-10-27 2006-11-08 宝山钢铁股份有限公司 一种取向硅钢板的制造方法
CN100455702C (zh) 2005-11-29 2009-01-28 宝山钢铁股份有限公司 一种具有良好底层的低温加热生产取向硅钢的方法
CN100455690C (zh) * 2005-11-30 2009-01-28 宝山钢铁股份有限公司 一种基于薄板坯连铸连轧的取向硅钢及其制造方法
CN100389222C (zh) 2005-12-13 2008-05-21 武汉钢铁(集团)公司 提高含铜取向硅钢电磁性能和底层质量的生产方法
RU2378394C1 (ru) * 2006-05-24 2010-01-10 Ниппон Стил Корпорейшн Способ производства листа текстурированной электротехнической стали с высокой магнитной индукцией
ITRM20070218A1 (it) * 2007-04-18 2008-10-19 Ct Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0709470A1 (en) * 1993-11-09 1996-05-01 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Production method of directional electromagnetic steel sheet of low temperature slab heating system
RU2194774C2 (ru) * 1996-09-05 2002-12-20 Аччаи Спечьяли Терни С.п.А. Способ изготовления ленты из электротехнической стали с ориентированными зернами из тонких плоских заготовок
RU2218429C2 (ru) * 1998-03-10 2003-12-10 Аччаи Спечали Терни С.П.А. Способ изготовления полос из электротехнической текстурованной стали
JP2000199015A (ja) * 1998-03-30 2000-07-18 Nippon Steel Corp 磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
RU2181786C1 (ru) * 2001-07-02 2002-04-27 Цырлин Михаил Борисович Анизотропная электротехническая сталь и способ ее получения
RU2199595C1 (ru) * 2002-06-25 2003-02-27 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной электротехнической анизотропной стали
JP2005226111A (ja) * 2004-02-12 2005-08-25 Nippon Steel Corp 磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2609605C2 (ru) * 2012-09-27 2017-02-02 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ получения обычной текстурированной кремнистой стали с высокой магнитной индукцией
RU2695736C1 (ru) * 2015-10-26 2019-07-25 Ниппон Стил Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой и обезуглероженный стальной лист, используемый для его производства

Also Published As

Publication number Publication date
EP2272995A1 (en) 2011-01-12
EP2272995A4 (en) 2011-06-08
CN101545072A (zh) 2009-09-30
CN101545072B (zh) 2012-07-04
EP2272995B1 (en) 2012-09-05
WO2009117959A1 (zh) 2009-10-01
KR20110000661A (ko) 2011-01-04
KR101252561B1 (ko) 2013-04-08
US20110139313A1 (en) 2011-06-16
JP2011517732A (ja) 2011-06-16
US8333846B2 (en) 2012-12-18
JP5479448B2 (ja) 2014-04-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2450062C1 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОРИЕНТИРОВАННОЙ Si СТАЛИ С ВЫСОКИМИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ
RU2572919C2 (ru) Способ получения текстурированных стальных лент или листов для применения в электротехнике
RU2537628C1 (ru) Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали
WO2016035345A1 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法および窒化処理設備
JP2001520311A (ja) ヒステリシス損が少なく、高い極性を有する方向性けい素鋼板の製造方法
JP2002212639A (ja) 磁気特性に優れた一方向性珪素鋼板の製造方法
WO1995013401A1 (en) Production method of directional electromagnetic steel sheet of low temperature slab heating system
JPH07122096B2 (ja) 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
CN113166892A (zh) 取向电工钢板及其制造方法
JP5920387B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR100530069B1 (ko) 응력제거소둔 후 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성전기강판의 제조방법
KR100340495B1 (ko) 저온슬라브가열방식의고자속밀도방향성전기강판의제조방법
KR100544723B1 (ko) 저철손 및 고자속밀도를 갖는 방향성 전기강판의 제조방법
JP2006213953A (ja) 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法
CN111566244A (zh) 取向电工钢板及其制造方法
JP6863310B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6988845B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR20120072926A (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법
KR101263848B1 (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
KR101263846B1 (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
KR101263843B1 (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법
JP2003201518A (ja) 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
KR20000041670A (ko) 피막특성이 우수한 저온 슬라브가열 방식의 방향성 전기강판제조방법
KR101263847B1 (ko) 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
JP3536303B2 (ja) 幅方向で磁気特性が均一な方向性電磁鋼板の製造方法