RU2435046C2 - Двигатель с разделенным циклом и способ его эксплуатации - Google Patents

Двигатель с разделенным циклом и способ его эксплуатации Download PDF

Info

Publication number
RU2435046C2
RU2435046C2 RU2010101967/06A RU2010101967A RU2435046C2 RU 2435046 C2 RU2435046 C2 RU 2435046C2 RU 2010101967/06 A RU2010101967/06 A RU 2010101967/06A RU 2010101967 A RU2010101967 A RU 2010101967A RU 2435046 C2 RU2435046 C2 RU 2435046C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
compression
bypass
pressure
valve
expansion
Prior art date
Application number
RU2010101967/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010101967A (ru
Inventor
Форд А. ФИЛЛИПС (US)
Форд А. ФИЛЛИПС
Original Assignee
СКАДЕРИ ГРУП, ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by СКАДЕРИ ГРУП, ЭлЭлСи filed Critical СКАДЕРИ ГРУП, ЭлЭлСи
Publication of RU2010101967A publication Critical patent/RU2010101967A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2435046C2 publication Critical patent/RU2435046C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
    • F02B33/02—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps
    • F02B33/06—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps with reciprocating-piston pumps other than simple crankcase pumps
    • F02B33/22—Engines with reciprocating-piston pumps; Engines with crankcase pumps with reciprocating-piston pumps other than simple crankcase pumps with pumping cylinder situated at side of working cylinder, e.g. the cylinders being parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/46—Component parts, details, or accessories, not provided for in preceding subgroups
    • F01L1/462—Valve return spring arrangements
    • F01L1/465—Pneumatic arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
    • F01L3/20—Shapes or constructions of valve members, not provided for in preceding subgroups of this group
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L9/00—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically
    • F01L9/10—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically by fluid means, e.g. hydraulic
    • F01L9/11—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically by fluid means, e.g. hydraulic in which the action of a cam is being transmitted to a valve by a liquid column
    • F01L9/12—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically by fluid means, e.g. hydraulic in which the action of a cam is being transmitted to a valve by a liquid column with a liquid chamber between a piston actuated by a cam and a piston acting on a valve stem
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
    • F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
    • F01L1/3442—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear using hydraulic chambers with variable volume to transmit the rotating force
    • F01L2001/34423—Details relating to the hydraulic feeding circuit
    • F01L2001/34446—Fluid accumulators for the feeding circuit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
    • F01L2003/25—Valve configurations in relation to engine
    • F01L2003/258—Valve configurations in relation to engine opening away from cylinder
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
    • F02B23/08—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition
    • F02B23/10—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition with separate admission of air and fuel into cylinder
    • F02B2023/108—Swirl flow, i.e. the axis of rotation of the main charge flow motion is vertical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
  • Valve Device For Special Equipments (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Check Valves (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)

Abstract

Изобретение относится к двигателям внутреннего сгорания (ДВС) с разделенным циклом, в которых используются цилиндры сжатия и расширения, соединенные друг с другом перепускными каналами. ДВС с разделенным циклом содержит коленчатый вал (52), цилиндры сжатия (66) и расширения (68), поршни сжатия (72) и расширения (74), перепускной канал (38). Поршень сжатия (72) осуществляет такты впуска и сжатия за один оборот коленчатого вала (52). Поршень расширения (74) осуществляет такты расширения и выпуска за один оборот коленчатого вала (52). Перепускной канал (38) соединяет цилиндры сжатия (66) и расширения (68). Перепускной канал (38) содержит перепускные клапаны сжатия (ПКС (84)) и расширения (ПКР (86)). Между перепускными клапанами (84, 86) сформирована полость высокого давления. ПКС (84) открывается, когда давление в цилиндре сжатия (66) меньше давления в начальной части перепускного канала (78) возле перепускного клапана сжатия (84). Также в изобретении рассмотрен способ эксплуатации ДВС с разделенным циклом, в котором открытие ПКС происходит, когда давление в цилиндре сжатия меньше давления в начальной части перепускного канала, возле перепускного клапана сжатия. Технический результат заключается в увеличении продолжительности времени открытия клапанов и снижении мощности, затрачиваемой на нагнетание в двигателях с разделенным циклом. 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 13 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к двигателям внутреннего сгорания. Более конкретно, настоящее изобретение относится к двигателям с разделенным циклом, в которых используются два поршня, один из которых осуществляет такты впуска (всасывания) и сжатия, а другой поршень осуществляет такты расширения (рабочего хода) и выпуска, причем все четыре такта выполняются за один оборот коленчатого вала двигателя.
ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Для ясности, термин "обычный двигатель", используемый в настоящем описании, означает двигатель внутреннего сгорания, в котором все четыре такта хорошо известного цикла Отто, то есть впуск, сжатие, расширение и выпуск, выполняются каждой парой цилиндр/поршень двигателя. Также, для ясности, для термина "двигатель с разделенным циклом", относящегося к известным двигателям, а также к двигателю, являющемуся объектом настоящего изобретения, предлагается следующее определение.
Двигатель с разделенным циклом, указываемый в настоящем описании, содержит:
коленчатый вал, установленный с возможностью вращения вокруг своей оси;
поршень сжатия, установленный в цилиндре сжатия с возможностью скольжения в нем и функционально соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты впуска и сжатия за один оборот коленчатого вала;
поршень расширения (рабочего хода), установленный в цилиндре расширения с возможностью скольжения в нем и функционально соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты расширения и выпуска за один оборот коленчатого вала; и
перепускной канал, который соединяет цилиндры сжатия и расширения и содержит перепускной клапан сжатия и перепускной клапан расширения с полостью высокого давления, сформированной между ними.
В патенте США №6543225, выданном 8.04.2003 Carmelo J. Scuderi (далее "патент Scuderi"), содержится подробное описание двигателей с разделенным циклом и аналогичных конструкций. Кроме того, в указанном патенте подробно описывается известный вариант конструкции двигателя, дальнейшее улучшение которого предлагается в настоящем изобретении.
На фигуре 1 представленный вариант осуществления идеи двигателя с разделенным циклом, предложенной ранее и описанной в патенте Scuderi, обозначен в целом ссылочным номером 10. В двигателе 10 с разделенным циклом два соседних цилиндра обычного четырехтактного двигателя заменяются одним цилиндром 12 сжатия и одним цилиндром 14 расширения. Эти два цилиндра 12, 14 выполняют свои функции за один оборот коленчатого вала 16. Всасываемый воздух и топливо вводятся в цилиндр 12 сжатия через обычные впускные тарельчатые клапаны 18. Поршень 20 сжатия сжимает воздух с впрыснутым топливом и выталкивает горючую смесь в перепускной канал 22, который является входным каналом для цилиндра 14 расширения.
На входе перепускного канала 22 установлен перепускной клапан 24 сжатия запорного типа, который предотвращает обратный поток из перепускного канала 22 в цилиндр 12 сжатия. Таким образом, запорный клапан 24 обеспечивает прохождение потока воздуха только в одну сторону, из цилиндра сжатия 12 в перепускной канал 22.
В рассматриваемой конструкции на выходе перепускного канала 22 установлен перепускной клапан 26 расширения, предназначенный для управления потоком вводимой сжатой горючей смеси, так чтобы смесь полностью поступала в цилиндр 14 расширения сразу же после того, как поршень 30 расширения достигает положения своей верхней мертвой точки (ВМТ). Сразу же после того, как в цилиндр 14 расширения поступает вводимая горючая смесь, в свече 28 зажигания инициируется искра, и в результате сгорания горючей смеси поршень 30 расширения будет перемещаться вниз в направлении своей нижней мертвой точки (НМТ). Отработавшие газы выталкиваются из цилиндра расширения через выпускные тарельчатые клапаны 32.
На фигуре 2 приведен вид альтернативной конструкции двигателя 33 с разделенным циклом, раскрытой в патенте США №6789514, выданном Suh и др. (далее "патент Suh"). Как показано на фигуре 2 (соответствует фигуре 4а в патенте), двигатель 33 с разделенным циклом содержит цилиндр 34 сжатия и цилиндр 35 расширения, соединенные перепускным каналом 36. В цилиндрах 34 и 35 совершают возвратно-поступательное движение поршни 37, 38 сжатия и расширения соответственно. Открывающийся внутрь тарельчатый перепускной клапан 39 сжатия и открывающийся внутрь тарельчатый перепускной клапан 40 расширения управляют потоком сжатой смеси 41 воздуха с топливом, проходящим через перепускной канал 36 в цилиндр 35 расширения, где горючая смесь поджигается свечой 42 зажигания.
Двигатель 33 конструкции Suh отличается по меньшей мере двумя особенностями от двигателя 10 конструкции Scuderi:
1) горючая смесь 41 поджигается до того момента, как поршень 38 расширения достигнет положения своей ВМТ (см. патент Suh, колонка 14, строки 39-41), а не после этой ВМТ; и
2) перепускной клапан 39 сжатия в конструкции Suh представляет собой открывающийся внутрь тарельчатый клапан (см. Suh, колонка 14, строки 29-30), а не запорный клапан.
На фигуре 3, которая соответствует фигуре 5 патента Suh, показано, что в конструкции Suh так же, как и в конструкции Scuderi, предотвращается обратный поток из перепускного канала 36 в цилиндр 34 сжатия за счет задержанного открытия перепускного клапана 39 сжатия, а именно он открывается, когда имеется положительная разница давлений в цилиндре 34 сжатия и в канале 36. На графике 43 представлено изменение давления в перепускном канале (кривая 44) и изменение давления в цилиндре сжатия (кривая 45), а также указаны моменты открытия и закрытия перепускного клапана расширения ПКР (линии 46 и 47 соответственно) и моменты открытия и закрытия перепускного клапана сжатия ПКС (линии 48 и 49 соответственно). Поскольку перепускной клапан сжатия открывается только примерно за 60° угла поворота коленчатого вала до ВМТ поршня 37 сжатия, когда давление 45 в цилиндре сжатия будет больше давления 44 в перепускном канале, то обратный поток из перепускного канала 36 в цилиндр 34 сжатия исключается.
Для двигателей с разделенным циклом, в особенности для таких двигателей, в которых горючая смесь поджигается после достижения поршнем расширения положения его ВМТ, как, например, в конструкции Scuderi, очень высоки требования к динамике привода перепускных клапанов. Это связано с тем, что перепускные клапаны 24 и 28 двигателя 10 конструкции Scuderi должны подниматься на достаточную высоту для полной передачи горючей смеси в пределах гораздо меньшего угла поворота коленчатого вала (обычно порядка 30°) по сравнению с обычным двигателем, в котором обычно клапаны открываются в пределах 180-220° угла поворота коленчатого вала. Это означает, что перепускные клапаны в конструкции Scuderi должны срабатывать примерно в шесть раз быстрее клапанов обычного двигателя.
Увеличение высоты подъема клапанов и/или увеличение промежутка времени, в течение которого клапаны открыты, в общем случае улучшает характеристики двигателя, поскольку снижаются ограничения, предъявляемые к потоку, и снижается мощность, затрачиваемая на нагнетание. Однако высота подъема клапанов и интервалы их открытия обычно ограничены возможностью возникновения обратного потока, который может увеличивать мощность, затрачиваемую на нагнетание, и ухудшать характеристики двигателя. Кроме того, высота подъема клапанов и интервалы их открытия ограничиваются переходными процессами и ударами клапанов. Это особенно справедливо для двигателей с разделенным циклом, в которых используются быстродействующие перепускные клапаны. Поэтому существует потребность в увеличении высоты подъема и/или продолжительности времени открытия перепускных клапанов двигателя с разделенным циклом.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Предлагаемый в настоящем изобретении двигатель с разделенным циклом содержит:
коленчатый вал, который может вращаться вокруг своей оси;
поршень сжатия, установленный в цилиндре сжатия с возможностью скольжения в нем и функционально соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты впуска и сжатия за один оборот коленчатого вала;
поршень расширения, установленный в цилиндре расширения с возможностью скольжения в нем и функционально соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты расширения и выпуска за один оборот коленчатого вала; и
перепускной канал, который соединяет цилиндры сжатия и расширения и содержит перепускной клапан сжатия и перепускной клапан расширения с полостью высокого давления, сформированной между ними;
причем перепускной клапан сжатия открывается, когда давление в цилиндре сжатия меньше давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
Предлагается также способ применения двигателя с разделенным циклом, содержащего:
коленчатый вал, который может вращаться вокруг своей оси;
поршень сжатия, установленный в цилиндре сжатия с возможностью скольжения в нем и функционально соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты впуска и сжатия за один оборот коленчатого вала;
поршень расширения, установленный в цилиндре расширения с возможностью скольжения в нем и функционально соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты расширения и выпуска за один оборот коленчатого вала; и
перепускной канал, который соединяет цилиндры сжатия и расширения и содержит перепускной клапан сжатия и перепускной клапан расширения с полостью высокого давления, сформированной между ними;
причем способ включает открытие перепускного клапана сжатия в такой момент времени, когда давление в цилиндре сжатия меньше давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
Могут использоваться также следующие дополнительные признаки.
Может обеспечиваться открытие перепускного клапана сжатия в такой момент времени, когда величина давления в цилиндре сжатия по меньшей мере на 5-15 бар ниже величины давления в начальной части перепускного канала.
Может обеспечиваться открытие перепускного клапана сжатия за 1,5-4,5° угла поворота коленчатого вала, до того как величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала.
Эти и другие признаки и достоинства изобретения можно будет понять в более полной степени из нижеприведенного подробного описания изобретения вместе с прилагаемыми чертежами.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Фигура 1 - вид поперечного сечения известной конструкции двигателя с разделенным циклом, к которому относится настоящее изобретение;
фигура 2 - схема другого варианта известной конструкции двигателя с разделенным циклом;
фигура 3 - график давлений для двигателя, представленного на фигуре 2;
фигура 4 - вид поперечного сечения одного из вариантов двигателя с разделенным циклом в соответствии с настоящим изобретением;
фигура 5 - вид сверху сечения конструкции двигателя с разделенным циклом по линии 5-5 фигуры 4, вместе с топливными инжекторами;
фигура 6 - график индикаторного и эффективного крутящего момента, рассчитанного для двигателя, представленного на фигурах 4 и 5, для различных моментов открытия перепускного клапана сжатия, для одной и той же максимальной величины подъема клапана;
фигура 7 - график зависимости высоты подъема перепускного клапана сжатия от угла поворота коленчатого вала для стандартного и опережающего открытия перепускных клапанов при одной и той же максимальной высоте подъема;
фигура 8 - график зависимости массового расхода воздуха от угла поворота коленчатого вала при опережающем открытии перепускного клапана сжатия в соответствии с изобретением, когда имеет место начальный обратный поток;
фигура 9 - график зависимости воздушного потока от угла поворота коленчатого вала, при котором открывается перепускной клапан сжатия, при одной и той же максимальной высоте подъема клапана;
фигура 10 - графики зависимости максимальных давлений в цилиндрах сжатия и расширения для различных углов поворота коленчатого вала, при которых открывается перепускной клапан сжатия, при одной и той же максимальной высоте подъема клапана;
фигура 11 - график зависимости высоты подъема клапана от угла поворота коленчатого вала для стандартного и опережающего открытия перепускных клапанов при варьировании максимальной высоты подъема;
фигура 12 - график средних величин эффективных давлений в цилиндре для стандартной и увеличенной высоты подъема перепускного клапана сжатия при разном ходе поршня цилиндра сжатия и разных рабочих объемах цилиндра;
фигура 13 - графики расчетных давлений и моментов открытия и закрытия перепускных клапанов сжатия и расширения для оптимизированной конструкции двигателя с разделенным циклом, без наддува, с опережающим открытием перепускного клапана сжатия в соответствии с изобретением.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Определения
Ниже приведены расшифровки сокращений и определения терминов, используемых в описании.
Работа нагнетания: определяется как работа, затраченная на перемещение засасываемых и отработавших газов в цилиндры и из цилиндров, которая обеспечивает преодоление падений давления, создаваемых клапанами и любыми другими препятствиями на пути потока газа. Обычно она вычисляется как интеграл падений давлений, умноженных на объемы потоков.
Опережающее открытие перепускного клапана сжатия: определяется в общем случае как любое открытие перепускного клапана сжатия, до того как на нем возникнет положительная разница давлений.
Полная нагрузка двигателя (нагрузка 100%): максимальный крутящий момент, который может развивать двигатель на заданной скорости.
Индикаторный момент: выходной момент на головке поршня двигателя, рассчитанный без учета действия сил трения и других потерь в системе.
Эффективный крутящий момент: выходной крутящий момент на выходном валу двигателя.
Двигатель без наддува: двигатель с тактом всасывания, в котором не используется нагнетатель наддува или иное устройства повышения давления на входе.
Среднее эффективное давление: выходной крутящий момент двигателя, выраженный величиной среднего эффективного давления. Оно равно эффективному крутящему моменту, деленному на рабочий объем двигателя.
Среднее индикаторное давление: равно индикаторному крутящему моменту, деленному на рабочий объем двигателя.
Верхняя мертвая точка: положение минимального удаления поршня от головки блока цилиндров в цикле работы двигателя, причем в этом положении достигается наименьший объем цилиндра.
Открытие клапана: для целей настоящего описания под открытием клапана понимается подъем клапана по меньшей мере на 0,06 мм.
Угол поворота коленчатого вала: угол, на который поворачивается коленчатый вал.
На фигурах 4 и 5 ссылочный номер 50 в целом обозначает вариант конструкции двигателя с разделенным циклом, в которой используются установленные в перепускных каналах 78 перепускные клапаны сжатия с опережающим открытием в соответствии с настоящим изобретением. Как будет далее описано более подробно, при опережающем открытии перепускных клапанов 84 они открываются, когда давление в цилиндре 66 сжатия ниже давления в перепускных каналах 78, то есть разница давлений на перепускных клапанах 84 отрицательна. Достоинством опережающего открытия перепускного клапана 84 сжатия является увеличение времени открытия клапана и большая высота подъема клапана, в результате чего повышается эффективность работы двигателя 50 с разделенным циклом.
Двигатель 50 содержит коленчатый вал 52, который может вращаться относительно оси 54 по часовой стрелке, как показано на чертеже. Коленчатый вал 52 содержит расположенные рядом кривошипы 56, 58, с которыми соединены шатуны 60, 62 соответственно, причем кривошип 56 опережает по углу кривошип 58.
Двигатель 50 также содержит блок 64 цилиндров, в котором сформированы два соседних цилиндра. В частности, двигатель 50 содержит цилиндр 66 сжатия и цилиндр 68 расширения, закрытые головкой 70 блока цилиндров на верхних концах цилиндров, противолежащих коленчатому валу 52.
Поршень 72 сжатия установлен в цилиндре 66 сжатия и соединен с шатуном 62 для возвратно-поступательного движения поршня 72 между положениями верхней мертвой точки (ВМТ) и нижней мертвой точки (НМТ). Поршень 74 расширения установлен в цилиндре 68 расширения и соединен с шатуном 60 для аналогичного возвратно-поступательного движения между положениями ВМТ и НМТ.
В головке 70 блока цилиндров обеспечиваются проходы для всасываемых и отработавших газов и для сообщения между цилиндрами 66, 68. По ходу потока газа головка 70 цилиндров содержит впускной канал 76 (или проход), через который засасываемый воздух поступает в цилиндр 66 сжатия, два перепускных канала 78, через которые сжатый воздух передается из цилиндра 66 сжатия в цилиндр 68 расширения, и выпускной канал 80, через который отработавшие газы выпускаются из цилиндра 68 расширения. В каждом перепускном канале 78 формируется полость 81 высокого давления, в которой содержится сжатый газ, когда перепускные клапаны закрыты.
Впуском газа в цилиндр 66 сжатия управляет открывающийся внутрь впускной тарельчатый клапан 82. Впуском и выпуском газа в каждом перепускном канале 78 могут управлять два открывающихся наружу тарельчатых клапана, а именно перепускные клапаны 84 сжатия на впускных концах перепускных каналов и перепускные клапаны 86 расширения на выпускных концах перепускных каналов. Потоком отработавших газов, выходящих через выпускной канал 80, управляет открывающийся внутрь выпускной тарельчатый клапан 88. Эти клапаны 82, 84, 86 и 88 могут приводиться в действие любым подходящим способом, например с помощью механических кулачков, с помощью техники привода регулируемых клапанов и т.п.
Каждый перепускной канал 78 снабжен по меньшей мере одним расположенным в нем топливным инжектором 90 высокого давления. Топливные инжекторы 90 предназначены для впрыскивания топлива в сжатый воздух, находящийся внутри полостей 81 высокого давления перепускных каналов 78.
Двигатель 50 также снабжен одной или несколькими свечами 92 зажигания или другими устройствами воспламенения горючей смеси. Свечи 92 зажигания расположены в подходящих местах в конце цилиндра 68 расширения, где горючая смесь может воспламеняться и сгорать в такте расширения.
Для оптимизации различных геометрических параметров двигателя 50 с разделенным циклом, в том числе и момента открытия открывающихся наружу перепускных тарельчатых клапанов 84 сжатия, проводилось компьютерное моделирование. Что касается оптимизации работы перепускных клапанов 84 сжатия, то в теории и практике двигателей с разделенным циклом всегда предполагалось, что для получения оптимальных характеристик двигателя следует избегать возможности возникновения обратного потока, как это указывается, в частности, в вышеупомянутых патентах Scuderi и Suh.
Следует отметить, что зависимость между обратным потоком, особенно между обратным потоком через перепускные клапаны 84 сжатия, и характеристиками двигателя с разделенным циклом, такими как, например, крутящий момент, давление, массовый поток, ранее не была известна. Кроме того, степень неопределенности в отношении влияния обратного потока на характеристики двигателя 50 с разделенным циклом усложнялась тем, что в двигателе 50 используются открывающиеся наружу перепускные клапаны 84 сжатия, которые открываются наружу из цилиндра 66 сжатия, в то время как в других двигателях с разделенным циклом в качестве перепускных клапанов сжатия используются либо запорные клапаны, как в конструкции Scuderi, либо открывающиеся внутрь тарельчатые клапаны, как в конструкции Suh. Соответственно, имея в виду такую неопределенность, в компьютерном моделировании исследовалось влияние различных моментов опережающего открытия перепускных клапанов 84 сжатия, которое приводило к возникновению обратного потока. Ниже рассматриваются полученные результаты, которые оказались довольно неожиданными.
На фигуре 6 представлен график 100, отражающий результаты компьютерного моделирования для двигателя 50 с разделенным циклом, на котором показаны зависимости "индикаторного крутящего момента" и "эффективного крутящего момента" от угла поворота коленчатого вала, при котором открывается перепускной клапан 84 сжатия, при одной и той же максимальной высоте подъема клапана для двигателя 50 с разделенным циклом, без наддува, работающего с полной нагрузкой на скорости 4000 об/мин. Линия 102 представляет индикаторный крутящий момент в ньютон-метрах, и линия 104 представляет эффективный крутящий момент, также в ньютон-метрах. Крутящие моменты вычислялись через каждые 1,5° угла поворота коленчатого вала от 18,5° до 5° перед ВМТ поршня 74 цилиндра расширения.
Стандартный (базовый) момент для открытия перепускного клапана 84 соответствовал углу поворота коленчатого вала 9,5° перед ВМТ, то есть точка 106 для индикаторного крутящего момента и точка 108 для эффективного момента. Таким образом, при угле поворота коленчатого вала 9,5° перед ВМТ перепускной клапан 84 сжатия открывался с небольшим опережением, и в этом случае обратный поток через клапан 84 был минимальным, но различимым.
Как и ожидалось, более поздние моменты открытия приводили к снижению крутящего момента. Однако неожиданным оказалось то, что более ранние моменты открытия лишь незначительно влияли на величину крутящего момента, вплоть до угла 14° перед ВМТ (ссылочные номера 118 и 120) поршня 74 расширения. Таким образом, расчетный индикаторный момент и эффективный момент изменялись незначительно, когда перепускной клапан 84 сжатия открывался раньше относительно базового угла 9,5° перед ВМТ поршня 74 расширения по меньшей мере на 1,5° (точки 110 и 112), по меньшей мере на 3,0° (точки 114 и 116) или по меньшей мере на 4,5° (точки 118 и 120).
На графике 122 фигуры 7 представлены изменения высот подъема клапана при одной и той же максимальной высоте подъема перепускного клапана 84, когда он начинает открываться в базовой точке 9,5° перед ВМТ (кривая 124) и с опережением на 4,5° (кривая 126). Необходимо отметить, что площадь под кривой 126 гораздо больше площади под кривой 124, что означает, что большая масса воздуха может пройти через клапан в течение большего временного интервала открытия перепускного клапана 84 сжатия, поскольку он открывается раньше.
На фигуре 8 представлен график 128 зависимости массового расхода воздуха от угла поворота коленчатого вала при открытии перепускного клапана 84 сжатия с опережением на 4,5°. Кривая 130 показывает, что между 14° и 9,5° перед ВМТ поршня 74 цилиндра расширения будет возникать значительный обратный поток, когда разница давлений на перепускном клапане 84 сжатия отрицательна, то есть величина давления в цилиндре 68 сжатия меньше величины давления в перепускном канале 78. При достижении угла 9,5° разница давлений становится положительной, то есть давление в цилиндре 68 сжатия будет превышать давление в перепускном канале 78, и массовый поток меняет свое направление.
На графике 132 фигуры 9 представлена зависимость между потоком воздуха и моментом открытия перепускного клапана 84 сжатия при одной и той же максимальной высоте подъема клапана. Здесь вычисления выполнялись также с шагом 1,5° для интервала углов открытия от 5° до 18,5° перед ВМТ поршня 74 цилиндра расширения, и результаты представлены кривой 134. Как можно видеть, несмотря на начальный обратный поток, возникающий при опережающем открытии клапана, общий поток воздуха имеет такую же величину, как и в случае базового угла 9,5° открытия клапана (точка 136). Таким образом, независимо от того, будет ли перепускной клапан 84 открыт с опережением 1,5° (точка 136), 3,0° (точка 140) или 4,5° (точка 142), интенсивность воздушного потока будет составлять примерно 132 кг/час.
На графике 144 фигуры 10 показано, что смещение момента открытия клапана с 9,5° до 14° перед ВМТ при одной и той же максимальной высоте подъема клапана также снижает пиковые величины давлений в обоих цилиндрах, причем для цилиндра сжатия это происходит в большей степени. Таким образом, пиковая величина давления в цилиндре сжатия (кривая 145) снижается от 52 бар до 48,5 бар, в то время как пиковая величина давления в цилиндре расширения (кривая 146) снижается от примерно 44,5 бар до 43 бар при смещении момента открытия клапана от 9,5° до 14° перед ВМТ. При уменьшении давления в цилиндрах уменьшается трение, что объясняет отсутствие снижения момента при опережающем открытии клапана, даже с учетом увеличения работы по перекачиванию начального обратного потока.
На графике 147 фигуры 11 показано, что увеличение времени открытия перепускного клапана 84 сжатия также обеспечивает возможность дополнительного увеличения максимальной высоты подъема клапана, от 2,43 мм (кривая 148) до 2,60 мм (кривая 149). Таким образом, при одних и тех же величинах ускорения и торможения клапана при его подъеме (кривые 148 и 149) при опережающем открытии клапана (кривая 149) за счет большей длительности открытия клапана может быть получена максимальная высота его подъема, равная 2,60 мм, которая превышает высоту 2,43 мм, полученную для базового момента открытия клапана (кривая 148).
На фигуре 12 представлено полученное снижение ограничений за счет большей максимальной высоты 2,60 мм подъема клапана, снижения работы по нагнетанию и увеличения среднего действующего давления, причем давление увеличивается и для большего хода поршня сжатия и больших рабочих объемов. Это иллюстрируется на графике 150, на котором показана зависимость среднего эффективного давления от хода поршня цилиндра сжатия для высоты 2,43 мм и 2,60 подъема клапана (кривые 152 и 154 соответственно), а также зависимость индикаторного среднего действующего давления от хода поршня цилиндра сжатия для высоты 2,43 мм и 2,60 подъема клапана (кривые 156 и 158 соответственно) Снижение давлений в цилиндрах и соответствующее уменьшение трения поршней, совершающих возвратно-поступательное движение, без снижения потока воздуха или максимального крутящего момента позволяет получить неожиданный положительный эффект повышения эффективности работы двигателя 50 с разделенным циклом в соответствии с настоящим изобретением.
На графике 160 фигуры 13 представлены расчетные зависимости давлений в перепускных каналах 78, а также в цилиндрах 66 и 68 сжатия и расширения от угла поворота коленчатого вала, полученные в результате моделирования работы оптимизированной конструкции двигателя 50 с разделенным циклом, без наддува, на скорости 4000 об/мин при полной нагрузке (100%). На графике 160 показаны моменты открытия и закрытия перепускных клапанов 84 сжатия (ПКС), перепускных клапанов 86 расширения (ПКР), момент зажигания смеси свечой 92 зажигания, диапазоны моментов начала и конца впрыскивания топлива инжекторами 90 (НВТ и ОВТ) и момент окончания такта сжатия. Кривая 162 представляет давление в цилиндре 66 сжатия. Кривая 164 представляет выходное давление на перепускном клапане 84 сжатия, то есть давление в перепускном канале 78 непосредственно возле тарельчатой головки перепускного клапана 84 сжатия. Кривая 166 представляет выходное давление на перепускном клапане 84 сжатия, то есть давление в перепускном канале 78 непосредственно возле тарельчатой головки перепускного клапана 84 сжатия. И, наконец, кривая 168 представляет давление в цилиндре 68 расширения.
Необходимо отметить, что в момент опережающего открытия перепускного клапана 84 сжатия, отмеченный линией 170, на этом клапане имеется отрицательная разница давлений, которая составляет примерно 20 бар. То есть при угле поворота коленчатого вала, равном 14° перед ВМТ поршня цилиндра расширения (линия 170), давление 162 в цилиндре сжатия примерно на 20 бар меньше давления 164 в начале перепускного канала.
Поэтому предпочтительным является открытие перепускного клапана 84 сжатия в момент, когда давление 162 в цилиндре сжатия по меньшей мере на 5 бар меньше (точка 172 на линии 170) давления 164 в начале перепускного канала возле перепускного клапана сжатия. Более предпочтительным является открытие перепускного клапана 84 сжатия в момент, когда давление 162 в цилиндре сжатия по меньшей мере на 10 бар меньше (точка 174 на линии 170) давления 164 в начале перепускного канала возле перепускного клапана сжатия. Еще более предпочтительным является открытие перепускного клапана 84 сжатия в момент, когда давление 162 в цилиндре сжатия по меньшей мере на 15 бар меньше (точка 176 на линии 170) давления 164 в начале перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
Как можно видеть на фигурах 6 и 9, при изменении момента открытия перепускного клапана сжатия в диапазоне от 9,5° до 14° перед ВМТ поршня цилиндра расширения крутящий момент двигателя и воздушный поток остаются практически постоянными. Как уже указывалось, преимущества более раннего открытия перепускного клапана сжатия связаны с более длительным промежутком времени, в течение которого клапан открыт.
Соответственно, ясно, что предпочтительно открывать перепускной клапан 84 сжатия с опережением по меньшей мере на 1,5° относительно того момента, когда давление 162 в цилиндре сжатия достигнет давления 164 в начальной части перепускного канала возле клапана 84. Более предпочтительно открывать перепускной клапан 84 сжатия с опережением по меньшей мере на 3,0° относительно того момента, когда давление 162 в цилиндре сжатия достигнет давления 164 в начальной части перепускного канала возле клапана 84. Еще более предпочтительно открывать перепускной клапан 84 сжатия с опережением по меньшей мере на 4,5° относительно того момента, когда давление 162 в цилиндре сжатия достигнет давления 164 в начальной части перепускного канала возле клапана 84.
Хотя настоящее изобретение описано со ссылками на предпочтительные варианты его осуществления, должно быть ясно, что возможны различные изменения в пределах сущности и объема раскрытой идеи изобретения. Соответственно, необходимо понимать, что изобретение не ограничивается описанными вариантами и его полный объем определяется прилагаемой формулой.

Claims (16)

1. Двигатель с разделенным циклом, содержащий:
коленчатый вал, установленный с возможностью вращения вокруг своей оси;
поршень сжатия, установленный в цилиндре сжатия с возможностью скольжения в нем и соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты впуска и сжатия за один оборот коленчатого вала;
поршень расширения, установленный в цилиндре расширения с возможностью скольжения в нем и соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты расширения и выпуска за один оборот коленчатого вала; и
перепускной канал, который соединяет цилиндры сжатия и расширения и содержит перепускной клапан сжатия и перепускной клапан расширения с полостью высокого давления, сформированной между ними;
причем перепускной клапан сжатия открывается, когда давление в цилиндре сжатия меньше давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
2. Двигатель с разделенным циклом по п.1, в котором перепускной клапан сжатия открывается, когда давление в цилиндре сжатия по меньше мере на 5 бар ниже давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
3. Двигатель с разделенным циклом по п.2, в котором перепускной клапан сжатия открывается, когда давление в цилиндре сжатия по меньше мере на 10 бар ниже давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
4. Двигатель с разделенным циклом по п.3, в котором перепускной клапан сжатия открывается, когда давление в цилиндре сжатия по меньше мере на 15 бар ниже давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
5. Двигатель с разделенным циклом по п.1, в котором перепускной клапан сжатия открывается по меньшей мере на 1,5° по углу поворота коленчатого вала раньше того момента, когда величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
6. Двигатель с разделенным циклом по п.5, в котором перепускной клапан сжатия открывается по меньшей мере на 3,0° по углу поворота коленчатого вала раньше того момента, когда величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
7. Двигатель с разделенным циклом по п.6, в котором перепускной клапан сжатия открывается по меньшей мере на 4,5° по углу поворота коленчатого вала раньше того момента, когда величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
8. Двигатель с разделенным циклом по п.1, в котором перепускной клапан сжатия открывается наружу из цилиндра сжатия.
9. Способ эксплуатации двигателя с разделенным циклом, содержащего:
коленчатый вал, который может вращаться вокруг своей оси;
поршень сжатия, установленный в цилиндре сжатия с возможностью скольжения в нем и соединенный с коленчатым валом, так что поршень сжатия совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты впуска и сжатия за один оборот коленчатого вала;
поршень расширения, установленный в цилиндре расширения с возможностью скольжения в нем и соединенный с коленчатым валом, так что поршень расширения совершает возвратно-поступательное движение, осуществляя такты расширения и выпуска за один оборот коленчатого вала; и
перепускной канал, который соединяет цилиндры сжатия и расширения и содержит перепускной клапан сжатия и перепускной клапан расширения с полостью высокого давления, сформированной между ними;
причем способ включает
открытие перепускного клапана сжатия, когда давление в цилиндре сжатия меньше давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
10. Способ по п.9, включающий открытие перепускного клапана сжатия в такой момент, когда давление в цилиндре сжатия по меньшей мере на 5 бар ниже давления в начальной части перепускного канала у перепускного клапана сжатия.
11. Способ по п.10, включающий открытие перепускного клапана сжатия в такой момент, когда давление в цилиндре сжатия по меньшей мере на 10 бар ниже давления в начальной части перепускного канала у перепускного клапана сжатия.
12. Способ по п.11, включающий открытие перепускного клапана сжатия в такой момент, когда давление в цилиндре сжатия по меньшей мере на 15 бар ниже давления в начальной части перепускного канала у перепускного клапана сжатия.
13. Способ по п.9, в котором перепускной клапан сжатия открывается по меньшей мере на 1,5° по углу поворота коленчатого вала раньше того момента, когда величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
14. Способ по п.13, в котором перепускной клапан сжатия открывается по меньшей мере на 3,0° по углу поворота коленчатого вала раньше того момента, когда величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
15. Способ по п.14, в котором перепускной клапан сжатия открывается по меньшей мере на 4,5° по углу поворота коленчатого вала раньше того момента, когда величина давления в цилиндре сжатия достигнет величины давления в начальной части перепускного канала возле перепускного клапана сжатия.
16. Способ по п.9, в котором открытие перепускного клапана сжатия осуществляется наружу из цилиндра сжатия.
RU2010101967/06A 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель с разделенным циклом и способ его эксплуатации RU2435046C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US96374207P 2007-08-07 2007-08-07
US60/963,742 2007-08-07

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010101967A RU2010101967A (ru) 2011-09-20
RU2435046C2 true RU2435046C2 (ru) 2011-11-27

Family

ID=40341560

Family Applications (5)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010100790/06A RU2435047C2 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель с разделенным циклом со спиральным перепускным каналом
RU2010101967/06A RU2435046C2 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель с разделенным циклом и способ его эксплуатации
RU2010101849/06A RU2430246C1 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель внутреннего сгорания
RU2010101850/06A RU2438023C2 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель с разделенным циклом и способ повышения давления воздуха в нем
RU2010101968/06A RU2448261C2 (ru) 2007-08-07 2008-07-01 Гидромеханическая система привода клапанов двигателя и способ ее применения

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010100790/06A RU2435047C2 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель с разделенным циклом со спиральным перепускным каналом

Family Applications After (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010101849/06A RU2430246C1 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель внутреннего сгорания
RU2010101850/06A RU2438023C2 (ru) 2007-08-07 2008-06-11 Двигатель с разделенным циклом и способ повышения давления воздуха в нем
RU2010101968/06A RU2448261C2 (ru) 2007-08-07 2008-07-01 Гидромеханическая система привода клапанов двигателя и способ ее применения

Country Status (16)

Country Link
US (6) US8051811B2 (ru)
EP (5) EP2173986A4 (ru)
JP (5) JP4705200B2 (ru)
KR (5) KR101160212B1 (ru)
CN (5) CN101680354B (ru)
AR (5) AR068096A1 (ru)
AU (5) AU2008284441B2 (ru)
BR (4) BRPI0811974A2 (ru)
CA (5) CA2693529C (ru)
CL (5) CL2008002334A1 (ru)
MX (5) MX2009011292A (ru)
MY (4) MY147061A (ru)
RU (5) RU2435047C2 (ru)
TW (5) TWI352175B (ru)
WO (5) WO2009020490A1 (ru)
ZA (5) ZA200907634B (ru)

Families Citing this family (76)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102008008723B4 (de) * 2008-02-12 2013-07-11 Knorr-Bremse Systeme für Nutzfahrzeuge GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Druckluft und zum Einblasen derselben bei einer Verbrennungskraftmaschine
US20090205331A1 (en) * 2008-02-19 2009-08-20 Marsh J Kendall Piston based double compounding engine
EP2313627A2 (en) * 2008-06-16 2011-04-27 Planetary Rotor Engine Company Planetary rotary engine
AT505832B1 (de) * 2008-09-18 2011-01-15 Avl List Gmbh Motorbremseinrichtung für eine brennkraftmaschine
US8210138B2 (en) * 2009-03-23 2012-07-03 Scuderi Group, Llc Split-cycle engine with pilot crossover valve
US8505504B2 (en) * 2009-04-09 2013-08-13 Louis A. Green Two-stroke engine and related methods
DE102009029808B4 (de) * 2009-04-09 2013-05-23 Willi Fechner Gmbh Verbrennungsmotor
US20100258068A1 (en) * 2009-04-14 2010-10-14 Lung-Tan Hu Spark-ignition type cross-cycle internal combustion engine
RU2486355C1 (ru) * 2009-04-17 2013-06-27 СКАДЕРИ ГРУП, ЭлЭлСи Двигатель с расщепленным циклом и способ управления им (варианты)
JP5421369B2 (ja) * 2009-05-01 2014-02-19 スクデリ グループ インコーポレイテッド 双数の噴霧目標燃料噴射を備える分割サイクルエンジン
US8763571B2 (en) * 2009-05-07 2014-07-01 Scuderi Group, Inc. Air supply for components of a split-cycle engine
US8272357B2 (en) * 2009-07-23 2012-09-25 Lgd Technology, Llc Crossover valve systems
ITPI20090117A1 (it) * 2009-09-23 2011-03-23 Roberto Gentili Motore ad accensione spontanea ad immissione progressiva della carica in fase di combustione
US20110297753A1 (en) 2010-12-06 2011-12-08 Mcalister Roy E Integrated fuel injector igniters configured to inject multiple fuels and/or coolants and associated methods of use and manufacture
US20110217197A1 (en) * 2010-03-01 2011-09-08 Frazier Scott R Rotary compressor-expander systems and associated methods of use and manufacture, including two-lobed rotor systems
US8800531B2 (en) * 2010-03-12 2014-08-12 Caterpillar Inc. Compression brake system for an engine
US20110220083A1 (en) * 2010-03-15 2011-09-15 Scuderi Group, Llc Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control
MX2011011837A (es) * 2010-03-15 2011-11-29 Scuderi Group Llc Motor hibrido de aire de ciclo dividido con modo de encendido y carga.
WO2011159756A1 (en) * 2010-06-18 2011-12-22 Scuderi Group, Llc Split-cycle engine with crossover passage combustion
CN102536427B (zh) * 2010-09-13 2014-04-09 靳北彪 低熵混燃充气爆排发动机
US8807099B2 (en) * 2010-09-24 2014-08-19 Scuderi Group, Llc Turbocharged downsized compression cylinder for a split-cycle engine
EP2622189A4 (en) * 2010-09-29 2015-12-23 Scuderi Group Inc INTERCOMMUNICATION PASSAGE SIZING FOR DIVIDED CYCLE ENGINE
US8833315B2 (en) 2010-09-29 2014-09-16 Scuderi Group, Inc. Crossover passage sizing for split-cycle engine
WO2012044723A1 (en) 2010-10-01 2012-04-05 Scuderi Group, Llc Split-cycle air hybrid v-engine
CN103518041A (zh) 2011-01-27 2014-01-15 史古德利集团公司 具有凸轮相位器的空转可变阀制动***
EP2668377A1 (en) * 2011-01-27 2013-12-04 Scuderi Group, Inc. Lost-motion variable valve actuation system with valve deactivation
CN202117715U (zh) * 2011-05-11 2012-01-18 陈刚 一种发动机的进气配气装置及其构成的发动机
US20120298086A1 (en) * 2011-05-24 2012-11-29 Scuderi Group, Llc Fuel delivery system for natural gas split-cycle engine
CN102519598B (zh) * 2011-06-27 2013-02-27 杭州电子科技大学 基于传感器阵列统计特征的火源定位方法
CN103748323B (zh) 2011-06-28 2016-06-29 布莱特能源存储科技有限责任公司 带分开的燃烧器的发动机、以及相关联的***和方法
US20130291826A1 (en) * 2011-08-12 2013-11-07 Mcalister Technologies, Llc Systems and vehicles incorporating improved engine cooling and energy generation
CN102817741A (zh) * 2011-09-05 2012-12-12 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 配气机构
US9097178B2 (en) 2011-11-30 2015-08-04 Tour Engine, Inc. Crossover valve in double piston cycle engine
US9402555B2 (en) 2011-12-29 2016-08-02 St. Jude Medical, Atrial Fibrillation Division, Inc. Drive assembly for use in a robotic control and guidance system
WO2013103503A1 (en) 2012-01-06 2013-07-11 Scuderi Group, Inc. Lost-motion variable valve actuation system
CN103104372A (zh) * 2012-01-29 2013-05-15 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 三类门热气发动机
RU2493386C1 (ru) * 2012-01-30 2013-09-20 Игорь Васильевич Боев Двухтактный поршневой двигатель
CN103216358A (zh) * 2012-01-31 2013-07-24 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 热缸门控热气机
CN103104370B (zh) * 2012-02-17 2015-05-20 摩尔动力(北京)技术股份有限公司 单缸三类门熵循环发动机
US8875672B2 (en) * 2012-02-28 2014-11-04 Electro-Motive Diesel, Inc. Engine system having dedicated cylinder-to-cylinder connection
FI20125250L (fi) * 2012-03-09 2013-09-10 Waertsilae Finland Oy Kaasunvaihtoventtiilijärjestely ja kaasunvaihtoventtiili
FI123759B (en) * 2012-03-09 2013-10-31 Waertsilae Finland Oy Ventilaktuatorarrangemang
US8904981B2 (en) 2012-05-08 2014-12-09 Caterpillar Inc. Alternating split cycle combustion engine and method
US8443769B1 (en) 2012-05-18 2013-05-21 Raymond F. Lippitt Internal combustion engines
US9038582B2 (en) * 2012-07-27 2015-05-26 Caterpillar Inc. Split-cycle, reactivity controlled compression ignition engine and method
US9303559B2 (en) 2012-10-16 2016-04-05 Raymond F. Lippitt Internal combustion engines
WO2014127146A1 (en) * 2013-02-13 2014-08-21 Mcalister Technologies, Llc Systems and methods for improved engine cooling and energy generation
US9316178B2 (en) 2013-02-27 2016-04-19 State Of Oregon Acting By And Through The State Board Of Higher Education On Behalf Of Oregon State University Internal combustion engine for natural gas compressor operation
US9297295B2 (en) 2013-03-15 2016-03-29 Scuderi Group, Inc. Split-cycle engines with direct injection
US9719444B2 (en) 2013-11-05 2017-08-01 Raymond F. Lippitt Engine with central gear train
US9217365B2 (en) 2013-11-15 2015-12-22 Raymond F. Lippitt Inverted V-8 internal combustion engine and method of operating the same modes
US9664044B2 (en) 2013-11-15 2017-05-30 Raymond F. Lippitt Inverted V-8 I-C engine and method of operating same in a vehicle
US9528465B2 (en) 2014-04-02 2016-12-27 Oregon State University Internal combustion engine for natural gas compressor operation
US11261391B1 (en) * 2014-04-18 2022-03-01 National Technology & Engineering Solutions Of Sandia, Llc Fuel and fuel blend for internal combustion engine
EP3149294B1 (en) 2014-05-28 2019-09-18 Volvo Truck Corporation A valve arrangement
EP3189218B1 (en) 2014-09-04 2020-01-01 Jacobs Vehicle Systems, Inc. System comprising a pumping assembly operatively connected to a valve actuation motion source or valve train component
DK3067628T3 (en) * 2015-03-12 2018-10-29 Grundfos Holding As Hydraulic valve
CN104929757A (zh) * 2015-04-30 2015-09-23 重庆长安汽车股份有限公司 一种自增压发动机
CN105065077B (zh) * 2015-08-03 2017-09-08 湖州新奥利吸附材料有限公司 一种分体式内燃机燃烧缸气门锁
FI20160094A (fi) * 2016-04-11 2017-10-12 Timo Janhunen Menetelmä polttomoottorin kaasunvaihdon kuristushäviöiden minimoimiseksi
US10830128B2 (en) * 2017-02-15 2020-11-10 Roland Clark Two-stroke engine having fuel/air transfer piston
CN107060937B (zh) * 2017-02-20 2018-05-11 山东大学 全可变液压气门机构气门升程控制装置及内燃机
DE102017203928A1 (de) * 2017-03-09 2018-09-13 Mahle International Gmbh Axialkolbenmaschine
WO2018176041A1 (en) * 2017-03-24 2018-09-27 Sturman Digital Systems, Llc Multiple engine block and multiple engine internal combustion power plants for both stationary and mobile applications
GB2565050B (en) * 2017-07-27 2020-06-17 Dolphin N2 Ltd Split cycle engine with peak combustion temperature control
SE541204C2 (en) * 2017-10-18 2019-04-30 Olshammar Nebula Ab Internal combustion engine with a combustion cylinder, an exhaust cylinder, and a turbocharge arrangement
US10519835B2 (en) * 2017-12-08 2019-12-31 Gm Global Technology Operations Llc. Method and apparatus for controlling a single-shaft dual expansion internal combustion engine
CN108240244B (zh) * 2017-12-29 2023-12-19 潍柴动力股份有限公司 柴油机进气门可变***及柴油机
SE542805C2 (sv) * 2018-07-31 2020-07-14 Hedman Ericsson Patent Ab Elektriskt aktiverad ventilaktuator för en internförbränningsmotor
CN111188662A (zh) * 2020-01-07 2020-05-22 绵阳华博精工机械有限公司 气门机构
US11506119B2 (en) * 2020-07-02 2022-11-22 Impact Consulting And Engineering Llc Multiple cylinder engine
CN113882942A (zh) * 2020-07-02 2022-01-04 Fna集团公司 多汽缸发动机
RU2767262C1 (ru) * 2020-09-16 2022-03-17 Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Двухтактный двигатель внутреннего сгорания со вспомогательным цилиндром
EP4001608A1 (en) * 2020-11-17 2022-05-25 Volvo Truck Corporation An internal combustion engine system
IT202100022667A1 (it) * 2021-09-01 2023-03-01 Shala S R L S Controllo delle valvole con sistema di blocco nei motori a combustione interna
IT202100030122A1 (it) * 2021-11-29 2023-05-29 Domenico Palmisani Sistema di controllo di una valvola per cilindro di un motore a combustione interna

Family Cites Families (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1305577A (en) * 1919-06-03 And one-fourth to evbsetz e
US2145577A (en) * 1934-04-20 1939-01-31 Jean A H Barkeij Combustion chamber in cylinder heads of internal combustion engines
US2191746A (en) * 1938-03-02 1940-02-27 Jean A H Barkeij Combustion chamber in cylinder heads of internal combustion engines
FR1361447A (fr) * 1963-04-08 1964-05-22 Renault Culasse pour moteur à combustion interne
AT304180B (de) * 1967-11-22 1972-11-15 Ustav Pro Vyzkum Motorovych Vo Zylinderkopf bei brennkraftmaschinen
US3861375A (en) * 1972-02-16 1975-01-21 Berliet Automobiles Cylinder head for a diesel engine
US3774581A (en) * 1972-10-04 1973-11-27 Gen Motors Corp Combination poppet and reed valve
US3880126A (en) * 1973-05-10 1975-04-29 Gen Motors Corp Split cylinder engine and method of operation
US3945363A (en) * 1973-08-28 1976-03-23 Elsbett L Reciprocating piston internal combustion engine with twist forming conduit means, especially in the intake system thereof
US4000756A (en) * 1974-03-25 1977-01-04 Ule Louis A High speed engine valve actuator
US3896774A (en) * 1974-07-05 1975-07-29 Gen Motors Corp Staged internal combustion engine with modulating interstage temperature control
FR2307960A1 (fr) * 1975-04-16 1976-11-12 Moiroux Auguste Commande hydraulique de soupape de transfert pour une chambre de combustion separee de moteur thermique a piston
ZA785334B (en) * 1977-09-22 1979-09-26 J Wishart Improved split cycle internal combustion engines
DE2840445C2 (de) * 1978-09-16 1984-10-04 M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8500 Nürnberg Hydraulische Vorrichtung zum Betätigen eines Gaswechselventils für Brennkraftmaschinen
US4565167A (en) * 1981-12-08 1986-01-21 Bryant Clyde C Internal combustion engine
JPS59113239A (ja) * 1982-12-18 1984-06-29 Yoshitaka Shimizu 二段膨張式内燃機関
JPS59168210A (ja) * 1983-03-16 1984-09-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 排気弁の油圧駆動装置
JPS6032505U (ja) * 1983-08-11 1985-03-05 三菱自動車工業株式会社 エンジンブレ−キ装置
JPS62159729A (ja) * 1986-01-08 1987-07-15 Fuji Heavy Ind Ltd 内燃機関の吸気ポ−ト
AT388596B (de) * 1986-03-17 1989-07-25 Bruecker & Zeman Soft Combusti Regenerativ arbeitende zweitakthubkolbenbrennkraftmaschine
US4715326A (en) * 1986-09-08 1987-12-29 Southwest Research Institute Multicylinder catalytic engine
US4703729A (en) * 1986-10-14 1987-11-03 Kubota Ltd. Intake system with double intake ports for internal combustion engine
KR950003761B1 (ko) * 1987-08-12 1995-04-18 아파우엘 게젤샤프트 휴엘 펠브랜는그스크라프트마시낸운트 메스테크닉 엠베하.프로프.독톨.독톨.하.체.한스 리스트 내연기관의 연소공간 속으로 연료를 주입시키기 위한 방법과 장치
US4783966A (en) * 1987-09-01 1988-11-15 Aldrich Clare A Multi-staged internal combustion engine
US4844025A (en) * 1988-09-29 1989-07-04 Brunswick Corporation Dual spark plug combustion chamber
EP0373145A1 (de) * 1988-12-02 1990-06-13 AVL Gesellschaft für Verbrennungskraftmaschinen und Messtechnik mbH.Prof.Dr.Dr.h.c. Hans List Brennkraftmaschine mit je zwei Einlassventilen pro Zylinder
DE3939066A1 (de) * 1989-11-25 1991-05-29 Bosch Gmbh Robert Elektrohydraulische ventilsteuervorrichtung fuer brennkraftmaschinen
DE3939934A1 (de) * 1989-12-02 1991-06-06 Man Nutzfahrzeuge Ag Ventilsteuerung fuer gaswechselventile von brennkraftmaschinen
US5058538A (en) * 1990-07-24 1991-10-22 North American Philips Corporation Hydraulically propelled phneumatically returned valve actuator
JP2946729B2 (ja) * 1990-10-31 1999-09-06 いすゞ自動車株式会社 排気ガス再循環装置を備えた副室式エンジン
US5119799A (en) * 1991-04-15 1992-06-09 Cowan Michael F Lightweight collapsible woodburning stove
CN2111370U (zh) * 1991-12-25 1992-07-29 郝成武 带有充气缸内燃机
JPH0742513A (ja) * 1993-07-31 1995-02-10 Isuzu Ceramics Kenkyusho:Kk 副燃焼室出口制御弁の開閉装置
US5833765A (en) * 1993-09-22 1998-11-10 Flynn; Robert E. Engine conditioning apparatus and method
US5429086A (en) * 1994-02-14 1995-07-04 Cummins Engine Company, Inc. Shared runner intake ports for I.C. engine
US5499605A (en) * 1995-03-13 1996-03-19 Southwest Research Institute Regenerative internal combustion engine
US5638781A (en) * 1995-05-17 1997-06-17 Sturman; Oded E. Hydraulic actuator for an internal combustion engine
JP2891173B2 (ja) * 1996-04-19 1999-05-17 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の吸気装置
JPH10122039A (ja) * 1996-10-24 1998-05-12 Mitsubishi Motors Corp 直接噴射式ディーゼルエンジン
US6340013B1 (en) * 1997-07-03 2002-01-22 Richard Berkeley Britton Four-stroke internal combustion engine with recuperator in cylinder head
US5857436A (en) * 1997-09-08 1999-01-12 Thermo Power Corporation Internal combustion engine and method for generating power
US6267098B1 (en) * 1997-11-24 2001-07-31 Diesel Engine Retarders, Inc. Valve operating system having full authority lost motion
CN2349360Y (zh) * 1998-02-23 1999-11-17 高富 活塞式双气缸循环内燃机
FR2779480B1 (fr) * 1998-06-03 2000-11-17 Guy Negre Procede de fonctionnement et dispositif de moteur a injection d'air comprime additionnel fonctionnant en mono energie, ou en bi energie bi ou tri modes d'alimentation
US6318310B1 (en) * 1999-08-05 2001-11-20 Caterpillar Inc. Internal combustion engine
US7219630B2 (en) * 1999-08-31 2007-05-22 Richard Patton Internal combustion engine with regenerator, hot air ignition, and naturally aspirated engine control
US6340004B1 (en) * 1999-08-31 2002-01-22 Richard Patton Internal combustion engine with regenerator and hot air ignition
JP4286419B2 (ja) * 2000-02-16 2009-07-01 信也 ▲高▼原 ピストン形内燃機関
SE0100744L (sv) * 2001-03-07 2002-09-08 Abiti Ab Rotationsmotor
US6543225B2 (en) * 2001-07-20 2003-04-08 Scuderi Group Llc Split four stroke cycle internal combustion engine
US6789514B2 (en) * 2001-07-30 2004-09-14 Massachusetts Institute Of Technology Internal combustion engine
US6880501B2 (en) * 2001-07-30 2005-04-19 Massachusetts Institute Of Technology Internal combustion engine
US6494178B1 (en) * 2001-08-13 2002-12-17 General Motors Corporation Combustion chamber including piston for a spark-ignition, direct-injection combustion system
CN101270694A (zh) * 2002-04-08 2008-09-24 柴油发动机减震器有限公司 用于实现气阀可变驱动的紧凑型空动***
US7219631B1 (en) * 2003-02-24 2007-05-22 O'neill James Leo High torque, low velocity, internal combustion engine
MY138166A (en) * 2003-06-20 2009-04-30 Scuderi Group Llc Split-cycle four-stroke engine
US6986329B2 (en) * 2003-07-23 2006-01-17 Scuderi Salvatore C Split-cycle engine with dwell piston motion
CN1580515A (zh) * 2003-08-06 2005-02-16 张胜利 二次膨胀活塞式内燃机
DE102004050225A1 (de) * 2004-10-15 2006-04-20 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine
US7201156B1 (en) * 2005-05-24 2007-04-10 Wait Irving S Thermal transfer internal combustion engine
US7389755B2 (en) * 2005-07-21 2008-06-24 Ronald Dean Noland Tandem-piston engine
US7353786B2 (en) * 2006-01-07 2008-04-08 Scuderi Group, Llc Split-cycle air hybrid engine
US7743754B2 (en) * 2006-03-31 2010-06-29 Transonic Combustion, Inc. Heated catalyzed fuel injector for injection ignition engines
US7444230B2 (en) * 2006-03-31 2008-10-28 Transonic Combustion, Inc. Fuel injector having algorithm controlled look-ahead timing for injector-ignition operation
US7546826B2 (en) * 2006-03-31 2009-06-16 Transonic Combustion, Inc. Injector-ignition for an internal combustion engine
US7383798B1 (en) * 2006-11-17 2008-06-10 Sergey Antonov Highly efficient two-stroke double compression combustion engine

Also Published As

Publication number Publication date
JP4841692B2 (ja) 2011-12-21
AU2008284440A1 (en) 2009-02-12
CA2696036A1 (en) 2009-02-12
CN101707878B (zh) 2012-04-25
CA2693521C (en) 2013-02-12
TW200925398A (en) 2009-06-16
AU2008284440C1 (en) 2012-05-24
RU2435047C2 (ru) 2011-11-27
AR068093A1 (es) 2009-11-04
CA2696038A1 (en) 2009-02-12
MY151508A (en) 2014-05-30
EP2185795A4 (en) 2011-12-21
KR101160216B1 (ko) 2012-06-26
EP2173985A1 (en) 2010-04-14
RU2010100790A (ru) 2011-09-20
CN101680354A (zh) 2010-03-24
BRPI0811935A2 (pt) 2014-11-25
AU2008284440B2 (en) 2011-12-15
MX2009011433A (es) 2009-11-05
ZA200907634B (en) 2010-07-28
TW200918731A (en) 2009-05-01
CN101680355A (zh) 2010-03-24
CN101688466B (zh) 2012-07-25
AU2008284383A1 (en) 2009-02-12
US8091520B2 (en) 2012-01-10
JP2010529354A (ja) 2010-08-26
ZA200907638B (en) 2010-07-28
AU2008284439B2 (en) 2011-10-20
TW200923235A (en) 2009-06-01
RU2430246C1 (ru) 2011-09-27
KR20100028668A (ko) 2010-03-12
CN101680312A (zh) 2010-03-24
MX2009011293A (es) 2009-10-30
KR20100028667A (ko) 2010-03-12
ZA200907635B (en) 2010-07-28
US8286598B2 (en) 2012-10-16
AU2008284442A1 (en) 2009-02-12
BRPI0812453A2 (pt) 2017-09-26
KR20100028666A (ko) 2010-03-12
US20090038597A1 (en) 2009-02-12
WO2009020504A1 (en) 2009-02-12
KR101139893B1 (ko) 2012-04-27
CL2008002334A1 (es) 2009-05-15
BRPI0811983A2 (pt) 2014-11-18
MX2009011432A (es) 2009-11-05
CA2696036C (en) 2013-08-13
MY147061A (en) 2012-10-15
JP2010529366A (ja) 2010-08-26
ZA200907639B (en) 2010-07-28
EP2173986A1 (en) 2010-04-14
AU2008284383B2 (en) 2011-09-08
CL2008002336A1 (es) 2009-05-15
WO2009020491A1 (en) 2009-02-12
CA2693529A1 (en) 2009-02-12
KR101160214B1 (ko) 2012-06-26
EP2173985A4 (en) 2015-10-14
CN101680354B (zh) 2012-09-05
EP2185800A1 (en) 2010-05-19
WO2009020488A1 (en) 2009-02-12
MX2009011330A (es) 2009-11-05
CN101688466A (zh) 2010-03-31
EP2185799A1 (en) 2010-05-19
US20090038596A1 (en) 2009-02-12
JP2010529367A (ja) 2010-08-26
WO2009020490A1 (en) 2009-02-12
WO2009020489A1 (en) 2009-02-12
EP2185800A4 (en) 2015-03-04
US8051811B2 (en) 2011-11-08
AR068094A1 (es) 2009-11-04
AR068097A1 (es) 2009-11-04
AU2008284439A1 (en) 2009-02-12
US7637234B2 (en) 2009-12-29
CN101707878A (zh) 2010-05-12
CL2008002333A1 (es) 2009-05-22
KR20100040908A (ko) 2010-04-21
TWI351465B (en) 2011-11-01
MY149109A (en) 2013-07-15
US20090038599A1 (en) 2009-02-12
AU2008284442B2 (en) 2011-04-21
AU2008284441A1 (en) 2009-02-12
US20090038598A1 (en) 2009-02-12
US20120012089A1 (en) 2012-01-19
CA2696038C (en) 2014-04-01
BRPI0811974A2 (pt) 2014-11-18
KR101160212B1 (ko) 2012-06-26
JP2010529356A (ja) 2010-08-26
RU2438023C2 (ru) 2011-12-27
TW200918730A (en) 2009-05-01
ZA200907636B (en) 2010-07-28
JP4701318B2 (ja) 2011-06-15
CA2696040A1 (en) 2009-02-12
RU2448261C2 (ru) 2012-04-20
AU2008284441B2 (en) 2011-09-08
AR068095A1 (es) 2009-11-04
CN101680355B (zh) 2012-04-25
US20090039300A1 (en) 2009-02-12
CL2008002335A1 (es) 2009-05-22
TWI352175B (en) 2011-11-11
CA2693529C (en) 2013-02-12
TWI351464B (en) 2011-11-01
TWI371524B (en) 2012-09-01
JP4705200B2 (ja) 2011-06-22
RU2010101968A (ru) 2011-09-20
RU2010101850A (ru) 2011-09-20
KR20100029146A (ko) 2010-03-15
CL2008002337A1 (es) 2009-05-15
EP2173986A4 (en) 2014-08-27
MX2009011292A (es) 2009-10-30
RU2010101967A (ru) 2011-09-20
JP4897083B2 (ja) 2012-03-14
US7963259B2 (en) 2011-06-21
CN101680312B (zh) 2012-06-06
TW200925473A (en) 2009-06-16
JP2010529355A (ja) 2010-08-26
AR068096A1 (es) 2009-11-04
TWI365945B (en) 2012-06-11
US7690337B2 (en) 2010-04-06
KR101128476B1 (ko) 2012-03-23
CA2693521A1 (en) 2009-02-12
MY149596A (en) 2013-09-13
EP2185795A1 (en) 2010-05-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2435046C2 (ru) Двигатель с разделенным циклом и способ его эксплуатации
US9133758B2 (en) Split-cycle air-hybrid engine with air expander and firing mode
WO2011115877A1 (en) Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control
US10113453B2 (en) Multi-fuel compression ignition engine
EP2547887A1 (en) Split-cycle engine having a crossover expansion valve for load control

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20150612