KR950013287B1 - 무방향성 전자 강스트립의 제조방법 - Google Patents

무방향성 전자 강스트립의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR950013287B1
KR950013287B1 KR1019900002330A KR900002330A KR950013287B1 KR 950013287 B1 KR950013287 B1 KR 950013287B1 KR 1019900002330 A KR1019900002330 A KR 1019900002330A KR 900002330 A KR900002330 A KR 900002330A KR 950013287 B1 KR950013287 B1 KR 950013287B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
weight
temperature
less
slab
100lnt
Prior art date
Application number
KR1019900002330A
Other languages
English (en)
Other versions
KR900013089A (ko
Inventor
아끼히꼬 니시모도
요시히로 호소야
도시아끼 우라베
Original Assignee
닛뽄 고오깐 가부시끼가이샤
야마시로 요시나리
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 닛뽄 고오깐 가부시끼가이샤, 야마시로 요시나리 filed Critical 닛뽄 고오깐 가부시끼가이샤
Publication of KR900013089A publication Critical patent/KR900013089A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR950013287B1 publication Critical patent/KR950013287B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

내용 없음.

Description

무방향성 전자 강스트립의 제조방법
제 1 도는 A1함량에 대하여 낮은 철손치가 얻어지는 B/N의 영역을 나타내는 그래프.
제 2 도는 열간압연한 스트립을 소둔하는 공정에서 낮은 철순치가 얻어지는 균열 온도와 균열시간의 범위를 나타낸는 그래프.
본 발명은 열간직송압연(hot direct rolling ; 이하에서는 HDR로 칭한다.)을 통하여 무방향성 전자 강스트립을 제조하는 방법에 관한 것이다.
일반적으로, HDR은 엄격히 말해서 주조슬랩을 가열하지 않고 직접적으로 열간압연하는 압연방법을 의미한다. 그러나 본 발명의 설명은 넓은 의미에서 주조슬랩의 온도가 현저히 떨어지기 전에 주조슬랩을 재가열해서 열간압연을 하는 공정(핫 슬랩(hot slab)-재가열-압연)을 HDR에 또한 포함한다.
전자 강스트립의 특성을 결정하는 중요한 인자로는 강에 석출되는 AIN과 MnS의 양, 크기, 형태 및 분포 등이 있다. 이 인자들은 최종제품의 자기특성에 영향을 미칠 뿐만 아니라 일련의 공정동안에 강스트립의 마이크로조직 형성에 중요한 역할을 한다.
방향성 규소 강스트립의 경우에 있어서는 AIN과 MnS과 같은 석출물은 2차 재결정을 제어하는 억제제(inhibitor)로 유효하게 이용된다.
그러나, 무방향성 규소강스트립에 대해서는 석출물을 무해화하는 기술들이 다음과 같이 개시되어 있다.
1. AIN 또는 MnS의 재용해를 억제하기 위하여 슬랩을 낮은 온도에서 가열하다.(예를 들며, 일본 특공소 50-35885호)
2. 비금속 개재물의 미세한 석출물을 발생시키는 S와 O의 양을 감소시킨다.(예를 들면, 일본 특공소 56-22931호)
3. 황화물로 된 개재물의 형태를 제어하기 위해 Ca와 REN을 첨가한다.(예를 들면, 일본 특공소 58-17248호와 58-17249호)
4. 강스트립이 자기소둔(自己燒鈍)되도록 강스트립을 열간압연 후 초고온에서 권취하여 그 결과 AIN이 자기소둔 효과에 의해 조대화된다(일본 특공소 57-43132호).
이 기술들의 대부분은 슬랩 재가열 및 열간압연으로 이루어진 종래 공정의 전제를 기초로 한다.
그러나 에너지 절약과 공정 간소화의 관점에서 유망한 것으로 간주되는 직송압연을 채택하는 경우, 직접 압연에 있어서 열간압연 공정중에 강내에 AIN 또는 MnS가 미세하게 석출되기 때문에 상기한 기술만으로는 우수한 자기특성을 얻는데 불충분하다.
따라서 상기의 문제점들을 해결하기 위한 관점으로부터 HDR에 있어서 AIN을 조대화하는 방법으로서, HDR도중에 슬랩을 잠시 가열함으로써 AIN을 조대화하는 기술들이 일본 특공소 56-18045호, 56-33451호와 일본 특개소 58-123825호에 제안되어 있다. 그러나 이들 기술은 슬랩의 두께방향에 있어서 AIN의 불균일한 석출을 초래한다. 따라서 이들 방법은 특성의 균일성이 중요한 전자 강스트립을 제조하는 데에 항상 만족스러운 것은 아니다.
본 발명은 상기에 언급된 종래의 문제점을 감안하여 개발되었다.
전자 강스트립을 제조하는 공정에 있어서 HDR기술을 실현하기 위해서, 본 발명은 청구범위에 기재된 독창적인 성분설계와 처리조건의 규정에 의하여 지금까지 어려운 문제였던 HDR에 있어서 AIN과 MnS의 석출제어를 가능하게 할 수 있다.
구체적으로 본원 청구항 제 1 항 내지 제 6 항의 발명은 다음과 같은 구성을 갖는다.
(1) C : 0.01중량% 이하, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 잔부 : Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃ 미만의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
770
Figure kpo00001
T
Figure kpo00002
890
-100lnt+1170
Figure kpo00003
T
Figure kpo00004
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00005
T
Figure kpo00006
970
-100lnt+979
Figure kpo00007
T
Figure kpo00008
-100lnt+1069 (2)
이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
(2) C : 0.005중량%미만, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 잔부 : Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
770
Figure kpo00009
T
Figure kpo00010
890
-100lnt+1170
Figure kpo00011
T
Figure kpo00012
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00013
T
Figure kpo00014
970
-100lnt+979
Figure kpo00015
T
Figure kpo00016
-100lnt+1069 (2)
이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
(3) C : 0.005 내지 0.01중량%, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 잔부 : Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한 후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
770
Figure kpo00017
T
Figure kpo00018
890
-100lnt+1170
Figure kpo00019
T
Figure kpo00020
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00021
T
Figure kpo00022
970
-100lnt+979
Figure kpo00023
T
Figure kpo00024
-100lnt+1069 (2)
이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 하여 탈탄에 의해서 C함량을 0.005중량% 미만으로 감소시키는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
(4) C : 0.01중량% 이하, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.01중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하이고, 또한 B(중량%)/N(중량%)가 0.5내지 2.0인 B를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상 동안 균열처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
770
Figure kpo00025
T
Figure kpo00026
890
-100lnt+1170
Figure kpo00027
T
Figure kpo00028
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00029
T
Figure kpo00030
970
-100lnt+979
Figure kpo00031
T
Figure kpo00032
-100lnt+1069 (2)
이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
(5) C : 0.005중량% 미만, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.01중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하이고, 또한 B(중량%)/N(중량%)가 0.5내지 2.0인 B를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상 동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립에 하기 조건(1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔공정하는 공정과 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
770
Figure kpo00033
T
Figure kpo00034
890
-100lnt+1170
Figure kpo00035
T
Figure kpo00036
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00037
T
Figure kpo00038
970
-100lnt+979
Figure kpo00039
T
Figure kpo00040
-100lnt+1069 (2)
이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
(6) C : 0.005 내지 0.01중량%, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 또한 B(중량%)/N(중량%)가 0.5내지 2.0인 B를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상 동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
770
Figure kpo00041
T
Figure kpo00042
890
-100lnt+1170
Figure kpo00043
T
Figure kpo00044
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00045
T
Figure kpo00046
970
-100lnt+979
Figure kpo00047
T
Figure kpo00048
-100lnt+1069 (2)
이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 하여 탈탄에 의해서 C를 0.005중량% 미만으로 감소시키는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
이상에서 살펴본 바와 같이 본 발명의 골자는 HDR에 의한 무방향성 전자강판의 제조를 가능하게 하기 위하여, Al과 S의 함량을 규제함으로써 HDR 중에 석출하는 AIN과 MnS의 양을 자기특성에 영향을 미치지 않는 수준으로 감소시키는 것이고 또한 불가피하게 석출하는 질화물을 조대한 BN 석출물로서 석출시키는 것이다.
본원 발명에서는 강재성분에 관하여 C, Si, P의 함량을 규제함과 동시에 상술한 관점으로부터 Mn, Al, S, N의 함량을 규제하고, 필요에 따라서 적정한 량의 B를 첨가한다. 처리조건에 있어서, 필요한 마무리온도 및 권취온도를 확보하기 위하여, 직송압연개시시의 슬랩온도의 하한을 규정하고 그에 더하여 페라이트의 세립화를 도모하기 위하여 마무리 온도의 상한을 규정하고, 또 권취후의 불균일한 최결정을 방지하기위하여 권취온도의 상한을 규정한다. 한편 양호한 자기특성을 확보하기 위하영 균열온도 및 균열시간으로 정해지는 특정조건으로 열연판소둔을 한다.
또, 자기 특성을 확보하기 위하여 냉연후의 스트립을 소정온도에서 최종연속소둔한다.
상기한 바와 같은 특징을 가지는 본원 제 1 항 내지 제 6 항의 발명중 제 1 항의 발명에서는 열연판 소둔시의 결정립 성장성을 향상시키기 위하여 제강시의 C함량을 0.001중량% 이하로 제한하고 그럼으로써 C : 0.01중량% 이하의 무방향성 전자강판이 제조된다. 이러한 본원 제 1 항의 발명에 대해 제 2 항의 발명은 열연판 소둔시의 결정립 성장성을 향상시킬뿐아니라, 제조되는 무방향성 전자강판의 자기시효(磁氣時效)를 회피하기 위해서 제강시에 있어서, C의 함량을 더욱 저감시켜 C : 0.005중량% 미만으로 하는 것을 특징으로 하고 있다. 이에 C : 0.005중량% 미만의 무방향성 전자강판, 즉 자기시효가 생기기 어려운 HAN방향성 전자강판, 즉 자기시효가 생기기 어려운 무방향성 전자강판이 제조된다.
본원 제 3 항의 발명은 제 2 항의 발명과 같이 자기시효 발생을 억제하는 무방향성 전자강판을 제조하는 것을 목표로 하고 있지만, 제 2 항의 발명에서는 제강단계에서 C함량이 0.005중량%미만으로 저감되어 있는 것에 비해, 제 3 항에 발명에서는 제강단계에서는 C : 0.005 내지 0.01중량%로 하고 최종 공정인 냉연스트립의 연속소둔공정에서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 실시하여 이 소둔시의 탈탄 작용에 의해 C의 함량을 0.005중량%미만으로 저감시키는 것이다.
이러한 방법에 의해 제강단계에서는 C : 0.005 내지 0.01중량%이면서도 최종적으로는 C : 0.005중량%미만의 무방향성 전자강판, 즉 자기시효가 발생하기 어려운 무방향성 전자강판이 제조된다.
본원 제 1 항 내지 제 3항의 발명에서는 강재의 성분에 B가 포함되지 않으나, 본원 제 4 항 내지 제 6 항의 발명은 강재의 성분으로 B를 적정량 포함(B/N=0.5 내지 2.0의 범위에서 B를 첨가한다.)하는 것을 특징으로 하고 있다.
본원 제 4 항 내지 제 6 항의 발명도 최종 연속소둔시의 결정립 성장성을 향상시키기 위하여, Al함량을 규제하므로써 AIN을 자기특서에 문제가 되지 않는 수준까지 저감시키는 것을 목적으로 하고 있으나, 특히 B를 적정량 첨가함으로써 강재중에 불가피하게 포함되는 N을 BN으로 석출시키고, 이 B에 의한 작용에 의해서도 Al함량의 저감화를 도모하는 것을 특징적인 목적으로 하고 있다(제 1 도 참조).
본원 제 4 항 재지 6 항의 발명에 있어서도, Al함량 규제함으로써 AIN 의 저감화를 도모하고 있으나, B의 첨가에 의한 상기한 작용효과를 얻을 수 있기 때문에 본원 제 1 항 내지 제 3항의 발명에 비해 Al함량이 상한을 높일 수 있다.
즉 Al함량을 0.005중량% 이상으로 하면 적합하다.
강재성분 B를 첨가하는 것을 특징으로 하는 본원 제 4 항 내지 제 6 항의 발명에서 제 4 항의 발명은 C의 함량에 있어서, 제 1 항의 발명과 동일한 구성을 갖고 있으며, 열연판소둔시의 결정립 성장성을 향상시키기 위하여 제강시의 C함량을 0.01중량% 이하로 규정하고 있다. 이에 의해 C : 0.01중량% 이하의 무방향성 전자강판이 제조된다.
본원 제 5 항의 발명은 C함량에 대해 제 2 항의 발명과 동일한 구성을 갖고 있으며, 열연판 소둔시의 결정립 성장성을 향상시키기 위하여 제조되는 무방향성 전자강판의 자기시효를 회피하기 위해서 제강시에 있어서 C의 함량을 더욱 저감시켜 C : 0.005중량%미만으로 하는 것을 특징으로 하고 있다. 이에 의해 C : 0.005중량% 미만의 무방향성 전자강판, 즉 자기시효가 발생하기 어려운 무방향성 전자강판이 제조된다.
본원 제 6 항의 발명은 C의 함량 및 연속소둔에 관하여 제 3 항의 발명과 동일한 구성을 갖으며, 제 5 항의 발명에서는 제강단계에서 C함량을 0.005중량% 미만으로 저감시키는데 비해 제 6 항의 발명은 제강단계에서는 C : 0.005 내지 0.01중량%로 해두고, 최종공정인 냉연스트립의 연속소둔공정에서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 실시하여, 그 소둔시의 탈탄작용에 의해서 C의 함량을 C : 0.005중량%미만으로 저감시키는 것이다. 이러한 방법에 의해 제강단계에서는 C : 0.005 내지 0.01중량%이나 최종적으로는 C : 0.005중량%미만의 무방향성 전저강판, 즉 자기시효가 발생하기 어려운 무방향성 전자강판에 제조된다.
본 발명의 상세한 사항을 그 한정이유와 함께 설명한다.
강조성의 한정이유를 설명한다.
C : 본 발명은 열연판 소둔시의 결정립 성장성을 향상시키기 위하여 C의 함량을 0.01중량%이하로 지정 한다.
특히 무방향성 저자강판의 자기시효를 방지하기 위해서는 제조된 무방향성 전자강판의 최종적인 C함량이 0.005중량%미만으로 하는 것이 바람직하다.
제조된 무방향성 전자강판의 C함량을 0.005중량%미만으로 하기 위한 방법으로는 제강시의 탈가스프로세스로 탈탄하는 방법과, 최종공정이 되는 냉연스트립의 연속소둔공정에 있어서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 실시하여 그 소둔 프로세스로 탈탄하는 방법이 있으며 어느 방법을 실시하여도 좋다.
Si : 고급 전자 강스트립에 요구되는 철손치를 만족시키기 위해서 본 발명에서는 1.0중량%이상의 Si가 첨가된 강을 대상으로 한다.
그러나, Si 가 너무 많이 첨가되면, 냉간압연을 행하는 것이 불가능하게 되고, 경제적관점에서 범용성이 결여된다. 따라서 이 상분의 상한은 4.0중량%이다.
Mn : 전자 강스트립을 제조할 때 Mn은 HDR중에 S를 MnS로서 석출시킨다.
그것의 크기를 제어하는 관점에서 Mn의 양은 매우 중요하다.
강중에 S를 충분히 석출시키기 위해서 본 발명에서는 Mn의 하한을 0.1중량%로 지정하고, 자기특성에 악영향을 미치지 않는 한계로서 Mn의 상한을 0.5중량%로 지정하였다.
S : HDR중에 MnS의 석출총량을 규제하기 위해서 S의 함량은 0.005중량%미만으로 지정하였다.
Al : 이 원소는 본 발명에서 중요한 원소이다. AIN 석출물의 크기와 분포를 제어하는데 목적이 있는 종래의 기술과 반대로, 본 발명에서는 자기 특성에 문제점을 일으키지 않는 수준까지 AIN을 낮출 목적으로 Al을 극히 감소시킨다.
따라서 Al은 0.002중량%이하로 규제된다. 그럼에도 불구하고 나중에 언급되는 것처럼 B를 첨가하는 경우에는 제 1 도에 나타낸 바와 같이 Al을 0.01중량%이하로 지정함으로써 우수한 특성을 얻을 수 있다.
P : 이 원소는 Si 함량이 낮은 전자 강스트립의 철손을 감소시키는데 값이 저렴하면서도 유효한 원소이다, 그러나 많은 양을 첨가하면 스트립이 경질로 될 뿐만 아니라 슬랩에 균열이 발생된다.
따라서 그 상한은 0.05중량%이다.
N : 이 원소는 열간압연 공정에서 미세한 AIN으로 석출하고 열간압연된 스트립에서뿐만 아니라 최종소둔중에 냉간압연된 스트립에서도 페라이트 결정립의 성장을 저해한다. 본 발명의 AIN의 석출을 가능한 한 억제하고 나중에 언급되는 것처럼 B를 첨가함으로써 BN으로서 석출시키며, AIN과 BN으로서의 석출량을 규제하기 위하여 N의 상한을 0.0030중량%로 지정한다.
B : 이 원소는 본 발명에서 가장 중요한 원소중의 하나이다.
특히, Al의 양을 규제함으로써 B는 HDR중에 석출하는 AIN의 양을 극히 감소시키며, 또한 불가피하게 함유되는 N을 BN으로서 석출시킨다.
제 1 도는 Al 함량에 대하여, 낮은 철손치(△W15/20는 HDR 제품과 통상의 HCR제품과의 철손치의 차 이다.)가 얻어지는 B/N의 영역을 도시한다.
Al이 0.01중량%이하이며, B/N이 0.5 내지 2.0인 범위에서 통상의 HCR 제품의 철손치와 거의 동등한 낮은 철손치가 얻어진다. 따라서 본 발명에서는 B를 B/N이 0.5 내지 2.0인 범위 내에서 첨가한다.
본 발명에서는 상술한 조성을 갖고 있는 연속주조슬랩이 직송압연되고 직송압연 개시시의 슬랩온도(슬랩표면온도, 이하 동일함)는 1000℃이상의 온도로 지정된다.
왜냐하면 압연개시 온도가 1000℃미만이면 본 발명에 의하여 지정된 마무리 온도 및 권취온도를 확보하기가 곤란하고 권취후의 BN의 성장뿐만아니라 열간압연공정에서의 스트레인-유기석출이 불충분하게 제공되기 때문이다.
더욱이 본 발명에서는 주조후의 슬랩온도가 1000℃미만이 되는 경우, 그 하한은 600℃로 지정되고, 또한 슬랩을 600℃이상의 온도범위에서부터 1000℃이상의 온도까지 재가열함으로써 압연을 수행하는 것이 가능하게 되어서 그 결과 소망하는 특성을 얻을 수 있다. 슬랩온도가 600℃미만으로 감소하면 슬랩을 단시간의 재가열 처리에 의하여 슬랩의 내부까지 균일하게 가열하는 것은 곤란하므로, 종래 열처리와 같은 슬랩균열처리는 불가피하게 된다. 간단히 말해서, 이러한 사실은 경제성의 관점에서 본 발명의 장점을 손상시킨다. 또한 슬랩을 재가열할 때 균열처리 시간에 대해서는 10분 이상을 확보하면 원하는 특성을 얻을 수 있다. 그렇지만 균열처리시간이 너무 길면 경제성의 관점에서 양호한 방책이 못된다.
즉 40분 이하의 시간동안 균열처리하는 것이 바람직하다.
열가압연에서는 페라이트의 미세화를 충분히 진행시키기 위하여 열간압연의 마무리 온도를 850℃이하로 지정하였다.
또한 권취후의 서냉중에 불균일한 재결정을 피하기 위해서이 열연스트립의 권취온도를 650℃미만으로 지정하였다.
본 발명에서는 열간압연후 이 열연스트립을 소둔하는 것을 필수적이다.
이것은 Si를 1.0중량%이상 함유하는 열연 스트립의 조직이 냉간압연전에 충분히 재결정되면 자기특성의 관점에서 바람직한 페라이트 조직이 발달되기 때문이다.
이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 수행된다.
770
Figure kpo00049
T
Figure kpo00050
890
-100lnt+1170
Figure kpo00051
T
Figure kpo00052
-100lnt+1431 (1)
890
Figure kpo00053
T
Figure kpo00054
970
-100lnt+979
Figure kpo00055
T
Figure kpo00056
-100lnt+1069 (2)
제 2 도는 열연스트립의 소둔공정에서 저철손치(W15/50은 HDR 제품과 HCR제품과의 철손치의 차 이다)가 얻어지는 균열처리시간과 균열온도의 영역을 조사한 것이다. 상기한 영역이외의 영역에서 즉, 이 균열처리시간과 균열온도의 하한을 하회하는 균열온도와 균열처리시간에서는 재결정립의 조대화 및 가열분위기로부터의 질소의 흡수에 기인하여 자기특성의 열화가 일어난다.
상기한 것중 어느 한 경우에서도 통상의 HCR제품의 철손치와 동등한 철손치가 얻어질 수 있다.
또한, T〉970℃인 경우, 페라이트 결정립의 이상 결정립성장이 일어나서, 조대한 입자에 의하여 발생된 요철이 냉연스트립의 표면에 발생하고, 결과적으로 점적률(space factor)이 저하된다.
더욱이 균열처리시간이 너무 길면, 페라이트 입자가 조대화되어 통상의 소둔 분위기에서 스트립표면에 질화의 문제가 야기되므로 최종소둔후의 철손이 증가하게 된다.
이 열간압연된 강스트립은 통상적인 방법에 따라서 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회이상의 냉간압연을 한 후 850℃ 내지 1050℃의 온도에서 연속소둔된다.
위에서 언급된 중간소둔은 통상 750℃ 내지 900℃정도의 균열온도에서 수행된다.
이러한 소둔방식은 코일소둔 또는 연속소둔 어느 것이라도 좋다.
최종소둔은 연속소둔에 의하여 수행된다,
가열온도가 800℃미만이면, 결정립성장은 불충분하다. 반면에, 가열온도가 1050℃를 초과하면 페라이트 결정립이 과도하게 성장하여 역으로 철손이 증대된다.
본원 제 1 항, 제 2 항, 제 4 항 및 제 5 항의 발명에 있어서 행해지는 연속소둔은 페라이트 결정립을 적정하게 결정립 성장시키는 것을 목적으로 하는 것임에 비해, 본원 제 3 항 및 제 6 항의 발명에서 행해지는 연속소둔은 페라이트 결정립 성장의 적정화뿐만아니라 탈탄을 목적으로 하는 것이다. 이 탈탄을 겸한 연속소둔에 의해 페라이트 결정립의 적정한 성장을 달성함과 동시에 강판중의 C함량이 0.005 내지 0.01중량%로부터 0.005중량%미만으로 저감된다.
주지된 바와 같이 탈탄소둔은 강판중의 C와 소둔분위기중의 가스성분(수증기등도 포함)를 반응시키는 것에 의해 강판중의 C를 제거하는 소둔이고, 본 발명에서 행해지는 탈탄소둔을 겸함 연속소둔도, 분위기중의 수증기, H2, CO2등의 1종 이상의 농도를 조정하는 것에 의해 강판의 탈탄을 행한다.
[실시예 1]
표 1에 표시한 Nos. 1, 3 및 14의 화학조성을 갖고 있는 연속주조슬랩을 표 2에 표시한 조건하에서 HDR(판두께 : 2.0mm)하였다.
그 다음 열간압연된 스트립을 산세척하고 0.5mm의 판두께까지 냉간압연하였다. 이 스트립에 대해서 최종 수둔을 연속소둔라인에서 시행하였다.
얻어진 스트립의 자기특성을 표 2에 표시하였다.
[실시예 2]
표 1에 표시한 No. 14의 조성을 갖고 있는 연속주조슬램을 표 3에 표시한 조건하에서 재가열하여 2.0mm의 판두께까지 열간압연하여 소둔하였다.
이 열간압연된 스트립을 산세척하여 0.5mm의 판두께까지 냉간압연하고 이 스트립에 대해서 최종소둔을 연속소둔라인에서 시행하였다. 얻어진 스트립의 자기특성을 표 3에 표시하였다.
[실시예 3]
표 1에서 표시한 조성을 갖고 있는 연속주조슬랩을 가열로에 장입하지 않고 슬랩표면 온도가 1000℃이상인 상태에서 직송압연하고, 780℃와 820℃의 사이의 마무리온도에서 2.0mm의 판두계까지 열간압연하고, 560℃ 내지 610℃의 온도에서 권취하고, 표 4에 표시한 조건하에서 소둔하여, 이 열간압연된 스트립을 산세척한후 0.5mm의 판두께까지 냉간압연하였다.
표 4에 표시한 온도에서 연속소둔함으로써 얻어진 스트립의 자기특성을 표 4에 나타내었다.
[표 1]
Figure kpo00057
비고 : I : 본 발명강
C : 비교예강
* : 청구범위외의 것
[표 2]
Figure kpo00058
비고 : I : 본 발명의 실시예
C : 비교예
* : 청구범위외의 것
[표 3]
Figure kpo00059
비고 : I : 본 발명의 실시 예
C : 비교예
* : 청구범위외의 것
[표 4]
Figure kpo00060

Claims (6)

  1. C : 0.01중량% 이하, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 잔부 : Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃이상의 온도로 재가열하여 10분 이상 동안 균열처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
    770
    Figure kpo00061
    T
    Figure kpo00062
    890
    -100lnt+1170
    Figure kpo00063
    T
    Figure kpo00064
    -100lnt+1431 (1)
    890
    Figure kpo00065
    T
    Figure kpo00066
    970
    -100lnt+979
    Figure kpo00067
    T
    Figure kpo00068
    -100lnt+1069 (2)
    이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
  2. C : 0.005중량% 이하, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 잔부 : Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상 동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
    770
    Figure kpo00069
    T
    Figure kpo00070
    890
    -100lnt+1170
    Figure kpo00071
    T
    Figure kpo00072
    -100lnt+1431 (1)
    890
    Figure kpo00073
    T
    Figure kpo00074
    970
    -100lnt+979
    Figure kpo00075
    T
    Figure kpo00076
    -100lnt+1069 (2)
    이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
  3. C : 0.005 내지 0.01중량%, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.002중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 잔부 : Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상동안 균열처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃미만의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
    770
    Figure kpo00077
    T
    Figure kpo00078
    890
    -100lnt+1170
    Figure kpo00079
    T
    Figure kpo00080
    -100lnt+1431 (1)
    890
    Figure kpo00081
    T
    Figure kpo00082
    970
    -100lnt+979
    Figure kpo00083
    T
    Figure kpo00084
    -100lnt+1069 (2)
    이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 하여 탈탄에 의해서 C함량을 0.005중량%미만으로 감소시키는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
  4. C : 0.01중량%이하, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.01중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하이고 또한 B(중량%)/N(중량%)가 0.5내지 2.0인 B를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃미만의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
    770
    Figure kpo00085
    T
    Figure kpo00086
    890
    -100lnt+1170
    Figure kpo00087
    T
    Figure kpo00088
    -100lnt+1431 (1)
    890
    Figure kpo00089
    T
    Figure kpo00090
    970
    -100lnt+979
    Figure kpo00091
    T
    Figure kpo00092
    -100lnt+1069 (2)
    이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
  5. C : 0.005중량%미만, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.01중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하이고, 또한 B(중량%)/N(중량%)가 0.5내지 2.0인 B를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립에 하기 조건(1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔공정하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
    770
    Figure kpo00093
    T
    Figure kpo00094
    890
    -100lnt+1170
    Figure kpo00095
    T
    Figure kpo00096
    d-100lnt+1431 (1)
    890
    Figure kpo00097
    T
    Figure kpo00098
    970
    -100lnt+979
    Figure kpo00099
    T
    Figure kpo00100
    -100lnt+1069 (2)
    이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 연속소둔하는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
  6. C : 0.005 내지 0.01중량%, Si : 1.0 내지 4.0중량%, Mn : 0.1 내지 0.5중량%, S : 0.005중량%미만, Al : 0.01중량%이하, P : 0.05중량%이하, N : 0.0030중량%이하, 또한 B(중량%)/N(중량%)가 0.5내지 2.0인 B를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 연속주조슬랩에 대해, 이 슬랩의 표면온도가 1000℃를 하회하지 않는 상태 또는 이 슬랩을 이 슬랩의 표면온도가 600℃를 하회하지 않는 온도영역으로부터 1000℃ 이상의 온도로 재가열하여 10분 이상 동안 균열 처리한 상태에서 열간압연을 개시하는 공정과, 750℃ 내지 850℃의 마무리 온도에서 열간압연을 종료한후 650℃이상의 온도에서 권취하는 공정과, 이 열연 강스트립을 하기 조건 (1) 또는 (2)를 만족시키는 균열온도(T)(℃)와 균열처리시간(t)(분)으로 소둔하는 공정과,
    770
    Figure kpo00101
    T
    Figure kpo00102
    890
    -100lnt+1170
    Figure kpo00103
    T
    Figure kpo00104
    -100lnt+1431 (1)
    890
    Figure kpo00105
    T
    Figure kpo00106
    970
    -100lnt+979
    Figure kpo00107
    T
    Figure kpo00108
    -100lnt+1069 (2)
    이어서 이 열연강스트립에 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 끼운 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 공정과, 이 냉연 강스트립을 800 내지 1050℃사이의 온도범위에서 탈탄소둔을 겸한 연속소둔을 하여 탈탄에 의해서 C함량을 0.005중량% 미만으로 감소시키는 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강스트립의 제조방법.
KR1019900002330A 1989-02-23 1990-02-23 무방향성 전자 강스트립의 제조방법 KR950013287B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP89-41661 1989-02-23
JP1-41661 1989-02-23
JP1041661A JPH07116507B2 (ja) 1989-02-23 1989-02-23 無方向性電磁鋼板の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR900013089A KR900013089A (ko) 1990-09-03
KR950013287B1 true KR950013287B1 (ko) 1995-11-02

Family

ID=12614565

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019900002330A KR950013287B1 (ko) 1989-02-23 1990-02-23 무방향성 전자 강스트립의 제조방법

Country Status (6)

Country Link
US (1) US5102478A (ko)
JP (1) JPH07116507B2 (ko)
KR (1) KR950013287B1 (ko)
CA (1) CA2010587A1 (ko)
DE (1) DE4005807C2 (ko)
FR (1) FR2643387B1 (ko)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH086135B2 (ja) * 1991-04-25 1996-01-24 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
BE1007927A3 (fr) * 1994-02-07 1995-11-21 Cockerill Rech & Dev Procede de production d'acier doux.
US6217673B1 (en) 1994-04-26 2001-04-17 Ltv Steel Company, Inc. Process of making electrical steels
ES2146714T3 (es) * 1994-04-26 2000-08-16 Ltv Steel Co Inc Procedimiento para la fabricacion de aceros electricos.
JP3240035B2 (ja) * 1994-07-22 2001-12-17 川崎製鉄株式会社 コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JP3333794B2 (ja) * 1994-09-29 2002-10-15 川崎製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
US6068708A (en) * 1998-03-10 2000-05-30 Ltv Steel Company, Inc. Process of making electrical steels having good cleanliness and magnetic properties
DE19918484C2 (de) * 1999-04-23 2002-04-04 Ebg Elektromagnet Werkstoffe Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech
JP4268344B2 (ja) * 2001-04-12 2009-05-27 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れる絶縁被膜付き電磁鋼板
EP1501951B2 (en) * 2002-05-08 2013-08-28 Ak Steel Properties, Inc. Method of continuous casting non-oriented electrical steel strip
DE10221793C1 (de) * 2002-05-15 2003-12-04 Thyssenkrupp Electrical Steel Ebg Gmbh Nichtkornorientiertes Elektroband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung
EP1966403A4 (en) * 2005-12-27 2010-07-14 Posco Co Ltd NON-ORIENTED ELECTRIC STEEL PLATE WITH IMPROVED MAGNETIC PROPERTY AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF
EP2455498B1 (en) * 2009-07-17 2019-03-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Manufacturing method of grain-oriented magnetic steel sheet
JP6127440B2 (ja) * 2012-10-16 2017-05-17 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法
CN113106224B (zh) * 2021-03-18 2022-11-01 武汉钢铁有限公司 一种提高无取向硅钢铁损均匀性的方法
DE102021115174A1 (de) 2021-06-11 2021-11-11 Technische Universität Bergakademie Freiberg, Körperschaft des öffentlichen Rechts Verfahren zur Herstellung eines höherpermeablen, nichtkornorientierten Elektrobleches und dessen Verwendung

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS512289B2 (ko) * 1971-10-28 1976-01-24
US3770517A (en) * 1972-03-06 1973-11-06 Allegheny Ludlum Ind Inc Method of producing substantially non-oriented silicon steel strip by three-stage cold rolling
JPS51151215A (en) * 1975-06-21 1976-12-25 Kawasaki Steel Corp Process for manufacturing non-oriented silicon steel plate with low co re loss and high magnetic flux density
BE858549A (fr) * 1976-03-10 1978-01-02 Nippon Steel Corp Procede pour traiter des brames d'acier coulees en continu
PL202451A1 (pl) * 1976-11-26 1978-06-19 Kawasaki Steel Co Sposob wytwarzania arkuszy ze stali krzemowej nie orientowanej o wysokiej indukcji magnetycznej i o niskich stratach w ferromagnetyku
JPS5441219A (en) * 1977-09-09 1979-04-02 Nippon Steel Corp Manufacture of non-oriented electrical steel sheet
JPS5468717A (en) * 1977-11-11 1979-06-02 Kawasaki Steel Co Production of unidirectional silicon steel plate with excellent electromagnetic property
JPS5920731B2 (ja) * 1978-06-16 1984-05-15 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた電気鉄板の製造法
US4306922A (en) * 1979-09-07 1981-12-22 British Steel Corporation Electro magnetic steels
FR2501239B1 (fr) * 1981-03-04 1985-11-29 Nippon Steel Corp Tole d'acier au silicium non orientee avec proprietes magnetiques stables
JPS58123825A (ja) * 1982-01-20 1983-07-23 Kawasaki Steel Corp 無方向性電磁鋼板の製造方法
JPS58151453A (ja) * 1982-01-27 1983-09-08 Nippon Steel Corp 鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法
DE3361738D1 (en) * 1982-01-27 1986-02-20 Nippon Steel Corp Non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density and a process for producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
FR2643387B1 (fr) 1993-11-19
KR900013089A (ko) 1990-09-03
JPH02221326A (ja) 1990-09-04
DE4005807A1 (de) 1990-08-30
JPH07116507B2 (ja) 1995-12-13
CA2010587A1 (en) 1990-08-23
FR2643387A1 (fr) 1990-08-24
US5102478A (en) 1992-04-07
DE4005807C2 (de) 1996-07-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR950013287B1 (ko) 무방향성 전자 강스트립의 제조방법
US4938807A (en) Process for production of grain oriented electrical steel sheet having high flux density
KR920006581B1 (ko) 자기특성이 우수한 무방향성 규소강판의 제조방법
KR950013286B1 (ko) 무방향성 전자 강스트립의 제조방법
US4439252A (en) Method of producing grain-oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties
KR100779579B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의제조방법
US5330586A (en) Method of producing grain oriented silicon steel sheet having very excellent magnetic properties
KR930006209B1 (ko) 무방향성 전자강판의 제조방법
JP5920387B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JPH04173923A (ja) 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH10130729A (ja) 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH059666A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JPH062907B2 (ja) 無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH08269571A (ja) 一方向性電磁鋼帯の製造方法
US4371405A (en) Process for producing grain-oriented silicon steel strip
JP3392579B2 (ja) 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
KR100347597B1 (ko) 고자속밀도방향성전기강판의제조방법
JPH09104923A (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH05105955A (ja) 極めて優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延方法
JP2525236B2 (ja) 表面性状と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH06240358A (ja) 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH11269543A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR100940719B1 (ko) 응력제거 소둔 후 자속밀도 특성이 우수한 무방향성전기강판의 제조방법
KR100940714B1 (ko) 응력제거소둔 후 철손특성이 우수한 무방향성 전기강판의제조방법
CN117355626A (zh) 无取向电工钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
G160 Decision to publish patent application
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20001025

Year of fee payment: 6

LAPS Lapse due to unpaid annual fee