FR2643387A1 - Procede de fabrication de feuillards d'acier magnetique non-oriente - Google Patents
Procede de fabrication de feuillards d'acier magnetique non-oriente Download PDFInfo
- Publication number
- FR2643387A1 FR2643387A1 FR9001908A FR9001908A FR2643387A1 FR 2643387 A1 FR2643387 A1 FR 2643387A1 FR 9001908 A FR9001908 A FR 9001908A FR 9001908 A FR9001908 A FR 9001908A FR 2643387 A1 FR2643387 A1 FR 2643387A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- weight
- temperature
- less
- slab
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Pour permettre cette fabrication par HDR, on diminue les quantités d'AlN et MnS qui précipitent lorsque les brames sont en passe d'être soumises au HDR, par réglage des teneurs en Al et S, et on fait précipiter les nitrures sous forme de BN grossier. Les quantités de C, Si et P de l'acier sont réglées, celles de Mn, Al, S et N le sont du point de vue ci-dessus, et une quantité appropriée de B peut être ajoutée. Pour assurer les températures de finition et de bobinage, la limite inférieure de la température de brame lors du démarrage du HDR est précisée. Pour favoriser l'affinage de la ferrite, la limite supérieure de la température de finition est précisée. Pour empêcher la recristallisation non homogène après bobinage, la limite supérieure de la température de bobinage est précisée. Pour assurer les propriétés magnétiques, le recuit du feuillard laminé à chaud est effectué dans des conditions déterminées par une température et un temps de réchauffage à coeur. Pour garantir les propriétés magnétiques après laminage à froid, les feuillards sont finalement recuits en continu à une température déterminée.
Description
PROCEDE DE FABRICATION DE FEUILLARDS D'ACIER MAGNETIQUE
NON-ORIENTE
La présente invention porte sur un procédé de fabrication de feuillards d'acier magnétique non-orienté par un laminage à chaud direct (appelé ciaprès procédé
"HDR" - hot direct rolling).
D'une façon générale, la technique HDR vise, à proprement parler, un procédé de laminage suivant lequel une brame de coulée est directement laminée à chaud sans chauffage. Cependant, conformément à la présente invention, le procédé HDR est pris dans un sens large, englobant également un procédé suivant lequel la brame de coulée est réchauffee avant que la température ne baisse de façon remarquable, et est laminée à chaud (brame
chaude-réchauffage-laminage).
Les facteurs importants gouvernant les propriétés des feuillards d'acier magnétique sont les quantités, les dimensions, la morphologie et la
distribution d'AlN et de MnS qui précipitent dans l'acier.
Non seulement, ils influencent les propriétés magnétiques des produits finals, mais également ils jouent des rôles importants pour la formation de la microstructure des
feuillards d'acier pendant une série de traitements.
Dans le cas des feuillards d'acier au silicium à grains orientés, les précipités, tels qu'AlN et MnS, sont en réalité utilisés comme inhibiteurs qui contrôlent une recristallisation secondaire. Cependant, en ce qui concerne les feuillards d'acier au silicium non-orienté, des technologies ont été décrites pour rendre la précipitation inoffensive, comme indiqué ci-dessous: 1 - Le feuillard est chauffé à basse température de façon à contrôler la re-dissolution d'AlN ou de MnS (par exemple, publication du brevet japonais
no 50-35 885).
2 - Les quantités de S et 0 sont diminuées, lesquelles produisent de fins précipités d'inclusions non-métalliques (par exemple,
publication du brevet japonais n 56-22 931).
3 - Ca et REM sont ajoutés pour contrôler la morphologie d'inclusions de sulfures (par exemple, publications des brevets japonais
n 58-17 248 et n 58-17 249).
4 - Le feuillard d'acier est bobiné à ultra haute température après laminage à chaud, de façon à provoquer son auto-recuit, de sorte qu'A1N est rendu grossier par un effet d'auto-recuit
(publication du brevet japonais n 57-43 132).
La plupart de ces technologies sont basées sur le principe des procédés classiques qui consistent à laminer à chaud la brame. Cependant, si l'on considère l'utilisation du laminage direct considéré comme prometteur en terme d'économies d'énergie et de procédé, les technologies ci-dessus seules sont insuffisantes pour permettre d'obtenir les excellentes propriétés magnétiques, parce que, dans le laminage direct, AlN ou MnS précipitent sous forme de fins précipités dans l'acier pendant le
procédé de laminage à chaud.
Par conséquent, du point de vue de la solution des problèmes ci-dessus, en tant que procédé pour rendre AlN plus grossier dans la technique HDR, des technologies ont été proposées pour rendre AlN plus grossier par un chauffage bref de la brame en passe d'être soumise au procédé HDR, comme enseigné dans les publications des brevets japonais n 56-18 045 et n 5633 451, et dans la
demande de brevet japonais publiée n 58-123 825.
Cependant, ces techniques provoquent une précipitation non-
uniforme d'AlN dans la direction de l'épaisseur de la brame. Il en résulte que ces procédés ne sont pas toujours suffisants pour fabriquer les feuillards d'acier magnétique, dont l'uniformité des propriétés est importante.
La présente invention a été développée compte-
tenu des problèmes classiques tels que mentionnés ci- dessus. Pour réaliser la technique HDR dans un procédé de fabrication de feuillards d'acier magnétique, l'invention permet de contrôler la précipitation d'AlN et de MnS dans le procédé HDR, ce qui était jusqu'ici un problème difficile, au moyen d'une composition originale et d'une spécification de conditions de traitement. Autrement dit, l'essence de l'invention est de diminuer les quantités d'AlN et de MnS qui précipitent pendant le procédé HDR à un niveau o elles n'affectent pas les propriétés magnétiques, par réglage des teneurs en A1 et S, et également de faire précipiter les nitrures qui précipitent inévitablementsous
la forme de précipités grossiers de BN.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne
un procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-
orienté, qui comprend les étapes consistant à:
- soumettre à un laminage à-chaud une brame de coulée conti-
tinue, qui est composée de: C:pas plus de 0,01% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn:0,1 à 0,5% en poids, S:moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,002% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N:pas plus de 0, 0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditons o la brame est réchauffée a plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non infêrieure à 600 C et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C, après l'accomplissement du laminage chaud & une température de finition de 750 à 850 C, recuire le feuillard d'acier lamine à chaud à une température de réchauffage à coeur T (C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 < T 890
(1) -100 Zn t + 1170 < T S -100 En t + 1431
890 S T < 970
(2)
-100 En t + 979 ' T S -100 En t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - recuire en continu dans une plage de températures
comprise entre 800 et 1050 C.
Selon un second aspect, l'invention comprend la mise en oeuvre d'un traitement dans les mêmes conditions que celles mentionnées ci-dessus sur une brame de coulée continue qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0, 005% en poids, A1: pas plus de 0,01% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, B: 0,5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids),
le complément étant Fe et les impuretés inévitables.
La Figure 1 du dessin annexé représente une région de B/N o de faibles valeurs de perte à coeur sont obtenues,en fonction de la teneur en A1; et la Figure 2 représente des régions d'un temps de réchauffage à coeur et d'une température de réchauffage à coeur o de faibles valeurs de perte à coeur sont obtenues dans le procédé de recuit des feuillards laminés à chaud. La présente invention va maintenant être expliquée en détail conjointement avec les raisons des
limitations qui y sont apportées.
Les raisons des limitations apportées aux proportions des différents éléments de la composition
d'acier selon la présente invention seront exposées ci-
après.
J C: L'invention spécifie une teneur en C de pas plus de 0,01% en poids, visant à améliorer la croissance
des grains pendant le recuit du feuillard laminé à chaud.
En particulier, en termes de vieillissement magnétique, on
préfère moins de 0,005% en poids dans les produits finals.
Dans ce but, une décarburation est effectuée, soit par un traitement de dégazage sous vide dans l'élaboration de l'acier, soit par un recuit de décarburation pendant le
stade de recuit final.
Si: Pour satisfaire les valeurs de perte à coeur nécessaires pour des feuillards d'acier magnétique de qualité supérieure, l'invention concerne des aciers dans lesquels on ajoute plus de 1,0% en poids de Si. Cependant, si Si est ajouté en trop grande quantité, il devient impossible d'effectuer un laminage à froid, et de nombreuses applications en viennent à ne plus répondre aux critères économiques. Ainsi, la limite supérieure est 4,0%
en poids.
Mn: Lors de la fabrication des feuillards d'acier magnétique, Mn fait précipiter S sous la forme de MnS pendant le procédé HDR. Par conséquent, la quantité de Mn est très importante du point de vue du contrôle de sa dimension. Pour faire précipiter S de façon suffisante dans l'acier, l'invention spécifie la limite inférieure de Mn à 0,1% en poids, et la limite supérieure, à 0,5% en poids, en tant que limites n'exerçant pas d'influences
néfastes sur les propriétés magnétiques.
S: Visant à régler la quantité totale de précipitation de MnS pendant le procédé HDR, la teneur en S
est spécifiée à moins de 0,005% en poids.
Al: A1 est un élément important de l'invention.
Contrairement aux technologies classiques qui visent à contrôler la dimension et la distribution des précipités d'AlN, selon la présente invention, la teneur en AI est très fortement diminuée, visant à abaisser AlN a un niveau o il ne soulève pas de difficultés sur les propriétés magnétiques. Ainsi, Al est réglé à une valeur ne dépassant pas 0,002% en poids. Néanmoins, dans le cas de l'addition de B, comme mentionné ciaprès, on peut obtenir d'excellentes propriétés en spécifiant A1 à une valeur ne dépassant pas 0,01% en poids, comme représenté sur la
Figure 1.
P: P est un élément bon marché et efficace pour diminuer la perte à coeur d'un feuillard d'acier magnétique à faible teneur en Si. Cependant, si on l'ajoute en grande quantité, non seulement on rend le feuillard dur, mais encore, on provoque le fissurage de la brame. Par
conséquent, sa limite supérieure est de 0,05% en poids.
N: N précipite sous forme de fin précipité d'AlN dans le procédé de laminage à chaud, et il inhibe la croissance des grains de ferrite, non seulement dans le feuillard laminé à chaud, mais encore dans le feuillard laminé à froid pendant le recuit final. L'invention consiste à contrôler la précipitation d'AlN autant que possible et à le faire précipiter le cas échéant sous forme de BN par addition de B, comme mentionné ci-après, et spécifie la limite supérieure de N à 0,0030% en poids pour régler les quantités de précipités à la fois d'AlN et de BN. B B est l'un des éléments les plus importants de l'invention. En particulier, en réglant la quantité d'Al, B fait diminuer de façon extrême la quantité d'AlN qui précipite pendant le procédé HDR, et fait également précipiter N, qui est présent de façon inévitable, sous forme de BN. La Figure 1 illustre une région de B/N dans laquelle une faible valeur de perte à coeur est obtenue (aWi5/50 est la différence des valeurs de perte à coeur entre les produits du procédé HDR et les produits du
procédé HCR classique), en fonction de la teneur en AI.
Lorsqu'Al ne dépasse pas 0,01% en poids, la faible valeur de perte à coeur, presque équivalente à celle des produits du procédé HCR ordinaire, est obtenue dans le domaine de B/N qui va de 0,5 à 2,0. Ainsi, selon l'invention, B est
ajouté dans les limites de B/N allant de 0,5 à 2,0.
Dans la présente invention, la brame de coulée
continue, ayant la composition telle que mentionnée ci-
dessus, est soumise à un laminage direct,. et la température
de brame (température superficielle de brame, désignée ci-
après comme température de brame) à laquelle le laminage direct est commencé, -est.spécifiée à plus de 1000 C. En effet, si la température de démarrage du laminage est inférieure à 1000C, il est difficile d'assurer les températures de finition et de bobinage spécifiées par l'invention, et on ne parvient pas a obtenir une précipitation induite par les contraintes dans le procédé de laminage à chaud de même que la croissance de BN après le bobinage. De plus, selon l'invention, si la température de brame devient inférieure à 1000 C après la coulée, la limite inférieure est spécifiée à 600 C, et il est possible d'effectuer le laminage en réchauffant la brame à plus de 1000 C à partir d'une plage de températures commençant à plus de 600 C, de
sorte que les propriétés désirées puissent être obtenues.
Lorsque la température de brame descend en dessous de 600 C, il est difficile de chauffer uniformément la brame en son sein par un traitement de réchauffage de courte durée, et un réchauffage à coeur de la brame, tel que le traitement thermique classique, devient inévitable. En résumé, ceci gâche les mérites de l'invention d'un point de vue économique. De plus, en ce qui concerne le temps de réchauffage à coeur lors du réchauffage de la brame, les propriétés requises peuvent être obtenues si l'on fixe plus de 10 minutes. Néanmoins, si le temps de réchauffage à coeur est trop long, ce n'est pas une bonne ligne de
conduite en termes économiques. Autrement dit, un réchauf-
fage à coeur pendant pas plus de 40 minutes est préférable.
Dans le laminage à chaud, la température de finition est spécifiée à moins de 850 C pour favoriser de façon suffisante l'affinage de la ferrite. De plus, du point de vue de la charge de laminage dans le laminage à chaud, la limite inférieure de la température de finition est spécifiée à 750C. En outre, pour éviter une recristallisation non- homogène pendant le refroidissement lent, la température de bobinage du feuillard laminé à
chaud est spécifiée à moins de 650 C.
Dans l'invention, le recuit du feuillard laminé à chaud est indispensable après le laminage à chaud. La
raison en est qu'avant le laminage à froid, la recristal-
lisation suffisante de la structure laminée à chaud contenant du Si à raison de plus de 1,0% en poids conduit au développement d'une structure de ferrite souhaitable en termes de propriétés magnétiques. Le recuit du feuillard
laminé à chaud est effectué à une température de réchauf-
fage à coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 < T 890
-100 en t + 1170 T < -100 en t + 1431
890 < T S 970
(2) -100 En t + 979 5 T < -100 En t + 1069 La Figure 2 étudie les régions du temps de réchauffage à coeur et de la température de réchauffage à coeur o les faibles valeurs de perte à coeur (W15/50 est une différence des valeurs de perte à coeur entre les produits du procédé HDR et les produits du procédé HCR ordinaire) sont obtenues dans le procédé de recuit du feuillard laminé à chaud. Dans toutes régions autres que celles mentionnées ci-dessus, autrement dit, pour des temps de réchauffage,à coeur et des températures de réchauffage à coeur se situant au-dessous de leurs limites inférieures, la croissance de grains suffisamment recristailisés n'a pas lieu. Pour des temps et températures de réchauffage à coeur dépassant leurs limites supérieures, des diminutions des propriétés magnétiques surviennent en raison du grossissement des grains recristallisés et de l'absorption d'azote de l'atmosphère de chauffage. Dans l'un ou l'autre cas, des valeurs de perte à coeur équivalentes à celles des produits du procédé HCR ordinaire ne peuvent pas
être obtenues.
De plus, dans le cas o T > 970'C, une croissance anormale des grains de ferrite a lieu, et une inégalité provoquée par les grains grossiers est formée sur la surface laminée à froid, conduisant à une diminution du
coefficient de remplissage.
Par ailleurs, des temps de réchauffage à coeur trop longs provoquent le grossissement des grains de ferrite, un problème de nitruration survient à la surface du feuillard dans une atmosphère de recuit ordinaire, provoquant une augmentation de la perte à coeur après le
recuit final.
Le feuillard d'acier laminé & chaud est, conformément au procédé classique, recuit en continu à une température de 800 à 1050 C après un laminage à froid effectué une fois, ou bien deux fois ou plus en y
interposant un recuit de traitement.
Le recuit de traitement mentionné ci-dessus est habituellement effectué à la température de réchauffage à coeur se situant aux environs de 750 à 900 C. En ce qui concerne cette pratique de recuit, on utilisera soit un
recuit par lots, soit un recuit en continu.
Le recuit final est effectué par recuit continu. Si la température de chauffage est inférieure à 800 C, la croissance des grains est insuffisante. Au contraire, si elle dépasse 1050 C, la croissance des grains de ferrite est excessive, ce qui conduit à une augmentation
de la perte à coeur.
EXEMPLE 1
Les brames de coulée continue, ayant les compositions chimiques n 1, 3 et 14 présentées dans le Tableau 1, ont été soumises à un procédé HDR (jusqu'à une épaisseur de 2,0 mm), dans les conditions présentées dans le Tableau 2, et recuites. Ensuite, les feuillards laminés à chaud ont été décapés et laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,5 mm. Le recuit final a été effectué sur les feuillards dans la ligne de recuit en continu. Les propriétés magnétiques que l'on a obtenues pour les
feuillards sont présentées dans le Tableau 2.
EXEMPLE 2
Les brames de coulée continue, ayant la composition n' 14 présentée dans le Tableau 1, ont été réchauffées et laminées à chaud jusqu'à une épaisseur de 2,0 mm, dans les conditions présentées dans le Tableau 3, il et recuites. Les feuillards laminés à chaud ont été décapés et laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,5 mm, et le recuit final a été appliqué aux feuillards dans la ligne de recuit en continu. Les propriétés magnétiques que l'on a obtenues pour les feuillards sont présentées dans le
Tableau 3.
EXEMPLE 3
Les brames de coulée continue, ayant les compositions présentées dans le Tableau 1, ont été
directement laminées à chaud à une température superfi-
cielle de plus de 1000 C sans introduction dans un four de chauffage, jusqu'à une épaisseur de 2,0 mm, à une température de finition comprise entre 780-et 820 C, bobinées à une température de 560 à 610 C, et recuites dans les conditions présentées dans le Tableau 4. Les feuillards laminés à chaud ont été décapés, puis laminés à froid jusqu'à une épaisseur de 0,5 mm. Les propriétés magnétiques que l'on a obtenues pour les feuillards par le recuit continu aux températures indiquées dans les
Tableaux 4 sont présentées.
r4l StM'42:>tpUDI- s-ap wMuD:Jp np suac4ap ua * 'iwd= JaTDe D 1 '-tD4at46 ap OaT I: sain L9'1 i o E o 'o 8 1 0 00ooo * 'O zOoo 10 0| rz'o | o'ú Z 00' 91
*__ _..-_ _ __ __ -.. II. _ f.
'ú Z 900'0, 00 010 000 '1 6 0 O' O'O S 0 9 Z O 10'0 D
g;Z'y 20 0 JO Otoo'o 1 0 0' 10O0'0 z'0 z t'0 lO 1 S0OO I' 0 9 E00 0 0 00t00OlOZ 0'OO 6I' O',sO0oI!
____.._ *
1,0tO0dO 6t O 0'Oc 06 d0 ' t O O' O Oú
00 _.._, 00 _
*P l'Z00'06Z0010010 0ZOZOZ 20J O _ZO8 Oz 0O E O O00O0 ZOOOZ 0'0'OO ' |O > 'i<Z E:O g O 00 00 t v o tzt 8Z O dOOoú00 i,d'zO O'oO Z d'Oz Z'0Otz |l8 Z O 0'0D : si ú00 2 0000 IZOG O ' 00'0 O gOO 0 1 10 ' 0 00 " I tI 00 ' 000 Z0l'Bt010eT0 d O 090'z 6 00'0D O :;t,, _.. . .. _, ,........_ útI Og 00 Vç'Cl 8ú00'0 L100O t 000 20O Z 10 O OZ 'O 0'0 Z Z'| 0 D'6 0 _ 9 O t O, 00o0: O00otOO'o8 lO'o t'O S olz0E O00'0D1 9
_ ______-* -.1 _ - _ _ -. _._ _
t I:V z O dOl,dO,* ú'OE O0 'O6 1 0'0E Z'OO.eTl. z O 'OD S Sú Z O0|O ZOdO5 O O-O*8 0 O -'Z 0Eo ITs z o oo
t. Z O '1 000O O Z T O......
,,oo! o- o, I 2100 oo"oi '"0 ZOZIj ZO O 6 tO0 0*01;Z 0'0S 1 0'0S Z'OS I,ú Z 0 0o0D *_. ___. 7y L. r _ ___
I.... I I....8V
0 - 6_ 5000, f;00O ZO0'O g:OO GZZO Sl'lI ú"00' I g _/'... |-7Y 7 -. |PwKB
TABLEAU 2
Class. de m du,..,_.....................
du luéaxled Teoeérate de Tenéqrature de Czrditicn du Recuit Termamture de Crix f tdiques.
N U Prd. Flnitioebr dtFmi1rd
N11 Proced.4 Lmànp Dimt Finiticn BobiruE des Feucllads Recuit Final.
eninés à aimW 5 /S LffiIIn Diocéd6, Mrect sntaelarnis a a n t1(Oc) B 50(T) W 5 /so (OC) (Oc) (C) c/ () i.L.,.., ,,..., I 1 120 8 20 60 0 7 8. 0 Cx 3h 8 50 1,79 3,50 C 9 8 * 7 8 0 6 00 7 8 0 Cx 3 h8 5 0 1,77 3,9 1 C 1100 720 * 550 780tCx 3h 850 1,74 3,85
_ L.. . J. ,i.. , i,... _ . .
I] 1 5'0 8 1 0 610 8 o oCx 3 h 880 1,78 3,65
_,:....... ,, , _, ii i -
C 9 7 0 * 760 5 90 8 00 CX 3h 8 8 0 1,75 3,66 3 Ir C 1107 0 7 20 * 580 800 Cx 3h 8 80 1,74 3,70
i i,À,,.. . ,iii......
C 1150 820 760* - * 880 1,69 4,35
I 1 0 8 0 7 9 0 600 850 Cx 3h 950 1,69 2,46 C 10 80 7 90 61 0 750 oCx 1 Oh*950 1,63 3,15 C 1080 790 600 820"Ox0.5h 950 lr68 2,98 C 940 * 7 50 590 850 CX 3 h 950 1,65 3,05 Bernarues I Àexeple de la prs itte invention, C: exeple ccapamtiú, : en de du dcmaine des redicaticns co
TABLEAU 3
l'assimicaticn Conditions de Rchauffag de la Brame Onditicis de Lmde an_ à Ca, | roprit-as ce4agnet du I údtimd NQTepérature de Taepérature Tems de rè,pérature de Température Tmératurme ecuit des an [-Déepart du de [échauffage ú-part du de Finition de Bob Feullar B T) RéchatffageI écctafe à Coeur aina (oC) (Oc) (C) tamtnes à Oiaid (W/V ( C)(OC) -_ o (. /Kr I t 0 0 1 1 2 0 3 0 1 0 7 0 8 0 0 5 9 0 9 50CX 2rni n 1,7 0 2?4 2
_ 0. __,_
C 300 * 1 1 2 0 3 0 1 0 7 0 8 0 0 5 9 0 950'Cx2min 1t68 2, 73 C 8 0 0 1 1 0 60 9 6 0 * 8 0 0 5 9 0 950'CX2min 16 5 3O 2 t _ __- t _ 6_ 0 C 8 0 0 1 1 0 0 6 0.1 0 2 0 8 0 0 5 9 0 950'CX Imin lt 65 3,2 3 Plemarqùs I: meeple de la présente inventicn C: exeple cmparatif *: en dexxrs du dimne des revmndicati"os CM c oo oo -,oo
TABLEAU 4
Coediticns de Recuit Temrature de Ptwrieéts Wpiis des Feillards PcîFRe ait Final Àmé à(r)udWIs /su0 Bw> (T) (w/Kg) 1 9000CX3 mi n 8 8 0 1,8 1 3, 5 5 2 900*CX3min 8 8 0 17 8 3,71 3 900'Cx3 min 8 8 0 118 0 3,6 0 4 900 "CX 3mi n 8 8 0 1 7 5 4t 25 900*CX 3min 880 1,74 4,31 6 820'Cx6 h 900 1, 70 2,99 7 820'Cx6h 900 1,75 3,0 1 8 8 2 0Cx 6 l9 00 1,73 3,57 9 820*Cx6h 900 1,71 4,15 820 Cx6 h 9 0 0 1,72 3,00 11 820Cx 6h 9 0 0 1,7 1 410 7 12 850 O'Cx 3 h 9 5 0 1,70 2,38 13 850'Cx3 h 950 I,6 5 2t 47 14 850 Cx3h 950. 1,69 2,45 850OCx 3h 9 5 0 1,67 3,15 16 850 Cxt3h 9 50 1.66 3,27
Claims (5)
1 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,002% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée à plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage à chaud à une température de finition de 750 à 850 c, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T (OC) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 S T S 890)
(1) -100 tn t + 1170 < T 5 -100 tn t + 1431
890 T 970
(2)
-100 tn t + 979 S T < -100 tn t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - recuire en continu dans une plage de températures
comprise entre 800 et 1050 C.
2 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à-un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: moins de 0,005% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, Al: pas plus de 0,002% en poids, P:pas plus de 0,05% en poids, N:pas plus de 0,0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables,dansdes conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée à plus de 1000'C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650"C après l'accomplissement du laminage àchau àuetempérature de finition de 750 à 850C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ('C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 T S 890
(1) -100 En t + 1170 5 T S -100 En t + 1431
890 < T < 970
(2) -100 En t + 979 < T < -100 ún t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - recuire en continu dans une plage de températures
comprise entre 800 et 1050 C.
3 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,002% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditons cu la brame est réchauffée à plus de 1000'C & partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600'C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage à chaud à une température de finition de 750 à 8500c, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 T 5 890)
(1)
-100 tn t + 1170 5 T S -100 ún t + 1431
890 < T 970
(2) -10G tn t + 979 5 T S -100 tn t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé a chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - conduire un recuit en continu servant de recuit de décarburation, dans une plage de températures comprise entre 800 et 1050 C, pour abaisser ainsi la
teneur en C à moins de 0,005% en poids.
4 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C:pas plus-de 0,01% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn:0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1: pas plus de 0,01% en poids, P:pas plus de 0,05% en poids, N:pas plus de 0,0030% en poids, B: 0, 5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions ou la brame est réchauffee à plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 c après l'accomplissement du laminage à une température de finition de 750 à 850 C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 T < 890
(1) -100 en t + 1170 T < -100 En t + 1431
890 < T < 970
(2) -100 En t + 979 < T < -100 en t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - recuire en continu dans une plage de températures
comprise entre 800 et 1050 C.
- Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre à un laminage à chaudune brame de coulée continue, qui est composée de: C:moins de 0,005% en poids, Si:1,0 à 4,0% en poids, Mn:0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, A1:pas plus de 0,01% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, B: 0,5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables, dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure- à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée à plus de 1000 C a partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage -à une température de finition de 750 à 850 C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage a coeur T ( C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 S T 5 890
(1) -100 ún t + 1170 < T < -100 En t + 1431
890 S T < 970
(2) -100 en t + 979 < T < -100 En t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à-chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - recuire en continu dans une plage de températures
comprise entre 800 et 1050 C.
6 - Procédé de fabrication d'un feuillard d'acier magnétique non-orienté, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à: soumettre un laminage à chaud une brame de coulée continue, qui est composée de: C: pas plus de 0,01% en poids, Si: 1,0 à 4,0% en poids, Mn: 0,1 à 0,5% en poids, S: moins de 0,005% en poids, Ai: pas plus de 0,01% en poids, P: pas plus de 0,05% en poids, N: pas plus de 0,0030% en poids, B: 0,5 à 2,0 en B(% en poids)/N(% en poids), le complément étant Fe et les impuretés inévitables,dans des conditions o la température superficielle de la brame n'est pas inférieure à 1000 C, ou dans des conditions o la brame est réchauffée a plus de 1000 C à partir d'une plage de températures o la brame a une température superficielle non inférieure à 600 C, et est réchauffée à coeur pendant plus de 10 minutes, - bobiner le feuillard résultant, à une température qui est inférieure à 650 C après l'accomplissement du laminage à une température de finition de 750 à 850 C, - recuire le feuillard d'acier laminé à chaud à une température de réchauffage à coeur T ('C) et pendant un temps de réchauffage à coeur t (minutes) satisfaisant l'une ou l'autre des conditions (1) et (2) suivantes:
770 T S 890
t(1) -100 tn t + 1170 T -100 tn t + 1431
890 S T 970
(2) -100 tn t + 979 T S -100 En t + 1069 - soumettre le feuillard d'acier laminé à chaud une fois à un laminage à froid, ou deux fois ou plus à des laminages à froid en y interposant un recuit de traitement, et - conduire un recuit en continu servant de recuit de décarburation, dans une plage de températures comprise entre 800 et 1050 C, pour abaisser ainsi la
teneur en C à moins de 0,005% en poids.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1041661A JPH07116507B2 (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2643387A1 true FR2643387A1 (fr) | 1990-08-24 |
| FR2643387B1 FR2643387B1 (fr) | 1993-11-19 |
Family
ID=12614565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9001908A Expired - Fee Related FR2643387B1 (fr) | 1989-02-23 | 1990-02-16 | Procede de fabrication de feuillards d'acier magnetique non-oriente |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5102478A (fr) |
| JP (1) | JPH07116507B2 (fr) |
| KR (1) | KR950013287B1 (fr) |
| CA (1) | CA2010587A1 (fr) |
| DE (1) | DE4005807C2 (fr) |
| FR (1) | FR2643387B1 (fr) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0681031A1 (fr) * | 1994-02-07 | 1995-11-08 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Procédé de production d'acier doux |
| EP0704542A1 (fr) * | 1994-09-29 | 1996-04-03 | Kawasaki Steel Corporation | Procédé pour la fabrication de tÔles d'acier magnétique non-orienté |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH086135B2 (ja) * | 1991-04-25 | 1996-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US6217673B1 (en) | 1994-04-26 | 2001-04-17 | Ltv Steel Company, Inc. | Process of making electrical steels |
| ES2146714T3 (es) * | 1994-04-26 | 2000-08-16 | Ltv Steel Co Inc | Procedimiento para la fabricacion de aceros electricos. |
| JP3240035B2 (ja) * | 1994-07-22 | 2001-12-17 | 川崎製鉄株式会社 | コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 |
| US6068708A (en) * | 1998-03-10 | 2000-05-30 | Ltv Steel Company, Inc. | Process of making electrical steels having good cleanliness and magnetic properties |
| DE19918484C2 (de) * | 1999-04-23 | 2002-04-04 | Ebg Elektromagnet Werkstoffe | Verfahren zum Herstellen von nichtkornorientiertem Elektroblech |
| JP4268344B2 (ja) * | 2001-04-12 | 2009-05-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れる絶縁被膜付き電磁鋼板 |
| EP1501951B2 (fr) * | 2002-05-08 | 2013-08-28 | Ak Steel Properties, Inc. | Procede de coulee continue de bande d'acier magnetique non orientee |
| DE10221793C1 (de) * | 2002-05-15 | 2003-12-04 | Thyssenkrupp Electrical Steel Ebg Gmbh | Nichtkornorientiertes Elektroband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP1966403A4 (fr) * | 2005-12-27 | 2010-07-14 | Posco Co Ltd | Feuilles d'acier magnetiques non orientees possedant des proprietes magnetiques ameliorees et leur procede de fabrication |
| EP2455498B1 (fr) * | 2009-07-17 | 2019-03-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Procédé de fabrication d'une tôle d'acier magnétique á grains orientés |
| JP6127440B2 (ja) * | 2012-10-16 | 2017-05-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN113106224B (zh) * | 2021-03-18 | 2022-11-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种提高无取向硅钢铁损均匀性的方法 |
| DE102021115174A1 (de) | 2021-06-11 | 2021-11-11 | Technische Universität Bergakademie Freiberg, Körperschaft des öffentlichen Rechts | Verfahren zur Herstellung eines höherpermeablen, nichtkornorientierten Elektrobleches und dessen Verwendung |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2316338A1 (fr) * | 1975-06-21 | 1977-01-28 | Kawasaki Steel Co | Procede de fabrication de toles d'acier au silicium non orientees avec de faibles pertes dans le fer et une forte induction magnetique |
| BE858549A (fr) * | 1976-03-10 | 1978-01-02 | Nippon Steel Corp | Procede pour traiter des brames d'acier coulees en continu |
| JPS5441219A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-02 | Nippon Steel Corp | Manufacture of non-oriented electrical steel sheet |
| FR2428899A1 (fr) * | 1978-06-16 | 1980-01-11 | Nippon Steel Corp | Tole de fer non orientee pour applications electriques et procede pour sa production |
| FR2501239A1 (fr) * | 1981-03-04 | 1982-09-10 | Nippon Steel Corp | Tole d'acier au silicium non orientee avec proprietes magnetiques stables |
| JPS58123825A (ja) * | 1982-01-20 | 1983-07-23 | Kawasaki Steel Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| EP0084980A2 (fr) * | 1982-01-27 | 1983-08-03 | Nippon Steel Corporation | Tôle magnétique non-orientée à pertes de watt peu élevées et présentant une densité de flux magnétique élevée, ainsi que procédé pour sa fabrication |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS512289B2 (fr) * | 1971-10-28 | 1976-01-24 | ||
| US3770517A (en) * | 1972-03-06 | 1973-11-06 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method of producing substantially non-oriented silicon steel strip by three-stage cold rolling |
| PL202451A1 (pl) * | 1976-11-26 | 1978-06-19 | Kawasaki Steel Co | Sposob wytwarzania arkuszy ze stali krzemowej nie orientowanej o wysokiej indukcji magnetycznej i o niskich stratach w ferromagnetyku |
| JPS5468717A (en) * | 1977-11-11 | 1979-06-02 | Kawasaki Steel Co | Production of unidirectional silicon steel plate with excellent electromagnetic property |
| US4306922A (en) * | 1979-09-07 | 1981-12-22 | British Steel Corporation | Electro magnetic steels |
| JPS58151453A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-09-08 | Nippon Steel Corp | 鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
-
1989
- 1989-02-23 JP JP1041661A patent/JPH07116507B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-02-16 FR FR9001908A patent/FR2643387B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-21 CA CA002010587A patent/CA2010587A1/fr not_active Abandoned
- 1990-02-23 KR KR1019900002330A patent/KR950013287B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-02-23 DE DE4005807A patent/DE4005807C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-08-20 US US07/748,180 patent/US5102478A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2316338A1 (fr) * | 1975-06-21 | 1977-01-28 | Kawasaki Steel Co | Procede de fabrication de toles d'acier au silicium non orientees avec de faibles pertes dans le fer et une forte induction magnetique |
| BE858549A (fr) * | 1976-03-10 | 1978-01-02 | Nippon Steel Corp | Procede pour traiter des brames d'acier coulees en continu |
| JPS5441219A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-02 | Nippon Steel Corp | Manufacture of non-oriented electrical steel sheet |
| FR2428899A1 (fr) * | 1978-06-16 | 1980-01-11 | Nippon Steel Corp | Tole de fer non orientee pour applications electriques et procede pour sa production |
| FR2501239A1 (fr) * | 1981-03-04 | 1982-09-10 | Nippon Steel Corp | Tole d'acier au silicium non orientee avec proprietes magnetiques stables |
| JPS58123825A (ja) * | 1982-01-20 | 1983-07-23 | Kawasaki Steel Corp | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| EP0084980A2 (fr) * | 1982-01-27 | 1983-08-03 | Nippon Steel Corporation | Tôle magnétique non-orientée à pertes de watt peu élevées et présentant une densité de flux magnétique élevée, ainsi que procédé pour sa fabrication |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 3, no. 68 (C-48)13 Juin 1979 & JP-A-54 041 219 ( SHIN NIPPON SEITETSU ) 4 Février 1979 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 7, no. 232 (C-190)(1377) 14 Octobre 1983 & JP-A-58 123 825 ( KAWASAKI SEITETSU ) 23 Juillet 1983 * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0681031A1 (fr) * | 1994-02-07 | 1995-11-08 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Procédé de production d'acier doux |
| BE1007927A3 (fr) * | 1994-02-07 | 1995-11-21 | Cockerill Rech & Dev | Procede de production d'acier doux. |
| EP0704542A1 (fr) * | 1994-09-29 | 1996-04-03 | Kawasaki Steel Corporation | Procédé pour la fabrication de tÔles d'acier magnétique non-orienté |
| US5637157A (en) * | 1994-09-29 | 1997-06-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method for making non-oriented magnetic steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2643387B1 (fr) | 1993-11-19 |
| KR900013089A (ko) | 1990-09-03 |
| JPH02221326A (ja) | 1990-09-04 |
| DE4005807A1 (de) | 1990-08-30 |
| JPH07116507B2 (ja) | 1995-12-13 |
| CA2010587A1 (fr) | 1990-08-23 |
| KR950013287B1 (ko) | 1995-11-02 |
| US5102478A (en) | 1992-04-07 |
| DE4005807C2 (de) | 1996-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2643387A1 (fr) | Procede de fabrication de feuillards d'acier magnetique non-oriente | |
| KR100441234B1 (ko) | 높은체적저항률을갖는결정립방향성전기강및그제조방법 | |
| WO2006132095A1 (fr) | Feuille d’acier magnétique à grains orientés ayant une propriété magnétique extrêmement élevée et procédé pour la fabriquer | |
| KR101693522B1 (ko) | 자기적 성질이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| KR950005793B1 (ko) | 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법 | |
| US4374682A (en) | Process for producing deep-drawing cold rolled steel strips by short-time continuous annealing | |
| KR100675744B1 (ko) | 고투자율 방향성결정 전기강철을 생산하는 방법 | |
| US4319936A (en) | Process for production of oriented silicon steel | |
| US5858126A (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and material having very high magnetic flux density and method of manufacturing same | |
| FR2643386A1 (fr) | Procede de fabrication de feuillards d'acier magnetique non oriente | |
| EP0588342B1 (fr) | Tôle d'acier électrique à grains orientés et matériau à haute densité de flux magnétique et procédé pour leur fabrication | |
| JP4239456B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4604827B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS62130268A (ja) | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 | |
| FR2502179A1 (fr) | Procede pour produire de l'acier au silicium a grain oriente | |
| JPH0144771B2 (fr) | ||
| JPS59133325A (ja) | 絞り性の優れた低炭素鋼板の製造方法 | |
| JPS6237094B2 (fr) | ||
| TWI767574B (zh) | 無方向性電磁鋼板用之熱軋鋼板、無方向性電磁鋼板、及其製造方法 | |
| JPH06346147A (ja) | 方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0726328A (ja) | 方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH01119644A (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5915966B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS5830934B2 (ja) | 短時間連続焼鈍による良加工性冷延鋼板の製造法 | |
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |