JPWO2005039746A1 - 散気処理装置 - Google Patents
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Abstract
Description
又、粉塵と亜硫酸ガスを含む排ガスの処理装置の気液接触反応装置として、多数のガス噴出孔を有する筒状の排ガス分散管が使用されている。この排ガス分散管を利用した排ガス処理方法が特開平7−308536号、特開平9−865号に開示されているが、液体と多数のガス噴出孔から吹出す気泡との気液接触効率は低い。又、反応生成物である石膏の付着成長による閉塞の問題がある。
更に、従来の静止型混合器を利用した散気処理装置は、構造上の問題から酸素吸収効率は低く、又、大口径(直径で500mm以上)の散気処理装置の製作は難しく、製作可能でも気液接触効率は低い。更に製作加工費も高価となる。
更に又、従来の静止型混合器の下方に配置されている空気供給用気送管の空気吹出孔の口径は10〜40mmの範囲である。この気送管の上面に1つ又は複数個の吹出孔を有している。
この吹出孔から供給される気泡の気泡径は大きい為に、気液接触効率は低くなり、接触時間は長くなる。
この結果、静止型混合器の全長は高くなり、設備費は高価となる。
又、前記の課題を解決するための本発明の第2の散気処理装置は、長手方向を実質的に垂直にして配置された静止型混合器を内設した筒状の流体が通流する通路管と前記通路管の下端側に気体を前記通路管内に供給する気体噴出部を配置し、前記気体噴出部に静止型混合器を配設し、前記気体噴出部に気体を供給し、前記通路管の下方側から液体を前記通路管内に導入し、前記気体および液体は前記通路管内を並流で上昇し、両者は前記通路管の内部で気液接触混合し、前記通路管の上端側から液体中に排出される散気処理装置。
更に、前記通路管内および前記気体噴出部に配置される前記静止型混合器は、右捻り又は左捻りの螺旋状の複数個の羽根体を内設して、複数個の流体通路を形成し、流体通路同士は羽根体の長手方向の開口部を介して連通し、前記羽根体は多孔板で形成されている。
なお、気体噴出部5の位置は静止型混合器2の下端から静止型混合器2の直径の0.2倍から3倍の範囲の距離に配置することが好ましい。又、液体導入部6は通路管1の下部の管壁に開口部を設けて使用してもよい。これにより、液体の循環流が向上する。
本実施例においては、静止型混合器2の下方から気送ライン4を介して、気体噴出部5のスプレーノズルから気体(FG)を上方向に噴出、供給することで、上昇する気体(FG)の浮力により発生するエアリフト効果により通路管1の下方から導入された液体(FL)を巻き込みながら上昇する気体(FG)と液体(FL)とを並流で静止型混合器2内を通流させることで、混合,攪拌機能により微細化されて気液接触して液体中に排出されて曝気,放散又は化学反応処理が行なわれる。この気液混合、攪拌操作は無動力で高効率で行なわれる。それ故に省エネルギーとなる。
このように構成された散気処理装置21においては、静止型混合器17の下方から気送ライン19を介して気体噴出部20から気体(FG)を上方向に噴出、供給することで、前記同様に、通路管16の下端側の液体導入部22より導入された液体(FL)は上昇する気体と共に静止型混合器17内を並流で通流して気液接触が進行する。
なお、気体噴出部20に、本発明の第2実施例同様に、静止型混合器を配設して利用することで気液接触効率はより向上する。気体噴出部20の個数は目的に応じて適宜加減できる。
又、大口径(直径500mm以上)の通路管16の利用が可能となり、1基あたりの気体供給能力が大幅に向上して、処理時間が短縮される。更に、気送ラインの配管数量も低減して配管工事費および保守管理費も安価となる。更に又、設備の大型化が容易となる。
なお、羽根体25、31に穿孔された孔(26,32)径は5〜30mmの範囲が好ましく、又、孔(26,32)の開口率は5〜80%の範囲が好ましい。更に,通路管(23,29)内の気体の上昇速度は0.1〜10m/sの範囲が好ましく、より好ましくは0.5〜5m/sの範囲である。更に又、羽根体25,31の捻り角度(螺旋角度)は90°,180°,270°が好ましいが、15°,30°,45°,60°などでも使用できる。大口径(直径500mm以上)の通路管を製作する場合は、15°,30°などの小さな捻り角度の羽根体(25,31)を製作して、例えば3枚の羽根体を接続して30°+30°+30°=90°のように配置して使用してもよい。こうすることで、製作加工も容易になり、製作加工費も安価となる。なお、捻り角度の異なる羽根体の組合せは用途に応じて適宜選択使用できる。
図5においては、筒状の通路管35内には複数個の流体通路を有する螺旋状の右捻りおよび左捻りの羽根体36,37が筒状の空間部38を介して内設されている。又、左捻り羽根体37の下方には筒状の空間部39が形成されている。なお、右捻りおよび左捻り羽根体36、37の通路管35内での配置は、この基本構造図に限定されることなく、羽根体36,37の配置の組合せは用途に応じて、例えば、右+左+右、右+左+右+左など種々利用可能である。このように構成された筒状の通路管35内においては、通路管35の下方から空間部39を介して並流で上昇する気体(FG)と液体(FL)とは、左捻り羽根体37,空間部38、右捻り羽根体36を通流する間に、両者は左方向、右方向の回転および分割、合流、反転、並びに剪断応力作用を連続的に繰り返しながら気液接触されて、液中に排出される。
図9は、本発明の第2の実施例に係る散気処理装置の部分概略底面図である。散気処理装置58の底面は筒状の通路管59内に内設された3枚の右捻り羽根体60と筒状の気送管61で構成されている。羽根体60は厚み方向に穿孔された多数の孔62を有する多孔板で形成され、又、羽根体60の長手方向の全長に亘って開口部63を有している。
図10は、本発明の第2の実施例に係る気体噴出部の部分概略斜視図である。気送管64は逆T字型に構成されており、気体噴出部65には3枚の右捻りの螺旋状の羽根体66が配設されて3個の流体通路67を形成し、この流体通路67は開口部68を介して羽根体66の長手方向の全長に亘って連通している。羽根体66は厚み方向に穿孔された多数の孔69を有する多孔板で形成されている。このような気送管64においては、気体(FG)の流れは、開口部68を直進する直進流と3枚の螺旋状の羽根体66に沿って流れる螺旋流と羽根体66の孔69を通過してくる分割流とによる乱流が発生して、気体(FG)は微細化される。この微細化された気体(FG)を利用することで、気液接触効率はより向上する。なお、羽根体66の捻り方向、捻り角度、捻り方向と角度との組合せおよび孔径、孔の開口率などは用途に応じて種々利用可能である。又、気体噴出部65の設置位置は、前記通路管内59に設置された静止型混合器の下端側からの離間距離は、通路管の直径の0.2倍から3倍の範囲が好ましい。
散気処理装置81は原水を貯留している曝気槽82の底部に配置され、この散気処理装置81の下部に空気を供給するブロワー83と気送ライン84、原水を供給する原水供給ライン85および処理水を排出する処理水排出ライン86が設けられている。又、散気処理装置81の液体導入部は曝気槽82の底面から50〜200mm離間した位置に設置するのが好ましい。このように構成された散気処理装置81においては、原水はブロワー83および気送ライン84を介して散気処理装置81の下方から供給される空気の浮力によるエアリフト効果により散気処理装置81内を原水と空気とは並流で通流しながら混合、攪拌されて、空気中の酸素は原水中に溶解し、好気性微生物により原水は回分又は連続的に浄化処理されて、処理水排出ライン86より排出される。
なお、散気処理装置81内を下方から上方に通流する空気量の供給速度は、曝気槽82内の水深2〜6メートルの場合で、1800〜21000m3/m2・時間の範囲が好ましいが、より好ましくは3600〜12000m3/m2・時間の範囲である。又、直径150ミリメートルの散気処理装置81を使用した場合の1基あたりの曝気、攪拌受持面積は3〜8m2である。更に、ブロワー83の吐出圧力は水深での圧力と気送ライン84の圧力損失とを足した数値でよい。
従来の散気板方式と本発明法の通気抵抗を比較すると、本発明法は1/5〜3/5である。更に、従来の散気筒内に内設した静止型混合器を使用した従来法A,B,Cと本発明法との性能比較した結果を表1に示す。表1に示すように、本発明法によれば、1基あたりの空気供給能力は100Nm3/m2・Hrに対して、従来法は80,12,17Nm3/m2・Hrである。又、同様に酸素吸収効率は13.5%に対して、8.3,10.5,13.0である。
本発明に係る散気処理装置87は、前記図12の実施例と同様であるが、筒状の放散槽88内の底部に配置され、この散気処理装置87の下部に空気を供給するブロワー89と気送ライン90、排水を供給する排水供給ライン91、および浄化された処理水を排出する処理水排出ライン92が設けられている。又、排気ライン93には揮発性物質を回収する冷却装置又は吸着装置が設けられている。このように構成された散気処理装置87においては、排水中のトリクロロメタン、トリハロメタン、アンモニア、塩素、クリプトンなどの揮発性物質は供給した空気側に物質移動して放散処理されて、排気ライン93を介して冷却装置又は吸着装置で回収、浄化される。浄化された空気は大気中に放出される。
なお、供給される気体の種類は空気に限定されることなく、窒素、ヘリウム、アルゴン、一酸化炭素ガスなどの不活性ガスも適宜利用可能である。例えば窒素ガスを利用することで液体中の溶存酸素を放散処理することも可能である。散気処理装置87内に供給する気体の供給速度は、放散槽88内の水深1〜3メートルの場合で、3600〜18000m3/m2・時間の範囲が好ましいが、より好ましいのは7200〜15000m3/m2・時間の範囲である。
散気処理装置94は筒状の反応槽95内の所定位置に複数個配置され、散気処理装置94の下方にブロワー96を介して排ガスを供給する気送ライン97および水又は吸収液を供給する新液供給ライン98、吸収液99を反応槽95外に排出する排出ライン100、清浄化された排ガスを反応槽95の上部から排気する排気ライン101が設けられている。このように構成された散気処理装置94においては、HCl,SOx,NOx,NH3,H2Sおよび粉塵などを含んだ排ガスはブロワー96および気送ライン97を介して、散気処理装置94の下方から供給されて、NaOH,CaCO3,Ca(OH)2,Mg(OH)2などのアルカリ性水溶液あるいはH2SO4,HClなどの酸性水溶液からなる吸収液と気液接触されて化学反応処理が進行し、吸収液中に溶解又は捕集され、清浄化された排ガスは排気ライン101を介して大気中に放出される。
このような散気処理装置94を排ガス中の異種物質の除去、捕集処理に適用した場合、従来の散気板,分散管などによる気液接触方式と比較して、排ガスと液体とが高効率で混合・攪拌されて短時間処理が可能となる。又、処理速度の向上により省スペースとなり、設備費も安価となる。更に、大口径(直径500mm以上)の散気処理装置94を配置することで、処理能力の向上とともに、より省スペースとなる。更に又、散気処理装置94内での流体の淀み部(死領域)が発生しにくいので、カルシウムなどの付着、成長を防止して保守管理費を低減できる。
散気処理装置102は、筒状のバイオリアクター103内の所定位置に配置され、散気処理装置102の下方に気体を供給する気送ライン104、原液を供給する原液供給ライン105,反応生成物を排出する反応生成物排出ライン106、バイオリアクター103の頂部から気体を排出する排気ライン107、バイオリアクター103の液面から下部に原液を循環させる循環液ライン108が設けられている。又、バイオリアクター103内には、酵素又は微生物を担持した触媒担持体109又は生体触媒が液体中に存在している。このように構成された散気処理装置102においては、気体はブロワー、コンプレッサー、ガスボンベ(不図示)などの気体供給手段により気送ライン104を介して散気処理装置102の下方から供給され、原液はポンプ又は加圧などの供給手段により原液供給ライン105を介して供給される。
反応生成物および気体は、反応生成物排出ライン106および排気ライン107より外部に排出される。又、原液は、循環液ライン108によりバイオリアクター103の液面から下部に循環流を形成する。気体と原液とは散気処理装置102内を並流で通流して、原液中の酵素又は微生物の生体触媒機能により生物反応は進行する。本発明の散気処理装置102をバイオリアクターとして利用した場合には、従来の気泡塔方式と比較してバイオリアクター内のガス流速を0.1〜5m/sの高いガス流速域で操作でき、高い酸素移動速度を達成できる。又、バイオリアクター内の流速分布を均一化して酸素移動速度を等しくする混合、攪拌機能を有していることで死領域(デッドスペース)の発生がなく、大型化が容易になり、生産量はより向上する。更に、気体のチャンネリングの発生を防止し、高粘度液での気体分散も向上する。更に又、反応速度の向上により、省スペース、省エネルギーが達成されて生産費が低減される。なお、生体触媒を使用しない気液反応装置としても利用可能である。なお、従来の気泡塔における気体の空塔速度は0.01〜0.1m/sの範囲である。
図16は、従来の散気板方式による曝気処理装置を示す模式図である。
従来の曝気処理装置110は、曝気槽111内の底面に多数の散気板112を配設し、空気はブロワー113、気送ライン114を介して多数の散気板112に供給される。散気板112は微細な多孔質体で形成され、微細な気泡を発生させている。一般的な散気板112の吹出し空気量は50〜400L/minである。又、通気抵抗は1000〜3000Paである。
図17は、従来の充填物方式による放散処理装置を示す模式図である。従来の放散処理装置115は、筒状の放散塔116内に規則又は不規則充填物が充填されている。気体と原水は向流で充填物117内を通流し、気液接触して放散処理がされている。一般的な充填物方式の場合、気体の供給速度は10〜100m3/m2・時間の範囲である。
[図2] 本発明に係る第2実施例を示す模式図である。
[図3] 本発明に係る第3実施例を示す模式図である。
[図4] 本発明で使用する静止型混合器の一実施例を示すもので
(a)図は右捻り螺旋状羽根体を有する通路管の概略斜視図。
(b)図は、同様に、左捻り螺旋状羽根体を有する通路管の概略斜視図である。
[図5] 本発明で使用する静止型混合器の一実施例を示す基本構造図である。
[図6] 本発明の第1の実施例に係る散気処理装置の概略図である。
[図7] 本発明の第1の実施例で使用されるスプレーノズルの一実施例を示す斜視図である。
[図8] 本発明の第2の実施例に係る散気処理装置の概略図である。
[図9] 本発明の第2の実施例に係る散気処理装置の部分概略底面図である。
[図10] 本発明の第2の実施例に係る気体噴出部の部分概略斜視図である。
[図11] 本発明の第3実施例に係る散気処理装置の概略断面図である。
[図12] 本発明に係る散気処理装置を活性汚泥法の曝気処理に適用した場合の実施例を示すブロック図である。
[図13] 同様に、排水の放散処理に適用した場合の実施例を示すブロック図である。
[図14] 同様に、排ガス処理装置に適用した場合の実施例を示すブロック図である。
[図15] 同様に、酵素又は微生物を利用した生物反応に適用した場合の実施例を示すブロック図である。
[図16] 従来の散気板方式による曝気処理装置を示す模式図である。
[図17] 従来の充填物方式による放散処理装置を示す模式図である。
2,9,13,17,24,30,41,
51,57,73,77: 静止型混合器
3,10,18,38,39,42,52,79: 空間部
5,12,20,44,54,65,76: 気体噴出部
6,14,22,47,53,80: 液体導入部
7,15,21,40,49,58,70,
81,87,94,102: 散気処理装置
4,11,19,84,90,97,104: 気送ライン
45,55,61,64,75: 気送管
Claims (12)
- 長手方向を実質的に垂直にして配置された静止型混合器を内設した筒状の流体が通流する通路管と前記通路管の下端側に気体を前記通路管内に気送ラインを介して噴出供給する気体噴出部を配置し、前記気体噴出部にスプレーノズルを配設し、前記気体噴出部に気体を供給し、前記通路管の下方側から液体を前記通路管内に導入し、前記気体および液体は前記通路管内を並流で上昇し、両者は前記通路管の内部で気液接触混合し、前記通路管の上端側から液体中に排出されることを特徴とする散気処置装置。
- 長手方向を実質的に垂直にして配置された静止型混合器を内設した筒状の流体が通流する通路管と前記通路管の下端側に気体を前記通路管内に気送ラインを介して噴出供給する気体噴出部を配置し、前記気体噴出部に静止型混合器を配設し、前記気体噴出部に気体を供給し、前記通路管の下方側から液体を前記通路管内に導入し、前記気体および液体は前記通路管内を並流で上昇し、両者は前記通路管の内部で気液接触混合し、前記通路管の上端側から液体中に排出されることを特徴とする散気処理装置。
- 前記静止型混合器は、流体が通流する筒状の通路管の内側に右捻り(時計方向)又は左捻り(反時計方向)の螺旋状の複数個の羽根体を有し、前記通路管の内部に複数個の流体通路を形成し、前記流体通路同士は羽根体の長手方向の開口部を介して連通し、前記羽根体は多孔板からなることを特徴とする請求の範囲第1項乃至2項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 前記羽根体に穿孔された孔径が5〜30mmであることを特徴とする請求の範囲第3項記載の散気処理装置。
- 前記羽根体に穿孔された孔の開口率が5〜80%であることを特徴とする請求の範囲第3項記載の散気処理装置。
- 前記通路管内の気体の上昇速度が0.1〜10m/sであることを特徴する請求の範囲第1項乃至5項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 前記通路管内の気体の上昇速度が0.5〜5m/sであることを特徴とする請求の範囲第1項乃至5項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 羽根体の捻り角度(螺旋角度)が15°、30°、45°、60°、90°、180°、270°であることを特徴とする請求の範囲第3項乃至7項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 前記散気処理装置を下方から上方に通流する空気量の供給速度が、曝気槽内の水深2〜6mの場合1800〜21000m3・時間の範囲であることを特徴とする請求の範囲第1項乃至3項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 前記散気処理装置を下方から上方に通流する空気量の供給速度が、曝気槽内の水深2〜6mの場合3600〜12000m3・時間の範囲であることを特徴とする請求の範囲第1項乃至3項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 前記散気処理装置を下方から上方に通流する気体の供給速度が、放散槽内の水深1〜3mの場合3600〜18000Nm3/m2・時間の範囲であることを特徴とする請求の範囲第1項乃至3項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
- 前記散気処理装置を下方から上方に通流する気体のバイオリアクター内の供給速度が0.1〜5m/sの範囲であることを特徴とする請求の範囲第1項乃至3項のいずれか1項に記載の散気処理装置。
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