JPS61279106A - 樹脂結合型永久磁石 - Google Patents
樹脂結合型永久磁石Info
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- H—ELECTRICITY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は希土類磁石粉末と樹脂バインダーを混練後、−
場中に於いて、射出成形法、押し出し成形法等により成
形し永久磁石とする樹脂結合磁石久磁石に関する。
場中に於いて、射出成形法、押し出し成形法等により成
形し永久磁石とする樹脂結合磁石久磁石に関する。
本発明は樹肪結合型永久磁石に於いて磁石粉末に酸化防
止の表面処理をした析出硬化Ｒ，ＴＭ１゜型合金を使用
、樹脂バインダーに熱可塑ｔ！＋：樹脂ポリフェニレン
サルファイド（ＰＰＢ）ｆ使用し磁石の長期耐熱性を大
巾に向上させ、樹脂結合磁石は耐熱性が悪いというユー
ザーの一イメージを一新させたものである。
止の表面処理をした析出硬化Ｒ，ＴＭ１゜型合金を使用
、樹脂バインダーに熱可塑ｔ！＋：樹脂ポリフェニレン
サルファイド（ＰＰＢ）ｆ使用し磁石の長期耐熱性を大
巾に向上させ、樹脂結合磁石は耐熱性が悪いというユー
ザーの一イメージを一新させたものである。
従来の樹肪結合型永久磁石は例えば特開昭５７−４０９
０３．特開昭５８−１７３８０４ 、特開昭５８−１６
００２に示されている様に射出成形、圧縮成形法により
主に作られ、樹脂バインダーは射出成形法はポリアミド
、エチレン酢酸ビニル圧縮成形法はエポキシが使わルて
いた。
０３．特開昭５８−１７３８０４ 、特開昭５８−１６
００２に示されている様に射出成形、圧縮成形法により
主に作られ、樹脂バインダーは射出成形法はポリアミド
、エチレン酢酸ビニル圧縮成形法はエポキシが使わルて
いた。
しかし、従来の樹肪結合型永久磁石の樹脂バインダーは
、射出成形法では耐熱性の良い方のポリアミド樹脂でも
融点は１８０℃（但しこの値はすイロン１２である。ナ
イロン６．６６はこｈ以上の値であるが吸水率が高く吸
水による寸法変化が大きいため使用出来ない。）であり
２００℃以上の耐熱性を要求する産業機器分野には使用
出来なかった。
、射出成形法では耐熱性の良い方のポリアミド樹脂でも
融点は１８０℃（但しこの値はすイロン１２である。ナ
イロン６．６６はこｈ以上の値であるが吸水率が高く吸
水による寸法変化が大きいため使用出来ない。）であり
２００℃以上の耐熱性を要求する産業機器分野には使用
出来なかった。
さらに長期耐熱性を見ると帆１図（ａ）に示した様に５
００〜１００ＯＨまで比較的良い安定性を示して＾るが
その後は低下針が大きく長期安定性は悪い。又エポキシ
樹脂を使用し圧縮法により成形したものは、三次元的に
モノマーが架橋しているため溶融する事が無く瞬時に於
いては２００℃まで十分使用可能であるが第１図（ｂ＞
に示す様に１５０℃でも１時間をすぎると急激に低下し
、安定性はポリアミドバインダーの射出成形法よりさら
に悪ｉという問題ケ有してｉた。
００〜１００ＯＨまで比較的良い安定性を示して＾るが
その後は低下針が大きく長期安定性は悪い。又エポキシ
樹脂を使用し圧縮法により成形したものは、三次元的に
モノマーが架橋しているため溶融する事が無く瞬時に於
いては２００℃まで十分使用可能であるが第１図（ｂ＞
に示す様に１５０℃でも１時間をすぎると急激に低下し
、安定性はポリアミドバインダーの射出成形法よりさら
に悪ｉという問題ケ有してｉた。
本発明は以上の問題を解決するものであり、その目的と
するところは、かっての樹脂結合磁石は耐熱性が悪いと
いうイメージを一新した長期耐熱性（２００℃以上）の
良い樹脂結合磁石を得んとするものである。
するところは、かっての樹脂結合磁石は耐熱性が悪いと
いうイメージを一新した長期耐熱性（２００℃以上）の
良い樹脂結合磁石を得んとするものである。
Ｃ問題点を解決するための手段〕
３一
本発明の樹脂結合磁石は表面処理を行なったＲ。
ＴＭｌ、型磁石粉末と熱願塑性樹脂ポリフェニレンサル
ファイ）（ＰＰＳ）を加熱溶融混練した後、磁場中に於
いて成形し永久磁石とした事？特徴とする。
ファイ）（ＰＰＳ）を加熱溶融混練した後、磁場中に於
いて成形し永久磁石とした事？特徴とする。
本発明に使用する樹脂ポリフェニレンサルファイ） （
ｐｐｓ ）は融点が２８５℃と高く、混練・成形温度は
３２０℃〜３４０℃となるため熱安定性が良く酸ｆヒし
ずらいＲ，ＴＭｌ、合金を使用し、酸化防止用の表面処
理を行う他に確実に酸化による性能低下を押えるためＮ
、又は不活性ガス雰囲気で混線−成形する事が望ましい
。
ｐｐｓ ）は融点が２８５℃と高く、混練・成形温度は
３２０℃〜３４０℃となるため熱安定性が良く酸ｆヒし
ずらいＲ，ＴＭｌ、合金を使用し、酸化防止用の表面処
理を行う他に確実に酸化による性能低下を押えるためＮ
、又は不活性ガス雰囲気で混線−成形する事が望ましい
。
アトＡ％でＳｍ （Ｃ０８７２ＣＯ，ｏｓｏ Ｆｅ−２
１ｚｔ”、０２ａ ）１．８１！の組成合金を高周波溶
解炉を用い、Ａｒガス雰囲気中で鋳造した。得られたイ
ンゴットをＡｒガス雰囲気中で粒度が２０〜１７７μの
一定分布になる様に調整微粉砕し、次にとの磁石粉末を
第−表に示す表面処理２行ない酸化防止膜を形成した。
１ｚｔ”、０２ａ ）１．８１！の組成合金を高周波溶
解炉を用い、Ａｒガス雰囲気中で鋳造した。得られたイ
ンゴットをＡｒガス雰囲気中で粒度が２０〜１７７μの
一定分布になる様に調整微粉砕し、次にとの磁石粉末を
第−表に示す表面処理２行ない酸化防止膜を形成した。
その後、ポリフェニレンサルファイド（フイリツプス石
油社：ＰＲ−Ｑ９を２５チ、Ｐ−６を７５チの重１割合
で混合したもの。）のパウダーと表面処理をした磁石粉
末をＶｏｌチで３８チ：６２チの割合で混合分散し、二
軸押出し混練機で３２０〜３４０℃の温度範囲で混線し
た。混線雰囲気けＮ、ガス雰囲気で又混練後半に於いて
はベントしガス抜きを行なった。ここで二種類のポリフ
ェニレンサルファイドを混合したのはリニアのＰ−６は
流動性は良いが早く固化し成形品にボイドが発生し易い
ため、一部グラフト構造の結合を有し固化速度の遅いＰ
Ｒ−０９Ｔｈ加えボイド？押えた。
油社：ＰＲ−Ｑ９を２５チ、Ｐ−６を７５チの重１割合
で混合したもの。）のパウダーと表面処理をした磁石粉
末をＶｏｌチで３８チ：６２チの割合で混合分散し、二
軸押出し混練機で３２０〜３４０℃の温度範囲で混線し
た。混線雰囲気けＮ、ガス雰囲気で又混練後半に於いて
はベントしガス抜きを行なった。ここで二種類のポリフ
ェニレンサルファイドを混合したのはリニアのＰ−６は
流動性は良いが早く固化し成形品にボイドが発生し易い
ため、一部グラフト構造の結合を有し固化速度の遅いＰ
Ｒ−０９Ｔｈ加えボイド？押えた。
得られた混線物はペレタイザーにより２〜３１Ｊの角形
状に切断しベレットとした。次にこｔｔｔ−ｍ場射出成
形機のホッパーに投入し、ホッパー内ＴｈＮ５算囲気に
置換した後３４０℃のシリンダ一温度で溶融し、１８Ｋ
Ｏｓの磁場を印加せしめ、且つ温［’１ｋ１５０℃〜１
７０℃にコントロールした金型キャビティーに射出、固
化し試料１〜５の永久磁石を得た。との時金型温度を１
５０℃〜１７０℃と高温にした叩出はポリフェニレンサ
ルファイドの結晶ｆヒ度ケ極力高くするためである。得
らにだ試料の室温に於ける磁気性能を第２表ｅこ示した
。
状に切断しベレットとした。次にこｔｔｔ−ｍ場射出成
形機のホッパーに投入し、ホッパー内ＴｈＮ５算囲気に
置換した後３４０℃のシリンダ一温度で溶融し、１８Ｋ
Ｏｓの磁場を印加せしめ、且つ温［’１ｋ１５０℃〜１
７０℃にコントロールした金型キャビティーに射出、固
化し試料１〜５の永久磁石を得た。との時金型温度を１
５０℃〜１７０℃と高温にした叩出はポリフェニレンサ
ルファイドの結晶ｆヒ度ケ極力高くするためである。得
らにだ試料の室温に於ける磁気性能を第２表ｅこ示した
。
また比較ｕ１として第１表に承した条件の、表面処理の
無いもの（比較例１）、雰囲気中混線成形でないもの（
比較例２）、ＳｍＣｏ５の磁粉を使用したもの（比較ｉ
ｎ＋３）、従来の融点の低い樹脂バインダーを使用した
もの（比較例４，５）の磁気特性を帆２表に示した。低
下率は従来の低融点樹脂バインダーを基準にしたＥ Ｈ
ｍ ａ ｚ ｖ）変化を示した。
無いもの（比較例１）、雰囲気中混線成形でないもの（
比較例２）、ＳｍＣｏ５の磁粉を使用したもの（比較ｉ
ｎ＋３）、従来の融点の低い樹脂バインダーを使用した
もの（比較例４，５）の磁気特性を帆２表に示した。低
下率は従来の低融点樹脂バインダーを基準にしたＥ Ｈ
ｍ ａ ｚ ｖ）変化を示した。
第 １ 表
※カップリング剤の添加割合は磁粉に対する重置チであ
る。溶媒はコーテイング後３０分自然放置、次に１２０
℃で１５分間乾燥し除去した。
る。溶媒はコーテイング後３０分自然放置、次に１２０
℃で１５分間乾燥し除去した。
−７＝
嶋２表
窮２錬に示されている様に、表面処理の有無（宵：試料
１〜５ 無比較例１）による差を見るとＮｌ雰囲気中に
於いても、表面処理の無いものは磁気性能の低−ドが大
き＾。これは複雑な形状で且つ粒度が小さく表面積の多
い樹脂パウダーと磁石粉末の表面に酸素が吸着している
ための酸化による低下と考えられる。と＃″ＬＦｉ長時
間Ｎ１雰囲気に置換すると良くなると思わルるが、低コ
スト化が大きな目的でもある樹脂結合型磁石に於いて、
加工が長時問掛る事は致命的といえる。つまりポリフェ
ニレンサルファイドの様に篩融点の樹脂バインダーを使
用する時は酸化防止の表面処理は必要不可欠であるとい
える。表面処理の中でもクロメート処理等の様に処理液
のＰＨｉ調整し磁石粉末の表面？エツチングしながら膜
の形成が出来るタイプは、粉砕により内部応力が発生し
たり、荒れた表面層を除去するため磁壁の発生源を少な
くする事が可能になり保磁力低下防止に効果が大きく、
さらにチタネートカップリング剤の様に潤滑性向上効果
の有るものを複合させると、混合時・混練時の酸化防止
膜の剥離が少なくなるためと考えられるがより効果が大
きく、望ましい。次に、ＳｍＣＯ５の磁石粉末を使用し
たものを比較例３に示しであるが、表から明らかな様に
、本実施例の中で一香酸ｆヒ防止効果の大きい表面処理
を行ない、且つＮ、ガス雰囲気中で混練・成形しても、
磁気性能の低下が大きい、これは析出硬化Ｒ１ＴＭＨ型
磁石は粒界内部のＷａｌｌ−Ｐイｎｎｉｎｇによって保
磁力を生じるのに対してＳｍＣＯ５はＤｏｍａｉｎ−ｎ
ｕｃｌｅａｔｉｏｎによって決定 ゛されるので牟
磁区粒子の表面酸化がほんの少しでも起れば、保磁力が
崩著に低下するためと考えらｈる。つｔ’リポリフエニ
レンサルファイトの様に高融点の樹脂バインダーを使用
する時は、析出硬化Ｒ２ＴＭ１７ 型合金を使用する
必要が有る。ちとフェライト磁石も酸ｆヒに対してはも
ともと酸化物であるため問題無いが、キュリ一点が４５
０℃〜４６０℃（本実施例の合金は８００℃以上）と低
いため成形温度が高いと熱振動によって磁気モーメント
が乱されるため、磁場中に於ける磁石粉末の回転力が小
さくなり、配向度が低下する。
１〜５ 無比較例１）による差を見るとＮｌ雰囲気中に
於いても、表面処理の無いものは磁気性能の低−ドが大
き＾。これは複雑な形状で且つ粒度が小さく表面積の多
い樹脂パウダーと磁石粉末の表面に酸素が吸着している
ための酸化による低下と考えられる。と＃″ＬＦｉ長時
間Ｎ１雰囲気に置換すると良くなると思わルるが、低コ
スト化が大きな目的でもある樹脂結合型磁石に於いて、
加工が長時問掛る事は致命的といえる。つまりポリフェ
ニレンサルファイドの様に篩融点の樹脂バインダーを使
用する時は酸化防止の表面処理は必要不可欠であるとい
える。表面処理の中でもクロメート処理等の様に処理液
のＰＨｉ調整し磁石粉末の表面？エツチングしながら膜
の形成が出来るタイプは、粉砕により内部応力が発生し
たり、荒れた表面層を除去するため磁壁の発生源を少な
くする事が可能になり保磁力低下防止に効果が大きく、
さらにチタネートカップリング剤の様に潤滑性向上効果
の有るものを複合させると、混合時・混練時の酸化防止
膜の剥離が少なくなるためと考えられるがより効果が大
きく、望ましい。次に、ＳｍＣＯ５の磁石粉末を使用し
たものを比較例３に示しであるが、表から明らかな様に
、本実施例の中で一香酸ｆヒ防止効果の大きい表面処理
を行ない、且つＮ、ガス雰囲気中で混練・成形しても、
磁気性能の低下が大きい、これは析出硬化Ｒ１ＴＭＨ型
磁石は粒界内部のＷａｌｌ−Ｐイｎｎｉｎｇによって保
磁力を生じるのに対してＳｍＣＯ５はＤｏｍａｉｎ−ｎ
ｕｃｌｅａｔｉｏｎによって決定 ゛されるので牟
磁区粒子の表面酸化がほんの少しでも起れば、保磁力が
崩著に低下するためと考えらｈる。つｔ’リポリフエニ
レンサルファイトの様に高融点の樹脂バインダーを使用
する時は、析出硬化Ｒ２ＴＭ１７ 型合金を使用する
必要が有る。ちとフェライト磁石も酸ｆヒに対してはも
ともと酸化物であるため問題無いが、キュリ一点が４５
０℃〜４６０℃（本実施例の合金は８００℃以上）と低
いため成形温度が高いと熱振動によって磁気モーメント
が乱されるため、磁場中に於ける磁石粉末の回転力が小
さくなり、配向度が低下する。
又可逆温度係数もｏ、ｉチｐｅｒ ℃（本実施例は０．
０３９５＊ ｐｅｒ ’Ｃ）と大きく高温で使用するた
めの高酸点樹脂バインダー使用の特徴をいかす事が出来
ないためこのましくないといえる。
０３９５＊ ｐｅｒ ’Ｃ）と大きく高温で使用するた
めの高酸点樹脂バインダー使用の特徴をいかす事が出来
ないためこのましくないといえる。
又混練・成形の雰囲気をＮ３ガスに置換しないものを実
施例２に示したが、酸化防止の表面処程ＩＣ− を行うと、表面処理を行なわずＮ２ガス置換したもの（
比較例１）に対して低下緻は少ないが、確実に磁気性能
の低下が見られるため、Ｎり又は不活性ガス雰囲気の混
練・成形が望ましい。
施例２に示したが、酸化防止の表面処程ＩＣ− を行うと、表面処理を行なわずＮ２ガス置換したもの（
比較例１）に対して低下緻は少ないが、確実に磁気性能
の低下が見られるため、Ｎり又は不活性ガス雰囲気の混
練・成形が望ましい。
２００℃空気中に於ける長期耐熱性試験結果全第２図に
示した。図より明らかな様に本実施例はＦ′１２００℃
於いてもすばらしい長期の熱安定性を見せた。こＦＬｈ
ポリフェニレンサルファイドの結晶化度ｔｉ６０チ（結
晶性熱可塑性樹脂の中で最も高い）と従来品のポリアミ
ドの１５〜３０係に対し高わため、ガラス転移点以上に
なっても軟化が少ない、又主鎖が芳香環であるためＣ−
Ｃ結合、アミド結合より熱安定性が良く、劣化による固
定力低下が無ｉ１そのため内部反磁場によって磁石粉末
を回転させる方向に力が加わっても磁石粉末を確実に固
定しているため安定しているものと考えられる。さらに
、結晶化度が高いポリフェニレンサルファイドは高温に
於いてもガス透過性が少なく、又表面処理も耐熱安定性
を良いものにしていると考えられる。
示した。図より明らかな様に本実施例はＦ′１２００℃
於いてもすばらしい長期の熱安定性を見せた。こＦＬｈ
ポリフェニレンサルファイドの結晶化度ｔｉ６０チ（結
晶性熱可塑性樹脂の中で最も高い）と従来品のポリアミ
ドの１５〜３０係に対し高わため、ガラス転移点以上に
なっても軟化が少ない、又主鎖が芳香環であるためＣ−
Ｃ結合、アミド結合より熱安定性が良く、劣化による固
定力低下が無ｉ１そのため内部反磁場によって磁石粉末
を回転させる方向に力が加わっても磁石粉末を確実に固
定しているため安定しているものと考えられる。さらに
、結晶化度が高いポリフェニレンサルファイドは高温に
於いてもガス透過性が少なく、又表面処理も耐熱安定性
を良いものにしていると考えられる。
以上述べたように、４：発明によれば、酸化防止表面処
理をした熱に安定な析出硬ｆヒＲ２ＴＭＨ型磁石粉末全
結晶化度が高く且つ熱に安定なポリフェニレンサルファ
イドにより確実に固定したため、産業機器分野の要求す
る長期耐熱性２００℃を充分溝す事が出来る樹脂結合磁
石ケ得る事が出来た。
理をした熱に安定な析出硬ｆヒＲ２ＴＭＨ型磁石粉末全
結晶化度が高く且つ熱に安定なポリフェニレンサルファ
イドにより確実に固定したため、産業機器分野の要求す
る長期耐熱性２００℃を充分溝す事が出来る樹脂結合磁
石ケ得る事が出来た。
このことは樹脂結合型磁石は耐熱性が恋いというユーザ
ーの持つイメージ茫−新させ形状自由度が高い、靭性が
有る等の大きなメリットを持った樹脂結合磁石全巾広く
市゛場に送りだす事が出来るという効果を有する。
ーの持つイメージ茫−新させ形状自由度が高い、靭性が
有る等の大きなメリットを持った樹脂結合磁石全巾広く
市゛場に送りだす事が出来るという効果を有する。
第１図は従来品の１５０℃の空気中エージングによるオ
ープンフラックスの変化図、（α）はポリアミド（ｂ）
はエポキシバインダー。
ープンフラックスの変化図、（α）はポリアミド（ｂ）
はエポキシバインダー。
Claims (2)
- （１）表面処理（無機・有機コーティング）をした析出
硬化Ｒ＿２ＴＭ＿１＿７型磁石（Ｒは希土類金属・ＴＭ
は遷移金属を示す。）の粉末と熱可塑性樹脂ポリフェニ
レンサルファイド（ＰＰＳ）を加熱溶融混練後、磁場中
に於いて成形し永久磁石とする事を特徴とした樹肪結合
型永久磁石。 - （２）前記の混練・成形をＮ＿２又は不活性ガス雰囲気
中で行う事を特徴とした特許請求の範囲第１項記載の樹
脂結合型永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60120770A JPS61279106A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 樹脂結合型永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60120770A JPS61279106A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 樹脂結合型永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279106A true JPS61279106A (ja) | 1986-12-09 |
Family
ID=14794571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60120770A Pending JPS61279106A (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 樹脂結合型永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61279106A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002021543A1 (fr) * | 2000-09-08 | 2002-03-14 | Nec Tokin Corporation | Aimant permanent, noyau magnétique utilisant cet aimant comme aimant de polarisation, et pièces à inductance utilisant ce noyau |
| JP2002222714A (ja) * | 2001-01-26 | 2002-08-09 | Nec Tokin Corp | インダクタ |
| US6906608B2 (en) | 2000-11-30 | 2005-06-14 | Nec Tokin Corporation | Magnetic core including magnet for magnetic bias and inductor component using the same |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5769711A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-28 | Daido Steel Co Ltd | Anisotropic resin magnet |
| JPS6010605A (ja) * | 1983-06-30 | 1985-01-19 | Hitachi Metals Ltd | インダクタンス素子用永久磁石 |
| JPS60113403A (ja) * | 1983-11-24 | 1985-06-19 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 希土類樹脂磁石の製造方法 |
| JPS6190401A (ja) * | 1984-10-09 | 1986-05-08 | Shin Etsu Chem Co Ltd | プラスチツク磁石組成物 |
-
1985
- 1985-06-04 JP JP60120770A patent/JPS61279106A/ja active Pending
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| US6995643B2 (en) | 2000-09-08 | 2006-02-07 | Nec Tokin Corporation | Magnetically biasing bond magnet for improving DC superposition characteristics of magnetic coil |
| EP1321950A4 (en) * | 2000-09-08 | 2007-05-02 | Nec Tokin Corp | PERMANENT MAGNET, MAGNETIC CORE USING THE MAGNET AS A POLARIZING MAGNET, AND INDUCTANCE PARTS USING THE SAME |
| US6906608B2 (en) | 2000-11-30 | 2005-06-14 | Nec Tokin Corporation | Magnetic core including magnet for magnetic bias and inductor component using the same |
| JP2002222714A (ja) * | 2001-01-26 | 2002-08-09 | Nec Tokin Corp | インダクタ |
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