JPS5920850B2 - 内燃機関のヘリカル型吸気ポ−ト - Google Patents
内燃機関のヘリカル型吸気ポ−トInfo
- Publication number
- JPS5920850B2 JPS5920850B2 JP53116664A JP11666478A JPS5920850B2 JP S5920850 B2 JPS5920850 B2 JP S5920850B2 JP 53116664 A JP53116664 A JP 53116664A JP 11666478 A JP11666478 A JP 11666478A JP S5920850 B2 JPS5920850 B2 JP S5920850B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wall surface
- spiral
- intake port
- inlet passage
- side wall
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F1/42—Shape or arrangement of intake or exhaust channels in cylinder heads
- F02F1/4228—Helically-shaped channels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関のヘリカル型吸気ポートに関する。
従来より特にディーゼル機関においては吸気行程時に燃
焼室内に強力な旋回流を発生するためにほぼまっすぐに
延びる入口通路部と渦巻部とにより構成されるヘリカル
型吸気ポートが使用されている。
焼室内に強力な旋回流を発生するためにほぼまっすぐに
延びる入口通路部と渦巻部とにより構成されるヘリカル
型吸気ポートが使用されている。
しかしながらこのようなヘリカル型吸気ポートをガソリ
ン機関に応用し、機関低速運転時に必要な旋回流を燃焼
室内に発生できるようにディーゼル機関用ヘリカル型吸
気ポートに若干の変更を加えただけではガソリン機関の
使用回転数はディーゼル機関に比べてはるかに高いため
にヘリカル型吸気ポート内を流れる混合気の流れ抵抗が
大きくなり、斯くして機関高速高負荷運転時における充
填効率が低下するという問題がある。
ン機関に応用し、機関低速運転時に必要な旋回流を燃焼
室内に発生できるようにディーゼル機関用ヘリカル型吸
気ポートに若干の変更を加えただけではガソリン機関の
使用回転数はディーゼル機関に比べてはるかに高いため
にヘリカル型吸気ポート内を流れる混合気の流れ抵抗が
大きくなり、斯くして機関高速高負荷運転時における充
填効率が低下するという問題がある。
本発明は機関低速運転時において燃焼室内に強力な旋回
流を発生できると共に機関高速高負荷運転時にお（てて
充填効率が低下することのない新規な形状を有するヘリ
カル型吸気ポートを提供することにある。
流を発生できると共に機関高速高負荷運転時にお（てて
充填効率が低下することのない新規な形状を有するヘリ
カル型吸気ポートを提供することにある。
以下添附図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図並びに第２図を参照すると、１はシリンダブロッ
ク、２はシリンダブロック１内で往復運動するピストン
、３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダヘッ
ド、４はピストン２とシリンダヘッド３間に形成された
燃焼室、５は吸気弁、６はシリンダヘッド３内に形成さ
れたヘリカル型吸気ポート、７は排気弁、８はシリンダ
ヘッド３内に形成された排気ポート、９は点火栓を夫夫
示す。
ク、２はシリンダブロック１内で往復運動するピストン
、３はシリンダブロック１上に固定されたシリンダヘッ
ド、４はピストン２とシリンダヘッド３間に形成された
燃焼室、５は吸気弁、６はシリンダヘッド３内に形成さ
れたヘリカル型吸気ポート、７は排気弁、８はシリンダ
ヘッド３内に形成された排気ポート、９は点火栓を夫夫
示す。
なお第１図に示されるようにヘリカル型吸気ポート６の
上壁面上には弁ステムガイド１０を保持するために下方
に突出する円筒状突起１１が一体形成され、この円筒状
突起１１の先端部から弁ステムガイド１０の先端部が突
出する。
上壁面上には弁ステムガイド１０を保持するために下方
に突出する円筒状突起１１が一体形成され、この円筒状
突起１１の先端部から弁ステムガイド１０の先端部が突
出する。
図示しない気化器において形成された混合気は吸気行程
時にヘリカル型吸気ポート６並びに吸気弁５を介して燃
焼室４内に導入され、次いでこの混合気は圧縮行程末期
に点火栓９により着火される。
時にヘリカル型吸気ポート６並びに吸気弁５を介して燃
焼室４内に導入され、次いでこの混合気は圧縮行程末期
に点火栓９により着火される。
第３図から第６図は第１図のヘリカル型吸気ポート６の
形状を図解的に示す。
形状を図解的に示す。
本発明によるヘリカル型吸気ポート６は第４図に示され
るように吸′気ポート軸線がわずかに湾曲した入口通路
部Ａと渦巻部Ｂとにより構成される。
るように吸′気ポート軸線がわずかに湾曲した入口通路
部Ａと渦巻部Ｂとにより構成される。
入口通路部Ａの開口端部は第７図に示されるように矩形
状に形成され、一方渦巻部Ｂの混合気出口部１３は渦巻
部Ｂの渦巻軸線すを中心とする円筒状に形成される。
状に形成され、一方渦巻部Ｂの混合気出口部１３は渦巻
部Ｂの渦巻軸線すを中心とする円筒状に形成される。
第１図に示すように渦巻軸線ｂ、即ち吸気弁の軸線はシ
リンダ軸線に対してほぼ２３度程度傾斜しており、一方
入口通路部Ａはほぼ水平方向に延びる。
リンダ軸線に対してほぼ２３度程度傾斜しており、一方
入口通路部Ａはほぼ水平方向に延びる。
入口通路部Ａの渦巻軸線から離れた方の第１側壁面１４
はほぼ垂直に配置され、この第１側壁１４は渦巻軸線す
を中心として湾曲する渦巻部Ｂの側壁面１５に滑らかに
接続する。
はほぼ垂直に配置され、この第１側壁１４は渦巻軸線す
を中心として湾曲する渦巻部Ｂの側壁面１５に滑らかに
接続する。
この側壁面１５は第６図或いは第９図に示されるように
円筒状出口部１３よりも外方に膨出しており、更にこの
側壁面１５は側壁面１５と渦巻軸線すとの距離Ｒが始め
はほぼ一定であるが矢印Ｃで示す渦巻方向に行くに従が
って徐々に小さくなりかつ渦巻終端部Ｅにおいて円筒状
出口部１３０半径Ｄ／２とほぼ等しくなるように形成さ
れる。
円筒状出口部１３よりも外方に膨出しており、更にこの
側壁面１５は側壁面１５と渦巻軸線すとの距離Ｒが始め
はほぼ一定であるが矢印Ｃで示す渦巻方向に行くに従が
って徐々に小さくなりかつ渦巻終端部Ｅにおいて円筒状
出口部１３０半径Ｄ／２とほぼ等しくなるように形成さ
れる。
一方、入口通路部Ａの渦巻軸線すに近い方の第２側壁面
１６の上方側壁面部分は下方を向いた傾斜面１６ａに形
成され、この傾斜面１６ａは第２側壁面１６のほぼ全長
に亘って延びる。
１６の上方側壁面部分は下方を向いた傾斜面１６ａに形
成され、この傾斜面１６ａは第２側壁面１６のほぼ全長
に亘って延びる。
更に、この傾斜面１６ａの巾は入口通路部Ａの開口端部
から渦巻部Ｂに近づくに従って次第に広くなり、人口通
路部Ａと渦巻部Ｂとの接続部においては第８図に示すよ
うに第２側壁面１６のほぼ全体が下方を向いた傾斜面１
６ａに形成される。
から渦巻部Ｂに近づくに従って次第に広くなり、人口通
路部Ａと渦巻部Ｂとの接続部においては第８図に示すよ
うに第２側壁面１６のほぼ全体が下方を向いた傾斜面１
６ａに形成される。
従って入口通路部Ａの断面形状は入口通路部Ａと渦巻部
Ｂとの接続部においてほぼ台形状をなす。
Ｂとの接続部においてほぼ台形状をなす。
傾斜面１６ａの上半分は第１図に示す円筒状突起１１０
周壁面に滑らかに接続される。
周壁面に滑らかに接続される。
入口通路部Ａの土壁面１７は第１図並びに第５図に示す
ように入口通路部Ａの開口端部から渦巻部Ｂに向けてほ
ぼ水平に延び、次いで渦巻部Ｂの上壁面１８は渦巻方向
Ｃ（第４図）に沿って徐々に下降し、次いでこの傾斜上
壁面１８は入口通路部Ａの第２側壁面１６に接続する。
ように入口通路部Ａの開口端部から渦巻部Ｂに向けてほ
ぼ水平に延び、次いで渦巻部Ｂの上壁面１８は渦巻方向
Ｃ（第４図）に沿って徐々に下降し、次いでこの傾斜上
壁面１８は入口通路部Ａの第２側壁面１６に接続する。
前述したように入口通路部Ａの傾斜側壁面１６ａの巾が
渦巻部Ｂに向けて徐々に広がるように形成されているの
で入口通路部Ａの上壁面１７の巾は渦巻部Ｂに近ずくに
従がって徐々に狭くなり、一方前述したように渦巻部Ｂ
の側壁面１５と渦巻軸線すとの距離Ｒは始めはほぼ一定
であるが渦巻方向Ｃに徐々に小さくなるように形成され
ているので渦巻部Ｂの上壁面１８の巾は渦巻方向Ｃに向
かうに従がって除徐に狭くなる。
渦巻部Ｂに向けて徐々に広がるように形成されているの
で入口通路部Ａの上壁面１７の巾は渦巻部Ｂに近ずくに
従がって徐々に狭くなり、一方前述したように渦巻部Ｂ
の側壁面１５と渦巻軸線すとの距離Ｒは始めはほぼ一定
であるが渦巻方向Ｃに徐々に小さくなるように形成され
ているので渦巻部Ｂの上壁面１８の巾は渦巻方向Ｃに向
かうに従がって除徐に狭くなる。
従がって入口通路部Ａの上壁面１７は渦巻部Ｂに向かっ
てその巾が狭くなりつつほぼ水平に延び、次いでこの上
壁面１７に滑らかに接続された渦巻部Ｂの上壁面１８は
その巾が更に狭くなりつつ渦巻方向Ｃに向げて下降する
ことになる。
てその巾が狭くなりつつほぼ水平に延び、次いでこの上
壁面１７に滑らかに接続された渦巻部Ｂの上壁面１８は
その巾が更に狭くなりつつ渦巻方向Ｃに向げて下降する
ことになる。
第１図並びに第５図に示すように入口通路部Ａの下壁面
１９は土壁面１７とほぼ平行をなして渦巻部Ｂに向けて
ほぼ水平に延び、次いで第１図に示されろように滑らか
な曲壁面２０を経て円筒状出口部１３に接続される。
１９は土壁面１７とほぼ平行をなして渦巻部Ｂに向けて
ほぼ水平に延び、次いで第１図に示されろように滑らか
な曲壁面２０を経て円筒状出口部１３に接続される。
なお、第４図かられかるように下壁面１９の巾は渦巻部
Ｂに近ずくに従がって徐々に狭くなる。
Ｂに近ずくに従がって徐々に狭くなる。
機関運転時、入口通路部Ａ内に送り込まれた混合気の一
部は第１図において矢印にで示すように土壁面１７，１
８に沿って進行し、他の混合気は入口通路部Ａの傾斜側
壁部１６ａに衝突して下向きの力を与えられて第１図に
おいて矢印りに示すように旋回することなく円筒状出口
部１３内に流入する。
部は第１図において矢印にで示すように土壁面１７，１
８に沿って進行し、他の混合気は入口通路部Ａの傾斜側
壁部１６ａに衝突して下向きの力を与えられて第１図に
おいて矢印りに示すように旋回することなく円筒状出口
部１３内に流入する。
前述したように土壁面１７，１８の巾は次第に狭（なる
ために上壁面１γ、１８に沿って流れる混合気の流路は
次第に狭ばまり、また上壁面１８は渦巻方向Ｃに向けて
下降しているので上壁面１７，１８に沿う混合気流は次
第に増速されつつ下方きの力を与えられ不。
ために上壁面１γ、１８に沿って流れる混合気の流路は
次第に狭ばまり、また上壁面１８は渦巻方向Ｃに向けて
下降しているので上壁面１７，１８に沿う混合気流は次
第に増速されつつ下方きの力を与えられ不。
斯くして渦巻部Ｂ内には旋回しつつ下降する旋回流が発
生せしめられ、この旋回流によって第１図において矢印
りで示すように円筒状出口部１３内に流入した混合気に
旋回流が与られることになる。
生せしめられ、この旋回流によって第１図において矢印
りで示すように円筒状出口部１３内に流入した混合気に
旋回流が与られることになる。
次いで旋回しつ下降する旋回流は円筒状出口部１３の内
壁面に沿って何ら抵抗を受けることなく滑らかに旋回す
ることにより渦巻軸線す回りの強力な旋回流が円筒状出
口部１３において形成されることになる。
壁面に沿って何ら抵抗を受けることなく滑らかに旋回す
ることにより渦巻軸線す回りの強力な旋回流が円筒状出
口部１３において形成されることになる。
次いでこの旋回混合気は吸気弁５とその弁座間に形成さ
れた間隙を通して燃焼室４内に流入し、燃焼室４内に強
力な旋回流を発生せしめることになる。
れた間隙を通して燃焼室４内に流入し、燃焼室４内に強
力な旋回流を発生せしめることになる。
本発明によるヘリカル型吸気ポート６においては上壁面
１７，１８に沿って流れる混合気流が旋回流の発生に大
きく寄与している。
１７，１８に沿って流れる混合気流が旋回流の発生に大
きく寄与している。
即ち、渦巻部Ｂの傾斜上壁面１８の傾斜を過度に急傾斜
にすると上壁面１８に沿って流れる旋回混合気流が下方
に押出され、それによって強力な旋回流を得るのが困難
となってくる。
にすると上壁面１８に沿って流れる旋回混合気流が下方
に押出され、それによって強力な旋回流を得るのが困難
となってくる。
第１０図はこの点を検討するために第５図に示される円
筒状出口部１３の下端面から渦巻部上壁面１８の藉端部
１８ａまでの高さ■を種々に変化させた場合の旋回流の
強さ並びに流量係数の変化を示している。
筒状出口部１３の下端面から渦巻部上壁面１８の藉端部
１８ａまでの高さ■を種々に変化させた場合の旋回流の
強さ並びに流量係数の変化を示している。
第１０図において縦軸Ｓは所定の空気量を流したときの
ヘリカル型吸気ポート出口近傍における単位時間当りの
旋回流の回転数、縦軸Ｆはヘリカル型吸気ポートの流量
係数、横軸Ｈは円筒状出口部１３の下端面から渦巻部上
壁面１８の終端部１８ａまでの高さを示す。
ヘリカル型吸気ポート出口近傍における単位時間当りの
旋回流の回転数、縦軸Ｆはヘリカル型吸気ポートの流量
係数、横軸Ｈは円筒状出口部１３の下端面から渦巻部上
壁面１８の終端部１８ａまでの高さを示す。
また第１０図において実線は旋回流の回転数Ｓを示し、
破線は流量係数Ｆを示す。
破線は流量係数Ｆを示す。
なお、この実験は４気筒内燃機関を用いて機関回転数約
２０００ ｒ、ｐ、ｍ、スロットル弁全開のもとで行な
われたものである。
２０００ ｒ、ｐ、ｍ、スロットル弁全開のもとで行な
われたものである。
第１０図から明らかなように旋回流の回転数、即ち旋回
流の強さＳは円筒状出口部１３の下端部から渦巻終端部
Ｅの頂面までの高さＨが高くなるにつれて強力となり、
しかもこの高さＨが円筒状出口部１３の直径りよりも大
きくなれば旋回流の強さＳはほぼ一定となり、また流量
係数Ｆは上記高さＨにほとんど影響を受けない。
流の強さＳは円筒状出口部１３の下端部から渦巻終端部
Ｅの頂面までの高さＨが高くなるにつれて強力となり、
しかもこの高さＨが円筒状出口部１３の直径りよりも大
きくなれば旋回流の強さＳはほぼ一定となり、また流量
係数Ｆは上記高さＨにほとんど影響を受けない。
従がって第１０図から高い充填効率が確保しつつ強力な
旋回流を発生せしめるためには円筒状出口部１３の下端
面から渦巻部上壁面１８の終端部１８ａまでの高さを円
筒状出口部１３の直径りに等しいか或いはそれ以上とす
ることが好ましいことがわかる。
旋回流を発生せしめるためには円筒状出口部１３の下端
面から渦巻部上壁面１８の終端部１８ａまでの高さを円
筒状出口部１３の直径りに等しいか或いはそれ以上とす
ることが好ましいことがわかる。
但しこの場合、上壁面１８の終端部１８ａが円筒状出口
部１３の下端面に対して渦巻方向Ｃに向けて上昇勾配に
なると上向きの速度成分が生じることにより、旋回流が
弱められてしまう。
部１３の下端面に対して渦巻方向Ｃに向けて上昇勾配に
なると上向きの速度成分が生じることにより、旋回流が
弱められてしまう。
従って上壁面終端部１８ａが上述のように上昇勾配とな
ることは避けなければならず、斯くして第５図に示され
る実施例では上壁面終端部１８ａは円筒状出口部１３の
下端面とほぼ平行に配置されている。
ることは避けなければならず、斯くして第５図に示され
る実施例では上壁面終端部１８ａは円筒状出口部１３の
下端面とほぼ平行に配置されている。
なお、上壁面終端部１８ａを円筒状出口部１３の下端面
に対してわずかばかり傾斜させることもできるが、この
場合には上壁面終端部１８ａの傾斜面と円筒状出口部１
３の下端面とのなす角θが２０度以下であることが好ま
しい。
に対してわずかばかり傾斜させることもできるが、この
場合には上壁面終端部１８ａの傾斜面と円筒状出口部１
３の下端面とのなす角θが２０度以下であることが好ま
しい。
上述したように上壁面１８を形成することによって強力
な旋回流を発生せしめることができるがまた前述したよ
うに上壁面１７．１８に沿って形成される混合気流路が
次第に狭ま（なるように形成することによって混合気流
は増速され、斯くして機関低負荷運転時であっても強力
な旋回流を発生せしめることができる。
な旋回流を発生せしめることができるがまた前述したよ
うに上壁面１７．１８に沿って形成される混合気流路が
次第に狭ま（なるように形成することによって混合気流
は増速され、斯くして機関低負荷運転時であっても強力
な旋回流を発生せしめることができる。
一方、機関高速高負荷運転時のように吸入空気量が多い
ときには一部の混合気の流れ方向が傾斜面１６ａによっ
て下向きに偏向され、従ってこの混合気は通常の吸気ポ
ート内を流れる混合気と同様に旋回することなく滑らか
な曲壁面２０に沿って円筒状出口部１３内に流入するの
で流れ抵抗は小さくなる。
ときには一部の混合気の流れ方向が傾斜面１６ａによっ
て下向きに偏向され、従ってこの混合気は通常の吸気ポ
ート内を流れる混合気と同様に旋回することなく滑らか
な曲壁面２０に沿って円筒状出口部１３内に流入するの
で流れ抵抗は小さくなる。
この場合、混合気の流れ方向を急激に変化させると渦が
生じたりしてかえって流れ抵抗は大きくなってしまう。
生じたりしてかえって流れ抵抗は大きくなってしまう。
しかしながら本発明では傾斜面１６ａが第２側壁面１６
のほぼ全長に亘って形成され、しかもこの傾斜面１６ａ
は入口通路部Ａの開口端部から渦巻部Ｂに向けて徐々に
広くなるように形成されているので混合気は入口通路部
Ａ内を流れる間に徐々に下方に向けて押下げられる。
のほぼ全長に亘って形成され、しかもこの傾斜面１６ａ
は入口通路部Ａの開口端部から渦巻部Ｂに向けて徐々に
広くなるように形成されているので混合気は入口通路部
Ａ内を流れる間に徐々に下方に向けて押下げられる。
このように混合気が徐々に下方に向けて押下げられるた
めに流れ抵抗力；ｌ」・さくなり、斯くして機関高速負
荷運転時に高い充填効率を得ることができる。
めに流れ抵抗力；ｌ」・さくなり、斯くして機関高速負
荷運転時に高い充填効率を得ることができる。
以上述べたように本発明によれば新規な形状のヘリカル
吸気ポートによって機関高速高負荷運転時における高い
充填効率を確保しつつ機関低負荷運転時にも強力な旋回
流を燃焼室内に発生させることができる。
吸気ポートによって機関高速高負荷運転時における高い
充填効率を確保しつつ機関低負荷運転時にも強力な旋回
流を燃焼室内に発生させることができる。
第１図は本発明によるヘリカル型吸気ポートを具えた内
燃機関の側面断面図、第２図は第１図の■−■線に沿っ
てみた断面図、第３図は第１図のヘリカル型吸気ポート
の形状を示す斜視図、第４図は第３図の矢印■に沿って
みた平面図、第５図は第３図の矢印■に沿ってみた側面
図、第６図は第３図の矢印■に沿ってみた側面図、第７
図は第４図の■−■線に沿ってみた断面図、第８図は第
４図の■−■線に沿ってみた断面図、第９図は第４図の
ＩＸ−ＩＸ線に沿ってみた断面図、第１０図は旋回流の
強さ並びに流量係数を示すグラフである。 ６・・・・・・ヘリカル型吸気ポート、１３・・・・・
・円筒状出口部、１４，１５．１６・・・・・・側壁面
、１６ａ・・・・・・傾斜側壁面、１７ 、１８・−・
・・・上壁面、１９・・・・・・下壁面、Ａ・・・・・
・入口通路部、Ｂ・・−・・・渦巻部。
燃機関の側面断面図、第２図は第１図の■−■線に沿っ
てみた断面図、第３図は第１図のヘリカル型吸気ポート
の形状を示す斜視図、第４図は第３図の矢印■に沿って
みた平面図、第５図は第３図の矢印■に沿ってみた側面
図、第６図は第３図の矢印■に沿ってみた側面図、第７
図は第４図の■−■線に沿ってみた断面図、第８図は第
４図の■−■線に沿ってみた断面図、第９図は第４図の
ＩＸ−ＩＸ線に沿ってみた断面図、第１０図は旋回流の
強さ並びに流量係数を示すグラフである。 ６・・・・・・ヘリカル型吸気ポート、１３・・・・・
・円筒状出口部、１４，１５．１６・・・・・・側壁面
、１６ａ・・・・・・傾斜側壁面、１７ 、１８・−・
・・・上壁面、１９・・・・・・下壁面、Ａ・・・・・
・入口通路部、Ｂ・・−・・・渦巻部。
Claims (1)
- １ はぼまっすぐに延びる入口通路部と渦巻部とにより
構成されたヘリカル型吸気ポートであって、該人口通路
部が渦巻部渦巻軸線から離れた側に位置す・るほぼ垂直
配置の第１側壁面と、該渦巻軸線側に位置しかつ該第１
側壁面に対面するほぼ垂直配置の第２側壁面と、はぼ水
平面内を延びる上壁面および下壁面とにより構成され、
それによって該入口通路部が全長に亘ってほぼ矩形断面
形状を有するヘリカル型吸気ポートにおいて、上記渦巻
軸線側に位置する第２側壁面の上方部を該第２側壁面の
ほぼ全長に亘って下向きの傾斜面に形成すると共に該傾
斜面の巾を入口通路部の開口端部から上記渦巻部に近づ
（につれて次第に広くして、該入口通ρ部の上壁面の巾
を該渦巻部に向けて除徐に狭くし、該入口通路部と渦巻
部の接続部における該第２側壁面のほぼ全体を下向きの
傾斜面に形成して該接続部における入口通路部の断面形
状を土壁面の巾が下壁面の巾よりも狭い台形状に形成し
、渦巻部の周辺に沿って渦を巻きつつ下降する渦巻部上
壁面の終端部を該渦巻部用口部の下端面とほぼ平行に配
置すると共に該渦巻部上壁面終端部から該渦巻部用口部
の下端面に至る高さを該渦巻部用口部の直径と等しく或
いはそれ以上に設定した内燃機関のヘリカル型吸気ポー
ト。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53116664A JPS5920850B2 (ja) | 1978-09-25 | 1978-09-25 | 内燃機関のヘリカル型吸気ポ−ト |
| US06/040,046 US4312309A (en) | 1978-09-25 | 1979-05-17 | Helically-shaped intake port of an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53116664A JPS5920850B2 (ja) | 1978-09-25 | 1978-09-25 | 内燃機関のヘリカル型吸気ポ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5546002A JPS5546002A (en) | 1980-03-31 |
| JPS5920850B2 true JPS5920850B2 (ja) | 1984-05-16 |
Family
ID=14692829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53116664A Expired JPS5920850B2 (ja) | 1978-09-25 | 1978-09-25 | 内燃機関のヘリカル型吸気ポ−ト |
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