JPH1112700A - 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 - Google Patents
鉄損の低い無方向性電磁鋼板Info
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- JPH1112700A JPH1112700A JP9186054A JP18605497A JPH1112700A JP H1112700 A JPH1112700 A JP H1112700A JP 9186054 A JP9186054 A JP 9186054A JP 18605497 A JP18605497 A JP 18605497A JP H1112700 A JPH1112700 A JP H1112700A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 仕上焼鈍後の鉄損のより低い無方向性電磁鋼
板を提供する。 【解決手段】 重量%で、C:0.005%以下、Si:1.5%
〜3.5%、Mn:0.05〜1.0%、P:0.03〜0.15%、N:0.
005%以下(0を含む)、Al:0.1〜1.0%、S:0.001%
(0を含む)以下を含有し、残部が実質的にFeであるこ
とを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板。
板を提供する。 【解決手段】 重量%で、C:0.005%以下、Si:1.5%
〜3.5%、Mn:0.05〜1.0%、P:0.03〜0.15%、N:0.
005%以下(0を含む)、Al:0.1〜1.0%、S:0.001%
(0を含む)以下を含有し、残部が実質的にFeであるこ
とを特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気材料として用
いられるのに好適な、鉄損の低い無方向性電磁鋼板に関
するものである。
いられるのに好適な、鉄損の低い無方向性電磁鋼板に関
するものである。
【0002】
【従来の技術】近年、電気機器の省エネルギーの観点よ
り、より鉄損の低い電磁鋼板が求められるようになって
いる。この鉄損を低減するためには結晶粒の粗大化が効
果的であり、低鉄損が特に要求されるSi+Al量が1〜3%
程度の中・高級グレードの無方向性電磁鋼板において
は、仕上焼鈍温度を1000℃程度まで高めたり、焼鈍時の
ラインスピードを下げ、焼鈍時間を長くすることにより
結晶粒の粗大化を図っている。
り、より鉄損の低い電磁鋼板が求められるようになって
いる。この鉄損を低減するためには結晶粒の粗大化が効
果的であり、低鉄損が特に要求されるSi+Al量が1〜3%
程度の中・高級グレードの無方向性電磁鋼板において
は、仕上焼鈍温度を1000℃程度まで高めたり、焼鈍時の
ラインスピードを下げ、焼鈍時間を長くすることにより
結晶粒の粗大化を図っている。
【0003】この仕上焼鈍時の粒成長性を良好にするた
めには、鋼板中の介在物、析出物量を低減することが効
果的である。このため、これまで介在物、析出物を無害
化することが試みられており、特に高級材ではMnSの析
出防止の観点からS量を低減させる試みがなされてき
た。
めには、鋼板中の介在物、析出物量を低減することが効
果的である。このため、これまで介在物、析出物を無害
化することが試みられており、特に高級材ではMnSの析
出防止の観点からS量を低減させる試みがなされてき
た。
【0004】例えば、特公昭56−22931号公報に
は、Si:2.5〜3.5%、Al:0.3〜1.0%の鋼においてS:
50ppm以下、O:25ppm以下とすることにより鉄損を低下
させる技術が開示されている。
は、Si:2.5〜3.5%、Al:0.3〜1.0%の鋼においてS:
50ppm以下、O:25ppm以下とすることにより鉄損を低下
させる技術が開示されている。
【0005】また、特公平2−50190号公報には、
Si:2.5〜3.5%、Al:0.25〜1.0%の鋼においてS:15p
pm以下、O:20ppm以下、N:25ppm以下とすることによ
り鉄損を低下させる技術が開示されている。
Si:2.5〜3.5%、Al:0.25〜1.0%の鋼においてS:15p
pm以下、O:20ppm以下、N:25ppm以下とすることによ
り鉄損を低下させる技術が開示されている。
【0006】さらに特開平5−140674号公報に
は、Si:2.0〜4.0%、Al:0.10〜2.0%の鋼において
S:30ppm以下、Ti、Zr、Nb、Vをそれぞれ50ppm以下と
することにより鉄損を低下させる技術が開示されてい
る。
は、Si:2.0〜4.0%、Al:0.10〜2.0%の鋼において
S:30ppm以下、Ti、Zr、Nb、Vをそれぞれ50ppm以下と
することにより鉄損を低下させる技術が開示されてい
る。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらいずれ
の技術においても、Si、Al量がトータルで3〜3.5%程
度、S量を10ppm以下とした高級グレードの鋼板の鉄損
値は、W15/50=2.4(W/kg)程度(板厚0.5mm)であ
り、これ以上の低鉄損は達成されていないのが現状であ
る。
の技術においても、Si、Al量がトータルで3〜3.5%程
度、S量を10ppm以下とした高級グレードの鋼板の鉄損
値は、W15/50=2.4(W/kg)程度(板厚0.5mm)であ
り、これ以上の低鉄損は達成されていないのが現状であ
る。
【0008】本発明はこのような問題点を解決するため
になされたものであり、仕上焼鈍後の鉄損のより低い無
方向性電磁鋼板を提供することを目的とする。
になされたものであり、仕上焼鈍後の鉄損のより低い無
方向性電磁鋼板を提供することを目的とする。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明の骨子は、S=10
ppm以下の極低S材において、Pを0.03〜0.15%の範囲
で含有させることにより、無方向性電磁鋼板の鉄損を大
幅に低下させることにある。
ppm以下の極低S材において、Pを0.03〜0.15%の範囲
で含有させることにより、無方向性電磁鋼板の鉄損を大
幅に低下させることにある。
【0010】すなわち、前記課題は、重量%で、C:0.
005%以下、Si:1.5〜3.5%、Mn:0.05〜1.0%、P:0.
03〜0.15%、N:0.005%以下(0を含む)、Al:0.1〜1.
0%、S:0.001%以下(0を含む)を含有し、残部が実
質的にFeであることを特徴とする鉄損の低い無方向性電
磁鋼板により解決される。
005%以下、Si:1.5〜3.5%、Mn:0.05〜1.0%、P:0.
03〜0.15%、N:0.005%以下(0を含む)、Al:0.1〜1.
0%、S:0.001%以下(0を含む)を含有し、残部が実
質的にFeであることを特徴とする鉄損の低い無方向性電
磁鋼板により解決される。
【0011】ここに、「残部が実質的にFeである」と
は、不可避不純物の他、本発明の作用効果を妨げない範
囲で他の微量元素を添加したものも、本発明の範囲に含
まれる趣旨である。
は、不可避不純物の他、本発明の作用効果を妨げない範
囲で他の微量元素を添加したものも、本発明の範囲に含
まれる趣旨である。
【0012】なお、以下の説明において、鋼の成分を示
す%は全て重量%であり、ppmも重量ppmである。
す%は全て重量%であり、ppmも重量ppmである。
【0013】(発明に至る経緯)本発明者らは、S=10
ppm以下の極低S材において鉄損低減を阻害している要
因を詳細に調査した。その結果、S量の低減に伴い、鋼
板表層部に顕著な窒化層が認められ、この窒化層が鉄損
低減を阻害していることが明らかとなった。
ppm以下の極低S材において鉄損低減を阻害している要
因を詳細に調査した。その結果、S量の低減に伴い、鋼
板表層部に顕著な窒化層が認められ、この窒化層が鉄損
低減を阻害していることが明らかとなった。
【0014】そこで、本発明者らが、窒化を抑制し、鉄
損をさらに低減させる手法に関し鋭意検討した結果、P
を0.03〜0.15%の範囲で添加することにより、極低S材
の鉄損が大幅に低下することを見いだした。
損をさらに低減させる手法に関し鋭意検討した結果、P
を0.03〜0.15%の範囲で添加することにより、極低S材
の鉄損が大幅に低下することを見いだした。
【0015】(S、Nの限定理由)本発明を実験結果に
基づいて詳細に説明する。
基づいて詳細に説明する。
【0016】最初に、鉄損に及ぼすSの影響を調査する
ため、C:0.0025%、Si:1.85%、Mn:0.20%、P:0.
005%、Al:0.31%、N:0.0018%とし、S量をtr.〜15
ppmの範囲で変化させた鋼をラボ溶解し、熱延後、酸洗
を行った。引き続きこの熱延板に75%H2-25%N2雰囲
気で800℃×3hrの熱延板焼鈍を施し、その後、板厚0.5
mmまで冷間圧延し、10%H2-90%N2雰囲気で930℃×2
min間の仕上焼鈍を行った。図1に、このようにして得
られたサンプルのS量と鉄損W15/50の関係を示す(図
中×印)。
ため、C:0.0025%、Si:1.85%、Mn:0.20%、P:0.
005%、Al:0.31%、N:0.0018%とし、S量をtr.〜15
ppmの範囲で変化させた鋼をラボ溶解し、熱延後、酸洗
を行った。引き続きこの熱延板に75%H2-25%N2雰囲
気で800℃×3hrの熱延板焼鈍を施し、その後、板厚0.5
mmまで冷間圧延し、10%H2-90%N2雰囲気で930℃×2
min間の仕上焼鈍を行った。図1に、このようにして得
られたサンプルのS量と鉄損W15/50の関係を示す(図
中×印)。
【0017】図1より、Sを10ppm以下とした場合に大
幅な鉄損低減が達成されW15/50=2.8W/kgが達成され
ることがわかる。これは、S低減により粒成長性が向上
したためである。
幅な鉄損低減が達成されW15/50=2.8W/kgが達成され
ることがわかる。これは、S低減により粒成長性が向上
したためである。
【0018】以上のことより本発明に於いては、S量の
範囲を10ppm以下、望ましくは5ppm以下に限定する。
範囲を10ppm以下、望ましくは5ppm以下に限定する。
【0019】しかし、S量が10ppm以下となると鉄損の
低下は緩やかとなり、S量をさらに低減したとしても鉄
損は2.7W/kg程度にしかならない。
低下は緩やかとなり、S量をさらに低減したとしても鉄
損は2.7W/kg程度にしかならない。
【0020】本発明者らは、S≦10ppmの極低S材にお
いて鉄損の低減が阻害されるのは、MnS以外の未知の要
因によるものではないかと考え、光学顕微鏡にて組織観
察を行った。その結果、S≦10ppmの領域で鋼板表層に
顕著な窒化層が認められた。これに対し、S>10ppmの
領域では窒化層は軽微となっていた。この窒化層は窒化
雰囲気で行った熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時に生じた
ものと考えられる。
いて鉄損の低減が阻害されるのは、MnS以外の未知の要
因によるものではないかと考え、光学顕微鏡にて組織観
察を行った。その結果、S≦10ppmの領域で鋼板表層に
顕著な窒化層が認められた。これに対し、S>10ppmの
領域では窒化層は軽微となっていた。この窒化層は窒化
雰囲気で行った熱延板焼鈍時および仕上焼鈍時に生じた
ものと考えられる。
【0021】このS低減に伴う窒化反応促進の原因に関
しては次のように考えられる。すなわち、Sは表面およ
び粒界に濃化しやすい元素であることから、S>10ppm
の領域では、Sが鋼板表面へ濃化し、熱延板焼鈍時およ
び仕上焼鈍時の窒素の吸着を抑制しており、一方、S≦
10ppmの領域ではSによる窒素吸着の抑制効果が低下し
たためと考えられる。
しては次のように考えられる。すなわち、Sは表面およ
び粒界に濃化しやすい元素であることから、S>10ppm
の領域では、Sが鋼板表面へ濃化し、熱延板焼鈍時およ
び仕上焼鈍時の窒素の吸着を抑制しており、一方、S≦
10ppmの領域ではSによる窒素吸着の抑制効果が低下し
たためと考えられる。
【0022】本発明者らは、この極低S材において顕著
に生じる窒化層が鋼板表層部の結晶粒の成長を妨げ、鉄
損の低下を抑制するのではないかと考えた。このような
考えの下に、本発明者らは窒素吸着の抑制が可能でかつ
極低S材の優れた粒成長性を妨げることのない元素を含
有させることができれば、極低S材の鉄損はさらに低下
するのではないかという着想を抱き、種々の検討を加え
た結果、Pの含有が有効であることを発見した。
に生じる窒化層が鋼板表層部の結晶粒の成長を妨げ、鉄
損の低下を抑制するのではないかと考えた。このような
考えの下に、本発明者らは窒素吸着の抑制が可能でかつ
極低S材の優れた粒成長性を妨げることのない元素を含
有させることができれば、極低S材の鉄損はさらに低下
するのではないかという着想を抱き、種々の検討を加え
た結果、Pの含有が有効であることを発見した。
【0023】図1に、前記×印で示したサンプルの成分
にPを添加して0.04%としたサンプルについて同一の条
件で試験をした結果を○印で示す。Pの鉄損低減効果に
着目すると、S>10ppmの領域では、P添加により鉄損
は0.02〜0.04W/kg程度しか低下しないが、S≦10ppm
の領域では、P添加により鉄損は0.20W/kg程度低下し
ており、S量が少ない場合にPの鉄損低減効果は顕著に
認められる。また、このサンプルではS量によらず窒化
層は認められなかった。これはPが鋼板表層部に濃化し
窒素の吸着を抑制したためと考えられる。
にPを添加して0.04%としたサンプルについて同一の条
件で試験をした結果を○印で示す。Pの鉄損低減効果に
着目すると、S>10ppmの領域では、P添加により鉄損
は0.02〜0.04W/kg程度しか低下しないが、S≦10ppm
の領域では、P添加により鉄損は0.20W/kg程度低下し
ており、S量が少ない場合にPの鉄損低減効果は顕著に
認められる。また、このサンプルではS量によらず窒化
層は認められなかった。これはPが鋼板表層部に濃化し
窒素の吸着を抑制したためと考えられる。
【0024】次にPの最適添加量を調査するため、C:
0.0020%、Si:1.87%、Mn:0.20%、Al:0.30%、S:
0.0003%、N:0.0017%とし、P量をtr.〜0.20%の範
囲で変化させた鋼をラボ溶解し、熱延後、酸洗を行っ
た。引き続きこの熱延板に75%H2-25%N2雰囲気で800
℃×3hrの熱延板焼鈍を施し、その後、板厚0.5mmまで
冷間圧延し、10%H2-90%N2雰囲気で930℃×2min間
の仕上焼鈍を行った。図2に、P量と鉄損W15/50の関
係を示す。
0.0020%、Si:1.87%、Mn:0.20%、Al:0.30%、S:
0.0003%、N:0.0017%とし、P量をtr.〜0.20%の範
囲で変化させた鋼をラボ溶解し、熱延後、酸洗を行っ
た。引き続きこの熱延板に75%H2-25%N2雰囲気で800
℃×3hrの熱延板焼鈍を施し、その後、板厚0.5mmまで
冷間圧延し、10%H2-90%N2雰囲気で930℃×2min間
の仕上焼鈍を行った。図2に、P量と鉄損W15/50の関
係を示す。
【0025】図2より、P添加量が0.03%以上の領域で
鉄損が低下し、W15/50=2.5W/kgが達成されることが
わかる。しかし、Pをさらに添加し、P>0.10%となっ
た場合には、鉄損は再び増大することもわかる。
鉄損が低下し、W15/50=2.5W/kgが達成されることが
わかる。しかし、Pをさらに添加し、P>0.10%となっ
た場合には、鉄損は再び増大することもわかる。
【0026】このP>0.10%の領域での鉄損増大原因を
調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。そ
の結果、表層細粒組織は認められなかったものの、平均
結晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確では
ないが、Pが粒界に偏析しやすい元素であるため、Pの
粒界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考え
られる。また、Pを0.15%超添加した場合には、冷間圧
延性が著しく低下した。以上のことよりPは0.03%以上
とし、冷間圧延性の問題から上限を0.15%とする。また
鉄損の観点より、望ましくは0.04%以上、0.10%以下と
する。
調査するため、光学顕微鏡による組織観察を行った。そ
の結果、表層細粒組織は認められなかったものの、平均
結晶粒径が若干小さくなっていた。この原因は明確では
ないが、Pが粒界に偏析しやすい元素であるため、Pの
粒界ドラッグ効果により粒成長性が低下したものと考え
られる。また、Pを0.15%超添加した場合には、冷間圧
延性が著しく低下した。以上のことよりPは0.03%以上
とし、冷間圧延性の問題から上限を0.15%とする。また
鉄損の観点より、望ましくは0.04%以上、0.10%以下と
する。
【0027】(その他の成分の限定理由)次に、その他
の成分の限定理由について説明する。
の成分の限定理由について説明する。
【0028】C: Cは磁気時効の問題があるため0.00
5%以下とした。
5%以下とした。
【0029】Si: Siは鋼板の固有抵抗を上げるために
有効な元素であり、このため下限を1.5%とした。一
方、3.5%を超えると飽和磁束密度の低下に伴い磁束密
度が低下するため上限を3.5%とした。
有効な元素であり、このため下限を1.5%とした。一
方、3.5%を超えると飽和磁束密度の低下に伴い磁束密
度が低下するため上限を3.5%とした。
【0030】Mn: Mnは熱間圧延時の赤熱脆性を防止す
るために、0.05%以上必要であるが、1.0%以上になる
と磁束密度を低下させるので0.05〜1.0%とした。
るために、0.05%以上必要であるが、1.0%以上になる
と磁束密度を低下させるので0.05〜1.0%とした。
【0031】N: Nは、含有量が多い場合にはAlNの
析出量が多くなり、鉄損を増大させるため0.005%以下
とした。
析出量が多くなり、鉄損を増大させるため0.005%以下
とした。
【0032】Al: AlはSiと同様、固有抵抗を上げるた
めに有効な元素であるが、1.0%を超えると飽和磁束密
度の低下に伴い磁束密度が低下するため上限を1.0%と
した。また、0.1%未満の場合にはAlNが微細化し粒成
長性が低下するため下限を0.1%とした。
めに有効な元素であるが、1.0%を超えると飽和磁束密
度の低下に伴い磁束密度が低下するため上限を1.0%と
した。また、0.1%未満の場合にはAlNが微細化し粒成
長性が低下するため下限を0.1%とした。
【0033】(製造方法)本発明においては、S、Pが
所定の範囲内であれば、製造方法は通常の無方向性電磁
鋼板の製造方法でかまわない。すなわち、転炉で吹練し
た溶鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整し、引き続き鋳
造、熱間圧延を行う。熱間圧延時の仕上焼鈍温度、巻取
り温度は特に規定する必要はなく、通常でかまわない。
また、熱延後の熱延板焼鈍は行っても良いが必須ではな
い。次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさん
だ2回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、最
終焼鈍を行う。
所定の範囲内であれば、製造方法は通常の無方向性電磁
鋼板の製造方法でかまわない。すなわち、転炉で吹練し
た溶鋼を脱ガス処理し所定の成分に調整し、引き続き鋳
造、熱間圧延を行う。熱間圧延時の仕上焼鈍温度、巻取
り温度は特に規定する必要はなく、通常でかまわない。
また、熱延後の熱延板焼鈍は行っても良いが必須ではな
い。次いで一回の冷間圧延、もしくは中間焼鈍をはさん
だ2回以上の冷間圧延により所定の板厚とした後に、最
終焼鈍を行う。
【0034】
【実施例】表1に示す鋼を用い、転炉で吹練した後に脱
ガス処理を行うことにより所定の成分に調整後鋳造し、
スラブを1160℃で1hr加熱した後、板厚2.0mmまで熱間
圧延を行った。熱延仕上げ温度は750℃とした。巻取り
温度は610℃とし、表1に示す条件で熱延板焼鈍を施し
た。その後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行い、表1に示
す仕上焼鈍条件で焼鈍を行った。
ガス処理を行うことにより所定の成分に調整後鋳造し、
スラブを1160℃で1hr加熱した後、板厚2.0mmまで熱間
圧延を行った。熱延仕上げ温度は750℃とした。巻取り
温度は610℃とし、表1に示す条件で熱延板焼鈍を施し
た。その後、板厚0.5mmまで冷間圧延を行い、表1に示
す仕上焼鈍条件で焼鈍を行った。
【0035】
【表1】
【0036】磁気測定は25cmエプスタイン試験片を用い
て行った。各鋼板の磁気特性を表1に併せて示す。
て行った。各鋼板の磁気特性を表1に併せて示す。
【0037】表1において、No.1〜12の鋼板は、Siの
レベルが1.8%のオーダににあり、No.13〜16の鋼板は、
Siのレベルが2.5%のオーダにある。同じSiのレベル同
士で比較した場合、本発明鋼の方が、鉄損W15/50が低
い。
レベルが1.8%のオーダににあり、No.13〜16の鋼板は、
Siのレベルが2.5%のオーダにある。同じSiのレベル同
士で比較した場合、本発明鋼の方が、鉄損W15/50が低
い。
【0038】これより、鋼板成分を本発明のS、P量に
制御した場合に、仕上焼鈍後の鉄損の非常に低い無方向
性電磁鋼板が得られることがわかる。
制御した場合に、仕上焼鈍後の鉄損の非常に低い無方向
性電磁鋼板が得られることがわかる。
【0039】これに対し、No.5とNo.14の鋼板は、Sと
Pの範囲が共に本発明の範囲を外れているため、鉄損W
15/50が高くなっている。
Pの範囲が共に本発明の範囲を外れているため、鉄損W
15/50が高くなっている。
【0040】No.6とNo.15の鋼板は、Sの範囲が本発明
の上限を外れているため、W15/50が高くなっている。
の上限を外れているため、W15/50が高くなっている。
【0041】同様、No.7とNo.16の鋼板は、Pの範囲が
本発明の下限を外れているため、W15/50が高くなって
いる。
本発明の下限を外れているため、W15/50が高くなって
いる。
【0042】No.8の鋼板は、Pの範囲が本発明の上限
を外れているため、圧延時に板の破断が発生して製品と
することができなかった。
を外れているため、圧延時に板の破断が発生して製品と
することができなかった。
【0043】No.9の鋼板は、Cが本発明の範囲を超え
ているので、磁気時効の問題がある。
ているので、磁気時効の問題がある。
【0044】No.10の鋼板は、Mnが本発明の範囲を超え
ているので、磁束密度B50が小さくなっている。
ているので、磁束密度B50が小さくなっている。
【0045】No.11の鋼板は、Alが本発明の範囲を下回
っているので、鉄損W15/50が高くなっている。
っているので、鉄損W15/50が高くなっている。
【0046】No.12の鋼板は、Nが本発明の範囲を超え
ているので、鉄損W15/50が大きくなっている。
ているので、鉄損W15/50が大きくなっている。
【0047】No.17の鋼板は、Siが本発明の範囲を超え
ているので、鉄損W15/50は低いが、磁束密度B50が小
さくなっている。
ているので、鉄損W15/50は低いが、磁束密度B50が小
さくなっている。
【0048】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は、重量%
で、C:0.005%以下、Si:1.5〜3.5%、Mn:0.05〜1.0
%、P:0.03〜0.15%、N:0.005%以下(0を含む)、A
l:0.1〜1.0%、S:0.001%以下(0を含む)を含有
し、残部が実質的にFeであることを特徴とするものであ
るので、鉄損の低い無方向性電磁鋼板を得ることができ
る。
で、C:0.005%以下、Si:1.5〜3.5%、Mn:0.05〜1.0
%、P:0.03〜0.15%、N:0.005%以下(0を含む)、A
l:0.1〜1.0%、S:0.001%以下(0を含む)を含有
し、残部が実質的にFeであることを特徴とするものであ
るので、鉄損の低い無方向性電磁鋼板を得ることができ
る。
【0049】本発明に係る無方向性電磁鋼板は、鉄損が
低いことを要求される電気材料として、トランスの鉄
心、モータのコア等、広く種々の用途に使用することが
できる。
低いことを要求される電気材料として、トランスの鉄
心、モータのコア等、広く種々の用途に使用することが
できる。
【図1】S量と仕上焼鈍後の磁気特性との関係を示す図
である。
である。
【図2】P量と仕上焼鈍後の磁気特性との関係を示す図
である。
である。
Claims (1)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.005%以下、Si:1.5〜
3.5%、Mn:0.05〜1.0%、P:0.03〜0.15%、N:0.00
5%以下(0を含む)、Al:0.1〜1.0%、S:0.001%以下
(0を含む)を含有し、残部が実質的にFeであることを
特徴とする鉄損の低い無方向性電磁鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9186054A JPH1112700A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9186054A JPH1112700A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1112700A true JPH1112700A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=16181597
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9186054A Withdrawn JPH1112700A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | 鉄損の低い無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1112700A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003002777A1 (fr) * | 2001-06-28 | 2003-01-09 | Jfe Steel Corporation | Feuille en acier electromagnetique non orientee |
KR100514785B1 (ko) * | 2000-09-01 | 2005-09-15 | 주식회사 포스코 | 철손이 저감되는 무방향성 전기강판의 제조방법 |
-
1997
- 1997-06-27 JP JP9186054A patent/JPH1112700A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100514785B1 (ko) * | 2000-09-01 | 2005-09-15 | 주식회사 포스코 | 철손이 저감되는 무방향성 전기강판의 제조방법 |
WO2003002777A1 (fr) * | 2001-06-28 | 2003-01-09 | Jfe Steel Corporation | Feuille en acier electromagnetique non orientee |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040224 |
|
A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20050304 |