JPH07270683A - 広角ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】広角端での画角が７０°以上であり、広角端で
のレンズ全長が広角端の焦点距離の１．８倍以下の小型
な形状であって、構成枚数が７枚程度と少なく、低コス
ト化に有利であって、結像性能に優れたズームレンズを
提供することにある。 【構成】物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レンズ
群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群を有し、前記第１
レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔を縮小させる
ことにより広角端から望遠端への変倍を行なう広角ズー
ムレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順
に、負屈折力の第１レンズ成分と正屈折力の第２レンズ
成分と正屈折力または負屈折力の第３レンズ成分と正屈
折力の第４レンズ成分を有し、かつ諸条件を満足する構
成である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、レンズシャッター式の
コンパクトカメラに適した小型の広角ズームレンズ、特
に７０゜程度以上の広画角を含む広角ズームレンズに関
する。

【０００２】

【従来の技術】近年、コンパクトカメラでも広角ズーム
レンズの搭載が一般的となり、正・負の２群から構成さ
れる広角ズームレンズが、例えば特開平２−７３３２２
号公報等で数多く提案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】特開平２−７３３２２
号公報等で提案されている広角ズームレンズでは、広角
端での画角は６０゜程度であった。しかし、近年、コン
パクトカメラ用の広角ズームレンズでも、より広角化の
要求が高まっており、この要求に対し、本件と同一出願
人による特開平３−２４００１３号公報、特開平５−１
９１６６号公報、特開平５−２３２３８３号公報におい
て７０゜以上の広角域を含む広角ズームレンズを提案し
ている。

【０００４】しかしながら、特開平３−２４００１３号
公報の各実施例においては、構成枚数が１１枚と多いた
め低コスト化および小型化が困難であった。また、特開
平５−１９１６６号公報、特開平５−２３２３８２号公
報の各実施例においては、いずれも広角端での全長（最
も物体側のレンズ面から像面までの距離）が広角端での
焦点距離の１．９倍以上であり、小型化が十分であると
はいえなかった。

【０００５】本発明の目的は、広角端での画角が７０°
以上であり、広角端でのレンズ全長が広角端の焦点距離
の１．８倍以下の小型な形状であり、構成枚数が７枚程
度と少なく低コスト化に有利で、かつ結像性能の優れた
広角ズームレンズを提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、物体側より順
に、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持
つ第２レンズ群を有し、前記第１レンズ群と前記第２レ
ンズ群との空気間隔を縮小させることにより広角端から
望遠端への変倍を行なう広角ズームレンズにおいて、前
記第１レンズ群は、物体側から順に、負屈折力の第１レ
ンズ成分と正屈折力の第２レンズ成分と正屈折力または
負屈折力の第３レンズ成分と正屈折力の第４レンズ成分
を有し、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ1 、前記第２
レンズ成分の焦点距離をｆL2、前記第４レンズ成分の焦
点距離をｆL4、前記第１レンズ群の最も物体側のレンズ
面から最も像側のレンズ面までの軸上距離をＤとすると
き、以下の条件を満足するよう構成した広角ズームレン
ズである。

【０００７】０ ＜ ｆ1 ／ｆL2 ＜ ２．５ ０．５ ＜ ｆ1 ／ｆL4 ＜ ２．０ Ｄ／ｆ1 ＜ ０．８４ さらに、前記第３レンズ成分の焦点距離をｆL3とすると
き、以下の条件式を満足することが望ましい。

【０００８】−１．５ ＜ ｆ1 ／ｆL3 ＜ １．０ また、前記第１レンズ成分の焦点距離をｆL1とすると
き、以下の条件式を満足することが望ましい。 −２．０ ＜ ｆ1 ／ｆL1 ＜ −０．４ さらに、広角ズームレンズの広角端の焦点距離をｆW 、
前記第３レンズ成分の軸上レンズ厚をＤL3とするとき、
以下の条件式を満足することが望ましい。

【０００９】 ０．０８５ ＜ ＤL3／ｆW ＜ ０．４００ また、前記第３レンズ成分は負レンズと正レンズとの接
合レンズであることが望ましい。さらにこのとき、前記
第３レンズ成分を構成する負レンズと正レンズの屈折率
をそれぞれＮ3nとＮ3pとし、前記第３レンズ成分を構成
する負レンズと正レンズのアッベ数をそれぞれν3nとν
3pとするとき、以下の条件式を満足することがより望ま
しい。

【００１０】Ｎ3n−Ｎ3p ＞ ０．２ ν3p−ν3n ＞ ４ また、前記第２レンズ成分の物体側面を非球面で構成し
てもよく、このとき、第２レンズ成分は物体側に凸面を
向けたメニスカス形状とするのが好ましい。あるいは、
前記第１レンズ成分の像側面を非球面で構成してもよ
い。

【００１１】あるいは、前記第１レンズ成分の物体側面
を非球面で構成してもよい。あるいは、前記第４レンズ
成分の物体側面を非球面で構成してもよく、このとき、
前記第４レンズ成分は物体側に凹面を向けたメニスカス
形状とするのが好ましい。

【００１２】

【作用】正の第１レンズ群と負の第２レンズ群とから成
るズームレンズでは、負の第２レンズ群は、常に１より
大きい正の結像倍率で用いられている。このため、全系
の焦点距離をｆ、第１レンズ群の焦点距離をｆ1、第２
レンズ群の結像倍率をβ2とすると、ｆ＝ｆ1・β2の関
係が成立するので、第１レンズ群の焦点距離ｆ1は、広
角端での全系の焦点距離ｆWより短くなる。この結果、
広角化を図るために広角端での焦点距離ｆWを短くしよ
うとすると、第１レンズ群の焦点距離ｆ1は従来よりも
一層短くする必要があり、収差補正が困難となりがちで
ある。

【００１３】また、バックフォーカスの制約が少ないレ
ンズシャッターカメラに用いる場合、極端にバックフォ
ーカスを短くすると第２レンズ群の最終レンズ面の有効
径が大きくなりカメラ全体の小型化が難しくなるという
欠点がある。このため、広角端においてもある程度のバ
ックフォーカスを確保せねばならない。例えば、３５ｍ
ｍ版（画面サイズ２４×３６ｍｍ）では、６ｍｍ程度の
バックフォーカスを確保するのが望ましい。

【００１４】しかしながら、前述の特開平２−７３３２
２号公報のごとき従来の正負の２群広角ズームレンズで
は、７０°程度の広画角を得ようとすると、広角端にお
けるバックフォーカスの確保と、望遠端における第１レ
ンズ群と第２レンズ群との空気間隔の確保とを同時に達
成するのが困難であった。また、広角化を図るために第
１レンズ群の焦点距離ｆ1 を短くすれば、これに伴い諸
収差が悪化し、収差補正のためには第１レンズ群を多数
のレンズを用いて複雑な構成とせねばならなかった。

【００１５】以上のごとく、従来の正負の２群広角ズー
ムレンズでは、レンズ系のコンパクト化を図りながら、
単純な構成で広角化を達成することは困難であった。そ
こで、本発明においては、第１レンズ群Ｇ1 の最も物体
側に、負屈折力の第１レンズ成分Ｌ1 を配置し、第１レ
ンズ群がレトロフォーカス型のレンズ群となるよう構成
する。これにより、広角端でのバックフォーカスの確保
と、望遠端での第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2と
の空気間隔の確保とを同時に達成できる。

【００１６】また、最も物体側に負屈折力の第１レンズ
成分Ｌ1 を配しているために、像面湾曲、非点収差、歪
曲収差、倍率色収差等の軸外諸収差を補正することが容
易となる。これにより、第１レンズ群Ｇ1 を単純な構成
とすることが可能となり、レンズ系の小型化を達成でき
る。さらに詳しく本発明における広角ズームレンズの構
成を以下に説明する。

【００１７】第１レンズ群Ｇ1 は、負屈折力の第１レン
ズ成分Ｌ1 と、正屈折力の第２レンズ成分Ｌ2 と、正屈
折力または負屈折力の第３レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力
の第４レンズ成分Ｌ4 とからなり、前記第３レンズ成分
Ｌ3 は、負レンズＬ3nと正レンズＬ3pとの接合レンズで
ある。一方、負の第２レンズ群Ｇ2は物体側に凹面を向
けた正メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズからなる。

【００１８】本発明では、前述した効果を確実に達成す
るために、以下の条件（１）〜（３）を見出した。 （１） ０ ＜ ｆ1 ／ｆL2 ＜ ２．５ （２） ０．５ ＜ ｆ1 ／ｆL4 ＜ ２．０ （３） Ｄ／ｆ1 ＜ ０．８４ 但し、 ｆ1 ：前記第１レンズ群Ｇ1 の焦点距離、 ｆL2 ：前記第２レンズ成分Ｌ2 の焦点距離、 ｆL4 ：前記第４レンズ成分Ｌ4 の焦点距離、 Ｄ ：前記第１レンズ群Ｇ1 の最も物体側のレンズ面
から最も像側のレンズ面までの軸上距離である。

【００１９】条件式（１）は第２レンズ成分Ｌ2 の最適
な焦点距離の範囲を規定するものである。第２レンズ成
分Ｌ2 を正の屈折力とすることにより、負の第１レンズ
成分Ｌ1 と正の第２レンズ成分Ｌ2 で発生する諸収差を
互いに相殺でき、良好な収差補正が可能となる。条件式
（１）の下限を越えると、第２レンズ成分Ｌ2 が負の屈
折力を持ち、第１レンズ成分Ｌ1 と第２レンズ成分Ｌ2
とで発生する諸収差を相殺することが不可能となり、収
差補正が困難となる。反対に、条件式（１）の上限を越
えると、第２レンズ成分Ｌ2 の屈折力が大きくなり、第
２レンズ成分Ｌ2 で発生する負の球面収差が過大とな
り、補正が困難となる。

【００２０】条件式（２）は第４レンズ成分Ｌ4 の最適
な焦点距離の範囲を規定する条件である。条件式（２）
の下限を越えると、第４レンズ成分Ｌ4 の正の屈折力が
弱くなり、第１レンズ群Ｇ1 をレトロフォーカス型の構
成とする効果が弱まる。このため、広角端でのバックフ
ォーカスの確保と、望遠端での第１レンズ群Ｇ1 と第２
レンズ群Ｇ2 との空気間隔の確保とを同時に達成するこ
とが困難となる。反対に、条件式（２）の上限を越える
と、第４レンズ成分Ｌ4の屈折力が大きくなり、第４レ
ンズ成分Ｌ4 で発生する負の球面収差が過大となり、補
正が困難となる。

【００２１】条件式（３）は第１レンズ群Ｇ1 の軸上レ
ンズ厚を規定する条件である。条件式（３）の上限を越
えると、第１レンズ群Ｇ1 が大型化し、レンズ全長の大
型化を招き好ましくない。さらに好ましい条件として、
以下の条件式（４）〜（６）を見出した。 （４） −１．５ ＜ ｆ1 ／ｆL3 ＜ １．０ （５） −２．０ ＜ ｆ1 ／ｆL1 ＜ −０．４ （６） ０．０８５ ＜ ＤL3／ｆW ＜ ０．４
００ 但し、 ｆL3 ：前記第３レンズ成分Ｌ3 の焦点距離、 ｆL1 ：前記第１レンズ成分Ｌ1 の焦点距離、 ＤL3 ：前記第３レンズ成分Ｌ3の軸上レンズ厚、 ｆW ：広角ズームレンズの広角端の焦点距離である。

【００２２】条件式（４）は第３レンズ成分Ｌ3 の適切
な焦点距離範囲を規定する条件であり、条件式（４）の
上限、下限いずれを越えても、第３レンズ成分Ｌ3 の屈
折力が大きくなり、第１レンズ群Ｇ1 内部の各レンズ成
分の偏心公差が厳しくなり、好ましくない。条件式
（５）は第１レンズ成分Ｌ1 の適切な焦点距離範囲を規
定している。条件式（５）の下限を越えると、第１レン
ズ成分Ｌ1 で発生するコマ収差、倍率色収差等が過大と
なり、補正が困難となる。反対に、条件式（５）の上限
を越えると、第１レンズ成分Ｌ1 の負の屈折力が小さく
なり、第１レンズ群Ｇ1 をレトロフォーカス型の構成と
する効果が弱まる。このため、広角端でのバックフォー
カスの確保と、望遠端での第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 との空気間隔の確保とを同時に達成することが
困難となる。

【００２３】条件式（６）は第３レンズ成分Ｌ3 の軸上
レンズ厚を規定している。条件式（６）の下限をこえる
と、第３レンズ成分Ｌ3の軸上レンズ厚が薄くなり、像
面湾曲、および歪曲収差を適切に補正するのが困難とな
る。反対に、条件式（６）の上限を越えると、第３レン
ズ成分Ｌ3 の軸上レンズ厚が大きくなり、第１レンズ群
Ｇ1 の大型化をまねき好ましくない。

【００２４】さらに、球面収差、および色収差を良好に
補正するためには、第３レンズ成分Ｌ3 を、負レンズＬ
3nと正レンズＬ3pとの接合レンズとするのが望ましい。
このとき、以下の条件式（７）、（８）を満足するのが
望ましい。 （７） Ｎ3n−Ｎ3p ＞ ０．２ （８） ν3p−ν3n ＞ ４ 但し、 Ｎ3n ：前記第３レンズ成分Ｌ3 を構成する負レンズＬ
3nの屈折率、 Ｎ3p ：前記第３レンズ成分Ｌ3 を構成する正レンズＬ
3pの屈折率、 ν3n ：前記第３レンズ成分Ｌ3 を構成する負レンズＬ
3nのアッベ数、 ν3p ：前記第３レンズ成分Ｌ3を構成する正レンズＬ3p
のアッベ数である。 条件式（７）の下限を越えると、第１レンズ群Ｇ1 で発
生しがちな負の球面収差の補正が困難になり、好ましく
ない。

【００２５】条件式（８）の下限を越えると、広角ズー
ムレンズの広角端から望遠端にわたって、軸上色収差お
よび倍率色収差をともに補正するのが困難となる。ま
た、広角ズームレンズの小型化に関連して、第１レンズ
群Ｇ1 を小型に構成するには、第１レンズ群Ｇ1 中に非
球面を設けるのが望ましい。その際、第２レンズ成分Ｌ
2 の物体側面、または、第１レンズ成分Ｌ1 の像側面、
または、第１レンズ成分Ｌ1 の物体側面、または、第４
レンズ成分Ｌ4 の物体側面を非球面とするのが望まし
い。

【００２６】なお、第２レンズ成分Ｌ2 の物体側面を非
球面とする場合には、第２レンズ成分Ｌ2 を物体側に凸
面を向けたメニスカス形状とするのが収差補正上望まし
い。また、第４レンズ成分Ｌ4 の物体側面を非球面とす
る場合には、第４レンズ成分Ｌ4 を物体側に凹面を向け
たメニスカス形状とするのが収差補正上望ましい。

【００２７】

【実施例】以下に、図を参照しながら本発明による各実
施例について具体的に説明する。 〔実施例１〕実施例１の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図１に示す。図１に示される如く、正屈折力の第１
レンズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し両凹
形状の第１レンズ成分Ｌ1 と、正屈折力を有し物体側に
凸面を向けたメニスカス形状の第２レンズ成分Ｌ2 と、
正屈折力を有し両凸形状の第３レンズ成分Ｌ3 と、正屈
折力を有し両凸形状の第４レンズ成分Ｌ4 とからなり、
第１レンズ成分乃至第４レンズ成分の間は空気間隔であ
る。そして、前記第２レンズ成分Ｌ2 の物体側面は非球
面であり、前記第３レンズ成分Ｌ3 は、物体側より順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ3nと、
両凸正レンズＬ3pとの接合レンズである。一方、負屈折
力の第２レンズ群Ｇ2は、物体側から順に、正屈折力を
有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第５レンズ
成分Ｌ5 と、負屈折力を有し物体側に凹面を向けたメニ
スカス形状の第６レンズ成分Ｌ6 とからなり、第５レン
ズ成分Ｌ5 の物体側面は非球面である。また、絞りＳは
第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 の間に位置し、ズ
ーミングに際しては第１レンズ群Ｇ1 と一体で移動す
る。

【００２８】以下の表１に、本発明の実施例１の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００２９】

【表１】 実施例１の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．１〜７．９ ２ω＝
７６．６〜４４．０゜ （第３面非球面係数） ｋ＝-0.1345 ×10 Ｃ4 ＝-0.8849 ×10^-4 Ｃ6 ＝-
0.8754 ×10^-6 Ｃ8 ＝-0.5813 ×10^-8 Ｃ10＝-0.1178 ×10^-9 （第１１面非球面係数） ｋ＝0.1967×10 Ｃ4 ＝0.3937×10^-4 Ｃ6 ＝0.17
69×10^-6 Ｃ8 ＝-0.5888 ×10^-9 Ｃ10＝0.2974×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3789 40.2433 54.8684 d10 13.2148 7.2156 3.3907 B.f 6.7130 20.6181 37.7588 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝0.139 （２）ｆ1 ／ｆL4＝1.16 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.750 （４）ｆ1 ／ｆL3＝0.518 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-1.10 （６）ＤL3／ｆW ＝0.279 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.23593 （８）ν3p−ν3n＝32.2 〔実施例２〕実施例２の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図２に示す。

【００３０】図２に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し両凹形状
の第１レンズ成分Ｌ1 と、正屈折力を有し両凸形状の第
２レンズ成分Ｌ2 と、負屈折力を有し物体側に凹面を向
けたメニスカス形状の第３レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力
を有し両凸形状の第４レンズ成分Ｌ4 とからなり、第１
レンズ成分乃至第４レンズ成分の間は空気間隔である。
そして、前記第１レンズ成分Ｌ1 の像側面は非球面であ
り、前記第３レンズ成分Ｌ3 は、物体側より順に、両凹
負レンズＬ3nと、両凸正レンズＬ3pとの接合レンズであ
る。

【００３１】一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００３２】以下の表２に、本発明の実施例２の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００３３】

【表２】 実施例２の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．０〜７．８ ２ω＝
７６．９〜４４．０゜ （第２面非球面係数） ｋ＝0.9573×10 Ｃ4 ＝0.8933×10^-4 Ｃ6 ＝0.2611
×10^-6 Ｃ8 ＝0.4354×10^-8 Ｃ10＝0.8326×10^-11 （第１１面非球面係数） ｋ＝0.2633×10 Ｃ4 ＝0.4186×10^-4 Ｃ6 ＝0.1830×
10^-6 Ｃ8 ＝0.3808×10^-10 Ｃ10＝0.2219×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3808 40.1850 54.8774 d10 11.8149 6.1549 2.5115 B.f 7.5957 21.5919 39.0127 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝0.940 （２）ｆ1 ／ｆL4＝1.15 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.637 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.498 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.924 （６）ＤL3／ｆW ＝0.128 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.31635 （８）ν3p−ν3n＝36.3 〔実施例３〕実施例３の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図３に示す。

【００３４】図３に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し両凹形状
の第１レンズ成分Ｌ1 と、正屈折力を有し両凸形状の第
２レンズ成分Ｌ2 と、負屈折力を有し物体側に凹面を向
けたメニスカス形状の第３レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力
を有し両凸形状の第４レンズ成分Ｌ4 とからなり、第１
レンズ成分乃至第４レンズ成分の間は空気間隔である。
そして、前記第１レンズ成分Ｌ1 の像側面は非球面であ
り、前記第３レンズ成分Ｌ3 は、物体側より順に、両凹
負レンズＬ3nと、両凸正レンズＬ3pとの接合レンズであ
る。

【００３５】一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００３６】以下の表３に、本発明の実施例３の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００３７】

【表３】 実施例３の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．０〜７．８ ２ω＝
７６．９〜４３．９゜ （第２面非球面係数） ｋ＝0.1185×10² Ｃ4 ＝0.8629×10^-4 Ｃ6 ＝0.5315×
10^-6 Ｃ8 ＝-0.6674 ×10^-8 Ｃ10＝0.2603×10^-9 （第１１面非球面係数） ｋ＝0.2729×10 Ｃ4 ＝0.4247×10^-4 Ｃ6 ＝0.8959
×10^-7 Ｃ8 ＝0.1758×10^-8 Ｃ10＝0.1048×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3813 40.1860 54.8791 d10 11.7219 6.1185 2.5116 B.f 7.3009 21.0225 38.1014 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝0.916 （２）ｆ1 ／ｆL4＝1.20 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.631 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.531 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.912 （６）ＤL3／ｆW ＝0.133 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.31635 （８）ν3p−ν3n＝36.3 〔実施例４〕実施例４の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図４に示す。

【００３８】図４に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し少なくと
も光軸近傍において両凹形状の第１レンズ成分Ｌ1 と、
正屈折力を有し両凸形状の第２レンズ成分Ｌ2 と、負屈
折力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３
レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力を有し両凸形状の第４レン
ズ成分Ｌ4 とからなり、第１レンズ成分乃至第４レンズ
成分の間は空気間隔である。そして、前記第１レンズ成
分Ｌ1 の物体側面と像側面はともに非球面であり、前記
第３レンズ成分Ｌ3 は、物体側より順に、両凹負レンズ
Ｌ3nと、両凸正レンズＬ3pとの接合レンズである。

【００３９】一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００４０】以下の表４に、本発明の実施例４の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００４１】

【表４】 実施例４の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．０〜７．８ ２ω＝
７６．５〜４３．８゜ （第１面非球面係数） ｋ＝-0.9900 ×10² Ｃ4 ＝0.7634×10^-4 Ｃ6 ＝-0.5
937 ×10^-6 Ｃ8 ＝-0.7162 ×10^-8 Ｃ10＝0.1393×10^-9 （第２面非球面係数） ｋ＝0.9927×10 Ｃ4 ＝0.1441×10^-3 Ｃ6 ＝-0.1
408 ×10^-7 Ｃ8 ＝-0.2213 ×10^-7 Ｃ10＝-0.1571 ×10^-9 （第１１面非球面係数） ｋ＝-0.5380 ×10 Ｃ4 ＝0.4378×10^-4 Ｃ6 ＝0.21
81×10^-6 Ｃ8 ＝0.7409×10^-9 Ｃ10＝0.2559×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3809 40.1857 54.8780 d10 10.7184 6.0346 3.0198 B.f 6.7654 19.1990 34.6740 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝1.12 （２）ｆ1 ／ｆL4＝1.09 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.706 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.717 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.786 （６）ＤL3／ｆW ＝0.155 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.31635 （８）ν3p−ν3n＝36.3 〔実施例５〕実施例５の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図５に示す。

【００４２】図５に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し少なくと
も光軸近傍において両凹形状の第１レンズ成分Ｌ1 と、
正屈折力を有し両凸形状の第２レンズ成分Ｌ2 と、負屈
折力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３
レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力を有し両凸形状の第４レン
ズ成分Ｌ4 とからなり、第１レンズ成分乃至第４レンズ
成分の間は空気間隔である。そして、前記第１レンズ成
分Ｌ1 の物体側面と像側面はともに非球面であり、前記
第３レンズ成分Ｌ3 は、物体側より順に、両凹負レンズ
Ｌ3nと、両凸正レンズＬ3pとの接合レンズである。

【００４３】一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００４４】以下の表５に、本発明の実施例５の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００４５】

【表５】 実施例５の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．０〜７．８ ２ω＝
７７．０〜４３．９゜ （第１面非球面係数） ｋ＝-0.8987 ×10³ Ｃ4 ＝0.1354×10^-4 Ｃ6 ＝0.20
47×10^-6 Ｃ8 ＝-0.7638 ×10^-8 Ｃ10＝0.7882×10^-10 （第２面非球面係数） ｋ＝0.1213×10² Ｃ4 ＝0.8422×10^-4 Ｃ6 ＝0.50
91×10^-6 Ｃ8 ＝-0.1451 ×10^-7 Ｃ10＝0.1213×10^-9 （第１１面非球面係数） ｋ＝-0.6527 ×10 Ｃ4 ＝0.4368×10^-4 Ｃ6 ＝0.
2725×10^-6 Ｃ8 ＝0.7977×10^-10 Ｃ10＝0.2741×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3818 40.1871 54.8810 d10 10.6697 6.0156 3.0198 B.f 6.7117 19.0783 34.4708 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝1.01 （２）ｆ1 ／ｆL4＝1.04 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.712 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.617 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.712 （６）ＤL3／ｆW ＝0.155 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.22883 （８）ν3p−ν3n＝7.7 〔実施例６〕実施例６の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図６に示す。

【００４６】図６に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し少なくと
も光軸近傍において両凹形状の第１レンズ成分Ｌ1 と、
正屈折力を有し両凸形状の第２レンズ成分Ｌ2 と、負屈
折力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３
レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力を有し両凸形状の第４レン
ズ成分Ｌ4 とからなり、第１レンズ成分乃至第４レンズ
成分の間は空気間隔である。そして、前記第１レンズ成
分Ｌ1 の物体側面と像側面はともに非球面であり、前記
第３レンズ成分Ｌ3 は、物体側より順に、両凹負レンズ
Ｌ3nと、両凸正レンズＬ3pとの接合レンズである。

【００４７】一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００４８】以下の表６に、本発明の実施例６の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００４９】

【表６】 実施例６の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．０〜７．８ ２ω＝
７７．０〜４３．９゜ （第１面非球面係数） ｋ＝-0.4009 ×10³ Ｃ4 ＝0.6736×10^-5 Ｃ6 ＝0.51
73×10^-7 Ｃ8 ＝-0.8493 ×10^-9 Ｃ10＝0.1111×10^-10 （第２面非球面係数） ｋ＝0.1164×10² Ｃ4 ＝0.5483×10^-4 Ｃ6 ＝0.17
29×10^-6 Ｃ8 ＝-0.4906 ×10^-8 Ｃ10＝0.8360×10^-10 （第１１面非球面係数） ｋ＝-0.6775 ×10 Ｃ4 ＝0.4204×10^-4 Ｃ6 ＝0.27
86×10^-6 Ｃ8＝-0.2928 ×10^-9 Ｃ10＝0.3002×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3812 40.1844 54.8748 d10 10.8869 6.1007 3.0198 B.f 6.7264 19.2410 34.8167 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ１／ｆL2＝1.43 （２）ｆ1 ／ｆL4＝1.34 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.770 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.847 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.692 （６）ＤL3／ｆW ＝0.190 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.22883 （８）ν3p−ν3n＝7.7 〔実施例７〕実施例７の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図７に示す。

【００５０】図７に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し物体側に
凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズ成分Ｌ1 と、
正屈折力を有し両凸形状の第２レンズ成分Ｌ2 と、負屈
折力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３
レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力を有し両凸形状の第４レン
ズ成分Ｌ4 とからなり、第１レンズ成分乃至第４レンズ
成分の間は空気間隔である。そして、前記第１レンズ成
分Ｌ1 の像側面は非球面であり、前記第３レンズ成分Ｌ
3 は、物体側より順に、両凹負レンズＬ3nと、両凸正レ
ンズＬ3pとの接合レンズである。

【００５１】一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００５２】以下の表７に、本発明の実施例７の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００５３】

【表７】 実施例７の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝４．０〜７．７ ２ω＝
７６．３〜４４．９゜ （第２面非球面係数） ｋ＝0.2990×10 Ｃ4 ＝0.5275×10^-4 Ｃ6 ＝0.61
19×10^-6 Ｃ8 ＝0.2883×10^-8 Ｃ10＝0.9026×10^-10 （第１１面非球面係数） ｋ＝-0.9183 Ｃ4 ＝0.3001×10^-4 Ｃ6＝0.311
8×10^-6 Ｃ8 ＝-0.1809 ×10^-8 Ｃ10＝0.2062×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3883 40.1899 54.8767 d10 12.1985 6.3465 2.5791 B.f 6.4615 20.2858 37.4898 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝1.02 （２）ｆ1 ／ｆL4＝0.726 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.770 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.337 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.586 （６）ＤL3／ｆW ＝0.173 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.24000 （８）ν3p−ν3n＝26.8 〔実施例８〕実施例８の各レンズ群の具体的なレンズ構
成を図８に示す。

【００５４】図８に示される如く、正屈折力の第１レン
ズ群Ｇ1 は、物体側から順に、負屈折力を有し物体側に
凸面を向けたメニスカス形状の第１レンズ成分Ｌ1 と、
正屈折力を有し両凸形状の第２レンズ成分Ｌ2 と、負屈
折力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第３
レンズ成分Ｌ3 と、正屈折力を有し物体側に凹面を向け
たメニスカス形状の第４レンズ成分Ｌ4 とからなり、第
１レンズ成分乃至第４レンズ成分の間は空気間隔であ
る。そして、前記第４レンズ成分Ｌ4 の物体側面は非球
面であり、前記第３レンズ成分Ｌ3は、物体側より順
に、両凹負レンズＬ3nと、両凸正レンズＬ3pとの接合レ
ンズである。一方、負屈折力の第２レンズ群Ｇ2 は、物
体側から順に、正屈折力を有し物体側に凹面を向けたメ
ニスカス形状の第５レンズ成分Ｌ5 と、負屈折力を有し
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第６レンズ成分
Ｌ6 とからなり、第５レンズ成分Ｌ5 の物体側面は非球
面である。また、絞りＳは第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 の間に位置し、ズーミングに際しては第１レン
ズ群Ｇ1 と一体で移動する。

【００５５】以下の表８に、本発明の実施例８の諸元の
値及び条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中のｆは
焦点距離、ＦはＦナンバー、 2ωは画角を表す。そし
て、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレンズ
面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、ｎ及びνはｄ線（波
長λ=587.6nm）に対する屈折率及びアッベ数の値であ
る。また、左端の数字に* 印を付した面は非球面であ
り、非球面形状は、光軸から垂直方向の高さｈにおけ
る、非球面の頂点の接平面からの光軸方向に沿った距離
をＸ（ｈ）とし、近軸曲率半径をｒ、円錐定数をｋ、ｎ
次の非球面係数をＣnとするとき、 Ｘ（ｈ）＝（ｈ² ／ｒ）／〔１＋（１−ｋｈ² ／ｒ² ）
^1/2 〕＋Ｃ4 ｈ⁴ ＋Ｃ6 ｈ⁶ ＋Ｃ8 ｈ⁸ ＋Ｃ10ｈ¹⁰ で表現する。

【００５６】

【表８】 実施例８の諸元値 ｆ＝２８．４〜５４．９ Ｆ＝３．９〜７．６ ２ω＝
７３．４〜４２．９゜ （第８面非球面係数） ｋ＝0.1000×10 Ｃ4 ＝-0.5080 ×10^-4 Ｃ6 ＝-0.1
729 ×10^-6 Ｃ8 ＝0 Ｃ10＝0 （第１１面非球面係数） ｋ＝0.1000×10 Ｃ4 ＝0.3664×10^-4 Ｃ6 ＝0.
3448×10^-6 Ｃ8 ＝-0.1171 ×10^-8 Ｃ10＝0.1821×10^-10 変倍における間隔の変化を以下に示す。 ｆ 28.3882 40.1894 54.8754 d10 12.2037 6.3517 2.5843 B.f 7.0143 20.8384 38.0417 条件対応数値を以下に示す。 （１）ｆ1 ／ｆL2＝1.55 （２）ｆ1 ／ｆL4＝0.974 （３）Ｄ／ｆ1 ＝0.651 （４）ｆ1 ／ｆL3＝-0.893 （５）ｆ1 ／ｆL1＝-0.968 （６）ＤL3／ｆW ＝0.212 （７）Ｎ3n−Ｎ3p＝0.28930 （８）ν3p−ν3n＝20.7 図９、図１２、図１５、図１８、図２１、図２４、図２
７、図３０は、それぞれ実施例１〜実施例８の広角端で
の諸収差図であり、図１０、図１３、図１６、図１９、
図２２、図２５、図２８、図３１は、それぞれ実施例１
〜実施例８の中間焦点距離状態での諸収差図であり、図
１１、図１４、図１７、図２０、図２３、図２６、図２
９、図３２は、それぞれ実施例１〜実施例８の望遠端で
の諸収差図である。各収差図において、Ｈは入射光線
高、Ｙは像高、ｄはｄ線（λ=587.6nm）及びｇはｇ線
（λ=435.8nm）を示し、非点収差図において点線はメリ
ジオナル像面を、実線はサジタル像面を示している。

【００５７】各収差図から、各実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることが明らかで
ある。

【００５８】

【発明の効果】このように本発明によれば、広角端での
画角が７０°以上であり、広角端でのレンズ全長が広角
端の焦点距離の１．８倍以下の小型な形状であり、構成
枚数が７枚程度と少なく低コスト化に有利で、かつ結像
性能の優れた広角ズームレンズを提供することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による実施例１のレンズ構成図。

【図２】本発明による実施例２のレンズ構成図。

【図３】本発明による実施例３のレンズ構成図。

【図４】本発明による実施例４のレンズ構成図。

【図５】本発明による実施例５のレンズ構成図。

【図６】本発明による実施例６のレンズ構成図。

【図７】本発明による実施例７のレンズ構成図。

【図８】本発明による実施例８のレンズ構成図。

【図９】本発明による実施例１の広角端での諸収差図。

【図１０】本発明による実施例１の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図１１】本発明による実施例１の望遠端での諸収差
図。

【図１２】本発明による実施例２の広角端での諸収差
図。

【図１３】本発明による実施例２の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図１４】本発明による実施例２の望遠端での諸収差
図。

【図１５】本発明による実施例３の広角端での諸収差
図。

【図１６】本発明による実施例３の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図１７】本発明による実施例３の望遠端での諸収差
図。

【図１８】本発明による実施例４の広角端での諸収差
図。

【図１９】本発明による実施例４の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図２０】本発明による実施例４の望遠端での諸収差
図。

【図２１】本発明による実施例５の広角端での諸収差
図。

【図２２】本発明による実施例５の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図２３】本発明による実施例５の望遠端での諸収差
図。

【図２４】本発明による実施例６の広角端での諸収差
図。

【図２５】本発明による実施例６の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図２６】本発明による実施例６の望遠端での諸収差
図。

【図２７】本発明による実施例７の広角端での諸収差
図。

【図２８】本発明による実施例７の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図２９】本発明による実施例７の望遠端での諸収差
図。

【図３０】本発明による実施例８の広角端での諸収差
図。

【図３１】本発明による実施例８の中間焦点距離状態で
の諸収差図。

【図３２】本発明による実施例８の望遠端での諸収差
図。

【主要部分の符合の説明】

Ｇ1 ・・・ 第１レンズ群 Ｇ2 ・・・ 第２レンズ群 Ｓ ・・・ 絞り

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側より順に、正の屈折力を持つ第１レ
   ンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群を有し、前記
   第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔を縮小さ
   せることにより広角端から望遠端への変倍を行なうズー
   ムレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順
   に、負屈折力の第１レンズ成分と正屈折力の第２レンズ
   成分と正屈折力または負屈折力の第３レンズ成分と正屈
   折力の第４レンズ成分を有し、前記第１レンズ群の焦点
   距離をｆ1 、前記第２レンズ成分の焦点距離をｆL2、前
   記第４レンズ成分の焦点距離をｆL4、前記第１レンズ群
   の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの
   軸上距離をＤとするとき、以下の条件を満足することを
   特徴とする広角ズームレンズ。 ０ ＜ ｆ1／ｆL2 ＜ ２．５ ０．５ ＜ ｆ1 ／ｆL4 ＜ ２．０ Ｄ／ｆ1 ＜ ０．８４
2. 【請求項２】前記第３レンズ成分の焦点距離をｆL3とす
   るとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求
   項１記載の広角ズームレンズ。 −１．５ ＜ ｆ1 ／ｆL3 ＜ １．０
3. 【請求項３】前記第１レンズ成分の焦点距離をｆL1とす
   るとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求
   項１記載の広角ズームレンズ。 −２．０ ＜ ｆ1 ／ｆL1 ＜ −０．４
4. 【請求項４】広角ズームレンズの広角端の焦点距離をｆ
   W、前記第３レンズ成分の軸上レンズ厚をＤL3とすると
   き、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１
   記載の広角ズームレンズ。 ０．０８５ ＜ ＤL3／ｆW ＜ ０．４００
5. 【請求項５】前記第３レンズ成分は負レンズと正レンズ
   との接合レンズであることを特徴とする請求項１記載の
   広角ズームレンズ。
6. 【請求項６】前記第３レンズ成分を構成する負レンズと
   正レンズの屈折率をそれぞれＮ3nとＮ3pとするとき、以
   下の条件式を満足することを特徴とする請求項５記載の
   広角ズームレンズ。 Ｎ3n−Ｎ3p ＞ ０．２
7. 【請求項７】前記第３レンズ成分を構成する負レンズと
   正レンズのアッベ数をそれぞれν3nとν3pとするとき、
   以下の条件式を満足することを特徴とする請求項５記載
   の広角ズームレンズ。 ν3p−ν3n ＞ ４
8. 【請求項８】前記第２レンズ成分の物体側面が非球面で
   あることを特徴とする請求項１記載の広角ズームレン
   ズ。
9. 【請求項９】前記第２レンズ成分は物体側に凸面を向け
   たメニスカス形状であることを特徴とする請求項８記載
   の広角ズームレンズ。
10. 【請求項１０】前記第１レンズ成分の像側面が非球面で
    あることを特徴とする請求項１記載の広角ズームレン
    ズ。
11. 【請求項１１】前記第１レンズ成分の物体側面が非球面
    であることを特徴とする請求項１記載の広角ズームレン
    ズ。
12. 【請求項１２】前記第４レンズ成分の物体側面が非球面
    であることを特徴とする請求項１記載の広角ズームレン
    ズ。
13. 【請求項１３】前記第４レンズ成分は物体側に凹面を向
    けたメニスカス形状であることを特徴とする請求項１２
    記載の広角ズームレンズ。
14. 【請求項１４】物体側より順に、正の屈折力を持つ第１
    レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群を有し、前
    記第１レンズ群と前記第２レンズ群との空気間隔を縮小
    させることにより広角端から望遠端への変倍を行なう広
    角ズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側
    から順に、負屈折力の第１レンズ成分と正屈折力の第２
    レンズ成分と正屈折力または負屈折力の第３レンズ成分
    と正屈折力の第４レンズ成分を有し、前記第３レンズ成
    分は負レンズと正レンズとの接合レンズであることを特
    徴とする広角ズームレンズ。
15. 【請求項１５】前記第３レンズ成分を構成する負レンズ
    と正レンズの屈折率をそれぞれＮ3nとＮ3pとするとき、
    以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１４記
    載の広角ズームレンズ。 Ｎ3n−Ｎ3p ＞ ０．２
16. 【請求項１６】前記第３レンズ成分を構成する負レンズ
    と正レンズのアッベ数をそれぞれν3nとν3pとすると
    き、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１
    ４記載の広角ズームレンズ。 ν3p−ν3n ＞ ４