JPH0772388A - 小型のズームレンズ - Google Patents

小型のズームレンズ

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JPH0772388A
JPH0772388A JP5242043A JP24204393A JPH0772388A JP H0772388 A JPH0772388 A JP H0772388A JP 5242043 A JP5242043 A JP 5242043A JP 24204393 A JP24204393 A JP 24204393A JP H0772388 A JPH0772388 A JP H0772388A
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JP
Japan
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lens
lens component
refractive power
component
lens group
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JP5242043A
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English (en)
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Motoyuki Otake
基之 大竹
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Original Assignee
Nikon Corp
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ズーム比２倍程度の簡易構成による高性能で
小型のズームレンズを提供することを目的とする。 【構成】 本発明のズームレンズは、物体側より順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を
有する第２レンズ群Ｇ２とを備え、前記第１レンズ群Ｇ
１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ
成分Ｌ１と、負レンズ成分Ｌ２１と正レンズ成分Ｌ２２
との接合レンズからなる第２レンズ成分Ｌ２と、正の屈
折力を有する第３レンズ成分Ｌ３とを有し、前記第２レ
ンズ群Ｇ２は、物体側より順に、正の屈折力を有する第
４レンズ成分Ｌ４と、負の屈折力を有する第５レンズ成
分Ｌ５とを有し、 −０．１９＜（ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＜−０．
０１ ０．０６＜ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＜０．１５ １．２５＜｜（ｎ21−１）／ｒ21｜／φw ＜１．７ の条件を満足することを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はズームレンズに関し、特
にコンパクトカメラ用に適した小型のズームレンズに関
する。
【０００２】
【従来の技術】最近のレンズシャッター式のコンパクト
カメラ用の撮影レンズにおいては、ズームレンズが主流
となりつつある。特に簡単な構成よりなる２群ズームレ
ンズが種々提案されているが、たとえば、特開平２−７
３３２２号公報においては、６群６枚構成によるズーム
レンズが開示されており、特開平４−２２５３０９号公
報においては、５群６枚構成によるズームレンズが開示
されている。また、小型化および高性能化を図るため
に、第２レンズ群中に非球面を導入した例が、特願平３
−３１９８２９号公報において開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開平２−７３３２２
号公報の開示のズームレンズでは、第１レンズ群は物体
側より順に、第１正レンズ成分、第２負レンズ成分、第
３正レンズ成分および第４正レンズ成分の４つのレンズ
成分により構成されていた。しかしながら、前記第２負
レンズ成分および第３正レンズ成分がそれぞれ両凹レン
ズおよび両凸レンズであるため、相互のレンズが偏心を
起こした場合の像の劣化が大きいという不都合があっ
た。
【０００４】特開平４−２２５３０９号公報に開示のズ
ームレンズでは、前記第２レンズ成分と第３レンズ成分
とを貼り合わせレンズとすることによって上記課題を解
決している。しかしながら、前記第２レンズ成分のアッ
ベ数が小さく、色収差の補正の点で十分ではないという
不都合があった。また、小型化を図る上で、第１レンズ
群および第２レンズ群の屈折力をそれぞれ大きくするこ
とが有効である。しかしながら、絞りを挟んだ屈折力配
分が極度に非対称となるため、広角端における正の歪曲
収差を補正することが困難となり、さらに画角による軸
外収差の変動を良好に補正することが難しいので、小型
化を図ることが困難であるという不都合があった。
【０００５】この不都合を解決するために、特願平３−
３１９８２９号公報に開示のズームレンズでは第２レン
ズ群中に非球面を導入したが、第１レンズ群の主点位置
が像面寄りに存在していたので、小型化にはあまり適さ
ず、ズーム比１．７倍程度が限界であるという不都合が
あった。本発明は、前述の課題に鑑みてなされたもので
あり、ズーム比２倍程度の簡易構成による高性能で小型
のズームレンズを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側より順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２とを備え、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側
より順に、正の屈折力を有する第１レンズ成分Ｌ１と、
負レンズ成分Ｌ２１と正レンズ成分Ｌ２２との接合レン
ズからなる第２レンズ成分Ｌ２と、正の屈折力を有する
第３レンズ成分Ｌ３とを有し、前記第２レンズ群Ｇ２
は、物体側より順に、正の屈折力を有する第４レンズ成
分Ｌ４と、負の屈折力を有する第５レンズ成分Ｌ５とを
有し、前記第２レンズ成分Ｌ２の最も像側の面の曲率半
径をｒ23とし、前記第３レンズ成分Ｌ３の最も像側の面
の曲率半径をｒ32とし、前記第４レンズ成分Ｌ４と前記
第５レンズ成分Ｌ５との間の軸上空気間隔をｄ45とし、
前記第４レンズ成分Ｌ４の屈折力をφ4 とし、前記第５
レンズ成分Ｌ５の屈折力をφ5 とし、広角端におけるズ
ームレンズ全系の屈折力をφw とし、前記第２レンズ成
分Ｌ２中の前記負レンズ成分Ｌ２１の物体側の面の曲率
半径をｒ21とし、前記第２レンズ成分Ｌ２中の前記負レ
ンズ成分Ｌ２１のｄ線に対する屈折率をｎ21としたと
き、 −０．１９＜（ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＜−０．
０１ ０．０６＜ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＜０．１５ １．２５＜｜（ｎ21−１）／ｒ21｜／φw ＜１．７ の条件を満足することを特徴とするズームレンズを提供
する。
【０００７】本発明の好ましい態様によれば、前記第２
レンズ成分Ｌ２中の前記負レンズ成分Ｌ２１のアッベ数
をνp1とし、前記第１レンズ群Ｇ１の屈折力をφG1と
し、前記第２レンズ群Ｇ２の屈折力をφG2とし、広角端
におけるズームレンズ全系の屈折力をφw とし、前記第
１レンズ成分Ｌ１の屈折力をφ1 とし、前記第３レンズ
成分Ｌ３の屈折力をφ3 としたとき、 ４２．５＜νp1 ２．０＜（φG1＋｜φG2｜）／φw ＜２．８ ０．４８＜φ1 ／φ3 ＜０．６８ の条件を満足する。
【０００８】
【作用】本発明のようないわゆる凸凹２群ズームレンズ
においては、広角端から望遠端への変倍に際して、正屈
折力を有する第１レンズ群Ｇ１と負屈折力を有する第２
レンズ群Ｇ２との間の主点間隔を減少させることで、全
系における焦点距離を変化させる。また、絞りＳを第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置し、広角
端から望遠端への変倍に際して絞りＳを第１レンズ群Ｇ
１と一体的に移動させるか、あるいは独立的に移動させ
ている。
【０００９】しかしながら、屈折力配分が絞りＳを挟ん
で非対称であり、また、広角化を図る場合、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔がより広がるので、
広角端において正の歪曲収差が増大する傾向にある。し
たがって、第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２に
おいて独立に正の歪曲収差を補正する必要があるが、本
発明のように第２レンズ群Ｇ２を２枚程度のレンズ枚数
で構成させる場合、正の歪曲収差の発生を抑えることが
難しい。このため、第１レンズ群Ｇ１において絞りＳよ
り離れた第１レンズ成分Ｌ１および第２レンズ成分Ｌ２
を適切な形状として、負の歪曲収差を発生させることが
効果的である。
【００１０】そこで、第１レンズ成分Ｌ１を物体側に凸
面を向けたメニスカス形状とし、また、第２レンズ成分
Ｌ２の最も物体側の面を物体側に凹面を向けた形状と
し、絞りＳから第２レンズ成分Ｌ２の最も物体側の面ま
での光路長をできるだけ大きくすることで、負の歪曲収
差を発生させている。一方、第２レンズ群Ｇ２において
発生する正の歪曲収差を極力抑えるために、第４レンズ
成分Ｌ４および第５レンズ成分Ｌ５の形状を物体側に凹
面を向けたメニスカス形状としている。
【００１１】また、本発明においては、広角端から望遠
端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群
Ｇ２との主点間隔が小さくなり、第２レンズ群Ｇ２が負
屈折力を有しているために、望遠端において正の球面収
差が増大する傾向にある。したがって、第４レンズ成分
Ｌ４と第５レンズ成分Ｌ５との間隔を適切に広げ、第４
レンズ成分Ｌ４において発生する負の球面収差と第５レ
ンズ成分Ｌ５において発生する正の球面収差とを相殺さ
せることで、広角端から望遠端への変倍に際する球面収
差の変動を抑えている。さらに、広角端から望遠端への
変倍に伴い、第２レンズ群Ｇ２を通過する軸外光束の高
さが光軸に近づくので、第４レンズ成分Ｌ４の物体側の
面を非球面化させて、広角端から望遠端への変倍に際す
るコマ収差の変動を良好に抑えている。
【００１２】また、第１レンズ群Ｇ１は正屈折力を有し
ているため、第１レンズ群Ｇ１において発生する負の球
面収差を良好に補正することが必要である。したがっ
て、負屈折力を有する面、特に第２レンズ成分Ｌ２の最
も物体側の面およびその接合面において、適度に正の球
面収差を発生させることが肝要となる。第２レンズ成分
Ｌ２を両凹レンズの負レンズ成分Ｌ２１と両凸レンズの
正レンズ成分Ｌ２２との接合レンズで構成することによ
って、球面収差および色収差を良好に補正し、第２レン
ズ成分Ｌ２の最も像側の面を像側に対して凸面とするこ
とで、下方コマ収差を良好に補正している。加えて、第
４レンズ成分Ｌ４および第５レンズ成分Ｌ５は、絞りＳ
に対して凹面を向けさせることで、非点収差およびコマ
収差を良好に補正することを可能としている。
【００１３】以下、各条件式について述べる。本発明で
は、次の条件式（１）乃至（３）を満足する。 −０．１９＜（ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＜−０．０１ （１） ０．０６＜ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＜０．１５ （２） １．２５＜｜（ｎ21−１）／ｒ21｜／φw ＜１．７ （３）
【００１４】ここで、 ｒ23：第２レンズ成分Ｌ２の最も像側の面の曲率半径 ｒ32：第３レンズ成分Ｌ３の最も像側の面の曲率半径 ｄ45：第４レンズ成分Ｌ４と第５レンズ成分Ｌ５との間
の軸上空気間隔 φ4 ：第４レンズ成分Ｌ４の屈折力 φ5 ：第５レンズ成分Ｌ５の屈折力 φw ：広角端におけるズームレンズ全系の屈折力 ｒ21：第２レンズ成分中の負レンズ成分Ｌ２１の物体側
の面の曲率半径 ｎ21：第２レンズ成分中の負レンズ成分Ｌ２１のｄ線に
対する屈折率
【００１５】条件式（１）は、第２レンズ成分Ｌ２の最
も像側の面の曲率半径と第３レンズ成分Ｌ３の最も像側
の面の曲率半径との関係を規定するもので、負の球面収
差と軸外収差との収差補正上のバランスに関するもので
ある。第３レンズ成分Ｌ３に比べて第２レンズ成分Ｌ２
の方が絞りＳより離れた位置に配置されるため、軸外光
束が第２レンズ成分Ｌ２の最も像側の面を通過する高さ
の方が、第３レンズ成分Ｌ３の最も像側の面を通過する
高さよりも光軸から離れている。したがって、ｒ32がｒ
23に対して相対的に小さくなるにつれて、下方コマ収差
の補正が不足する。すなわち、条件式（１）の上限値を
上回る場合、下方コマ収差の補正が十分でなくなり、良
好な結像性能を得ることが難しくなる。
【００１６】逆に、ｒ23がｒ32に対して相対的に小さく
なるにつれて、正屈折力の配分が第２レンズ成分Ｌ２の
最も像側の面に偏り、この面において発生する負の球面
収差が急激に増加する。すなわち、条件式（１）の下限
値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１における球面収差の補
正が不足してしまい好ましくない。なお、さらに良好な
結像性能を得るには、下限値を−０．１６程度とするこ
とが望ましい。
【００１７】条件式（２）は、小型化と良好な結像性能
とのバランスを図るための条件である。ここで、φ45＝
（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 は、第４レンズ成分Ｌ４屈折力
の大きさφ4 および第５レンズ成分Ｌ５の屈折力の大き
さ｜φ5 ｜の平均に関するものである。条件式（２）の
上限値を上回る場合として、次の２通りが考えられる。 （ａ）第４レンズ成分Ｌ４と第５レンズ成分Ｌ５との間
の軸上空気間隔が大きくなる場合 （ｂ）第４レンズ成分Ｌ４の屈折力および第５レンズ成
分Ｌ５の屈折力が大きくなる場合
【００１８】（ａ）の場合、前述のように、ズーミング
による球面収差の変動を良好に抑えることが可能となる
が、広角端において第５レンズ成分Ｌ５を通過する軸外
光束が光軸から離れるため、後玉有効径が大きくなって
しまい小型化の点で好ましくない。（ｂ）の場合、広角
端において第４レンズ成分Ｌ４および第５レンズ成分Ｌ
５を通過する軸外光線の高さが光軸に近づくため、小型
化には結びつくが、画角によるコマ収差の変動を良好に
抑えることが難しくなってしまうので不都合である。
【００１９】逆に、条件式（２）の下限値を下回る場合
として、次の２通りが考えられる。 （ｃ）第４レンズ成分Ｌ４と第５レンズ成分Ｌ５との間
の軸上空気間隔が小さくなる場合 （ｄ）第４レンズ成分Ｌ４の屈折力および第５レンズ成
分Ｌ５の屈折力が小さくなる場合 （ｃ）の場合、第５レンズ成分Ｌ５を通過する軸外光束
が光軸に近づくため、後玉有効径の小型化につながる
が、ズーミングによる球面収差の変動を良好に抑えるこ
とが難しくなるので好ましくない。（ｄ）の場合、広角
端において第４レンズ成分Ｌ４および第５レンズ成分Ｌ
５を通過する軸外光線の高さが光軸より離れるため小型
化が困難になり不都合である。
【００２０】条件式（３）は、第２レンズ成分Ｌ２の最
も物体側の面の屈折力の適切な範囲を規定するものであ
る。条件式（３）の上限値を上回って屈折力が負に大き
くなると、第２レンズ成分Ｌ２の最も物体側の面を通過
する軸外光線の高さが光軸に近づく。このため、第１レ
ンズ群Ｇ１における軸上収差と軸外収差とを独立して補
正することが困難となってしまい不都合である。逆に、
条件式（３）の下限値を下回って屈折力が負に小さくな
るに伴い、第１レンズ群Ｇ１における負の球面収差の補
正が不足し、第１レンズ群Ｇ１の主点位置が物体側に近
づくために、広角端において正の歪曲収差が増加する。
すなわち、条件式（３）の下限値を下回ると負の球面収
差と正の歪曲収差とを補正することが困難となってしま
うので好ましくない。
【００２１】本発明においては、以上の諸条件に加え
て、次の条件式（４）乃至（６）を満足することが望ま
しい。 ４２．５＜νp1 （４） ２．０＜（φG1＋｜φG2｜）／φw ＜２．８ （５） ０．４８＜φ1 ／φ3 ＜０．６８ （６）
【００２２】ここで、 νp1：第２レンズ成分中の負レンズ成分Ｌ２１のアッベ
数 φG1：第１レンズ群Ｇ１の屈折力 φG2：第２レンズ群Ｇ２の屈折力 φw ：広角端におけるズームレンズ全系の屈折力 φ1 ：第１レンズ成分Ｌ１の屈折力 φ3 ：第３レンズ成分Ｌ３の屈折力
【００２３】条件式（４）は、第２レンズ成分Ｌ２中に
含まれる負レンズ成分Ｌ２１のアッベ数の適切な範囲を
規定するものである。条件式（４）の下限値を下回った
場合、負レンズ成分Ｌ２１の光軸から離れた高さを通過
する軸外光束に対して発生するコマ収差の量が波長によ
り大きく異なってしまうため、好ましくない。
【００２４】条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の屈折
力の大きさと第２レンズ群Ｇ２の屈折力の大きさとの和
を規定するものである。条件式（５）の上限値を上回る
場合、レンズ系の小型化につながり、特に広角端におい
て第２レンズ群Ｇ２中を通過する軸外光束の高さが光軸
に近づくため、後玉有効径の小型化には有効である。し
かしながら、軸上光束と軸外光束との第２レンズ群Ｇ２
を通過する高さの差が小さくなるため、軸上収差と軸外
収差とを独立に補正することが難しくなってしまう。さ
らに、屈折力配分が極度に非対称となるので、正の歪曲
収差を補正することが困難となり不都合である。逆に、
条件式（５）の下限値を下回った場合、軸上光束と軸外
光束との第２レンズ群Ｇ２を通過する高さの差が大きく
なるので、軸上収差と軸外収差とを独立に補正すること
が可能となるが、レンズ系の大型化を導いてしまうので
好ましくない。
【００２５】条件式（６）は、第１レンズ成分Ｌ１の屈
折力と第３レンズ成分Ｌ３の屈折力との比の適切な範囲
を規定するものである。条件式（６）の上限値を上回っ
て、第１レンズ成分Ｌ１の屈折力が正に大きくなると、
第１レンズ群Ｇ１の主点位置が物体側に近づくので、レ
ンズ全長の短縮化には有利である。しかしながら、正の
歪曲収差が増大し、さらに、第１レンズ成分Ｌ１中を通
過する軸外光線が光軸から離れるので前玉有効径の大型
化を招いてしまい不都合である。逆に、条件式（６）の
下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の主点位置が像側
に近づくので、レンズ全長の大型化を招いてしまい好ま
しくない。
【００２６】さらに、より高い結像性能を得るために
は、第２レンズ群Ｇ２中に非球面を導入することが望ま
しく、特に最も物体側の面を非球面化することが望まし
い。第２レンズ群Ｇ２中を通過する軸上光束と軸外光束
との高さの差が大きいため、第２レンズ群Ｇ２に非球面
を導入することにより、広角化および小型化を図りつ
つ、より高い結像性能を得ることができる。
【００２７】
【実施例】図１は、本発明の各実施例にかかるズームレ
ンズの基本的な構成を示す図である。図１は、広角端に
おける各レンズ群の位置関係を示しており、望遠端への
変倍時には矢印で示すズーム軌道に沿って光軸上を移動
する。図１に示すように、本発明によるズームレンズは
各実施例において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順
に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる
第１レンズ成分Ｌ１と、両凹レンズＬ２１と両凸レンズ
Ｌ２２との貼合わせレンズからなる第２レンズ成分Ｌ２
と、両凸レンズからなる第３レンズ成分Ｌ３とで構成さ
れている。一方、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順
に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズからなる
第４レンズ成分Ｌ４と物体側に凹面を向けた負メニスカ
スレンズからなる第５レンズ成分Ｌ５とで構成されてい
る。
【００２８】なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ
２との間であって第１レンズ群Ｇ１の近傍には、開口絞
りＳが配設されている。広角端から望遠端への変倍時に
は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間の空気
間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１および第２レ
ンズ群Ｇ２はともに物体側に移動する。なお、広角端か
ら望遠端への変倍時には、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ
１と一体的に移動する。
【００２９】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基
づいて説明する。 〔実施例１〕次の表（１）に、本発明の実施例１の諸元
の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、Ｆ
NOはＦナンバーを、２ωは画角を表す。さらに、屈折率
およびアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）
に対する値を示している。
【００３０】非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙ、
高さｙにおける光軸方向の変位量（サグ量）をＳ
（ｙ）、基準の曲率半径をＲ、円錐係数をｋ、ｎ次の非
球面係数をＣn としたとき、以下の数式（ｅ）で表され
る。
【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ2 ／Ｒ）／〔１＋（１−ｋ・ｙ2 ／Ｒ2 ）1/2 〕 ＋Ｃ2 ・ｙ2 ＋Ｃ4 ・ｙ4 ＋Ｃ6 ・ｙ6 ＋Ｃ8 ・ｙ8 ＋Ｃ10・ｙ10＋・・・ （ｅ） また、非球面の近軸曲率半径ｒは、次の数式（ｆ）で定
義される。 ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／Ｒ） （ｆ） 各実施例の諸元表中の非球面には、面番号の右に＊印を
付している
【００３１】
【表１】 ｆ＝36.2〜50.2〜68.4mm ＦNO＝ 4.1〜 5.6〜 7.7 ２ω＝60.6〜46.2〜35.0 （非球面データ） ｋ Ｃ2 Ｃ4 ９面 -2.675 0.0000 0.2483 ×10-4 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 0.4534 ×10-6 -0.4302 ×10-8 0.4078 ×10-10 （条件対応値） （１） （ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＝−０．０６
１ （２） ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＝０．１２７ （３） ｜φ21｜／φｗ＝１．５３７ （４） νp1＝４５．０ （５） （φG1＋｜φG2｜）／φw ＝２．７８３ （６） φ1 ／φ3 ＝０．５７３
【００３２】図２、図３および図４は実施例１の諸収差
図であって、それぞれ広角端における諸収差図、中間焦
点距離状態における諸収差図および望遠端における諸収
差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａは主光線の入射角
をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図に
おいて実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナ
ル像面を示している。各収差図から明らかなように、本
実施例では、諸収差が良好に補正されていることがわか
る。
【００３３】〔実施例２〕実施例２のズームレンズは、
上述した実施例１のズームレンズと同様な構成を有する
が、各レンズ群の屈折力および形状等が異なっている。
次の表（２）に、本発明の実施例２の諸元の値を掲げ
る。表（２）において、ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナン
バーを、２ωは画角を表す。さらに、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。
【００３４】
【表２】 ｆ＝36.2〜50.2〜68.4mm ＦNO＝ 3.8〜 5.3〜 7.2 ２ω＝60.6〜46.2〜35.0 （非球面データ） ｋ Ｃ2 Ｃ4 ９面 -2.675 0.0000 0.2550 ×10-4 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 0.4563 ×10-6 -0.4071 ×10-8 0.4017 ×10-10 （条件対応値） （１） （ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＝−０．０３
９ （２） ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＝０．１２４ （３） ｜φ21｜／φｗ＝１．５４８ （４） νp1＝４５．０ （５） （φG1＋｜φG2｜）／φw ＝２．７８３ （６） φ1 ／φ3 ＝０．５６０
【００３５】図５、図６および図７は実施例２の諸収差
図であって、それぞれ広角端における諸収差図、中間焦
点距離状態における諸収差図および望遠端における諸収
差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａは主光線の入射角
をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図に
おいて実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナ
ル像面を示している。各収差図から明らかなように、本
実施例では、諸収差が良好に補正されていることがわか
る。
【００３６】〔実施例３〕実施例３のズームレンズは、
上述した実施例１のズームレンズと同様な構成を有する
が、各レンズ群の屈折力および形状等が異なっている。
次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元の値を掲げ
る。表（３）において、ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナン
バーを、２ωは画角を表す。さらに、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。
【００３７】
【表３】 ｆ＝36.2〜50.2〜68.4mm ＦNO＝ 3.7〜 5.1〜 7.0 ２ω＝60.8〜46.4〜35.0 （非球面データ） ｋ Ｃ2 Ｃ4 ９面 -2.675 0.0000 0.1653 ×10-5 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 0.7834 ×10-7 0.1939 ×10-8 -0.5082 ×10-11 （条件対応値） （１） （ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＝−０．１３
２ （２） ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＝０．１１３ （３） ｜φ21｜／φｗ＝１．５４９ （４） νp1＝４５．４ （５） （φG1＋｜φG2｜）／φw ＝２．５５５ （６） φ1 ／φ3 ＝０．６４８
【００３８】図８、図９および図１０は実施例３の諸収
差図であって、それぞれ広角端における諸収差図、中間
焦点距離状態における諸収差図および望遠端における諸
収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバー
を、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａは主光線の入
射角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差
図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディ
オナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００３９】〔実施例４〕実施例４のズームレンズは、
上述した実施例１のズームレンズと同様な構成を有する
が、各レンズ群の屈折力および形状等が異なっている。
次の表（４）に、本発明の実施例４の諸元の値を掲げ
る。表（４）において、ｆは焦点距離を、ＦNOはＦナン
バーを、２ωは画角を表す。さらに、屈折率およびアッ
ベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。
【００４０】
【表４】 ｆ＝36.2〜50.2〜68.4mm ＦNO＝ 3.8〜 5.3〜 7.2 ２ω＝60.6〜46.2〜35.0 （非球面データ） ｋ Ｃ2 Ｃ4 ９面 -2.675 0.0000 0.1764 ×10-4 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 0.1447 ×10-6 0.1736 ×10-8 -0.4735 ×10-11 （条件対応値） （１） （ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＝−０．０９
７ （２） ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＝０．０９９ （３） ｜φ21｜／φｗ＝１．５９６ （４） νp1＝４５．４ （５） （φG1＋｜φG2｜）／φw ＝２．６５１ （６） φ1 ／φ3 ＝０．６３３
【００４１】図１１、図１２および図１３は実施例４の
諸収差図であって、それぞれ広角端における諸収差図、
中間焦点距離状態における諸収差図および望遠端におけ
る諸収差図である。各収差図において、ＦNOはＦナンバ
ーを、Ｈは入射光の高さを、Ｙは像高を、Ａは主光線の
入射角をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００４２】なお、上述の実施例では、広角端から望遠
端への変倍時に、開口絞りＳを第１レンズ群Ｇ１と一体
的に移動させた例を示したが、第１レンズ群Ｇ１とは独
立して開口絞りＳを移動させてもよいことは明らかであ
る。また、第１レンズ群Ｇ１中に非球面を導入すること
で第１レンズ群Ｇ１において発生する負の球面収差を良
好に補正して、レンズ系をより明るくすることが可能で
ある。さらに、いずれかのレンズ群の全体または一部を
光軸とほぼ直交する方向に適宜移動させることにより、
たとえば手振れ等に起因する像位置の変動を補正するい
わゆる防振効果を得ることもできる。
【００４３】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、変倍比
２倍程度の簡易構成でコンパクトで高性能なズームレン
ズを達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の各実施例にかかるズームレンズの基本
的な構成および広角端から望遠端への変倍時における各
レンズ群の移動の様子を示す図である。
【図２】実施例１の広角端における諸収差図である。
【図３】実施例１の中間焦点距離状態における諸収差図
である。
【図４】実施例１の望遠端における諸収差図である。
【図５】実施例２の広角端における諸収差図である。
【図６】実施例２の中間焦点距離状態における諸収差図
である。
【図７】実施例２の望遠端における諸収差図である。
【図８】実施例３の広角端における諸収差図である。
【図９】実施例３の中間焦点距離状態における諸収差図
である。
【図１０】実施例３の望遠端における諸収差図である。
【図１１】実施例４の広角端における諸収差図である。
【図１２】実施例４の中間焦点距離状態における諸収差
図である。
【図１３】実施例４の望遠端における諸収差図である。
【符号の説明】
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｌ１ 第１レンズ成分 Ｌ２ 第２レンズ成分 Ｌ３ 第３レンズ成分 Ｌ４ 第４レンズ成分 Ｌ５ 第５レンズ成分 Ｓ 開口絞り

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 物体側より順に、正の屈折力を有する第
    １レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とを備
    え、 前記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有
    する第１レンズ成分と、負レンズ成分と正レンズ成分と
    の接合レンズからなる第２レンズ成分と、正の屈折力を
    有する第３レンズ成分とを有し、 前記第２レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有
    する第４レンズ成分と、負の屈折力を有する第５レンズ
    成分とを有し、 前記第２レンズ成分の最も像側の面の曲率半径をｒ23と
    し、前記第３レンズ成分の最も像側の面の曲率半径をｒ
    32とし、前記第４レンズ成分と前記第５レンズ成分との
    間の軸上空気間隔をｄ45とし、前記第４レンズ成分の屈
    折力をφ4 とし、前記第５レンズ成分の屈折力をφ5 と
    し、広角端におけるズームレンズ全系の屈折力をφw と
    し、前記第２レンズ成分中の前記負レンズ成分の物体側
    の面の曲率半径をｒ21とし、前記第２レンズ成分中の前
    記負レンズ成分のｄ線に対する屈折率をｎ21としたと
    き、 −０．１９＜（ｒ23−ｒ32）／（ｒ23＋ｒ32）＜−０．
    ０１ ０．０６＜ｄ45・（φ4 ・｜φ5 ｜）1/2 ＜０．１５ １．２５＜｜（ｎ21−１）／ｒ21｜／φw ＜１．７ の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
  2. 【請求項２】 前記第２レンズ成分中の前記負レンズ成
    分のアッベ数をνp1とし、前記第１レンズ群の屈折力を
    φG1とし、前記第２レンズ群の屈折力をφG2とし、広角
    端におけるズームレンズ全系の屈折力をφw とし、前記
    第１レンズ成分の屈折力をφ1 とし、前記第３レンズ成
    分の屈折力をφ3 としたとき、 ４２．５＜νp1 ２．０＜（φG1＋｜φG2｜）／φw ＜２．８ ０．４８＜φ1 ／φ3 ＜０．６８ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズ
    ームレンズ。
  3. 【請求項３】 前記第２レンズ群の最も物体側の面が非
    球面であることを特徴とする請求項１または２に記載の
    ズームレンズ。
  4. 【請求項４】 前記第１レンズ成分は物体側に凸面を向
    けた正メニスカスレンズであり、前記第２レンズ成分の
    最も物体側の面は物体側に凹面を向けた形状であること
    を特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のズ
    ームレンズ。
  5. 【請求項５】 前記第４レンズ成分および前記第５レン
    ズ成分は、物体側に凹面を向けたメニスカスレンズであ
    ることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記
    載のズームレンズ。
  6. 【請求項６】 前記第２レンズ成分は両凹レンズからな
    る負レンズ成分と両凸レンズからなる正レンズ成分との
    接合レンズであり、前記第２レンズ成分の最も像側の面
    は像側に凸面を向けていることを特徴とする請求項１乃
    至５のいずれか１項に記載のズームレンズ。
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