JPH03294427A - 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、トランス等の鉄心として使用される磁気特性
の優れた一方向性電磁銅板の製造方法に関する。

〔従来の技術〕

一方向性電磁鋼板は、主にトランスその他の電気機器の
鉄心材料として使用されており、励磁特性、鉄損特性等
の磁気特性に優れていることが要求される。励磁特性を
表す数値としては、磁場の強さ８００Ａ／ｍにおける磁
束密度Ｂ８が通常使用される。また、鉄損特性を表す数
値としては、周波数５０Ｈｚで１．７テスラー（Ｔ）ま
で磁化したときのｌｋｇ当りの鉄損Ｗ，，，，。を使用
している。

磁束密度は、鉄損特性の最大支配因子であり、一般的に
いって磁束密度が高いはど鉄損特性が良好になる。なお
、一般的に磁束密度を高くすると二次再結晶粒が大きく
なり、鉄損特性が不良となる場合がある。これに対して
は、磁区制御により、一次再結晶粒の粒径に拘らず、鉄
損特性を改善することができる。

この一方向性電磁銅板は、最終仕上焼鈍工程で二次再結
晶を起こさせ、鋼板面に（１１０１、圧延方向に＜００
１＞軸をもったいわゆるゴス組織を発達させることによ
り、製造されている。良好な磁気特性を得るためには、
磁化容易軸である＜００１＞を圧延方向に高度に揃える
ことが必要である。

このような高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造技術とし
て代表的なものに田口悟等による特公昭４０−１５６４
４号公報及び今中拓−等による特公昭５１−１３４６９
号公報記載の方法がある。前者においてはＭｎＳ及びＡ
ｆＮを後者ではＭｎＳ　、　ＭｎＳｅ、　Ｓｂ等を主な
インヒビターとして用いている。従って現在の技術にお
いてはこれらインヒビターとして機能する析出物の大き
さ、形態及び分散状態を適正制御することが不可欠であ
る。ＭｎＳに関して言えば、現在の工程では熱延前のス
ラブ加熱時にＭｎＳをいったん完全固溶させた後、熱延
時に析出する方法がとられている。二次再結晶に必要な
量のＭｎＳを完全固溶するためには１４００℃程度の温
度が必要である。これは普通鋼のスラブ加熱温度に比べ
て２００℃以上も高く、この高温スラブ加熱処理には以
下に述べるような不利な点がある。

１）方向性電磁鋼専用の高温スラブ加熱炉が必要。

２）　加熱炉のエネルギー原単位が高い。

３）　溶融スケール量が増大し、いわゆるノロかき出し
等にみられるように操業上の悪影響が大きい。

このような問題点を回避するためにはスラブ加熱温度を
普通銅皿みに下げればよいわけであるが、このことは同
時にインヒビターとして有効なＭｎ５Ｏ量を少なくする
かあるいはまったく用いないことを意味し、必然的に二
次再結晶の不安定化をもたらす。このため低温スラブ加
熱化を実現するためには何らかの形でＭｎＳ以外の析出
物などによりインヒビターを強化し、仕上焼鈍時の正常
粒成長の抑制を充分にする必要がある。このようなイン
ヒビターとしては硫化物の他、窒化物、酸化物及び粒界
析出元素等が考えられ、公知の技術として例えば次のよ
うなものがあげられる。

特公昭５４−２４６８５号公報ではＡｓ、　Ｂｉ、　Ｓ
ｎ、　Ｓｂ等の粒界偏析元素を鋼中に含有することによ
りスラブ加熱温度を１０５０〜１３５０℃の範囲にする
方法が開示された。特開昭５２−２４１１６号公報では
ＡＩの他、Ｚｒ、　Ｔｉ、　　Ｂ、　Ｎｂ、　Ｔａ、　
　Ｖ、　Ｃｒ、　Ｍｏ等の窒化物生成元素を含有するこ
とによりスラブ加熱温度を１１００〜１２６０℃の範囲
にする方法が開示された。また、特開昭５７−１５８３
２２号公報ではＭｎ含有量を下げ、Ｍｎ／Ｓの比率を２
．５以下にすることにより低温スラブ加熱化を行ない、
さらにＣｕの添加により二次再結晶を安定化する技術が
開示された。一方、これらインヒビターの補強と組み合
わせて金属組織の側から改良を加えた技術も開示された
。すなわち特開昭５７−８９４３３号公報ではＭｎに加
えＳ、　Ｓｅ、　Ｓｂ、Ｂｉ、　Ｐｂ、　Ｓｎ、　Ｂ等
の元素を加え、これにスラブの柱状晶率と二次冷延圧下
率を組み合わせることにより１１００〜１２５０℃の低
温スラブ加熱化を実現している。さらに特開昭５９−１
９０３２４号公報ではＳあるいはＳｅに加え、ＡＩ及び
Ｂと窒素を主体としてインヒビターを構成し、これに冷
延後の一次再結晶焼鈍時にパルス焼鈍を施すことにより
二次再結晶を安定化する技術が公開された。このように
方向性電磁鋼板製造における低温スラブ加熱化実現のた
めには、これまでに多大な努力が続けられてきている。

さて本発明者らは先に特開昭５９−５６５２２号公報に
おいてＭｎを０．０８〜０．４５％、Ｓを０．００７％
以下にすることにより低温スラブ加熱化を可能にする技
術を開示した。この方法により高温スラブ加熱時のスラ
ブ結晶粒粗大化に起因する製品の線状二次再結晶不良発
生の問題が解消された。

〔発明が解決しようとする課題〕 ところで、一方向性電磁網板の製造においては通常熱延
後組織の不均一化、析出処理等を目的として熱延板焼鈍
が行われている。例えばＡＩＮを主インヒビターとする
製造方法においては、特公昭４６−２３８２０号公報に
示すように熱延板焼鈍においてＡＩＮの析出処理を行っ
てインヒビターを制御する方法がとられている。

通常一方向性電磁鋼板は鋳造−熱延一焼鈍一冷延−説炭
焼鈍一仕上焼鈍のような主工程を経て製造され、多量の
エネルギーを必要としており、加えて普通鋼製造プロセ
ス等と比較して製造コストも高くなっている。

近年多量のエネルギー消費をするこのような製造工程に
対する見直しが進められ、工程、エネルギーの簡省略化
の要請が強まってきた。このような要請に応えるべく、
ＡＩＮを主インヒビターとする製造方法において、熱延
板焼鈍でのＡＩＮの析出処理を、熱延後の高温巻取で代
替する方法（特公昭５９−４５７３０号公報）が提案さ
れた。確かにこの方法によって熱延板焼鈍を省略しても
、磁気特性をある程度確保することはできるが、５〜２
０トンのコイル状で巻取られる通常の方法においては、
冷却過程でコイル内での場所的な熱履歴の差が生じ、必
然的にＡＩＮの析出が不均一となり最終的な磁気特性は
コイル内の場所によって変動し、歩留が低下する結果と
なる。

また、ＭｎＳ　、　ｔ’１ｎｓｅ、　Ｓｂを主インヒビ
ターとする一方向性電磁鋼板の製造方法において、仕上
最終スタンドを離れてから巻取るまでの熱延調帯の冷却
速度に応じて決る温度以下で綱帯を巻取ることによって
、製品における帯状の二次再結晶不良の発生を抑制する
方法（特開昭５９−５０１１８号公報）が提案された。

この方法は、高温スラブ加熱に起因する製品における帯
状の二次再結晶不良発生を抑制する技術であり、熱延板
焼鈍を省略した一回冷延法での製造は検討すらされてい
ない。

そこで、本発明者らは、低温スラブ加熱を前提とし、熱
延板焼鈍を省略した一回冷延法で、優れた磁気特性をも
つ一方向性電磁鋼板を安定して得ることを目的として、
特に、熱延後の巻取温度に着目して研究を行い、本発明
を創案した。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の要旨とするところは、重量で、Ｃ：０．０２１
〜０．０７５％、Ｓｔ　：　２．５〜４．５％、酸可溶
性Ａｌ　：　０．０１０〜０．０６０％、Ｎ　：　０．
００３０〜０．０１３０％、Ｓ　＋０．４０５Ｓｅ≦０
．０１４％、Ｍｎ　：　０．０５〜０．８％、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、１２８０℃
未満の温度域に加熱して熱間圧延し、８０％以上の圧下
率を適用する冷間圧延を施し、次いで脱炭焼鈍した後、
仕上焼鈍する一方向性電磁鋼板の製造方法において、熱
間圧延後６００℃以下の温度域でホットストリップを巻
取り、熱延板焼鈍を施すことなく、熱間圧延後から仕上
焼鈍における二次再結晶完了までの何れかの段階で鋼板
に窒化処理を施すことを特徴とする特許 た一方向性電磁鋼板の製造方法にある。

〔作　用〕

本発明が対象としている一方向性電磁鋼板は、従・来用
いられている製鋼法で得られた溶鋼を連続鋳造法或いは
造塊法で鋳造し、必要に応じて分塊工程を挟んでスラブ
とし、引き続き熱間圧延して熱延板とし、次いで熱延板
焼鈍を施すことなく圧下率８０％以上の冷延、脱炭焼鈍
、最終仕上焼鈍を順次行うことによって製造される。

本発明は、低温スラブ加熱、熱延板焼鈍省略、１回冷延
法を前提としている．本発明者らは、この製造プロセス
において、二次再結晶を安定化させる方策を種々検討し
た結果、熱延後から最終仕上焼鈍時の二次再結晶完了ま
での段階で、窒化を行うことが極めて有効であるという
新知見を得た．次に本発明者らは、上記製造プロセスに
おいて、優れた磁気特性を得る目的で、熱延後の巻取工
程に着目して、種々の検討を行ったところ、巻取温度と
磁気特性が密接に関係していることを見出した。以下実
験結果を基に詳細に説明する。

第１図に熱延後の巻取温度と磁束密度との関係を示す。

この場合出発素材として、Ｃ　：　０．０５２重量％、
Ｓｉ　：　３．２５重量％、酸可溶性Ａｌ　：　０．０
２７重量％、Ｎ　：　０．００７８重量％、Ｓ　：　０
．００７重置％、Ｍｎ：　０．１４重置％を含有し、残
部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる４０閣厚のスラブを
１１５０゜Ｃに加熱し、６パスで２．３ｇ厚とし、次い
で、水冷と空冷を種々組み合わせて２００〜９００゜Ｃ
まで冷却し、各温度（巻取温度）で１時間保定して炉冷
（冷却速度的０．０１℃／ｓｅｃ）する巻取シミュレー
シヨンを施した．次いで、この熱延板に熱延板焼鈍を施
すことなく圧下率約８５％の強圧下圧延を施し、次いで
、この冷延板に、８４０℃に１５０秒保持する脱炭焼鈍
を行い、引き続き、７５０℃に３０秒保持する焼鈍時に
焼鈍雰囲気中にＮＨ３ガスを混入させ、窒化を行った。

窒化後の鋼板のＮ量は、０．０１８８〜０．０２１２重
量％であった。この鋼板に、引き続きＭｇＯを主成分と
する焼鈍分離剤を塗布して最終仕上焼鈍を行った。

第１図から明らかなように熱延後の巻取温度が６００℃
以下の場合にＢ、≧１．８　Ｂ　Ｔの高い磁束密度が得
られている。

熱延後の巻取温度を６００℃以下にすることによって磁
束密度が向上する理由については必ずしも明らかではな
いが、本発明者らは次のように推察している。

通常の熱延の巻取後の冷却においては、５〜２０ＴＯＨ
のコイル状で空冷されるため、冷却速度は例えばｏ、ｏ
ｏｓ℃／ｓｅｃ程度と極めて遅い。巻取後の冷却中には
Ｆｅ５Ｃ，ＦｅｒＪａ等が、粒界、粒界近傍、又は粒内
析出物（例えば、ＭｎＳ　、　ＡＺＮ等）を核としてそ
の周囲に析出する。このＦｅ５Ｃ等が比較的小さい（例
えば１ｎ以下）場合には、冷延時に一部解離固溶して、
固溶Ｃ，Ｎが冷延時に新たに形成されることは可能であ
る。本発明における効果が６００℃超の高温巻取の場合
に得られないのは、高温巻取後の冷却時にＦｅ、Ｃが粗
大化しやすいか、あるいはＡｊＮ、ＳｉＪｍ等の析出が
増し、ＦｅｒＪａの析出が不足する、又はＦｅ、、Ｎ、
が析出したとしても、冷却時に粗大化しやすい、等の理
由で、引き続く冷延での解離固溶が不十分となることに
よると考えられる。従って、本発明の効果は、熱延の巻
取後の冷却中に形成される比較的小さいＦｅ、Ｃ１Ｆｅ
１．Ｎ、等が冷延時に一部解離固溶して、固溶Ｃ１Ｎが
新たに形成され、冷延によって形成される転位等欠陥部
に固着し、変形機構に影響を与えたことによると考えら
れる。この影響は冷延時変形帯の形成を容易とし、冷延
再結晶時に（１１０）＜００１＞方位粒を増加せしめ磁
気特性を向上させるものと考えられる。

次に本発明の構成要件の限定理由について述べる。

先ず、スラブの成分とスラブ加熱温度に関して限定理由
を詳細に説明する。

Ｃは０．０２１重量％（以下単に％と略述）未満になる
と二次再結晶が不安定になり、かつ二次再結晶した場合
でもＢｓ　＞１．８０　　（Ｔ）が得がたいので０．０
２１％以上とした。一方、Ｃが多くなり過ぎると脱炭焼
鈍時間が長くなり経済的でないので０．０７５％以下と
した。

Ｓｉは４．５％を超えると冷延時の割れが著しくなるの
で４．５％以下とした。又、２．５％未満では素材の固
有抵抗が低すぎ、トランス鉄心材料として必要な低鉄損
が得られないので２．５％以上とした。

望ましくは３．２％以上である。

八ｌ及びＮは二次再結晶の安定化に必要なＡＩＮもしく
はＣＡＲ，Ｓｉ）　ｎ１ｔｒｉｄｅｓを確保するため、
酸可溶性ＡＩとして０．０１０％以上が必要である。酸
可溶性ＡＩが０．０６０％を超えると熱延板のＡＩＮが
不適切となり二次再結晶が不安定になるので０．０６０
％以下とした。

Ｎについては通常の製鋼作業では０．００３０％未満に
することが困難であり、これ未満にすることば経済的に
好ましくないので０．００３０％以上とし、また、０．
０１３０％を超えるとブリスターと呼ばれる“鋼板表面
のふくれ”が発生するので０．０１３０％以下とした。

ＭｎＳ　、　ＭｎＳｅが鋼中に存在しても、製造工程の
条件を適切に選ぶことによって磁気特性を良好にするこ
とが可能である。しかしながらＳやＳｅが高いと線状細
粒と呼ばれる二次再結晶不良部が発生する傾向があり、
この二次再結晶不良部の発生を予防するためには（Ｓ　
＋０．４０５　Ｓｅ）５０．０１４％であることが望ま
しい。ＳあるいはＳｅが上記値を超える場合には製造条
件をいかに変更しても二次再結晶不良部が発生する確率
が高くなり好ましくない。

また最終仕上焼鈍で純化するのに要する時間が長くなり
すぎて好ましくなく、この様な観点からＳあるいはＳｅ
を不必要に増すことは意味がない。

Ｍｎの下限値は０．０５％である。０．０５％未満では
、熱間圧延によって得られる熱延板の形状（平坦さ）、
就中、ストリップの側縁部が波形状となり製品歩留りを
低下させる問題を生じる。一方、Ｍｎ量が０．８％を超
えると製品の磁束密度を低下せしめるので、０．８％以
下とした。

スラブ加熱温度は、普通鋼差にしてコストダウンを行う
という目的から１２８０℃未満と限定した。

好ましくは１２００″Ｃ以下である。

加熱されたスラブは、引き続き熱延されて熱延板となる
。

熱延工程は通常１００〜４００閣厚のスラブを加熱した
後いづれも複数回のバスで行う粗圧延と仕上圧延より成
る。粗圧延の方法については特に限定するものではなく
通常の方法で行われる。仕上圧延は通常４〜１０パスの
高速連続圧延で行われる。圧延速度は通常１００〜３０
００ｍ／＋ａｉｎとなっており、パス間の時間は０．０
１〜１００秒となっている。熱延終了後、通常空冷に引
き続く水冷によって鋼板温度を低下せしめ、５〜２０Ｔ
ＯＮのコイル状に巻取られる。本発明の特徴はこの巻取
工程にある。

次に、熱延後の巻取条件の限定理由について述べる。熱
延後の巻取温度を６００℃以下としたのは第１図から明
らかなように、この範囲で、Ｂ・≧１．８８（Ｔ）の良
好な磁束密度をもつ製品が得られるためである。なお巻
取温度の下限については特に限定するものではないが、
室温（例えば２０℃）以下で巻取るためには水冷、ミス
ト冷却等通常の冷却方式以外の特殊な冷却方式を採用す
る必要があり、工業的には好ましくない、また通常巻取
後の冷却は５〜２０↑ＯＮのコイル状で空冷され、冷却
速度は０．００５℃／ｓｅｃ程度と遅い、この冷却につ
いては特に限定するものではないが、Ｆｅ５Ｃ等析出物
サイズを過度に大きくしないためには、４５０〜６００
℃程度の巻取温度の場合には、水冷等冷却速度を高める
方法をとることは好ましい。

次いで、この熱延板は、熱延板焼鈍を施すことなく、冷
延される。この冷延工程において、圧下率を８０％以上
としたのは、圧下率を上託範囲とすることによって、脱
炭仮において尖鋭な（１１０）＜００１＞方位粒と、こ
れに蚕食され易い対応方位粒Ｈ１ｌｌ）＜１１２＞方位
粒等）を適正量得ることができ、磁束密度を高める王で
好ましいためである。

冷延後鋼板は通常の方法で脱炭焼鈍、焼鈍分離剤塗布、
仕上焼鈍を施されて最終製品となる。

また、熱延後から最終仕上焼鈍時の二次再結晶完了まで
の段階で窒化を行うと規定したのは、低温スラブ加熱、
熱延板焼鈍省略を前提とした本発明においては、二次再
結晶を安定化するために、上記段階での窒化が必要なた
めである。窒化を行う工程、方法等については特に限定
するものではない。脱炭焼鈍時又は脱炭焼鈍後ストリッ
プ状でＮＨ，ガスを用いて窒化する方法、プラズマを用
いて窒化する方法、焼鈍分離剤にＭｎＮ、　ＭｏＮ、　
ＣｒＮ等窒化物を入れて、最終仕上焼鈍時窒化物を分解
させて、鋼板を窒化する方法、最終仕上焼鈍雰囲気ガス
の窒素分圧を高めとすることによって窒化する方法等い
ずれの方法でもよい、窒化量についても特に限定するも
のではないが、二次再結晶を安定化するために、Ｎ量の
増量として０．０００１重量％以上は必要である。

〔実施例〕

以下、実施例を説明する。

一実施例１− Ｃ：　０．０５３重量％、Ｓｔ　：　３．２４重量％、
Ｍｎ　：　０．１４重量％、Ｓ　：　０．００６重量％
、酸可溶性Ａ／！　：　０．０２８重量％、Ｎ　：　０
．００７９重量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなる４０ａａ厚のスラブを１１５゜℃の温度で加
熱した後１０４０℃で熱延を開始し、６パスで熱延して
２．３ｓａ厚の熱延板とした。この時熱延終了温度は９
０５℃であった。次いで、熱延後、１秒間空冷後１００
℃／ｓｅｃの冷却速度で０７００℃、０５００℃１■３
００″Ｃまで冷却し、各温度（＠取温度）で１時間保持
し炉冷（冷速約０．０１℃／５ｅｅ）する巻取シミュレ
ーシヨンを施した０次いでこの熱延板に熱延板焼鈍を施
すことなく約８５％の圧延率で圧延し０．３３５１１Ｉ
厚の冷延板とした。

しかる後、この冷延板を８３０″ＣＸ１５０秒（均熱）
の脱炭焼鈍を施し、次いで、７５０　”ＣＸ３０秒（均
熱）の焼鈍時雰囲気中にＮＨ，ガスを混合させ、鋼板を
窒化させた。この焼鈍の後鋼板のＮ量は、０．０１９５
〜０．０２１１重量％であった。次いでこの窒化後の鋼
板にＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤塗布を行い、次い
でＮ２２５％、Ｈ８７５％の雰囲気ガス中で１５℃／時
の速度で１２００℃まで昇温し、引き続きＨ！１００％
雰囲気ガス中で１２００℃で２０時間保持する最終仕上
焼鈍を行った。

工程条件と製品の磁気特性を第１表に示す。

第　　　１　　　表 一実施例２− Ｃ：　０．０４３重量％、Ｓｉ　：　３．２５重量％、
Ｍｎ　：　０．１６重量％、Ｓ　：　０．００６重量％
、酸可溶性ＡＩ　：　０．０２９重量％、Ｎ　：　０．
００８１重量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなる２６閣厚のスラブを１１５０℃の温度で加熱し
た後１０５６℃で熱延を開始し、６パスで熱延して、２
．０閣厚の熱延板とした。この時の熱延終了温度は９２
５℃であった０次いで、１秒間空冷後６６℃／ｓｅｃの
冷却速度で０７５０℃、■４５０℃まで冷却し、各温度
（巻取温度）で１時間保持し炉冷する巻取シミュレーシ
ョンを施した０次いでこの熱延板に熱延板焼鈍を施すこ
となく約８６％の圧延率で圧延し、０．２８５　ｔｒｍ
厚の冷延板とした。

しかる後、この冷延板を８３０℃に１２０秒保持後８５
０℃に２０秒保持する脱炭焼鈍を施し、次いで、（ａ）
　７００℃×３０秒（均熱）の焼鈍時雰囲気ガス中にＮ
Ｈ３ガスを混合させ鋼板を窒化させる（窒化後のＮ量：
　０．０２１５〜０．０２４０重量％）、（ロ）窒化処
理なしの２通りの処理を行った後、ＭｇＯを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布し、次いで、８゜１５％、８２８５
％の雰囲気ガス中で、１５℃／時の速度で１２００℃ま
で昇温し、引き続きＨ，１００％雰囲気ガス中で１２０
０℃で２０時間保持する最終仕上焼鈍を行った。

工程条件と製品の磁気特性を第２表に示す。

第　　　２　　　表 一実施例３− Ｃ：　０．０３６重量％、Ｓｉ　：　３．２６重量％、
Ｍｎ　：　０．１５重量％、Ｓ　：　０．００７重量％
、酸可溶性ｉ　：　０．０２９重量％、Ｎ　：　０．０
０７８重量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなる６０ｍｍ厚のスラブを１１５０℃の温度で加熱し
た後１１００℃で熱延を開始し、６パスで熱延して、３
．４ｍ厚の熱延板とした。この時の熱延終了温度は１０
３５℃であった。次いで、１秒間空冷後５８℃／ｓｅｃ
の冷却速度で、０６５０℃、■３００　′ｌ：まで冷却
し、各温度（巻取温度）で１時間保持後、（ａ）炉冷（
冷却速度：　０．０１℃／５ｅｃ）、（ロ）水冷（冷却
速度：３０℃／ｓｅｅ　）の２通りの冷却を行った。次
いでこの熱延板に熱延板焼鈍を施すことなく、約８５％
の圧延率で圧延し、０．５０論厚の冷延板とした。しか
る後この冷延板を８３０℃に２００秒保持する脱炭焼鈍
を施し、次いで、７５０℃×３０秒（均熱）なる焼鈍時
雰囲気ガス中にＮＨ，ガスを混合させ鋼板を窒化させた
。窒化後のＮ量は０．０１８５〜０．０２１５重量％で
あった。この窒化後の鋼板にＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤を塗布し、次いで、Ｎ、２５％、Ｈ，７５％の雰
囲気ガス中で、２０℃／時の速度で１２００℃まで昇温
し、引き続きＨｚ　１００％雰囲気ガス中で１２００℃
で２０時間保持する最終仕上焼鈍を行った。

工程条件と製品の磁気特性を第３表に示す。

第　　　３　　　表 −実施例４− Ｃ：　０．０４９重量％、Ｓｔ　：　３．２５重量％、
Ｍｎ　：　０．１６重量％、Ｓ　：　０．００７重量％
、酸可溶性Ａｆ！　：　０．０２９重量％、Ｎ　：　０
．００８２重量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなる４０閣厚のスラブを１２００℃の温度で加熱
した後１１６０℃で熱延を開始し、６パスで熱延して２
．３１厚の熱延板とした。この時熱延終了温度は９８３
℃であった０次いで熱延後１秒間空冷後１００℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で０７００℃、０４５０℃まで冷却し、各
温度（巻取温度）に１時間保持後炉冷する巻取シミュレ
ーションを施した。次いでこの熱延板に熱延板焼鈍を施
すことなく、約８５％の圧下率で圧延し、０．３３５謹
厚の冷延板とした０次いでこの冷延板を８３０℃で１２
０秒保持し、引き続き８９０℃に２０秒保持する脱炭焼
鈍を施した。しかる後ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布し、次いで、Ｎ２２５％、Ｎ１７５％の雰囲気ガ
ス中で１０℃／時の速度で８８０℃まで昇温し、次いで
、Ｎｇ７５％、Ｈ。

２５％の雰囲気ガス中でｌθ℃／時の速度で１２００℃
まで昇温し、引き続きＨ，１００％雰囲気ガス中で１２
００℃で２０時間保持する最終仕上焼鈍を行った。最終
仕上焼鈍の９００℃から１２００℃までは２５℃毎に１
部のサンプルを焼鈍炉より引き出し水冷し、組織観察と
、Ｎ量の分析を行った結果、二次再結晶完了温度は１０
５０℃であり、Ｎ量が最大となるのは９７５℃であり、
その時の鋼板の窒素量は０．０２５８〜０．０２７０重
量％となっていることを確認した。

工程条件と製品の磁気特性を第４表に示す。

第　　　４　　　表 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明においては、熱延後の巻取
温度を制御し、熱延後最終仕上焼鈍時の二次再結晶完了
までの段階で、窒化を行うことにより、低温スラブ加熱
で、熱延板焼鈍を施すことなく、１回冷延法で良好な磁
気特性を得ることができるので、その工業的効果は極め
て大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、熱延後の巻取温度と磁束密度との関係を示す
グラフである。 第１図 熱延績ｎＪＬ取温屋　（・Ｃ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 重量で、Ｃ：０．０２１〜０．０７５％、Ｓｉ：２．５
   〜４．５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％
   、Ｎ：０．００３０〜０．０１３０％、Ｓ＋０．４０５
   Ｓｅ≦０．０１４％、Ｍｎ：０．０５〜０．８％、残部
   がＦｅおよび不可避的不純物からなるスラブを、１２８
   ０℃未満の温度域に加熱して熱間圧延し、８０％以上の
   圧下率を適用する冷間圧延を施し、次いで脱炭焼鈍した
   後仕上焼鈍する一方向性電磁鋼板の製造方法において、
   熱間圧延後６００℃以下の温度域でホットストリップを
   巻取り、熱延板焼鈍を施すことなく、熱間圧延後から仕
   上焼鈍における二次再結晶完了までの何れかの段階で鋼
   板に窒化処理を施すことを特徴とする磁気特性の優れた
   一方向性電磁鋼板の製造方法。