JPS5950118A - 磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方
法に係り、特に連続鋳造スラブからの製造方法に関する
。

一方向性珪素鋼板は主として変圧器その他の電気機器の
鉄芯材料として使用されるもので、鉄州値、磁束密度等
の磁気特性がすぐれていることが基本的に重゛皮である
。

一方向性珪素鋼板の製造工程における不可欠の要素ｅ、
ｊ１、いわゆる最終高温焼鈍で一次再結晶粒から＋　１
．　、＋　（ｌ　ｌ　＜　００１　：）方位の結晶粒に
二次再結晶させることである。このためには−次１ｇ結
晶粒の正常粒の成長を抑制するインヒビターと称する分
散相を必要とする。このインヒビターの代表的なものと
しては、特公昭３３−９２５５号に」：るＳ　、　’ｌ
’！１　公昭３６　１７１５４　”５　Ｋ　ｌ　ルＳ　
ｅ　、　’ｆ’ｊ公昭、ｌ　Ｄ　−１５６４４号による
ＡｚＮ、特公昭５　’］　−１１４６９号にょるｓｈ　
とＳおよびＳｅの方法が知られている。

こ７１らのインヒビターの抑制効果は、最終高温焼鈍Ａ
ｉＩ＊でに均一でかつ適正な寸法にインヒビターを分散
させることによって達成される。このため、１μ状では
熱延前にスラブを高温に加熱し、インヒビ々−元素を十
分に固溶させた後、熱延工程以降、二次内結晶１）；１
才での工程で析出分散状ｋｕを制ｆｌｉ　ｌ−、ている
。

従来の一方向性珪素鋼板の製１＜１ｊ力法においては、
鋼塊から分塊圧延にて厚さ１３０〜２５（ｌ　ｍｈのス
ラブを造り、そのスラブを１２５０℃以上で加熱し、イ
ンヒビターを固溶させた後熱延板としていた。次に熱延
板を１回ないし２回の冷延によって最終板厚とし、脱炭
焼鈍を行った後、二次再結晶および純化を目的とした最
終高温焼鈍を行うのが一搬的である。

ところで、近年鉄鋼の製造工程において、造塊法から連
続鋳造（以下連鋳と略称する）法に変りつつある。この
方法を一方向ｔＩ′珪素鋼板の製造に適用した場合には
分塊圧延による鋳造組織の破壊、再結晶による結晶組織
のｇ！組化工程が省略される／こめ、連り、１法固有の
急冷凝固による柱状結晶粒が１１１■記のスラブ加熱で
異常成長を起こし易く、熱延後に粗大な延伸粒として残
る。

この粗大な結晶粒は冷延、焼鈍を経た後も、再結晶せず
、その部分はインヒビターによる抑制効果が十分であっ
ても最終高温焼鈍でゴス方位の二次再結晶が不完全とな
り、いわゆる帯状細粒組織が主となり磁気特性の劣化を
招く欠点がある。

７１￥に通常のコイル幅約１０　Ｄ　Ｏｍｍから５０卿
又は１００ｍｍ［度の板幅にスラブｌ−して巻鉄芯用材
とする場合には帯状細粒がスリット幅全体に占めるａｌ
１合が極端に高まり、鉄芯の磁気特性を著ｌ−７＜悪化
−するので、変圧器製造業者は極度に注意をはＣ）って
いる。

この帯状細粒の防止対策として、特公昭５４−２７８２
０号は一方向性珪素鋼板の製造において、更に牛１公昭
５０〜３７　（１０９号は高磁束密度一方向性珪素鋼板
においてそれぞれ連続鋳造したスラブから２回り熱延工
程を経て熱延板を造る技術を提案し２ている。ｉ〜かし
この技術は２回の熱延工程を経て熱延板を造る技術すな
わち、鋼塊法における分塊圧延工程に相当する予備熱延
工程を採る技術であり、連金１１法本来の目的からみて
合理的な製造方法とｉｄ：イえない。

一方向性珪素鋼の熱延方法に関し、特公昭３８−１４　
（１（１（１号の実ｔイＩｉ９［様によればｃ＜ｏ、ｏ
５．ｑイ、〜ＩＩ］Ｓ、　０．１　！’ｉ　％；、Ｓ＋
　：　２．７５〜３５９ｇを含む珪素鋼を９２５℃以上
で熱延、その温度かも４（じ（゛／秒以上、奸才（、〈
は６５Ｆ／秒て急冷１．５４　（’）　℃以下の温度で
巻取り、４８０〜３１　（）　℃の範囲内で一定時間時
効させレンズ状析出物を？ｌることを目的としている、
この方法１ｌ−Ｌ鋼塊を素利とした磁性改善方法に関す
るもので、前記のような連鋳スラブのスラブ加熱で現わ
れるような結晶粒の異常成長が起こらず、成品に帯状細
粒が発生しない。ところがこの方法を連鋳スラブに適用
した。１ノッ合には、帯状細粒を防ぐ効果が不十分な場
合も茅）った。さらにこの方法を実験した場合に、コイ
ル化、７．１Ｍが仕上圧延機を離れてから巻取機に巻（
＝ｔ　＜　４での間の冷却速度が大きすぎるため、ウェ
イピングが大きくなり、先端部分が折れ曲がったり、１
般送用ローラーの間隙にかみζんでだりして巻取れ々い
事故が頻発し７、操業性および経済性に問題がＪ・）っ
た。

又特開昭５６−３３４３１号によれば珪素鋼を熱延する
工程において巻取温度を７（１０〜１　（ｊ　（ｌ　ｆ
ｌ　℃の範囲内に制御する方法、および７００〜１Ｆ’
１Ｆ１０℃で巻＠す、その銅帯を水槽等にｆ、）〆にし
て、千３伶−ノーろ方法を提案している。これらの画法
はＡｔＮ　の析出分散状態を改善し、二次再結晶を安定
させることを目的としており、本発明のＡｔＮ　　を含
有しないＨ料とけ７１象がＵなる。

本発明の１−１的は上記従来技術の問題点を解決し、連
鋳スンプから磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板の製
造方法を提供するにある。

上記の本発明の目的は次の２発明によって達成きれる。

第１発明の要旨とするところは次のとおりである。すな
わち屯ｉＩＩ比にて、Ｃ：　０．（１２ｆｌ〜００８０
％、Ｓ　ｉ　：　２．５〜４．０Ｘ、Ｍ　ｎ　：　０．
０２〜０．１０％、Ｓ　、％＝よびＳｅの何れか１伸又
は２ｆｉ１）合計力（１，００８〜０．０５（）％を含
み史に必要によりＳ　ｂ　：　０゜］、　＋１％以下を
含有する珪素鋼の連続鋳造スラブを熱間圧延する工程を
有して成る一方向性ＴＩ素鋼板の製造ノ５法において、
Ｉ）ｊｌ　Ｈ１４熱延州帯を仕−Ｆ最終スタンドを離れ
てから上記の（１）、（２）式より算出される温度の範
囲寸で７〜・４０℃／抄の冷却速度で冷却した後巻取放
冷する工、Ｐ−を含むことを特徴とする特許れた一方向
性珪素鋼板の製造方法である。

〔３５×！．０１，ｏ■＋５１５〕℃・・・・・（１）
［４４５ｘ７ｏ９，。Ｖ　−　５　７　ｎ　］　ｒ．　
”’　（２）ただしＶ；仕上最終スタンドを離れてから
巻１１Ｘ／る捷での熱延鋼帯の冷却速度（’Ｃ／秒）第
２発明の要旨とするところは、第１発明と同一成分の連
続鋳造スラブの熱間圧延において、熱延鋼帯を什−１−
最終スタンドをｌｑｌれてから下記（３）式より算出さ
れる温度以下に７〜３ｏ℃／秒の冷却速度で冷却した後
巻取ね、更に該巻取り鋼帯を水冷する工程を含むことを
特徴と寸る｛１悌気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板で
ある。

〔２０×ｔＯｆ，ｏ■＋５５５〕℃・・・・・・（３）
本発明者らは一方向性珪素体１連鋳スラブ素材から帯状
細粒のない均一にＬ７て磁気’Ｐｆ性のすぐれた成品を
得る熱延方法に関して鋭意研究をした結果、熱延仕ーヒ
最終スタンドのロール１山過後、巻ηソり寸での間の冷
却速度と巻取福１度に大きな関係のあることを見いだし
た。

次に実験データについて説明中る，、すなわち帯状細粒
の発生原因を装量追跡調査したところ、熱延板の結晶組
織の影響を大きく受けていることが判明した。連鋳スラ
ブからスラブ加熱、熱延を経てイ１｝られた熱延板の結
晶組織を第１図に示し７たが、板ｙ，ｉー中心部には粗
大な延伸粒が存在する。

この粗大々延伸粒は連鋳時にできた粗い柱状晶がスラブ
加熱で異常成長し、熱延で伸ばされたものであり、（　
ｌ　ｏ　Ｏ　ｌ　＜　（１　１　１　＞まプζは（２１
１１＜’　（ｌ　Ｉ　ｌ　＞ｅ’ｊの方位を持っている
。このだめ、後の冷延、炉，鈍を経てもＩｌとんと安定
で再結晶せず第２図φ）、および第３図＜Ａ）のように
中間焼鈍後、脱炭焼鈍後にも未再結晶粒として残る。そ
の結果、成品には第４図（Ａ）に示した．ように帯状細
粒が現われ、この部分の結晶方位が｛１１０１＜０（１
１＞方位から大きく外れているだめに均一ですぐれた磁
気特性が得られ々い。

この対策として、熱延板の結晶組織改善方法を種々検討
｛−、、帯状細粒の発生原因として熱延後の冷却速度と
巻取温度が関係していることが分った。

すなわち熱延後の冷却速度と巻取温度を適切に制御した
場合には、熱延板にたとえ粗大な延伸粒があっても冷延
、焼鈍を経ることにより中間焼鈍後は第２図（１カおよ
び脱炭焼鈍後の第３図０３）に示しだように効果的に均
一な結晶組織が得られる。この結果、最終高温焼鈍で第
４図（１３）に示したような完全な二次再結晶組織とな
り、均一ですぐれた磁気特性が得られることを見いだし
た。

次に本発明の成分限定理由について説明する。

Ｃ　： Ｃは熱延板の結晶組織を細かくするために必要な元素で
ある。次にＣの含有耽が結晶組織に及ぼす影響を調べだ
実験について説明する。

Ｃ：０．００９〜０．０５６％、Ｓｉ：２．９５〜２９
８％、Ｍｎ　：　０．０　６　８　〜０．０　７　３％
、Ｓ：０．（１１８−０（１２０％、の組成の９種の連
鋳スラブから３０　ｍｍ厚のシートバーを造り、その一
端から小片のシートバーを切り出し１　３３　０　ｒで
加熱した後、８５０℃で熱延を終了した。この熱延板を
ただちに２４℃／秒の冷却速度で３００℃捷で冷却した
。これらの％　ｌＥ板を酸洗後、いわゆる中間焼鈍を挾
む２回の冷延で０．３　（１ｍｍ厚の一方向性珪素鋼板
の成品とし、この成品についてＣ含イ１量と帯状細粒の
発生面積率との関係を調べ第５図に示しだ。

第５図から明らかな如く、Ｃの含有量は帯状細粒の発生
に大きな関係を有し、０．０２％未満では帯状細粒の発
生率が著しく大きく防止効果がないが００２％以トでは
帯状細粒の発生面積率は減少している。

このためＣの含有量は下限を０．０２％とするが、００
８％を越すと最終高温焼鈍前の脱炭が困難となり磁性特
性を劣化させるので、Ｃを０．０２〜００８％の範囲に
限定した。

Ｓ　Ｉ　： ＳＩは２５％未満ではα−γ変態が存在し、最終高温焼
鈍において二次再結晶を阻害する。一方４０％を越える
と冷延時に割れを起こし易くなるので２．５〜４０％の
範囲に限定した。

Ｍｎ　： Ｍ　ｎはＭ　ｎ　Ｓあるいはへ４ｎＳｅを形成させイン
ヒビターの効果をあげる元素であるが、（１，０２０％
未満ではその形成が不十分であり、０．　ｌ　ｏ　ｐσ
を越えると熱延前のインヒビターの固溶温度がｉｒｅ、
　＜なり、スラブの加熱が困難になるので、（、）、　
（１２０〜０゛１０％の範囲に限定した８ Ｓ、Ｓｅ： Ｓ、Ｓｅはそれぞれインヒビターの効果を有するが、そ
れぞれの単独あるいけ２種の合計でｏ、ｏｏｓ％未満で
は完全な二次再結晶が得られないので０．（ｌ　０８％
以上が必要である。一方単独あるいＶ」、２紳の合計で
０．０５０％を越すと熱延前の固溶温ｍ］が高吐り、又
最終高温焼鈍における脱硫あるいは脱セレニウムが不十
分となるので上限を０．　（１５０％とした。

Ｓｂ　： ｓｂは粒界に偏析して一次再結晶粒の成長を抑制し、Ｓ
、Ｓｅの倒れが１種又は２種と共存し磁気特性を向上さ
せることができるが、０．１０％を越すとその効果が飽
和するので０．１０％以下に限定した。

なお本発明においては、インヒビターと［７てＳ、８ｃ
およびＳｂのみならず、その他の公知のインヒビターた
とえば１３、Ｂ！、Ａ　ｓ　ｓ　Ｐ　ｌ）　ｂ等の１種
又は２種を追加ずｉこともできる。

次に上記の限定成分を有する連続鋳造スラブからの一方
向性珪素鋼板の製造方法について説明する。まず帯状細
粒の発生状況と熱延仕上げ後の冷却速度および巻取温度
、冷却方法との関係を研究し、帯状細粒のない磁気特性
のすぐれた一方向性珪素鋼板の製造方法を得た。

すなわちＣ：　Ｏ，（１３２％、Ｓｉ：３．０１％、Ｍ
ｎ：０．０７２％、Ｓ：０．０２０％の組成を有する連
鋳スラブから３０鰭厚のシートバーを造り、その一部分
を用いて、小片のシートバー１１６枚を切り出した。こ
のシートバーを］３２０℃で加熱し、２５縮の熱延板に
熱延し８５０℃で熱延を終了した。この熱延板をただち
に種々の冷却方法で冷却し、巻取温度に対応する温度に
到達した時点で、水槽に浸漬して急冷したものと、銅帯
冷却条件に合せて冷却できる炉をあらかじめ巻取温度に
合せておき、その炉に装入し炉中冷却したものを造った
。この熱延板を酸洗後、いわゆる中間焼鈍を挾む２回の
冷延で（１，３５ｍｍ厚の一方向性珪素鋼板の成品とし
、この成品について帯状ｔｉｌ＋粒の発生を調査した。

第６図および第７図に熱延後の冷却速度、巻取温度と成
品における帯状細粒の発生面積率との関係を示した。な
お第６図は巻取径放冷しだ場合、第７図は巻取径水冷し
だ場合を示し、〜ン ている。

第６図から次のことが分る。熱延後の冷却速度が遅い４
℃／秒の場合は巻取温度を下げても帯状細粒の発生を防
止できない。冷却速度７〜ｂ℃以下、［４４５Ｘｔｏｆ
’、　ｏＶ−５７（ＶＪ℃以上の範囲に冷却して巻取り
、巻取径放冷すると帯状細粒の発生を防止できる。冷却
速度が更に速い７０〜ｂ 囲で巻取ることにより帯状細粒の発生を防止する。

しかし、この条件では熱延鋼帯の先端が圧延機を離れて
から巻付くまでの間にウェイピングが大きくなり、先端
部分が折れ曲りたり、搬送用ローラの間隙にかみ込んだ
りして巻取れないことが多く操業性および経済性の点で
実用性が少ない。

第７図から巻取径水冷の場合、次のことが分る。

熱延後の冷却速度が遅い４℃／秒の場合は巻取径水冷し
ても帯状細粒の発生を防止できない。冷却速度７〜：（
θ℃／秒の場合は巻取温度を〔２０×ｔｎｆ、　ｎ　Ｖ
−１−５５５：］　℃以下に冷却し巻取径水冷す水′ ると帯細Ｍｌ１口＼′ｌを効果的に防止できる。冷却速
度が四に速い４０〜ｂ 取温度から水冷しても帯状細粒の発生を防止できない。

実施例１ Ｃ：　Ｏ（１３８％、Ｓｉ：３．０２％、Ｍ　ｎ　：　
（１，０７５％、Ｓ：０．０２％、を含む厚さ２００　
ｍｍの珪素鋼連鋳スラブ５本を１３７０℃に加熱した後
、粗圧延機にて：（Ｏｍｍ厚の・／−ドパーとし、続い
てストリップミルにて２５關厚の熱延鋼帯に仕上げ、熱
延鋼帯が仕上月−延機のロールを離れてから巻取機せで
の冷却速度を冷却水ｈ１．搬送搬送筒の調節により第１
表に示す冷却φ件で冷却した。これらの熱延銅帯を公知
の方法により酸洗後冷延で（１８５ｔｒａｍの中間板ｊ
すとし、次いで９５０℃３分間の焼鈍を行い、ＩＩ）び
冷延で（１，３５隅の最終板厚とし、８４０℃５分間ｌ
！ｉ＋！水未中で脱炭・暁舗しその後Ｍ　ｒ　Ｏを塗布
し、１１７０℃１０時間水素中で最終高温焼鈍を行い一
方向性１素ｆＭ・（ｉン成品とした−１この成品の帯状
細ｆ１′１の有趣と磁気特性を調査しその結１帖を同じ
く第１で（に示した。

第１人から（し軸側Ａ、Ｅ利は帯状細粒が発生しイ１ｈ
気特性が芹しく劣り、成品としての価値がないのに比較
して本究明例１：（、Ｃ，Ｄ材は何れも成品に４’ｊ状
細粒がなくすぐれた磁気特性が得られることが分る。

実施例２ Ｃ：　（１，４１３５％、Ｓ　＋　：　２．９８％、Ｍ
ｎ：０．ｆ”＋６７９６、Ｓ：（１，（１（１７％、Ｓ
ｅ：（１，０１３％を含む厚さ２００団の珪素中津グツ
１スラブ５本全１３５０℃で加熱し実施例１と同（〜η
のＨ法により２２門厚のＰ８延鋼帯とし、　；ｒｃ　２
　Ｗの冷却争件で冷却した、どれらの熱延４岡帯を公′
ｒ１１のＪｊ法で酸、先後冷！豪により０．７２アの中
間板厚と１７．９５０℃２分間焼鋪ケ侑した後、Ｐ＋び
冷延によって０．３０　ｍｍの最終板厚とし、８２０℃
５分間湿水素中で脱炭焼鈍後Ｍ　Ｙ　□　を塗布し、Ｉ
Ｊ７０℃１０時間水素中で最終高、ａす尭鋪奢行い、一
方向（’ｌ：　ＴＩ：素σ１′１帯成品とし、その出：
状細粒の有無、磁気特性を；調査し、同じく第２表に示
した。

第２表から比較例１＝”、Ｊ材は帯状ｉ、ｌｌ１粒が発
生し膳気Ｉｒテ件が劣るが、本発明例Ｃｌ、　Ｈ，Ｉ材
は帯状細粒がなくすぐれた磁気特性を示し、インヒビタ
ーが８．Ｓｅ　でも同様の効果のあることが分る。

実ｌイ時イ列３ Ｃ：　（１，ｎ　４　ｎ、”にｓ　ＳＩ　：　２．９５
Ａ、λ４ｎ：０．０７０％、Ｓ：０．００５．。６、Ｓ
　ｃ　：　Ｏ，Ｏ］、　５５％ｓｂ：０．０２５％を含
む珪素鋼連間スラブ５本を１３７０℃で加熱し１、実施
例Ｊと同様の方法により２．７門厚の熱延鋼帯とし２、
第３表の冷却条件で冷却しプと。これらの熱延鋼帯を公
知の方法により、酸洗後冷延で０７８−の中間板厚とし
、９５０℃２分間焼鈍を／ｎｊｉ　ｌ−に後、再び冷延
で０．３０　ｍｍのＩＱ終板厚とし７．８５０℃５分間
湿水素中で脱炭＜＋’６鈍後Ｍ　ｆ　Ｏを塗布した。こ
ノ１らの鋼帯をＲ７０ｔｌ”で２０８７４間保持した後
１１８０℃に昇温し１０時間水素中で一社終高温焼鈍し
て一方向性珪素鋼帯成品としだ。この成品の帯状細粒の
有無と磁気特性を調査しその結果を同じく第３表に示し
た。

第３表から比較材に１０材は帯状細粒が発生し、磁気特
性が劣っているのに対し、本発明例り、Ｍ、Ｎ材は成品
に帯状細粒がなく磁気特性がきわめてすぐれており、イ
ンヒビターＳ％Ｓｅ、Ｓｂの相乗効果のあることが分る
。

本発明は上記実施例からも明らか々如く、成分を限定し
、連鋳スラブからの熱延工程において熱延銅帯を仕上最
終スタンドから巻取る間およびその後の冷却条件を限定
することによって帯状細粒がなく磁気特性のすぐれた一
方向性珪素鋼板を製造することができだ。

【図面の簡単な説明】

第１図は連鋳スラブからの一方向性珪素鋼の熱延後の断
面顕微鏡写真、第２図（Ａ）、の）は連鋳スラブからの
一方向性珪素鋼の中間焼鈍後の断面顕微鏡写真であって
第２図（Ａ）は従来法によるもの、第２図０３）は本発
明法によるもの、第３図（Ａ）、σ３）け連鋳スラブか
らの一方向性珪素鋼の脱炭焼鈍後の断面ｇＩＲ微鏡耳鏡
写真って第３回込）は従来法によるもの、第３図（Ｂ）
は本発明法によるもの、第４図（Ａ）、０は一方向性珪
素鋼成品のマクロ組織写真であって第４図（５）は従来
法によるもの、第４図０３）は本発明法によるもの、第
５図は、炭素計と帯状細粒の発生面積率との関係を示す
線図、＠６図は巻取後故冷の場合の熱延後の冷却速度、
巻取速度と成品における帯状細粒の発生面積率との関係
を示す線図、第７図は巻取径水冷の場合の熱延後の冷却
速度、巻取温度と成品における帯状細粒の発生面積率と
の関係を示す線図である。 代理人　中　路　武　雄 第１図 第２図 （Ａ）　　　　　　　ＣＢ） 第３図 （Ａ）　　　　　　　（Ｂ） 第４図 ｃｒｎ 第５図 炭寮量（％） 第６図 邊却を度（・０７秒） 第７図 ０発　明　者　山田茂樹 千葉市川崎町１番地川崎製鉄株 式会社技術研究所内 １０８

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重侶比にて、Ｃ：０．０２０〜０．０８０％、Ｓ
   ｒ　：　２．５〜４．０％、Ｍｎ　：　０．０２〜０．
   １０％、ＳおよびＳｅの何れか１種又は２種の合計が０
   ００８〜００５０％を含み更に必要によりＳｌ）：０．
   １０％以下を含有する珪素鋼の連続鋳造スラブを熱間圧
   延する工程を有して成る一方向性珪素鋼板の製造方法に
   おいて、前記熱延銅帯を仕上最終スタンドを離れてから
   下記の（１）、（２）式より算出される温度の範囲まで
   ７〜ｂ 巻取放冷する工程を含むことを特徴とする特許性のすぐ
   れた一方向性珪素鋼板の製造方法。 ［　３　５　Ｘ　ｔｏｆ，。Ｖ＋５１．５）’Ｃ・・・
   ・・（１）Ｃ４４５×ｉｏｆ，。Ｖ−５７０］℃・・・
   （２）ただし■：什ーヒ最終スタンドを離れてから巻取
   る神での熱延鋼帯の冷却速度（℃／秒）
2. （２）重険比にて、Ｃ：ｏ．ｏ２ｏ〜０．　（１　８　
   ０％、Ｓ　ｉ　　：　　２．　５　〜４．　０％、Ｍｎ
   　：　　０．（’ｌ　２　〜Ｏ．　１　　０％、Ｓおよ
   びＳｅの何れか１種又は２種の合計が０００８〜００５
   ０％を含み更に必要にょり８１）：０．１０％以下を含
   有する珪素鋼の連続鋳造スラブを熱間圧延する工程を有
   して成る一方向性珪素鋼板の製造方法において、前記熱
   延銅帯を仕上最終スタンドを離れてから下記（３）式よ
   り算出される温度以下に７〜ｂ に該巻取ｂｔｓ＋帯を水冷する工程を含むことを特徴と
   する磁気特性のすぐれた一方向性珪素鋼板。 ［２０Ｘ７ｏｒ，ｏＶ＋５５５］℃・・・・−（３）た
   だし■：仕上最終スタンドを離れてから巻取るまでの熱
   延鋼帯の冷却速ＩＯ’　（　℃／秒）