JP6446716B2 - H形鋼の製造方法 - Google Patents
H形鋼の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6446716B2 JP6446716B2 JP2017506507A JP2017506507A JP6446716B2 JP 6446716 B2 JP6446716 B2 JP 6446716B2 JP 2017506507 A JP2017506507 A JP 2017506507A JP 2017506507 A JP2017506507 A JP 2017506507A JP 6446716 B2 JP6446716 B2 JP 6446716B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hole
- rolled
- mold
- slab
- hole mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
本願は、2015年3月19日に日本国に出願された特願2015−056641号に基づき、優先権を主張し、その内容をここに援用する。
2…加熱炉
3…サイジングミル
4…粗圧延機
5…中間ユニバーサル圧延機
8…仕上ユニバーサル圧延機
9…エッジャー圧延機
11…スラブ
12…フランジ対応部
13…H形粗形材
14…中間材
16…H形鋼製品
20…上孔型ロール(第1孔型)
21…下孔型ロール(第1孔型)
25、26…突起部(第1孔型)
28、29…割り込み(第1孔型)
30…上孔型ロール(第2孔型)
31…下孔型ロール(第2孔型)
35、36…突起部(第2孔型)
38、39…割り込み(第2孔型)
40…上孔型ロール(第3孔型)
41…下孔型ロール(第3孔型)
45、46…突起部(第3孔型)
48、49…割り込み(第3孔型)
50…上孔型ロール(第4孔型)
51…下孔型ロール(第4孔型)
55、56…突起部(第4孔型)
58、59…割り込み(第4孔型)
80…フランジ部
100…側壁部
102…噛み出し部
110…逃がし部
K1…第1孔型
K2…第2孔型
K3…第3孔型
K4…第4孔型
T…製造ライン
A…被圧延材
以上のような理由から、突起部25、26の先端部角度θ1aは25°以上40°以下であることが望ましい。なお、以下に説明するウェッジ角度θ1bについても同様に25°以上40°以下であることが望ましい。これらのウェッジ角度θ1a、θ1bは、高いフランジ生成効率を実現させるとの観点からは25°以上35°以下とすることがより望ましい。
特に第1孔型K1のウェッジ角度θ1aはフランジ相当部(後のフランジ部80)の先端部厚みに大きく寄与することが知られており、その点からは、ウェッジ角度θ1aはできるだけ小さくすることが好ましい。図14は、第1孔型K1の途中パスの概略断面図であり、一方のスラブ端面(図2における上方端部)に割り込み28を付与している状態を示している。図14では割り込み28を付与する際のウェッジ角度θ1aの大小による差異について記載しており、それぞれの場合の割り込み形状を図示している。また、図15は第1孔型K1のウェッジ角度θ1aとフランジ相当部の先端厚み(フランジ先端厚)との関係を示すグラフであり、一例としてウェッジ高さが100mm、スラブ厚が300mmの場合を示している。
一方で、その他のパスにおいては、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)において上記突起部35、36を除き孔型と被圧延材Aは接触しておらず、これらのパスにおいて被圧延材Aの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Aの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ相当部(後述するフランジ部80に相当)の生成効率を低下させてしまうからである。
一方で、その他のパスにおいては、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)において上記突起部45、46を除き孔型と被圧延材Aは接触しておらず、これらのパスにおいて被圧延材Aの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Aの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ相当部(後述するフランジ部80に相当)の生成効率を低下させてしまうからである。
一方で、その他のパスにおいては、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)において上記突起部55、56を除き孔型と被圧延材Aは接触しておらず、これらのパスにおいて被圧延材Aの積極的な圧下は行われない。これは、圧下により被圧延材Aの長手方向への伸びを生じさせ、フランジ部80の生成効率を低下させてしまうからである。
一方で、図7、8に示すようなスラブ幅/スラブ厚が大きい場合には、第1孔型K1のウェッジ高さを所定の条件より高くすることで、被圧延材の回転を抑え、造形時のフランジ厚バラツキを低減させることができる。
以上のことから、素材スラブのスラブ幅/スラブ厚が6.0以上7.7以下であり、且つ、第1孔型K1のウェッジ高さを100mm以上とすることで後段の造形時のフランジ厚バラツキを低減させ、例えば第3孔型K3圧延後の左右フランジ相当部の厚みバラツキを5%以下にできることが分かる。
Claims (7)
- 粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたH形鋼の製造方法であって、
スラブ幅/スラブ厚が6.0以上7.7以下であるスラブ素材を被圧延材として用い、
前記粗圧延工程を行う圧延機には、被圧延材を造形する4以上の複数の孔型が刻設され、
当該複数の孔型では被圧延材の1又は複数パス造形が行われ、
前記複数の孔型のうち第1孔型及び第2孔型には、被圧延材の幅方向に対し鉛直に割り込みを入れる突起部が形成され、
前記第1孔型に形成される突起部の高さは100mm以上に設計され、且つ、前記第1孔型及び第2孔型に形成される突起部の先端角度は40°以下であることを特徴とする、H形鋼の製造方法。 - 前記スラブ素材は、
前記第1孔型における造形開始時のスラブ幅が1800mm以上であり且つスラブ厚が300mm以上であることを特徴とする、請求項1に記載のH形鋼の製造方法。 - 前記スラブ素材は、
前記第1孔型における造形開始時のスラブ幅が1200mm以上であり且つスラブ厚が250mm以上であることを特徴とする、請求項1に記載のH形鋼の製造方法。 - 前記第1孔型及び第2孔型に形成される突起部の先端角度は25°以上35°以下であることを特徴とする、請求項1〜3のいずれか一項に記載のH形鋼の製造方法。
- 前記複数の孔型のうち第2孔型以降では少なくとも1パス以上の造形において被圧延材の端面と孔型周面とが接触した状態で圧下が行われ、
前記複数の孔型のうち第3孔型以降では前記割り込みによって成形された分割部位を順次折り曲げる工程が行われることを特徴とする、請求項1〜4のいずれか一項に記載のH形鋼の製造方法。 - 前記第1孔型には、被圧延材の側面に隣接する側壁部の被圧延材入口側において、造形時の被圧延材から離間する方向に広がる逃がし部が形成されていることを特徴とする、請求項1〜5のいずれか一項に記載のH形鋼の製造方法。
- 前記逃がし部は、前記側壁部において被圧延材入口側に近づくにつれて、前記第1孔型内面が被圧延材から離間するような曲線形状を有しており、
当該曲線形状の曲率半径Rは400mm以下であることを特徴とする、請求項6に記載のH形鋼の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015056641 | 2015-03-19 | ||
JP2015056641 | 2015-03-19 | ||
PCT/JP2016/057654 WO2016148031A1 (ja) | 2015-03-19 | 2016-03-10 | H形鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2016148031A1 JPWO2016148031A1 (ja) | 2018-01-18 |
JP6446716B2 true JP6446716B2 (ja) | 2019-01-09 |
Family
ID=56919189
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017506507A Active JP6446716B2 (ja) | 2015-03-19 | 2016-03-10 | H形鋼の製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10710130B2 (ja) |
EP (1) | EP3257597B1 (ja) |
JP (1) | JP6446716B2 (ja) |
CN (1) | CN107427873B (ja) |
WO (1) | WO2016148031A1 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3483294B1 (en) * | 2016-08-29 | 2022-02-16 | Nippon Steel Corporation | Rolled h-shaped steel and manufacturing method thereof |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5919766B2 (ja) * | 1981-05-21 | 1984-05-08 | 住友金属工業株式会社 | H形鋼の製造方法 |
JPS58188501A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | H形鋼用粗形鋼片の製造方法 |
JPH0798201B2 (ja) * | 1988-01-21 | 1995-10-25 | 住友金属工業株式会社 | H形鋼の粗圧延方法 |
JPH0761482B2 (ja) * | 1988-12-23 | 1995-07-05 | 新日本製鐵株式会社 | H形鋼用粗圧延材のフランジ幅可変圧延方法 |
JP2727943B2 (ja) * | 1993-12-16 | 1998-03-18 | 住友金属工業株式会社 | 粗形鋼片の製造方法 |
JPH07178404A (ja) | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Nkk Corp | 鋼製連壁用形鋼の製造方法 |
DE19512931A1 (de) * | 1995-03-30 | 1996-10-02 | Mannesmann Ag | Universalgerüstgruppe und Verfahren zum Walzen von stranggegossenen Vorprofilen |
JP2001018002A (ja) * | 1999-06-30 | 2001-01-23 | Kawasaki Steel Corp | H形鋼の製造方法 |
JP2004322105A (ja) * | 2003-04-21 | 2004-11-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | H形鋼の製造方法及び孔型ロール |
JP2004358541A (ja) * | 2003-06-06 | 2004-12-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 粗形鋼片の製造方法及び孔型ロール |
JP2012071346A (ja) | 2010-08-31 | 2012-04-12 | Jfe Steel Corp | H形鋼の製造方法およびh形鋼製造設備 |
-
2016
- 2016-03-10 CN CN201680016812.2A patent/CN107427873B/zh active Active
- 2016-03-10 EP EP16764861.7A patent/EP3257597B1/en active Active
- 2016-03-10 WO PCT/JP2016/057654 patent/WO2016148031A1/ja active Application Filing
- 2016-03-10 US US15/559,194 patent/US10710130B2/en active Active
- 2016-03-10 JP JP2017506507A patent/JP6446716B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN107427873B (zh) | 2019-09-13 |
JPWO2016148031A1 (ja) | 2018-01-18 |
WO2016148031A1 (ja) | 2016-09-22 |
EP3257597A4 (en) | 2018-12-12 |
US20190084019A1 (en) | 2019-03-21 |
CN107427873A (zh) | 2017-12-01 |
EP3257597A1 (en) | 2017-12-20 |
US10710130B2 (en) | 2020-07-14 |
EP3257597B1 (en) | 2019-09-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6515355B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP2019111584A (ja) | 圧延h形鋼 | |
JP6447286B2 (ja) | H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 | |
JP6446716B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6565691B2 (ja) | H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 | |
JP6597321B2 (ja) | H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 | |
JP6593457B2 (ja) | H形鋼の製造方法及び圧延装置 | |
JP6686809B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6668963B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6627641B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JPWO2019156078A1 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6855885B2 (ja) | H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 | |
JP6790973B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6515365B1 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6447285B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6825463B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP6569535B2 (ja) | H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 | |
JP6593456B2 (ja) | H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 | |
JP6614339B2 (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP5938983B2 (ja) | 粗形鋼片の造形圧延方法およびh形鋼の製造方法 | |
JP2019206010A (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP2018008279A (ja) | H形鋼の製造方法 | |
JP2017121652A (ja) | H形鋼の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170913 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171024 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20181030 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20181112 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6446716 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |