JP6593456B2 - H形鋼の製造方法及びh形鋼製品 - Google Patents
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Description
本願は、2016年1月7日に日本国に出願された特願2016−002072号に基づき、優先権を主張し、その内容をここに援用する。
なお、プルダウン率とは、平造形孔型における被圧延材の、「フランジ幅減少量/ウェブ厚減少量」を示すものである。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面30a、30b及び孔型底面31a、31bと、突起部35、36の傾斜面とのなす角度θfは、図3に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面40a、40b及び孔型底面41a、41bと、突起部45、46の傾斜面とのなす角度θfは、図4に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
また、被圧延材Aの上下端部(スラブ端面)に対向する孔型上面50a、50b及び孔型底面51a、51bと、突起部55、56の傾斜面とのなす角度θfは、上記第3孔型K3と同様に、図5に示す4箇所ともに約90°(略直角)に構成されている。
そこで、本発明者らは、従来の平造形孔型での圧延条件の問題点を検証すると共に、本実施の形態に係る製造方法において第1孔型K1〜第4孔型K4によって造形された被圧延材Aに対する好適な圧延条件について鋭意検討を行った。以下、本検討について図面を参照して説明する。
図7は、第4孔型K4での造形後の被圧延材Aに対し、従来より既知の構成・形状を有する平造形孔型90(上記第5孔型K5に相当)を用いてウェブ部82の厚み圧下を含む造形を実施した場合の説明図であり、(a)は造形前、(b)は造形後を示している。なお、図7においては、フランジ部80の形状変化の様子を示すためにフランジ部80を拡大するように被圧延材Aの一部を拡大して図示している。
プルダウンと孔型ロール形状との関係としては、被圧延材Aの全断面に占めるウェブ部82の割合が大きくなるにつれてプルダウンは大きくなり、ウェブ部82からフランジ部80へのメタルフローを誘発する程プルダウンは小さくなる。
2…加熱炉
3…サイジングミル
4…粗圧延機
5…中間ユニバーサル圧延機
8…仕上ユニバーサル圧延機
9…エッジャー圧延機
11…スラブ
13…H形粗形材
14…中間材
16…H形鋼製品
20…上孔型ロール(第1孔型)
21…下孔型ロール(第1孔型)
25、26…突起部(第1孔型)
28、29…割り込み(第1孔型)
30…上孔型ロール(第2孔型)
31…下孔型ロール(第2孔型)
35、36…突起部(第2孔型)
38、39…割り込み(第2孔型)
40…上孔型ロール(第3孔型)
41…下孔型ロール(第3孔型)
45、46…突起部(第3孔型)
48、49…割り込み(第3孔型)
50…上孔型ロール(第4孔型)
51…下孔型ロール(第4孔型)
55、56…突起部(第4孔型)
58、59…割り込み(第4孔型)
80…フランジ部
82…ウェブ部
90…平造形孔型
K1…第1孔型
K2…第2孔型
K3…第3孔型
K4…第4孔型
K5…第5孔型(平造形孔型)
T…製造ライン
A…被圧延材
Claims (2)
- 粗圧延工程、中間圧延工程、仕上圧延工程を備えたH形鋼の製造方法であって、
前記粗圧延工程を行う圧延機には、被圧延材を造形する5以上の複数の孔型が刻設され、
当該複数の孔型では被圧延材の1又は複数パス造形が行われ、
前記複数の孔型のうち第1孔型及び第2孔型には、被圧延材の幅方向に対し鉛直に割り込みを入れる突起部が形成され、
前記複数の孔型のうち第2孔型以降では少なくとも1パス以上の造形において被圧延材の端面と孔型周面とが接触した状態で圧下が行われ、
前記複数の孔型のうち最終孔型を除く第3孔型以降では前記割り込みによって成形された分割部位を順次折り曲げる工程が行われ、
前記複数の孔型のうち最終孔型は平造形孔型であり、当該平造形孔型における圧延造形はプルダウン率を1.0以下とする圧延条件で行われることを特徴とする、H形鋼の製造方法。 - 寸法1500mm×600mmH形鋼の製造において、
前記平造形孔型における圧延造形は、圧延造形後の被圧延材のウェブ厚みが160mm以上となる圧延条件で行われることを特徴とする、請求項1に記載のH形鋼の製造方法。
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