JP6370874B2 - 内燃機関の可変動弁装置 - Google Patents

Description

本発明は、シリンダヘッドに形成された吸気通路や排気通路の開閉弁のリフト特性を切り替えることができる内燃機関の可変動弁装置に関する。

内燃機関の吸排気弁のバルブ特性を変更し得る装置として、種々の機構が提案されている。本出願人は、バルブの作動を休止させることが可能なバルブ休止機構として、バルブ駆動カムとバルブとの間に設けられるバルブリフタに、油圧で駆動されるスライドピンを内蔵させたバルブ休止機構を提案している（特許文献１、２参照）。

このバルブ休止機構では、バルブリフタの内側にバルブリフタの軸線と直交する軸線を有する摺動孔及びバルブステムを軸方向移動自在に挿通せしめる挿通孔が設けられたスライドピンホルダが嵌合され、摺動孔には、油圧室を形成するスライドピン（切替部材）が摺動可能に、且つリターンスプリングによって油圧室の容積を縮小する方向に付勢される状態で嵌合されている。スライドピンの下部外側面の軸方向中間部には、平坦な当接面が形成さると共に、バルブステムの先端部を収容可能にする収容孔が当接面に開口するように形成されている。スライドピンは、油圧室に供給される油圧力及びリターンスプリングのばね力によって、バルブステムを当接面に当接させる位置とバルブステムを収容孔に収容させる位置との間を摺動することで、バルブの作動及び不作動を切り替える。

特許文献１に記載のバルブ休止機構では、油圧室に油圧が供給されていない時（低圧時）に、下降するバルブリフタの収容孔にバルブステムの先端部が収容され、バルブは開弁作動せず、油圧室に油圧が供給されている時に、下降するバルブリフタの当接面にバルブステムの先端部が当接してバルブが開弁作動する。一方、特許文献２に記載のバルブ休止機構では、油圧室に油圧が供給されていない時（低圧時）に、下降するバルブリフタの当接面がバルブステムの先端部に当接してバルブが開弁作動し、油圧室に油圧が供給されている時には、下降するバルブリフタの収容孔にバルブステムの先端部が収容され、バルブは開弁作動しない。

特開２０００−２０４９１７号公報 特開２０１１−１８５０９２号公報

ところで、内燃機関は複数のバルブを備えているのが一般的であり、バルブ吸気機構は複数のバルブに設けられることが多い。これらのバルブの開弁期間（バルブリフタの駆動期間）は、吸気弁と排気弁との違いや、バルブが設けられる気筒間の燃焼タイミングの違い等のために互いに異なる。バルブ休止機構のそれぞれに対して油圧切替弁が設けられていない場合、全てのスライドピンへの油圧供給は同時に行われる。そのため、スライドピンの位置切替の最中（スライドピンの移動中）にバルブの開弁期間が始まることがある。また、バルブ休止機構のそれぞれに対して油圧切替弁が設けられている場合であっても、スライドピンの位置切替が遅れてバルブの開弁期間に重なることがある。特に、スライドピンがバルブを開作動させる位置（動弁位置）から開作動させない位置（休弁位置）に移動している最中に、バルブの開弁期間が始まり、バルブを開弁させるバルブリフタの駆動が始まると、スライドピンが当接面の一部のみにバルブステムの先端部を当接させた状態でバルブを開作動させることになる。

しかしながら、上記のバルブ休止機構では、内燃機関の運転時には常にリターンスプリングのばね力、又はばね力と相反する向きの油圧力（ばね力に打ち勝つ油圧力）がスライドピンに作用している。そのため、上記のようにスライドピンがバルブを動弁位置から休弁位置へ移動している途中でバルブを開作動させると、ばね力又は油圧力を受けたスライドピンが当接面をバルブステムの先端部に当接させたまま滑って休弁位置へ移動することがある。スライドピンがこのように作動すると、リフト中のバルブがバルブスプリングによってバルブシートに叩きつけられる、いわゆる叩かれが発生する。叩かれは、バルブに強い衝撃を与えるため、バルブの耐久性に悪影響を与える。

本発明は、このような背景を鑑み、バルブのリフト特性を切り替える切替部材がバルブリフト中に変位することを抑制できる内燃機関の可変動弁装置を提供することを課題とする。

このような課題を解決するために、本発明に係る内燃機関（１）の可変動弁装置（２０）のある態様は、燃焼室（１２）の吸気口（１６Ｉ）又は排気口（１６Ｅ）を開閉するバルブヘッド（３１）及びカムシャフト（２１）のカム（２１ａ）によって駆動されるべくシリンダヘッド（４）に摺動可能に設けられるバルブステム（３２）を有するバルブ（１７）と、前記シリンダヘッドに形成されたリフタ支持孔（１９ａ）にベース位置と押し下げ位置との間を摺動可能に受容され、前記カムと前記バルブとの間に介装されて前記カムにより駆動されるバルブリフタ（２４）と、前記バルブリフタの内部に、前記バルブステムのエンド面（３９ａ）への当接によって前記バルブを駆動可能とする動弁位置と前記バルブを駆動不能とする休弁位置との間を変位可能に設けられ、油圧による位置の変更によって前記バルブのリフト特性を切り替える切替部材（５３）と、前記切替部材の前記動弁位置側に形成される第１受圧面（５３ａ）によって前記バルブリフタの内部に画定され、前記バルブリフタの外周面に開口する休弁油圧導入口（５８ａ）から油圧を供給されることによって前記切替部材を前記休弁位置側へ変位させる休弁油室（５８）と、前記リフタ支持孔の内周面に休弁油圧供給口（６０ａ）を開口させるように前記シリンダヘッドに形成され、前記休弁油室に連通可能な休弁油路（６０）とを有し、前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に、前記休弁油路と前記休弁油室とが互いに連通し、前記バルブリフタが少なくとも所定のストローク（休弁遮断ストローク）をもって前記押し下げ位置側に変位した時に、前記休弁油路と前記休弁油室との連通が断たれるように、前記休弁油圧供給口と前記休弁油圧導入口との相互位置が設定されている。

この構成によれば、バルブリフタが少なくとも所定のストロークをもって押し下げ位置側に変位した状態では、休弁油路と休弁油室との連通が断たれることによって油圧が休弁油室に供給されなくなる。そのため、休弁油路から休弁油室への油圧供給によって切替部材が動弁位置から休弁位置へ変位している最中に、カムによるバルブリフタの駆動が始まった場合でも、バルブリフト中に切替部材が休弁位置側へ変位することが抑制される。

好ましくは、上記の構成において、前記休弁油路（６０）と前記休弁油室（５８）との連通面積は、前記バルブリフタ（２４）が前記ベース位置にある時に最大である。

この構成によれば、バルブリフタがベース位置にある時、即ちバルブリフトが行われていない時には、休弁油路から休弁油室への油圧供給（休弁油路から休弁油室への作動油の流入）が円滑に行われる。

好ましくは、上記の構成において、前記休弁油路（６０）と前記休弁油室（５８）との連通面積は、前記バルブリフタ（２４）が前記ベース位置から前記押し下げ位置に向けて移動するにつれて小さくなり、前記バルブリフタが前記押し下げ位置に至る前に０になり、バルブリフト中に切替部材が休弁位置側へ変位することが抑制される。

この構成によれば、バルブリフタがベース位置から押し下げ位置に向けて移動するにつれて休弁油路から休弁油室へ油圧が供給され難くなり、押し下げ位置に至る前に油圧が供給されなくなる。

好ましくは、上記の構成において、前記休弁油室（５８）は、前記切替部材（５３）に対して前記切替部材の変位方向に形成された休弁油室主部（５８Ａ）と、一端において前記休弁油室主部に連通し、他端において前記休弁油圧導入口（５８ａ）を形成する休弁油室通路部（５８Ｂ）とを有し、前記休弁油圧導入口の前記ベース位置側の縁部が前記休弁油室主部の前記ベース位置側の縁部よりも前記バルブリフタ（２４）の摺動方向において前記押し下げ位置側に配置されている。

この構成によれば、休弁油圧導入口のベース位置側の縁部が休弁油室主部のベース位置側の縁部よりも押し下げ位置側に配置されることにより、休弁油室主部が休弁油圧導入口を形成する場合に比べて小さいストロークで休弁油路と休弁油室との連通を断つことができる。

好ましくは、上記の構成において、前記カムシャフト（２１）の軸線（２１Ｘ）の延在方向と前記バルブ（１７）の軸線（１７Ｘ）の延在方向とが互いに直交関係にあり、前記バルブリフタ（２４）が、摺動方向に沿った軸回りに回転不能とされ、前記切替部材（５３）が、前記カムシャフトの軸線の延在方向及び前記バルブの軸線の延在方向と直交関係にある方向に対して前記バルブリフタの周方向へ傾斜する向きに摺動するように設けられ、前記休弁油室主部（５８Ａ）が前記バルブリフタの外周面に開放されており、前記休弁油圧導入口（５８ａ）が、前記バルブリフタの外周面において前記休弁油室主部に対して周方向にオフセットしている。

ここで、ある軸線の延在方向と他の軸線の延在方向とが直交関係にあるとは、２つの部材の軸線同士が互いに直交することを意味するのではなく、２つの軸線の延在方向が互いに直交する関係にあること、言い換えれば、一方の軸線に直交する仮想平面上に他方の軸線が延在することを意味する。

この構成によれば、休弁油室主部がバルブリフタの外周面に開放されるために、バルブリフタの製造が容易である。また、休弁油室主部がバルブリフタの外周面に開放されていても、バルブリフタが摺動方向に沿った軸回りに回転不能とされるため、休弁油室主部の周方向位置が変化することがなく、バルブリフタの外周面において周方向の所望の位置に休弁油圧導入口を形成することができる。これにより、休弁油圧導入口の位置が制限されないため、シリンダヘッドに休弁油路を形成することも容易になる。

好ましくは、上記の構成において、前記切替部材（５３）は、前記休弁位置側に形成される第２受圧面（５３ｂ）と前記バルブリフタ（２４）との間に設けられた圧縮コイルばね（６１）によって前記動弁位置側へ付勢されている。

この構成によれば、圧縮コイルばねを切替部材と相反する側で支持する支持座としてバルブリフタを機能させることができる。そして、バルブリフタが支持座を有していても、休弁油室主部がバルブリフタの外周面に開放されているため、切替部材を摺動自在に収容する収容室を有底孔として形成すればよいため、バルブリフタの製造及び切替部材の組み付けが容易である。

好ましくは、上記の構成において、前記休弁油路（６０）の通路断面積が前記休弁油室通路部（５８Ｂ）の通路断面積よりも大きい。

この構成によれば、リフタ支持孔の内周面までは、通路断面積が比較的大きな休弁油路によって高い油圧を維持し、通路断面積が比較的小さな休弁油室通路部によって休弁油室主部の油圧を調整することができる。

好ましくは、上記の構成において、前記バルブリフタ（２４）が前記ベース位置にある時に、前記休弁油室通路部（５８Ｂ）が前記休弁油路（６０）の前記押し下げ位置側に配置される。

この構成によれば、休弁油路と前記休弁油室との連通が断たれるバルブリフタのストロークをより小さくすることができる。

好ましくは、上記の構成において、前記バルブリフタ（２４）は、円筒状の外周壁（５１）と、前記外周壁の前記ベース位置側の端面から延出し、前記バルブリフタが前記押し下げ位置にある時に前記休弁油路（６０）に対向する延出壁（５１ａ）とを有する。

この構成によれば、バルブリフタのフルストロークの値が大きい場合であっても、外周壁の全体を軸方向に大型化することなく、バルブリフタが押し下げ位置にある時に休弁油路を延出壁により塞ぐことができる。

好ましくは、上記の構成において、前記切替部材（５３）の前記休弁位置側に形成される第２受圧面（５３ｂ）によって前記バルブリフタ（２４）の内部に画定され、前記バルブリフタの外周面に開口する動弁油圧導入口（５７ａ）から油圧を供給されることによって前記切替部材を前記動弁位置側へ変位させる動弁油室（５７）と、前記リフタ支持孔（１９ａ）の内周面に動弁油圧供給口（５９ａ）を開口させるように前記シリンダヘッド（４）に形成された動弁油路（５９）とを更に有し、前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に、前記動弁油室と前記動弁油路とが互いに連通し、前記休弁油路（６０）と前記休弁油室（５８）との連通が断たれるストローク域のうちの少なくとも低ストローク側の一部の領域において、前記動弁油路と前記動弁油室とが互いに連通するように、前記動弁油圧供給口と前記動弁油圧導入口との相互位置が設定されている。

この構成によれば、バルブリフタが休弁油路と休弁油室との連通が断たれる所定のストロークよりも押し下げ位置側に変位した状態でも、少なくとも低ストローク側の一部の領域にある時には、動弁油路と動弁油室とが互いに連通することによって油圧が動弁油室に供給される。そのため、動弁油路から動弁油室への油圧供給によって切替部材が休弁位置から動弁位置へ変位している最中には、油圧の上昇が継続され、バルブリフタがベース位置に戻った後に切替部材が速やかに動弁位置側に変位する。

好ましくは、上記の構成において、前記バルブリフタ（２４）のストローク域の全てにおいて、前記動弁油路（５９）と前記動弁油室（５７）とが互いに連通する。

この構成によれば、バルブリフタがベース位置に戻った後に切替部材が一層速やかに動弁位置側に変位する。

また、上記の課題を解決するために、本発明に係る内燃機関（１）の可変動弁装置（２０）の他の態様は、上記同様の態様において、前記切替部材（５３）が前記動弁位置にあり且つ前記バルブリフタ（２４）が前記ベース位置にある時に、前記バルブステム（３２）の前記エンド面（３９ａ）と当該エンド面に対向する前記切替部材の当接面（６３）との間に隙間（Ｇ）が形成され、前記切替部材には、前記隙間の高さ（ｈ１）よりも小さな高さ（ｈ２）を有し、前記バルブリフタの前記カム（２１ａ）による駆動によって前記切替部材が前記バルブステムに当接している時に、前記バルブステムの前記動弁位置側の側周面（３９ｂ）に係合する係合部（６９）が形成されている。

この構成によれば、バルブリフタがエンド面と当接面との隙間の高さよりも大きなストロークをもって押し下げ位置側に変位した状態では、切替部材がバルブステムに当接し、バルブステムの動弁位置側の側周面に係合する係合部によって切替部材の休弁位置側への変位が規制される。そのため、バルブリフタが押し下げ位置側に変位している時に、休弁油路から休弁油室へ油圧が供給されても、切替部材が当接面をバルブステムのエンド面に当接させたまま滑って休弁位置側へ変位することが抑制される。

好ましくは、上記の構成において、前記バルブステム（３２）の前記側周面（３９ｂ）は、前記エンド面（３９ａ）側に形成された面取り部（３９ｃ）を有し、前記係合部（６９）の前記高さ（ｈ２）が前記面取り部の高さ（ｈ３）よりも小さい。

この構成によれば、切替部材が第１受圧面に圧力を受けて休弁位置側へ変位する際に、係合部が面取り部に係合する。

好ましくは、上記の構成において、前記カム（２１ａ）と前記バルブリフタ（２４）との間に揺動可能に介装され、前記カムに転接するローラ（２８）を有する複数のロッカアーム（２２）を更に有し、前記複数のロッカアームの各ローラの軸線（２８Ｘ）が、前記カムシャフト（２１）の軸線に対して同一方向に傾斜している。

この構成によれば、各カムは、対応するロッカアームを駆動する際に、ローラからカム軸方向において同一方向の力を受ける。そのため、カムシャフトのカム軸方向のがたつきが抑制される。

このように本発明によれば、バルブのリフト特性を切り替える切替部材がバルブリフト中に変位することを抑制できる内燃機関の可変動弁装置を提供することができる。

実施形態に係る可変動弁装置が適用された内燃機関の正面図 図１に示されるリヤバンクのシリンダヘッドの拡大平面図 図１に示されるリヤバンクの動弁装置の模式的平面図 図２中のIV−IV線に沿って示すリヤバンクのシリンダヘッドの断面図 図１に示されるフロントバンクのシリンダヘッドの断面図 図４中のVI−VI断面図 図６中のVII−VII断面図 図４に示される吸気側のバルブリフタを（Ａ）後方から見た斜視図、（Ｂ）Ａ中のＢ矢視図 図４に示される吸気側のバルブリフタを（Ａ）前方から見た斜視図、（Ｂ）Ａ中のＢ矢視図 切替ピンの斜視図 切替ピンの（Ａ）縦断面図、（Ｂ）底面図 可変動弁装置の動作説明図 可変動弁装置の動作説明図 バルブリフタのストロークに応じた休弁油路と休弁油室との連通状態の変化を示す図 バルブリフタのストロークに応じた動弁油路と動弁油室との連通状態の変化を示す図 バルブリフタのストロークと油路連通断面積との相関図

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について詳細に説明する。

図１は、本発明に係る可変動弁装置が適用されたエンジン１の正面図である。図１に示されるように、エンジン１は、ＤＯＨＣ式のＶ型６気筒ガソリンエンジンであり、図１の紙面の右側が車両の前方となるようにエンジンルームに横置きに配置される。以下、エンジン１が搭載された車両の進行方向を基準として前後及び左右の方向を定める。但し、説明の便宜上、シリンダ軸線の方向に対して上下の方向を用い、この方向に対して前後の方向を用いることや、バルブ１７の軸線１７Ｘに沿う方向に対して上下の方向を用いることもある。

エンジン１は、前後方向にＶ字形をなすフロントバンク２Ｆ及びリヤバンク２Ｒが形成されたシリンダブロック３と、フロントバンク２Ｆ及びリヤバンク２Ｒのそれぞれの上部に結合されたシリンダヘッド４と、各シリンダヘッド４の上部に結合されたヘッドカバー５とを備えている。エンジン１の吸気装置７は前後のバンク２の内側に配設され、排気系８は前後のバンク２の外側に配設されている。

フロントバンク２Ｆ及びリヤバンク２Ｒ内にはシリンダボア１１が３つずつ形成され、各シリンダヘッド４の各シリンダボア１１に対向する部分には燃焼室凹部１２が形成されている。シリンダボア１１と燃焼室凹部１２とによって気筒が構成される。各シリンダボア１１内には、コンロッド１３を介してクランクシャフト１４に連結されたピストン１５が、摺動可能に配置されている。クランクシャフト１４は、回転中心を左右方向に水平に延在させるように設けられる。

燃焼室凹部１２には、シリンダヘッド４のバンク内側の側部に開口する吸気ポート１６Ｉ及びバンク外側の側部に開口する排気ポート１６Ｅのそれぞれの一端が連通している。各燃焼室凹部１２に対して、吸気ポート１６Ｉ及び排気ポート１６Ｅは２つずつ設けられている。シリンダヘッド４には、吸気ポート１６Ｉ及び排気ポート１６Ｅを燃焼室凹部１２との境界部で開閉する複数のバルブ１７（それぞれ複数の吸気バルブ１７Ｉ及び排気バルブ１７Ｅ）が摺動可能に設けられている。バルブ１７は、動弁装置２０によって開閉駆動され、燃焼室凹部１２の吸気口又は排気口を開閉する。

動弁装置２０は、吸気側及び排気側のそれぞれに設けられ、カム２１ａが列設されたカムシャフト２１（吸気カムシャフト２１Ｉ及び排気カムシャフト２１Ｅ）と、吸気側及び排気側のそれぞれに設けられ、対応するカム２１ａとバルブ１７との間に介装された複数のロッカアーム２２（それぞれ複数の吸気ロッカアーム２２Ｉ及び排気ロッカアーム２２Ｅ）と、各ロッカアーム２２を揺動可能に支持する複数のラッシュアジャスタ２３と、各ロッカアーム２２とバルブ１７との間に介装された複数のバルブリフタ２４とを備えている。クランクシャフト１４の回転に同期して回転する。各バルブ１７はロッカアーム２２及びバルブリフタ２４を介してカム２１ａにより駆動される。

図２は、図１に示されるリヤバンク２Ｒのシリンダヘッド４の拡大平面図である。図３は、図１に示されるリヤバンク２Ｒの動弁装置２０の模式的平面図である。図４は、図２中のIV−IV線に沿って示すリヤバンク２Ｒのシリンダヘッド４を、シリンダ軸線を紙面の上下に沿わせて示す断面図である。なお、図２には、動弁装置２０の大部分が示されていないが、図４には動弁装置２０が示されている。図５は、図１に示されるフロントバンク２Ｆのシリンダヘッド４を、図４と同様に示す断面図である。リヤバンク２Ｒの動弁装置２０及びフロントバンク２Ｆの動弁装置２０は、後述するバルブ休止機構８０を備えているか否かの点で相違し、バルブ休止機構８０と関連のない部分は同様の構成とされている。そのため、まず、図４を参照しながらリヤバンク２Ｒの動弁装置２０について説明し、その後、フロントバンク２Ｆの動弁装置２０について図５を参照しながら相違点のみを説明する。

図４に示されるように、シリンダヘッド４は、燃焼室凹部１２の上方や排気ポート１６Ｅの上方及び下方、吸気ポート１６Ｉの下方に冷却水を流通させるウォータージャケット１８を画定している。また、シリンダヘッド４は、燃料室の上方のウォータージャケット１８を画定する部分の上方に、ラッシュアジャスタ２３を支持すると共にバルブリフタ２４を摺動可能に支持するための支持壁１９を有する上下２段の構造とされている。シリンダヘッド４の支持壁１９には、バルブリフタ２４をバルブ１７の摺動方向に沿って摺動可能に支持するリフタ支持孔１９ａがバルブ１７と同軸に形成されている。

図２に示されるように、リフタ支持孔１９ａは、各シリンダボア１１に対し、吸気側となる前側に２箇所、排気側となる後側に２箇所の合計４箇所に形成されている。吸気側の２つのリフタ支持孔１９ａは、互いに平行且つシリンダ軸線の上方に向けて前方に傾斜するように形成されている。排気側の２つのリフタ支持孔１９ａは、互いに平行且つシリンダ軸線の上方に向けて後方に傾斜するように形成されている。支持壁１９におけるシリンダボア１１の中心には、燃料噴射弁を装着するための噴射弁支持孔１９ｂが形成され、吸気側の各リフタ支持孔１９ａの後方及び排気側の各リフタ支持孔１９ａの前方には、ラッシュアジャスタ２３を装着するための４つのアジャスタ支持孔１９ｃが形成されている。

図４に示されるように、各ラッシュアジャスタ２３は、支持壁１９のリフタ支持孔１９ａに対してシリンダ軸線側に配置される。ロッカアーム２２はスイングアーム型であり、その基端部がラッシュアジャスタ２３によって揺動可能に支持され、揺動端である先端部がバルブリフタ２４を駆動する。ロッカアーム２２は、基端部からシリンダ軸線と相反する側に向けて互いに平行に延出する２つの縦壁部２６と、縦壁部２６の延出端にこれら２つの縦壁部２６を連結するように一体に形成され、バルブリフタ２４に摺接する摺接部２７と、縦壁部２６の延出方向の中間部に設けられ、カム２１ａに転接するカムフォロアをなすローラ２８とを有している。ロッカアーム２２の摺接部２７は、バルブリフタ２４に摺接する下面２７ａが下方に向けて突出する向きに湾曲した板状とされている。

図３に示されるように、吸気側及び排気側のカムシャフト２１は、軸線２１Ｘ（２１ＩＸ、２１ＥＸ）を左右方向に水平に延在させるように設けられている。吸気ロッカアーム２２Ｉに設けられた６つのローラ２８は、それぞれの軸線２８Ｘを吸気カムシャフト２１Ｉの軸線２１ＩＸに対し、左方に向けて前方を向く同一方向に傾斜させるように設けられている。同様に、排気ロッカアーム２２Ｅ（図１）に設けられた６つのローラ２８は、それぞれの軸線２８Ｘを排気カムシャフト２１Ｅの軸線２１ＥＸに対し、左方に向けて前方を向く同一方向に傾斜させるように設けられている。

図４に示されるように、バルブ１７は、燃焼室凹部１２の上面に設けられたバルブシート３０に着座し、燃焼室凹部１２の吸気口又は排気口を開閉するバルブヘッド３１と、バルブヘッド３１から紙面の上方へ延出し、カムシャフト２１のカム２１ａによって駆動されるべくシリンダヘッド４に摺動可能に設けられるバルブステム３２とを有するポペットバルブである。バルブ１７は、カムシャフト２１の軸線２１Ｘに直交する平面上にその軸線１７Ｘ（即ち、バルブステム３２）を延在させように配置される。即ち、カムシャフト２１の軸線２１Ｘとバルブ１７の軸線１７Ｘとは交差しないが、それらの延在方向（左右方向及びそれに直交する方向）は互いに直交関係にある。バルブ１７は、シリンダヘッド４に取り付けられた円筒状のバルブガイド３３によって摺動可能に保持される。リフタ支持孔１９ａ内を摺動するようにバルブ１７とロッカアーム２２との間に介装されたバルブリフタ２４の内部には、バルブ休止機構８０が組み込まれている。

詳細な構成については後述するが、バルブ休止機構８０は油圧によって駆動され、カムシャフト２１の回転に応じてバルブ１７を開閉作動させる動弁状態（弁稼動状態）と、カムシャフト２１が回転していてもバルブ１７の開閉作動を休止させる休弁状態とを選択的に切り替える。バルブ休止機構８０は１つの気筒に設けられた４つ全てのバルブリフタ２４に組み込まれており、全てのバルブ休止機構８０が動弁状態と休弁状態とを同時に切り替えられることにより、気筒に駆動力を発生させる気筒稼動状態と、気筒に駆動力を発生させない気筒休止状態とを選択的に切り替える気筒休止機構８１が構成される。リヤバンク２Ｒの動弁装置２０に備えられた気筒休止機構８１は、ある特定の運転状態の時にバルブ１７の開閉作動を休止して燃焼サイクルを休止させる。

本実施形態では、気筒休止機構８１によりリヤバンク２Ｒの全ての気筒を休止すると共に、フロントバンク２Ｆの全ての気筒を稼動する休筒運転と、フロントバンク２Ｆ及びリヤバンク２Ｒの全ての気筒を稼動する全筒運転とが可能となっている。全筒運転は自動車の発進時や加速時等の負荷が大きい場合に選択され、休筒運転は自動車の高速巡航時やアイドル時等の負荷が小さい場合に選択される。全筒運転と休筒運転とのいずれを選択するかは、図示しないＥＣＵ（エンジンコントロールユニット）によって、アクセルペダルの踏み込み量やエンジン回転数等に基づいて決定される。

図６は、図４中のVI−VI断面図であり、図７は、図６中のVII−VII断面図である。なお、図６及び図７では、バルブ休止機構８０は動弁状態にあり、バルブ１７は閉弁状態にある。動弁装置２０は、吸気側及び排気側で一部の構成を前後対称にして同様に設けられている。そのため、以下では、「吸気」及び「排気」の文言を用いず、「Ｉ」及び「Ｅ」の添字を省略した符号を使用して説明する。

図４及び図７に示されるように、閉弁状態においてシリンダヘッド４の上面（動弁室の底面）から離間したバルブステム３２の中間位置には第１スプリング支持部３４が固定されている。第１スプリング支持部３４は、シリンダヘッド４の上面に設けられたスプリングシートとの間に介装される比較的小さな巻径の第１バルブスプリング３５を支持する。第１バルブスプリング３５は、第１スプリング支持部３４とシリンダヘッド４との間に縮設された圧縮コイルばねであり、第１スプリング支持部３４を介してバルブ１７を閉弁方向に常時付勢する。

第１スプリング支持部３４は、概ね逆円錐台形状の第１リテーナ３６と、第１リテーナ３６とバルブステム３２との間に介装される第１コッタ３７とを有している。第１リテーナ３６は筒状を呈する一体物の金属部品であり、その内周面はバルブヘッド３１側ほど小径になる逆円錐台形状（テーパ形状）とされている。第１コッタ３７は、２つ割りの半筒状の金属部品であるコッタピースを組み合わせることによって第１リテーナ３６の内周面と相補完形状の外周面をなす構成とされる。第１コッタ３７の内周面には環状突起３８が形成され、バルブステム３２の外周面には環状突起３８と相補完形状の環状凹部であるコッタ溝が形成されている。

バルブステム３２の第１スプリング支持部３４が固定された位置と延出端部をなすステムエンド３９との間には、これらに比べて小径とされた円柱ロッド状のステム小径部４０が形成されている。ステム小径部４０には第２スプリング支持部４２が摺動可能に設けられている。第２スプリング支持部４２は、シリンダヘッド４の上面に設けられたスプリングシートとの間に介装される比較的大きな巻径の第２バルブスプリング４３を支持する。第２バルブスプリング４３は、第２スプリング支持部４２とシリンダヘッド４との間に縮設された圧縮コイルばねであり、全筒運転時に第２スプリング支持部４２を介してバルブ１７を閉弁方向に付勢する。

第２スプリング支持部４２は、円環状の第２リテーナ４４と、第２リテーナ４４とバルブステム３２との間に介装される第２コッタ４５とを有している。第２リテーナ４４は一体物の概ね円盤状の金属部品であり、その中央にはステムエンド３９よりも大径の貫通孔４４ａが形成されている。貫通孔４４ａの内周面は一定の径を有する円筒状（円柱形状）とされている。第２リテーナ４４の上面には貫通孔４４ａの周囲に円環状の凹部４４ｂが形成されている。第２コッタ４５は、２つ割りの金属部品であるコッタピースを組み合わせることによって、ステム小径部４０の外周面よりも若干大きい円筒状の内周面を形成してバルブステム３２を囲繞する筒部４５ａと、筒部４５ａのステムエンド３９側の端部から径外方向に延出する円環状のフランジ４５ｂとを有する構成とされる。第２コッタ４５はステム小径部４０に摺動可能に外嵌し、第２バルブスプリング４３のばね力を受けた第２リテーナ４４がバルブヘッド３１側から第２コッタ４５の筒部４５ａの外周に装着される。

ステム小径部４０とこれよりもバルブヘッド３１側の部分（第１スプリング支持部３４の取付部）との間、及びステム小径部４０とステムエンド３９との間には、段差を形成する環状肩面４０ａが形成される。これらの環状肩面４０ａには、ステム小径部４０との接続部である隅部に環状の隅Ｒが形成されている。

図６に示されるように、外周壁５１には、外周面から径外方向に突出するように１対の係合片５１ｂが嵌めこまれている。各係合片５１ｂが、リフタ支持孔１９ａの内周面に軸方向に延在するように形成された係合溝１９ｄに摺動可能に係合することにより、バルブリフタ２４は、リフタ支持孔１９ａ内での摺動方向に沿った軸回りに回転不能とされている。

図８（Ａ）は、図４に示される吸気側のバルブリフタ２４を後方から見た斜視図であり、図８（Ｂ）は、図８（Ａ）中のＢ矢視図である。図９（Ａ）は、図４に示される吸気側のバルブリフタ２４を前方から見た斜視図であり、図９（Ｂ）は、図９（Ａ）中のＢ矢視図である。図６〜図９に示されるように、バルブリフタ２４は、リフタ支持孔１９ａの内周面に摺接する円筒状の外周壁５１を備えている。外周壁５１の前部には、上縁から上方へ延出する延出壁５１ａが一体形成されている。外周壁５１の内部には、外周壁５１の軸線５１Ｘを通って径方向に延在し、内部に同方向に延在するピン収容室５２を画定すると共にピン収容室５２に切替ピン５３（切替部材）をスライド可能に収容するピン収容部５４が一体に形成されている。ピン収容室５２は略円柱形状とされており、ピン収容部５４は円筒状に形成されている。ピン収容部５４には、上面から外周壁５１と同軸に上方に突出し、上端が外周壁５１の上縁よりも上方に位置する凸部５５が一体形成されている。バルブリフタ２４は、外周壁５１や、ピン収容部５４及び凸部５５等を一体形成された金属製部品である。ピン収容部５４は、軸方向の両端で外周壁５１に連結している一方、他の部分では外周壁５１に接続していない。即ち、上面視（図２、図６参照）において、外周壁５１とピン収容部５４との間は肉抜きされており、バルブリフタ２４の軽量化が図られている。

図６及び図７に示されるように、ピン収容室５２は、外周壁５１の軸線５１Ｘに直交する方向に延在するように形成されている。ピン収容室５２は、有底孔として形成されており、その延在方向の一端（図中右）は外周壁５１を貫通して同一断面寸法の開口をもって外部に開放され、その延在方向の他端（図中左）は外周壁５１を底面として塞がれている。ピン収容室５２は、その延在方向に摺動可能に設けられる切替ピン５３によって他端側（塞がれた側）の動弁油室５７と一端側（開放される側）の休弁油室５８とに区画される。即ち、切替ピン５３の摺動方向（変位方向）一端側に形成される第１受圧面５３ａによって休弁油室５８が画定され、切替ピン５３の摺動方向の他端側に形成される第２受圧面５３ｂによって動弁油室５７が画定される。動弁油室５７には、切替ピン５３を休弁油室５８側に常時付勢する圧縮コイルばね６１が縮設されている。圧縮コイルばね６１は、外周壁５１（ピン収容室５２の底面）に着座しており、切替ピン５３に対する付勢力の反力を外周壁５１に伝える。

図４及び図７に示されるように、シリンダヘッド４には、リフタ支持孔１９ａの内方（シリンダヘッド４の内方であって図７の左方）に、動弁油室５７に油圧を供給するための動弁油路５９が形成され、外方（シリンダヘッド４の外方であって図７の右方）に、休弁油室５８に油圧を供給するための休弁油路６０が形成されている。動弁油路５９は、リフタ支持孔１９ａの内周面に動弁油圧供給口５９ａを開口させており、休弁油路６０は、リフタ支持孔１９ａの内周面に休弁油圧供給口６０ａを開口させている。図４に示されるように、シリンダヘッド４の吸気側では、動弁油路５９の動弁油圧供給口５９ａを形成する孔部分と、休弁油路６０の休弁油圧供給口６０ａを形成する孔部分とは、直線状とされ、１回の穿孔作業によって同時に形成される。一方、これらの２つの孔部分は、シリンダヘッド４の排気側のように、互いに異なる向きに延在し、別々の穿孔作業によって形成されてもよい。動弁油路５９及び休弁油路６０には、ＥＣＵによって選択されたいずれかに油圧が常時供給される。

図６及び図７は、ロッカアーム２２が駆動されておらず、バルブリフタ２４が摺動範囲の上端であるベース位置に位置している状態を示している。動弁油室５７は、円形断面のピン収容室５２によって形成される動弁油室主部５７Ａと、ピン収容室５２の外周面の底面近傍からピン収容室５２の延在方向に対して斜めに延び、動弁油室主部５７Ａと外周壁５１の外部とを連通する動弁油室通路部５７Ｂとにより形成されている。図８に併せて示されるように、動弁油室通路部５７Ｂは、外周壁５１の外周面に形成された動弁通路凹部５７Ｃと、動弁通路凹部５７Ｃの底面からピン収容室５２の外周面に至る円形断面の動弁通路貫通孔５７Ｄとにより形成されている。動弁通路貫通孔５７Ｄの横断面積は、動弁油室主部５７Ａの横断面積よりも小さくなっている。動弁通路凹部５７Ｃは、動弁通路貫通孔５７Ｄよりも大きな面積をもって外周壁５１の外周面に開口しており、この開口が動弁油路５９から動弁油室５７に油圧を導入するための動弁油圧導入口５７ａとなる。即ち、動弁油室通路部５７Ｂは、一端において動弁油室主部５７Ａに連通し、他端において動弁油圧導入口５７ａを形成している。図８（Ｂ）に示されるように、動弁油圧導入口５７ａのベース位置側となる上側の縁部は、動弁油室主部５７Ａの上側の縁部よりもバルブリフタ２４の摺動方向において押し下げ位置側となる下方に配置されている。

図６及び図７に示されるように、休弁油室５８は、円形断面のピン収容室５２によって形成される休弁油室主部５８Ａと、ピン収容室５２の外周面における開放端から離間した位置からピン収容室５２の延在方向に対して交差する方向（本実施形態では、概ね直交関係の方向）に延び、休弁油室主部５８Ａと外周壁５１の外部とを連通する休弁油室通路部５８Ｂとにより形成されている。図９に併せて示されるように、休弁油室通路部５８Ｂは、外周壁５１の外周面に形成された休弁通路凹部５８Ｃと、休弁通路凹部５８Ｃの底面からピン収容室５２の外周面に至る円形断面の休弁通路貫通孔５８Ｄとにより形成されている。休弁通路貫通孔５８Ｄの横断面積は、休弁油室主部５８Ａの横断面積よりも小さくなっている。休弁通路凹部５８Ｃは、休弁通路貫通孔５８Ｄよりも大きな面積をもって外周壁５１の外周面に開口しており、この開口が休弁油路６０から休弁油室５８に油圧を導入するための休弁油圧導入口５８ａとなる。即ち、休弁油室通路部５８Ｂは、一端において休弁油室主部５８Ａに連通し、他端において休弁油圧導入口５８ａを形成している。図９（Ｂ）に示されるように、休弁油圧導入口５８ａのベース位置側となる上側の縁部は、休弁油室主部５８Ａの上側の縁部よりもバルブリフタ２４の摺動方向において押し下げ位置側となる下方に配置されている。

なお、他の実施形態では、動弁油室通路部５７Ｂが動弁通路凹部５７Ｃ及び動弁通路貫通孔５７Ｄの一方のみによって形成されてもよく、休弁油室通路部５８Ｂが休弁通路凹部５８Ｃ及び休弁通路貫通孔５８Ｄの一方のみによって形成されてもよい。いずれの形態においても、動弁油室５７及び休弁油室５８がこれらの実施形態のように形成されることにより、動弁油圧導入口５７ａは、外周壁５１の外周面において動弁油室主部５７Ａに対して周方向にオフセットした位置に形成され、休弁油圧導入口５８ａは、外周壁５１の外周面において休弁油室主部５８Ａに対して周方向にオフセットした位置に形成される。

図２及び図６に示されるように、バルブリフタ２４は、軸方向視において、動弁油圧導入口５７ａが動弁油圧供給口５９ａに周方向に一致し、休弁油圧導入口５８ａが休弁油圧供給口６０ａに周方向に一致する回転位置となるようにリフタ支持孔１９ａに装着される。従って、バルブリフタ２４は、カムシャフト２１の軸線２１Ｘの延在方向及びバルブ１７の軸線１７Ｘの延在方向と直交関係にある方向（図６に矢印で示される前後の方向）に対してバルブリフタ２４の周方向へ傾斜する向きにピン収容部５４を延在させており、この方向に沿って切替ピン５３を摺動させる。

切替ピン５３は、動弁油路５９から動弁油室５７に油圧が供給されることによって休弁油室５８側に移動し、休弁油路６０から休弁油室５８に油圧が供給されることによって動弁油室５７側に移動する。切替ピン５３の動弁油室５７側への移動は外周壁５１への当接によって規制され、切替ピン５３の休弁油室５８側への移動は、外周壁５１の軸線５１Ｘと平行にピン収容部５４を貫通するように設けられたストッパピン６２への当接によって規制される。即ち、切替ピン５３は、圧縮コイルばね６１による付勢と動弁油室５７への油圧供給とによってストッパピン６２に当接した動弁位置と、休弁油室５８への油圧供給によって圧縮コイルばね６１の付勢力に抗して外周壁５１に当接した休弁位置との間をスライド変位する。このように切替ピン５３の休弁位置への駆動に油圧が利用されるだけでなく、切替ピン５３の休弁位置への駆動にも、圧縮コイルばね６１の付勢力に加えて油圧が利用されることで、切替ピン５３の緻密な位置制御が可能になっている。

図７に示されるように、切替ピン５３の下部における軸方向の中間部には、外周壁５１の軸線５１Ｘに直交する平坦な当接面６３（図７）が形成されている。当接面６３の休弁油室５８側には、ステムエンド３９を挿通可能な大きさのピン貫通孔６４が外周壁５１の軸方向と平行に形成されている。また、ピン収容部５４の下壁における軸方向の中央にも、ステムエンド３９を挿通可能な大きさの収容部貫通孔６５が外周壁５１の５１Ｘに沿って形成されている。ピン貫通孔６４は、切替ピン５３が外周壁５１に当接する休弁位置にある時に、ステムエンド３９に整合する位置、即ち収容部貫通孔６５と同軸になる位置に形成されている。また、バルブリフタ２４の凸部５５には、ピン収容室５２から外周壁５１の軸線５１Ｘに沿って上方に延出する有底の延長孔６６が形成されている。

図１０は、切替ピン５３の斜視図である。図７及び図１０に示されるように、切替ピン５３の動弁油室５７側の第１受圧面５３ａには、外周壁５１への当接時に圧縮コイルばね６１を受容する凹陥部が形成されている。言い換えれば、切替ピン５３の第１受圧面５３ａには、動弁油室５７側への移動を規制する略円筒状のストッパ壁６７が突出形成されている。ストッパ壁６７の上部には切替ピン５３の軸方向に延びるスリット６７ａが形成されている。一方、図７に示されるように、ピン収容部５４の動弁油室５７側の上部には、先端にピン状のガイド部が形成されたガイドビス６８が、ガイド部をピン収容室５２に突出させるように固定されている。スリット６７ａとガイドビス６８とは、ピン収容部５４の周方向に整合する位置に配置されている。切替ピン５３が動弁油室５７側に移動した際には、スリット６７ａ内にガイドビス６８の先端が収容されることによって切替ピン５３の回転が規制される。

図６及び図１０に示されるように、ストッパ壁６７の下部には、切替ピン５３がバルブリフタ２４の外周壁５１に当接した時に、動弁油室主部５７Ａと動弁油室通路部５７Ｂとの連通面積が小さくなることを抑制すべく、切欠６７ｂが形成されている。

図１１（Ａ）は、切替ピン５３の縦断面図を示し、図１１（Ｂ）は、切替ピン５３の底面図を示している。図中には、バルブリフタ２４がベース位置にあり、且つ切替ピン５３が図６及び図７に示されるようにストッパピン６２に当接する動弁位置にある時のバルブ１７のステムエンド３９（バルブステム３２）が想像線で示されている。この状態においては、バルブ１７は閉弁しており、バルブ１７のリフト量は０である。図１１（Ａ）に示されるように、この状態において、バルブ１７のエンド面３９ａ（軸方向端面）と切替ピン５３の当接面６３との間には、高さｈ１（バルブ１７の軸方向における寸法）を有する隙間Ｇが形成されている。

図１１（Ｂ）に示されるように、切替ピン５３の当接面６３には、隙間Ｇの高さｈ１よりも小さな高さｈ２を有し、バルブリフタ２４のカム２１ａによる駆動によって切替ピン５３がステムエンド３９に当接している時に、ステムエンド３９の動弁位置側である図中の右側の側周面３９ｂに係合する係合部６９が突出形成されている。係合部６９は、ピン貫通孔６４が形成された部分を除き、ステムエンド３９を取り囲むように形成されている。ステムエンド３９の側周面３９ｂのエンド面３９ａ側の縁部には、面取り部３９ｃが形成されている。面取り部３９ｃは、側周面３９ｂの一部であり、係合部６９の高さｈ２よりも大きな高さｈ３を有している。

切替ピン５３が動弁位置にあるこの状態で、カム２１ａの駆動によってバルブリフタ２４がロッカアーム２２を介して押し下げられると、ステムエンド３９のエンド面３９ａが、その中心を含む大部分の面をもって当接面６３に当接する。これにより、バルブリフタ２４の摺動に合わせてバルブ１７が開弁駆動される。一方、切替ピン５３が外周壁５１に当接する休弁位置にある時には、ステムエンド３９のエンド面３９ａが切替ピン５３の当接面６３に当接することはなく、ロッカアーム２２によって駆動されたバルブリフタ２４が下方に摺動しても、ステムエンド３９がピン貫通孔６４内を摺動するだけであってバルブ１７は開弁しない。即ち、切替ピン５３は、バルブ１７を駆動可能とする動弁位置と、バルブ１７を駆動不能とする休弁位置との間を変位可能に設けられており、油圧による位置の変更によってバルブ１７のリフト特性を切り替える。

図７に示されるように、ピン収容部５４の軸方向の中間部には、下方に向けて若干突出し、第２コッタ４５に当接する環状凸部７３が形成されている。ステムエンド３９がピン貫通孔６４内を摺動する際には、環状凸部７３が第２スプリング支持部４２をバルブリフタ２４と一体に作動させ、ステム小径部４０を摺動させる。バルブリフタ２４が押し下げ位置まで達すると、ステムエンド３９は、ピン貫通孔６４内を貫通し、ピン収容室５２から上方へ延出する延長孔６６に受容される。

以上のようにしてバルブ休止機構８０が構成され、１つの気筒の全てのバルブ１７に設けられた４つのバルブ休止機構８０によって気筒休止機構８１が構成される。

次に、図１２及び図１３を参照して、バルブ休止機構８０の動作について説明する。図１２（Ａ）は、バルブ休止機構８０が動弁状態にあるロッカアーム非揺動時の動弁装置２０を示し、図１２（Ｂ）は、バルブ休止機構８０が動弁状態にあるロッカアーム揺動時の動弁装置２０を示している。図１３は、バルブ休止機構８０が休弁状態にあるロッカアーム非揺動時の動弁装置２０を示し、図１２（Ｂ）は、バルブ休止機構８０が休弁状態にあるロッカアーム揺動時の動弁装置２０を示している。なお、図１２及び図１３は、図７に示される吸気側のバルブ１７ではなく、図４の左側の排気側のバルブ１７を示しているので注意されたい。

バルブ休止機構８０が動弁状態にある場合、即ち、動弁油路５９から動弁油室５７への油圧供給によって切替ピン５３が図中左側の動弁位置にある場合、図１２（Ａ）、（Ｂ）に示されるように、バルブステム３２のエンド面３９ａの上方には切替ピン５３の当接面６３が位置している。カム２１ａの基礎円部分がローラ２８に転接し、ロッカアーム２２が初期位置にある非揺動時には、図１２（Ａ）に示されるように、バルブ１７は、第１スプリング支持部３４を介して第１バルブスプリング３５によって上方へ付勢されており、バルブヘッド３１がバルブシート３０に着座した閉弁状態にある。第２バルブスプリング４３のばね力を受ける第２スプリング支持部４２は、第２コッタ４５をバルブリフタ２４の環状凸部７３に当接させており、第２コッタ４５はステムエンド３９に係合し得る状態ではあるが、第２バルブスプリング４３のばね力はバルブリフタ２４に伝わる。

ロッカアーム２２がカム２１ａによって駆動されて揺動すると、図１２（Ｂ）に示されるように、バルブリフタ２４が押し下げられてリフタ支持孔１９ａ内を下方へ摺動し、切替ピン５３の当接面６３がバルブステム３２のエンド面３９ａに当接することから、バルブ１７もバルブリフタ２４のストロークの応じたリフト量（ストロークから隙間Ｇの高さｈ１を減算した値）をもって下方へ摺動する。これにより、バルブ１７はバルブヘッド３１がバルブシート３０から離れた開弁状態になる。

バルブリフタ２４の下降時は、第２スプリング支持部４２は、第２コッタ４５がバルブリフタ２４の環状凸部７３に当接するため、第２バルブスプリング４３のばね力はバルブリフタ２４に伝わる。一方、バルブリフタ２４の上昇時には、第２コッタ４５がステムエンド３９に係合した時に、第２バルブスプリング４３のばね力がバルブ１７に伝わり、バルブ１７を閉弁方向に付勢する。ロッカアーム２２がカム２１ａによって最大角度で揺動された時に、バルブリフタ２４はフルストロークをもって摺動し、摺動範囲の下端である押し下げ位置に達し、バルブ１７は最大リフト量をもって開弁する。

一方、バルブ休止機構８０が休弁状態にある場合、即ち、休弁油路６０から休弁油室５８への油圧供給によって切替ピン５３が図中右側の休弁位置にある場合、図１３（Ａ）、（Ｂ）に示されるように、ステムエンド３９の上方にはピン貫通孔６４が位置している。カム２１ａの基礎円部分がローラ２８に転接し、ロッカアーム２２が初期位置にある非揺動時には、図１３（Ａ）に示されるように、バルブ１７は、図１２（Ａ）と同様に閉弁状態にある。

ロッカアーム２２がカム２１ａによって駆動されて揺動すると、図１３（Ｂ）に示されるように、ベース位置にあったバルブリフタ２４が押し下げられてリフタ支持孔１９ａ内を下方へ摺動し、ステムエンド３９がピン貫通孔６４及び延長孔６６内を相対的に上方へ摺動する。そのため、バルブ１７は開弁作動しない。この時も、第１バルブスプリング３５のばね力はバルブ１７に伝わり、第２バルブスプリング４３のばね力はバルブリフタ２４に伝わる。

図１４は、リヤバンク２Ｒのバルブリフタ２４のストロークに応じた休弁油路６０と休弁油室５８との連通状態の変化を示す図である。図中には、バルブリフタ２４が実線で示され、リフタ支持孔１９ａ（シリンダヘッド４）が想像線で示されている。図１５においても同様である。図１４（Ａ）は、バルブリフタ２４がベース位置にある状態、即ちバルブリフタ２４のストロークが０の状態を示している。図１４（Ｂ）は、バルブリフタ２４が押し下げ位置側に変位し、休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれた中間位置（以下、この位置のストロークを休弁遮断ストロークという。）を示している。図１４（Ｃ）は、バルブリフタ２４が押し下げ位置にある状態、即ちバルブリフタ２４のストロークがフルストロークの状態を示している。以下、休弁油路６０に油圧が供給されているものとして説明する。

図１４（Ａ）に示されるように、バルブリフタ２４がベース位置にある時には、休弁油圧導入口５８ａは、休弁油圧供給口６０ａの下部に重なっており、休弁油路６０から休弁油室５８へ油圧が供給される。休弁油圧導入口５８ａの上縁は、休弁油圧供給口６０ａの上縁よりも下方にある。バルブリフタ２４がカム２１ａにより駆動されて押し下げ位置側に変位すると、休弁油路６０と休弁油室５８との連通面積は徐々に小さくなる。切替ピン５３が休弁位置にある場合には、この連通面積が小さくなっても、休弁油室５８の油圧に変化はない。一方、切替ピン５３が動弁位置側から休弁位置側に移動している場合は、この連通面積の縮小によって休弁油室５８に流入する油量が減少するため、休弁油室５８の油圧は小さくなる。

図１４（Ｂ）に示されるように、バルブリフタ２４が中間位置まで変位すると、休弁油圧導入口５８ａが休弁油圧供給口６０ａの下方に位置して休弁油路６０と休弁油室５８との連通が遮断され、休弁油路６０から休弁油室５８へ油圧が供給されなくなる。この状態では、休弁油室５８の油圧は概ね一定に保たれる。更にバルブリフタ２４が押し下げられても、休弁油路６０と休弁油室５８との連通は断たれたままである。

図１４（Ｃ）に示されるように、バルブリフタ２４が押し下げ位置に達した状態では、休弁油圧導入口５８ａが休弁油圧供給口６０ａから更に下方に離間する。この時、休弁油圧供給口６０ａの上縁は、バルブリフタ２４の外周壁５１の上縁よりも上側に位置し、休弁油圧供給口６０ａの少なくとも上部は対向する延出壁５１ａによって塞がれる。

押し下げ位置を経て、バルブリフタ２４のストロークが再び図１４（Ｂ）に示される休弁遮断ストロークよりも小さくなる位置までバルブリフタ２４が戻ると、休弁油路６０と休弁油室５８とが連通し、休弁油路６０から休弁油室５８への油圧供給が再開される。このように、休弁油路６０は休弁油室５８に連通可能とされ、バルブリフタ２４のストロークが所定の休弁遮断ストローク未満の時に休弁油路６０と前記休弁油室５８とが連通するように、休弁油圧供給口６０ａと休弁油圧導入口５８ａとの相互位置が設定されている。

図１５は、リヤバンク２Ｒのバルブリフタ２４のストロークに応じた動弁油路５９と動弁油室５７との連通状態の変化を示す図である。図１５（Ａ）は、バルブリフタ２４がベース位置にあり、そのストロークが０の状態を示している。図１５（Ｂ）は、バルブリフタ２４のストロークが休弁遮断ストロークになる中間位置にバルブリフタ２４がある時の状態を示している。図１５（Ｃ）は、バルブリフタ２４が押し下げ位置にあり、そのストロークがフルストロークの状態を示している。以下、動弁油路５９に油圧が供給されているものとして説明する。

図１５（Ａ）に示されるように、バルブリフタ２４がベース位置にある時には、動弁油圧導入口５７ａは、動弁油圧供給口５９ａの上部に重なっており、動弁油路５９から動弁油室５７へ油圧が供給される。動弁油圧導入口５７ａの上縁は、動弁油圧供給口５９ａの上縁よりも上方にある。バルブリフタ２４がカム２１ａにより駆動されて押し下げ位置側に変位すると、動弁油路５９と動弁油室５７との連通面積は徐々に大きくなる。

図１５（Ｂ）に示されるように、バルブリフタ２４が中間位置まで変位すると、動弁油圧供給口５９ａの全体が動弁油圧導入口５７ａに重なり、動弁油路５９と動弁油室５７との連通面積は最大になる。その後、更にバルブリフタ２４が押し下げ位置側に変位すると、動弁油路５９と動弁油室５７との連通面積は徐々に小さくなる。

図１５（Ｃ）に示されるように、バルブリフタ２４が押し下げ位置に達した状態では、動弁油圧供給口５９ａの下縁と動弁油圧導入口５７ａの上縁とが上下方向において概ね一致しており、動弁油路５９と動弁油室５７との連通面積は最小になっている。この時、動弁油圧供給口５９ａの上縁は、バルブリフタ２４の外周壁５１の上縁よりも下側に位置している。動弁油圧供給口５９ａは対向する外周壁５１によって塞がれるため、動弁油圧供給口５９ａに対向する側の外周壁５１の上縁には延出壁５１ａは設けられていない。

切替ピン５３が動弁位置にある場合には、この連通面積が小さくなっても動弁油室５７の油圧は殆ど変化せず、切替ピン５３が休弁位置側から動弁位置側に移動している場合は、この連通面積の縮小によって動弁油室５７に流入する油量が減少することから、動弁油室５７の油圧が小さくなる点は、図１４を参照して説明した休弁油室５８の場合と同様である。このように、動弁油路５９は動弁油室５７に常時連通可能とされ、バルブリフタ２４のストロークに応じて連通面積が増減するように、動弁油圧供給口５９ａと動弁油圧導入口５７ａとの相互位置が設定されている。

図１６は、バルブリフタ２４のストロークと油路連通断面積との相関図である。図１６では、横軸にバルブリフタ２４のストロークが示され、縦軸に油路連通断面積が示されている。休弁油室５８の休弁油路６０との連通断面積が一点差線で示され、動弁油室５７の動弁油路５９との連通断面積が実線で示されている。図１６に示されるように、休弁油室５８の油路連通断面積は、バルブリフタ２４のストロークが０の時に最大であり、バルブリフタ２４のストロークが大きくなるにつれて小さくなり、バルブリフタ２４のストロークがフルストロークになる手前の休弁遮断ストロークで０になる。バルブリフタ２４のストロークが休弁遮断ストロークからフルストロークの間は、休弁油室５８の油路連通断面積は０である。本実施形態では、休弁遮断ストロークはフルストローク３分の１程度の値に設定されている。

動弁油室５７の油路連通断面積は、バルブリフタ２４のストロークが０から大きくなるにつれて大きくなり、ストロークが休弁遮断ストロークの近傍になった時に最大になる。その後、バルブリフタ２４のストロークが大きくなるにつれて動弁油室５７の油路連通断面積は小さくなり、ストロークがフルストロークの時に概ね０になる。このように、休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれる休弁遮断ストロークからフルストロークまでのストローク域の全域において、動弁油路５９と動弁油室５７とが互いに連通するように、動弁油圧供給口５９ａと動弁油圧導入口５７ａとの相互位置が設定されている。

以下に、バルブ休止機構８０を備えたリヤバンク２Ｒ側の動弁装置２０の作用効果を説明する。

図１４及び図１６に示されるように、休弁油圧供給口６０ａと休弁油圧導入口５８ａとの相互位置は、バルブリフタ２４がベース位置にある時に、休弁油路６０と休弁油室５８とが互いに連通し、バルブリフタ２４が少なくとも所定の休弁遮断ストロークをもって押し下げ位置側に変位した時に、休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれるように設定されている。この構成により、バルブリフタ２４が少なくとも所定の休弁遮断ストロークをもって押し下げ位置側に変位した状態では、休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれることによって油圧が休弁油室５８に供給されなくなる。そのため、休弁油路６０から休弁油室５８への油圧供給によって切替ピン５３が動弁位置（図１２の位置）から休弁位置（図１３の位置）へ変位している最中に、カム２１ａによるバルブリフタ２４の駆動が始まった場合でも、バルブリフト中に切替ピン５３が休弁位置側へ変位することが抑制される。

図１６に示されるように、休弁油路６０と休弁油室５８との連通面積は、バルブリフタ２４がベース位置にある時に最大である。そのため、バルブリフタ２４がベース位置にある時、即ちバルブリフトが行われていない時には、休弁油路６０から休弁油室５８への油圧供給（休弁油路６０から休弁油室５８への作動油の流入）が円滑に行われる。

休弁油路６０と休弁油室５８との連通面積は、バルブリフタ２４がベース位置から押し下げ位置に向けて移動するにつれて小さくなり、バルブリフタ２４が押し下げ位置に至る前に０になる。そのため、バルブリフタ２４がベース位置から押し下げ位置に向けて移動するにつれて休弁油路６０から休弁油室５８へ油圧が供給され難くなり、押し下げ位置に至る前に油圧が供給されなくなり、バルブリフト中に切替ピン５３が休弁位置（図１３）側へ変位することが抑制される。

図６に示されるように、休弁油室５８は、切替ピン５３に対して切替ピン５３の変位方向に形成された休弁油室主部５８Ａと、一端において休弁油室主部５８Ａに連通し、他端において休弁油圧導入口５８ａを形成する休弁油室通路部５８Ｂとを有する。また、図９に示されるように、休弁油圧導入口５８ａのベース位置側となる上側の縁部は、休弁油室主部５８Ａのベース位置側の縁部よりもバルブリフタ２４の摺動方向において押し下げ位置側に配置されている。そのため、休弁油室主部５８Ａが休弁油圧導入口５８ａを形成する場合に比べ、小さいストロークで休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれ、バルブリフト中の切替ピン５３の休弁位置（図１３）側への変位が抑制される。

図６及び図９に示されるように、休弁油室主部５８Ａはバルブリフタ２４の外周面に開放されている。そのため、バルブリフタ２４の製造が容易である。また、休弁油圧導入口５８ａは、バルブリフタ２４の外周面において休弁油室主部５８Ａに対して周方向にオフセットしており、カムシャフト２１の軸線２１Ｘの延在方向及びバルブ１７の軸線１７Ｘの延在方向と直交関係にある図６に矢印で示される前後の方向に対してバルブリフタ２４の周方向へ傾斜する向きに切替ピン５３が摺動するように、バルブリフタ２４が自身の摺動方向に沿った軸回りに回転不能とされている。そのため、休弁油室主部５８Ａの周方向位置が変化することがなく、バルブリフタ２４の外周面において周方向の所望の位置に休弁油圧導入口５８ａを形成することができる。これにより、休弁油圧導入口５８ａの周方向位置が制限されないため、シリンダヘッド４に休弁油路６０を形成することも容易になる。本実施形態では、リフタ支持孔１９ａの軸心に対してシリンダ列方向（左右方向）において整合する、図２中のIV−IV線上の位置（図４に現れる位置）に休弁油路６０が形成されており、休弁油路６０の穿孔作業が容易である。

図６及び図７に示されるように、切替ピン５３は、休弁位置側に形成される第２受圧面５３ｂとバルブリフタ２４との間に設けられた圧縮コイルばね６１によって動弁位置側へ付勢されている。つまり、バルブリフタ２４の外周壁５１が、圧縮コイルばね６１を切替ピン５３と相反する側で支持する支持座として機能する。そして、バルブリフタ２４が支持座を有していても、休弁油室主部５８Ａがバルブリフタ２４の外周面に開放されているため、有底孔によって、切替ピン５３を摺動自在に収容するピン収容室５２を形成でき、バルブリフタ２４の製造及び切替ピン５３の組み付けが容易である。

図６に示されるように、休弁油路６０の通路断面積は、休弁油室通路部５８Ｂの通路断面積よりも大きい。そのため、リフタ支持孔１９ａの内周面までは、通路断面積が比較的大きな休弁油路６０によって高い油圧を維持し、通路断面積が比較的小さな休弁油室通路部５８Ｂによって休弁油室主部５８Ａの油圧を調整することが可能である。

図９及び図１４（Ａ）に示されるように、バルブリフタ２４がベース位置にある時に、休弁油室通路部５８Ｂは、休弁油路６０の押し下げ位置側に配置される。そのため、休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれるバルブリフタ２４のストロークをより小さくすることが可能である。

バルブリフタ２４は、円筒状の外周壁５１と、外周壁５１のベース位置側の端面から延出し、図１４（Ａ）に示されるようにバルブリフタ２４が押し下げ位置にある時に、休弁油路６０に対向する延出壁５１ａとを有している。この構成により、バルブリフタ２４のフルストロークの値が大きい場合であっても、外周壁５１の全体を軸方向に大型化することなく、バルブリフタ２４が押し下げ位置にある時に休弁油路６０を延出壁５１ａにより塞ぐことが可能である。

図１５及び図１６に示されるように、動弁油圧供給口５９ａと動弁油圧導入口５７ａとの相互位置は、バルブリフタ２４がベース位置にある時に、動弁油室５７と動弁油路５９とが互いに連通し、休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれるストローク域のうちの少なくとも低ストローク側の一部の領域において、動弁油路５９と動弁油室５７とが互いに連通するように設定されている。この構成により、バルブリフタ２４が休弁油路６０と休弁油室５８との連通が断たれる所定の休弁遮断ストロークよりも押し下げ位置側に変位した状態でも、少なくとも低ストローク側の一部の領域にある時には、動弁油路５９と動弁油室５７とが互いに連通することによって油圧が動弁油室５７に供給される。そのため、動弁油路５９から動弁油室５７への油圧供給によって切替ピン５３が休弁位置（図１３の位置）から動弁位置（図１２の位置）へ変位している最中には、油圧の上昇が継続され、バルブリフタ２４がベース位置に戻った後に切替ピン５３が速やかに動弁位置側に変位する。

図１６に示されるように、動弁油路５９と動弁油室５７とは、バルブリフタ２４のストローク域の全てにおいて互いに連通する。そのため、バルブリフタ２４がベース位置に戻った後に切替ピン５３が一層速やかに動弁位置側に変位する。

図１１に示されるように、切替ピン５３が動弁位置にあり且つバルブリフタ２４がベース位置にある時に、バルブステム３２のエンド面３９ａとエンド面３９ａに対向する切替ピン５３の当接面６３との間には隙間Ｇが形成されている。そして、切替ピン５３には、隙間Ｇの高さｈ１よりも小さな高さｈ２を有し、バルブリフタ２４のカム２１ａによる駆動によって切替ピン５３がバルブステム３２に当接している時に、バルブステム３２の動弁位置側の側周面３９ｂに係合する係合部６９が形成されている。これらの構成により、バルブリフタ２４がエンド面３９ａと当接面６３との隙間Ｇの高さｈ１よりも大きなストロークをもって押し下げ位置側に変位した状態では、切替ピン５３がバルブステム３２に当接し、バルブステム３２の動弁位置側の側周面３９ｂに係合する係合部６９によって切替ピン５３の休弁位置側（図１１中の左側）への変位が規制される。そのため、バルブリフタ２４が押し下げ位置側に変位している時に、休弁油路６０から休弁油室５８へ油圧が供給されても、切替ピン５３が当接面６３をバルブステム３２のエンド面３９ａに当接させたまま滑って休弁位置側へ変位することが抑制される。

バルブステム３２の側周面３９ｂは、エンド面３９ａ側に形成された面取り部３９ｃを有し、係合部６９の高さｈ２が面取り部３９ｃの高さｈ３よりも小さく設定されている。そのため、切替ピン５３が第１受圧面５３ａに圧力を受けて休弁位置側へ変位する際に、係合部６９が面取り部３９ｃに係合する。

図４に示されるように、カム２１ａとバルブリフタ２４との間には、カム２１ａに転接するローラ２８を有する複数のロッカアーム２２が揺動可能に介装されている。そして、図３に示されるように、複数のロッカアーム２２の各ローラ２８の軸線２８Ｘは、カムシャフト２１の軸線２１Ｘに対して同一方向に傾斜している。この構成により、各カム２１ａは、対応するロッカアーム２２を駆動する際に、ローラ２８からカム軸方向において同一方向の力を受ける。そのため、カムシャフト２１のカム軸方向のがたつきが抑制される。

次に、図５に戻って、フロントバンク２Ｆの動弁装置２０について、リヤバンク２Ｒの動弁装置２０との相違点を中心に説明する。なお、フロントバンク２Ｆの動弁装置２０においても、吸気側及び排気側で一部の構成を前後対称にして同様に構成されている。そのため、「吸気」及び「排気」の文言を用いずに番号符号のみを使用して説明する。

図５に示されるように、フロントバンク２Ｆの動弁装置２０では、バルブ１７とロッカアーム２２との間に介装されたバルブリフタ２４の内部には、バルブ休止機構８０は組み込まれていない。バルブ１７は、バルブヘッド３１とバルブステム３２とを有するポペットバルブであり、バルブステム３２は概ね同一断面寸法のロッド状に形成されている。バルブステム３２のステムエンド３９近傍には第３スプリング支持部９１が固定されている。第３スプリング支持部９１は、シリンダヘッド４の上面に設けられたスプリングシートとの間に介装され、第１バルブスプリング３５（図４）と略同一の巻径を有し第１バルブスプリング３５よりも太い線径を有する第３バルブスプリング９２を支持する。第３バルブスプリング９２は、第３スプリング支持部９１とシリンダヘッド４との間に縮設された圧縮コイルばねであり、第３スプリング支持部９１を介してバルブ１７を閉弁方向に常時付勢する。第３スプリング支持部９１の構成は第１スプリング支持部３４と同様である。

バルブリフタ２４は、リヤバンク２Ｒに設けられたバルブリフタ２４と同様の構成を有しているが、バルブ休止機構８０が組み込まれないため、ピン収容部５４の内部に切替ピン５３は設けられていない。また、バルブリフタ２４のピン収容部５４の下壁には収容部貫通孔６５が形成されておらず、ピン収容部５４から下方に向けて円形凸部９３が突出している。バルブ１７はステムエンド３９のエンド面３９ａを円形凸部９３の先端面に常時当接させており、ロッカアーム２２により駆動されるバルブリフタ２４の摺動に合わせて開弁駆動される。

以上で具体的実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されることなく幅広く変形実施することができる。例えば、上記実施形態では、可変動弁装置を、バルブ１７を開閉作動させる動弁状態と、開閉作動を休止させる休弁状態とを選択的に切り替えるバルブ休止機構８０に適用したが、バルブ１７のリフト量を変化させる機構や、バルブ１７のリフトタイミングを変化させる機構に適用してもよい。また、ＤＯＨＣ式の動弁装置２０ではなく、ＳＯＨＣ式やＯＨＶ式の動弁機構に本発明を適用してもよく、スイングアーム型ではなくシーソー型のロッカアーム２２を用いた動弁機構や、ダイレクト型の動弁機構に本発明を適用してもよい。更に、直列エンジンに可変動弁装置を適用してもよい。この他、各部材や部位の具体的構成や配置、数量、素材、角度など、本発明の趣旨を逸脱しない範囲であれば適宜変更可能である。一方、上記実施形態に示した各構成要素は必ずしも全てが必須ではなく、適宜選択することができる。

１ エンジン
４ シリンダヘッド
１２ 燃焼室
１６Ｅ 排気ポート（排気口）
１６Ｉ 吸気ポート（吸気口）
１７ バルブ
１７Ｅ 排気バルブ
１７Ｉ 吸気バルブ
１７Ｘバルブ１７の軸線
１９ａ リフタ支持孔
２０ 動弁装置
２１ カムシャフト
２１Ｘ カムシャフト２１の軸線
２１Ｅ 排気カムシャフト
２１ＥＸ 排気カムシャフト２１Ｅの軸線
２１Ｉ 吸気カムシャフト
２１ＩＸ 吸気カムシャフト２１Ｉの軸線
２１ａ カム
２２ ロッカアーム
２２Ｅ 排気ロッカアーム
２２Ｉ 吸気ロッカアーム
２４ バルブリフタ
２８ ローラ
３１ バルブヘッド
３２ バルブステム
３９ ステムエンド
３９ａ エンド面
３９ｂ 側周面
３９ｃ 面取り部
５１ 外周壁
５１ａ 延出壁
５２ ピン収容室
５３ 切替ピン（切替部材）
５３ａ 第１受圧面
５３ｂ 第２受圧面
５４ ピン収容部
５７ 動弁油室
５７ａ 動弁油圧導入口
５７Ａ 動弁油室主部
５７Ｂ 動弁油室通路部
５８ 休弁油室
５８ａ 休弁油圧導入口
５８Ａ 休弁油室主部
５８Ｂ 休弁油室通路部
５９ 動弁油路
５９ａ 動弁油圧供給口
６０ 休弁油路
６０ａ 休弁油圧供給口
６１ 圧縮コイルばね
６３ 当接面
６９ 係合部
８０ バルブ休止機構
８１ 気筒休止機構
Ｇ 隙間
ｈ１ 隙間Ｇの高さ
ｈ２ 係合部６９の高さ
ｈ３ 面取り部３９ｃの高さ

Claims (14)

1. 燃焼室の吸気口又は排気口を開閉するバルブヘッド及びカムシャフトのカムによって駆動されるべくシリンダヘッドに摺動可能に設けられるバルブステムを有するバルブと、
   前記シリンダヘッドに形成されたリフタ支持孔にベース位置と押し下げ位置との間を摺動可能に受容され、前記カムと前記バルブとの間に介装されて前記カムにより駆動されるバルブリフタと、
   前記バルブリフタの内部に、前記バルブステムのエンド面への当接によって前記バルブを駆動可能とする動弁位置と前記バルブを駆動不能とする休弁位置との間を変位可能に設けられ、油圧による位置の変更によって前記バルブのリフト特性を切り替える切替部材と、
   前記切替部材の前記動弁位置側に形成される第１受圧面によって前記バルブリフタの内部に画定され、前記バルブリフタの外周面に開口する休弁油圧導入口から油圧を供給されることによって前記切替部材を前記休弁位置側へ変位させる休弁油室と、
   前記リフタ支持孔の内周面に休弁油圧供給口を開口させるように前記シリンダヘッドに形成され、前記休弁油室に連通可能な休弁油路とを有し、
   前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に、前記休弁油路と前記休弁油室とが互いに連通し、前記バルブリフタが少なくとも所定のストロークをもって前記押し下げ位置側に変位した時に、前記休弁油路と前記休弁油室との連通が断たれるように、前記休弁油圧供給口と前記休弁油圧導入口との相互位置が設定されていることを特徴とする内燃機関の可変動弁装置。
2. 前記休弁油路と前記休弁油室との連通面積は、前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に最大であることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の可変動弁装置。
3. 前記休弁油路と前記休弁油室との連通面積は、前記バルブリフタが前記ベース位置から前記押し下げ位置に向けて移動するにつれて小さくなり、前記バルブリフタが前記押し下げ位置に至る前に０になることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の内燃機関の可変動弁装置。
4. 前記休弁油室は、前記切替部材に対して前記切替部材の変位方向に形成された休弁油室主部と、一端において前記休弁油室主部に連通し、他端において前記休弁油圧導入口を形成する休弁油室通路部とを有し、
   前記休弁油圧導入口の前記ベース位置側の縁部が前記休弁油室主部の前記ベース位置側の縁部よりも前記バルブリフタの摺動方向において前記押し下げ位置側に配置されていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
5. 前記カムシャフトの軸線の延在方向と前記バルブの軸線の延在方向とが互いに直交関係にあり、
   前記バルブリフタが、摺動方向に沿った軸回りに回転不能とされ、
   前記切替部材が、前記カムシャフトの軸線の延在方向及び前記バルブの軸線の延在方向と直交関係にある方向に対して前記バルブリフタの周方向へ傾斜する向きに摺動するように設けられ、
   前記休弁油室主部が前記バルブリフタの外周面に開放されており、
   前記休弁油圧導入口が、前記バルブリフタの外周面において前記休弁油室主部に対して周方向にオフセットしていることを特徴とする請求項４に記載の内燃機関の可変動弁装置。
6. 前記切替部材は、前記休弁位置側に形成される第２受圧面と前記バルブリフタとの間に設けられた圧縮コイルばねによって前記動弁位置側へ付勢されていることを特徴とする請求項５に記載の内燃機関の可変動弁装置。
7. 前記休弁油路の通路断面積が前記休弁油室通路部の通路断面積よりも大きいことを特徴とする請求項４〜請求項６のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。
8. 前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に、前記休弁油室通路部が前記休弁油路の前記押し下げ位置側に配置されることを特徴とする請求項７に記載の内燃機関の可変動弁装置。
9. 前記バルブリフタは、円筒状の外周壁と、前記外周壁の前記ベース位置側の端面から延出し、前記バルブリフタが前記押し下げ位置にある時に前記休弁油路に対向する延出壁とを有することを特徴とする請求項７又は請求項８に記載の内燃機関の可変動弁装置。
10. 前記切替部材の前記休弁位置側に形成される第２受圧面によって前記バルブリフタの内部に画定され、前記バルブリフタの外周面に開口する動弁油圧導入口から油圧を供給されることによって前記切替部材を前記動弁位置側へ変位させる動弁油室と、
    前記リフタ支持孔の内周面に動弁油圧供給口を開口させるように前記シリンダヘッドに形成された動弁油路とを更に有し、
    前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に、前記動弁油室と前記動弁油路とが互いに連通し、前記休弁油路と前記休弁油室との連通が断たれるストローク域のうちの少なくとも低ストローク側の一部の領域において、前記動弁油路と前記動弁油室とが互いに連通するように、前記動弁油圧供給口と前記動弁油圧導入口との相互位置が設定されていることを特徴とする請求項５に記載の内燃機関の可変動弁装置。
11. 前記バルブリフタのストローク域の全てにおいて、前記動弁油路と前記動弁油室とが互いに連通することを特徴とする請求項１０に記載の内燃機関の可変動弁装置。
12. 燃焼室の吸気口又は排気口を開閉するバルブヘッド及びカムシャフトのカムによって駆動されるべくシリンダヘッドに摺動可能に設けられるバルブステムを有するバルブと、
    前記シリンダヘッドに形成されたリフタ支持孔にベース位置と押し下げ位置との間を摺動可能に受容され、前記カムと前記バルブとの間に介装されて前記カムにより駆動されるバルブリフタと、
    前記バルブリフタの内部に、前記バルブステムのエンド面への当接によって前記バルブを駆動可能とする動弁位置と前記バルブを駆動不能とする休弁位置との間を変位可能に設けられ、油圧による位置の変更によって前記バルブのリフト特性を切り替える切替部材と、
    前記切替部材の前記動弁位置側に形成される第１受圧面によって前記バルブリフタの内部に画定され、前記バルブリフタの外周面に開口する休弁油圧導入口から油圧を供給されることによって前記切替部材を前記休弁位置側へ変位させる休弁油室と、
    前記リフタ支持孔の内周面に休弁油圧供給口を開口させるように前記シリンダヘッドに形成され、前記休弁油室に連通可能な休弁油路とを有し、
    前記切替部材が前記動弁位置にあり且つ前記バルブリフタが前記ベース位置にある時に、前記バルブステムの前記エンド面と当該エンド面に対向する前記切替部材の当接面との間に隙間が形成され、
    前記切替部材には、前記隙間の高さよりも小さな高さを有し、前記バルブリフタの前記カムによる駆動によって前記切替部材が前記バルブステムに当接している時に、前記バルブステムの前記動弁位置側の側周面に係合する係合部が形成されていることを特徴とする内燃機関の可変動弁装置。
13. 前記バルブステムの前記側周面は、前記エンド面側に形成された面取り部を有し、
    前記係合部の高さが前記面取り部の高さよりも小さいことを特徴とする請求項１２に記載の内燃機関の可変動弁装置。
14. 前記カムと前記バルブリフタとの間に揺動可能に介装され、前記カムに転接するローラを有する複数のロッカアームを更に有し、
    前記複数のロッカアームの各ローラの軸線が、前記カムシャフトの軸線に対して同一方向に傾斜していることを特徴とする請求項１〜請求項１３のいずれかに記載の内燃機関の可変動弁装置。

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