JP2898460B2 - 成形用プロピレン系樹脂発泡シート - Google Patents
成形用プロピレン系樹脂発泡シートInfo
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Description
発泡シートに関する。
ためのシート状発泡体を製造するための方法として、熱
可塑性樹脂を押出機内で発泡剤と溶融混練した後、低圧
下に押出して発泡せしめる押出発泡法が広く採用されて
いる。
は、樹脂と発泡剤との溶融混練物を押出機内から低圧下
に押出した際に、溶融混練物中の発泡剤が膨張すること
により発泡が行われるが、樹脂の温度を高くすると粘度
が急激に低下してしまい樹脂が発泡剤を保持できず樹脂
中から逃散して連続気泡の発泡体となり、逆に樹脂の粘
度を高くするために樹脂温度を低くすると樹脂の結晶化
が進行し、その結果、充分且つ均一に発泡しなくなって
発泡体表面が凹凸となってしまう。このため押出発泡
は、充分に均一な発泡が行われ、且つ発泡剤を樹脂中に
保持し得る粘弾性を樹脂が有する温度で行う必要があ
る。発泡に適した粘弾性が得られる温度範囲は樹脂の種
類によって異なっており、一般にこの温度範囲を発泡適
性温度範囲と称している。
ポリエチレン等に比べて結晶化度が高いプロピレン系樹
脂は樹脂の粘弾性が僅かな温度変化によって大きく変化
し、発泡適性温度範囲は非常に狭い。このような狭い温
度範囲内に樹脂温度を保持して押出発泡を行うことは非
常に困難なことであり、押出発泡温度が変動して発泡適
性温度範囲から外れた時に発泡した部分は連続気泡構造
となったり表面が凹凸となったりし、全体が良好で均質
な性状の発泡体は得難かった。従来、無架橋のプロピレ
ン系樹脂の場合、比較的良好な発泡体を得ることができ
るのは、密度が0.2g/cm3 を超える低発泡倍率のもの
か、密度が0.013g/cm3 未満の高発泡倍率のものと
されている。
高い結晶性に起因するものと考えられており、密度が0.
2g/cm3 を超える低発泡倍率の押出発泡体が比較的良
好に得られるのは、発泡剤の量に比べて樹脂の割合が多
いため、押出発泡時の樹脂温度をその樹脂の結晶化温度
よりもかなり高い温度に設定することができることに起
因するためと考えられる。また密度が0.013g/cm3
未満の高発泡倍率の発泡体を比較的良好に得ることがで
きるのは以下の理由による。
フィン系樹脂には冷却手段を用いて外部から冷却操作を
施し、それによって、気泡壁を固化させて良好な発泡体
を得ようとしている。しかし、プロピレン系樹脂は低密
度ポリエチレンに比べ結晶化度が高いため、結晶化の際
の発熱量が大きい。この熱が上記冷却ひいては気泡壁の
固化を妨げ、発泡途上にあるプロピレン系樹脂の気泡を
破壊したり変形させたりする。
とで、発泡剤の気化熱(膨張熱)を利用して発泡途上の
プロピレン系樹脂の温度を急激に低下させ、これによっ
て気泡壁の固化を促進させる。また多量の発泡剤は押出
機中での樹脂の結晶化を遅らせる働きがある。その結
果、比較的良好に発泡体が得られるのである。ただし、
この場合、発泡剤を多量に配合する必要性から、得られ
る発泡体は必然的に密度が0.013g/cm3 未満の高発
泡倍率のものとなる。また、この場合においても発泡適
性温度範囲はわずか0.6℃程度に過ぎない。
発泡倍率或いは低発泡倍率の押出発泡体しか得られない
実情に鑑み、特定のドローダウン性を持つプロピレン系
樹脂を使用することにより、密度が0.3〜0.06g/cm
3 のプロピレン系樹脂押出発泡体であっても容易に製造
し得る方法を見出すと共に、この発泡体の特定厚みにお
いて、スキン厚み、気泡の膜厚及び厚み方向の気泡膜数
が特定の関係にある発泡シートが加熱成形に適している
ことを見出し、本発明を完成するに至った。本発明は加
熱成形性に優れた成形用プロピレン系樹脂発泡シートを
提供することを目的とする。
系樹脂発泡シートは、長鎖分岐を有すると共にドローダ
ウン性が60m/分以下である無架橋プロピレン系樹脂
を基材とする表面にスキン層を有する発泡シートであっ
て、密度0.3〜0.06g/cm3 、厚み1〜3mmを有し、
且つ表面スキン層の厚みと、気泡の平均膜厚との間に、
表面スキン層の厚み/気泡の平均膜厚≦2なる関係を満
たすとともに、厚み方向の気泡膜数が2〜15であるこ
とを特徴とする。
は、長鎖分岐を有し且つドローダウン性が60m/分以
下の無架橋プロピレン系樹脂であり、単独重合体、ブロ
ック共重合体、ランダム共重合体のいずれでも良いが、
後述する深絞り成形性に優れたプロピレン系共重合体が
好ましい。
以外の少量のオレフィンとの共重合体が好ましく、この
オレフィンとしては、エチレン或いは炭素数4〜10の
α−オレフィンが挙げられ、これらは1種又は2種以上
組み合わせて使用することができる。炭素数4〜10の
α−オレフィンとしては例えば1−ブテン、イソブチレ
ン、1−ペンテン、3−メチル−1−ブテン、1−ヘキ
セン、3,4-ジメチル−1−ブテン、1−ヘプテン、3−
メチル−1−ヘキセン等が挙げられる。
20重量%以下、特に10重量%以下の割合で含有され
ることが好ましく、特にα−オレフィンがエチレンの場
合には5重量%以下の割合で含有されることが好まし
い。またこれらα−オレフィンの共重合体中における含
有量の好ましい下限値は、いずれのα−オレフィンの場
合も0.5重量%である。共重合体はランダム共重合体で
あってもブロック共重合体であっても良いが、長鎖分岐
の形成の容易さからいってブロック共重合体が好まし
く、特にプロピレン/エチレンブロック共重合体が好ま
しい。
ロピレン系樹脂は、通常のプロピレン系樹脂と異なり、
主鎖に長鎖分岐を有するものでなければならない。この
ような特殊な樹脂は、通常の結晶性線状プロピレン系樹
脂(通常、重量平均分子量100000以上)であっ
て、しかもその中にアタクチック分又は/及びアイソタ
クチックではあるが結晶していない成分を含む樹脂(以
下、本発明で用いるプロピレン系樹脂と区別するため
に、この樹脂を“通常のプロピレン系樹脂”と称する。
尚、単にプロピレン系樹脂と称した場合には本発明で用
いる樹脂を意味する。)に対し、低温分解型(分解温
度:室温〜120℃程度)の過酸化物を混合して120
℃以下に加熱し、通常のプロピレン系樹脂の主鎖にアタ
クチック又は/及び結晶していないアイソタクチック成
分を分岐鎖として結合せしめる等の方法により得ること
ができ、通常、主として端部に長鎖分岐を有する枝別れ
状構造を有すると考えられる。
(s−ブチル)ペルオキシジカーボネート、ビス(2−
エトキシ)ペルオキシジカーボネート、ジシクロヘキシ
ルペルオキシジカーボネート、ジ−n−プロピルペルオ
キシジカーボネート、ジ−n−ブチルペルオキシジカー
ボネート、ジイソプロピルペルオキシジカーボネート、
t−ブチルペルオキシネオデカノアート、t−アミルペ
ルオキシネオデカノアートおよびt−ブチルペルオキシ
ピバラート等が例示される。
ピレン系樹脂は、上記通常のプロピレン系樹脂を、攪拌
機を備えた反応器中で攪拌しながらアルゴン等の不活性
ガスで反応容器内を置換し、次いで上記過酸化物を樹脂
1kg当たり通常5〜50ミリモル添加し、攪拌を続け
ながら120℃程度まで、好ましくは70〜105℃程
度に加熱して反応させ(通常30〜120分間)、しか
る後、反応を停止させて得られる。反応停止に当たって
は、メチルメルカプタンのような反応停止剤を反応容器
に導入したり、あるいは反応生成物を130〜150℃
程度に20〜40分間加熱する方法等が採用される。プ
ロピレン系樹脂分子鎖中に長鎖分岐が存在するか否か
は、次の方法で確認することができる。即ち、伸長流動
測定装置(例えば、レオメトリックス社の伸長流動測定
装置:商品名RER−9000)を用い、プロピレン系
樹脂から作製した測定用サンプルの、ひずみ速度(秒
−1)における伸長粘度(poise)と時間(秒)と
の関係をグラフ化する。このグラフ上において、長鎖分
岐を有するプロピレン系樹脂と長鎖分岐を有しないプロ
ピレン系樹脂とは、例えば長鎖分岐を有するプロピレン
系樹脂は伸長粘度曲線の傾きが時間とともに大きくなり
且つ最終的に弾性破断を起こすのに対し、長鎖分岐を有
しないプロピレン系樹脂では伸長粘度曲線の傾きは時間
とともに小さくなることから区別することができる。上
記レオメトリックス社の伸長流動測定装置(RER−9
000)による測定結果から、長鎖分岐を有するプロピ
レン系樹脂及び長鎖分岐を有しないプロピレン系樹脂の
ひずみ速度における伸長粘度と時間との関係を示したの
が図5のグラフである。グラフ中の曲線Aは長鎖分岐を
有するプロピレン系樹脂を示し、曲線Bは長鎖分岐を有
しないプロピレン系樹脂を示す。このグラフより、長鎖
分岐を有するプロピレン系樹脂では、伸長粘度曲線の傾
きは時間とともに大きくなるのに対し、長鎖分岐を有し
ないプロピレン系樹脂では、伸長粘度曲線の傾きは時間
とともに小さくなることがわかる。尚、測定用サンプル
及び測定条件は下記の通りである。 ・測定用サンプルの大きさ、形状:長さ30mm、直径
5mmの円柱状 ・ひずみ速度:1.0秒−1 ・測定温度:基材樹脂の融点+20℃(但し、融点は基
材樹脂1〜5mgを示差走査熱量計によって10℃/分
で昇温した時に得られるDSC曲線の吸熱ピークの頂点
の温度とする。)
レン系樹脂は、ドローダウン性が60m/分以下、好ま
しくは30m/分以下、特に好ましくは15m/分以下
である。このドローダウン性とは、230℃に加熱した
溶融プロピレン系樹脂をメルトインデクサーのノズル
(口径2.095mm、長さ8mm)より10mm/分の一定速
度で紐状に押出し、次いで該紐状物を上記ノズルの下方
に位置する張力検出プーリーの上方に位置する送りロー
ルを通過させた後、巻取りロールで巻取る一方で巻取り
ロールの巻取り速度を除々に増加させていって紐状物を
切断させ、この切断時における紐状物の巻取り速度をい
う。
により調整することができる。一般的に言って、長鎖分
岐の数が多いほど、また分岐の長さが長いほど、この値
は低下する傾向にある。従って所望のドローダウン性の
共重合体を得るには、これらのことを加味して反応条件
を設定する必要がある。長鎖分岐を持たないか、分岐を
持っていても短か過ぎたり僅かであるものや、あるいは
通常のプロピレン系樹脂の場合には、ドローダウン性が
60m/分を上回ってしまう。このような通常のプロピ
レン系樹脂を使用して押出発泡を行って、本発明発泡シ
ートと同様の密度0.3〜0.06g/cm3 の発泡シートを
得ようとしても、得られる発泡シートはコルゲートや表
面凹凸が多く、商品価値のないものとなってしまう。
結晶化温度+15℃における半結晶化時間が800秒以
上であることが好ましく、特に1000秒以上であるこ
とが好ましい。この半結晶化時間の測定には結晶化速度
測定器を用いることができる。
ム状の試料を保持した支持体を、結晶化速度測定器のエ
アバス内に入れて試料を完全に溶融させ、次いで溶融試
料を支持体ごと試料の結晶化温度+15℃の温度に保持
されたオイルバス中に、光源と光センサーとの間の光路
を遮るように浸漬し、溶けた試料が再度固化するまでの
間、光センサーにおいて常に一定の光量が検出されるよ
うに光源の電圧を調整し、図1に示す如き電圧〜時間曲
線を得る。この曲線における電圧が一定値となった時の
電圧をV0 とした時、電圧が1/2V0 となるまでの時
間を半結晶化時間とした。
を単独で用いるのみならず、他の樹脂を混合して用いる
こともできる。混合して用いる樹脂としては、例えば上
記以外のプロピレン系樹脂、或いは高密度ポリエチレ
ン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、
直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレン−ブテン共重合
体、エチレン−無水マレイン酸共重合体等のエチレン系
樹脂、ブテン系樹脂、ポリ塩化ビニル、塩化ビニル−酢
酸ビニル共重合体等の塩化ビニル系樹脂、スチレン系樹
脂等が挙げられる。
脂の量は、混合後のポリマーの総重量の40重量%を限
度とし、しかも混合物のドローダウン性が60m/分を
超えないようにする必要がある。
g/cm3 、且つ厚み1〜3mmを有する。密度が0.3g/
cm3 を超える場合には断熱性が劣り、0.06g/cm3 未
満の場合には得られる成形品の保形性が低下する。また
シートの厚みが1mm未満では成形品の保形性が低下し、
3mmを超えると成形が困難となる。
れるスキン層と気泡の平均膜厚との間に、 表面スキン層の厚み/気泡の平均膜厚≦2 なる関係が成り立つとともに、厚み方向に測定した気泡
膜数を2〜15に規定するものである。
い発泡シートを用いて加熱成形を行うと、成形品に所謂
ナキが発生し易くなる。最も好ましい上記厚み比は0.5
〜1.5である。また上記気泡膜数が2未満の場合には、
この発泡シートの両端をクランプして連続的に移送して
成形を行う際、両端が破断し易く、シートの移送が良好
に行えなくなる。また15を超える場合には、その断熱
性の高さから成形に先立つ加熱を長時間行わなければな
らず、成形サイクルが長くなるとともに特に表面部の加
熱が過度になり、所謂表面ヤケが発生し易くなる。
ートの任意箇所を押出し方向と直交する方向に切断して
切断断面における気泡膜厚さをスケーラー付きの顕微鏡
を使用し、無作意に10点測定して求めた相加平均値で
ある。また厚み方向の気泡膜数とは、シートを上記と同
方向に切断した断面の厚み方向に並ぶ気泡膜の数であ
り、両表皮を除くものである。従って、本発明で言う厚
み方向の気泡数の値は、厚み方向に測定した気泡数の値
より1を減じた値となる。本発明において、厚み方向の
気泡膜数は、シートの任意箇所を縦に切断した断面の任
意の部分において2〜15である必要がある。
樹脂を用いること、密度及び厚みを特定の範囲に規定し
たこと、表面スキン層の厚みと気泡の平均膜厚との間に
表面スキン層の厚み/気泡の平均膜厚≦2なる関係が成
り立ち、且つ厚み方向の気泡膜数を2〜15に規定した
ことという各構成要件は、発泡シート(又はそれを用い
た成形品)の断熱性、保形性、ナキの防止、成形サイク
ルの短縮化という各作用効果に対し、それぞれ単独に影
響を及ぼすものではなく、各構成要件の全体的なバラン
スがとれて初めて上記本発明の優れた作用効果が得られ
るものである。また本発明発泡シートは、基材樹脂がプ
ロピレン単独重合体であっても上記特定の構成要件を備
えたことにより、発泡シートを深絞り成形に供した場合
の深絞り成形性は、上記各構成要件を備えていないシー
トに比べて良好となるが、更なる深絞り成形を目的とす
る場合には、プロピレン単独重合体を基材樹脂として用
いるよりもプロピレン系共重合体を基材樹脂として用い
ることが好ましい。
出機内で樹脂と発泡剤とを溶融混練した後、この溶融混
練物を押出機先端に取り付けたダイスを通して低圧下に
押出して発泡する方法が採用される。特にシート状の発
泡体を得るためには、環状のリップを有するサーキュラ
ーダイを用い、このダイのリップより押出発泡してチュ
ーブ状の発泡体を得、次いでこのチューブを切り開いて
シート状とする方法が通常採用される。
混合量やダイのリップ間隙を調整することによって調節
することができる。また、表面スキン層の厚み/気泡の
平均膜厚≦2なる関係を満たすとともに、厚み方向の気
泡膜数が2〜15であるシートを得るには、使用する樹
脂の物性を勘案し、発泡剤及び気泡調整剤の種類と量を
適宜選定し、更に押出時の発泡途上にある発泡体の表面
への空気等の冷却媒体の吹き付け等を軽度にすることで
達成される。
としては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤等
を用いることができる。無機発泡剤としては、二酸化炭
素、空気、窒素等が挙げられる。
ン、i−ブタン、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水
素、シクロブタン、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化
水素、トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタ
ン、ジクロロテトラフロロエタン、メチルクロライド、
エチルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲン化
炭化水素等が挙げられる。
ンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾ
ビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等が挙げら
れる。これらの発泡剤は適宜混合して用いることができ
る。
る発泡倍率等によっても異なるが、密度0.3〜0.06g
/cm3 の発泡体を得るための揮発性発泡剤の使用量の目
安は、樹脂100重量部当たり揮発性発泡剤0.5〜6重
量部(ブタン換算)程度である。同様に無機発泡剤の場
合0.2〜5重量部(二酸化炭素換算)程度、分解型発泡
剤の場合0.1〜7.5重量部程度である。
物中に、必要に応じて気泡調整剤を添加する。気泡調整
剤としてはタルク、シリカ等の無機粉末や多価カルボン
酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウム或いは重
炭酸ナトリウムとの反応混合物等が挙げられる。気泡調
整剤は樹脂100重量部当たり13重量部程度以下添加
することが好ましい(ただし、無機充填剤を樹脂に多量
に含有させる場合は除く。)。また必要に応じて、更に
熱安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤等の添加
剤を添加することもできる。
又はプロピレン系樹脂と他の樹脂との混合物中に、総重
量の40重量%を限度として無機充填剤を含有させても
良い。無機充填剤としては、例えばタルク、シリカ、炭
酸カルシウム、クレー、ゼオライト、アルミナ、硫酸バ
リウム等が挙げられる。これらの平均粒径は1〜70μ
mであることが好ましい。このような無機物を多量に含
有させた場合、得られる発泡シートは耐熱性が向上する
とともに焼却処理の際の燃焼カロリーを低下させること
が可能となる。
は、加熱し軟化された発泡シートに対し、真空成形、圧
空成形やこれらの応用として、フリードローイング成
形、プラグ・アンド・リッジ成形、リッジ成形、マッチ
ド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成形、リ
バースドロー成形、エアスリップ成形、プラグアシスト
成形、プラグアシストリバースドロー成形等やこれらを
組み合わせた方法等を適用することができる。本発明の
発泡シートは、電子レンジ用の容器類や弁当容器類の成
形用として特に好適である。
明する。実施例、比較例において発泡剤、気泡調整剤の
添加量は、これらと樹脂との総量を100重量%とした
時の重量%である。使用した樹脂のドローダウン性及び
メルトテンションの測定にはメルトインデクサーと、
(株)東洋精機製作所製のメルトテンションテスターII
型を組み合わせて用い、半結晶化時間の測定にはコタキ
商事(株)製の結晶化速度測定器MK−801型を使用
した。
性状は以下の通りである。 プロピレン系樹脂A:長鎖分岐を持つプロピレン/エ
チレンブロック共重合体(米国ハイモント社製「SD−
632」:融点159.9℃、結晶化温度130.1℃、半
結晶化時間1353秒、MI=2.0g/10分、ドロー
ダウン性3.1m/分、メルトテンション13.0gf) プロピレン系樹脂B:長鎖分岐を持つプロピレン単独
重合体(米国ハイモント社製「PF−814」:融点1
59.0℃、結晶化温度127.4℃、半結晶化時間322
0秒、MI=2.2g/10分、ドローダウン性3.5m/
分、メルトテンション17.4gf) プロピレン系樹脂C:長鎖分岐のない通常のプロピレ
ン/エチレンブロック共重合体(日本石油化学(株)製
「J620G」:融点162.4℃、結晶化温度113.4
℃、半結晶化時間205秒、MI=1.8g/10分、ド
ローダウン性78.5m/分以上、メルトテンション1.6
gf)
モノナトリウム塩)とを表1に示す割合でタンデム押出
機(第1押出機:スクリュー径65mm、L/D=34、
第2押出機:スクリュー径90mm、L/D=32)に配
合し、溶融混練した後、押出機先端に取付けられた65
mmφ(ダイ径)、間隙(リップクリア)0.3〜1.5mmの
サーキュラーダイよりチューブ状に押出発泡する一方で
チューブ状発泡体の内外表面に表1の「吹き付け空気温
度」の欄に示す温度の空気を吹き付け、更にチューブ状
発泡体の内表面が冷却用マンドレル(マンドレル径20
0mm)に接するようにして引取り、その後、このチュー
ブ状発泡体を押出方向に切り開いてシートを得た。この
際の押出条件及び得られた発泡シート(製造1週間後の
もの)の性状を併せて表1に示す。
得られた発泡シートを用いて図2に示すトレー状容器の
成形試験を行った。目標とするトレー状容器は図2、図
3に示すように仕切り1の両側に収納部2、3を有する
皿状の容器であり、図2、図3において、a〜hの各寸
法は、a:175mm、b:112mm、c:63mm、d:
110mm、e:90mm、f:40mm、g:30mm、h:
25mmである。成形試験は、上下に各々50Wのヒータ
ー(ヒーター間距離20cm)を持つ加熱炉の略中央に各
シートをクランプして連続的に導き加熱した後、連続的
にプラグアシスト真空清栄を行った。トレー状容器成形
時の成形サイクル(1回の成形当たりの加熱時間)及び
得られた成形容器の状態を表1にあわせて示した。
シートを用い、深絞り成形試験を行った。この目標とす
る成形品は、図4に示すように長さ:a=453mm、
幅:b=300mmの発泡シート4の中に、深さ45mm、
直径:d=80mmの半球状の収納部5を、横に4列配列
させ、且つ上下の列間で収納部5の位置が半個分ずれる
ように上下5列に配列させたもので、各収納部3の絞り
比は約0.56である。成形試験は上下に各々50Wのヒ
ーター(ヒーター間距離20cm)を持つ加熱炉の略中央
に各シートをクランプして導き、加熱した後、連続的に
プラグアシスト真空成形を行った。この成形の際の成形
サイクル(1回の成形当たりの加熱時間)及び得られた
深絞り成形品の状態を表1にあわせて示した。
形試験の評価は、 ○・・・下記△及び×の評価に合致しない良好な成形
品。 △・・・著しく厚みの薄い部分を有する成形品。 ×・・・破断部又は/及び表面ヤケ又は/及びナキのあ
る成形品。 とした。
ピレン系樹脂発泡シートは、長鎖分岐を有し、ドローダ
ウン性60m/ 分以下という特定のプロピレン系樹脂を
基材樹脂とする発泡シートであって、密度0.3〜0.06
g/cm3 、厚み1〜3mmとし、且つ表面スキン層の厚み
と気泡の平均膜厚との間に、表面スキン層の厚み/気泡
の平均膜厚≦2なる関係が成り立ち、且つ厚み方向の気
泡膜数が2〜15であることにより、上記特定のプロピ
レン系樹脂を基材とした発泡シートの成形サイクルを短
縮できるとともに、成形時のナキ発生を防止でき、優れ
た成形品を得ることができる。
面スキン層の厚みと気泡の平均膜厚との間の特定の関係
が成り立つとともに、厚み方向の気泡膜数を2〜15と
した各構成要件が複合的に作用して、全体として断熱
性、成形品の保形性、成形性(成形の容易さ、成形サイ
クル、成形品の状態)等のバランスがとれた優れた効果
を奏する。
の密度、厚み及び発泡シートの表面スキン層の厚みと平
均気泡膜厚との比、厚み方向の気泡膜数を特定の範囲に
規定したことにより、基材樹脂としてプロピレン単独重
合体を用いて得た発泡シートを深絞り成形した場合で
も、これら各構成要件が規定されていない発泡シートの
場合に比べて成形性に優れている等の効果を有する。
線である。
たトレー状容器の平面図である。
たトレー状容器の側面図である。
た深絞り成形品の平面図である。
を有しないプロピレン系樹脂のひずみ速度における伸長
粘度と時間との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項1】 長鎖分岐を有すると共にドローダウン性
が60m/分以下である無架橋プロピレン系樹脂を基材
とする表面にスキン層を有する発泡シートであって、密
度0.3〜0.06g/cm3 、厚み1〜3mmを有し、且つ表
面スキン層の厚みと、気泡の平均膜厚との間に、 表面スキン層の厚み/気泡の平均膜厚≦2 なる関係を満たすとともに、厚み方向の気泡膜数が2〜
15であることを特徴とする、成形用プロピレン系樹脂
発泡シート。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4072876A JP2898460B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | 成形用プロピレン系樹脂発泡シート |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP4072876A JP2898460B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | 成形用プロピレン系樹脂発泡シート |
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