JP2949046B2 - ポリプロピレン系樹脂発泡体積層シート及び自動車天井材成形用基材 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ポリプロピレン系樹脂
発泡体積層シート及び自動車天井材成形用シートに関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、長尺形状の発泡体、或いは、
各種容器類や、自動車用の天井材、ドア内装材、トラン
クルーム部材等を成形するために用いられる成形用発泡
体シートとして、熱可塑性樹脂を押出機内で発泡剤と溶
融混練した後に低圧下に押出すことにより発泡せしめ
る、所謂押出発泡法によって得られた発泡体シートが広
く利用されている。

【０００３】このような押出発泡法においては、熱可塑
性樹脂と発泡剤との溶融混練物を押出機内から低圧下に
押出した際に、溶融混練物中の発泡剤が膨張することに
より発泡が行われるが、樹脂の温度を高くすると粘度が
急激に低下してしまい樹脂が発泡剤を保持できず樹脂中
から逃散して連続気泡の発泡シートとなり、逆に樹脂の
粘度を高くするために樹脂温度を低くすると樹脂の結晶
化が進行し、その結果、充分且つ均一に発泡しなくなっ
て発泡シート表面が凹凸となってしまうという問題があ
るため、充分に均一な発泡が行われ、且つ発泡剤を樹脂
中に保持し得る粘弾性を樹脂が有する温度で押出発泡を
行う必要がある。尚、押出発泡に適した粘弾性が得られ
る温度範囲は樹脂の種類によって異なっており、一般に
この温度範囲を発泡適性温度範囲と称している。

【０００４】しかしながら、比較的結晶化度が高いプロ
ピレン系樹脂は樹脂の粘弾性が僅かな温度変化によって
大きく変化し、発泡適性温度範囲は非常に狭い。このよ
うな狭い温度範囲内に樹脂温度を保持して押出発泡を行
うことは非常に困難なことであり、押出発泡温度が変動
して発泡適性温度範囲から外れた時に発泡した部分は連
続気泡構造となったり表面が凹凸となったりし、全体が
良好で均質な性状の発泡シートは得難かった。従来、無
架橋のプロピレン系樹脂の場合、比較的良好な発泡シー
トを得ることができるのは、密度が0.２ｇ／ｃｍ³ を超
える低発泡倍率のものか、密度が0.０１３ｇ／ｃｍ³ 未
満の高発泡倍率のものとされてきた。

【０００５】上記のような問題は、プロピレン系樹脂の
高い結晶性に起因するものと考えられており、密度が0.
２ｇ／ｃｍ³ を超える低発泡倍率の発泡シートが比較的
良好に得られるのは、発泡剤の量に比べて樹脂の割合が
多いため、押出発泡時の樹脂温度をその樹脂の結晶化温
度よりもかなり高い温度に設定することができることに
起因するためと考えられる。また密度が0.０１３ｇ／ｃ
ｍ³ 未満の高発泡倍率の発泡シートを比較的良好に得る
ことができるのは以下の理由による。

【０００６】一般に、押出発泡途上にある発泡中のオレ
フィン系樹脂には冷却手段を用いて外部から冷却操作を
施し、それによって、気泡壁を固化させて良好な発泡シ
ートを得ようとしている。しかし、プロピレン系樹脂は
低密度ポリエチレンに比べ結晶化度が高いため、結晶化
の際の発熱量が大きい。この熱が上記冷却ひいては気泡
壁の固化を妨げ、発泡途上にあるプロピレン系樹脂の気
泡を破壊したり変形させたりする。

【０００７】そこで発泡剤を多量に配合して発泡するこ
とで、発泡剤の気化熱（膨張熱）を利用して発泡途上の
プロピレン系樹脂の温度を急激に低下させ、これによっ
て気泡壁の固化を促進させる。また多量の発泡剤は押出
機中での樹脂の結晶化を遅らせる働きがある。その結
果、比較的良好な発泡シートが得られるのである。ただ
し、この場合、発泡剤を多量に配合する必要性から、得
られる発泡シートは必然的に密度が0.０１３ｇ／ｃｍ³
未満の高発泡倍率のものとなる。また、この場合におい
ても発泡適性温度範囲はわずか0.６℃程度に過ぎない。

【０００８】本願出願人は、上記したように無架橋のプ
ロピレン系樹脂では高発泡倍率或いは低発泡倍率の押出
発泡体しか得られていなかった実情に鑑み、密度が０．
２〜０．０１３ｇ／ｃｍ³ の範囲内にあるとともに、そ
れぞれについて特有の物性を有する無架橋プロピレン系
樹脂押出発泡体を既に見出している（特開平４−３６３
２２７号公報、特開平５−９８０５８号公報、特開平５
−１２４１２５号公報、特開平５−２３０２５５号公
報）。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の発泡体は各々の有する課題を充分に解決するものでは
あるものの、通常その気泡構造が厚み方向に短い偏平な
形状（具体的には、発泡体の厚み方向の平均気泡径を
ａ、幅方向の平均気泡径をｂ、押出し方向の平均気泡径
をｃとしたときに、表層近傍を除く部分において、厚み
方向の気泡径ａに対する、幅方向の平均気泡径ｂ、及び
押出し方向の平均気泡径ｃのそれぞれの比が、ａ／ｂ＝
０．３５程度、ａ／ｃ＝０．３２程度である）の気泡か
らなるため、充分な緩衝性が得られず、また、比較的重
量の重いものを包装するための包装容器として供する場
合等にあってはコシの強さに問題があり、解決すべき課
題を今だに有していた。

【００１０】発泡体シートの圧縮強度の改善を図り、こ
のような課題を解決するためには発泡シートの厚みを厚
くするということが考えられるが、上記密度が０．２〜
０．０１３ｇ／ｃｍ³ の範囲内の無架橋プロピレン系樹
脂押出発泡体を得るために用いられる基材樹脂は、それ
以前に用いられていたプロピレン系樹脂よりも押出発泡
性に優れてはいるものの、押出機内での溶融粘度が低い
ため押出機の口金部の圧力も低くなるという不都合があ
り、良好な発泡体を得るためには押出機の口金部の圧力
を高くしなければならない。このためには、口金部の樹
脂吐出口の吐出間隙を狭く設定する必要があり、厚みの
ある発泡体を得ようとして上記吐出間隙を広くすると、
口金部の圧力の低下を招き押出機内で基材樹脂が内部発
泡を起こしたり、コルゲートが大きくあらわれりしてし
まい良好な発泡体を得るのが困難になり、必然的に得ら
れる発泡体の厚みを厚くすることができなかった。

【００１１】一般に、厚みのあるポリスチレン系樹脂発
泡シートを製造する際には、所謂押出発泡法により発泡
シートを筒状に押出し、口金中央部よりエアーを供給し
て該発泡シートをバルーン状に形成し、バルーン内面が
完全に冷却されず接着可能な状態にあるうちに押圧ロー
ルでバルーンを挟み込み内面どうしを接着することによ
り厚肉シートを得るという手段が採られている。この手
段は、押出し直後のバルーン内面側の温度が樹脂の結晶
化温度以上にあることを利用して、バルーンの内面どう
しを貼り合わせ厚肉シートを得ようとするものである
が、バルーン内面の温度が高いうちに貼り合わせを行う
ために、厚肉のポリプロピレン系樹脂発泡体を得るのに
このような手段をそのまま採用したのでは、貼り合わせ
部の気泡が潰れてしまい、その部分が独立気泡率の低い
ものになってしまったり、或いはその部分に発泡剤が集
まり所謂ボイド現象が現れたりしてしまう等の問題があ
り、いずれにしても得られる発泡体は緩衝性に劣るもの
となってしまっていた。

【００１２】本願出願人は、これらの点に鑑み、ポリプ
ロピレン系樹脂発泡シートの厚みを厚くすると共に、そ
の気泡形状がどのようなものであれば該発泡シートの緩
衝性を向上させることができ得るのかという観点に立っ
て鋭意研究し、本発明を完成するに至った。

【００１３】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明のポリプロ
ピレン系樹脂発泡体積層シートは、ドローダウン性が６
０ｍ／分以下である無架橋プロピレン系樹脂を基材樹脂
とする複数枚の発泡体シートを、幅方向と押出し方向の
方向性を一致させて溶融接着することにより積層されて
なる厚さ３．０〜２０ｍｍ、密度0.０２〜０．３ｇ／ｃ
ｍ³ の発泡体積層シートであり、該積層シートの厚み方
向断面においてシート両表面から厚み０．８ｍｍを超え
る部分に完全に存在する気泡の形状が下記の条件式
（１）、及び（２）を満足し、且つ該積層シートの独立
気泡率が８０％以上の気泡構造を有することを特徴とす
るポリプロピレン系樹脂発泡体積層シート（但し、条件
式中ａはシートの厚み方向の平均気泡径、ｂはシートの
幅方向の平均気泡径、ｃはシートの押出し方向の平均気
泡径である）。 ０．４≦ａ／ｂ≦１．４・・・・・・・・・・・・（１） ０．４≦ａ／ｃ≦１．４・・・・・・・・・・・・（２）

【００１４】また、本発明発泡体積層シートは上記構成
要件の範囲内で、厚みが３．０〜１０．０ｍｍ、密度
０．０２〜０．０６ｇ／ｃｍ³ の発泡体積層シートであ
り、該積層シートの厚み方向断面において、厚み方向の
気泡数が５〜２０個であって、且つシート両表面から厚
み０．８ｍｍ未満の表層部に完全に存在する気泡の形状
が下記の条件式（３）、及び（４）を満足するものであ
ることが好ましい。 ０．２≦ａ／ｂ≦０．７・・・・・・・・・・・・（３） ０．２≦ａ／ｃ≦０．７・・・・・・・・・・・・（４） 一方、密度が０．０６ｇ／ｃｍ³ を超え、０．３ｇ／ｃ
ｍ³ 以下の発泡体積層シートの場合、該積層シートの厚
み方向断面において、厚み方向の気泡数が５〜２５個で
あり、且つシート両表面から厚み０．８ｍｍ未満の表層
部に完全に存在する気泡の形状が下記条件式（５）、
（６） ０．３＜ａ／ｂ≦０．９・・・・・・・・・・・・（５） ０．３＜ａ／ｃ≦０．９・・・・・・・・・・・・（６） を満足するものであることが好ましく、この積層シート
は自動車天井材成形用基材として好適である。尚、本発
明の積層シートはロール形状に巻き取ることが可能なシ
ート形状は勿論のこと、板状のものであってもかまわな
い。

【００１５】本発明発泡体積層シートを構成する発泡体
シートの基材樹脂として用いられる無架橋プロピレン系
樹脂は、ドローダウン性が６０ｍ／分以下のものであれ
ば良いが、当該樹脂のドローダウン性は３０ｍ／分以下
であるのが好ましく、更には１５ｍ／分以下であるのが
より好ましい。また、無架橋プロピレン系樹脂の主鎖に
長鎖分岐を有するものは、ドローダウン性を上記範囲に
調整することが容易であり好ましい。

【００１６】尚、本発明でいうところのドローダウン性
とは、２３０℃に加熱した溶融プロピレン系樹脂をメル
トインデクサーのノズル（口径2.０９５ｍｍ、長さ８ｍ
ｍ）より１０ｍｍ／分の一定速度で紐状に押出し、次い
で該紐状物を上記ノズルの下方に位置する張力検出プー
リーの上方に位置する送りロールを通過させた後、巻取
りロールで巻取る一方で巻取りロールの巻取り速度を除
々に増加させていって紐状物を切断させ、この切断時に
おける紐状物の巻取り速度をいうものとする。

【００１７】上記無架橋プロピレン系樹脂は、単独重合
体、ブロック共重合体、又はランダム共重合体のいずれ
であっても良いが、共重合体の場合にはプロピレンと、
プロピレン以外のオレフィンを共重合体中に0.５〜３０
重量％、特に１〜１０重量％の割合で含有されるものが
好ましく、この場合におけるオレフィンとしては、エチ
レン、或いは炭素数４〜１０のα−オレフィンを挙げる
ことができ、これらは１種、又は２種以上を組み合わせ
て使用することができる。

【００１８】上記炭素数４〜１０のα−オレフィンとし
ては、例えば、１−ブテン、イソブチレン、１−ペンテ
ン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、3,4-ジメ
チル−１−ブテン、１−ヘプテン、４−メチル−１−ペ
ンテン又は３−メチル−１−ヘキセン等を挙げることが
できる。

【００１９】尚、長鎖分岐を主鎖に形成する上での容易
さ等の面から、発泡体シートの基材樹脂として用いられ
る無架橋プロピレン系樹脂はブロック共重合体であるの
が好ましく、特にプロピレン−エチレンブロック共重合
体が好ましい。

【００２０】また、本発明で用いられる上記のようなド
ローダウン性が６０ｍ／分以下の無架橋プロピレン系樹
脂は、通常の結晶性線状プロピレン系樹脂（通常は、重
量平均分子量１０００００以上）であって、しかもその
中にアタクチック分、又は／及びアイソタクチックでは
あるが結晶していない成分を含む樹脂（以下、本発明で
用いるプロピレン系樹脂と区別するために、この樹脂を
“通常のプロピレン系樹脂”と称し、単にプロピレン系
樹脂と称した場合には本発明で用いる樹脂を意味するも
のとする）に対し、低温分解型（分解温度：室温〜１２
０℃程度）の過酸化物を混合して１２０℃以下に加熱
し、通常のプロピレン系樹脂の主鎖にアタクチック又は
／及び結晶していないアイソタクチック成分を分岐鎖と
して結合せしめる等の方法により得ることができ、主と
して主鎖の端部に長鎖分岐を有する枝別れ状構造を有す
ると考えられる。

【００２１】上記低温分解型の過酸化物としては、ジ
（ｓ−ブチル）ペルオキシジカーボネート、ビス（２−
エトキシ）ペルオキシジカーボネート、ジシクロヘキシ
ルペルオキシジカーボネート、ジ−ｎ−プロピルペルオ
キシジカーボネート、ジ−ｎ−ブチルペルオキシジカー
ボネート、ジイソプロピルペルオキシジカーボネート、
ｔ−ブチルペルオキシネオデカノアート、ｔ−アミルペ
ルオキシネオデカノアートおよびｔ−ブチルペルオキシ
ピバラート等が例示される。

【００２２】本発明におけるプロピレン系樹脂は、通常
のプロピレン系樹脂を、攪拌機を備えた反応器中で攪拌
しながらアルゴン等の不活性ガスで反応容器内を置換
し、次いで上記過酸化物を樹脂１ｋｇ当たり通常５〜５
０ミリモル添加し、攪拌を続けながら１２０℃程度ま
で、好ましくは７０〜１０５℃程度に加熱して反応させ
（通常、３０〜１２０分間）、しかる後、反応を停止さ
せて得られる。尚、反応停止に当たっては、メチルメル
カプタンのような反応停止剤を反応容器に導入したり、
あるいは反応生成物を１３０〜１５０℃程度に２０〜４
０分間加熱する方法等が採用される。

【００２３】ドローダウン性は上記長鎖分岐の数や長さ
により調整することができ、一般的に言って、長鎖分岐
の数が多いほど、また分岐の長さが長いほど、この値は
低下する傾向にある。従って、所望のドローダウン性の
共重合体を得るには、これらのことを加味して反応条件
を設定する必要がある。

【００２４】一般に、長鎖分岐を持たないか、或いは分
岐を持っていても短か過ぎたり、その分岐の数が僅かで
あるものや、又は、通常のプロピレン系樹脂の場合に
は、ドローダウン性が６０ｍ／分を上回ってしまい、こ
のようなものを使用して押出発泡を行って密度が0.０２
〜０．３ｇ／ｃｍ³ の発泡シートを得ようとすると、得
られる発泡シートは表面凹凸が多いため製品としての見
栄えが悪く、またシートの平滑性が損なわれるために二
次加工性や成形性を阻害する原因ともなり商品価値のな
いものとなってしまう。これは、押出発泡法にあって
は、押出し直後（即ち、押出機の口金から樹脂を吐出さ
せた直後）に瞬間的に気泡が三次元方向に成長して発泡
がなされるのであるが、上記の如き通常のプロピレン系
樹脂等にあっては気泡の成長が速いために、シート成形
時の発泡が口金とマンドレルとの間に吸収しきれずに、
その部分がヒダ状になってシート表面に残ってしまうか
らである（一般に、これを“コルゲート”と称する）。

【００２５】更に、本発明で用いられるプロピレン系樹
脂は、その結晶化温度＋１５℃における半結晶化時間が
８００秒以上であることが好ましく、特に１０００秒以
上であることが好ましい。この半結晶化時間の測定には
結晶化速度測定器を用いることができる。

【００２６】半結晶化時間を測定するには、まずフィル
ム状の試料を保持した支持体を、結晶化速度測定器のエ
アバス内に入れて試料を完全に溶融させ、次いで溶融試
料を支持体ごと試料の結晶化温度＋１５℃の温度に保持
されたオイルバス中に、光源と光センサーとの間の光路
を遮るように浸漬し、溶けた試料が再度固化するまでの
間、光センサーにおいて常に一定の光量が検出されるよ
うに光源の電圧を調整して電圧〜時間曲線を得る。この
曲線における電圧が一定値となった時の電圧をＶ₀ とし
た時、電圧が１／２Ｖ₀ となるまでの時間を半結晶化時
間とする。

【００２７】本発明においては上記のプロピレン系樹脂
を単独で用いるのみならず、必要に応じて他の樹脂を混
合して用いることもできる。混合して用いる樹脂として
は、例えば上記以外のプロピレン系樹脂、或いは高密度
ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリ
エチレン、直鎖状超低密度ポリエチレン、エチレン−ブ
テン共重合体、エチレン−無水マレイン酸共重合体等の
エチレン系樹脂、ブテン系樹脂、ポリ塩化ビニル、塩化
ビニル−酢酸ビニル共重合体等の塩化ビニル系樹脂、ス
チレン系樹脂等が挙げられる。

【００２８】このように他の樹脂を混合する場合、混合
する樹脂の量は、混合後のポリマーの総重量の４０重量
％を限度とし、いうまでもなく混合物のドローダウン性
が６０ｍ／分を超えないようにする必要がある。

【００２９】本発明発泡体積層シートを構成する発泡シ
ートを、上記の如きプロピレン系樹脂を用いて製造する
手段としては、通常、押出機内で該プロピレン系樹脂と
発泡剤とを溶融混練した後、この溶融混練物を押出機先
端に取り付けた、環状のリップを有するサーキュラーダ
イスを用い、このダイスのリップより押出発泡してチュ
ーブ状の発泡体を得、次いでこのチューブを切り開いて
シート状とする手段を採用することができる。

【００３０】このような手段において、サーキュラーダ
イスの開口部付近における樹脂流路幅を絞ったり（狭め
たり）、サーキュラーダイスから押し出された筒状発泡
体を冷却するためのマンドレル（筒状発泡体の内面側か
ら冷却するように、筒状発泡体の内側に位置して設けら
れる。）上において、筒状発泡体の外表面に冷却空気を
吹き付ける等の手段を採用すると、厚みむらの少ない発
泡シートを得ることができ好ましい。

【００３１】発泡シートを得るに際して発泡剤として
は、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤等を用い
ることができる。無機発泡剤としては、二酸化炭素、空
気、窒素等が挙げられる。

【００３２】また、揮発性発泡剤としてはプロパン、ｎ
−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ブタンとｉ−ブタンとの混
合物、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素、シクロ
ブタン、シクロペンタン等の環式脂肪族炭化水素、トリ
クロロフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、
１，１−ジクロロ−１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン、１，１−ジフルオロ−１−クロロエタン、１，
１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオ
ロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチ
レンクロライド等のハロゲン化炭化水素等が挙げられ
る。

【００３３】更に、分解型発泡剤としては、アゾジカル
ボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ア
ゾビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等が挙げ
られる。これらの発泡剤は適宜混合して用いることがで
きる。

【００３４】発泡剤の使用量は、発泡剤の種類、所望す
る発泡倍率等によっても異なるが、密度0.０２〜０．３
ｇ／ｃｍ³ の発泡シートを得るための発泡剤の使用量の
目安は、樹脂１００重量部当たり揮発性発泡剤で０．５
〜１５重量部（ブタン換算）程度、無機発泡剤で０．２
〜８．０重量部（二酸化炭素換算）程度、分解型発泡剤
で０．１〜２５重量部程度である。また、密度０．０２
３〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ の発泡シートを得るための発
泡剤の使用量の目安は樹脂１００重量部あたり揮発性発
泡剤で６〜１３重量部（ブタン換算）程度である。

【００３５】発泡シートを得るにあたって、必要に応じ
て樹脂と発泡剤との溶融混練物中に気泡調整剤を添加す
ることができる。気泡調整剤としてはタルク、シリカ等
の無機粉末や多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸
と炭酸ナトリウム或いは重炭酸ナトリウムとの反応混合
物等が挙げられる。気泡調整剤は樹脂１００重量部当た
り１３重量部程度以下添加することが好ましい（ただ
し、無機充填剤を樹脂に多量に含有させる場合は除
く。）。また必要に応じて、更に熱安定剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤、着色剤等の添加剤を添加することもで
きる。

【００３６】また予め樹脂中に、総重量の４０重量％を
限度として無機充填剤を含有させても良い。無機充填剤
としては、例えばタルク、シリカ、炭酸カルシウム、ク
レー、ゼオライト、アルミナ、硫酸バリウム、水酸化マ
グネシウム等が挙げられる。これらの平均粒径は１〜７
０μｍであることが好ましい。このような無機物を多量
に含有させた場合、得られる発泡シートは耐熱性が向上
するとともに焼却処理の際の燃焼カロリーを低下させる
ことが可能となる。

【００３７】

【実施例】以下、本発明ポリプロピレン系樹脂発泡体積
層シートを、図面に基づき詳細に説明する。尚、図１は
本発明ポリプロピレン系樹脂発泡体積層シートの一製造
例を示す説明図である。

【００３８】本発明発泡体積層シート１は、予め別個に
用意された前述の如き発泡体シート２、３どうしを、そ
れらの製造時における押出し方向（以下、“ＭＤ方向”
という）、及び幅方向（以下、“ＴＤ方向”という）を
一致させて、溶融接着することにより積層一体化されて
なる厚さ３．０〜２０ｍｍ、密度0.０２〜０．３ｇ／ｃ
ｍ³ の発泡体積層シートであって、シート１の厚み方向
断面における平均気泡径をａとし、ＴＤ方向の平均気泡
径をｂとし、更にＭＤ方向の平均気泡径をｃとしたとき
に、シート１の厚み方向におけるシート両表面から厚み
０．８ｍｍを超える内部（以下、“中央部”という）に
完全に存在する気泡の形状が、０．４≦ａ／ｂ≦１．
４、及び０．４≦ａ／ｃ≦１．４なる関係を満足し、且
つ該積層シートの独立気泡率８０％以上の気泡構造を有
するものである。

【００３９】尚、本発明発泡体積層シート１の気泡構造
は、形状によって表層側の気泡（通常は最も表面側に一
層ある。）と内部の気泡とに二分することができる三層
構造で、表層側の気泡はシート１の厚み方向におけるシ
ート両表面から厚み０．８ｍｍを超えない程度であるの
で、本発明における上記中央部に完全に存在する気泡と
は、表層側に位置する気泡と該０．８ｍｍのラインにか
かる気泡とを除くシート１断面の他の全ての気泡を意味
するものであると見做すことができる。但し、シートの
厚み方向におけるシート両表面から厚み０．８ｍｍのラ
インが気泡構造を形状によって表面側と内部の気泡とに
二分するラインと常に一致するわけではないが、少なく
とも０．８ｍｍを超える部分における気泡は内部の気泡
形状であり、その形状を特定することにより本発明の目
的は達成される。また、ＴＤ方向、及びＭＤ方向は、厳
密には発泡体シート２、３についてのシート方向を規定
するものであるが、本発明発泡体積層シート１は発泡体
シート２、３をそれらの方向性を一致させて積層されて
なるものであるので、便宜上発泡体積層シート１につい
てもそのシート方向を採用するものとする。

【００４０】本発明発泡体積層シート１を得るにあたっ
て、発泡体シート２、３どうしを溶融接着して積層一体
化するためには、図１の如き装置により熱風ラミネート
等の適宜手段を用いて行うのが好ましく、例えば、送り
出し装置４から送り出された発泡体シート２と、他の送
り出し装置５から送り出された別の発泡体シート３との
積層面に、ドライヤー６（熱風発生源）から熱風を局部
的に吹き付けて両シートを加熱し、圧着ロール７で押圧
しながら積層した後に巻取り装置８に巻き取って連続的
に積層一体化することができる。尚、発泡体シート２、
３は、無架橋プロピレン系樹脂発泡体ならば必ずしも同
一のものを用いる必要はなく、必要に応じて密度や厚さ
等を異ならせることもできる。

【００４１】上記一例としての熱風ラミネートにおい
て、ラインスピード、圧着ロールの間隙、熱風発生源か
ら圧着ロールまでの距離、熱風温度、熱風の吹き付け方
向等の加工条件は、積層一体化される両発泡シート２、
３の厚み、密度、基材樹脂の種類等によって適宜選択さ
れるが、通常は２〜４０ｍ／ｍｉｎ．のラインスピード
で発泡体シート２、３を送り出し、該発泡体シート２、
３が、発泡体シート２、３を単に重ね合わせたときの、
その厚みの７５〜１００％の間隙に設定された圧着ロー
ルに挟まれる直前に、熱風発生源から０．０２〜０．２
５ｍの距離をもって、２００〜３００℃の熱風を発泡体
シート積層面の局所に吹き付けることによって行われ
る。尚、本発明の発泡体積層シート１は、２枚の発泡体
シートを積層したものに限らず、３枚以上の発泡体シー
トを積層したものであってもかまわない。

【００４２】本発明は、従来からの発泡体シートよりも
その厚みを単に厚くするだけではなく、発泡体積層シー
ト１の中央部に形成される気泡の形状を特定のものと
し、且つ該積層シートの独立気泡率が８０％以上である
気泡構造を有するものとすることによって緩衝性の向上
を図ろうとするものであるが、熱風ラミネートの如き加
熱積層手段により発泡体シートを積層一体化することに
よって、独立気泡率を低下させずに発泡体積層シート１
の中央部に形成される気泡の形状を前述の如き条件式を
満足するものとすることができる。

【００４３】即ち、本発明発泡体積層シート１を構成す
る発泡体シート２、３は、それらが積層される前にあっ
ては、内部に存在する気泡の形状は本発明において要求
される条件を満足するものではなく、厚み方向の気泡径
ａに対するＴＤ方向の平均気泡径ｂ、及びＭＤ方向の平
均気泡径ｃのそれぞれの比が、ａ／ｂ＝０．３５程度、
ａ／ｃ＝０．３２程度であり、ＴＤ方向の平均気泡径
ｂ、ＭＤ方向の平均気泡径ｃと比較してシートの厚み方
向の気泡径ａが短く偏平したものであっても、上記加熱
積層手段による積層時に気泡内に存在する空気（或い
は、残留発泡剤）が膨張することによって、気泡がシー
トの厚み方向に伸びて本発明において要求される条件を
満足するものとなると考えられる。

【００４４】また、このような加熱積層手段を用いて発
泡体シート２、３を積層一体化すれば、その積層面付近
の気泡が潰れたり、連通して独立気泡率が低下したりす
ることなく他の気泡と略同様の形状で存在し、更に、積
層面においては、発泡体シート２、３製造時にそれらの
表面に形成される所謂スキン層がほとんど消失している
ので、発泡体積層シート１の緩衝性に影響を及ぼす虞が
ない。その上、積層前の発泡体シート２、３の表面に許
容範囲を超えたコルゲートが生じていたとしても、積層
後にはそのようなゴルゲートであっても問題とならない
程度に緩和される。そして、所謂押出成形法により筒状
に押し出した発泡シートの内面どうしを貼り合わせて、
シート幅が半分になってしまうことを代償としてシート
を厚くし貼合せ面の気泡が潰されてしまうものではない
から、得られるシート１の幅が不必要に制限されてしま
うこともない。

【００４５】本発明発泡体積層シート１は、特定の密度
のものとし、その厚みを増すだけでなく、シート１の厚
み方向断面の中央部において存在する気泡が、０．４≦
ａ／ｂ≦１．４、及び０．４≦ａ／ｃ≦１．４（ａはシ
ートの厚み方向の平均気泡径、ｂはＴＤ方向での平均気
泡径、ｃはＭＤ方向での平均気泡径）なる関係を満足す
る比較的厚み方向の長さがある気泡形状（以下、“縦に
立った形状”と表現する）で、且つ該積層シートの独立
気泡率を低下させずに８０％以上に保つことによって発
泡体積層シートが圧縮強度、残留歪み、曲げ弾性、最大
曲げ応力等に優れるということを見出したことが特に重
要であって、これによって従来からの無架橋プロピレン
系樹脂発泡シートよりも緩衝性に優れ、コシのあるシー
トを提供することが可能となり、包装容器等に成形して
用いられる場合であっても、比較的重量の重いもをも包
装するものとして供することができる。尚、上記中央部
の気泡は生産性の面で０．５≦ａ／ｂ≦１．１、０．５
≦ａ／ｃ≦１．１であることが好ましい。

【００４６】本発明において、中央部の気泡形状がａ／
ｂ＜０．４の場合や、ａ／ｃ＜０．４の場合は、緩衝性
が不充分であり、ａ／ｂ＞１．４の場合や、ａ／ｃ＞
１．４の場合は、伸びが悪く裂けやすいシートとなって
しまう。また、独立気泡率が８０％未満の場合には、圧
縮強度が不充分であり、また、残留歪みも大きくなって
しまうため、包装用シート、包装用容器等として使用し
た時に、内容物の底面等、荷重がかかる部分の緩衝性が
不充分なものとなってしまい、加熱成形時の伸びも悪く
なってしまう。

【００４７】本発明発泡体積層シートは、物性面におい
て２５％圧縮強度が０．３５ｋｇ／ｃｍ² 以上、特に
２．０ｋｇ／ｃｍ² 以上、８０％圧縮後の残留歪みが４
０％以下、特に２５％以下、曲げ弾性率が２５ｋｇ／ｃ
ｍ² 以上、特に３００ｋｇ／ｃｍ² 以上であることが好
ましい。尚、圧縮強度、残留歪みは、包装材として荷重
がかかる部分の緩衝性を維持し、曲げ弾性率は、該シー
トのコシの強さを維持するために必要な要素である。

【００４８】尚、本発明の発泡体積層シートにおいて、
発泡シートの厚みが３．０ｍｍ未満の場合は深絞り成形
性、緩衝性、機械的強度、断熱性等に劣り、厚みが２０
ｍｍを超える場合は、曲げ強度が強い、かさばる等、緩
衝性以外の包装材適性に劣るものとなってしまう。更
に、発泡シートの密度が０．０２ｇ／ｃｍ³ 未満の場合
は、保形性に劣り果物用容器等として使用することが難
しく、外観良好なものが得られにくい。密度が０．３ｇ
／ｃｍ³ 以上の場合は、剛性が強過ぎてしまい緩衝性の
面で満足し得るものにならない。尚、本発明発泡体積層
シートの密度は０．０２〜０．０６ｇ／ｃｍ³ 、更に
０．０２３〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ のものが柔軟性、保
形性、緩衝性のバランスが良く好ましい。

【００４９】また、本発明発泡体積層シート１は、上記
したようにその厚さは３．０〜２０ｍｍであるが、加熱
成形、特に深絞り成形に供することを考慮すると厚さは
３．０〜１０．０ｍｍで、密度が０．０２〜０．０６ｇ
／ｃｍ³ であるのが好ましく、更に該積層シート厚み方
向断面において、厚み方向に５〜２０個の気泡が存在
し、且つシート両表面より厚み方向に厚み０．８ｍｍ未
満（以下、“表層部”という）に完全に存在する気泡の
形状が、０．２≦ａ／ｂ≦０．７、及び０．２≦ａ／ｃ
≦０．７なる関係を満足する形状、即ち厚み方向の気泡
径に対してＭＤ方向、ＴＤ方向の気泡径が長い気泡形状
であるものが好ましい。尚、シート両表面より厚み方向
に厚み０．８ｍｍ未満に完全に存在する気泡とは、前述
の中央部の気泡と該０．８ｍｍのラインにかかる気泡と
を除くシート１断面の全ての気泡を意味する。

【００５０】また、上記シート１において厚みが１０ｍ
ｍを超えると加熱成形時にシートの内部までの均一な加
熱が難しく、また、本発明発泡体積層シートの中央部に
存在する気泡は、比較的縦に立った形状であることもあ
って該気泡数が２０個を超えても、また密度が０．０６
ｇ／ｃｍ³ を超えても、均一な加熱が難しくなり、ま
た、表層部に存在する表面側に位置する気泡形状を表す
ａ／ｂ及びａ／ｃの関係が０．２以上、０．７以下であ
れば、シートの引張強度が充分に確保されて加熱成形時
のシートの伸びが良くなり、シートの厚みを増したこと
に併せて深絞り成形性をより向上させることができる。
尚、ａ／ｂ、ａ／ｃが０．２未満の場合はシートの厚み
を大きくすることが難しくなる。また０．７を超える場
合には、引張強度不足となる。

【００５１】このような本発明の積層発泡シート１は、
果物用容器、建築用耐熱性断熱材、包装用シート等とし
て用いるのに好適である。また、本発明の積層発泡シー
ト１を成形して用いる場合の成形方法としては、真空成
形、圧空成形やこれらの応用として、フリードローイン
グ成形、プラグ・アンド・リッジ成形、リッジ成形、マ
ッチド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成
形、リバースドロー成形、エアスリップ成形、プラグア
シスト成形、プラグアシストリバースドロー成形等やこ
れらを組み合わせた方法等が挙げられる。また、充分な
圧縮強度、曲げ弾性率、更には自動車天井材程度の浅絞
り加熱成形に供することを考慮すると、厚さは３．０〜
２０ｍｍで 密度が０．０６ｇ／ｃｍ³ を超え、０．３
ｇ／ｃｍ³ 以下であるのが好ましく、更に該積層シート
の厚み方向断面において５〜２５個の気泡が存在し、且
つシート両表面より厚み方向の、厚み０．８ｍｍ未満の
表層部に完全に存在する気泡の形状が、０．３＜ａ／ｂ
≦０．９及び０．３＜ａ／ｃ≦０．９なる関係を満足す
る形状であるものが好ましい。また上記積層シートにお
いて厚みが２０ｍｍを超える場合や、気泡数が２５個を
超える場合には、熱成形時の均一な加熱が難しくなり浅
絞り成形であっても良好なものが得られない。一方、積
層シートの厚みが３．０ｍｍ未満の場合や、密度が０．
０６ｇ／ｃｍ³ 以下の場合は、強い圧縮強度や曲げ弾性
を得ることが難しくなる。また深絞り成形時にも同様な
ことが言えるが、気泡数が５個未満の場合、充分な曲げ
弾性率を確保することが難しくなる。更にまた、表層部
の気泡形状を表すａ／ｂ及びａ／ｃの関係が、それぞれ
０．３以下の場合は、やはり強い圧縮強度を得ることが
困難であり、ａ／ｂ及びａ／ｃの関係が、それぞれ０．
９を超える場合は密度等も係わり、浅絞り成形加熱時の
シートの垂れ下がり等により成形品に厚みムラが発生す
る虞れがある。尚、上記浅絞り成形においても成形方法
としては前述の真空成形、圧空成形等の方法が挙げられ
る。尚、表層部の気泡形状の調整は、積層前の発泡体シ
ートを調整する方法や、積層時に調整する方法等が挙げ
られる。例えば、プロピレン系樹脂を基材とするもので
あっても、押出発泡温度を低く調整し、押出機口金の圧
力を８０ｋｇ／ｃｍ² Ｇ未満の範囲に維持して押出発泡
することにより、積層前の発泡体シートの気泡形状を偏
平から球に近い形にすることが可能である。この方法に
より得られたものを熱風によるラミネートに供すれば本
発明の発泡シートを容易に得ることができる。また前述
の通り、厚み方向断面における気泡形状が偏平な発泡体
シートを用いて熱風によるラミネート加工条件を適宜選
択する方法等も採用することができる。

【００５２】次に、具体的実施例（実施例１〜９）、及
び比較例（比較例１〜４）を挙げて本発明を更に詳細に
説明する。

【００５３】実施例１〜９ 押出機内で基材樹脂と発泡剤とを溶融混練した後、この
溶融混練物を押出機先端に取り付けたサーキュラーダイ
スの環状リップより押出発泡してチューブ状の発泡体を
得、次いでこのチューブを切り開いてシート状として発
泡体シートを得た。次に、得られた複数枚の発泡体シー
トどうしを熱風ラミネートにより溶融接着して積層一体
化した。尚、このときの加工条件は以下の通りである。

【００５４】〔熱風ラミネートの加工条件〕 ・ラインスピード １５〜２０ｍ／ｍｉ
ｎ． ・圧着ロール間隙 積層する発泡体シー
トの合計厚みの８０〜９８％ ・熱風発生源からの距離 ０．１０〜０．１５
ｍ ・熱風温度 ２５０〜３００℃ 但し、実施例２、８及び９についてはラインスピードを
３〜１５ｍ／ｍｉｎ．とした。

【００５５】比較例１〜２ 上記実施例と同様にチューブ状の発泡体を得て次いで該
発泡体（バルーン）の内面が接着可能な状態にあるうち
に、押圧ロールでバルーンを挟み込み内面を接着し肉厚
発泡シートを得た。

【００５６】比較例３ 熱風ラミネートの加工条件のうち熱風温度を４００℃と
した以外は実施例３と同様に発泡体積層シートを得た。

【００５７】比較例４ 実施例４と同様にチューブ状の発泡体を得て次いでその
チューブを切り開いてシート状とし、熱風ラミネートを
行わない従来のプロピレン系樹脂発泡体シートを得た。

【００５８】得られた発泡体積層シート、又は発泡体シ
ートについて、表層部、及び中央部のそれぞれにおける
厚み方向の平均気泡径ａに対する、ＴＤ方向の平均気泡
径ｂ、ＭＤ方向の平均気泡径ｃの比（ａ／ｂ、ａ／
ｃ）、厚み方向の気泡数、シート密度、シートの厚み、
独立気泡率を測定して得られた値、及び、これら発泡体
積層シート、又は発泡体シートのそれぞれについて、圧
縮強度、残留歪み、曲げ弾性率を測定した結果を表１に
示す。

【００５９】また、これらの発泡体積層シート、又は発
泡体シートを用いて、容器または自動車天井材を成形
し、その成形性についての評価を併せて表１に示す。

【００６０】尚、実施例１〜９、比較例１〜４において
用いた樹脂、及び発泡体シート構成は以下の通りであ
る。

【００６１】〔発泡シートの基材樹脂、（発泡体積層シ
ートの構成）〕 ・実施例１ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（３０倍２ｍｍの発泡体シート２枚の積層品） ・実施例２ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（５倍２ｍｍの発泡体シート２枚の積層品） ・実施例３ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（２０倍２ｍｍの発泡体シート２枚の積層品） ・実施例４ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（２０倍３ｍｍの発泡体シート２枚の積層品） ・実施例５ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（２０倍３ｍｍの発泡体シート４枚の積層品） ・実施例６ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（２０倍３ｍｍの発泡体シート２枚と２０倍２ｍｍの発
泡体シート１枚との積層品） 実施例７ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（２０倍２ｍｍの発泡体シート２枚の積層品） 実施例８ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（８倍２ｍｍの発泡体シート２枚の積層品） 実施例９ 米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６３２」、
（８倍３ｍｍの発泡体シート１枚と８倍４．５ｍｍの発
泡体シート１枚との積層品）

【００６２】尚、比較例１〜４の基材樹脂は上記実施例
と同様に米国ハイモント社製ポリプロピレン「ＳＤ−６
３２」を用いた。また、比較例３においては２０倍２ｍ
ｍの発泡体シートの２枚積層シートである。

【００６３】

【表１】

【００６４】※１：厚み方向での平均気泡径ａ、幅方向
での平均気泡径ｂ、押出し方向での平均気泡径ｃは、発
泡体積層シート、又は発泡体シートのＴＤ方向、ＭＤ方
向各々に直交する厚み方向断面の顕微鏡拡大写真を得
て、得られた写真をもとにシート表面から０．８ｍｍの
位置に相当する位置に線を引き、表層部と中央部の気泡
に分け、表層部の気泡径については０．８ｍｍの位置に
相当する位置に引いた線上にある気泡、及び中央部の気
泡以外の写真上の全ての気泡について、また、中央部の
気泡径については、該線上と表層部の気泡以外の写真上
の全ての気泡について、厚み方向と幅方向及び厚み方向
と押出し方向の気泡径をノギスにより測定し、該写真の
拡大率で換算して平均気泡径ａ、ｂ、ｃを算出した。

【００６５】※２：圧縮強度は、万能試験機（（株）オ
リエンテック社製テンシロン）にて試験片を縦５０ｍｍ
×横５０ｍｍ、厚みを約２５ｍｍになるように積層し、
厚み方向に１０ｍｍ／ｍｉｎ．で２５％圧縮し、その荷
重を測定した。

【００６６】※３：残留歪みは、万能試験機（（株）オ
リエンテック社製テンシロン）にて上記サンプルサイズ
の試験片を厚み方向に１０ｍｍ／ｍｉｎ．で８０％まで
圧縮し、その後同スピードで除圧して、そのときの残留
歪みを測定した。

【００６７】※４：曲げ弾性率は、万能試験機（（株）
オリエンテック社製テンシロン）にてＪＩＳ−Ｋ−７２
０３に準拠し、試験片幅５０ｍｍ、支点間距離５０ｍｍ
にて測定した。

【００６８】※５：発泡体積層シート、又は発泡体シー
トを、木型により加熱成形して開口部直径（外径）１３
５ｍｍ、底部直径（外径）１０５ｍｍ、深さ（外径）８
５ｍｍの外形形状が円錐台形状の容器を成形した。得ら
れた容器の亀裂の有無や厚みの均一性を観察し、該シー
トの成形性を以下の基準により判定した。 ○・・・・・・・・・・成形品厚みに著しく薄い部分が
なく良好である。 △・・・・・・・・・・成形品厚みに著しく薄い部分が
ある。 ×・・・・・・・・・・成形品に亀裂や表面ヤケ（表面
が部分的に溶融して表面状態が悪い状態。）が見られ
る。 但し、実施例２、８及び９については、各シートをヘッ
ドライナー成形用型を用いて圧空成形により、縦１８０
０ｍｍ×横１４００ｍｍ、凹部湾曲形状深さ８０ｍｍの
自動車天井材を成形し、以下の基準で成形性を判定し
た。 ○・・・・・・・・・・天井材の厚みが均一で良好であ
る。 △・・・・・・・・・・天井材に厚みムラがある。 ×・・・・・・・・・・天井材に亀裂や表面ヤケが見ら
れる。

【００６９】※６：独立気泡率は、エアピクノメーター
法（ＡＳＴＭ Ｄ ２８５６）により求めた値である。 但し、本発明のポリプロピレン系樹脂発泡体積層シート
の独立気泡率測定時の加圧によりサンプルの体積が小さ
くなり測定値に誤差を含むため、以下の補正を行なう。

【００７０】・補正係数の算出 積層シートから縦２５ｍｍ、横２５ｍｍの正方形サンプ
ルを積重ねて厚み約３．５ｃｍになる枚数の測定サンプ
ルを得る。得られた測定サンプルを水の入っている１ａ
ｔｍの耐圧容器中に３０分間沈めておき、該サンプルを
沈める前の水位と、沈めて３０分経過後の水位の差によ
り該サンプルの体積：Ｖｗ（ｃｍ³ ）を求める。次に耐
圧容器内の圧力を１ａｔｍから２ａｔｍとして５分間放
置し、圧力１ａｔｍでの水位と２ａｔｍとして５分間放
置した後の水位の差：ΔＶ（ｃｍ³ ）を求める。上記Ｖ
ｗとΔＶとから、補正係数：αは次式により求められ
る。 補正係数：α＝Ｖｗ／（Ｖｗ−ΔＶ）

【００７１】・サンプル体積の補正 補正係数の算出と同様に、一辺２５ｍｍの正方形サンプ
ルを積重ね厚みが約３．５ｃｍになる枚数分の測定サン
プルを用い、ＡＳＴＭ Ｄ２８５６に準拠してエアピク
ノメーター法によりサンプルの実容積：Ｖｘ（ｃｍ³ ）
を求める。求めたＶｘに前記補正係数：αを乗じてＶｘ
を補正し、 補正後の実容積：Ｖ´ｘ（ｃｍ³ ）＝Ｖｘ（ｃｍ³ ）×
α としてＶ´ｘを求める。

【００７２】・独立気泡率の算出 上記のようにして求めたＶ´ｘ（ｃｍ³ ）、測定サンプ
ルの外寸から求められる見かけ容積：Ｖａ（ｃｍ³ ）よ
り下記式により連続気泡率：Ｆｏ（％）を求め、この連
続気泡率の値、発泡体密度：ρｆ（ｇ／ｃｍ³ ）、樹脂
密度：ρｓ（ｇ／ｃｍ³ ）より、以下の式により独立気
泡率：Ｆｃ（％）を求めた。 連続気泡率：Ｆｏ（％）＝〔（Ｖａ−Ｖ´ｘ）／Ｖａ〕
×１００ 独立気泡率：Ｆｃ（％）＝１００−Ｆｏ−ρｆ／ρｓ

【００７３】図２はエアノピクノメータの概略を示す図
であり、図中、１０はリファレンスシリンダー、１１は
リファレンスシリンダー１０のピストン、１２はサンプ
ルシリンダー、１３はサンプルシリンダーのピストン、
１４は圧力表示装置である。サンプル１５をサンプルシ
リンダー１２内に入れ、リファレンシリンダー１０のピ
ストン１１がＡＳＴＭ Ｄ２８５６で示される Positio
n １の状態にある時（図中、Ａの位置にピストン１１が
ある時）は、リファレンスシリンダー１０内の圧力は１
ａｔｍとし、 Position ２の状態にある時（図中、Ｂの
位置にピストン１１がある時）に、リファレンスシリン
ダー１０内の圧力が２ａｔｍとなるように Position ２
を調整して測定サンプル実容積Ｖｘ（ｃｍ³ ）を求める
こととする。リファレンスシリンダー１０のピストン１
１が Position ２の状態にあるときの、リファレンスシ
リンダー１０の内容積と、圧力が２ａｔｍの状態にある
サンプルシリンダー１２の内容積の差（図中斜線部分）
がサンプルの実容積Ｖｘとして求められる。

【００７４】※７：厚み方向の気泡数は発泡体積層シー
ト、又は発泡体シートの厚み方向断面の顕微鏡拡大写真
を得て、得られた写真をもとに厚み方向に直線を引き、
該直線により横切られる気泡の数を数えた値である。

【００７５】表１に示される通り、本発明のプロピレン
系樹脂発泡体積層シートは、実施例１〜９において、圧
縮強度が０．３５ｋｇ／ｃｍ³ 以上、残留歪みが４０％
以下、曲げ弾性率が２５ｋｇ／ｃｍ² 以上の値を示して
おり、特に実施例２、８及び９のシートは圧縮強度２ｋ
ｇ／ｃｍ² 以上、残留歪みが２５％以下、曲げ弾性率が
３００ｋｇ／ｃｍ² 以上のもので、諸物性に優れ、比較
例４に示される従来のプロピレン樹脂発泡体シートと比
べて緩衝性、コシの強さ等にも優れたものである。

【００７６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明ポリプロピ
レン系樹脂発泡体積層シートは、ドローダウン性が６０
ｍ／分以下である無架橋プロピレン系樹脂を基材樹脂と
する複数枚の発泡体シートを、それらの幅方向と押出し
方向の方向性を一致させて溶融接着することにより積層
されてなる厚さ３．０〜２０ｍｍ、密度0.０２〜０．３
ｇ／ｃｍ³ の発泡体積層シートであり、該シート厚み方
向断面においてシート両表面から厚み０．８ｍｍを超え
る部分に完全に存在する気泡が、シートの厚み方向での
平均気泡径ａ、シートの幅方向での平均気泡径ｂ、及
び、シートの押出し方向での平均気泡径ｃが０．４≦ａ
／ｂ≦１．４、及び０．４≦ａ／ｃ≦１．４なる関係を
満足する形状で、且つ該積層シートの独立気泡率が８０
％以上であるので、圧縮強度、残留歪み、曲げ弾性、最
大曲げ応力等の諸物性に優れ、従来からのプロピレン系
樹脂発泡シートに比べ充分な厚みを有し、緩衝性や、コ
シの強さが改善され前記諸物性も申し分のないものであ
る。

【００７７】また、本発明ポリプロピレン系樹脂発泡体
積層シートの厚みを３．０〜１０．０ｍｍ、密度０．０
２〜０．０６ｇ／ｃｍ³ とし、該積層シート厚み方向断
面において厚み方向の気泡数が５〜２０個であって、且
つシート両表面から厚み０．８ｍｍ未満の表層部に完全
に存在する気泡の形状が０．２≦ａ／ｂ≦０．７、０．
２≦ａ／ｃ≦０．７なる関係を満足するものとすれば、
加熱成形時にシートの内部までも均一に加熱することが
でき、また、シートの引張強度が充分に確保されて加熱
成形時のシートの伸びが良くなってシートの厚みを増し
たことに併せて深絞り成形性をより向上させることがで
きるため加熱成形に供するのに好適なものとなる。また
本発明のポリプロピレン系樹脂発泡体積層シートの厚み
を３〜２０ｍｍ、密度を０．０６ｇ／ｃｍ³ 超、０．３
ｇ／ｃｍ³ 以下とし、該積層シートの厚み方向の気泡数
が５〜２５個であって、且つシート両表面から０．８ｍ
ｍ未満の表層部に完全に存在する気泡形状が０．３＜ａ
／ｂ≦０．９、０．３＜ａ／ｃ≦０．９なる関係を有す
るものとすれば、圧縮強度が強く、しかもシートの引張
強度もシートの加熱成形時のアバレを防ぐ程度に調整さ
れ、浅絞り成形が可能なものとなり、上述の充分な圧縮
強度に加え、充分な曲げ弾性率も実現されて自動車天井
材成形用基材として良好なものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明ポリプロピレン系樹脂発泡体積層シート
の一製造例を示す説明図である。

【図２】エアピクノメーターの概略図である。

【符号の説明】

１ 発泡体積層シート ２ 発泡体シート ３ 発泡体シート

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平 晃暢 栃木県宇都宮市駒生町1078−４ カー サ・アイ202号 (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B32B 1/00 - 35/00 B60R 13/02 - 13/08

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ドローダウン性が６０ｍ／分以下である
   無架橋プロピレン系樹脂を基材樹脂とする複数枚の発泡
   体シートを、幅方向と押出し方向の方向性を一致させて
   溶融接着することにより積層されてなる厚さ３．０〜２
   ０ｍｍ、密度0.０２〜０．３ｇ／ｃｍ³ の発泡体積層シ
   ートであり、該積層シートの厚み方向断面においてシー
   ト両表面から厚み０．８ｍｍを超える部分に完全に存在
   する気泡の形状が下記の条件式（１）、及び（２）を満
   足し、且つ該積層シートの独立気泡率が８０％以上の気
   泡構造を有することを特徴とするポリプロピレン系樹脂
   発泡体積層シート（但し、条件式中ａはシートの厚み方
   向の平均気泡径、ｂはシートの幅方向の平均気泡径、ｃ
   はシートの押出し方向の平均気泡径である）。 ０．４≦ａ／ｂ≦１．４・・・・・・・・・・・・（１） ０．４≦ａ／ｃ≦１．４・・・・・・・・・・・・（２）
2. 【請求項２】 厚みが３．０〜１０．０ｍｍ、密度０．
   ０２〜０．０６ｇ／ｃｍ³ の発泡体積層シートであり、
   該積層シートの厚み方向断面において、厚み方向の気泡
   数が５〜２０個であって、且つシート両表面から厚み
   ０．８ｍｍ未満の表層部に完全に存在する気泡の形状が
   下記の条件式（３）、及び（４）を満足する請求項１記
   載のポリプロピレン系樹脂発泡体積層シート（但し、条
   件式中ａはシートの厚み方向の平均気泡径、ｂはシート
   の幅方向の平均気泡径、ｃはシートの押出し方向の平均
   気泡径である）。 ０．２≦ａ／ｂ≦０．７・・・・・・・・・・・・（３） ０．２≦ａ／ｃ≦０．７・・・・・・・・・・・・（４）
3. 【請求項３】 密度が０．０６ｇ／ｃｍ³ を超え、０．
   ３ｇ／ｃｍ³ 以下の発泡体積層シートであり、該積層シ
   ートの厚み方向断面において、厚み方向の気泡数が５〜
   ２５個であって、且つシート両表面から厚み０．８ｍｍ
   未満の表層部に完全に存在する気泡の形状が下記条件式
   （５）及び（６）を満足する請求項１記載のポリプロピ
   レン系樹脂発泡体積層シート（但し、条件式中ａはシー
   トの厚み方向の平均気泡径、ｂはシートの幅方向の平均
   気泡径、ｃはシートの押出し方向の平均気泡径であ
   る）。 ０．３＜ａ／ｂ≦０．９・・・・・・・・・・・・（５） ０．３＜ａ／ｃ≦０．９・・・・・・・・・・・・（６）
4. 【請求項４】 請求項３記載のポリプロピレン系樹脂発
   泡体積層シートからなる自動車天井材成形用基材。