JP2802023B2 - 強化ポリプロピレン樹脂組成物 - Google Patents
強化ポリプロピレン樹脂組成物Info
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L53/00—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers
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- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
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- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
- C08L23/16—Elastomeric ethene-propene or ethene-propene-diene copolymers, e.g. EPR and EPDM rubbers
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- C08L53/02—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers of vinyl-aromatic monomers and conjugated dienes
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軽量かつ剛性、耐熱変
形性、耐衝撃性に優れ、短い成形サイクルで、寸法安定
性及び外観の優れた大型成形品の得られる強化ポリプロ
ピレン樹脂組成物に関するものである。本発明の強化ポ
リプロピレン樹脂組成物は、インストルメントパネル等
の自動車用大型部品の分野に特に好適に用いられる。
形性、耐衝撃性に優れ、短い成形サイクルで、寸法安定
性及び外観の優れた大型成形品の得られる強化ポリプロ
ピレン樹脂組成物に関するものである。本発明の強化ポ
リプロピレン樹脂組成物は、インストルメントパネル等
の自動車用大型部品の分野に特に好適に用いられる。
【０００２】
【従来の技術】従来から、ポリプロピレン系樹脂を主成
分に、熱可塑性エラストマーと無機充填剤を組み合わせ
た強化ポリプロピレン樹脂組成物を自動車用部品に使用
することは、一般に広く行われてきた。そして、強化ポ
リプロピレン樹脂組成物の適用分野が拡大するにつれ、
より高い耐熱変形性、耐衝撃性、寸法安定性、成形性等
が要求されるようになってきた。そこで、強化ポリプロ
ピレン樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂や熱可塑性
エラストマー、無機フィラーを種々変えることによっ
て、これらの性質を改良することが検討されてきた。
分に、熱可塑性エラストマーと無機充填剤を組み合わせ
た強化ポリプロピレン樹脂組成物を自動車用部品に使用
することは、一般に広く行われてきた。そして、強化ポ
リプロピレン樹脂組成物の適用分野が拡大するにつれ、
より高い耐熱変形性、耐衝撃性、寸法安定性、成形性等
が要求されるようになってきた。そこで、強化ポリプロ
ピレン樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂や熱可塑性
エラストマー、無機フィラーを種々変えることによっ
て、これらの性質を改良することが検討されてきた。
【０００３】このようなものとしては、例えば、特定の
エチレン含量、ＭＦＲ、ｐ−キシレン可溶分含量、及び
固有粘度等を有する結晶性エチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体に、エチレン・プロピレン共重合体ゴム、並
びに特定の平均粒径の無機フィラーを組み合わせた例が
ある（特開昭５８−１６８６４９号公報）。また、結晶
性エチレン−プロピレンブロック共重合体に、水添ブロ
ック共重合体ゴム及びエチレン−プロピレン共重合体ゴ
ムであって特定の分子構造やＭＦＲ等を有するもの、並
びにタルク等の無機フィラーを組み合わせた強化ポリプ
ロピレン樹脂組成物についても検討された（特開平３−
１７２３３９号公報、特開昭６１−２９１２４７号公
報）。更に、添加するタルクの粒子径や粒度分布等につ
いても種々検討されてきた（特開昭６３−１５０３４３
号公報、特開平４−５７８４８号公報等）。
エチレン含量、ＭＦＲ、ｐ−キシレン可溶分含量、及び
固有粘度等を有する結晶性エチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体に、エチレン・プロピレン共重合体ゴム、並
びに特定の平均粒径の無機フィラーを組み合わせた例が
ある（特開昭５８−１６８６４９号公報）。また、結晶
性エチレン−プロピレンブロック共重合体に、水添ブロ
ック共重合体ゴム及びエチレン−プロピレン共重合体ゴ
ムであって特定の分子構造やＭＦＲ等を有するもの、並
びにタルク等の無機フィラーを組み合わせた強化ポリプ
ロピレン樹脂組成物についても検討された（特開平３−
１７２３３９号公報、特開昭６１−２９１２４７号公
報）。更に、添加するタルクの粒子径や粒度分布等につ
いても種々検討されてきた（特開昭６３−１５０３４３
号公報、特開平４−５７８４８号公報等）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、最近の自動
車は、窓ガラスの傾斜角が小さくなったことで室内温度
が高くなりやすくなってきたので、インストルメントパ
ネル等の耐熱変形性に対する要求が高まっている。そし
て一方では軽量化、外観向上、成形時間短縮化の重要性
も高まってきている。しかしながら、従来提案されてき
た材料では、これらの幅広い要求に対応するのは困難で
あった。本発明は、このような状況に鑑みてなされたも
のであり、上記のような種々の要求に対応可能な強化ポ
リプロピレン樹脂組成物を提供することを目的とするも
のである。
車は、窓ガラスの傾斜角が小さくなったことで室内温度
が高くなりやすくなってきたので、インストルメントパ
ネル等の耐熱変形性に対する要求が高まっている。そし
て一方では軽量化、外観向上、成形時間短縮化の重要性
も高まってきている。しかしながら、従来提案されてき
た材料では、これらの幅広い要求に対応するのは困難で
あった。本発明は、このような状況に鑑みてなされたも
のであり、上記のような種々の要求に対応可能な強化ポ
リプロピレン樹脂組成物を提供することを目的とするも
のである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の強化ポリプロピ
レン樹脂組成物は、下記の成分（Ａ）６７〜８２重量
％、成分（Ｂ）６〜１２重量％、及び成分（Ｃ）１２〜
２１重量％からなることを特徴とするものである。 成分（Ａ）：エチレン含有量が２〜４重量％、ポリプロ
ピレン成分の分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７以上、ポ
リプロピレン成分の％アイソタクティシティが９８％以
上、常温パラ（ｐ）−キシレン可溶分の固有粘度（デカ
リン、１３５℃）が６ｄｌ／ｇ以上、メルトフローレイ
ト（ＭＦＲ）が３〜１５ｇ／１０分、常温での曲げ弾性
率と常温でのアイゾット衝撃強度の積が１２００００以
上の結晶性エチレン−プロピレンブロック重合体 成分（Ｂ）： (a)芳香族ビニル化合物重合体からなるブロック（I）と
共役ジェン系重合体からなるブロック（II）とからな
り、I−IIもしくはI−（II−I）n（但しｎ＝１，２）の
結合をしており、ブロック（I）が共重合体中１０〜４
０重量％で、その１０モル％以下が水素添加されてお
り、かつブロック（II）が共重合体中９０〜６０重量％
で、その９０モル％以上が水素添加されてなる水添ブロ
ック共重合体ゴム、及び(b)エチレン含有率が３０〜９
５重量％のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムから
選ばれた少なくとも一種のエラストマー 成分（Ｃ）：レーザー回折法で測定した平均粒子径が３
〜５μｍ、ＢＥＴ比表面積が５〜１３ｍ2／ｇであっ
て、トップカット径が２０μｍ未満のタルク
レン樹脂組成物は、下記の成分（Ａ）６７〜８２重量
％、成分（Ｂ）６〜１２重量％、及び成分（Ｃ）１２〜
２１重量％からなることを特徴とするものである。 成分（Ａ）：エチレン含有量が２〜４重量％、ポリプロ
ピレン成分の分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７以上、ポ
リプロピレン成分の％アイソタクティシティが９８％以
上、常温パラ（ｐ）−キシレン可溶分の固有粘度（デカ
リン、１３５℃）が６ｄｌ／ｇ以上、メルトフローレイ
ト（ＭＦＲ）が３〜１５ｇ／１０分、常温での曲げ弾性
率と常温でのアイゾット衝撃強度の積が１２００００以
上の結晶性エチレン−プロピレンブロック重合体 成分（Ｂ）： (a)芳香族ビニル化合物重合体からなるブロック（I）と
共役ジェン系重合体からなるブロック（II）とからな
り、I−IIもしくはI−（II−I）n（但しｎ＝１，２）の
結合をしており、ブロック（I）が共重合体中１０〜４
０重量％で、その１０モル％以下が水素添加されてお
り、かつブロック（II）が共重合体中９０〜６０重量％
で、その９０モル％以上が水素添加されてなる水添ブロ
ック共重合体ゴム、及び(b)エチレン含有率が３０〜９
５重量％のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムから
選ばれた少なくとも一種のエラストマー 成分（Ｃ）：レーザー回折法で測定した平均粒子径が３
〜５μｍ、ＢＥＴ比表面積が５〜１３ｍ2／ｇであっ
て、トップカット径が２０μｍ未満のタルク
【０００６】以下、各成分について説明する。成分（Ａ）について 本発明で用いられる成分（Ａ）は結晶性エチレン−プロ
ピレンブロック共重合体であって、以下の要件を満たす
ものである。まず、エチレン含有量は２〜４重量％であ
り、特に好ましくは、２．５〜４重量％である。エチレ
ン含有量が２重量％未満の場合は、耐衝撃性の優れた強
化ポリプロピレン組成物は得られない。一方、エチレン
含有量が４重量％を越す場合は、耐熱変形性に優れた成
形品が得られない。ここでエチレン含有量は、成分
（Ａ）の赤外吸収スペクトルのメチル基（−ＣＨ3）と
メチレン基（−ＣＨ2−）の特性吸収の吸光度を用い
て、検量線法により求めることができる。
ピレンブロック共重合体であって、以下の要件を満たす
ものである。まず、エチレン含有量は２〜４重量％であ
り、特に好ましくは、２．５〜４重量％である。エチレ
ン含有量が２重量％未満の場合は、耐衝撃性の優れた強
化ポリプロピレン組成物は得られない。一方、エチレン
含有量が４重量％を越す場合は、耐熱変形性に優れた成
形品が得られない。ここでエチレン含有量は、成分
（Ａ）の赤外吸収スペクトルのメチル基（−ＣＨ3）と
メチレン基（−ＣＨ2−）の特性吸収の吸光度を用い
て、検量線法により求めることができる。
【０００７】常温ｐ−キシレン不溶分、すなわちポリプ
ロピレン成分は分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７以上で
なくてはならない。Ｑが７未満の場合は、成形品にフロ
ーマークが発生し易くなるという問題がある。また、％
アイソタクティシティは９８％以上が必要である。９８
％未満では立体規則性が不足であるので、十分な耐熱変
形性を有する成形品が得られず、また、成形サイクルが
長くなるという問題点もある。なお、ポリプロピレン成
分の分子量分布はゲルパーミエーションクロマトグラフ
ィー（ＧＰＣ）で測定することができ、％アイソタクテ
ィシティはポリプロピレン樹脂の立体規則性を表す指標
であり、赤外吸収スペクトルから計算できる。
ロピレン成分は分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７以上で
なくてはならない。Ｑが７未満の場合は、成形品にフロ
ーマークが発生し易くなるという問題がある。また、％
アイソタクティシティは９８％以上が必要である。９８
％未満では立体規則性が不足であるので、十分な耐熱変
形性を有する成形品が得られず、また、成形サイクルが
長くなるという問題点もある。なお、ポリプロピレン成
分の分子量分布はゲルパーミエーションクロマトグラフ
ィー（ＧＰＣ）で測定することができ、％アイソタクテ
ィシティはポリプロピレン樹脂の立体規則性を表す指標
であり、赤外吸収スペクトルから計算できる。
【０００８】常温パラ（ｐ）−キシレン可溶分（無定形
エチレン−プロピレン共重合体と低分子ポリマーとから
なる）は固有粘度（デカリン、１３５℃）が６ｄｌ／ｇ
以上、好ましくは７ｄｌ／ｇ以上である。固有粘度が６
ｄｌ／ｇ未満では、成形品にフローマークが発生し外観
が悪くなるという問題が生じる。ＭＦＲ（２３０℃、
２．１６ｋｇ）は３〜１５ｇ／１０分、好ましくは９〜
１５ｇ／１０分である。３ｇ／１０分未満では、成形性
の良好な組成物が得られず、１５ｇ／１０分を越すと耐
衝撃性の良好な組成物が得られない。
エチレン−プロピレン共重合体と低分子ポリマーとから
なる）は固有粘度（デカリン、１３５℃）が６ｄｌ／ｇ
以上、好ましくは７ｄｌ／ｇ以上である。固有粘度が６
ｄｌ／ｇ未満では、成形品にフローマークが発生し外観
が悪くなるという問題が生じる。ＭＦＲ（２３０℃、
２．１６ｋｇ）は３〜１５ｇ／１０分、好ましくは９〜
１５ｇ／１０分である。３ｇ／１０分未満では、成形性
の良好な組成物が得られず、１５ｇ／１０分を越すと耐
衝撃性の良好な組成物が得られない。
【０００９】また、成分（Ａ）の結晶性エチレン−プロ
ピレンブロック共重合体は高度に剛性と耐衝撃性のバラ
ンスが優れている必要がある。具体的には、常温での曲
げ弾性率と常温でのアイゾット衝撃強度の積が１２００
００以上、好ましくは、１３００００以上である必要が
ある。一般に、剛性はタルク等の無機充填材を添加すれ
ば向上するが、一方で耐衝撃性は低下する傾向を示す。
また、エラストマーを添加すると耐衝撃性は向上する
が、剛性が低下する。したがって、タルク等の添加量が
制限される場合、結晶性エチレン−プロピレンブロック
共重合体の物性バランスが極めて重要な意義を有する。
常温での曲げ弾性率（ｋｇ／ｃｍ2）とアイゾット衝撃
強度（ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ）の積が１２００００未満で
は、耐衝撃性と剛性の双方が良好な組成物は得られな
い。
ピレンブロック共重合体は高度に剛性と耐衝撃性のバラ
ンスが優れている必要がある。具体的には、常温での曲
げ弾性率と常温でのアイゾット衝撃強度の積が１２００
００以上、好ましくは、１３００００以上である必要が
ある。一般に、剛性はタルク等の無機充填材を添加すれ
ば向上するが、一方で耐衝撃性は低下する傾向を示す。
また、エラストマーを添加すると耐衝撃性は向上する
が、剛性が低下する。したがって、タルク等の添加量が
制限される場合、結晶性エチレン−プロピレンブロック
共重合体の物性バランスが極めて重要な意義を有する。
常温での曲げ弾性率（ｋｇ／ｃｍ2）とアイゾット衝撃
強度（ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ）の積が１２００００未満で
は、耐衝撃性と剛性の双方が良好な組成物は得られな
い。
【００１０】成分（Ａ）としては、二種以上の結晶性エ
チレン−プロピレンブロック共重合体を用いてもよい。
また、不飽和有機酸又はその誘導体を添加してグラフト
変性した結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体
を用いてもよい。ただし、これらの場合は成分（Ａ）全
体として上に述べた条件を満たすようにせねばならな
い。
チレン−プロピレンブロック共重合体を用いてもよい。
また、不飽和有機酸又はその誘導体を添加してグラフト
変性した結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体
を用いてもよい。ただし、これらの場合は成分（Ａ）全
体として上に述べた条件を満たすようにせねばならな
い。
【００１１】成分（Ｂ）について 成分（Ｂ）としては、水添ブロック共重合体ゴム、及び
エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムの中から選ばれ
た、少なくとも一種のエラストマーが用いられる。水添
ブロック共重合体ゴムは、芳香族ビニル化合物重合体ブ
ロック（I）（以下ブロック（I）という）１０〜４０重
量％と共役ジエン系重合体ブロック（II）（以下ブロッ
ク（II）という）９０〜６０重量％からなるゴム状のブ
ロック共重合体であって、I−IIもしくは、I−（II−
I）n（但し、ｎ＝１，２）で示される構造を有している
ものである。そして、ブロック（I）は１０モル％以下
が水添されており、かつブロック（II）は９０％以上水
添されている。このようなものとしては、水添スチレン
−ブタジエン−スチレン共重合体や水添スチレン−イソ
プレン−スチレン共重合体等のスチレン系水添ゴムが代
表的である。
エチレン−α−オレフィン共重合体ゴムの中から選ばれ
た、少なくとも一種のエラストマーが用いられる。水添
ブロック共重合体ゴムは、芳香族ビニル化合物重合体ブ
ロック（I）（以下ブロック（I）という）１０〜４０重
量％と共役ジエン系重合体ブロック（II）（以下ブロッ
ク（II）という）９０〜６０重量％からなるゴム状のブ
ロック共重合体であって、I−IIもしくは、I−（II−
I）n（但し、ｎ＝１，２）で示される構造を有している
ものである。そして、ブロック（I）は１０モル％以下
が水添されており、かつブロック（II）は９０％以上水
添されている。このようなものとしては、水添スチレン
−ブタジエン−スチレン共重合体や水添スチレン−イソ
プレン−スチレン共重合体等のスチレン系水添ゴムが代
表的である。
【００１２】ブロック（I）としては、ポリスチレン、
ポリα−メチルスチレン、ポリ−ｐ−メチルスチレン、
ポリブロモスチレン、ポリクロロスチレン等のスチレン
系重合体があり、中でもポリスチレン、ポリα−メチル
スチレンが好ましい。ブロック（II）としては、ポリブ
タジエン、ポリイソプレン、ポリクロロプレン等があ
り、中でもポリブタジエン、ポリイソプレンが好まし
い。ブロック（I）の割合は、１０〜４０重量％、好ま
しくは１０〜３０重量％である。ブロック（I）の割合
が１０重量％未満では、剛性の高い強化ポリプロピレン
樹脂組成物は得られず、４０重量％を越えると、耐衝撃
性の優れた強化ポリプロピレン樹脂組成物が得られな
い。
ポリα−メチルスチレン、ポリ−ｐ−メチルスチレン、
ポリブロモスチレン、ポリクロロスチレン等のスチレン
系重合体があり、中でもポリスチレン、ポリα−メチル
スチレンが好ましい。ブロック（II）としては、ポリブ
タジエン、ポリイソプレン、ポリクロロプレン等があ
り、中でもポリブタジエン、ポリイソプレンが好まし
い。ブロック（I）の割合は、１０〜４０重量％、好ま
しくは１０〜３０重量％である。ブロック（I）の割合
が１０重量％未満では、剛性の高い強化ポリプロピレン
樹脂組成物は得られず、４０重量％を越えると、耐衝撃
性の優れた強化ポリプロピレン樹脂組成物が得られな
い。
【００１３】上記水添ブロック共重合体ゴムにおいて、
水添割合は、ブロック（I）が１０モル％以下、好まし
くは５モル％以下であり、ブロック（II）が９０モル％
以上、好ましくは９７モル％以上である。ブロック
（I）の水添割合が１０モル％を越えると、剛性や耐熱
性に優れた組成物が得られないという問題がある。ま
た、ブロック(II)の水添割合が９０モル％未満の場合
は、得られる成形品の耐候性が低下するという問題が生
じる。このような水添ゴムは、クレイトンＧ（シェル化
学(株)製）、タフテック（旭化成工業(株)製）、セプト
ン（クラレ(株)製）等の商品名で入手可能である。
水添割合は、ブロック（I）が１０モル％以下、好まし
くは５モル％以下であり、ブロック（II）が９０モル％
以上、好ましくは９７モル％以上である。ブロック
（I）の水添割合が１０モル％を越えると、剛性や耐熱
性に優れた組成物が得られないという問題がある。ま
た、ブロック(II)の水添割合が９０モル％未満の場合
は、得られる成形品の耐候性が低下するという問題が生
じる。このような水添ゴムは、クレイトンＧ（シェル化
学(株)製）、タフテック（旭化成工業(株)製）、セプト
ン（クラレ(株)製）等の商品名で入手可能である。
【００１４】エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム
は、エチレン含有率が３０〜９５重量％、好ましくは６
０〜９０重量％のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴ
ムである。エチレン含有率が３０重量％未満では、エチ
レン−α−オレフィン共重合体ゴムのガラス転移温度
（Ｔｇ）が上昇するので、このような共重合体ゴムを用
いた組成物は低温時の耐衝撃性が劣る。一方、エチレン
含有量が９５重量％を越えると、エチレン−α−オレフ
ィン共重合体ゴムがポリエチレンに近づくので、他の成
分との相溶性が悪くなる。α−オレフィン成分として
は、炭素数３〜２０のものがあり例えばプロピレン、１
−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−
１−ペンテン、１−デセン等を挙げることができる。α
−オレフィン成分は単独でもよく、また二種以上の混合
物でもよい。更に、微量のジエン成分を含有しても差し
支えない。成分（Ｂ）としては、上述の水添ブロック共
重合体ゴム及びα−オレフィン共重合体ゴムから選ばれ
たゴムを一種又は二種以上用いることができる。
は、エチレン含有率が３０〜９５重量％、好ましくは６
０〜９０重量％のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴ
ムである。エチレン含有率が３０重量％未満では、エチ
レン−α−オレフィン共重合体ゴムのガラス転移温度
（Ｔｇ）が上昇するので、このような共重合体ゴムを用
いた組成物は低温時の耐衝撃性が劣る。一方、エチレン
含有量が９５重量％を越えると、エチレン−α−オレフ
ィン共重合体ゴムがポリエチレンに近づくので、他の成
分との相溶性が悪くなる。α−オレフィン成分として
は、炭素数３〜２０のものがあり例えばプロピレン、１
−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−
１−ペンテン、１−デセン等を挙げることができる。α
−オレフィン成分は単独でもよく、また二種以上の混合
物でもよい。更に、微量のジエン成分を含有しても差し
支えない。成分（Ｂ）としては、上述の水添ブロック共
重合体ゴム及びα−オレフィン共重合体ゴムから選ばれ
たゴムを一種又は二種以上用いることができる。
【００１５】成分（Ｃ）について 成分（Ｃ）は、以下の要件を満たすタルクである。すな
わち、レーザー回折法で測定した平均粒子径が３〜５μ
ｍで、トップカット径が２０μｍ未満、ＢＥＴ比表面積
５〜１３ｍ2／ｇという要件を満たすタルクである。平
均粒子径が３μｍ未満の細かいタルクは、樹脂中で２次
凝集を起こすため、強化ポリプロピレン組成物の剛性は
あまり改善されない一方、耐衝撃性は著しく低下する。
また、平均粒子径が５μｍを越すタルクを用いた場合
も、やはり強化ポリプロピレン組成物の剛性はあまり改
善されない一方、耐衝撃性は悪化する。
わち、レーザー回折法で測定した平均粒子径が３〜５μ
ｍで、トップカット径が２０μｍ未満、ＢＥＴ比表面積
５〜１３ｍ2／ｇという要件を満たすタルクである。平
均粒子径が３μｍ未満の細かいタルクは、樹脂中で２次
凝集を起こすため、強化ポリプロピレン組成物の剛性は
あまり改善されない一方、耐衝撃性は著しく低下する。
また、平均粒子径が５μｍを越すタルクを用いた場合
も、やはり強化ポリプロピレン組成物の剛性はあまり改
善されない一方、耐衝撃性は悪化する。
【００１６】トップカット径、すなわちそのタルクに含
まれる最大の粒子の粒子径が２０μｍ以上であると、タ
ルクに含まれる粒子径の大きな粒子の割合が多くなるの
で、得られる成形品の耐衝撃性が極端に悪化する。ＢＥ
Ｔ比表面積が５ｍ2／ｇ未満のタルクを用いた場合も、
強化ポリプロピレン樹脂組成物物の剛性はあまり改善さ
れない一方、耐衝撃性は著しく低下する。また、ＢＥＴ
比表面積が１３ｍ2／ｇを越すタルクには僅かながらで
も微細粒子径のものが含まれるので、このようなタルク
は空気中の水分を吸着し易く２次凝集を起こすため、こ
のようなタルクを用いた場合も、強化ポリプロピレン樹
脂組成物の剛性はあまり改善されず、その一方、耐衝撃
性が著しく低下する。ここでＢＥＴ比表面積は、タルク
に液体窒素温度（７７゜Ｋ）で窒素を吸着させ、その物
理吸着量からＢＥＴ理論により求めることができる。
まれる最大の粒子の粒子径が２０μｍ以上であると、タ
ルクに含まれる粒子径の大きな粒子の割合が多くなるの
で、得られる成形品の耐衝撃性が極端に悪化する。ＢＥ
Ｔ比表面積が５ｍ2／ｇ未満のタルクを用いた場合も、
強化ポリプロピレン樹脂組成物物の剛性はあまり改善さ
れない一方、耐衝撃性は著しく低下する。また、ＢＥＴ
比表面積が１３ｍ2／ｇを越すタルクには僅かながらで
も微細粒子径のものが含まれるので、このようなタルク
は空気中の水分を吸着し易く２次凝集を起こすため、こ
のようなタルクを用いた場合も、強化ポリプロピレン樹
脂組成物の剛性はあまり改善されず、その一方、耐衝撃
性が著しく低下する。ここでＢＥＴ比表面積は、タルク
に液体窒素温度（７７゜Ｋ）で窒素を吸着させ、その物
理吸着量からＢＥＴ理論により求めることができる。
【００１７】上記の要件を満たすタルクは、例えばタル
ク原石をローラーミルやクラッシャー等の公知の粉砕機
で所定の平均粒子径付近まで粉砕後、分級により平均粒
子径３〜５μｍ以外のものを除き、比表面積が５〜１３
ｍ2／ｇの範囲のものを取得する等の方法により製造で
きる。分級には、公知の乾式分級機を用いることができ
る。また、公知の粉砕機で再粉砕しつつ分級してもよ
い。また、各種の表面処理剤で表面処理したタルクも用
いることができる。表面処理剤としては、例えば、シラ
ンカップリング剤系、高級脂肪酸系、脂肪酸金属塩系、
不飽和有機酸又はその誘導体、有機チタネート系、樹脂
酸系、ポリエチレングリコールエーテルなどの各種処理
剤が挙げられる。表面処理方法としては、これらの表面
処理剤での化学的又は物理的表面処理が可能である。
ク原石をローラーミルやクラッシャー等の公知の粉砕機
で所定の平均粒子径付近まで粉砕後、分級により平均粒
子径３〜５μｍ以外のものを除き、比表面積が５〜１３
ｍ2／ｇの範囲のものを取得する等の方法により製造で
きる。分級には、公知の乾式分級機を用いることができ
る。また、公知の粉砕機で再粉砕しつつ分級してもよ
い。また、各種の表面処理剤で表面処理したタルクも用
いることができる。表面処理剤としては、例えば、シラ
ンカップリング剤系、高級脂肪酸系、脂肪酸金属塩系、
不飽和有機酸又はその誘導体、有機チタネート系、樹脂
酸系、ポリエチレングリコールエーテルなどの各種処理
剤が挙げられる。表面処理方法としては、これらの表面
処理剤での化学的又は物理的表面処理が可能である。
【００１８】成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の割合は、成
分（Ａ）が６７〜８２重量％、成分（Ｂ）が６〜１２重
量％、成分（Ｃ）が１２〜２１重量％の範囲であり、好
ましくは成分（Ａ）が７１〜７８重量％、成分（Ｂ）が
６〜１０重量％、成分（Ｃ）が１５〜２０重量％の範囲
である。本発明の組成物は、成分（Ｂ）と成分（Ｃ）の
量を特定の範囲に限定したものであり、従ってこの成分
（Ｂ）と成分（Ｃ）の量から成分（Ａ）の量が決まるこ
とになる。成分（Ｂ）の割合が６重量％よりも少ないと
耐衝撃性の良好な組成物が得られず、１２重量％を越え
ると剛性の高い組成物が得られない。また、成分（Ｃ）
の割合が１２重量％よりも少ないと、剛性の高い強化ポ
リプロピレン樹脂組成物が得られず、２１重量％を越え
ると、得られる組成物は比重が大きくなり過ぎ、軽量な
成形品が得られない。成分（Ａ）〜（Ｃ）は、バンバリ
ーミキサーやロール、単軸押出機、二軸押出機、混練
機、混練押出機等を用いて直接溶融混練してもよいし、
Ｖブレンダー等の回分式混合機で予め混合してから溶
融、混練してもよい。
分（Ａ）が６７〜８２重量％、成分（Ｂ）が６〜１２重
量％、成分（Ｃ）が１２〜２１重量％の範囲であり、好
ましくは成分（Ａ）が７１〜７８重量％、成分（Ｂ）が
６〜１０重量％、成分（Ｃ）が１５〜２０重量％の範囲
である。本発明の組成物は、成分（Ｂ）と成分（Ｃ）の
量を特定の範囲に限定したものであり、従ってこの成分
（Ｂ）と成分（Ｃ）の量から成分（Ａ）の量が決まるこ
とになる。成分（Ｂ）の割合が６重量％よりも少ないと
耐衝撃性の良好な組成物が得られず、１２重量％を越え
ると剛性の高い組成物が得られない。また、成分（Ｃ）
の割合が１２重量％よりも少ないと、剛性の高い強化ポ
リプロピレン樹脂組成物が得られず、２１重量％を越え
ると、得られる組成物は比重が大きくなり過ぎ、軽量な
成形品が得られない。成分（Ａ）〜（Ｃ）は、バンバリ
ーミキサーやロール、単軸押出機、二軸押出機、混練
機、混練押出機等を用いて直接溶融混練してもよいし、
Ｖブレンダー等の回分式混合機で予め混合してから溶
融、混練してもよい。
【００１９】本発明の強化ポリプロピレン樹脂組成物に
は、成分（Ａ）〜（Ｃ）の他、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、光安定剤、顔料、分散剤、塗装性改良剤、成形性改
良剤、帯電防止剤、滑剤、核剤、離型剤等を添加するこ
とができる。特に、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定
剤、顔料等は添加するのが望ましい。これらの添加剤
は、強化ポリプロピレン樹脂組成物の各成分を混練する
ときに同時に配合してもよく、強化ポリプロピレン樹脂
組成物の各成分を混練してから配合してもよい。
は、成分（Ａ）〜（Ｃ）の他、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、光安定剤、顔料、分散剤、塗装性改良剤、成形性改
良剤、帯電防止剤、滑剤、核剤、離型剤等を添加するこ
とができる。特に、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定
剤、顔料等は添加するのが望ましい。これらの添加剤
は、強化ポリプロピレン樹脂組成物の各成分を混練する
ときに同時に配合してもよく、強化ポリプロピレン樹脂
組成物の各成分を混練してから配合してもよい。
【００２０】酸化防止剤としては、２，６−ジターシャ
リーブチルフェノール、２，６−ジターシャリーブチル
−４−エチルフェノール、２，６−ジターシャリーブチ
ル−４−ｎ−ブチルフェノール、２，６−ジターシャリ
ーブチル−α−ジメチルアミノ−パラ−クレゾール、６
−（４−ヒドロキシ−３，５−ジターシャリーブチリア
ニリノ）−２，４−ビスオクチル−チオ−１，３，５−
トリアジン、ｎ−オクタデシル−３−（４′−ヒドロキ
シ−３′，５′−ジターシャリーブチルフェニル）プロ
ピオネート、２，６−ジターシャリーブチル−４−メチ
ルフェノール、トリス−（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−ターシャリーブチルフェニル）ブタン、テトラキ
ス−［メチレン−３−（３′，５′−ジターシャリーブ
チル−４′−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メ
タン、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス
（３，５−ジターシャリーブチル−４−ヒドロキシベン
ジル）ベンゼン、ジラウリルチオジプロピオネート等が
挙げられる。
リーブチルフェノール、２，６−ジターシャリーブチル
−４−エチルフェノール、２，６−ジターシャリーブチ
ル−４−ｎ−ブチルフェノール、２，６−ジターシャリ
ーブチル−α−ジメチルアミノ−パラ−クレゾール、６
−（４−ヒドロキシ−３，５−ジターシャリーブチリア
ニリノ）−２，４−ビスオクチル−チオ−１，３，５−
トリアジン、ｎ−オクタデシル−３−（４′−ヒドロキ
シ−３′，５′−ジターシャリーブチルフェニル）プロ
ピオネート、２，６−ジターシャリーブチル−４−メチ
ルフェノール、トリス−（２−メチル−４−ヒドロキシ
−５−ターシャリーブチルフェニル）ブタン、テトラキ
ス−［メチレン−３−（３′，５′−ジターシャリーブ
チル−４′−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メ
タン、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス
（３，５−ジターシャリーブチル−４−ヒドロキシベン
ジル）ベンゼン、ジラウリルチオジプロピオネート等が
挙げられる。
【００２１】紫外線吸収剤、光安定剤としては、２−ヒ
ドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒ
ドロキシ−４−オクタデシロキシベンゾフェノン、４−
ドデシロキシ−２−ヒドロキシベンゾフェノン、２−
（２′−ヒドロキシ−３′−ターシャリーブチル−５′
−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、
ビス−（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジ
ル）セバケート、１，２，３，４−ブタンテトラカルボ
ン酸１，２，２，６，６ペンタメチル−４−ピペリジノ
ールトリデシルアルコール縮合物等を挙げることができ
る。
ドロキシ−４−ｎ−オクトキシベンゾフェノン、２−ヒ
ドロキシ−４−オクタデシロキシベンゾフェノン、４−
ドデシロキシ−２−ヒドロキシベンゾフェノン、２−
（２′−ヒドロキシ−３′−ターシャリーブチル−５′
−メチルフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、
ビス−（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジ
ル）セバケート、１，２，３，４−ブタンテトラカルボ
ン酸１，２，２，６，６ペンタメチル−４−ピペリジノ
ールトリデシルアルコール縮合物等を挙げることができ
る。
【００２２】
【実施例】以下、本発明を実施例及び比較例により更に
詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例により制限
されるものではない。 (1)各実施例及び比較例において用いた結晶性エチレン
−プロピレンブロック共重合体（成分（Ａ））、エラス
トマー（成分（Ｂ））、及びタルク（成分（Ｃ））につ
いて表１〜３に示す。なお、成分（Ａ）及び成分（Ｃ）
の物性は以下のようにして測定した。
詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例により制限
されるものではない。 (1)各実施例及び比較例において用いた結晶性エチレン
−プロピレンブロック共重合体（成分（Ａ））、エラス
トマー（成分（Ｂ））、及びタルク（成分（Ｃ））につ
いて表１〜３に示す。なお、成分（Ａ）及び成分（Ｃ）
の物性は以下のようにして測定した。
【００２３】成分（Ａ） (a)ポリプロピレン成分の分子量分布測定条件： ＧＰＣ ：Ｗａｔｅｒｓ社製 １５０Ｃ型 カラム ：昭和電工社製 Ｓｈｏｄｅｘ ＡＴ−８０
Ｍ／Ｓ サンプル量：４００μｌ（ポリマー濃度 ０．１５重量
％） 液量 ：１ｌ／分 温度 ：１３５℃ 溶媒 ：ｏ−ジクロルベンゼン 東洋曹達社製標準ポリスチレンを用い、溶出体積と分子
量の検量線を作成した。検量線で試料のポリスチレン換
算の重量平均分子量（Ｍw）、数平均分子量（Ｍn）を求
め、分子量分布の尺度としてＱ値（＝Ｍw／Ｍn）を求め
た。
Ｍ／Ｓ サンプル量：４００μｌ（ポリマー濃度 ０．１５重量
％） 液量 ：１ｌ／分 温度 ：１３５℃ 溶媒 ：ｏ−ジクロルベンゼン 東洋曹達社製標準ポリスチレンを用い、溶出体積と分子
量の検量線を作成した。検量線で試料のポリスチレン換
算の重量平均分子量（Ｍw）、数平均分子量（Ｍn）を求
め、分子量分布の尺度としてＱ値（＝Ｍw／Ｍn）を求め
た。
【００２４】(b)ポリプロピレン成分の％アイソタクテ
ィシティの測定条件 (i)概略：測定フィルムを１４０℃で熱処理した後、赤
外分光光度計で赤外吸収スペクトルを測定し、得られた
赤外吸収スペクトルの９９８ｃｍ-1と９７４ｃｍ-1の吸
光度比により計算した。 (ii)測定フィルムの成形：試料約１００ｍｇを２枚のフ
ェロ板にはさみ、ホットプレスにて約３５〜４０μｍ厚
に成形した。 熱板温度 ：メルトフローレイトが５以上 ２００℃ メルトフローレイトが５未満 ２２０℃ 加圧 ：１５０ｋｇ／ｃｍ2 予熱時間 ：（熱板中加圧無し） ２分 加圧時間 ： １分 冷却時間 ： １分 冷却水温度： 常温
ィシティの測定条件 (i)概略：測定フィルムを１４０℃で熱処理した後、赤
外分光光度計で赤外吸収スペクトルを測定し、得られた
赤外吸収スペクトルの９９８ｃｍ-1と９７４ｃｍ-1の吸
光度比により計算した。 (ii)測定フィルムの成形：試料約１００ｍｇを２枚のフ
ェロ板にはさみ、ホットプレスにて約３５〜４０μｍ厚
に成形した。 熱板温度 ：メルトフローレイトが５以上 ２００℃ メルトフローレイトが５未満 ２２０℃ 加圧 ：１５０ｋｇ／ｃｍ2 予熱時間 ：（熱板中加圧無し） ２分 加圧時間 ： １分 冷却時間 ： １分 冷却水温度： 常温
【００２５】(iii)測定フィルムの熱処理 測定フィルムを約２０ｍｍ×４０ｍｍに切り取り、ガラ
ス管中に入れ管中を真空下、１４０℃±１℃の温度に制
御された恒温水槽中で６時間熱処理を行った。熱処理
後、ガラス管を取り出し（管中真空下）室温で放置。冷
却後、試料を取り出し、赤外分光光度計で赤外吸収スペ
クトルを測定した。 (iv)％アイソタクティシティの計算 測定した赤外吸収スペクトルの１０８０ｃｍ-1と９２０
ｃｍ-1の両点を結ぶ直線を引き、この直線をベースライ
ンとして、下記数１に従い９９８ｃｍ-1、９７４ｃ-1に
おける吸光度を求めた。
ス管中に入れ管中を真空下、１４０℃±１℃の温度に制
御された恒温水槽中で６時間熱処理を行った。熱処理
後、ガラス管を取り出し（管中真空下）室温で放置。冷
却後、試料を取り出し、赤外分光光度計で赤外吸収スペ
クトルを測定した。 (iv)％アイソタクティシティの計算 測定した赤外吸収スペクトルの１０８０ｃｍ-1と９２０
ｃｍ-1の両点を結ぶ直線を引き、この直線をベースライ
ンとして、下記数１に従い９９８ｃｍ-1、９７４ｃ-1に
おける吸光度を求めた。
【００２６】
【数１】Ｄ998＝ｌｎ（Ｉ0-998／Ｉ998） Ｄ974＝ｌｎ（Ｉ0-974／Ｉ974） （Ｉ：吸収強度、Ｉ0：基準吸収強度、Ｄ998：９９８ｃ
ｍ-1の吸光度、Ｄ974：９７４ｃｍ-1の吸光度） 次いで、下記数２に従い、得られた両吸光度の比より％
アイソタクティシティを求めた。
ｍ-1の吸光度、Ｄ974：９７４ｃｍ-1の吸光度） 次いで、下記数２に従い、得られた両吸光度の比より％
アイソタクティシティを求めた。
【００２７】
【数２】 ％アイソタクティシティ＝（Ｄ998／Ｄ974）×１００
【００２８】成分（Ｃ） タルクの平均粒子径及びトップカット径については、マ
イクロトラック粒度分布計（日機装(株)製 Ｍｏｄｅｌ
７９９５−４０ ＤＲＡ）を用い、レーザー光源前方
散乱光のフラウンホーファー回折式及びハロゲン光源の
側方散乱光強度回折式により求めた。ＢＥＴ比表面積に
ついては、タルクに液体窒素温度（７７゜Ｋ）で窒素を
吸着させ、その物理吸着量からＢＥＴ理論により求め
た。液体窒素温度での窒素の吸着量は湯浅アイオニクス
(株)製モノソープＭＳ−１２を使用して求めた。
イクロトラック粒度分布計（日機装(株)製 Ｍｏｄｅｌ
７９９５−４０ ＤＲＡ）を用い、レーザー光源前方
散乱光のフラウンホーファー回折式及びハロゲン光源の
側方散乱光強度回折式により求めた。ＢＥＴ比表面積に
ついては、タルクに液体窒素温度（７７゜Ｋ）で窒素を
吸着させ、その物理吸着量からＢＥＴ理論により求め
た。液体窒素温度での窒素の吸着量は湯浅アイオニクス
(株)製モノソープＭＳ−１２を使用して求めた。
【００２９】(2)組成物の物性は、以下の方法により測
定した。 メルトフローレイト（ＭＦＲ）：ＪＩＳ Ｋ７２１０
（２３０℃）準拠 密度 ：ＪＩＳ Ｋ７１１２
準拠 曲げ弾性率 ：ＪＩＳ Ｋ７２０３
準拠 アイゾット衝撃強度（ノッチ付き） ：ＪＩＳ Ｋ
７１１０準拠 熱変形温度（荷重４．６ｋｇ／ｃｍ2）：ＪＩＳ Ｋ
７２０７準拠
定した。 メルトフローレイト（ＭＦＲ）：ＪＩＳ Ｋ７２１０
（２３０℃）準拠 密度 ：ＪＩＳ Ｋ７１１２
準拠 曲げ弾性率 ：ＪＩＳ Ｋ７２０３
準拠 アイゾット衝撃強度（ノッチ付き） ：ＪＩＳ Ｋ
７１１０準拠 熱変形温度（荷重４．６ｋｇ／ｃｍ2）：ＪＩＳ Ｋ
７２０７準拠
【００３０】(3)また、成形品による実性能評価は、以
下の方法により行った。 成形サイクル：長さ１４５０ｍｍ、幅４００ｍｍ、高
さ３５０ｍｍ、重量３．５ｋｇのインストルメントパネ
ルを射出成形する際の良品が得られる最短成形サイクル
を成形サイクルとした。成形機には東芝機械製ＩＳ−２
５００ＤＮを使用し、成形温度２３０℃とした。 耐熱変形試験：上記のインストルメントパネルを表面
温度１１５℃、雰囲気８０±２℃の条件になるように、
赤外線ランプで４時間照射し、その後、室温に放置し
た。室温放置後のインストルメントパネルの前端部（ガ
ーニッシュ部）及び中央部の上下方向の変形量を測定し
た。
下の方法により行った。 成形サイクル：長さ１４５０ｍｍ、幅４００ｍｍ、高
さ３５０ｍｍ、重量３．５ｋｇのインストルメントパネ
ルを射出成形する際の良品が得られる最短成形サイクル
を成形サイクルとした。成形機には東芝機械製ＩＳ−２
５００ＤＮを使用し、成形温度２３０℃とした。 耐熱変形試験：上記のインストルメントパネルを表面
温度１１５℃、雰囲気８０±２℃の条件になるように、
赤外線ランプで４時間照射し、その後、室温に放置し
た。室温放置後のインストルメントパネルの前端部（ガ
ーニッシュ部）及び中央部の上下方向の変形量を測定し
た。
【００３１】耐衝撃試験：ＦＭＶＳＳ２０１，ＥＣＥ
Ｎｏ．２１に基づき、アルミ製ヘッドフォーム（１６
５ｍｍφ、６．８ｋｇ）を、２４ｋｍ／ｈｒのスピード
で、上記のインストルメントパネルに打撃した。試験装
置には伊藤精機(株)製 ＡＬ−１５０Ｐを用いた。耐衝
撃性の評価は、発生加速度が３ｍｓｅｃ以上連続して８
０Ｇを越えないかどうか、シャープエッジが発生しない
かどうか、及び成形品裏面の割れ部の長さの諸点につい
て行った。 成形品外観：上記のインストルメントパネルの表面に
おいて、樹脂の流れ模様（フローマーク）、面歪み等外
観不良の発生を調べた。
Ｎｏ．２１に基づき、アルミ製ヘッドフォーム（１６
５ｍｍφ、６．８ｋｇ）を、２４ｋｍ／ｈｒのスピード
で、上記のインストルメントパネルに打撃した。試験装
置には伊藤精機(株)製 ＡＬ−１５０Ｐを用いた。耐衝
撃性の評価は、発生加速度が３ｍｓｅｃ以上連続して８
０Ｇを越えないかどうか、シャープエッジが発生しない
かどうか、及び成形品裏面の割れ部の長さの諸点につい
て行った。 成形品外観：上記のインストルメントパネルの表面に
おいて、樹脂の流れ模様（フローマーク）、面歪み等外
観不良の発生を調べた。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【表３】
【００３５】〔実施例１〕成分（Ａ）として、エチレン
含有量が３重量％、ポリプロピレン成分の分子量分布
（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７．９、ポリプロピレン成分の％ア
イソタクティシティが９８．５％、常温パラ（ｐ）−キ
シレン可溶分の固有粘度（デカリン、１３５℃）が８ｄ
ｌ／ｇ、メルトフローレイトが１０ｇ／１０分、常温で
の曲げ弾性率とアイゾット衝撃強度との積が１３２００
０の結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（Ｐ
Ｐ−１）を用いた。また、成分（Ｂ）として、スチレン
系ブロック成分量が２９重量％のスチレン系ブロック共
重合体（ＳＥＢＳ−１）〔シェル化学(株)製；商品名
クレイトンＧ１６５７〕を、成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が４．１μｍ、ＢＥＴ比
表面積が８．９ｍ2／ｇ、トップカット径が１５μｍの
タルク（Ｔ−１）〔カルシード(株)製〕を用いた。
含有量が３重量％、ポリプロピレン成分の分子量分布
（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７．９、ポリプロピレン成分の％ア
イソタクティシティが９８．５％、常温パラ（ｐ）−キ
シレン可溶分の固有粘度（デカリン、１３５℃）が８ｄ
ｌ／ｇ、メルトフローレイトが１０ｇ／１０分、常温で
の曲げ弾性率とアイゾット衝撃強度との積が１３２００
０の結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（Ｐ
Ｐ−１）を用いた。また、成分（Ｂ）として、スチレン
系ブロック成分量が２９重量％のスチレン系ブロック共
重合体（ＳＥＢＳ−１）〔シェル化学(株)製；商品名
クレイトンＧ１６５７〕を、成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が４．１μｍ、ＢＥＴ比
表面積が８．９ｍ2／ｇ、トップカット径が１５μｍの
タルク（Ｔ−１）〔カルシード(株)製〕を用いた。
【００３６】成分（Ａ）７３重量％、成分（Ｂ）１０重
量％、成分（Ｃ）１７重量％、及び酸化剤等を回転式混
合機で混合した後、２軸混練押出機で溶融混練し、ペレ
ット化した。このペレットを、射出成形機で試験片に成
形し、物性試験を行った。その結果を表４に示す。更
に、この強化ポリプロピレン樹脂組成物をインストルメ
ントパネルに成形し、成形サイクル、耐熱変形性、耐衝
撃性、及び外観の諸点について評価した。結果を表６に
示す。添加剤等は下記の実施例、比較例においてもすべ
て共通であり、上記樹脂組成物１００重量部に対し次の
とおりである。 ・２，６−ジターシャリーブチル−４−メチルフェノール（酸化防止剤） ・・・・・・０．１重量部 ・テトラキス−［メチレン−３−（３′，５′−ジターシャリーブチル−４′ −ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（酸化防止剤） ・・・・・・０．２重量部
量％、成分（Ｃ）１７重量％、及び酸化剤等を回転式混
合機で混合した後、２軸混練押出機で溶融混練し、ペレ
ット化した。このペレットを、射出成形機で試験片に成
形し、物性試験を行った。その結果を表４に示す。更
に、この強化ポリプロピレン樹脂組成物をインストルメ
ントパネルに成形し、成形サイクル、耐熱変形性、耐衝
撃性、及び外観の諸点について評価した。結果を表６に
示す。添加剤等は下記の実施例、比較例においてもすべ
て共通であり、上記樹脂組成物１００重量部に対し次の
とおりである。 ・２，６−ジターシャリーブチル−４−メチルフェノール（酸化防止剤） ・・・・・・０．１重量部 ・テトラキス−［メチレン−３−（３′，５′−ジターシャリーブチル−４′ −ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（酸化防止剤） ・・・・・・０．２重量部
【００３７】〔実施例２〕成分（Ｂ）として、スチレン
系ブロック成分量が１３重量％のスチレン系ブロック共
重合体（ＳＥＢＳ−２）〔シェル化学(株)製；商品名
クレイトンＧ１６５７Ｘ〕を用いた以外は実施例１と同
様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレットを得
た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性
率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表４に示
す。
系ブロック成分量が１３重量％のスチレン系ブロック共
重合体（ＳＥＢＳ−２）〔シェル化学(株)製；商品名
クレイトンＧ１６５７Ｘ〕を用いた以外は実施例１と同
様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレットを得
た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性
率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表４に示
す。
【００３８】〔実施例３〕成分（Ｂ）として、スチレン
系ブロック成分量が３０重量％のスチレン系ブロック共
重合体（ＳＥＰＳ−１）〔クラレ(株)製；商品名 セプ
トン２００２〕を用いた以外は実施例１と同様にして強
化ポリプロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペ
レットを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾ
ット衝撃強度等を評価した。結果を表４に示す。
系ブロック成分量が３０重量％のスチレン系ブロック共
重合体（ＳＥＰＳ−１）〔クラレ(株)製；商品名 セプ
トン２００２〕を用いた以外は実施例１と同様にして強
化ポリプロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペ
レットを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾ
ット衝撃強度等を評価した。結果を表４に示す。
【００３９】〔実施例４〕成分（Ｂ）として、プロピレ
ン含有量が２５重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１０の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ１）を用い
た以外は実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂
組成物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で
試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価
した。結果を表４に示す。更に、この強化ポリプロピレ
ン樹脂組成物をインストルメントパネルに成形し、成形
サイクル、耐熱変形性、耐衝撃性、及び外観の諸点につ
いて評価した。結果を表６に示す。
ン含有量が２５重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１０の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ１）を用い
た以外は実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂
組成物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で
試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価
した。結果を表４に示す。更に、この強化ポリプロピレ
ン樹脂組成物をインストルメントパネルに成形し、成形
サイクル、耐熱変形性、耐衝撃性、及び外観の諸点につ
いて評価した。結果を表６に示す。
【００４０】〔実施例５〕成分（Ｂ）として、プロピレ
ン含有量が１５重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１６の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ２）を用い
た以外は実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂
組成物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で
試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価
した。結果を表４に示す。
ン含有量が１５重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１６の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ２）を用い
た以外は実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂
組成物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で
試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価
した。結果を表４に示す。
【００４１】〔実施例６〕成分（Ｂ）として、プロピレ
ン含有量が２３重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝６３の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ３）を用い
た以外は実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂
組成物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で
試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価
した。結果を表４に示す。
ン含有量が２３重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝６３の
エチレン−プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ３）を用い
た以外は実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂
組成物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で
試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価
した。結果を表４に示す。
【００４２】〔実施例７〕成分（Ｂ）として、ブテン含
有量が１３重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１３のエチ
レン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢＭ１）を用いた以外は
実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表４に示す。
有量が１３重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１３のエチ
レン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢＭ１）を用いた以外は
実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表４に示す。
【００４３】〔実施例８〕成分（Ｂ）として、ブテン含
有量が２０重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１５のエチ
レン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢＭ２）を用いた以外は
実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表４に示す。
有量が２０重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝１５のエチ
レン−ブテン共重合体ゴム（ＥＢＭ２）を用いた以外は
実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表４に示す。
【００４４】〔比較例１〕成分（Ａ）として、エチレン
含有量が７重量％、ポリプロピレン成分の分子量分布
（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が８．２、ポリプロピレン成分の％ア
イソタクティシティが９６．０％、常温パラ（ｐ）−キ
シレン可溶分の固有粘度（デカリン、１３５℃）が４ｄ
ｌ／ｇ、メルトフローレイトが４ｇ／１０分、常温での
曲げ弾性率とアイゾット衝撃強度との積が１００００の
結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−
２）を用いた。また、成分（Ｂ）として、プロピレン含
有量が２３重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝６３のエチ
レン・プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ−３）を、成分
（Ｃ）として、レーザー回折法で測定した平均粒子径が
６μｍ、ＢＥＴ比表面積が４ｍ2／ｇ、トップカット径
が３０μｍのタルク（Ｔ−４）〔カルシード(株)製〕を
用いた。
含有量が７重量％、ポリプロピレン成分の分子量分布
（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が８．２、ポリプロピレン成分の％ア
イソタクティシティが９６．０％、常温パラ（ｐ）−キ
シレン可溶分の固有粘度（デカリン、１３５℃）が４ｄ
ｌ／ｇ、メルトフローレイトが４ｇ／１０分、常温での
曲げ弾性率とアイゾット衝撃強度との積が１００００の
結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−
２）を用いた。また、成分（Ｂ）として、プロピレン含
有量が２３重量％、ＭＬ1+4（１００℃）＝６３のエチ
レン・プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ−３）を、成分
（Ｃ）として、レーザー回折法で測定した平均粒子径が
６μｍ、ＢＥＴ比表面積が４ｍ2／ｇ、トップカット径
が３０μｍのタルク（Ｔ−４）〔カルシード(株)製〕を
用いた。
【００４５】成分（Ａ）７２重量％、成分（Ｂ）６重量
％、成分（Ｃ）２２重量％、及び酸化剤等を回転式混合
機で混合した後、２軸混練押出機で溶融混練し、ペレッ
ト化した。このペレットを、射出成形機で試験片に成形
し、物性試験を行った。その結果を表５に示す。更に、
この強化ポリプロピレン樹脂組成物をインストルメント
パネルに成形し、成形サイクル、耐熱変形性、耐衝撃
性、及び外観の諸点について評価した。結果を表６に示
す。
％、成分（Ｃ）２２重量％、及び酸化剤等を回転式混合
機で混合した後、２軸混練押出機で溶融混練し、ペレッ
ト化した。このペレットを、射出成形機で試験片に成形
し、物性試験を行った。その結果を表５に示す。更に、
この強化ポリプロピレン樹脂組成物をインストルメント
パネルに成形し、成形サイクル、耐熱変形性、耐衝撃
性、及び外観の諸点について評価した。結果を表６に示
す。
【００４６】〔比較例２〕成分（Ａ）として、エチレン
含有量が１．５重量％で、常温での曲げ弾性率とアイゾ
ット衝撃強度との積が８８０００である以外は実施例１
で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体
（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレン−プ
ロピレンブロック共重合体（ＰＰ−３）を用い、実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
含有量が１．５重量％で、常温での曲げ弾性率とアイゾ
ット衝撃強度との積が８８０００である以外は実施例１
で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体
（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレン−プ
ロピレンブロック共重合体（ＰＰ−３）を用い、実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
【００４７】〔比較例３〕成分（Ａ）として、エチレン
含有量が５重量％で、常温での曲げ弾性率とアイゾット
衝撃強度との積が１２６０００である以外は実施例１で
用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体
（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレン−プ
ロピレンブロック共重合体（ＰＰ−４）を用い、実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。更に、この強化ポリプロピレン樹脂組成物を
インストルメントパネルに成形し、成形サイクル、耐熱
変形性、耐衝撃性、及び外観の諸点について評価した。
結果を表６に示す。
含有量が５重量％で、常温での曲げ弾性率とアイゾット
衝撃強度との積が１２６０００である以外は実施例１で
用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体
（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレン−プ
ロピレンブロック共重合体（ＰＰ−４）を用い、実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。更に、この強化ポリプロピレン樹脂組成物を
インストルメントパネルに成形し、成形サイクル、耐熱
変形性、耐衝撃性、及び外観の諸点について評価した。
結果を表６に示す。
【００４８】〔比較例４〕成分（Ａ）として、ポリプロ
ピレン成分の分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が４、ポリプ
ロピレン成分の常温パラ（ｐ）−キシレン可溶分の固有
粘度（デカリン、１３５℃）が５、常温での曲げ弾性率
とアイゾット衝撃強度との積が１３３５００である以外
は実施例１で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エ
チレン−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−５）を用
い、実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成
物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験
片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価し
た。結果を表５に示す。更に、この強化ポリプロピレン
樹脂組成物をインストルメントパネルに成形し、成形サ
イクル、耐熱変形性、耐衝撃性、及び外観の諸点につい
て評価した。結果を表６に示す。
ピレン成分の分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が４、ポリプ
ロピレン成分の常温パラ（ｐ）−キシレン可溶分の固有
粘度（デカリン、１３５℃）が５、常温での曲げ弾性率
とアイゾット衝撃強度との積が１３３５００である以外
は実施例１で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エ
チレン−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−５）を用
い、実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成
物のペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験
片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価し
た。結果を表５に示す。更に、この強化ポリプロピレン
樹脂組成物をインストルメントパネルに成形し、成形サ
イクル、耐熱変形性、耐衝撃性、及び外観の諸点につい
て評価した。結果を表６に示す。
【００４９】〔比較例５〕成分（Ａ）として、メルトフ
ローレイトが２ｇ／１０分、常温での曲げ弾性率とアイ
ゾット衝撃強度との積が１６００００である以外は実施
例１で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共重
合体（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレン
−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−６）を用い、実
施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペ
レットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表５に示す。
ローレイトが２ｇ／１０分、常温での曲げ弾性率とアイ
ゾット衝撃強度との積が１６００００である以外は実施
例１で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共重
合体（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレン
−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−６）を用い、実
施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペ
レットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表５に示す。
【００５０】〔比較例６〕成分（Ａ）として、メルトフ
ローレイトが２０ｇ／１０分、常温での曲げ弾性率とア
イゾット衝撃強度との積が１０５０００である以外は実
施例１で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共
重合体（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレ
ン−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−７）を用い、
実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表５に示す。
ローレイトが２０ｇ／１０分、常温での曲げ弾性率とア
イゾット衝撃強度との積が１０５０００である以外は実
施例１で用いた結晶性エチレン−プロピレンブロック共
重合体（ＰＰ−１）と同様の物性を有する結晶性エチレ
ン−プロピレンブロック共重合体（ＰＰ−７）を用い、
実施例１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物の
ペレットを得た。このペレットを射出成形機で試験片に
し、曲げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結
果を表５に示す。
【００５１】〔比較例７〕成分（Ａ）の割合を８０重量
％、成分（Ｂ）の割合を５重量％、成分（Ｃ）の割合を
１５重量％とした以外は実施例１と同様にして強化ポリ
プロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペレット
を射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝
撃強度等を評価した。結果を表５に示す。
％、成分（Ｂ）の割合を５重量％、成分（Ｃ）の割合を
１５重量％とした以外は実施例１と同様にして強化ポリ
プロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペレット
を射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット衝
撃強度等を評価した。結果を表５に示す。
【００５２】〔比較例８〕成分（Ａ）の割合を６８重量
％、成分（Ｂ）の割合を１０重量％、成分（Ｃ）の割合
を２２重量％とした以外は実施例１と同様にして強化ポ
リプロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペレッ
トを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット
衝撃強度等を評価した。結果を表５に示す。
％、成分（Ｂ）の割合を１０重量％、成分（Ｃ）の割合
を２２重量％とした以外は実施例１と同様にして強化ポ
リプロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペレッ
トを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット
衝撃強度等を評価した。結果を表５に示す。
【００５３】〔比較例９〕成分（Ａ）の割合を７０重量
％、成分（Ｂ）の割合を１３重量％、成分（Ｃ）の割合
を１７重量％とした以外は実施例１と同様にして強化ポ
リプロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペレッ
トを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット
衝撃強度等を評価した。結果を表５に示す。
％、成分（Ｂ）の割合を１３重量％、成分（Ｃ）の割合
を１７重量％とした以外は実施例１と同様にして強化ポ
リプロピレン樹脂組成物のペレットを得た。このペレッ
トを射出成形機で試験片にし、曲げ弾性率やアイゾット
衝撃強度等を評価した。結果を表５に示す。
【００５４】〔比較例１０〕成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が２μｍ、ＢＥＴ比表面
積が１５ｍ2／ｇ、トップカット径が１５μｍのタルク
（Ｔ−２）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
ー回折法で測定した平均粒子径が２μｍ、ＢＥＴ比表面
積が１５ｍ2／ｇ、トップカット径が１５μｍのタルク
（Ｔ−２）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
【００５５】〔比較例１１〕成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が６μｍ、ＢＥＴ比表面
積が６ｍ2／ｇ、トップカット径が２５μｍのタルク
（Ｔ−３）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
ー回折法で測定した平均粒子径が６μｍ、ＢＥＴ比表面
積が６ｍ2／ｇ、トップカット径が２５μｍのタルク
（Ｔ−３）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
【００５６】〔比較例１２〕成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が６μｍ、ＢＥＴ比表面
積が４ｍ2／ｇ、トップカット径が３０μｍのタルク
（Ｔ−４）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
ー回折法で測定した平均粒子径が６μｍ、ＢＥＴ比表面
積が４ｍ2／ｇ、トップカット径が３０μｍのタルク
（Ｔ−４）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
【００５７】〔比較例１３〕成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が２μｍ、ＢＥＴ比表面
積が１６ｍ2／ｇ、トップカット径が１２μｍのタルク
（Ｔ−５）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
ー回折法で測定した平均粒子径が２μｍ、ＢＥＴ比表面
積が１６ｍ2／ｇ、トップカット径が１２μｍのタルク
（Ｔ−５）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
【００５８】〔比較例１４〕成分（Ｃ）として、レーザ
ー回折法で測定した平均粒子径が５μｍ、ＢＥＴ比表面
積が７ｍ2／ｇ、トップカット径が２２μｍのタルク
（Ｔ−６）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
ー回折法で測定した平均粒子径が５μｍ、ＢＥＴ比表面
積が７ｍ2／ｇ、トップカット径が２２μｍのタルク
（Ｔ−６）〔カルシード(株)製〕を用いた以外は実施例
１と同様にして強化ポリプロピレン樹脂組成物のペレッ
トを得た。このペレットを射出成形機で試験片にし、曲
げ弾性率やアイゾット衝撃強度等を評価した。結果を表
５に示す。
【００５９】
【表４】
【００６０】
【表５】
【００６１】
【表６】
【００６２】
【発明の効果】本発明の強化ポリプロピレン樹脂組成物
は、メルトフローレイトが５ｇ／１０分以上であって、
自動車用インストルメントパネル等の大型成形品を射出
成形した場合であってもフローマーク等の外観不良は発
生しにくい。また、比重が１．０３以下と軽量であるだ
けでなく、２３５００ｋｇ／ｃｍ2以上の優れた曲げ弾
性率を有し、アイゾット衝撃強度も３０ｋｇ・ｃｍ／ｃ
ｍ以上と高い。更に、熱変形温度も１３０℃以上であ
る。したがって、本発明の強化ポリプロピレン樹脂組成
物を用いることにより、十分な耐熱変形性、耐衝撃性、
寸法安定性有し、軽量で外観の優れたインストルメント
パネル等を得ることができる。
は、メルトフローレイトが５ｇ／１０分以上であって、
自動車用インストルメントパネル等の大型成形品を射出
成形した場合であってもフローマーク等の外観不良は発
生しにくい。また、比重が１．０３以下と軽量であるだ
けでなく、２３５００ｋｇ／ｃｍ2以上の優れた曲げ弾
性率を有し、アイゾット衝撃強度も３０ｋｇ・ｃｍ／ｃ
ｍ以上と高い。更に、熱変形温度も１３０℃以上であ
る。したがって、本発明の強化ポリプロピレン樹脂組成
物を用いることにより、十分な耐熱変形性、耐衝撃性、
寸法安定性有し、軽量で外観の優れたインストルメント
パネル等を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 23:18） (Ｃ０８Ｌ 53/00 53:02） (72)発明者 赤川 智彦 大阪府堺市築港新町３−１ 宇部興産株 式会社 堺工場内 (72)発明者 酒井 郁典 大阪府堺市築港新町３−１ 宇部興産株 式会社 堺工場内 (72)発明者 市川 茂治 埼玉県大宮市日進町２丁目1910番地 株 式会社カンセイ内 (72)発明者 新井 勝徳 埼玉県大宮市日進町２丁目1910番地 株 式会社カンセイ内 (56)参考文献 特開 平５−230321（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−256856（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−98094（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−204947（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−204946（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−150343（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−55952（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−329868（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C08K 3/34 C08L 53/00 - 53/02 C08L 23/04 - 23/24
Claims (1)
- 【請求項１】 下記の成分（Ａ）６７〜８２重量％、成
分（Ｂ）６〜１２重量％、及び成分（Ｃ）１２〜２１重
量％からなることを特徴とする強化ポリプロピレン樹脂
組成物。 成分（Ａ）：エチレン含有量が２〜４重量％、ポリプロ
ピレン成分の分子量分布（Ｑ＝Ｍw／Ｍn）が７以上、ポ
リプロピレン成分の％アイソタクティシティが９８％以
上、常温パラ（ｐ）−キシレン可溶分の固有粘度（デカ
リン、１３５℃）が６ｄｌ／ｇ以上、メルトフローレイ
ト（ＭＦＲ）が３〜１５ｇ／１０分、常温での曲げ弾性
率と常温でのアイゾット衝撃強度の積が１２００００以
上の結晶性エチレン−プロピレンブロック重合体 成分（Ｂ）： (a)芳香族ビニル化合物重合体からなるブロック（I）と
共役ジエン系重合体からなるブロック（II）とからな
り、I−IIもしくはI−（II−I）n（但しｎ＝１，２）の
結合をしており、ブロック（I）が共重合体中１０〜４
０重量％で、その１０モル％以下が水素添加されてお
り、かつブロック（II）が共重合体中９０〜６０重量％
で、その９０モル％以上が水素添加されてなる水添ブロ
ック共重合体ゴム、及び(b)エチレン含有率が３０〜９
５重量％のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムから
選ばれた少なくとも一種のエラストマー 成分（Ｃ）：レーザー回折法で測定した平均粒子径が３
〜５μｍ、ＢＥＴ比表面積が５〜１３ｍ2／ｇであっ
て、トップカット径が２０μｍ未満のタルク
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5198300A JP2802023B2 (ja) | 1993-08-10 | 1993-08-10 | 強化ポリプロピレン樹脂組成物 |
| US08/285,627 US5543454A (en) | 1993-08-10 | 1994-08-04 | Reinforced polypropylene resin composition |
| GB9416004A GB2281302B (en) | 1993-08-10 | 1994-08-08 | Reinforced polypropylene resin composition |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5198300A JP2802023B2 (ja) | 1993-08-10 | 1993-08-10 | 強化ポリプロピレン樹脂組成物 |
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|---|---|
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|---|---|---|---|
| JP5198300A Expired - Lifetime JP2802023B2 (ja) | 1993-08-10 | 1993-08-10 | 強化ポリプロピレン樹脂組成物 |
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|---|---|
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