JP2017026191A - 温度膨張弁及び冷凍サイクル - Google Patents

Abstract

【課題】弁部材２の振動を抑制して、ニードル部２１が弁ポート１３に繰り返し衝突したり異音が発生するのを防止できる温度膨張弁及び冷凍サイクルを提供する。
【解決手段】弁ポート１３及び弁座１３ａに対向して弁部材２を配置する。弁部材２を作動軸４を介してダイヤフラム装置６で駆動して弁ポート１２を開閉する。弁部材２の少なくとも一部の部分を、弁ポート１３と弁部材２との絞り部よりも下流側に配置する。弁部材２を弁ポート１２から流れる流体の力で軸線Ｌに対して片側に付勢する、付勢手段を設ける。付勢手段は、弁部材２のＤカット面２２１を有するフランジ部２２とする。弁部材２のＤカット面２２１側で冷媒の流量を多くする。
【選択図】図１

Description

本発明は、ヒートポンプ式の冷凍サイクルの凝縮器と蒸発器との間に接続される温度膨張弁及び冷凍サイクルに関する。

従来、温度膨張弁として、例えば特開平１１−２７０９２９号公報（特許文献１）に開示されたものがある。この温度膨張弁は、エアコン等の空気調和機の冷凍サイクルにおいて凝縮器と蒸発器との間に設けられる。また、この温度膨張弁は、蒸発器の出口温度を感知する感温筒を備え、この感温筒で感知した温度に応じてダイヤフラムを変位させる。そして、このダイヤフラムの動きを作動軸を介して弁部材に伝達し、弁部材で弁ポートの開度を制御する。これにより、蒸発器の出口温度に応じて冷凍サイクルを循環する冷媒（流体）の流量を制御する。

特開平１１−２７０９２９号公報

温度膨張弁では、弁ポートと弁部材との間の絞り部で冷媒を絞る作用をするが、この絞り部を通過した後の冷媒にはキャビテーションが生じ、このキャビテーションの破裂により弁部材が微振動し、この振動が作動軸等に伝達され異音を発生することがある。また、特に弁部材がニードル弁の場合、この微振動によって、ニードル弁が弁ポートに繰り返し衝突し、弁ポート（弁座）が摩耗することがある。このような弁部材の振動は、冷媒の流れによっても生じる。

本発明は、弁部材の振動を抑制して、弁部材が弁ポートに繰り返し衝突したり異音が発生するのを防止できる温度膨張弁及び冷凍サイクルを提供することを課題とする。

請求項１の温度膨張弁は、冷凍サイクルの蒸発器の出口側配管の温度に感応して該冷凍サイクルの流体の循環流量を制御する温度膨張弁であって、前記流体を流す弁ポートを開閉する弁部材の少なくとも一部が、該弁ポートと該弁部材との絞り部よりも下流側に位置し、該弁部材を、前記弁ポートから流れる流体の力で該弁ポートの軸線に対して片側に付勢する付勢手段を備えたことを特徴とする。

請求項２の温度膨張弁は、請求項１に記載の温度膨張弁であって、前記付勢手段が、前記弁部材の前記軸線回りに非回転対称な非対称形状部で構成されていることを特徴とする。

請求項３の温度膨張弁は、請求項１に記載の温度膨張弁であって、前記付勢手段が、前記弁ポートの周囲の弁座に形成された前記軸線回りに非回転対称な非対称形状部で構成されていることを特徴とする。

請求項４の温度膨張弁は、請求項２に記載の温度膨張弁であって、前記弁部材が、前記弁ポートに対向して前記下流側から上流側にかけて縮径するニードル部と、該ニードル部の下流側で前記軸線と交差する面方向に拡がるフランジ部と、を有し、前記非対称形状部が前記フランジ部に形成されていることを特徴とする。

請求項５の温度膨張弁は、請求項２に記載の温度膨張弁であって、前記弁部材が、前記弁ポートに対向して前記下流側から上流側にかけて縮径するニードル部と、該ニードル部の下流側で該ニードル部とは別部材で前記軸線と交差する面方向に拡がる板部材とで構成され、前記非対称形状部が前記板部材に形成されていることを特徴とする。

請求項６の温度膨張弁は、請求項３に記載の温度膨張弁であって、前記非対称形状部が、前記弁ポートの前記下流側に形成されたブリード溝であることを特徴とする。

請求項７の温度膨張弁は、請求項３に記載の温度膨張弁であって、前記非対称形状部が、前記弁ポートの前記下流側で前記軸線に対して片側に偏った位置に形成された縦壁部と切り欠き部であることを特徴とする。

請求項８の冷凍サイクルは、流体である冷媒を圧縮する圧縮機と、凝縮器、蒸発器と、前記凝縮器と前記蒸発器との間にて冷媒を膨張させて減圧する請求項１乃至７のいずれか一項に記載の温度膨張弁と、を備えたことを特徴とする。

請求項１の温度膨張弁によれば、付勢手段が、弁ポート通過後の流体の流れによる力を、弁部材に対して弁ポートの軸線の両側に対して非対称に作用させるので、弁部材が弁ポートの軸線と交差する方向に付勢され、弁部材の振動を抑制することができる。その結果、弁部材が弁ポート（あるいは弁座）に繰り返し衝突するのを防止でき、異音（衝突音）が生じることがなくなり静音性が得られる。また、弁ポートが摩耗して流量特性が変化してしまうことを防止できる。

請求項２、４，５の温度膨張弁によれば、弁部座の形状を設定することにより、請求項１と同様な効果が得られる。

請求項３、６，７の温度膨張弁によれば、弁座の形状を設定することにより、請求項１と同様な効果が得られる。

請求項８の冷凍サイクルシステムによれば、請求項１乃至７と同様な効果が得られる。

本発明の第１実施形態の温度膨張弁の縦断面図である。 第１実施形態における弁部材を示す図である。 第１実施形態における弁部材の変形例１を示す上面図及び断面図である。 第１実施形態における弁部材の変形例２を示す上面図及び断面図である。 本発明の第２実施形態の温度膨張弁の縦断面図である。 第２実施形態における弁部材を示す図である。 本発明の第３実施形態の温度膨張弁の縦断面図である。 第３実施形態の温度膨張弁の要部拡大断面図である。 本発明の第４実施形態の温度膨張弁の要部拡大断面図及び弁座部の底面図である。 本発明の実施形態に係る冷凍サイクルの概略構成図である。

次に、本発明の温度膨張弁の実施形態を図面を参照して説明する。図１は第１実施形態の温度膨張弁の縦断面図、図２は第１実施形態における弁部材を示す図である。図２（Ａ）は弁部材の上面図、図２（Ｂ）は弁部材の縦断面図である。

この実施形態に係る温度膨張弁１０は金属製の弁本体１を有している。弁本体１には、配管接続孔１１と、配管接続孔１２と、弁ポート１３と、弁室１４と、ガイド孔１５と、軸受け孔１６と、ねじ孔１７とが形成されている。配管接続孔１１には矢印のように流体が流入する一次側継手１１ａが取り付けられ、配管接続孔１２には矢印のように流体が流出する二次側継手１２ａが取り付けられている。一次側継手１１ａは弁室１４に連通され、二次側継手１２ａは弁ポート１３を介して弁室１４に連通されている。なお、一次側継手１１ａと二次側継手１２ａは、ろう付け等により弁本体１と一体に組み付けられている。

弁ポート１３の周囲は弁座１３ａとなっており、弁座１３ａの内部には、弁ポート１３に対向する弁部材２が配設されている。弁部材２は、ニードル部２１と、フランジ部２２と、ボス部２３とで構成されている。ニードル部２１は弁ポート１３に対向して下流側から上流側にかけて縮径する形状となっている。そして、後述のダイヤフラム装置６の作用により弁部材２のニードル部２１が弁ポート１３内に進退され、弁ポート１３の軸線Ｌ方向の位置に応じて弁ポート１３を流れる「流体」としての冷媒の流量が制御される。このように、弁ポート１３とニードル部２１の間隙は冷媒を絞る「絞り部」を構成している。そして、弁部材２は少なくともその一部が、この弁ポート１３と弁部材２との絞り部よりも下流側に位置している。

二次側継手１２ａ内にはリング状のストッパ管１２ｂが配設され、このストッパ管１２ｂと弁部材２との間に弁ばね３が圧縮して配設されている。これにより、弁部材２は弁座１３ａに着座するように付勢されている。なお、ストッパ管１２ｂは中央に導通路１２ｂ１を有するとともに外周にかしめ溝１２ｂ２を有し、二次継手１２ａをかしめ溝１２ｂ２の部分でかしめることにより、ストッパ管１２ｂが二次側継手１２ａ内に固着されている。

弁部材２のニードル部２１の中央には固定孔２１ａが形成され、弁部材２は固定孔２１ａにて作動軸４の下端部に固定されている。作動軸４は、弁ポート１３とガイド孔１５を貫通するとともに、軸受け孔１６とねじ孔１７内に設けられた軸受け部５で支持されている。そして、この作動軸４はダイヤフラム装置６の動作を弁部材２に伝達する。

軸受け部５は、フッ素樹脂（例えばＰＴＦＥ）等で形成されたパッキン５１と、コイルばね５２と、ばね受け５３とで構成されている。パッキン５１は下端にテーパ面５１ａを有するとともに中心に作動軸４を通す挿通孔５１ｂを有している。軸受け孔１６の底部はすり鉢状のテーパ面１６ａとなっており、パッキン５１のテーパ面５１ａの角度は、軸受け孔１６のテーパ面１６ａの開角より角度が小さくなっている。また、コイルばね５２はパッキン５１とばね受け５３との間に圧縮して配設されており、ばね受け５３はねじ孔１７にねじ込まれて固定されている。

これにより、パッキン５１は軸受け孔１６のテーパ面１６ａに押しつけられ、このテーパ面１６ａの傾斜により、パッキン５１のテーパ面５１ａの先端は半径方向に縮径するように付勢される。これにより、弁室１４と均圧室６５とを気密に分離することができる。また、パッキン５１と作動軸４との間に適度な摺動抵抗が生じ、弁部材２のハンチング（弁部材２の軸線Ｌ方向の振動）を防止できる。

弁本体１の上部にはダイヤフラム装置６が取り付けられている。ダイヤフラム装置６は、薄型円盤状の上蓋６１と下蓋６２とによりケース体を構成しており、このケース体が下蓋６２の取り付け孔６２ａにて弁本体１の上部の円環状リブ１ａに嵌合され、ろう付けが施されることにより、弁本体１に固定されている。また、上蓋６１と下蓋６２の間にはダイヤフラム６３を備えており、このダイヤフラム６３によってダイヤフラム室６４と均圧室６５が区画されている。下蓋６２内には当金６６が配設されており、この当金６６に作動軸４が当接されている。作動軸４と、ガイド孔１５及び軸受け部５の各部材との間にはクリアランスが設けられている。均圧室６５は、図示しない継手にて後述の均圧導管６Ｃに連通され、この均圧導管６Ｃを介して室内熱交換器２０の出口側配管２０ａに連通されている。これにより、均圧室６５の圧力は蒸発器出口の冷媒の圧力となる。

ダイヤフラム室６４は、キャピラリチューブ６Ａによって感温筒６Ｂと連通接続されている。感温筒６Ｂには例えば冷凍サイクルの冷媒と同じガス（及び液）が封入されており、後述のよぅに冷凍サイクルにおける室内熱交換器（蒸発器）の出口側配管に取り付けられる。また、一次側継手１１ａは冷凍サイクルの凝縮器の出口側配管に接続され、二次側継手１２ａは蒸発器の入口側配管に接続される。

これにより、ダイヤフラム室６４の内圧は、感温筒６Ｂによる蒸発器の出口側配管の感知温度に応じて変化する。また、均圧室６５は蒸発器の出口圧力が加えられる。そして、弁部材２は、感温筒６Ｂによる感知温度に応じて変位するダイヤフラム６３及び当金６６による弁開方向の力と、弁ばね３による弁閉力と、均圧室６５の圧力との平衡関係により、図１において上下方向に移動し、弁ポート１３の実効開口面積（弁開度）を増減する。これにより温度膨張弁１０は蒸発器に供給する冷媒の流量を制御する。

弁部材２のフランジ部２２は、その一部に軸線Ｌと平行な面で切断したＤカット面２２１が形成されている。すなわち、弁部材２のこのＤカット面２２１の部分は、軸線Ｌ回りに非回転対称な非対称形状部となっている。これにより、弁ポート１３を通過した冷媒の流れによる力は、弁部材２に対して弁ポート１３の軸線Ｌの両側（図１では左右側）に対して非対称に作用させる。このように、フランジ部２２は「付勢手段」を構成している。

この実施形態では、Ｄカット面２２１側を通過する冷媒の流量が多くなり、弁部材２の非対称となる部分での左右方向で流体圧力に圧力差が生じ、弁部材２に対して一方側（軸線Ｌと交差する方向）に力が作用する。これにより、弁部材２の振動を抑制することができる。その結果、弁部材２が弁座１３ａに繰り返し衝突するのを防止でき、異音が生じることがなくなり静音性が得られる。また、弁ポート１３が摩耗して流量特性が変化してしまうことも防止できる。

図３は弁部材２の変形例１を示す図であり、図３（Ａ)は弁部材の上面図、図３（Ｂ)は弁部材の縦断面図である。この変形例１の弁部材２は、図３（Ａ）に示すように平面視の形状が円形のフランジ部２４を有しており、このフランジ部２４は、図３（Ｂ）の断面に示すように、軸線Ｌの両側の厚みが異なっている。すなわち、弁部材２のフランジ部２４は軸線Ｌ回りに非回転対称な非対称形状部となっている。

これにより、弁ポート１３を通過した冷媒の流れによる力は、弁部材２に対して弁ポート１３の軸線Ｌの両側（図３（Ｂ）では左右側）に対して非対称に作用させる。このように、フランジ部２４は「付勢手段」を構成している。この変形例１では、フランジ部２４の厚みの薄い方が冷媒の流量が多くなるので、弁部材２の非対称となる部分での左右方向で流体圧力に圧力差が生じ、弁部材２に対して一方側（軸線Ｌと交差する方向）に力が作用する。これにより、第１実施形態と同様に弁部材２の振動を抑制することができ、第１実施形態と同様な効果が得られる。

図４は弁部材２の変形例２を示す図であり、図４（Ａ)は弁部材の上面図、図４（Ｂ)は弁部材の縦断面図である。この変形例２の弁部材２は、図４（Ａ）に示すように平面視の形状が円形のフランジ部２５を有しており、このフランジ部２５の一部に孔２５１が形成されている。すなわち、弁部材２のフランジ部２５は軸線Ｌ回りに非回転対称な非対称形状部となる。

これにより、弁ポート１３を通過した冷媒の流れによる力は、弁部材２に対して弁ポート１３の軸線Ｌの両側（図４（Ｂ）では左右側）に対して非対称に作用させる。このように、フランジ部２５は「付勢手段」を構成している。この変形例２では、フランジ部２５の孔２５１が有る側が冷媒の流量が多くなるので、弁部材２の非対称となる部分での左右方向で流体圧力に圧力差が生じ、弁部材２に対して一方側（軸線Ｌと交差する方向）に力が作用する。これにより、第１実施形態と同様に弁部材２の振動を抑制することができ、第１実施形態と同様な効果が得られる。

図５は第２実施形態の温度膨張弁の縦断面図、図６は第２実施形態における弁部材を示す図である。図６（Ａ）は弁部材を構成する弁体の上面図、図６（Ｂ）は同弁体の縦断面図、図６（Ｃ）は弁部材を構成する板部材の上面図、図６（Ｄ）は同板部材の縦断面図、図６（Ｅ）は弁部材の縦断面図である。この第２実施形態において第１実施形態との大きな違いは、弁部材の構成である。以下、第２乃至第４実施形態において、第１実施形態と同じ要素及び対応する要素には同符号を付記して重複する説明は省略する。

この第２実施形態に係る弁部材７は、第１実施形態の弁部材２と略同形状の弁体７Ａと、板部材７Ｂとで構成されている。弁体７Ａは、ニードル部７１と、フランジ部７２と、ボス部７３とで構成されている。また、ニードル部７１には作動軸４の下端部に固定するための固定孔７１ａが形成されている。板部材７Ｂは薄板のプレス部品で皿形の形状をしており、その一部に軸線Ｌと平行な面で切断したＤカット部７４１が形成され、さらに、中央に嵌合孔７５が形成されている。そして、嵌合孔７５内に弁体７Ａのボス部７３を挿入することにより、弁体７Ａと板部材７Ｂが一体に組み付けられている。

この第２実施形態でも、作動軸４の作用により弁部材７のニードル部７１が弁ポート１３内に進退され、弁ポート１３の軸線Ｌ方向の位置に応じて弁ポート１３を流れる冷媒の流量が制御される。また、弁ポート１３とニードル部７１の間隙は冷媒を絞る「絞り部」を構成している。そして、弁部材７は少なくともその一部が、この絞り部よりも下流側に位置している。

この第２実施形態では、図６（Ｃ）に示すように、弁部材７における板部材７ＢのＤカット部７４１の部分は、軸線Ｌ回りに非回転対称な非対称形状部となっている。これにより、弁ポート１３を通過した冷媒の流れによる力は、弁部材７に対して弁ポート１３の軸線Ｌの両側（図５では左右側）に対して非対称に作用させる。このように、板部材７Ｂは「付勢手段」を構成している。そして、Ｄカット部７４１側を通過する冷媒の流量が多くなるので、弁部材７の非対称となる部分での左右方向で流体圧力に圧力差が生じ、弁部材７に対して一方側（軸線Ｌと交差する方向）に力が作用する。これにより、弁部材７の振動を抑制することができ、第１実施形態と同様な効果が得られる。また、この第２実施形態の板部材７Ｂは薄板のプレス部品であり、弁部材や弁座等の加工費も抑制できる。

図７は第３実施形態の温度膨張弁の縦断面図、図８は第３実施形態の温度膨張弁の要部拡大断面図である。この第３実施形態において第１実施形態との大きな違いは、弁座１３ａの形状であり、この第３実施形態における弁部材２は、図４の変形例２におけるフランジ部２５の孔２５１を無くした形状である。

弁座１３ａには、図８に示すように、弁ポート１３の二次継手１２ａ側の端部の一箇所にブリード溝１３ａ１が形成されている。すなわち、この第３実施形態では、弁ポート１３とニードル部２１の間隙及びブリード溝１３ａは、冷媒を絞る「絞り部」を構成している。そして、弁部材２は少なくともその一部が、この絞り部よりも下流側に位置している。

この第３実施形態では、弁座１３ａのブリード溝１３ａ１の部分は、軸線Ｌ回りに非回転対称な非対称形状部となっている。これにより、弁ポート１３を通過した冷媒の流れによる力は、弁部材２に対して弁ポート１３の軸線Ｌの両側（図７では左右側）に対して非対称に作用させる。このように、ブリード溝１３ａ１は「付勢手段」を構成している。そして、この第３実施形態では、ブリード溝１３ａ１側を通過する冷媒の流量が多くなるので、弁部材２の非対称となる部分での左右方向で流体圧力に圧力差が生じ、弁部材２に対して一方側（軸線Ｌと交差する方向）に力が作用する。これにより、弁部材２の振動を抑制することができ、第１実施形態と同様な効果が得られる。

図９は第４実施形態の温度膨張弁の要部拡大断面図（図９（Ａ））及び弁座部の底面図（図９（Ｂ））である。この第４実施形態において第１実施形態との大きな違いは、弁座１３ａの形状であり、この第４実施形態における弁部材２は第３実施形態と同様である。弁座１３ａには弁ポート１３の周囲で二次継手１２ａ側（下流側）に延びる円弧状の縦壁部１３ａ２と、この縦壁部１３ａ２の一部を低くした切り欠き部１３ａ３が形成されている。すなわち、縦壁部１３ａ２と切り欠き部１３ａ３は、弁ポート１３の下流側で軸線Ｌに対してそれぞれ片側に偏った位置に形成されている。

この第４実施形態では、縦壁部１３ａ２と切り欠き部１３ａ３は、軸線Ｌ回りに非回転対称な非対称形状部となっている。これにより、弁ポート１３を通過した冷媒の流れによる力は、弁部材２に対して弁ポート１３の軸線Ｌの両側（図９（Ａ））では左右側）に対して非対称に作用させる。このように、縦壁部１３ａ２と切り欠き部１３ａ３は「付勢手段」を構成している。そして、この第４実施形態では、切り欠き部１３ａ３側を通過する冷媒の流量が多くなるので、弁部材２の非対称となる部分での左右方向で流体圧力に圧力差が生じ、弁部材２に対して一方側（軸線Ｌと交差する方向）に力が作用する。これにより、弁部材２の振動を抑制することができ、第１実施形態と同様な効果が得られる。

図１０は実施形態に係る冷凍サイクルの概略構成図である。この冷凍サイクル１００は、ルームエアコン等の空気調和機に利用されるものである。図１０において、１０は各実施形態の温度膨張弁、２０は蒸発器である室内熱交換器、３０は凝縮器である室外熱交換器、４０は圧縮機である。圧縮機４０で圧縮された冷媒は、室外熱交換器３０に流入され、温度膨張弁１０で絞られ、室内熱交換器２０を介して圧縮機４０の順に循環される。そして、室外熱交換器３０が凝縮器として機能し、室内熱交換器２０が蒸発器として機能し、室内等の冷房がなされる。

室内熱交換器２０（蒸発器）の出口側配管２０ａには、温度膨張弁１０から延びるキャピラリ６Ａを介して感温筒６Ｂが取り付けられている。そして、感温筒６Ａは出口配管２０ａの温度を感知して、その温度に応じた圧力を前記ダイヤフラム装置６に加え、前記のように温度膨張弁１０の弁開度を変化させる。

なお、温度式膨張弁には内部均圧式と外部均圧式とがあり、蒸発器内部の圧力損失の大小により使い分けされている。圧力損失が一定や小さい場合には内部均圧式が用いられ、圧力損失が大きい場合には外部均圧式が用いられる。実施形態では均圧室６５内に蒸発器の出口圧力を導入する外部均圧式の例について説明したが、本発明は、均圧導管を備えず、弁室の圧力を均圧室に導入する内部均圧式にも適用できる。

また、以上の説明では、一次側継手１１ａから流入する冷媒を膨張させて二次側継手１２ａから流出させる場合について説明したが、実施形態の温度膨張弁１０は、二次側継手１２ａから流入する冷媒を膨張させて一次側継手１１ａから流出させる場合にも用いることができる。例えば、図１０で説明した冷凍サイクルにおいて流路切換弁を設け、冷媒の流路を切り換えることで、冷房モードと暖房モードとを切り換えるような場合にも実施形態の温度膨張弁１０を適用することができる。この場合の暖房モードでは室内熱交換器２０が凝縮器、室外熱交換器３０が蒸発器として機能するため、例えば感温筒６Ｂと均圧導管６Ｃとを、圧縮機４０の吸入側と流路切換弁との間に取り付けて温度膨張弁１０を使用する。

以上、本発明の実施の形態について図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこれらの実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。

１ 弁本体
１１ 配管接続孔
１２ 配管接続孔
１３ 弁ポート
１３ａ 弁座
１３ａ１ ブリード溝（付勢手段）
１３ａ２ 縦壁部（付勢手段）
１３ａ３ 切り欠き部（付勢手段）
１４ 弁室
１５ ガイド孔
１６ 軸受け孔
１７ ねじ孔
２ 弁部材
２１ ニードル部
２２ フランジ部（付勢手段）
２２１ Ｄカット面
２３ ボス部
２４ フランジ部（付勢手段）
２５ フランジ部（付勢手段）
２５１ 孔
３ 弁ばね
４ 作動軸
５ 軸受け部
６ ダイヤフラム装置
６Ａ キャピラリチューブ
６Ｂ 感温筒
６１ 上蓋
６２ 下蓋
６３ ダイヤフラム
６４ ダイヤフラム室
６５ 均圧室
６６ 当金
７ 弁部材
７Ａ 弁体
７Ｂ 板部材（付勢手段）
７１ ニードル部
７２ フランジ部
７３ ボス部
７４１ Ｄカット部
７５ 嵌合孔
１０ 温度膨張弁
２０ 室内熱交換器（蒸発器）
２０ａ 出口側配管
３０ 室外熱交換器（凝縮器）
４０ 圧縮機
１００ 冷凍サイクル
Ｌ 軸線

Claims (8)

1. 冷凍サイクルの蒸発器の出口側配管の温度に感応して該冷凍サイクルの流体の循環流量を制御する温度膨張弁であって、
   前記流体を流す弁ポートを開閉する弁部材の少なくとも一部が、該弁ポートと該弁部材との絞り部よりも下流側に位置し、該弁部材を、前記弁ポートから流れる流体の力で該弁ポートの軸線に対して片側に付勢する付勢手段を備えたことを特徴とする温度膨張弁。
2. 前記付勢手段が、前記弁部材の前記軸線回りに非回転対称な非対称形状部で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の温度膨張弁。
3. 前記付勢手段が、前記弁ポートの周囲の弁座に形成された前記軸線回りに非回転対称な非対称形状部で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の温度膨張弁。
4. 前記弁部材が、前記弁ポートに対向して前記下流側から上流側にかけて縮径するニードル部と、該ニードル部の下流側で前記軸線と交差する面方向に拡がるフランジ部と、を有し、前記非対称形状部が前記フランジ部に形成されていることを特徴とする請求項２に記載の温度膨張弁。
5. 前記弁部材が、前記弁ポートに対向して前記下流側から上流側にかけて縮径するニードル部と、該ニードル部の下流側で該ニードル部とは別部材で前記軸線と交差する面方向に拡がる板部材とで構成され、前記非対称形状部が前記板部材に形成されていることを特徴とする請求項２に記載の温度膨張弁。
6. 前記非対称形状部が、前記弁ポートの前記下流側に形成されたブリード溝であることを特徴とする請求項３に記載の温度膨張弁。
7. 前記非対称形状部が、前記弁ポートの前記下流側で前記軸線に対して片側に偏った位置に形成された縦壁部と切り欠き部であることを特徴とする請求項３に記載の温度膨張弁。
8. 流体である冷媒を圧縮する圧縮機と、凝縮器、蒸発器と、前記凝縮器と前記蒸発器との間にて冷媒を膨張させて減圧する請求項１乃至７のいずれか一項に記載の温度膨張弁と、を備えたことを特徴とする冷凍サイクル。

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