JP2000318336A

JP2000318336A - 感熱孔版印刷用原紙

Info

Publication number: JP2000318336A
Application number: JP11132882A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Asano; 哲也浅野; Motoyuki Suzuki; 基之鈴木; Kenji Kida; 健次喜田
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1999-05-13
Filing date: 1999-05-13
Publication date: 2000-11-21

Abstract

(57)【要約】【課題】大量枚数を印刷しても印刷シワが発生すること
がない、画像鮮明性、印刷性に優れた感熱孔版印刷用原
紙を提供すること。【解決手段】熱可塑性フィルムと熱可塑性繊維からなる
多孔性支持体とからなる感熱孔版印刷用原紙において、
該原紙の長手方向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｘ、幅
方向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｙが下記式を満足す
ることである。１．０＜Ｍｙ／Ｍｘ≦２．０

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、サーマルヘッドあ
るいはレーザー光線等のパルス的照射によって穿孔製版
される感熱孔版印刷用原紙に関し、特に大量枚数を印刷
しても原紙にシワが発生することがなく、画像鮮明性、
印刷性に優れた感熱孔版印刷用原紙に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】感熱孔版印刷は、インキ透過性の多孔性
支持体に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたものを感
熱孔版印刷用原紙として用い、サーマルヘッドによって
熱可塑性樹脂フィルムを加熱溶融せしめて穿孔製版し、
該穿孔部に多孔性支持体側から印刷インキを浸出せしめ
て印刷用紙に印刷するものである。近年、感熱孔版印刷
機では高精細印刷や高速製版の要求に応えるため、サー
マルヘッドのドット密度を増大したり製版エネルギーを
低減するなどの改良が行われており、そのための高感度
な感熱孔版印刷用原紙が求められている。このとき、同
時に原紙の良好な搬送性や白抜け（印刷物の黒べた部に
発生する白い印刷欠点）が少ないといった印刷性を獲得
することが望まれている。従来より感熱孔版印刷用原紙
としては、ポリエステル系フィルム、塩化ビニリデン系
フィルム等の熱可塑性樹脂フィルムに天然繊維、化学繊
維または合成繊維あるいはこれらを混抄した薄葉紙、不
織布、紗等によって構成された多孔性支持体を接着剤で
貼り合わせた構造のものが知られている（例えば、特開
昭５１−２５１３号公報、特開昭５７−１８２４９５号
公報など）。

【０００３】しかしながら、これらの感熱孔版印刷用原
紙は、印刷画像の鮮明性の点で必ずしも満足のいくもの
ではなかった。その理由としては種々考えられるが、そ
の一つは支持体を構成する繊維に起因するものである。
すなわち、従来から使用されている薄葉紙は繊維が太く
て不均一であり、かつ扁平であるため、インキの透過性
が不均一になりやすく、特にフィルムの穿孔部分に存在
する繊維によってインキの透過が阻害され印字がかすれ
たり、ベタ印刷で白抜けが発生するなどの欠点があっ
た。

【０００４】これらの欠点を改良するため、天然繊維か
らなる薄葉紙の代わりにポリエステル繊維やポリプロピ
レン繊維などの合成繊維を主体とする抄造紙や不織布を
用いて、支持体の繊維を細くしたり繊維の目付量をでき
るだけ少なくするなどの対策がとられている（特開昭５
９−２８９６号公報、特開昭５９−１６７９３号公報、
特開平２−６７１９７号公報など）。また、印刷性を改
良するには熱可塑性樹脂フィルムの穿孔感度を向上する
のが有効であり、そのためフィルムの厚さを特定して、
できるだけ薄くした感熱孔版印刷用原紙が提案されてい
る。

【０００５】しかしながら、支持体の繊維を細くした
り、目付量を少なくしたり、またフィルムの厚さを薄く
することにより、画像鮮明性は向上するものの、原紙の
強度が低下して大量枚数を印刷すると版胴上の原紙に部
分的にシワが発生し、そのシワによる印刷欠点で印刷品
位を低下してしまうという問題があった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記のよう
な問題点を解決し、画像鮮明性、印刷性に優れた感熱孔
版印刷用原紙を提供しようとするものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
本発明は、熱可塑性フィルムと熱可塑性繊維からなる多
孔性支持体とからなる感熱孔版印刷用原紙において、該
原紙の長手方向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｘ、幅方
向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｙが下記（１）式を満
足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙である。

【０００８】１．０＜Ｍｙ／Ｍｘ≦２．０（１）

【０００９】

【発明の実施の形態】発明者らは、画像鮮明性を向上さ
せつつ、印刷品位の低下を防ぐ方法について鋭意検討を
行った。多孔性支持体の目付量を少なくしたり、またフ
ィルムの厚さを薄くすることにより、画像鮮明性を向上
できるが、原紙のシワによる印刷欠点で印刷品位が低下
し易くなる。特に、原紙は熱可塑性フィルムと多孔性支
持体とが貼り合わされてなるものであるので、熱可塑性
フィルムと多孔性支持体とをそれぞれ開発し、両者の組
み合わせについて検討することは容易ではなかった。

【００１０】発明者等は検討の結果、大量枚数の印刷時
におけるシワによる印刷欠点や白抜けの発生が、原紙の
長手方向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｘ、幅方向に平
行な透過マイクロ波強度Ｍｙとの比率に影響されること
を見いだした。すなわち本発明は、熱可塑性フィルムと
熱可塑性繊維からなる多孔性支持体とからなる感熱孔版
印刷用原紙において、Ｍｙ／Ｍｘが前記（１）式を満足
する原紙を用いることにより、特に支持体目付量が少な
い原紙においても前記欠点の問題もなく、画像鮮明性、
印刷性に優れた印刷物を得ることができることを見いだ
したものである。

【００１１】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、Ｍ
ｙ／Ｍｘが１以下である場合、大量枚数の印刷時にシワ
による印刷欠点が生じる。

【００１２】また、Ｍｙ／Ｍｘのより好ましい範囲は、
下記（２）式で表される範囲である。

【００１３】１．２≦Ｍｙ／Ｍｘ≦２．０（２）上記（２）式を満足することで、さらに印刷を繰り返し
たときの寸法精度変化がほとんどなくなる。なお、本発
明者らの各種知見によれば、好ましい本発明の感熱孔版
印刷用原紙においてのＭｙ／Ｍｘの上限値は、２．０ま
でである。Ｍｙ／Ｍｘ値が２．０を超えると、着版シワ
（印刷ドラムに着版せしめる際に発生するシワ）が発生
し、それが印刷欠点となり印刷品位を低下してしまう。

【００１４】本発明における熱可塑性フィルムの材料と
しては、ポリエステル、ポリアミド、ポリエチレン、ポ
リプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、
それぞれの共重合体、およびそれらのブレンド物等が挙
げられるが、好ましくはポリエステルおよびその共重合
体またはブレンド物が用いられる。

【００１５】本発明において、ポリエステルフィルムに
用いられるポリエステルとは、芳香族ジカルボン酸また
は脂肪族ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分とす
るポリエステルである。ここで、芳香族ジカルボン酸と
して、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタ
レンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、
４，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−ビフェ
ニルエーテルジカルボン酸、４，４′−ビフェニルスル
ホンジカルボン酸等を用いることができる。中でも好ま
しくはテレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレ
ンジカルボン酸を用いることができる。脂肪族ジカルボ
ン酸成分としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、
セバシン酸、ドデカンジオン酸等を用いることができ
る。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、２種以上
併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオ
キシ酸等を一部共重合してもよい。また、ジオール成分
として例えば、エチレングリコール、１，２−プロパン
ジオール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチルグ
リコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジ
オール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサン
ジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，
３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキ
サンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレ
ングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２′−
ビス（４′−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパ
ン等を用いることができる。中でも、エチレングリコー
ル、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ルが好ましく用いられる。これらのジオール成分は１種
のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。

【００１６】本発明におけるポリエステルフィルムに用
いられるポリエステルとして好ましくは、ポリエチレン
テレフタレート、エチレンテレフタレートとエチレンイ
ソフタレートとの共重合体、エチレンテレフタレートと
エチレンナフタレートとの共重合体、ヘキサメチレンテ
レフタレートとシクロヘキサンジメチレンテレフタレー
トとの共重合体、ポリエチレンテレフタレートとポリブ
チレンテレフタレートとのブレンド等を挙げることがで
きる。穿孔感度と延伸性の点から特に好ましくは、エチ
レンテレフタレートとエチレンイソフタレートとの共重
合体、エチレンテレフタレートとエチレンナフタレート
との共重合体等である。

【００１７】本発明におけるフィルムの厚さは、感度と
製膜安定性の点から好ましくは０．１〜３μｍ、より好
ましくは０．２〜２．５μｍ、特に好ましくは０．３〜
２．２μｍである。また、フィルムの結晶融解エネルギ
ー（ΔＨｕ）は、好ましくは５〜５０Ｊ／ｇ、より好ま
しくは１０〜５０Ｊ／ｇ、特に好ましくは１５〜５０Ｊ
／ｇである。ΔＨｕが５〜５０Ｊ／ｇであれば、フィル
ムの穿孔感度のばらつきが小さい。

【００１８】本発明における多孔性支持体を構成する熱
可塑性繊維は、曳糸性のある熱可塑性樹脂から構成され
るものである。具体的には、例えばポリエチレンテレフ
タレート、ポリエチレンナフタレートなどのポリエステ
ルや、ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフ
ィンや、ポリフェニレンサルファイド、ナイロン６、ナ
イロン６６などのポリアミドが挙げられる。また、繰り
返し単位の２５％を上限として第３成分を添加あるいは
共重合したものであってもよい。

【００１９】添加可能な第３成分としては、例えば酸化
チタンに代表される無機粒子、ドデシルベンゼンスルホ
ン酸ナトリウムなどに代表される制電剤等を用いること
ができる。共重合可能な成分としてはイソフタル酸等が
使用できる。

【００２０】本発明においては、中でもポリエステルを
用いてなる熱可塑性繊維が紡糸性、強伸度特性等の観点
から最も好ましい。本発明においてポリエステル繊維か
らなる多孔性支持体に用いられるポリエステルは、フィ
ルムと同様、芳香族ジカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸
または脂環族ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分
とするものである。好ましくは、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレ
フタレート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレ
ート、エチレンテレフタレートとエチレンイソフタレー
トとの共重合体等を挙げることができる。穿孔時の熱安
定性の点から特に好ましくは、ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリエチレンナフタレートである。

【００２１】本発明の熱可塑性繊維からなる多孔性支持
体の目付量は、好ましくは２〜２０ｇ／ｍ²であり、よ
り好ましくは３〜１５ｇ／ｍ²、特に好ましくは５〜１
０ｇ／ｍ²である。目付量が２〜２０ｇ／ｍ²であると
インクの透過性が良好で画像性、印刷性が良い。また、
目付量が５〜２０ｇ／ｍ²では、さらに十分な強度が得
られる。

【００２２】本発明の多孔性支持体を構成する熱可塑性
繊維の平均繊維径は、好ましくは１〜２０μｍであり、
より好ましくは２〜１５μｍ、特に好ましくは２〜６μ
ｍである。平均繊維径が１〜２０μｍであると十分な強
度と耐熱性が得られ、インクの透過性が良好であり、印
刷時の白抜けの発生が少なく好ましい。

【００２３】本発明の熱可塑性繊維からなる多孔性支持
体は、機械的強度、耐熱性の点から延伸した熱可塑性繊
維からなる多孔性支持体が好ましい。

【００２４】多孔性支持体の結晶融解エネルギー（ΔＨ
ｕ）は、製版後の搬送性や耐久性の面から好ましくは２
０〜６５Ｊ／ｇ、より好ましくは３０〜６５Ｊ／ｇであ
る。また、多孔性支持体の結晶化度は、穿孔における製
版後の搬送性の点から好ましくは２０％以上であり、よ
り好ましくは３０％以上である。

【００２５】多孔性支持体の配向度は、複屈折（Δｎ）
が０．０５以上であることが好ましい。より好ましく
は、０．１０以上である。複屈折が、０．０５以上であ
ると原紙の穿孔製版後の搬送性が良好である。特に複屈
折が、０．１５以上であるとさらに充分な強度が得られ
る。

【００２６】本発明の多孔性支持体は、全て同一繊維径
であってもよいし、異なる繊維径の繊維が混繊されたも
のであってもよい。また、多孔性支持体は単層構造に限
らず、平均繊維径の異なるものを段階的に積層した多層
構造としてもよい。

【００２７】本発明の感熱孔版印刷用原紙の製造法を、
以下に説明する。

【００２８】本発明において熱可塑性樹脂は、具体的に
は、例えばポリエステルや、ポリオレフィンや、ポリア
ミドを用いることができる。中でもポリエステルを用い
てなる熱可塑性樹脂が、紡糸性、強伸度特性等の観点か
ら最も好ましく、熱可塑性樹脂の製造法をポリエステル
の場合を例に挙げて説明する。

【００２９】本発明においてポリエステルは次の方法で
製造することができる。例えば、酸成分をジオール成分
と直接エステル化反応させた後、この反応の生成物を減
圧下で加熱して余剰のジオール成分を除去しつつ重縮合
させることによって製造する方法や、酸成分としてジア
ルキルエステルを用い、これとジオール成分とでエステ
ル交換反応させた後、上記と同様に重縮合させることに
よって製造する方法等がある。この際、必要に応じて、
反応触媒としてアルカリ金属、アルカリ土類金属、マン
ガン、コバルト、亜鉛、アンチモン、ゲルマニウム、チ
タン化合物を用いることもできる。

【００３０】本発明におけるポリエステルには、必要に
応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、帯電防止剤、顔料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合す
ることができる。さらには易滑性を付与するために、例
えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、
カオリン、タルク、湿式あるいは乾式シリカなどの無機
粒子や、アクリル酸系ポリマ類、ポリスチレン等を構成
成分とする有機粒子等を配合することもできる。また、
ポリエステル重合反応時に添加する触媒等が失活して形
成される、いわゆる内部粒子により易滑性を付与する方
法も用いることができる。

【００３１】本発明においてポリエステルフィルムとポ
リエステル繊維からなる多孔性支持体の製造は、次の方
法で製造することができる。

【００３２】本発明においてポリエステルフィルムは、
例えば、Ｔダイ押出し法により製造できる。これは、前
記ポリエステルをキャストドラム上に押し出すことによ
ってポリエステルフィルムを製造する方法であり、口金
のスリット幅、ポリマーの吐出量、キャストドラムの回
転数を調整することによって、所望の厚さのポリエステ
ルフィルムを製造することができる。

【００３３】本発明においてポリエステル繊維からなる
多孔性支持体は、前記ポリエステルを用いて、メルトブ
ロー法やスパンボンド法などの直接溶融紡糸法によって
製造された不織布を用いることで得られる。不織布は、
配向の低い未延伸状態の繊維からなるものである。用い
られるポリマの固有粘度［η］は好ましくは０．３０以
上のもの、より好ましくは０．４０以上である。

【００３４】メルトブロー法において、ポリエステル繊
維からなる不織布は、溶融したポリマーを口金に列状に
配列した複数個のオリフィスから吐出するに際して、前
記オリフィス列の両側に設けられたスリットから熱風を
吹き付け該熱風によって吐出したポリマーを細繊度化せ
しめ、次いでしかるべき位置に配置したネットコンベア
上に吹き付けて捕集しウエブを形成して製造される。該
ポリエステル繊維は、溶融状態から室温雰囲気下に急冷
されるため非晶質に近い状態で固化し、熱風の圧力で細
繊度化されるが延伸はされず、いわゆる無配向に近い状
態である。また、繊維は互いに融着した状態で捕集さ
れ、口金とネットコンベア間の捕集距離を適宜調整する
ことによって、繊維の融着度合いを調整することがで
き、ポリマー吐出量、熱風温度、熱風流量、コンベア移
動速度等を適宜調整することにより、不織布の目付量や
繊維径を任意に設定することができる。このようにして
得られる不織布は、繊維径が均一ではなく太い繊維と細
い繊維がほどよく分散した状態の繊維からなるものであ
る。

【００３５】従来のメルトブロー法では、溶融したポリ
マーは口金から吐出するに際して高温、高圧の熱風によ
って極細に細化せしめられた。細化した繊維は、繊維径
が細すぎ、また繊維径が不均一なものとなり高倍率の延
伸では、繊維群中の細い繊維が切断したり、繊維が素抜
けることによって多孔性支持体が破断するといった問題
が生じた。しかし、本発明においてポリエステル繊維か
らなる多孔性支持体を製造する場合に、口金温度、熱風
流量、熱風速度、熱風温度、捕集温度を調整することで
極細に細化したポリエステル繊維からなる不織布でも良
好な延伸性を確保することが可能となり、安定して製造
することができる。これによりフィルムとの延伸性が良
好となり、従来より安定して高倍率まで延伸でき、平面
性の良い高感度感熱孔版印刷用原紙を得ることができ
る。

【００３６】同様にスパンボンド法では、ポリエステル
繊維からなる多孔性支持体は、口金から吐出したポリマ
ーをエアエジェクターによって牽引し、得られたフィラ
メントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、コンベア上
に捕集してウエブを形成された不織布を用いて製造され
る。ポリマー吐出量、コンベア速度を適宜設定すること
により、多孔性支持体の目付量を任意に設定できる。ま
た、エジェクターの圧力と流量を適宜調整することによ
り、フィラメントの分子配向状態を任意に調整できる。
圧力と流量を絞って紡糸速度を遅くすることにより、分
子配向度の低い繊維からなる多孔性支持体を得ることが
できる。また、吐出したポリマーの冷却速度を調整する
ことにより、結晶性の異なる繊維が混合した多孔性支持
体を得ることができる。

【００３７】本発明に用いる熱可塑性繊維からなる未延
伸不織布の結晶化度は、フィルムとの接着を十分にする
ため好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以
下、特に好ましくは１０％以下である。一方、熱可塑性
繊維からなる未延伸不織布の配向度は延伸性の点から低
いものが望ましく、複屈折（Δｎ）が０．０３以下であ
ることが好ましい。より好ましくは０．０１以下であ
る。さらに好ましくは、０．００８以下である。

【００３８】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、熱
可塑性フィルムと熱可塑性繊維からなる多孔性支持体と
の接着は、酢酸ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、ウレタ
ン系樹脂、ポリエステル系樹脂などの接着剤を介しても
良いが、接着剤を介することなく接着しても良い。接着
剤を介することなく接着する方法は、特に限定されるも
のではないが、熱可塑性フィルムと熱可塑性繊維からな
る多孔性支持体とを重ねあわせて熱圧着する方法が好ま
しい。

【００３９】本発明における熱可塑性フィルムと熱可塑
性繊維からなる多孔性支持体の熱圧着の方法は、特に限
定されるものではないが、加熱ロールによる熱圧着がプ
ロセスの容易さの点から特に好ましい。本発明におい
て、熱圧着は熱可塑性フィルムをキャスト化した後、延
伸工程の前段階で行うのが好ましい。熱圧着温度は５０
℃から熱可塑性繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）＋２０℃
の間が好ましい。

【００４０】次いで熱圧着した熱可塑性フィルムと熱可
塑性繊維からなる未延伸不織布とを共延伸する。熱圧着
した状態で共延伸することにより、フィルムと多孔性支
持体とが一体となって延伸することができる。また、両
者を一体で共延伸することにより熱可塑性繊維からなる
多孔性支持体が補強体の役目をなし、熱可塑性フィルム
が破れたりすることがなく極めて安定に製膜することが
できる。

【００４１】本発明において、上述の「共延伸する」と
は未延伸不織布をフィルムと積層することにより重ねた
後に、両者を共に延伸に供することをいう。

【００４２】本発明における共延伸の方法は、フィルム
の穿孔感度向上および熱可塑性繊維からなる多孔性支持
体を形成する繊維の均一分散性の点で二軸延伸が好まし
い。二軸延伸は逐次二軸延伸法または同時二軸延伸法の
いずれの方法であってもよい。逐次二軸延伸法の場合、
縦方向、横方向の順に延伸するのが一般的であるが、逆
に延伸してもよい。延伸温度は、延伸に用いる熱可塑性
繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）と昇温結晶化温度（Ｔｃ
ｃ）との間であるのが好ましい。延伸倍率は特に限定さ
れるものではなく、用いる熱可塑性フィルム用ポリマー
の種類や感熱孔版印刷用原紙に要求される穿孔感度等に
よって適宜決定されるが、縦横それぞれ２〜５倍程度が
適当である。また、二軸延伸後、縦または横あるいは縦
横に再延伸してもかまわない。さらに本発明の感熱孔版
印刷用原紙に、二軸延伸後熱処理を施すことも好まし
い。また、処理して得られた感熱孔版印刷用原紙を一旦
室温程度まで冷却した後、さらに４０〜９０℃の比較的
低温で、５分から１週間程度エージングすることもでき
る。このようなエージングを採用すると、感熱孔版印刷
用原紙の保管時あるいは印刷機の中でのカール、シワの
発生が少なく特に好ましい。

【００４３】本発明の感熱孔版印刷用原紙の長手方向に
平行な透過マイクロ波強度Ｍｘ、幅方向に平行な透過マ
イクロ波強度Ｍｙが前記（１）式を満足するようにさせ
る手法は、特に限定されるものではないが、例えば未延
伸の熱可塑性繊維からなる不織布を長手方向、幅方向へ
二軸に延伸して多孔性支持体を形成する場合や、未延伸
の熱可塑性フィルムと未延伸の熱可塑性繊維からなる不
織布とを熱接着した後、二軸に共延伸する場合におい
て、長手方向の延伸倍率と幅方向の延伸倍率の比率を調
整することにより、前記式（１）を満足する原紙を得る
ことができる。また、長手方向の延伸倍率を幅方向の延
伸倍率より高くすることがより好ましい。また、長手方
向、幅方向へと二軸に延伸した後、再度長手方向に延伸
する方法を用いても良い。その他、未延伸不織布を長手
方向に微延伸したのちにフィルムとともに二軸に共延伸
する方法もある。また、長手方向の延伸を二段階にわけ
て行うことも有効である。

【００４４】上記の手法を採る場合、延伸性の良い不織
布を用いることで安定した高倍率延伸が可能となり前記
（１）式を充分に満足した原紙を得ることができる。

【００４５】熱可塑性繊維からなる多孔性支持体は、紡
糸条件（口金温度、熱風流量、熱風速度、熱風温度、捕
集温度）等を適宜調整、操作することで繊維配向度や延
伸性の異なるものができる。こうして得られた熱可塑性
繊維からなる多孔性支持体のうち、熱収縮率の小さいも
のを使用することで上述した高倍率の安定した延伸が達
成できる。ここでいう熱収縮率とは、多孔性支持体の長
手方向と幅方向ともに、多孔性支持体を構成する熱可塑
性繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）＋２５℃、１０分にお
ける無張力下での熱収縮率であり、その値は２５％以下
であることが好ましく、より好ましくは２０％以下であ
る。

【００４６】また紡糸条件については、オリフィス列の
幅１ｃｍ当たりの熱風流量は、繊維単糸の配向や流量変
動から０．００５〜０．１５Ｎｍ³／分とすることが好
ましく、より好ましくは０．０２〜０．１０Ｎｍ³／分
である。熱風速度は、繊維単糸の配向や繊維径から３０
００〜８０００ｍ／分とすることが好ましく、より好ま
しくは３０００〜７０００ｍ／分である。捕集温度につ
いては、繊維間の融着強度や延伸性から９０〜１２０℃
が好ましく、より好ましくは１００〜１２０℃である。

【００４７】また、一旦得られた熱可塑性繊維からなる
多孔性支持体を共延伸に供する前に熱処理することで熱
収縮率が小さく、延伸性の良い多孔性支持体を得ること
もできる。例えば、多孔性支持体をオーブン中に入れ熱
処理する方法がある。この場合には、熱処理温度は、５
０〜１５０℃が好ましく、熱処理時間は０．５秒〜１０
分が好ましい。

【００４８】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、フィルム
のサーマルヘッドに接触すべき片面に穿孔時の融着を防
止するため、シリコーンオイル、シリコーン系樹脂、フ
ッ素系樹脂、界面活性剤、帯電防止剤、耐熱剤、酸化防
止剤、有機粒子、無機粒子、顔料、分散助剤、防腐剤、
消泡剤等からなる薄層を設けることが好ましい。該融着
防止の薄層の厚みは好ましくは０．００５〜０．４μ
ｍ、より好ましくは０．０１〜０．４μｍである。

【００４９】本発明の感熱孔版印刷用原紙において融着
防止の薄層を設ける場合には塗液は水に溶解、乳化また
は懸濁した塗液の状態で塗布し、その後水を乾燥等によ
って除去する方法が好ましい。塗布は、フィルムの延伸
前あるいは延伸後いずれの段階で行ってもよい。本発明
の効果をより顕著に発現させるためには、縦延伸後に横
延伸するような逐次２軸延伸を行う場合は横延伸前に、
また同時２軸延伸を行う場合には延伸前に塗布するのが
特に好ましい。塗布方法は特に限定されないが、ロール
コーター、グラビアコーター、リバースコーター、バー
コーター等を用いて塗布するのが好ましい。また、融着
防止の薄層を設ける前に必要に応じて塗布面に空気中、
その他種々の雰囲気中でコロナ放電処理等の活性化処理
を施してもよい。＜特性の測定方法＞（１）透過マイクロ波強度：原紙の長手方向、幅方向に
それぞれ長さ１０ｃｍにカットした正方形のサンプルを
それぞれ５枚採取した。サンプルをＫＳシステムズ製分
子配向計（MOA-2001A型）で測定し、サンプル数５個の
平均で表した。（２）融点（Ｔｍ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、昇温結
晶化温度（Ｔｃｃ）：セイコー電子工業（株）製示差走
査熱量計ＲＤＣ２２０型を用い、試料５ｍｇ採取し、室
温より昇温速度２０℃／分で昇温する。その際に、ガラ
ス状態からゴム状態への転移に基づく比熱の変化により
ＤＳＣ曲線が屈曲し、ベースラインが平行移動する形で
感知される。かかる屈曲点以下の温度でのベースライン
の接線と、屈曲した部分で傾きが最大となる点の接線と
の交点を屈曲の開始点とし、この温度をガラス転移温度
（Ｔｇ）とした。また、結晶化に基づく発熱曲線のピー
ク値を昇温結晶化温度（Ｔｃｃ）、結晶融解に基づく吸
熱曲線のピーク値を融点（Ｔｍ）とした。（３）熱可塑性フィルム及び熱可塑性繊維からなる多孔
性支持体の結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）：試料をセイ
コー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０型を
用いて、溶融時の面積から求める。溶融開始温度位置か
ら終了位置までを直線で結び、この面積（ａ）を求め
る。同じＤＳＣの条件でＩｎ（インジウム）を測定し、
この面積（ｂ）を求める。結晶融解エネルギー（ΔＨ
ｕ）を次式より算出した。

【００５０】ΔＨｕ＝２８．５×ａ／ｂ（Ｊ／ｇ）（４）結晶化度：臭化ナトリウム水溶液からなる密度勾
配管に試料を投入し１０時間経過後の値を読んで密度を
求めた。非晶密度を１．３３５ｇ／ｃｍ³、結晶密度を
１．４５５ｇ／ｃｍ³として試料の結晶化度を下記式よ
り算出した。

【００５１】結晶化度（％）＝１００×（試料の密度−
１．３３５）／（１．４５５−１．３３５）（５）固有粘度［η］：試料を１０５℃で２０分間乾燥
した後、０．１±０．００５ｇを秤量し、ｏ−クロロフ
ェノール１０×１０^-6ｍ³中で１００℃で１５分間撹拌
し溶解した。冷却後、ヤマトラボティックＡＶＭ−１０
Ｓ型自動粘度測定器により２５℃における粘度を測定
し、比粘度η_spを求め次式のハギンスの式より算出し
た。

【００５２】η_sp／ｃ=[η]＋ｋ’[η]²ｃ（ただし、ｋ’=０．３４３、ｃは溶液１×１０^-4ｍ³
中に溶解したｇ数で表した濃度である。）（６）平均繊維径：平均繊維径は、多孔性支持体の任意
の１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写
真撮影を行い、１枚の写真につき任意の１５本の繊維の
直径を測定しこれを１０枚の写真について行い、合計１
５０本の繊維径を測定してその平均値を表したものであ
る。（７）目付量：感熱孔版印刷用原紙から熱可塑性フィル
ムを注意深く剥離し、多孔性支持体を２０×２０ｃｍに
切り取りその重量を測定して１平方メートル当たりの重
量に換算した値である。（８）複屈折（Δｎ）：レーザーラマン分光法により、
装置ＲａｍａｎｏｒＴ−６４０００（ＪｏｂｉｎＹｖｏ
ｎ／愛宕物産）を用いて、複屈折（Δｎ）を次式にて求
めた。

【００５３】複屈折（Δｎ）＝２７５×（Ｉ_yy−Ｉ_xx）
／（Ｉ_yy＋２Ｉ_xx）Ｉ_xx：多孔性支持体単糸長手方向に垂直な偏向配置での
ラマンバンドの強度Ｉ_yy：多孔性支持体単糸長手方向に平行な偏向配置での
ラマンバンドの強度（９）大量印刷性評価：感熱孔版印刷用原紙を理想科学
工業（株）製ＲＩＳＯＧＲＡＰＨ“ＧＲ３７７”に供給
して、Ｎｏ．８チャート（理想科学工業（株）製）を原
稿として製版し、３０００枚の印刷を行い、印刷途中で
ドラムに巻き付けられた製版マスターのシワの有無を観
察し、次のように判定した。

【００５４】３０００枚印刷後もシワがまったく発生しなかったものを、「◎」印刷枚数２０００枚〜３０００枚でシワが発生したものを、「○」印刷枚数１０００枚〜２０００枚でシワが発生したものを、「△」印刷枚数１０００枚までにシワが発生したものを、「×」とした。「△」以上が、実用可能なレベルである。（１
０）画像性評価：感熱孔版印刷用原紙を理想科学工業
（株）製ＲＩＳＯＧＲＡＰＨ“ＧＲ３７７”に供給し
て、「ＮＥＷＳ」チャート（理想科学工業（株）製）を
原稿として製版し、１００枚の印刷を行った。１００枚
目の画像について、黒ベタ部分の白抜け欠点を目視観察
し、次のように判定した。

【００５５】白抜け欠点がまったく発生しなかったものを、「◎」白抜け欠点が５個未満のものを、「○」白抜け欠点が５〜１０個のものを、「△」白抜け欠点が１０個を超えたものを、「×」とした。「△」以上が、実用可能なレベルである。

【００５６】

【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明はこれらに限定されるものではない。実施例１孔径０．３０ｍｍ、孔数１３０個、オリフィスが一列の
矩形紡糸口金を用いて、口金温度２８０℃、吐出量４０
ｇ／分、熱風流量０．０５５Ｎｍ³／分、熱風温度２９
５℃で、ポリエチレンテレフタレート原料（固有粘度＝
０．４９４）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上
に繊維を捕集温度１００℃で捕集して目付量１００ｇ／
ｍ²のポリエステル繊維からなる未延伸不織布を作製し
た。得られた不織布を構成するポリエステル繊維の平均
繊維径は、８．０μｍであった。

【００５７】該不織布シートを長手方向に５．０倍延伸
した後、幅方向に２．５倍延伸して、温度１６０℃で熱
処理を行い、繊維径４．３μｍ、目付８．０ｇ／ｍ²、
長手方向に平行に配列した支持体単糸の複屈折０．１９
１の多孔性支持体を作製した。該多孔性支持体と厚さ
１．５μｍの二軸延伸ポリエステルフィルムを酢酸ビニ
ル系接着剤で接着し、フィルム面に水溶性離型剤を塗布
して感熱孔版印刷用原紙を作製した。評価結果を表１に
示す。実施例２実施例１において、目付量１１０ｇ／ｍ²の不織布シー
トで延伸倍率を長手方向に４．５倍、幅方向に３．０倍
延伸したこと以外は、実施例１と同様にして繊維径４．
２μｍ、目付８．１ｇ／ｍ²、長手方向に平行に配列し
た支持体単糸の複屈折０．１８１の感熱孔版印刷用原紙
を作製した。評価結果を表１に示す。実施例３実施例１において、目付量８５ｇ／ｍ²の不織布シート
で延伸倍率を長手方向に３．５倍、幅方向に３．０倍延
伸したこと以外は、実施例１と同様にして繊維径４．４
μｍ、目付８．１ｇ／ｍ²、長手方向に平行に配列した
支持体単糸の複屈折０．１６２の感熱孔版印刷用原紙を
作製した。評価結果を表１に示す。実施例４孔径０．３０ｍｍ、孔数１３０個、オリフィスが一列の
矩形紡糸口金を用いて、口金温度２８０℃、吐出量４０
ｇ／分、熱風流量０．０５５Ｎｍ³／分、熱風温度２９
５℃で、ポリエチレンテレフタレート原料（固有粘度＝
０．４９４）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上
に繊維を捕集温度１００℃で捕集して目付量１１０ｇ／
ｍ²のポリエステル繊維からなる未延伸不織布を作製し
た。得られた不織布を構成するポリエステル繊維の平均
繊維径は、８．０μｍであった。

【００５８】次いで、エチレンテレフタレートとエチレ
ンイソフタレートとの共重合体でエチレンイソフタレー
ト共重合量が１４モル％である原料を、ホッパーに供給
した後スクリュー径４０ｍｍの押出機を用いて、Ｔダイ
口金温度２７０℃で押出し、直径６００ｍｍの冷却ドラ
ム（６０℃）上にキャストしてポリエステルフィルムを
作製した。

【００５９】該ポリエステルフィルム上に、前記のポリ
エステル繊維からなる未延伸不織布を重ね、加熱ロール
に供給してロール温度７５℃で熱圧着した。こうして得
られた積層シートのポリエステルフィルム面を８５℃で
予熱し、次いでポリエステル繊維からなる不織布面を９
５℃で予熱した後に９５℃に加熱されたシリコーンゴム
製の延伸ロール（加圧ロール圧力１．５Ｎ／ｃｍ）で、
長手方向に２．５倍延伸し、さらに続いて９７℃に加熱
されたシリコーンゴム製の延伸ロール（加圧ロール圧力
１．５Ｎ／ｃｍ）で、長手方向に１．８倍延伸し、二段
階にわけて長手方向に延伸した。次いで、テンター式延
伸機に送り込み、９５℃で幅方向に３．０倍延伸した。
さらにテンター内部で１４０℃で５秒間熱処理して、感
熱孔版印刷用原紙を作製した。該感熱孔版印刷用原紙の
ポリエステルフィルムのフィルム厚さは、１．５μｍで
あった。該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルム
面にテンター入口部で、水溶性離型剤をグラビアコータ
ーを用いて塗布した。得られた感熱孔版印刷用原紙の多
孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は
４．２μｍであり、目付量は８．１ｇ／ｍ²で、原紙長
手方向に平行に配列した支持体単糸の複屈折は０．１８
４であった。評価結果を表１に示す。実施例５実施例４において、未延伸不織布シートのみを縦延伸機
に供給して長手方向に１．２倍に予備延伸して巻き取っ
た。次いで、該予備延伸不織布と未延伸フィルムを重ね
て加熱ロールに供給してロール温度７５℃で熱圧着し
た。こうして得られた積層シートのポリエステルフィル
ム面を８５℃で予熱し、次いでポリエステル繊維からな
る不織布面を９５℃で予熱した後に９５℃に加熱された
シリコーンゴム製の延伸ロール（加圧ロール圧力１．５
Ｎ／ｃｍ）で、長手方向に３．７５倍延伸する。次い
で、テンター式延伸機に送り込み、９５℃で幅方向に
３．０倍延伸した。さらにテンター内部で１４０℃で５
秒間熱処理して、感熱孔版印刷用原紙を作製した。該感
熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルムのフィルム厚
さは、１．５μｍであった。該感熱孔版印刷用原紙のポ
リエステルフィルム面にテンター入口部で、水溶性離型
剤をグラビアコーターを用いて塗布した。得られた感熱
孔版印刷用原紙の多孔性支持体を構成するポリエステル
繊維の平均繊維径は４．２μｍであり、目付量は８．１
ｇ／ｍ²で、原紙長手方向に平行に配列した支持体単糸
の複屈折は０．１７０であった。評価結果を表１に示
す。比較例１実施例１において、目付量８５ｇ／ｍ²の不織布シート
で延伸倍率を長手方向に３．０倍、幅方向に３．５倍延
伸したこと以外は、実施例１と同様にして繊維径４．４
μｍ、目付量８．１ｇ／ｍ²、長手方向に平行に配列し
た支持体単糸の複屈折０．１４３の感熱孔版印刷用原紙
を作製した。評価結果を表１に示す。比較例２実施例１において、目付量８０ｇ／ｍ²の不織布シート
で延伸倍率を長手方向に２．５倍、幅方向に４．０倍延
伸したこと以外は、実施例１と同様にして繊維径４．５
μｍ、目付量８．０ｇ／ｍ²、長手方向に平行に配列し
た支持体単糸の複屈折０．１３１の感熱孔版印刷用原紙
を作製した。評価結果を表１に示す。比較例３実施例４において、ポリエステル繊維からなる未延伸不
織布の目付量８５ｇ／ｍ²で、長手方向に３．０倍、幅
方向に３．５倍延伸する以外は、実施例４と同様にして
繊維径４．４μｍ、目付量８．１ｇ／ｍ²、長手方向に
平行に配列した支持体単糸の複屈折０．１４５、フィル
ム厚さ１．５μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した評価
結果を表１に示す。比較例４実施例４において、目付量８０ｇ／ｍ²の未延伸不織布
シートのみを縦延伸機に供給して長手方向に１．２倍に
予備延伸して巻き取った。次いで、該予備延伸不織布と
未延伸フィルムを重ねて加熱ロールに供給してロール温
度７５℃で熱圧着した。こうして得られた積層シートの
ポリエステルフィルム面を８５℃で予熱し、次いでポリ
エステル繊維からなる不織布面を９５℃で予熱した後に
９５℃に加熱されたシリコーンゴム製の延伸ロール（加
圧ロール圧力１．５Ｎ／ｃｍ）で、長手方向に２．５倍
延伸し、さらに続いて９７℃に加熱されたシリコーンゴ
ム製の延伸ロール（加圧ロール圧力１．５Ｎ／ｃｍ）
で、長手方向に２．０倍延伸し、二段階にわけて長手方
向に延伸した。次いで、テンター式延伸機に送り込み、
９５℃で幅方向に２．０倍延伸した。さらにテンター内
部で１４０℃で５秒間熱処理して、感熱孔版印刷用原紙
を作製した。該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィ
ルムのフィルム厚さは、１．５μｍであった。該感熱孔
版印刷用原紙のポリエステルフィルム面にテンター入口
部で、水溶性離型剤をグラビアコーターを用いて塗布し
た。得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持体を構成
するポリエステル繊維の平均繊維径は４．５μｍであ
り、目付量は８．０ｇ／ｍ²で、原紙長手方向に平行に
配列した支持体単糸の複屈折は０．１９７であった。評
価結果を表１に示す。該原紙では着版時にシワが発生
し、そのシワによる印刷欠点が多数目立ち、画像性評価
は×とした。

【００６０】

【表１】

【００６１】

【発明の効果】本発明によれば、大量枚数を印刷しても
原紙に印刷シワが発生しずらく、かつ高画質の印刷物が
得られる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 2H114 AB23 AB24 BA01 BA05 DA56 DA73 DA76 4F100 AK22G AK41A AK41B AK42 AT00A BA02 CB00 DG01B DG15 DJ00 EJ38 GB90 HB31 JA13 JA20 JB16A JB16B JN18 YY00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性フィルムと熱可塑性繊維からなる
多孔性支持体とからなる感熱孔版印刷用原紙において、
該原紙の長手方向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｘ、幅
方向に平行な透過マイクロ波強度Ｍｙが下記式を満足す
ることを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。１．０＜Ｍｙ／Ｍｘ≦２．０
【請求項２】熱可塑性繊維がポリエステル繊維であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項３】多孔性支持体の複屈折が０．０５以上であ
ることを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載の感
熱孔版印刷用原紙。
【請求項４】多孔性支持体の目付量が、２〜２０ｇ／ｍ
²であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記
載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項５】熱可塑性フィルムがポリエステルフィルム
であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載
の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項６】Ｍｘ、Ｍｙが下記式を満足することを特徴
とする請求項１〜５のいずれかに記載の感熱孔版印刷用
原紙。１．２≦Ｍｙ／Ｍｘ≦２．０