JP2000094850A - 感熱孔版印刷用原紙 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】白抜けの発生の少なく、搬送性、画像鮮明性、
印刷性に優れた感熱孔版印刷用原紙を提供すること。 【解決手段】ポリエステルフィルムとポリエステル繊維
からなる多孔性支持体とが接着剤を介することなく接合
されてなり、かつ常温から加熱昇温したときの伸長率ま
たは収縮率が２．０％に達する温度が８０℃以上である
ことを特徴とする感熱孔版印刷用原紙である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、サーマルヘッドあ
るいはレーザー光線等のパルス的照射によって穿孔製版
される感熱孔版印刷用原紙に関し、特に製版後の搬送性
が良好であり、画像鮮明性、印刷性に優れた感熱孔版印
刷用原紙に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】感熱孔版印刷は、インキ透過性の多孔性
支持体に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたものを感
熱孔版印刷用原紙として用い、サーマルヘッドによって
熱可塑性樹脂フィルムを加熱溶融せしめて穿孔製版し、
該穿孔部に多孔性支持体側から印刷インキを浸出せしめ
て印刷用紙に印刷するものである。近年、感熱孔版印刷
機では高精細印刷や高速製版の要求に応えるため、サー
マルヘッドのドット密度を増大したり製版エネルギーを
低減するなどの改良が行われており、そのための高感度
な感熱孔版印刷用原紙が求められている。このとき、同
時に製版後の原紙の良好な搬送性や白抜け（印刷物の黒
べた部に発生する白い印刷欠点）が少ないといった印刷
性を獲得することが望まれている。従来より感熱孔版印
刷用原紙としては、アクリロニトリル系フィルム、ポリ
エステル系フィルム、塩化ビニリデン系フィルム等の熱
可塑性樹脂フィルムに天然繊維、化学繊維または合成繊
維あるいはこれらを混抄した薄葉紙、不織布、紗等によ
って構成された多孔性支持体を接着剤で貼り合わせた構
造のものが知られている（例えば、特開昭５１−２５１
３号公報、特開昭５７−１８２４９５号公報など）。

【０００３】しかしながら、これらの感熱孔版印刷用原
紙は、印刷画像の鮮明性の点で必ずしも満足のいくもの
ではなかった。その理由としては種々考えられるが、そ
の要因として特に白抜けがある。

【０００４】白抜けの原因は、感熱孔版印刷用原紙を構
成するフィルムが熱エネルギーの印加によって溶融穿孔
されても、その開孔部分にフィルムと支持体とを接着す
る接着剤がある場合、あるいは支持体繊維を結合させる
バインダーがある場合、その接着剤やバインダーによっ
て印刷インキの透過性が阻害され、印刷用紙に画線を構
成する点を形成できないためである。よって、得られる
印刷画像の印刷品位、鮮明性を高めるためには接着剤や
バインダーを全く用いないものが要求される。

【０００５】このような要求に対しては、今までにも種
々の提案がなされてきた。例えば、特開平４−２１２８
９１号公報には、熱可塑性樹脂フィルムの片面に合成繊
維が散布され熱圧着されてなる感熱孔版印刷用原紙が提
案されている。しかし、この方法では、樹脂フィルムと
繊維層との接着性が不十分で、フィルム搬送時に剥離し
シワや破れ等が生じたり、十分な接着力を得ようとする
とフィルムの表面の平滑性が悪くなりあるいは、フィル
ムの配向が低下して穿孔が不十分となるためか、白抜け
の発生が多く原稿に忠実な製版ができにくいという問題
があった。

【０００６】さらに、特開平６−３０５２７３号公報、
特開平７−１８６５６５号公報には、未延伸のポリエス
テルフィルムとポリエステル繊維からなる多孔性支持体
とを熱接着した後、共延伸して感熱孔版印刷用原紙を得
ることが開示されている。該感熱孔版印刷用原紙は、接
着剤やバインダーを使用することなくフィルムと多孔性
支持体および多孔性支持体繊維同士とが十分な接着力を
有しているが、特に全ベタ製版の際に原紙の寸法変化が
大きくシワが発生しうまく搬送できず、破れや原紙詰ま
りが生じることがある。また、印刷物には、微細化され
たものの依然として白抜けが発生するなどの問題があっ
た。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記のよう
な問題点を解決し接着剤やバインダーを用いず、白抜け
の発生が少なく、搬送性、画像鮮明性、印刷性に優れた
感熱孔版印刷用原紙を提供しようとするものである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
本発明は、ポリエステルフィルムとポリエステル繊維か
らなる多孔性支持体とが接着剤を介することなく接合さ
れてなり、かつ常温から加熱昇温したときの伸長率また
は収縮率が２．０％に達する温度が８０℃以上であるこ
とを特徴とする感熱孔版印刷用原紙である。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、さらに詳しく本発明につい
て説明をする。

【００１０】本発明に係る感熱孔版印刷用原紙は、ポリ
エステルフィルムとポリエステル繊維からなる多孔性支
持体とが接着剤を介することなく接合されてなり、かつ
常温から加熱昇温したときの伸長率または収縮率が２．
０％に達する温度が８０℃以上であることを特徴とする
感熱孔版印刷用原紙である。

【００１１】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、ポリエス
テルフィルムとポリエステル繊維からなる多孔性支持体
とが、実質的に接着剤を介することなく接合（一体化）
されていることが肝要であり、接着剤を介さないことで
インキ中の水分や有機溶媒等による感熱孔版印刷用原紙
の強度低下のおそれもなく、またインキの透過が阻害さ
れることで生じる白抜けの発生という問題もなく、画像
鮮明性の良い印刷物を得ることができる。

【００１２】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、常
温から加熱昇温したときの伸長率または収縮率が２．０
％に達する温度が８０℃以上であることが必要である。
感熱孔版印刷用原紙において、常温から加熱昇温したと
きの伸長率または収縮率が２．０％に達する温度が８０
℃未満であると、穿孔製版時に原紙にシワが発生し製版
後、うまく搬送できず原紙破れや原紙詰まりが生じる。
また、搬送できてもシワによる印刷欠点が生じてしま
う。

【００１３】本発明の感熱孔版印刷用原紙において、常
温から加熱昇温したときの伸長率または収縮率が２．０
％に達する温度が８０℃以上であると、シワの発生が抑
制され製版後の搬送性が良く、シワによる印刷欠点や白
抜けの発生も少ない、搬送性、画像鮮明性、印刷性に優
れた感熱孔版印刷用原紙を得ることができるようにな
る。ここでの伸長率または収縮率とは、ＴＭＡ（Thermo
-Mechanical Analyzer:熱機械試験機）測定によって求
めたものである。

【００１４】本発明において、ポリエステルフィルムに
用いられるポリエステルとは、芳香族ジカルボン酸また
は脂肪族ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分とす
るポリエステルである。ここで、芳香族ジカルボン酸と
して、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル
酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタ
レンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、
４，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−ビフェ
ニルエーテルジカルボン酸、４，４′−ビフェニルスル
ホンジカルボン酸等を用いることができる。中でも好ま
しくはテレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレ
ンジカルボン酸を用いることができる。脂肪族ジカルボ
ン酸成分としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、
セバシン酸、ドデカンジオン酸等を用いることができ
る。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、２種以上
併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオ
キシ酸等を一部共重合してもよい。また、ジオール成分
として例えば、エチレングリコール、１，２−プロパン
ジオール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチルグ
リコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジ
オール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサン
ジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、１，
３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロヘキ
サンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレ
ングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２′−
ビス（４′−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパ
ン等を用いることができる。中でも、エチレングリコー
ル、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオー
ルが好ましく用いられる。これらのジオール成分は１種
のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。

【００１５】本発明におけるポリエステルフィルムに用
いられるポリエステルとして好ましくは、ポリエチレン
テレフタレート、エチレンテレフタレートとエチレンイ
ソフタレートとの共重合体、エチレンテレフタレートと
エチレンナフタレートとの共重合体、ヘキサメチレンテ
レフタレートとシクロヘキサンジメチレンテレフタレー
トとの共重合体、ポリエチレンテレフタレートとポリブ
チレンテレフタレートとのブレンド等を挙げることがで
きる。穿孔感度と延伸性の点から特に好ましくは、エチ
レンテレフタレートとエチレンイソフタレートとの共重
合体、エチレンテレフタレートとエチレンナフタレート
との共重合体等である。

【００１６】本発明におけるポリエステルフィルムの厚
さは、感度と製膜安定性の点から好ましくは０．１〜５
μｍ、より好ましくは０．１〜３μｍ、特に好ましくは
０．１〜２μｍである。また、ポリエステルフィルムの
結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）は、好ましくは１〜５０
Ｊ／ｇ、より好ましくは１０〜４０Ｊ／ｇである。ΔＨ
ｕが１〜５０Ｊ／ｇであれば、フィルムの穿孔感度のば
らつきが小さい。

【００１７】本発明の多孔性支持体に用いられるポリエ
ステルは、フィルムと同様、芳香族ジカルボン酸、脂肪
族ジカルボン酸または脂環族ジカルボン酸とジオールを
主たる構成成分とするものである。好ましくは、ポリエ
チレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポ
リブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチ
レンテレフタレート、エチレンテレフタレートとエチレ
ンイソフタレートとの共重合体等を挙げることができ
る。穿孔時の熱安定性の点から特に好ましくは、ポリエ
チレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレートであ
る。

【００１８】本発明のポリエステル繊維からなる多孔性
支持体の目付量は、好ましくは２〜２０ｇ／ｍ² であ
り、より好ましくは５〜２０ｇ／ｍ² である。目付量が
２〜２０ｇ／ｍ² であるとインクの透過性が良好で画像
性、印刷性が良い。また、目付量が５〜２０ｇ／ｍ² で
は、さらに十分な強度が得られる。

【００１９】本発明の多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維の平均繊維径は、好ましくは１〜２０μｍであ
り、より好ましくは２〜１５μｍである。平均繊維径が
１〜２０μｍであると十分な強度と耐熱性が得られ、イ
ンクの透過性が良好であり、印刷時の白抜け発生が少な
く好ましい。

【００２０】本発明のポリエステル繊維からなる多孔性
支持体は、機械的強度、耐熱性の点から延伸したポリエ
ステル繊維からなる多孔性支持体が好ましい。

【００２１】ポリエステル繊維からなる多孔性支持体の
結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）は、製版後の搬送性や耐
久性の面から好ましくは２０〜６５Ｊ／ｇ、より好まし
くは３０〜６５Ｊ／ｇである。また、ポリエステル繊維
からなる多孔性支持体の結晶化度は、穿孔における製版
後の搬送性の点から好ましくは２０％以上であり、より
好ましくは３０％以上である。

【００２２】本発明のポリエステル繊維の配向度は、複
屈折（Δｎ）が０．０５以上であることが好ましい。よ
り好ましくは、０．１以上である。

【００２３】本発明の多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維は、全て同一繊維径であってもよいし、異なる
繊維径の繊維が混繊されたものであってもよい。また、
ポリエステル繊維からなる多孔性支持体は単層構造に限
らず、平均繊維径の異なる繊維からなる多孔性支持体を
段階的に積層した多層構造としてもよい。

【００２４】本発明の感熱孔版印刷用原紙のポリエステ
ルフィルム面において、好ましくは最大表面粗さ（Ｒ
ｔ）が１０μｍ以下のものであり、より好ましくは８μ
ｍ以下、最も好ましくは５μｍ以下のものである。フィ
ルム面の最大表面粗さ（Ｒｔ）が１０μｍ以下である
と、特別な機構を要することなくサーマルヘッドとの接
触性が良好となり、サーマルヘッドの熱を均一にフィル
ム面に伝達することができ穿孔性が良くなりかつ穿孔形
状の安定した感熱孔版印刷用原紙とすることができる。
本発明の感熱孔版印刷用原紙は、そのポリエステルフ
ィルム面において王研式平滑度が１０００秒以上である
ことが好ましく、より好ましくは２０００秒以上、最も
好ましくは３０００秒以上のものである。王研式平滑度
が１０００秒以上であると、特別な機構を要することな
くサーマルヘッドとの接触が良好となり、サーマルヘッ
ドの熱を均一にフィルム面に伝達することができ、低エ
ネルギーで穿孔しても未穿孔による白抜けの発生を少な
くしやすいので好ましい。

【００２５】本発明の感熱孔版印刷用原紙の製造法を、
以下に説明する。

【００２６】本発明においてポリエステルは次の方法で
製造することができる。

【００２７】例えば、酸成分をジオール成分と直接エス
テル化反応させた後、この反応の生成物を減圧下で加熱
して余剰のジオール成分を除去しつつ重縮合させること
によって製造する方法や、酸成分としてジアルキルエス
テルを用い、これとジオール成分とでエステル交換反応
させた後、上記と同様に重縮合させることによって製造
する方法等がある。この際、必要に応じて、反応触媒と
してアルカリ金属、アルカリ土類金属、マンガン、コバ
ルト、亜鉛、アンチモン、ゲルマニウム、チタン化合物
を用いることもできる。

【００２８】本発明におけるポリエステルには、必要に
応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、帯電防止剤、顔料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合す
ることができる。さらには易滑性を付与するために、例
えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシウム、
カオリン、タルク、湿式あるいは乾式シリカなどの無機
粒子や、アクリル酸系ポリマ類、ポリスチレン等を構成
成分とする有機粒子等を配合することもできる。また、
ポリエステル重合反応時に添加する触媒等が失活して形
成される、いわゆる内部粒子による方法も用いることが
できる。

【００２９】ポリエステルフィルムとポリエステル繊維
からなる多孔性支持体を接着剤を介することなく接合す
る方法は、特に限定されるものではないが、未延伸ポリ
エステルフィルムと未延伸ポリエステル繊維からなる多
孔性支持体とを重ねあわせて熱圧着し共延伸する方法が
好ましい。

【００３０】本発明において、上述の「共延伸する」と
は多孔性支持体をフィルムと積層することにより重ねた
後に、両者を共に延伸に供することをいう。

【００３１】本発明において未延伸ポリエステルフィル
ムと未延伸ポリエステル繊維からなる多孔性支持体の製
造は、次の方法で製造することができる。

【００３２】本発明において未延伸ポリエステルフィル
ムは、例えば、Ｔダイ押出し法により製造できる。これ
は、前記ポリエステルをキャストドラム上に押し出すこ
とによって未延伸ポリエステルフィルムを製造する方法
であり、口金のスリット幅、ポリマーの吐出量、キャス
トドラムの回転数を調整することによって、所望の厚さ
の未延伸ポリエステルフィルムを製造することができ
る。

【００３３】本発明において未延伸ポリエステル繊維か
らなる多孔性支持体は、前記ポリエステルを用いて、メ
ルトブロー法やスパンボンド法などの直接溶融紡糸法に
よって製造することができる。得られた多孔性支持体
は、配向の低い未延伸状態の繊維からなる多孔性支持体
である。用いられるポリマの固有粘度［η］は好ましく
は０．３０以上のもの、より好ましくは０．４０以上で
ある。

【００３４】メルトブロー法において、ポリエステル繊
維からなる多孔性支持体は、溶融したポリマーを口金に
列状に配列した複数個のオリフィスから吐出するに際し
て、前記オリフィス列の両側に設けられたスリットから
熱風を吹き付け該熱風によって吐出したポリマーを細繊
度化せしめ、次いでしかるべき位置に配置したネットコ
ンベア上に吹き付けて捕集しウエブを形成して製造され
る。該ポリエステル繊維は、溶融状態から室温雰囲気下
に急冷されるため非晶質に近い状態で固化し、熱風の圧
力で細繊度化されるが延伸はされず、いわゆる無配向に
近い状態である。また、繊維は互いに融着した状態で捕
集され、口金とネットコンベア間の捕集距離を適宜調整
することによって、繊維の融着度合いを調整することが
でき、ポリマー吐出量、熱風温度、熱風流量、コンベア
移動速度等を適宜調整することにより、多孔性支持体の
目付量や繊維径を任意に設定することができる。このよ
うにして得られる多孔性支持体は、繊維径が均一ではな
く太い繊維と細い繊維がほどよく分散した状態の繊維か
らなるものである。

【００３５】従来のメルトブロー法では、溶融したポリ
マーは口金から吐出するに際して高温、高圧の熱風によ
って極細に細化せしめられた。細化した繊維は、繊維径
が細すぎ、また繊維径が不均一なものとなり高倍率の延
伸では、繊維群中の細い繊維が切断したり、繊維が素抜
けることによって多孔性支持体が破断するといった問題
が生じた。特に繊維径が７μｍ以下だと極端に延伸性が
悪くなった。しかし、本発明において未延伸ポリエステ
ル繊維からなる多孔性支持体を製造する方法として、口
金温度、熱風流量、熱風速度、熱風温度、捕集温度を調
整することで極細に細化したポリエステル繊維からなる
多孔性支持体でも良好な延伸性を確保することができ
た。これによりフィルムとの共延伸性が良好となり、平
面性の良い高感度感熱孔版印刷用原紙を得ることができ
る。

【００３６】同様にスパンボンド法では、ポリエステル
繊維からなる多孔性支持体は、口金から吐出したポリマ
ーをエアエジェクターによって牽引し、得られたフィラ
メントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、コンベア上
に捕集してウエブを形成して製造される。ポリマー吐出
量、コンベア速度を適宜設定することにより、多孔性支
持体の目付量を任意に設定できる。また、エジェクター
の圧力と流量を適宜調整することにより、フィラメント
の分子配向状態を任意に調整できる。圧力と流量を絞っ
て紡糸速度を遅くすることにより、分子配向度の低い繊
維からなる多孔性支持体を得ることができる。また、吐
出したポリマーの冷却速度を調整することにより、結晶
性の異なる繊維が混合した多孔性支持体を得ることがで
きる。

【００３７】本発明に用いる未延伸ポリエステル繊維の
結晶化度は、フィルムとの接着を十分にするため好まし
くは２０％以下、より好ましくは１５％以下、特に好ま
しくは１０％以下である。一方、未延伸ポリエステル繊
維の配向度は共延伸性の点から低いものが望ましく、複
屈折（Δｎ）が０．０３以下であることが好ましい。よ
り好ましくは０．０１以下である。さらに好ましくは、
０．００８以下である。 本発明における未延伸ポリエ
ステルフィルムと未延伸ポリエステル繊維からなる多孔
性支持体の熱圧着の方法は、特に限定されるものではな
いが、加熱ロールによる熱圧着がプロセスの容易さの点
から特に好ましい。本発明において、熱圧着はポリエス
テルフィルムをキャスト化した後、延伸工程の前段階で
行なうのが好ましい。熱圧着温度は５０℃からポリエス
テル繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）＋２０℃の間が好ま
しい。

【００３８】次いで、熱圧着した未延伸ポリエステルフ
ィルムと未延伸ポリエステル繊維からなる多孔性支持体
とを共延伸する。熱圧着した状態で共延伸することによ
り、フィルムと多孔性支持体とが一体となって延伸する
ことができる。また、両者を一体で共延伸することによ
りポリエステル繊維からなる多孔性支持体が補強体の役
目をなし、ポリエステルフィルムが破れたりすることが
なく極めて安定に製膜することができる。

【００３９】本発明における共延伸の方法は、フィルム
の穿孔感度向上およびポリエステル繊維からなる多孔性
支持体を形成する繊維の均一分散性の点で二軸延伸が好
ましい。二軸延伸は逐次二軸延伸法または同時二軸延伸
法のいずれの方法であってもよい。逐次二軸延伸法の場
合、縦方向、横方向の順に延伸するのが一般的である
が、逆に延伸してもよい。延伸温度は、延伸に用いるポ
リエステル繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）と昇温結晶化
温度（Ｔｃｃ）との間であるのが好ましい。延伸倍率は
特に限定されるものではなく、用いるポリエステルフィ
ルム用ポリマーの種類や感熱孔版印刷用原紙に要求され
る穿孔感度等によって適宜決定されるが、縦横それぞれ
２〜５倍程度が適当である。また、二軸延伸後、縦また
は横あるいは縦横に再延伸してもかまわない。さらに、
本発明の感熱孔版印刷用原紙に、二軸延伸後熱処理を施
すことも好ましい。また、処理して得られた感熱孔版印
刷用原紙をいったん室温程度まで冷却した後、さらに４
０〜９０℃の比較的低温で、５分から１週間程度エージ
ングすることもできる。このようなエージングを採用す
ると、感熱孔版印刷用原紙の保管時あるいは印刷機の中
でのカール、シワの発生が少なく特に好ましい。

【００４０】本発明の感熱孔版印刷用原紙の常温から加
熱昇温したときの伸長率または収縮率が２．０％に達す
る温度が８０℃以上とする手法は、特に限定されるもの
ではないが、紡糸条件（口金温度、熱風流量、熱風速
度、熱風温度、捕集温度）等を適宜調整、操作すること
で繊維配向度や延伸性の異なる多孔性支持体を得ること
ができ、こうして得られた未延伸ポリエステル繊維から
なる多孔性支持体のうち、熱収縮率の小さいものを使用
することで達成できる。

【００４１】例えば、オリフィス列の幅１ｃｍ当たりの
熱風流量は、繊維単糸の配向や流量変動から０．００５
〜０．１５Ｎｍ³ ／分とすることが好ましく、より好ま
しくは０．０２〜０．１０Ｎｍ³ ／分である。熱風速度
は、繊維単糸の配向や繊維径から３０００〜８０００ｍ
／分とすることが好ましく、より好ましくは３０００〜
７０００ｍ／分である。捕集温度については、繊維間の
融着強度や延伸性から９０〜１２０℃が好ましく、より
好ましくは１００〜１２０℃である。

【００４２】また、いったん得られた未延伸ポリエステ
ル繊維からなる多孔性支持体を共延伸に供する前に熱処
理することで、熱収縮率の小さい多孔性支持体を得るこ
ともできる。

【００４３】例えば、多孔性支持体をオーブン中に入れ
熱処理する方法がある。この場合には、熱処理温度は、
５０〜１５０℃が好ましく、熱処理時間は０．５秒〜１
０分が好ましい。

【００４４】上記の方法により熱収縮率の小さな多孔性
支持体を得ることができる。ここでいう熱収縮率とは、
多孔性支持体の長手方向と幅方向ともに、多孔性支持体
を構成するポリエステル繊維のガラス転移温度（Ｔｇ）
＋２５℃、１０分において、無張力下での熱収縮率であ
る。多孔性支持体の長手方向と幅方向ともに熱収縮率
は、多孔性支持体を構成するポリエステル繊維のガラス
転移温度（Ｔｇ）＋２５℃、１０分において２５％以下
であることが好ましく、より好ましくは２０％以下であ
る。

【００４５】また、その他に、二軸延伸後の熱処理を適
宜調節する手法や弛緩を行う手法を用いることもでき
る。

【００４６】例えば、二軸延伸後に熱処理をする場合
は、熱処理温度は用いるポリエステルの種類によって適
宜決定され特に限定されないが、ガラス転移温度（Ｔ
ｇ）と融点（Ｔｍ）との間が好ましく、Ｔｇ＋１０℃〜
Ｔｍ−１０℃が特に好ましい。熱処理時間は、通常０．
５〜６０秒程度が適当である。より好ましくは３〜６０
秒である。熱処理は、感熱孔版印刷用原紙をその長手方
向および／または、幅方向に弛緩させつつ行ってもよ
い。

【００４７】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、フィルム
のサーマルヘッドに接触すべき片面に穿孔時の融着を防
止するため、シリコーンオイル、シリコーン系樹脂、フ
ッ素系樹脂、界面活性剤、帯電防止剤、耐熱剤、酸化防
止剤、有機粒子、無機粒子、顔料、分散助剤、防腐剤、
消泡剤等からなる薄層を設けることが好ましい。該融着
防止の薄層の厚みは好ましくは０．００５〜０．４μ
ｍ、より好ましくは０．０１〜０．４μｍである。

【００４８】本発明の感熱孔版印刷用原紙において融着
防止の薄層を設ける場合には塗液は水に溶解、乳化また
は懸濁した塗液の状態で塗布し、その後水を乾燥等によ
って除去する方法が好ましい。塗布は、フィルムの延伸
前あるいは延伸後いずれの段階で行ってもよい。本発明
の効果をより顕著に発現させるためには、縦延伸後に横
延伸するような逐次２軸延伸を行う場合は横延伸前に、
また同時２軸延伸を行う場合には延伸前に塗布するのが
特に好ましい。塗布方法は特に限定されないが、ロール
コーター、グラビアコーター、リバースコーター、バー
コーター等を用いて塗布するのが好ましい。また、融着
防止の薄層を設ける前に必要に応じて塗布面に空気中、
その他種々の雰囲気中でコロナ放電処理等の活性化処理
を施してもよい。

【００４９】

【特性の測定方法】（１）伸長率、収縮率：感熱孔版印
刷用原紙を１５ｍｍ（長手方向）×５ｍｍ（幅方向）に
カットし、０．１ｇの荷重（チャックの重量を除く）を
かけた状態で室温からサンプルが破断する温度まで真空
理工（株）製ＴＭ−９４００型熱機械試験機を用い測定
した（荷重制御測定）。

【００５０】（２）最大表面粗さ（Ｒｔ）：ＪＩＳＢ−
０６０１に準拠し、小坂製作所製粗さ測定機ＳＥ−３Ｅ
で、長手方向、幅方向に最大表面粗さ（Ｒｔ）を各５点
測定し、その平均値を求めた。

【００５１】（３）王研式平滑度：１５ｃｍ×１５ｃｍ
の試料を５枚準備し、旭精工（株）製王研式平滑度試験
機ＫＢ１５型を用いて平滑度を測定し、その平均値を求
めた。

【００５２】（４）融点（Ｔｍ）、ガラス転移温度（Ｔ
ｇ）、昇温結晶化温度（Ｔｃｃ）：セイコー電子工業
（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０型を用い、試料５
ｍｇ採取し、室温より昇温速度２０℃／分で昇温する。
その際に、ガラス状態からゴム状態への転移に基づく比
熱の変化によりＤＳＣ曲線が屈曲し、ベースラインが平
行移動する形で感知される。かかる屈曲点以下の温度で
のベースラインの接線と、屈曲した部分で傾きが最大と
なる点の接線との交点を屈曲の開始点とし、この温度を
ガラス転移温度（Ｔｇ）とした。また、結晶化に基づく
発熱曲線のピーク値を昇温結晶化温度（Ｔｃｃ）、結晶
融解に基づく吸熱曲線のピーク値を融点（Ｔｍ）とし
た。

【００５３】（５）ポリエステルフィルム及びポリエス
テル繊維からなる多孔性支持体の結晶融解エネルギー
（ΔＨｕ）：試料をセイコー電子工業（株）製示差走査
熱量計ＲＤＣ２２０型を用いて、溶融時の面積から求め
る。溶融開始温度位置から終了位置までを直線で結び、
この面積（ａ）を求める。同じＤＳＣの条件でＩｎ（イ
ンジウム）を測定し、この面積（ｂ）を求める。結晶融
解エネルギー（ΔＨｕ）を次式より算出した。

【００５４】ΔＨｕ＝２８．５×ａ／ｂ（Ｊ／ｇ） （６）結晶化度：臭化ナトリウム水溶液からなる密度勾
配管に試料を投入し１０時間経過後の値を読んで密度を
求めた。非晶密度を１．３３５ｇ／ｃｍ³ 、結晶密度を
１．４５５ｇ／ｃｍ³ として試料の結晶化度を下記式よ
り算出した。

【００５５】結晶化度（％）＝１００×（試料の密度−
１．３３５）／（１．４４５−１．３３５） （７）固有粘度［η］：試料を１０５℃で２０分間乾燥
した後、０．１±０．００５ｇを秤量し、ｏ−クロロフ
ェノール１０×１０^-6ｍ³ 中で１００℃で１５分間撹拌
し溶解した。冷却後、ヤマトラボティックＡＶＭ−１０
Ｓ型自動粘度測定器により２５℃における粘度を測定
し、比粘度ηｓｐを求め次式のハギンスの式より算出し
た。

【００５６】ηｓｐ／ｃ=［η］＋ｋ’［η］２ｃ （ただし、ｋ’=０．３４３、ｃは溶液１×１０^-4ｍ³
中に溶解したｇ数で表した濃度である。） （８）平均繊維径：平均繊維径は、多孔性支持体の任意
の１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写
真撮影を行い、１枚の写真につき任意の１５本の繊維の
直径を測定しこれを１０枚の写真について行い、合計１
５０本の繊維径を測定してその平均値を表したものであ
る。

【００５７】（９）目付量：感熱孔版印刷用原紙からポ
リエステルフィルムを注意深く剥離し、ポリエステル繊
維からなる多孔性支持体を２０×２０ｃｍに切り取りそ
の重量を測定して１平方メートル当たりの重量に換算し
た値である。

【００５８】（１０）複屈折（Δｎ）：レーザーラマン
分光法により、装置 Ｒａｍａｎｏｒ Ｔ−６４０００
（Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産）を用いて、複屈折
（Δｎ）を次式にて求めた。

【００５９】複屈折（Δｎ）＝２７５×（Ｉyy−Ｉxx）
／（Ｉyy＋２Ｉxx） Ｉxx：不織布単糸長手方向に垂直な偏向配置でのラマン
バンドの強度 Ｉyy：不織布単糸長手方向に平行な偏向配置でのラマン
バンドの強度 （１１）全ベタ製版印刷評価：感熱孔版印刷用原紙を理
想科学工業（株）製ＲＩＳＯＧＲＡＰＨ“ＧＲ２７５”
に供給して、サーマルヘッド式製版方式により、製版エ
ネルギー４８μＪ／ｄｏｔにて全ベタ製版印刷した。こ
の製版物と印刷物を目視判定により、次のように評価し
た。

【００６０】搬送性評価：Ａ４サイズで全ベタ製版後
の、搬送性を評価した。問題なく搬送できたものを○、
搬送できたが原紙にシワが発生したり、破れが発生した
もの、あるいは搬送できず詰まってしまったものを×と
した。

【００６１】白抜け評価：Ａ４サイズで全ベタ製版印刷
した。これを目視判定により黒ベタ部で白抜けがないも
のを◎、黒ベタ部で白抜けが１個〜１０個あるものを
○、１１個以上あるものを×とした。

【００６２】

【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明はこれらに限定されるものではない。

【００６３】実施例１ 孔径０．３０ｍｍ、孔数１３０個、オリフィスが一列の
矩形紡糸口金を用いて、口金温度２８０℃、吐出量４０
ｇ／分、熱風流量０．０５５Ｎｍ³ ／分、熱風温度２９
５℃で、ポリエチレンテレフタレート原料（固有粘度＝
０．４９４）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上
に繊維を捕集温度１０１℃で捕集して目付量１２５ｇ／
ｍ² のポリエステル繊維からなる多孔性支持体を作製し
た。

【００６４】得られた多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維の平均繊維径は、８．０μｍであった。また、
多孔性支持体の９２℃、１０分での長手方向の熱収縮率
は１６．０％で、幅方向の熱収縮率は１３．５％であっ
た。

【００６５】次いで、エチレンテレフタレートとエチレ
ンイソフタレートとの共重合体でエチレンイソフタレー
ト共重合量が１４モル％である原料を、ホッパーに供給
した後スクリュー径４０ｍｍの押出機を用いて、Ｔダイ
口金温度２７０℃で押出し、直径６００ｍｍの冷却ドラ
ム（６０℃）上にキャストして未延伸ポリエステルフィ
ルムを作製した。

【００６６】該未延伸ポリエステルフィルム上に、前記
のポリエステル繊維からなる多孔性支持体を重ね、加熱
ロールに供給してロール温度７５℃で熱圧着した。こう
して得られた積層シートのポリエステルフィルム面を８
５℃で予熱し、次いでポリエステル繊維からなる多孔性
支持体面を９５℃で予熱した後に９５℃に加熱されたシ
リコーンゴム製の延伸ロール（加圧ロール圧力１．０Ｎ
／ｃｍ）で、長さ方向に３．５倍延伸した。さらにテン
ター式延伸機に送り込み、９５℃で幅方向に３．７５倍
延伸した。さらにテンター内部で１４０℃で５秒間熱処
理して、厚さ６９μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製し
た。該感熱孔版印刷用原紙のポリエステルフィルム面に
テンター入口部で、ワックス系離型剤をグラビアコータ
ーを用いて延伸乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布し
た。

【００６７】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は４．２μ
ｍであり、多孔性支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であ
った。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００６８】実施例２ 実施例１と同様に多孔性支持体を作製した。得られた多
孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径
は、８．０μｍであった。また、多孔性支持体の９２
℃、１０分での長手方向の熱収縮率は１６．０％で、幅
方向の熱収縮率は１３．５％であった。

【００６９】次いで、テンター内部で１２０℃で５秒間
熱処理する以外は実施例１と同様に前記多孔性支持体を
用いて厚さ６９μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００７０】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は４．２μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００７１】実施例３ 実施例１と同様に多孔性支持体を作製した。得られた多
孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径
は、８．０μｍであった。また、多孔性支持体の９２
℃、１０分での長手方向の熱収縮率は１６．０％で、幅
方向の熱収縮率は１３．５％であった。

【００７２】次いで、テンター内部で１２０℃で５秒間
熱処理しつつ、全幅に対して５％弛緩する以外は実施例
１と同様に前記多孔性支持体を用いて厚さ７３μｍの感
熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００７３】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は４．３μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は１０．０ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００７４】実施例４ 実施例１と同様に多孔性支持体を作製した。得られた多
孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径
は、８．０μｍであった。また、多孔性支持体の９２
℃、１０分での長手方向の熱収縮率は１６．０％で、幅
方向の熱収縮率は１３．５％であった。

【００７５】次いで、テンター内部で１００℃で５秒間
熱処理する以外は実施例１と同様に前記多孔性支持体を
用いて厚さ６９μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００７６】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は４．２μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００７７】実施例５ 熱風流量０．０４５Ｎｍ³ ／分以外は、実施例１と同様
に多孔性支持体を作製した。得られた多孔性支持体を構
成するポリエステル繊維の平均繊維径は、１０．５μｍ
であった。また、多孔性支持体の９２℃、１０分での長
手方向の熱収縮率は１４．５％で、幅方向の熱収縮率は
９．０％であった。

【００７８】次いで、テンター内部で１００℃で５秒間
熱処理する以外は実施例１と同様に前記多孔性支持体を
用いて厚さ６５μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００７９】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は５．５μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００８０】実施例６ 実施例１と同様に多孔性支持体を作製した。得られた多
孔性支持体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径
は、８．０μｍであった。また、多孔性支持体の９２
℃、１０分での長手方向の熱収縮率は１６．０％で、幅
方向の熱収縮率は１３．５％であった。

【００８１】次いで、テンター内部で１００℃で５秒間
熱処理しつつ、全幅に対して５％弛緩する以外は実施例
１と同様に前記多孔性支持体を用いて厚さ７３μｍの感
熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００８２】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は４．３μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は１０．０ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００８３】比較例１ 熱風流量０．２００Ｎｍ³ ／分、熱風温度３００℃以外
は、実施例１と同様に多孔性支持体を作製した。

【００８４】得られた多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維のの平均繊維径は、４．１μｍであった。ま
た、多孔性支持体の９２℃、１０分での長手方向の熱収
縮率は３１．５％で、幅方向の熱収縮率は２８．０％で
あった。

【００８５】次いで、テンター内部で１２０℃で５秒間
熱処理する以外は実施例１と同様に前記多孔性支持体を
用いて厚さ８５μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。
得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持体を構成する
ポリエステル繊維の平均繊維径は２．２μｍで、多孔性
支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であった。全べた製版
印刷評価の結果を表１に示した。

【００８６】比較例２ 口金温度２８５℃、熱風流量０．１２Ｎｍ³ ／分、熱風
温度３００℃以外は、実施例１と同様に多孔性支持体を
作製した。

【００８７】得られた多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維の平均繊維径は、５．３μｍであった。また、
多孔性支持体の９２℃、１０分での長手方向の熱収縮率
は２６．５％で、幅方向の熱収縮率は２３．５％であっ
た。

【００８８】次いで、テンター内部で１００℃で５秒間
熱処理する以外は実施例１と同様に前記多孔性支持体を
用いて厚さ７９μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００８９】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は２．８μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００９０】実施例７ 口金温度２８５℃、熱風流量０．１２Ｎｍ³ ／分、熱風
温度３００℃以外は、実施例１と同様に多孔性支持体を
作製した。

【００９１】得られた多孔性支持体を構成するポリエス
テル繊維の平均繊維径は、５．３μｍであった。また、
多孔性支持体の９２℃、１０分での長手方向の熱収縮率
は２６．５％で、幅方向の熱収縮率は２３．５％であっ
た。次いで、多孔性支持体を共延伸に供する前に１２０
℃で１０秒間熱処理した。熱処理後の多孔性支持体の９
２℃、１０分での長手方向の熱収縮率は７．５％で、幅
方向の熱収縮率は５．０％であった。

【００９２】次いで、テンター内部で１００℃で５秒間
熱処理する以外は実施例１と同様に前記多孔性支持体を
用いて厚さ７９μｍの感熱孔版印刷用原紙を作製した。

【００９３】得られた感熱孔版印刷用原紙の多孔性支持
体を構成するポリエステル繊維の平均繊維径は２．８μ
ｍで、多孔性支持体の目付量は９．５ｇ／ｍ² であっ
た。全べた製版印刷評価の結果を表１に示した。

【００９４】

【表１】

【００９５】

【発明の効果】本発明によれば、白抜けの発生の少な
く、搬送性、画像鮮明性、印刷性に優れた感熱孔版印刷
用原紙が提供される。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ポリエステルフィルムとポリエステル繊維
   からなる多孔性支持体とが接着剤を介することなく接合
   されてなり、かつ常温から加熱昇温したときの伸長率ま
   たは収縮率が２．０％に達する温度が８０℃以上である
   ことを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。
2. 【請求項２】ポリエステルフィルム面の最大表面粗さ
   （Ｒｔ）が１０μｍ以下であることを特徴とする請求項
   １記載の感熱孔版印刷用原紙。
3. 【請求項３】ポリエステルフィルム面の王研式平滑度が
   １０００秒以上であることを特徴とする請求項１記載の
   感熱孔版印刷用原紙。
4. 【請求項４】ポリエステル繊維からなる多孔性支持体の
   目付量が、２〜２０ｇ／ｍ² であることを特徴とする請
   求項１、２または３記載の感熱孔版印刷用原紙。
5. 【請求項５】多孔性支持体を構成するポリエステル繊維
   の平均繊維径が、１〜２０μｍであることを特徴とする
   請求項１、２、３または４記載の感熱孔版印刷用原紙。