JPS62130268A - 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法Info
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- JPS62130268A JPS62130268A JP27117885A JP27117885A JPS62130268A JP S62130268 A JPS62130268 A JP S62130268A JP 27117885 A JP27117885 A JP 27117885A JP 27117885 A JP27117885 A JP 27117885A JP S62130268 A JPS62130268 A JP S62130268A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業Ｈの利用分野〉
本発明は自動車、電気製品等に使用される加工用合金化
処理溶融めっき４Ｉｉ−鋼板の製造方法に関するもので
ある。
処理溶融めっき４Ｉｉ−鋼板の製造方法に関するもので
ある。
〈従来技術とその問題点〉
合金化溶融亜鉛めっき鋼板をｇＭ造する方法としては
一般的には冷間圧延された鋼板を溶融亜鉛めっきと同一
ライン内で再結晶温度以上まで加熱して再結晶焼鈍し、
次いで４００〜４５０℃に降温させて加鉛浴中に浸漬す
ることによりＩｌｋ鉛めっきを施した後、５００〜６０
０℃まで再加熱して合金化処理をするのが一般的であっ
た（例えば古木 鉄とＳｍ１ｌ Ｖｏｌ、８４ Ｎｏ
、９（１９７Ｂ）ｐ１４５７〜＋４１３７）。
一般的には冷間圧延された鋼板を溶融亜鉛めっきと同一
ライン内で再結晶温度以上まで加熱して再結晶焼鈍し、
次いで４００〜４５０℃に降温させて加鉛浴中に浸漬す
ることによりＩｌｋ鉛めっきを施した後、５００〜６０
０℃まで再加熱して合金化処理をするのが一般的であっ
た（例えば古木 鉄とＳｍ１ｌ Ｖｏｌ、８４ Ｎｏ
、９（１９７Ｂ）ｐ１４５７〜＋４１３７）。
また特別な使い方として、熱延鋼板あるいは別ラインで
再結晶焼鈍処理を施した冷延鋼板を用い、亜鉛めっきラ
インでは、再結晶焼鈍を施すことなく、亜鉛めっきを施
し、次いで合金化処理する場合も多い。
再結晶焼鈍処理を施した冷延鋼板を用い、亜鉛めっきラ
インでは、再結晶焼鈍を施すことなく、亜鉛めっきを施
し、次いで合金化処理する場合も多い。
このような従来タイプの溶融亜鉛めっきラインでは、合
金化処理温度が５５０〜６００ ℃であって鋼の再結晶
や粒成長は期待できない。さらにこれは数十ｐｐｍ程度
のＣが鋼中に溶解（固溶）する温度域であるため、鋼の
プレス成形等の加工性を向ヒさせることは決してなく、
一般的には材質が劣化するほうが多い。
金化処理温度が５５０〜６００ ℃であって鋼の再結晶
や粒成長は期待できない。さらにこれは数十ｐｐｍ程度
のＣが鋼中に溶解（固溶）する温度域であるため、鋼の
プレス成形等の加工性を向ヒさせることは決してなく、
一般的には材質が劣化するほうが多い。
本発明の如き低Ｃ鋼の場合の残留した固溶ＣをＦｅ３
Ｃとして析出処理する方法としては、過時効処理が行わ
れている（例えば中村他 製鉄研究Ｖｏ１．３０８（１
９８２） ｐ１４３１３）が、過時効処理を行う前の冷
却開始温度（＝合金化処理温度）が低いため固溶Ｃが過
剰に残留し、やはり加工性は劣る。
Ｃとして析出処理する方法としては、過時効処理が行わ
れている（例えば中村他 製鉄研究Ｖｏ１．３０８（１
９８２） ｐ１４３１３）が、過時効処理を行う前の冷
却開始温度（＝合金化処理温度）が低いため固溶Ｃが過
剰に残留し、やはり加工性は劣る。
また鋼板の熱履歴に関しては、熱延鋼板や予め再結晶焼
鈍を施した冷延鋼板では、亜鉛めっきライン内の焼鈍設
備は全く不要であり、一方冷延したままの鋼板を用いる
場合は、亜鉛めっきライン内で再結晶焼鈍をする必要が
生じる。つまり鋼板の前Ｔ程に応じて種々のヒートサイ
クルを同一ライン内で再現できるようにする必要が生じ
、結果としてライン内焼鈍設備が必須となる。そのため
、設備コストの上昇から、製造コストの上昇を招来する
ことになり好ましくない。
鈍を施した冷延鋼板では、亜鉛めっきライン内の焼鈍設
備は全く不要であり、一方冷延したままの鋼板を用いる
場合は、亜鉛めっきライン内で再結晶焼鈍をする必要が
生じる。つまり鋼板の前Ｔ程に応じて種々のヒートサイ
クルを同一ライン内で再現できるようにする必要が生じ
、結果としてライン内焼鈍設備が必須となる。そのため
、設備コストの上昇から、製造コストの上昇を招来する
ことになり好ましくない。
木発明者らは、このような問題点すなわち合金化処理に
よる加工性の劣化および前工程における種々の熱履歴の
鋼板の亜鉛めっきライン内での複雑なヒートサイクルの
両者を改善する方法として１種々の検討を行った。その
結果、合金化処理温度を従来より著しく高くするととも
に、その後の冷却を急速冷却することにより、熱延鋼板
および東前に再結晶された冷延鋼板についてはより粒成
長を促進させて加工性の向ヒを図れるし、また最も一般
的な冷間圧延したままの鋼板については、合金化処理暗
に同時に再結晶焼鈍も施することができ、亜鉛めっきラ
インでのモノサイクル化が可能になることが判明したの
である。
よる加工性の劣化および前工程における種々の熱履歴の
鋼板の亜鉛めっきライン内での複雑なヒートサイクルの
両者を改善する方法として１種々の検討を行った。その
結果、合金化処理温度を従来より著しく高くするととも
に、その後の冷却を急速冷却することにより、熱延鋼板
および東前に再結晶された冷延鋼板についてはより粒成
長を促進させて加工性の向ヒを図れるし、また最も一般
的な冷間圧延したままの鋼板については、合金化処理暗
に同時に再結晶焼鈍も施することができ、亜鉛めっきラ
インでのモノサイクル化が可能になることが判明したの
である。
なお、合金化処理温度を高くすることにより亜鉛めっき
合金層の構成を調整し、耐めっきパウダリング性を向干
させる方法として特願昭５８−１０３８４４号が開示さ
れているが、これには鋼の加Ｔ性向トやモノサイクル化
について全く言及されておらず、本発明と全く異なる技
術である。
合金層の構成を調整し、耐めっきパウダリング性を向干
させる方法として特願昭５８−１０３８４４号が開示さ
れているが、これには鋼の加Ｔ性向トやモノサイクル化
について全く言及されておらず、本発明と全く異なる技
術である。
〈発明の目的〉
したがって、本発明の目的は、ヒ述した従来技術の欠点
を解消し、単純なヒートサイクルで加工性に優れる合金
化溶融亜鉛めっき軟鋼板を安価に製造することができる
加工用合金化処理溶融亜鉛めっき軟鋼板の製造方法を提
供することにある。
を解消し、単純なヒートサイクルで加工性に優れる合金
化溶融亜鉛めっき軟鋼板を安価に製造することができる
加工用合金化処理溶融亜鉛めっき軟鋼板の製造方法を提
供することにある。
〈発明の構成〉
このような目的は以下の本発明によって達成される。
すなわち１本発明の第１の発明は
Ｃ： ０．０１〜０．０８ｗｔ％１Ｍｎ ： ０．０５
〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｐ
： ０．０２ｗｔ％以下Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下
、Ａｌ： ０．００５〜０．１ｗｔ％Ｎ ： ０．０１
ｗｔ％以下。
〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、 Ｐ
： ０．０２ｗｔ％以下Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以下
、Ａｌ： ０．００５〜０．１ｗｔ％Ｎ ： ０．０１
ｗｔ％以下。
その細石可避的不純物を含有するｆ８延鋼板または冷延
鋼板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５”Ｃ／ｓｅｃ
以上の加熱速度で６７０℃以上Ａ３変態点以下の範囲の
温度まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、
３０’Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の
温度域を急速冷却することを＃黴とする加工用合金化処
理溶融亜鉛めっき軟鋼板の製造方法を提供するものであ
る。
鋼板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５”Ｃ／ｓｅｃ
以上の加熱速度で６７０℃以上Ａ３変態点以下の範囲の
温度まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、
３０’Ｃ／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の
温度域を急速冷却することを＃黴とする加工用合金化処
理溶融亜鉛めっき軟鋼板の製造方法を提供するものであ
る。
第２の発明は、
Ｃ： ０．０１−０．０８ｗｔ％、 Ｍｎ ： ０．０
５〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、
Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以
下、 ｌ ： ０．００５〜０．１ｗｔ％Ｎ ： ０
．０１ｗｔ％以下。
５〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、
Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以
下、 ｌ ： ０．００５〜０．１ｗｔ％Ｎ ： ０
．０１ｗｔ％以下。
その信奉可避的不紳物を含有する熱延鋼板または冷延鋼
板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５℃／ｓｅｃ以上
の加熱速度で６７０℃以上Ａ３変態点以下の範囲の温度
まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、３０
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の温度域
を急速冷却し、その後３００〜４００ ’Ｃの範囲の温
度で３０秒秒置の過時効処理をすることを特徴とする加
工用合金化処理溶融めっき１１１ｉ−鋼板の製造方法を
提供するものである。
板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５℃／ｓｅｃ以上
の加熱速度で６７０℃以上Ａ３変態点以下の範囲の温度
まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、３０
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の温度域
を急速冷却し、その後３００〜４００ ’Ｃの範囲の温
度で３０秒秒置の過時効処理をすることを特徴とする加
工用合金化処理溶融めっき１１１ｉ−鋼板の製造方法を
提供するものである。
ある。
第３の発明は。
Ｃ： ０．０１〜０．０８ｖｔ％、 Ｍｎ ： ０．０
５〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、
Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以ＦＳ ： ０．０２ｗｔ％以
下、 Ａｎ ： ０．００５〜０．１ ｗｔ％Ｎ・０
．Ｏ１１賀ｔ以下。
５〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、
Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以ＦＳ ： ０．０２ｗｔ％以
下、 Ａｎ ： ０．００５〜０．１ ｗｔ％Ｎ・０
．Ｏ１１賀ｔ以下。
その細石可避的不純物を含有する＃＋延鋼板または冷延
鋼板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５’Ｃ／ｓｅｃ
以トの加熱速度で６７０ ℃以上Ａ３変態へ以下の範囲
の温度まで急迎加熱し、この温度で１秒置）二保持した
後、３０℃／ｓｅｃ以トの冷却速度で６７０〜４００℃
の温度域を急速冷却し、その後鋼板を１５０〜３００℃
の範囲の温度に保持しつつコイル状に巻き取り、さらに
これを放冷して１００ ℃以下の温度とすることを特徴
とする加工用合金化処理溶融めっき軟鋼板の製造方法を
提供するものである。
鋼板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５’Ｃ／ｓｅｃ
以トの加熱速度で６７０ ℃以上Ａ３変態へ以下の範囲
の温度まで急迎加熱し、この温度で１秒置）二保持した
後、３０℃／ｓｅｃ以トの冷却速度で６７０〜４００℃
の温度域を急速冷却し、その後鋼板を１５０〜３００℃
の範囲の温度に保持しつつコイル状に巻き取り、さらに
これを放冷して１００ ℃以下の温度とすることを特徴
とする加工用合金化処理溶融めっき軟鋼板の製造方法を
提供するものである。
以下、本発明の加工用合金化処理溶融めっき軟鋼板の製
造方法を詳細に説明する。
造方法を詳細に説明する。
本発明における鋼板は、
Ｃ： ０．０１〜０．０８ｗｔ％、 Ｍｎ ： ０．０
５〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、
Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以
下、Ａｌ： Ｏ，ＯＱ５〜０．１ｗｔ％Ｎ ： ０．０
１賀ｔ％以下。
５〜０．４ ｗｔ％Ｓｉ ： ０．１ ｗｔ％以下、
Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下Ｓ ： ０．０２ｗｔ％以
下、Ａｌ： Ｏ，ＯＱ５〜０．１ｗｔ％Ｎ ： ０．０
１賀ｔ％以下。
その細石可避的不純物を含有する。これら各元素の含有
量の限定理由を以下に説明する。
量の限定理由を以下に説明する。
ＩｒＩＣについて
含有量が０．０８ｗｔ％を超えると加工性が劣化する。
含右昂−が０．０１ｗｔ％未満では加工性は向ヒするも
のの、固溶Ｃの溶解が合金化処理時に進行し、冷却後に
多量に残留する。そのため歪時効劣化が律し易くなる。
のの、固溶Ｃの溶解が合金化処理時に進行し、冷却後に
多量に残留する。そのため歪時効劣化が律し易くなる。
時効劣化を防１卜するためにはＴ１゜Ｎｂなどの炭窒化
物形成元素が必要でありコストアンプになる。
物形成元素が必要でありコストアンプになる。
（り）Ｍｎについて
含有量が０．４ ｗｔ％を超えると加工性が劣化する。
含有量が０．０５ｗｔ％未満では、固溶状態のＳが増加
し、熱間圧延時に割れ欠陥が生じ易、くなる。
し、熱間圧延時に割れ欠陥が生じ易、くなる。
（白）Ｓｉについて
含有ｊａが０．１ ｗｔ％を超えると加工性が劣化する
。
。
（４）Ｐについて
含有量が０．０２％＃ｔ％を超えると加工性が劣化する
。
。
！６）Ｓについて
ＳはＭｎによりＭｎＳとして無害化されるが、Ｓが増加
し、すなわちＳの含有量が０．０２ｗｔ％を超えると多
量のにｎが必要となり加工性が劣化する。
し、すなわちＳの含有量が０．０２ｗｔ％を超えると多
量のにｎが必要となり加工性が劣化する。
ｔｇ） Ａｌについて
Ａｎは０およびＮを固定するのに重要な役割を災だすが
、 Ａｌの含有針が０．１ ｗｔ％を超えるとその効髪
が的和する。
、 Ａｌの含有針が０．１ ｗｔ％を超えるとその効髪
が的和する。
また含有量が０．００５ ｗｔ％未満であると、鋳込時
に０品が多くなりブローホールが多発し加圧時の；Ｉ：
Ｉｌれの原因になる。
に０品が多くなりブローホールが多発し加圧時の；Ｉ：
Ｉｌれの原因になる。
（γ）Ｎについて
含右着が０．０１ｗｔ％を超えると加工性を確保するこ
とが困難となる。
とが困難となる。
未発明では、以上の成分および不可避的な不純物を含有
する鋼を溶製し、常法によって製造した熱延鋼板または
該鋼板をデスケーリング後冷間圧延した冷間圧延鋼板ま
たは該冷延鋼板に箱焼鈍か凍続焼鈍を行って再結晶焼鈍
を施した冷延鋼板を素材とする。なお、熱間圧延条件、
冷間圧延条件、焼鈍条件等は特に限定されない。
する鋼を溶製し、常法によって製造した熱延鋼板または
該鋼板をデスケーリング後冷間圧延した冷間圧延鋼板ま
たは該冷延鋼板に箱焼鈍か凍続焼鈍を行って再結晶焼鈍
を施した冷延鋼板を素材とする。なお、熱間圧延条件、
冷間圧延条件、焼鈍条件等は特に限定されない。
次にこれらの鋼板を４００〜５００℃に加熱または加熱
することなく亜鉛めっき浴に直接浸漬することにより所
定の溶融亜鉛めっきを施す。
することなく亜鉛めっき浴に直接浸漬することにより所
定の溶融亜鉛めっきを施す。
このような溶融亜鉛めっきを施した後は１合金化処理を
施す。その方法を以下に詳述する。
施す。その方法を以下に詳述する。
鋼板に対し１５℃／ｓｅｅ以上の加熱速度で６７０℃−
Ａｃ３変態点（加熱時のＡ３変態点）の範囲の温度まで
急球加熱する。加熱速度が１５℃／ｓｅｃ未猫の場合に
は加熱中に炭化物（Ｆｅ３Ｇ ）が溶解し、６７０℃〜
Ａｃ３変態点の温度で保持中に絞り性に不利な（１００
）、（１１０）方位が発達し易くなる。合金化処理温度
を６７０℃−ＡＣ３変態点とした理由を説明する。冷間
圧延したままの鋼板については、再結晶を完了させるの
に最低６７０℃必要であることおよび熱延鋼板や車前に
焼鈍された冷延鋼板については保持中に十分な粒成畠を
促Ｉｓさせるために最低６７０ ’ｃが必要であるから
である。熱延鋼板や事前に焼鈍された冷延鋼板の幅方向
の最端部〜Ｌｏｏｍｍ程度の範囲中の位；がでは、幅方
向中心部に比べ、結晶粒が小さかったり、逆に熱間圧延
終了時にＡｒ３変態点以下で圧延されて粗大粒や未再結
晶組織が残り、幅方向中心部に比べて加工性が大幅に劣
る。このような場合に、合金化処理中に６７０ ℃以上
に保持されると粒成長が（Ｕ進され幅方向端部の加工性
は向トする。
Ａｃ３変態点（加熱時のＡ３変態点）の範囲の温度まで
急球加熱する。加熱速度が１５℃／ｓｅｃ未猫の場合に
は加熱中に炭化物（Ｆｅ３Ｇ ）が溶解し、６７０℃〜
Ａｃ３変態点の温度で保持中に絞り性に不利な（１００
）、（１１０）方位が発達し易くなる。合金化処理温度
を６７０℃−ＡＣ３変態点とした理由を説明する。冷間
圧延したままの鋼板については、再結晶を完了させるの
に最低６７０℃必要であることおよび熱延鋼板や車前に
焼鈍された冷延鋼板については保持中に十分な粒成畠を
促Ｉｓさせるために最低６７０ ’ｃが必要であるから
である。熱延鋼板や事前に焼鈍された冷延鋼板の幅方向
の最端部〜Ｌｏｏｍｍ程度の範囲中の位；がでは、幅方
向中心部に比べ、結晶粒が小さかったり、逆に熱間圧延
終了時にＡｒ３変態点以下で圧延されて粗大粒や未再結
晶組織が残り、幅方向中心部に比べて加工性が大幅に劣
る。このような場合に、合金化処理中に６７０ ℃以上
に保持されると粒成長が（Ｕ進され幅方向端部の加工性
は向トする。
トする。
また、ｈ限温度をＡＣ３変態点としたのは、これを超え
た温度に保持されると集合組織がランダム化し、加工性
が大幅に劣化するからである。
た温度に保持されると集合組織がランダム化し、加工性
が大幅に劣化するからである。
ヒ記範囲の温度での保持時間は１秒置ヒとする。１秒未
満であると、加工性の向ヒが望めないからである。
満であると、加工性の向ヒが望めないからである。
このような合金化処理を施した後は、３０”Ｃ／Ｓｅｃ
以りの冷却速度で６７０〜４００℃の温度範囲を急速冷
却する。これは、合金化処理中に溶解した固溶ＣをＦｅ
３ Ｃとして析出させるために行うものである。固溶Ｃ
を十分析出させるため急速冷却は峙低でも６７０℃から
４００℃の温度範囲で行う必要がある。６７０℃未満ま
たは４００℃超の温度範囲で急速冷却を行っても固溶Ｃ
が十分に析出されず加工性や耐時効性が劣る。
以りの冷却速度で６７０〜４００℃の温度範囲を急速冷
却する。これは、合金化処理中に溶解した固溶ＣをＦｅ
３ Ｃとして析出させるために行うものである。固溶Ｃ
を十分析出させるため急速冷却は峙低でも６７０℃から
４００℃の温度範囲で行う必要がある。６７０℃未満ま
たは４００℃超の温度範囲で急速冷却を行っても固溶Ｃ
が十分に析出されず加工性や耐時効性が劣る。
また冷却速度は、加工性および耐時効性の向トにとって
速いほどよく、急速冷却によると記効果を発揮するため
３０℃／ｓｅｃ以上が必要である。
速いほどよく、急速冷却によると記効果を発揮するため
３０℃／ｓｅｃ以上が必要である。
このような冷却方法では、鋼中にｌｏｐｐｍ程度の微帯
な固溶Ｃが残留する。この程度の固溶Ｃ量では熱処押お
よびその後の調質圧延によって製品となったときからプ
レス等の加工を受けるまで２〜３ケ月程度は良好な耐時
効性を有するので、ブレス加ｒ…鋼板として十分に使用
することが可能である。
な固溶Ｃが残留する。この程度の固溶Ｃ量では熱処押お
よびその後の調質圧延によって製品となったときからプ
レス等の加工を受けるまで２〜３ケ月程度は良好な耐時
効性を有するので、ブレス加ｒ…鋼板として十分に使用
することが可能である。
しかしながら、加Ｔ用鋼板の中でも海外輸出用等の加工
を受けるまで長期を要するものは２〜３ケ月以ト経た後
も良好な加工性を要求される。
を受けるまで長期を要するものは２〜３ケ月以ト経た後
も良好な加工性を要求される。
このような非時効性鋼板を得ようとすれば、３００〜４
００℃の範囲の温度で３０秒秒置の過時効処理を行うか
、または１５０〜３００ ’Ｃの範囲の温度で鋼板をコ
イル状に巻取り、さらにこれを１００℃以下まで放冷す
ることが必要となる。
００℃の範囲の温度で３０秒秒置の過時効処理を行うか
、または１５０〜３００ ’Ｃの範囲の温度で鋼板をコ
イル状に巻取り、さらにこれを１００℃以下まで放冷す
ることが必要となる。
まず、過時効処理条件について説明する。処理温度が４
００℃を超えると固溶Ｃの析出処理を行っても平衡固溶
度が高いため非時効性が確保できない。また、３００
’Ｃ未満では、短時間での過時効処理ができない。従っ
て３００〜４０００（：！の温度域では短時間で固溶Ｃ
が析出し、十分な非時効性が得られる。処理時間につい
ては３０秒以北あれば十分な非時効化が達成される。上
限は特に限定しないが、生産能率、設備コスト等を考慮
すれば１０分程度が好ましい。
００℃を超えると固溶Ｃの析出処理を行っても平衡固溶
度が高いため非時効性が確保できない。また、３００
’Ｃ未満では、短時間での過時効処理ができない。従っ
て３００〜４０００（：！の温度域では短時間で固溶Ｃ
が析出し、十分な非時効性が得られる。処理時間につい
ては３０秒以北あれば十分な非時効化が達成される。上
限は特に限定しないが、生産能率、設備コスト等を考慮
すれば１０分程度が好ましい。
次に、コイル状に巻取る場合の条件について説明する。
保持温度が３００″Ｃ＃ｆｉでは、コイル巻取時または
巻取後のハンドリングが困難になるとともに放冷までに
長時間を要する。１５０℃未満ではコイル巻取後の放冷
中に固溶Ｃの析出が進行せず、時効性が改善されない。
巻取後のハンドリングが困難になるとともに放冷までに
長時間を要する。１５０℃未満ではコイル巻取後の放冷
中に固溶Ｃの析出が進行せず、時効性が改善されない。
従って１５０〜３００ ’Ｃの範囲の温度でコイル状に
巻取ると固溶Ｃの析出が進行し、非時効性が達成できる
。コイルの放冷終了温度は、固溶Ｃの析出を十分に行わ
せ、さらに次工程の調質圧延性等を考慮して１００℃以
下とする。
巻取ると固溶Ｃの析出が進行し、非時効性が達成できる
。コイルの放冷終了温度は、固溶Ｃの析出を十分に行わ
せ、さらに次工程の調質圧延性等を考慮して１００℃以
下とする。
〈実施例〉
以下、本発明の実施例について説明する。
（実施例１）
Ｃ＝ ０．０３１ ｗｔ％、 Ｓｉ＝ ０．０１ｗｔ％
、Ｍｎ＝０．１８ｗｔ％、Ｐ ＝ ０．０＋３ ｗｔ％
、Ｓ ＝ ０．０１４ ｗｔ％、 Ａｌ＝０．０３９
ｗｔ％、Ｎ ＝ ０．００３８ｗｔ％、その信奉可避的
不締物を★有する鋼を転炉にて出鋼し、連続鋳造にてス
ラブとした。＆いで該スラブを１２２０℃に加熱し、８
７０℃で什ト圧延を終了し６２０℃で巻取った。デスケ
ーリング後の熱延鋼板（板厚２．８ｍｍ ） （鋼Ａ
とする）と同様の製造条件で製造し７５％の冷延圧下率
で板厚０．７ｍｍまで冷間圧延した冷１．［：鋼板（鋼
Ｂとする）、続いて律続焼鋪（８００”Ｃ１ｌ ｗｉｎ
均ｊｊ＋後３５０℃、３ｍ１ｎｉ５時効処理）した鋼コ
イル（鋼Ｃ）および６５０℃１５ｈｒの箱焼鈍を行った
鋼コイル（ｍＤ）の４タイプのコイルを多数準備した。
、Ｍｎ＝０．１８ｗｔ％、Ｐ ＝ ０．０＋３ ｗｔ％
、Ｓ ＝ ０．０１４ ｗｔ％、 Ａｌ＝０．０３９
ｗｔ％、Ｎ ＝ ０．００３８ｗｔ％、その信奉可避的
不締物を★有する鋼を転炉にて出鋼し、連続鋳造にてス
ラブとした。＆いで該スラブを１２２０℃に加熱し、８
７０℃で什ト圧延を終了し６２０℃で巻取った。デスケ
ーリング後の熱延鋼板（板厚２．８ｍｍ ） （鋼Ａ
とする）と同様の製造条件で製造し７５％の冷延圧下率
で板厚０．７ｍｍまで冷間圧延した冷１．［：鋼板（鋼
Ｂとする）、続いて律続焼鋪（８００”Ｃ１ｌ ｗｉｎ
均ｊｊ＋後３５０℃、３ｍ１ｎｉ５時効処理）した鋼コ
イル（鋼Ｃ）および６５０℃１５ｈｒの箱焼鈍を行った
鋼コイル（ｍＤ）の４タイプのコイルを多数準備した。
これらのコイルをｉ！Ｉ！続的に加熱しながら４６０℃
にて片面当たり７０ｇ／ｍ’の溶融亜鉛めっきを施した
後、続く合金化処理条件（加熱速度、均熱温度、冷却温
度）を種々に変えて材質を調べた。なお、４００℃から
２５０℃までは５℃／ｓｅｃで冷却し、２５０℃から水
冷処理を行った。
にて片面当たり７０ｇ／ｍ’の溶融亜鉛めっきを施した
後、続く合金化処理条件（加熱速度、均熱温度、冷却温
度）を種々に変えて材質を調べた。なお、４００℃から
２５０℃までは５℃／ｓｅｃで冷却し、２５０℃から水
冷処理を行った。
その結果を表１に示す。表１においてＮｏ、１゜３．４
．９．１０．１１は本発明例であり、その他のＮｏ、２
．５．６．７．８は本発明の条件を欠くものである。そ
の外れた条件については表１中の数値に下線を付して示
す。
．９．１０．１１は本発明例であり、その他のＮｏ、２
．５．６．７．８は本発明の条件を欠くものである。そ
の外れた条件については表１中の数値に下線を付して示
す。
表１の結果で示すように、Ｎｏ、２ （Ｗｆ４板Ｂ）お
よびＮｏ、８ （鋼板Ａ）は加熱速度が遅いため〒値が
劣る。熱延鋼板の−ｒ値は通常０．７〜ｌ、Ｏで冷延鋼
板より劣るが、加熱速度を速くしたＮｏ、１はＮｏ、
８より〒値が良好である。Ｎｏ、５およびＮｏ。
よびＮｏ、８ （鋼板Ａ）は加熱速度が遅いため〒値が
劣る。熱延鋼板の−ｒ値は通常０．７〜ｌ、Ｏで冷延鋼
板より劣るが、加熱速度を速くしたＮｏ、１はＮｏ、
８より〒値が良好である。Ｎｏ、５およびＮｏ。
６は均熱温度が外れた例であり、全伸びが著しく劣り（
精にＮｏ、 ５ ）加工性が劣る。Ｎｏ、７は冷却法度
が遅い例であり、全伸びがやや劣り、時効後の降伏点伸
びが著しく高い。
精にＮｏ、 ５ ）加工性が劣る。Ｎｏ、７は冷却法度
が遅い例であり、全伸びがやや劣り、時効後の降伏点伸
びが著しく高い。
（実施例２）
実施例１と同様の鋼Ｂ（冷延鋼板）を用い、溶融亜鉛め
っき条件については、４６０℃にて７０ｇ／ｍ’ （片
面当り）を施した後２０℃／ｓｅｅテア ８０℃まで急
速加熱して合金化処理（保持時間２０秒）を行い１次い
で６７５℃より６５℃／ｓｅｃで過時効処理温度または
コイル状に巻取る温度まで急冷した。
っき条件については、４６０℃にて７０ｇ／ｍ’ （片
面当り）を施した後２０℃／ｓｅｅテア ８０℃まで急
速加熱して合金化処理（保持時間２０秒）を行い１次い
で６７５℃より６５℃／ｓｅｃで過時効処理温度または
コイル状に巻取る温度まで急冷した。
過時効処理条件を種々変更した場合の鋼Ｂの性質を表２
に示し、コイル巻取り温度を種々変更した場合のｍＨの
性質を表３に示す。表２においてＮｏ、 ２〜４は本
発明例であり、その他は本発明の条件を欠くものである
。表３においてＮｏ、 １およびＮｏ、 ２は本発
明例であり、その他は本発明の条ｆ［を欠くものである
。表２および表３中で本発明の条件を外れた部分につい
てはその数値に下線を伺して示す。
に示し、コイル巻取り温度を種々変更した場合のｍＨの
性質を表３に示す。表２においてＮｏ、 ２〜４は本
発明例であり、その他は本発明の条件を欠くものである
。表３においてＮｏ、 １およびＮｏ、 ２は本発
明例であり、その他は本発明の条ｆ［を欠くものである
。表２および表３中で本発明の条件を外れた部分につい
てはその数値に下線を伺して示す。
表２および表３に示すように本発明例の鋼は時効後のＹ
ＥＬの発生が全くなく非時効性であるばかりでなく、固
溶Ｃがほとんど残存しないため、降快強度が低いととも
に良通性であり、十分な加工性を有していることがわか
る。
ＥＬの発生が全くなく非時効性であるばかりでなく、固
溶Ｃがほとんど残存しないため、降快強度が低いととも
に良通性であり、十分な加工性を有していることがわか
る。
く発朋の゛効果〉
未発明方法によれば、鋼板の熱履歴にかが知らず小線な
ヒートサイクルで加工性の良好な合金化溶融亜鉛めっき
ＩＪ！ｌｉ′鋼板を安価に製造することかでき、産業Ｈ
の有用性は著しく大である。
ヒートサイクルで加工性の良好な合金化溶融亜鉛めっき
ＩＪ！ｌｉ′鋼板を安価に製造することかでき、産業Ｈ
の有用性は著しく大である。
１．−七
Claims (3)
- （１）Ｃ：０．０１〜０．０８ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５
〜０．４ｗｔ％Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｐ：０．０２
ｗｔ％以下Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５
〜０．１ｗｔ％Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、 その他不可避的不純物を含有する熱延鋼板または冷延鋼
板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５℃／ｓｅｃ以上
の加熱速度で６７０℃以Ｅ、Ａ＿３変態点以下の範囲の
温度まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、
３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の温
度域を急速冷却することを特徴とする加工用合金化処理
溶融亜鉛めっき軟鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ：０．０１〜０．０８ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５
〜０．４ｗｔ％Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｐ：０．０２
ｗｔ％以下Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５
〜０．１ｗｔ％Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、 その他不可避的不純物を含有する熱延鋼板または冷延鋼
板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５℃／ｓｅｃ以上
の加熱速度で６７０℃以上Ａ＿３変態点以下の範囲の温
度まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、３
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の温度
域を急速冷却し、その後３００〜４００℃の範囲の温度
で３０秒以上の過時効処理をすることを特徴とする加工
用合金化処理溶融めっき軟鋼板の製造方法。 - （３）Ｃ：０．０１〜０．０８ｗｔ％、Ｍｎ：０．０５
〜０．４ｗｔ％Ｓｉ：０．１ｗｔ％以下、Ｐ：０．０２
ｗｔ％以下Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５
〜０．１ｗｔ％Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、 その他不可避的不純物を含有する熱延鋼板または冷延鋼
板に溶融亜鉛めっきを施し、次いで１５℃／ｓｅｃ以上
の加熱速度で６７０℃以上Ａ＿３変態点以下の範囲の温
度まで急速加熱し、この温度で１秒以上保持した後、３
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で６７０〜４００℃の温度
域を急速冷却し、その後鋼板を１５０〜３００℃の範囲
の温度に保持しつつコイル状に巻き取り、さらにこれを
放冷して１００℃以下の温度とすることを特徴とする加
工用合金化処理溶融めっき軟鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27117885A JPS62130268A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27117885A JPS62130268A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62130268A true JPS62130268A (ja) | 1987-06-12 |
Family
ID=17496430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27117885A Pending JPS62130268A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62130268A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01152252A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kobe Steel Ltd | 加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US5049453A (en) * | 1990-02-22 | 1991-09-17 | Nippon Steel Corporation | Galvannealed steel sheet with distinguished anti-powdering and anti-flaking properties and process for producing the same |
| WO1995018245A1 (fr) * | 1993-12-24 | 1995-07-06 | Centre De Recherches Metallurgiques - Centrum Voor Research In De Metallurgie | Procede et installation de traitement continu d'une bande d'acier galvanisee |
| FR2726578A1 (fr) * | 1994-11-04 | 1996-05-10 | Lorraine Laminage | Procede de revetement au trempe d'une tole d'acier par une couche metallique a base d'aluminium ou de zinc |
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US8066829B2 (en) | 2008-01-15 | 2011-11-29 | Arcelormittal France | Process for manufacturing stamped products, and stamped products prepared from the same |
| US9718125B2 (en) | 2006-09-06 | 2017-08-01 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
-
1985
- 1985-12-02 JP JP27117885A patent/JPS62130268A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01152252A (ja) * | 1987-12-10 | 1989-06-14 | Kobe Steel Ltd | 加工用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| WO1995018245A1 (fr) * | 1993-12-24 | 1995-07-06 | Centre De Recherches Metallurgiques - Centrum Voor Research In De Metallurgie | Procede et installation de traitement continu d'une bande d'acier galvanisee |
| US5628842A (en) * | 1993-12-24 | 1997-05-13 | Centre De Recherches Metallurgiques-Centrum Voor Research In De Metallurgie | Method and apparatus for continuous treatment of a strip of hot dip galvanized steel |
| FR2726578A1 (fr) * | 1994-11-04 | 1996-05-10 | Lorraine Laminage | Procede de revetement au trempe d'une tole d'acier par une couche metallique a base d'aluminium ou de zinc |
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US5897967A (en) * | 1996-08-01 | 1999-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US9718125B2 (en) | 2006-09-06 | 2017-08-01 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
| US10702916B2 (en) | 2006-09-06 | 2020-07-07 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
| US8066829B2 (en) | 2008-01-15 | 2011-11-29 | Arcelormittal France | Process for manufacturing stamped products, and stamped products prepared from the same |
| US8440323B2 (en) | 2008-01-15 | 2013-05-14 | Arcelormittal France | Coated steel stamped product |
| US8733142B2 (en) | 2008-01-15 | 2014-05-27 | Arcelormittal France | Process for manufacturing stamped products, and stamped products prepared from the same |
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