DK159393B - Anvendelse af impraegneret polymerisationskatalysator til ethylenpolymerisation - Google Patents

Description

i

DK 159393B

Den foreliggende opfindelse angår katalytisk copoly-merisation af ethylen med en eller flere højere a-olefin-monomere med højaktive komplekse katalysatorer indeholdende Mg og Ti ved en gasfasefremgangsmåde, ved hvilken der frem-5 stilles ethylencopolymere med en massefylde > 0,91 g/cm3 og < 0,94 g/cm3 og et smelteflydeforhold > 22 og < 32.

3

Polyethylen med lav massefylde på <0,940 g/cm har indtil den seneste tid været fremstillet kommercielt for størstedelens vedkommende ved højtryks- (dvs.

10 på(>1000 atm.)-homopolymerisation af ethylen i gas fasen i omrørte og aflange rørreaktorer i fraværelse af opløsningsmidler, men under anvendelse af fri radikal initiatorer. Beregnet på verdensbasis har mængden af polyethylen med lav massefylde fremstillet på denne 15 måde årligt udgjort mængder på mere end 5,9 milliarder kg.

Således som netop beskrevet i US-patentskrift nr. 4.011.382 og i belgisk patentskrift nr. 839.380 har det vist sig, at polyethylen med lav massefylde kan 20 fremstilles kommercielt ved tryk på under 70 atm. ved en gasfasereaktion i fraværelse af opløsningsmidler, men ved at anvende udvalgte katalysatorer indeholdende chromium og titanium (og eventuelt fluor) under specifikke driftsbetingelser ved en fremgangsmåde i fluidise-25 ret leje.

Produkterne fremstillet ved fremgangsmåderne ifølge US-patent nr. 4.011.382 og belgisk patent nr.

839.380 har imidlertid en forholdsvis bred molekylvægtsfordeling (Mw/Mn) på >6 og <20. Skønt disse poly-30 mere som sådanne er ganske anvendelige til et stort antal formål indenfor områderne tråd- og kabelisolation og støbte rør, er de dog ikke bredt anvendelige indenfor området sprøjtestøbeformål. De anvendes heller ikke bredt indenfor området folieformål på grund 35 af de dårlige optiske og mekaniske egenskaber hos folier og film fremstillet ud fra sådanne harpikser.

DK 159393B

2

Por at være kommercielt anvendelige ved en gasfasefremgangsmåde såsom fremgangsmåden i fluidiseret leje ifølge US-patentskrift nr. 3.709.853, 4.003.712 og 4.011.382 samt kanadisk patentskrift nr. 991.798 og *5 belgisk patentskrift nr. 839.380 skal den anvendte katalysator være en højaktiv katalysator, dvs. at den skal have produktivitetsniveau på>50.000 og fortrinsvis på >100.000 kg/polymer pr. kg primært metal i katalysatoren. Dette er tilfældet, fordi sådanne gasfase-10 fremgangsmåder sædvanligvis ikke benytter særlige trin til fjernelse af katalysatorrester. Katalysatorresten i polymeren skal således være så ringe, at den kan efterlades i polymeren uden at fremkalde eventuelle utidige problemer ved håndteringen hos harpiksfabri-15 kanten og/eller hos den endelige forbruger. Hvor en højaktiv katalysator med held anvendes ved sådanne fremgangsmåder i fluidiseret leje, er harpiksens tungmetalindhold af størrelsesordenen på <.20 dele pr. million (ppm) af primært metal ved et produktivitetsniveau 20 på >50.000 og af størrelsesordenen på <10 ppm ved et produktivitetsniveau på >100.000 samt af størrelsesordenen på <3 ppm ved et produktivitetsniveau på >300.000. Lave katalysatorrestindhold er også vigtige, hvor katalysatoren laves med chlorholdige materialer såsom ti-25 tanium-, magnesium- og/eller aluminiumchloriderne, som benyttes i nogle af de såkaldte Ziegler- eller Ziegler-Natta-katalysatorer. Høje chlorrestværdier i en støbeharpiks vil frembringe grubedannelse og korrosion for metaloverfladerne i støbeorganerne. Cl-30 -rester af størrelsesordenen >200 ppm gør sådanne harpikser kommercielt uanvendelige til disse formål.

US-patentskrift nr. 3.989.881 beskriver brugen af en højaktiv katalysator til fremstilling under opslæmningspolymerisationsbetingelser af ethylenpolymere 35 med forholdsvis snæver molekylvægtsfordeling (Mw/Mn) fra ca. 2,7 til ca. 3,1. Der er gjort forsøg på at anvende lignende katalysatorer som de i US-patentskrift 3

DK 159393 B

nr. 3.989.881 beskrevne til det formål at lave poly-ethylen med snæver molekylvægtsfordeling ved polymerisation af ethylen alene eller sammen med propylen i gasfase ved en fremgangamåde i fluidiseret leje under 5 anvendelse af et lignende apparat og lignende betingelser som det, der anvendes ifølge US-patentskrift nr. 4.011.382 og belgisk patentskrift nr. 839.380. Disse forsøg var imidlertid ikke heldige. For at vindgå brugen af opslæmningsmidler i de opslæmmede katalysa-10 torsystemer ifølge US-patentskrift nr. 3.989.881 blev de Ti/Mg-holdige komponenter tørret. Imidlertid var det tørrede materiale en viskos, gummiagtig, pyrofor sammensætning, som vanskeligt kunne fødes til reaktoren, fordi den ikke forelå i fritstrømmende eller 15 risledygtig form. Selv når den blev blandet med siliciumoxid for at forbedre dens fritstrømmende egenskaber og derpå sat til reaktoren, viste resultaterne sig at være kommercielt uacceptable. Katalysatorens produktivitet var dårlig, eller katalysatoren var pyro-20 for og vanskelig at håndtere, eller polymerproduktet havde lav massefylde ophældt i løst tilstand, dvs. af størrelsesordnen 0,1 kg/liter.

Polymere med så lav massefylde ophældt i løst tilstand er kommercielt uønskelige, fordi de er fnug-25 gede. Hvis polymeren skal opbevares eller sælges i granulær form, kræves væsentligt større lagerrum og transportplads til håndtering af disse materialer.

Selv hvis den granulære polymer skal pelletiseres før forsendelse, kræver behandlingen af en given kvantitet 30 af materialet med lav massefylde i løst ophældt tilstand gennem pelletiseringsudstyret væsentligt længere behandlingstider end samme kvantitet af materialer med større massefylde ophældt i løst tilstand ville gøre, når man iøvrigt anvender samme ekstrusionsud-35 styr.

4

DK 159393 B

US-patentskrift nr. 4.124.532 beskriver polymerisation af ethylen og propylen med højaktive katalysatorer. Disse katalysatorer omfatter komplekser, der kan indeholde magnesium og titanium. Disse komplekser 5 fremstilles ved omsætning af halogenidet hvor M

kan være Mg, med en forbindelse M'Y, hvor M' kan være Ti og Y er halogen eller en organisk gruppe, i en elektronydende forbindelse. Disse komplekser isoleres derpå, enten ved krystallisation, ved fordampning af op-10 løsningsmidlet eller ved fældning.

Polymerisation gennemføres med disse katalytiske komplekser og en alkylaluminiumforbindelse.

Imidlertid beskriver US-patentskrift nr. 4.124.532 ikke nogen speciel teknik eller særlige metoder til 15 fremstilling af katalysatoren for at opnå de ønskelige resultater, der nu tilsigtes med den foreliggende opfindelse, og som skal beskrives nærmere nedenfor. Imidlertid vil brugen af de i US-patentskrift nr. 4.124.532 beskrevne katalysatorer uden anvendelse af disse speci-20 almetoder ikke føre til en kommercielt anvendelig fremgangsmåde, der lader sig gennemføre i fluidiseret leje til fremstilling af polyethylener med kommercielle hastigheder og i kommercielle udbytter. Hertil kommer, at de i ovennævnte US-patentskrift specificerede eksempler 25 på gasfasefremgangsmåder ikke beskriver en praktisk gennemførlig fremgangsmåde til copolymerisation, ved hvilken der kan fremstilles de her særligt ønskede copoly-mere med lav massefylde og med den polymer-morfologi, som fås med katalysatoren ifølge den foreliggende op-30 findelse, og som skal beskrives nærmere nedenfor.

US-patentskrift nr. 3.922.322 og 4.035.560 beskriver anvendelsen af flere Ti- og Mg-holdige katalysatorer til fremstilling af granulære ethylenpoly-mere ved en gasfasefremgangsmåde i fludiseret leje under 35 et tryk på <70 atm. Brugen af disse katalysatorer ved disse fremgangsmåder indebærer imidlertid væsentlige

DK 159393B

5 ulemper. Katalysatoren ifølge US-patent nr. 3.922.322 tilvejebringer således polymere med et meget højt katalysatorrestindhold, dvs. ca. 100 ppm Ti og mere end ca. 300 ppm Cl, hvilket fremgår af udførelseseksempl-5 erne i dette patentskrift. Hertil kommer, hvilket ligeledes fremgår af udførelseseksemplerne i US-patent-skrift nr. 3.922.322, at katalysatoren anvendes i form af en præpolymer, og at meget høje rumfang af katalysatormaterialet skal fødes til reaktoren. Fremstil-10 lingen og brugen af denne katalysator kræver således anvendelse af forholdsvis stort udstyr til fremstilling, opbevaring og transport af katalysatoren.

Katalysatorerne ifølge US-patent nr. 4.035.560 tilvejebringer tilsyneladende også polymere med høje 15 katalysatorrestindhold, og katalysatorsammensætningerne er åbenbart pyrofore på grund af de typer og de mængder af reduktionsmidler, som anvendes i sådanne katalysatorer.

Samtidigt indleveret dansk ansøgning nr. 1320/79 20 (med prioritets fra US serial no. 892.325 af 31. marts 1978) angår en fremgangsmåde til fremstilling af ethylen-copolymere, især i gasfase, med en Ti-holdig katalysator. Herved kan fremstilles ethylencopolymere med en massefylde på 0,91-0,96 g/cm , et smelteflydeforhold 25 >22 og <32 og et forholdsvis lavt katalysatorrest indhold, idet produktet fås i granulær form ved forholdsvis høje produktiviteter, hvis monomeren(e) poly-meriseres ved en gasfasefremgangsmåde med en specifik, højaktiv, Mg-Ti-holdig, kompleks katalysator, som blan-30 des med et indifferent bærermateriale. De således fremstillede granulære polymere har fremragende fysiske egenskaber, der tillader dem at anvendes ved en bred mangfoldighed af støbeformål. Imidlertid har også disse polymere visse væsentlige ulemper. For det første 35 på grund af tilstedeværelsen af understøtningsmaterialet i katalysatoren, der ikke fjeres fra polymeren før 6

DK 159393 B

dennes støbning, således at polymeren kommer til at indeholde visse af disse understøtningsmaterialer og derfor ikke er alt for anvendelig til fremstilling af klare folier og film. Disse understøtningspartikler kan meddele 5 klare folier fremstillet af sådanne polymere dårlige foliebedømmelsesresultater. For det andet har polymerene, især dem med de laveste polymermassefylder, også en forholdsvis lav massefylde ophældt i løst tilstand. Håndteringen af disse polymere kræver derfor brugen af stør-10 re rumfang til transport og opbevaringsudstyr end dem, der kræves til de pellitiserede produkter, som støbe-industrien er mere vant til at håndtere. Som resultat heraf behøves større kapitalinvesteringer til det nødvendige udstyr til behandling og oplagring af disse 15 granulære materialer med lav massefylde i løst ophældt tilstand. Hertil kommer, at tilførslen af granulære materialer med lav massefylde i løst ophældt tilstand som fødemateriale til støbe- og ekstrusionsudstyr kræver længere fødetider end dem, der kræves til indfød-20 ning af samme vægtmængde pellettiseret materialet på grund af de større rumfang af det granulære materiale, der herved indgår. For det tredje har polymerpartiklerne, som dannes ved polymerisationsfremgangsmåden i fluidiseret leje, uregelmæssig form og er noget vanske-25 lige at fluidisere. Slutproduktet indeholder også et højt niveau af fine partikler, dvs. partikler med en partikelstørreIse på ^150 μ.

Det har nu uventet vist sig, at ethylencopoly-mere med et bredt massefyldeområde fra 0,91 til 0,94 3 30 g/cm og et smelteflydeforhold ^22 og ^32, og som har et forholdsvis lavt katalysatorrestindhold og forholdsvis høj massefylde ophældt i løs tilstand, og som tilvejebringer folier med god klarhed, kan fremstilles ved forholdsvis høje produktiviteter til kom-35 mercielle formål ved en gasfasefremgangsmåde i fluidiseret leje, hvis ethylenet copolymeriseres med én eller flere a- 7

DK 159393 B

olefiner med 3-8 carbonatomer i nærværelse af en højaktiv magnesium-titanium-holdig komplekskatalysator således som nedenfor beskrevet under specifikke aktiveringsbetingelser med en organoaluminiumforbindelse, hvilken aktiv katalysator 5 er imprægneret i et porøst, indifferent bærermateriale.

Formålet med opfindelsen er derfor at tilvejebringe en fremgangsmåde til ved forholdsvis høje produktiviteter og ved en lavtryksgasfasefremgangsmåde at fremstillet ethylencopolymere, som har en masse-10 fylde fra ca. 0,91 til ca. 0,94, et smelteflydeforhold fra ca. 22 til ca. 32, et forholdsvis lavt kata-lysatorrestindhold og en massefylde ophældt i løs tilstand fra ca. 0,3 til ca. 0,5 kg/liter samt gode foliebedømmelsesværdier, når polymeren oparbejdes i 15 folieform.

Herved sikres endvidere, at ethylencopolymerene tilvejebringes i granulær form, hvor partiklerne er runde og lettere lader sig fluidisere ved en fremgangsmåde i fluidiseret leje, og hvor det færdige polymer-20 produkt indeholder forholdsvis få fine partikler.

løvrigt fås ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen ethylencopolymere, som er anvendelige til en bred mangfoldighed af slutanvendelser ved en let gennemførlig metode.

25 løvrigt bemærkes, at der er tale om en ny slags ethylencopolymere, som er særlig anvendelige til fremstilling af støbte genstande.

I tegningen er vist et gasfasereaktorsystem med fluidiseret leje, hvori katalysatorsystemet ifølge 30 opfindelsen med held kan anvendes.

Der er nu overraskende tilvejebragt en. fremgangsmåde til copolymerisation af ethylen med en eller flere C3_g-a-olefinmonomere ved anvendelse af en katalysatorsammensætning, fremstillet ved at danne et forstadiemateriale af en mag-35 nesiumforbindelse, en titaniumforbindelse og en elektrodo-norforbindelse, og derefter aktivere forstadiematerialet

DK 159393 B

8 med en organoaluminiumforbindelse til dannelse af katalysatoren, og denne fremgangsmåde er særlig ved, at polymerisationen udføres kontinuert i fluidiseret leje ved en temperatur fra 30 til 105°C under et tryk på <70 atm i gasfasen, 5 hvorved man får ethylencopolymer indeholdende >90 mol% ethy-lenenheder og < 10 mol% enheder af en eller flere 03.3-0-olefiner ved en produktivitet, som er > 50.000 kg polymer pr. kg Ti, idet den copolymere fremstilles i granulær form og med en massefylde, der er > 0,91 til < 0,94 kg/cm3 og et 10 smelteflydeforhold, der er > 22 til < 32, ved i nærværelse af fra 0 til 2,0 mol 1¾ pr. mol ethylen i gasfase-reaktionszonen at bringe den monomere charge i kontakt med aktiverede forstadiematerialepartikler med formlen 15 MgmTi(OR)nXp[ED]q hvori R er en aliphatisk eller aromatisk carbonhydridgruppe med 1-14 c-atomer, eller COR', idet R' er en alifatisk eller aromatisk carbonhydridgruppe med 20 1-14 C-atomer, X er valgt blandt Cl, Br, I eller blandinger deraf, ED er en flydende elektrondonorforbindelse, hvori forstadiematerialet er opløseligt, og som er valgt blandt alkylestre af alifatiske og aromatiske carboxylsyrer, alifatiske ethre, 25 cycliske ethre og alifatiske ketoner, m er > 0,5 til < 56, n er 0, 1 eller 2, p er > 2 til < 116, og q er > 2 til <85, 30 idet forstadiematerialet er imprægneret i en indifferent porøs bærer i et vægtforhold fra 0,033:1 til 1:1, og aktiveret med en alktivatorforbindelse med formlen

Al(R“)cX'dHe hvori X' er Cl eller OR''', R'' og R' " er ens eller forskel- 35

DK 159393B

9 lige og er mættede carbonhydridgrupper med 1-14 C-atomer, d er 0-1,5, e er 1 eller 0, og c+d+e=3, idet aktiveringen af forstadiematerialet er sket ved behandling af det imprægnerede forstadiemateriale udenfor polymerisationsreaktoren 5 i en carbonhydridopslæmning med >0 til <10 mol aktivatorforbindelse pr. mol titaniumforbindelse i forstadiematerialet, tørring af blandingen, hvorved der fås et fritstrømmende fast partikelformet materiale, og tilsætning af det imprægnerede forstadiemateriale til polymerisationsreaktoren, 10 hvori det yderligere aktiveres ved at sætte yderligere aktivatorforbindelse til reaktoren i sådanne mængder, at der fås > 10 til < 400 mol aktivatorforbindelse ialt pr. mol titaniumforbindelse i forstadiematerialet.

15 Ethvlencopolvmerene

De α-olefiner, der anvendes i den foreliggende fremgangsmåde bør ikke indeholde nogen forgrening på noget af deres carbonatomer, der befinder sig nærmere ved a-dobbelt-bindingen end det fjerde carbonatom. Disse α-olefiner ind-20 befatter propylen, buten-1, penten-1, hexen-1, 4-methyl-penten-1, hepten-1 og octen-1. De foretrukne a-olefiner er propylen, buten-1, hexen-1, 4-methyl-penten-1 og octen-1.

Copolymerene, fremstillet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen har et smelteflydeforhold > 22 til < 32, men for-25 trinsvis >25 til £ 30. Værdien for smelteflydeforholdet er en anden måde at angive en polymers molekylvægtsfordeling. Intervallet for smelteflydeforhold (MFR) fra > 22 til < 32 svarer således til et Mw/Mn-interval fra ca. 2,7 til ca.

4,1, og MFT intervallet > 25 til < 30 svarer til et Mw/Mn-30 interval fra ca. 2,8 til ca. 3,6.

Copolymerene har en massefylde fra ca. 0,91 til ca.

0,94 g/cm3, men fortrinsvis > 0,917 til < 0,935 g/cm3. Co-polymerens massefylde ved et givet smelteindeksniveau for 35 10

DK 159393 B

denne copolymer styres primært af mængden af comonomer med 3-8 carbonatomer, der copolymeriseres sammen med ethylenet. I fraværelse af comonomer vil ethylenet homo-polymeriseres ved tilstedeværelse af katalysatoren i-5 følge opfindelsen under tilvejebringelse af homopoly-mere med en massefylde på ca. 0,96 g/cm eller derover. Således resulterer tilsætningen af progressivt større mængder af comonomerene i en progressiv sænkning af copolymerens massefylde. Mængden af hver af de forskel-10 lige comonomere med 3-8 carbonatomer, som kræves til opnåelse af samme resultat iøvrigt, vil variere fra den ene monomer til den anden under iøvrigt samme reaktionsbetingelser.

For således at opnå de samme resultater i co-15 polymerene med hensyn til en given massefylde ved et givet smelteindeksniveau vil der kræves større molære mængder af de forskellige comonomere i rækkefølgen C 3^“ 5>C 6>C 7^° 8 *

En copolymers smelteindeks afspejler dens mole-20 kylvægt. Polymere med forholdsvis høj molekylvægt har forholdsvis lavt smelteindeks. Ethylenpolymere med ultrahøj molekylvægt har et smelteindeks ved høj belastning (HLMI) på ca. 0, og ethylenpolymere med meget høj molekylvægt har et smelteindeks ved høj belastning 25 (HLMI) fra 0 op til ca. 1,0. Sådanne polymere med høj molekylvægt er vanskelige om ikke umulige at støbe i konventionel sprøjtestøbeudstyr. Polymerene fremstillet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan derimod let støbes i sådant udstyr. De har et smelteindeks ved 30 standard eller normal belastning på op til ca. 100, men fortrinsvis fra ca. 0,5 til ca. 80, og et smelteindeks ved høj belastning (HLMI) fra ca. 11 til ca.

2000. Smelteindekset for de ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen fremstillede polymere er en funktion af 35 en kombination af reaktionens polymerisationstemperatur, copolymerens massefylde og hydrogen/monomerfor- 11

DK 159393 B

holdet i reaktionssystemet. Således hæves smelteindekset ved at forøge polymerisationstemperaturen og/eller ved at sænke polymerens massefylde og/eller ved at forøge hydrogen/monomerforholdet. Ud over hydrogen kan og-5 så andre kædeoverføringsmidler såsom dialkylzinkfor-bindelser anvendes til yderligere at hæve copolymerenes smelteindeks.

Copolymerene fremstillet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen har et indhold af umættede grupper på < 1 og 10 sædvanligvis på > 0,1 til < 0,3 pr. 1000 carbonatomer.

Copolymerene ifølge opfindelsen har et indhold af med n-hexan ekstraherbare stoffer (ved 50°C) på under ca.

3, men fortrinsvis på under ca. 2 vægt-%.

Copolymerene fremstillet ved fremgangsmåden ifølge 15 opfindelsen har et restkatalysatorindhold udtrykt i dele pr. million titaniummetal af størrelsesordenen > 0 til < 20 dele pr. million (ppm) ved et produktivitetsniveau på > 50.000 og et katalysatorrestindhold af størrelsesordenen > 0 til < 10 ppm ved et produktivitetsniveau på > 100.000 20 og endelig et katalysatorrestindhold af størrelsesordenen > 0 til < 3 dele pr. million ved et produktivitetsniveau på > 300.000. Udtrykt som Cl-, Br- eller I-rester har copolymerene ifølge opfindelsen et restindhold af Cl, Br eller I, der afhænger af forstadiematerialets Cl-, Br- eller I- 25 indhold. Ud fra forholdet mellem Ti og Cl, Br eller I hos det fra begyndelsen anvendte forstadiemateriale er det muligt at beregne Cl-, Br- eller I-restinholdet, når man har kendskab til produktivitetsniveauet, kun på grundlag af titani-umrest. For mange af copolymerene ifølge opfindelsen, der 30 laves kun med Cl-holdige komponenter ved katalysatorsystemets fremstilling (hvor Cl/Ti = 7), kan man beregne et Cl-restindhold > 0 til < 140 ppm ved et produktivitetsniveau > 50.000, medens Cl-indholdet bliver > 0 til < 70 ppm ved et produktivitetsniveau på eller over 100.000, og Cl-indhol-35 det bliver > 0 til <20 ppm ved et produktivitetsniveau på > 300.000. Copolymeren fremstilles let ved fremgangsmåden 12

DK 159393 B

ifølge opfindelsen med produktiviteter på op til ca. 500.000 kg polymer/kg titanium.

Copolymerene fremstilllet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen er granulære materialer, som har en gennemsnits-5 partikelstørrelse af størrelsesordenen fra ca. 0,13 mm til ca. 1,8 mm, men fortrinsvis på ca. 0,5 til ca. 1,0 mm i diameter. Partikelstørrelsen er vigtig med det formål let at fluidisere polymerpartiklerne i reaktorens fluidiserede leje således som nedenfor beskrevet. Copolymeren ifølge 10 opfindelsen har en massefylde ophældt i løs tilstand fra ca. 0,3 til ca. 0,5 kg/liter.

Foruden at kunne anvendes til fremstilling af folie, er copolymerene fremstillet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen også anvendelige ved andre støbeformål.

15 Til foliefremstillingsformål er de foretrukne copoly- mere dem, der har en massefylde fra ca. 0,912 til ca. 0,940 kg/cm3, men fortrinsvis > 0,916 til < 0,928, en molekylvægtsfordeling (Mw/Mn) > 2,7 til < 3,6, men fortrinsvis fra ca. 2,8 til ca. 3,1, og et standardsmelteindeks fra 0,5 op 20 til 5,0, men fortrinsvis fra ca. 0,7 til ca. 4,0. Folierne har en tykkelse på op til 0,25 mm, men fortrinsvis på op til 0,13 mm og helst på omkring 0,025 mm.

Til injektionsstøbning af fleksible genstande såsom husholdningsartikler er de foretrukne copolymere ifølge 25 opfindelsen dem, som har en massefylde mellem 0,920 og 0,940, men fortrinsvis fra ca. 0,925 til ca. 0,930 g/cm3, en molekylvægtsfordeling Mw/Mn fra 2,7 til 3,6, men fortrinsvis fra ca. 2,8 til ca. 3,1, og et standardsmelteindeks fra 2 til 100, men fortrinsvis fra ca. 8 til ca. 80.

30

Den højaktive katalysator

Forbindelserne, som anvendes til fremstilling af den højaktive katalysator, der benyttes ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, omfatter mindst én titaniumforbindelse, mindst 35 én magnesiumforbindelse, mindst én elektrodonor, mindst én aktivatorforbindelse og mindst ét porøst indifferent bærer-

DK 159393 B

13 materiale således som nedenfor defineret.

Titaniumforbindelsen har strukturen

Ti(OR)aXb 5 hvori R betegner en aliphatisk eller aromatisk carbonhydrid-gruppe med 1-14 carbonatomer eller COR', hvor R' betegner en aliphatisk eller aromatisk carbonhydridgruppe med 1-14 carbonatomer, X er valgt blandt Cl, Br, I eller blandinger 10 deraf, a er 0, 1 eller 2, b er 1-4 inklusive, og a + b = 3 eller 4.

Fortrinsvis er R og R1 C1_14-alkyl og Cg-^-aryl, især C^g-alkyl (ganske særligt foretrækkes C^g-alkyl) og Ce-iQ-aryl/ såsom methyl, ethyl, propyl, i-propyl, butyl, 15 i-butyl, pentyl, hexyl, octyl, i-octyl, nonyl, decyl, dode-cyl, tetradecyl, og phenyl, tolyl, xylyl, ethylphenyl, naphthyl.

Titaniumforbindelserne kan anvendes individuelt eller i kombinationer og vil indbefatte TiCl3, TiCl^, 20 Ti(OCH3)Cl3, Ti(OC6H5)Cl3, Ti(0C0CH3)Cl3 og Ti(OCOC6H5)-CI3.

Magnesiumforbindelsen har strukturen

MgX2 25 hvori X er valgt blandt Cl, Br, I eller blandinger der af. Sådanne magnesiumforbindelser kan anvendes individuelt eller i kombinationer og vil indbefatte MgCl2,

MgBr2 og Mgl2. Vandfrit MgCl2 er den særligt foretrukne 30 magnesiumforbindelse.

Ca. 0,5 til ca. 56, men fortrinsvis fra ca. 1 til ca. 10 mol af magnesiumforbindelsen anvendes pr. mol af titaniumforbindelsen ved fremstilling af katalysatorerne, som anvendes ifølge opfindelsen.

35 14

DK 159393 B

Titaniumforbindelsen og magnesiumforbindelsen bør anvendes i en form, som vil lette deres opløsning i elektrondonoren således som nedenfor beskrevet.

Elektrondonoren er en organisk forbindelse, som er 5. flydende ved 25°C, og i hvilken titaniumforbindelsen og magnesiumforbindelsen er opløselige. Elektrondonorerne er kendt som sådanne eller som Lewis-baser.

Elektrondonorerne vil indbefatte sådanne forbindelser som alkylestere af aliphatiske og aromatiske carboxylsyrer, 10 aliphatiske ethere, cycliske ethere og aliphatiske ketoner.

Blandt disse elektrondonorer er de foretrukne alkylestere af mættede aliphatiske carboxylsyrer med 1-4 carbonatomer, alkylestere af aromatiske carboxylsyrer med 7-8 carbonatomer, aliphatiske ethere med 2-8, men fortrinsvis 3-4 carbonatomer, 15 cycliske ethere med 3-4 carbonatomer og fortrinsvis cycliske mono- eller diethere med 4 carbonatomer, aliphatiske ketoner med 3-6 carbonatomer, men fortrinsvis 3-4 carbonatomer. De mest foretrukne af disse elektrondonorer vil indbefatte methylformiat, ethylacetat, butylacetat, ethylether, hexyl-20 ether, tetrahydrofuran, dioxan, acetone og methylisobutylke-ton.

Elektrondonorerne kan anvendes individuelt eller i kombination deraf.

Ca. 2 til ca. 85, men fortrinsvis fra ca. 3 til ca.

25 10 mol, af elektrondonoren anvendes pr. mol Ti.

Aktivatorforbindelsen har strukturen

Al(R»)cX'dHe 30 hvori X' er Cl eller OR"1, R" og R"1 er ens eller forskellige og er mættede carbonhydridgrupper med 1-4 carbonatomer, d er 0 til 1,5, e er 1 eller 0, og c + d + e = 3.

Fortrinsvis er R" og R" 1 mættede aliphatiske C1--14-grupper eller mættede cycloaliphatiske grupper med fortrins-35 vis 5-10 C-atomer, såsom cyclopentyl, cyclohexyl, cyclohep-tyl, methylcyclohexyl.

15

DK 159393 B

Sådanne aktivatorforbindelser kan anvendes individuelt eller i kombinationer deraf og vil indbefatte A1(C2H5)3, A1(C2H5)2C1, Al(i-C4H9)3, Al2(C2H5)3C13,

Al(i-C4H9)2H, Al(CgH13)3, Al(C8H17)3, A1(C2H5)2H og 5 Al(C2H5)2(OC2H5) .

Ca. 10 til ca. 400, men fortrinsvis til ca. 10 til ca. 100, mol af aktivatorforbindelsen anvendes pr. mol af titaniumforbindelsen ved aktivering af de ifølge opfindelsen anvendte katalysatorer.

10 Bærermaterialeme er faste, par tikel forme de, porøse materialer, som er indifferent overfor katalysatorsammensætningens andre komponenter og overfor reaktionssystemets andre aktive komponenter. Disse bærermaterialer vil indbefatte uorganiske materialer såsom 15 oxider af silicium og/eller aluminium. Bærermaterialerne anvendes i form af tørre pulvere med en gennemsnitlig partikelstørrelse fra ca. 10 til ca. 250, men fortrinsvis fra ca. 50 til ca. 150 μ. Disse materialer er også porøse og har et overfladeareal på større el-20 ler lig med 3, men fortrinsvis større end eller lig med 50 m /g. Katalysatoraktiviteten eller produktiviteten forbedres tilsyneladende også med siliciumoxid, som har porestørrelser større end eller lig med 80 Å enheder og fortrinsvis større end eller lig med 100 Å 25 enheder. Bærermaterialet bør være tørt, dvs. frit for absorberet vand. Bærermaterialets tørring gennemføres ved at opvarme det til en temperatur større end eller lig med 600°C. Alternativt kan bærermateriale tørret ved en temperatur større end eller lig med 200°C be-30 handles med ca. 1 til ca. 8 vægt-% af én eller flere af de ovenfor beskrevne aluminiumalkylforbindelser.

Denne modifikation af understøtningen med alkylalu-miniumforbindelseme tilvejebringer katalysatorsammensætningen med forøget aktivitet og forbedrer desuden 35

DK 159393 B

16 polymerpartikelmorfologien hos de hermed fremstillede ethy-lenpolymere.

Katalysatorfremstillinq;

Dannelse af forstadie 5 Den ifølge opfindelsen anvendte katalysator fremstil les ved først at fremstille et forstadiemateriale ud fra titaniumforbindelsen, magnesiumforbindelsen og elektrondonoren således som nedenfor beskrevet og derpå imprægnere bærermaterialet med forstadiematerialet og så behandle den 10 således imprægnerede forstadiesammensætning med aktivatorforbindelsen i ét eller flere trin således som nedenfor beskrevet.

Forstadiematerialet dannes ved at opløse titaniumforbindelsen og magnesiumforbindelsen i elektrondonoren ved en 15 temperatur fra ca. 20"C op til elektrondonorens kogepunkt. Titaniumforbindelsen kan sættes til elektrondonoren før eller efter tilsætning af magnesiumforbindelsen eller samtidig dermed. Titaniumforbindelsens og magnesiumforbindelsens opløsning kan lettes ved omrøring og i nogle tilfælde ved 20 kogning af disse to forbindelser i elektrondonoren under tilbagesvaling. Efter at titaniumforbindelsen og magnesiumforbindelsen er opløst, kan forstadiematerialet isoleres ved krystallisation eller ved fældning med aliphatisk eller aromatisk carbonhydrid med 5-8 carbonatomer såsom hexan, 25 isopentan eller benzen.

Det krystalliserede eller fældede forstadiemateriale kan isoleres i form af fine, fritstrømmende partikler, som har en gennemsnitspartikelstørrelse fra ca. 10 til ca. 100 μ og en massefylde ophældt i løs tilstand fra ca. 0,29 til 30 ca. 0,53 kg/liter.

Når forstadiematerialet laves således som ovenfor beskrevet, har det formlen

MgmTii(OR)nXp[ED]q hvori ED er elektrondonoren, m er > 0,5 men < 56 og fortrins- 35

DK 159393B

17 vis > 0,5 men <5, n er 0, 1 eller 2, p er > 2 men < 116 og fortrinsvis > 6 men <14, q > 2 men < 85 og fortrinsvis > 4 men < 11, R er en aliphatisk eller aromatisk carbonhydrid-gruppe med 1-14 carbonatomer eller er COR', hvori R' er en 5 aliphatisk eller aromatisk carbonhydridgruppe med 1-14 carbonatomer, og X er valgt blandt Cl, Br, I eller blandinger deraf.

Indekstallet ved grundstoffet titanium (Ti) betener tallet 1.

10 Katalvsatorfremstilling:

Understøtningens imprægnering med forstadicmateriale

Forstadiematerialet anbringes derpå som imprægnering i vægtforhold fra ca. 0,033 til ca. 1, men fortrinsvis fra ca. 0,1 til ca. 0,33 dele af forstadiematerialet pr. vægtdel 15 af bærermaterialet.

Imprægneringen af den tørrede (aktiverede) understøtning eller bærer med forstadiematerialet kan gennemføres ved at opløse forstadiematerialet i elektrondonoren og ved derpå at blande understøtningen med det opløste forstadie-20 materiale, således at forstadiematerialet tillades at trænge ind i og imprægnere understøtningen. Opløsningsmidlet fjernes derpå ved tørring ved temperaturer på eller over 70°C.

Understøtningen kan også imprægneres med forstadiematerialet ved at sætte understøtningen til en opløsning af 25 de kemiske råmaterialer, som anvendes til dannesle af forstadiematerialet i elektrondonoren, uden at isolere forstadiematerialet fra en sådan opløsning. Overskud af elektrondonor fjernes derpå ved tørring eller vaskning og tørring ved temperaturer på eller over 70°C.

30 35 18

DK 159393 B

Aktivering af forstadiematerialet

For at anvendes ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen skal forstadiematerialet aktiveres helt eller delvis, dvs. det skal behandles med tilstrækkelig akti-5 vatorforbindelse til at overføre Ti-atomerne i forstadiematerialet til aktiv tilstand.

Det har vist sig, at for at fremstille en anvendelig katalysator, er det nødvendigt at lede aktiveringen på en sådan måde, at i det mindste det færdige ak-10 tiveringstrin gennemføres i fraværelse af opløsningsmiddel, således at man undgår nødvendigheden af tørre den fuldstændigt aktive katalysator til fjernelse af opløsningsmiddel derfra. Der er udviklet to fremgangsmåder til opnåelse af dette resultat.

15 Ved den ene metode aktiveres forstadiemateria let fuldstændigt udenfor reaktoren i fraværelse af opløsningsmiddel ved tør blanding af det imprægnerede forstadiemateriale med aktivatorforbindelsen. Ved denne tørblandingsmetode anvendes aktivatorforbindelsen, med-20 ens den befinder sig imprægneret i et bærermateriale.

Ved denne metode fremstilles det fuldt aktiverede forstadiemateriale, uden at det er nødvendigt at opvarme sammensætningen over 50°C, før det fødes ind i polymerisationsreaktoren.

25 Ved den anden metode ifølge opfindelsen, som foretræk kes ved sådanne katalysatoraktiveirngsbehandlinger, aktiveres forstadiematerialet delvis uden for polymerisationsreaktoren med tilstrækkelige aktivatorforbindelse, således at der tilvejebringes et delvis aktiveret forstadiemateriale, som har 30 et molært forhold mellem aktivatorforbindelse og Ti på op til 10:1, men fortrinsvis fra ca. 4:1 til ca. 8:1. Denne delaktiveringsreaktion gennemføres fortrinsvis i opslæmning i et carbonhydrid efterfulgt af tørring af den herved fremkomne blanding til fjernelse af opløsningsmidlet ved temperaturer 35 mellem 20 og 80, men fortrinsvis mellem 50 og 70°C. Det herved fremkomne produkt er et fritstrømmende fast partikel-

DK 159393 B

19 formet materiale, som let kan fødes til polymerisationsreaktoren. Det delvist aktiverede og imprægnerede forstadiemateriale fødes til polymerisationsreaktoren hvor aktiveringen tilendebringes ved tilførsel af yderligere aktivatorforbin-5 delse, der kan være den samme forbindelse som først benyttet eller en anden aktivatorforbindelse.

Den yderligere tilførte mængde aktivatorforbindelse og det delvis aktiverede, imprægnerede forstadiemateriale fødes fortrinsvis til reaktoren gen-10 nem særskilte fødeledninger. Den yderligere mængde aktivatorforbindelse kan sprøjtes ind i reaktoren i form af en opløsning deraf i et carbonhydridopløsnings-middel såsom isopentan, hexan eller mineralolie. Denne opløsning indeholder sædvanligvis fra ca. 2 til ca.

15 30 vægt-% af aktivatorforbindelsen. Den yderligere aktivatorforbindelse sættes til reaktoren i sådanne mængder, at der i reaktoren sammen med de mængder aktivatorforbindelse og titaniumforbindelse, der tilføres reaktoren i form af det delvist aktiverede og 20 imprægnerede forstadiemateriale, tilvejebringes et totalt Al/Ti-molforhold større end eller lig med 10 og op til 100, men fortrinsvis fra ca. 15 til ca.

60. De yderligere mængder aktivatorforbindelse, som sættes til reaktoren, omsættes med og tilendebringer 25 titaniumforbindelsens aktivering i reaktoren.

Ved en kontinuerlig gasfasefremgangsmåde således som den nedenfor beskrevne fremgangsmåde i fluidiser-et leje fødes særskilte portioner af det delvis eller fuldstændigt aktiverede forstadiemateriale imprægneret 30 på bæreren kontinuerligt til reaktoren, idet særskilte dele af eventuel yderligere aktivatorforbindelse, som er nødvendig for at fuldstændiggøre aktiveringen af del- 35 20

DK 159393 B

vis aktiveret forstadiemateriale, som tilføres kontinuerligt under polymerisationsfremgangsmåden til erstatning for aktive katalysatorsteder, som forbruges under reaktionens forløb, ligeledes tilføres kontinuerligt i samme takt.

5 På tegningen ses et gasfase(fluidiseret leje)reaktor system til gennemførelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen.

Polymerisationsreaktionen

Polymerisationsreaktionen gennemføres ved at 10 bringe et strøm af monomerene i kontakt ved en gasfasefremgangsmåde således som den nedenfor beskrevne fremgangsmåde i fluidiseret leje og i det væsentlige i fraværelse af katalysatorgifte såsom fugt, oxygen, car-bonmonoxid, carbondioxid og acetylen, idet en kataly-15 tisk effektiv mængde af det fuldstændigt aktiverede forstadiemateriale (katalysatoren som sådan) er anbragt som imprægnering på en understøtning, og idet systemet holdes på tilstrækkelig temperatur og tryk til at igangsætte polymerisationsreaktionen.

20 For at opnå de ønskede massefyldeintervaller hos copolymerene er det nødvendigt at copolymerisere ethyl-enet med tilstrækkeligt af comonomerene med tre eller flere carbonatomer til opnåelse af et niveau på én og op til 10 molprocent af comonomerene med 3-8 carbon-25 atomer i copolymeren. Den nødvendige mængde comonomer til opnåelse af dette resultat vil afhænge af den eller de særligt anvendte comonomer(e).

Nedenfor er opstillet en liste over de mængder udtrykt i mol af forskellige comonomere, som skal co-30 polymeriseres med ethylen for at tilvejebringe polymere med det ønskede massefyldeinterval ved ethvert givet smelteindeks. Listen angiver også den realtive molære koncentration af en sådan comonomer i forhold til ethylen, der skal være tilstede i gasstrømmen af 35 monomere, som fødes til reaktoren.

21

DK 159393 B

Gasstrømmens Nødvendig mol % comonomer/ethylen

Comonomer i copolymer molforhold_ propylen 3,0 til 10 0,2 til 0,9 5 buten-1 2,5 til 7,0 0,2 til 0,7 penten-1 2,0 til 6,0 0,15 til 0,45 hexen-1 1,0 til 5,0 0,12 til 0,4 octen-1 0,8 til 4,5 0,10 til 0,35 10 Et reaktionssystem med fluidiseret leje, der kan anvendes ved den praktiske gennemførelse af fremgangsmåden ifølge opfindelsen, er illustreret i tegningen, som viser en reaktor 10, der omfatter en reaktionszone 12 og en hastighedsreduktionszone 14.

15 Reaktionszonen 12 omfatter en lag eller leje af voksende polymerpartikler, allerede dannede polymerpartikler og en mindre andel af katalysatorpartikler fluidiseret ved hjælp af en kontinuerlig strøm af polymeriserbare og modificerende gasformige komponen-20 ter i form af supplerende fødemateriale og recirkulationsgas, som føres gennem reaktionszonen. Til opretholdelse af et livligt fluidiseret leje skal hastigheden for den gennem lejet strømmende gasmasse være over den minimale strøm, som kræves til fluidisering 25 (Gmf)· Fortrinsvis holdes gasstrømmen dog fra ca. 1,5 til ca. 10 gange Gm£ og helst fra ca. 3 til ca. 6 gange Gmf* Udtrykket G ^ anvendes her i sin accepterede form som forkortelse for minimale massegasstrøm, der kræves til opnåelse af fluidisering, jfr. C.Y. Wen og Y.H. Yu, 30 "Mechanics of Fluidization" Chemical Engineering Progress Symposium Series, bind 62, side 100-111 (1966).

Det er vigtigt, at lejet altid indeholder partikler for at forhindre dannelsen af lokale "varme pletter" og til at indfange og fordele den partikel-35 formede katalysator over hele reaktionszonen. Ved opstart er reaktionszonen sædvanligvis påfyldt en grund- 22

DK 159393 B

masse af partikelformede polymerpartikler, før gasstrømmen sættes igang. Sådanne partikler kan være af identisk natur med den polymer, som skal laves, eller være forskellige derfra. Når der anvendes sådanne andre par-5 tikler, fjernes disse sidenhen sammen med de ønskede polymerpartikler, når disse er dannet som det første produkt. Til slut fås et fluidiseret leje udelukkende indeholdende de ønskede polymerpartikler til erstatning for lejet, der blev anvendt ved fremgangsmådens 10 opstart.

Den helt eller delvis aktiverede forstadieforbindelse (katalysatoren), som anvendes i de fludiser-ede leje, opbevares fortrinsvis inden brug i et reservoir 32 under et tæppe af gas, som er indifferent over-15 for det opbevarede materiale, såsom nitrogen eller argon .

Fludiseringen opnås med en høj grad af gasrecirkulation til og gennem lejet, typisk af størrelsesordenen ca. 50 gange omfanget af tilført supplerings-20 gas. Det fluidiserede leje har almindeligvis et udseende af en tæt masse af livlige partikler, såvidt mulig i form af en fri hvirvelstrøm således som frembragt ved gennemboblingen af gas gennem laget. Trykfaldet gennem lejet er det samme som eller en lille smule 25 større end lejets masse divideret med dets tværsnitsareal. Trykfaldet er således afhængigt af reaktorens geometri.

Suppleringsgas tilføres lejet med samme hastighed som den hastighed, med hvilken partikelformigt poly- - 30 merprodukt fjernes. Sammensætningen af suppleringsgassen bestemmes ved hjælp af en gasanalysator 16 anbragt over lejet. Gasanalysatoren bestemmer sammensætningen af den recirkulerede gas, og sammensætningen af suppleringsgassen indstilles i overensstemmelse hermed, såled-35 es at der opretholdes i det væsentlige stabile tilstande med hensyn til gassammensætningen i reaktionszonen.

DK 159393B

23

For at sikre fuldstændig fluidisering sendes recirkulationsgassen og, hvor det ønskes, en del af suppleringsgassen tilbage til reaktoren på et punkt 18 under lejet. Der forefindes en gasfordelingsplade 20 5 over returpunktet til hjælp ved lejets fluidisering.

Den del af gasstrømmen, som ikke omsættes i lejet, udgør recirkulationsgassen, der udtages fra polymerisationszonen, fortrinsvis ved at sendes ind i en hastighedsreduktionszone 14 over lejet, hvor indfangede 10 partikler gives lejlighed til at falde tilbage i lejet. Partikeltilbageføringen kan fremmes med en cyklon 22, der kan være en del af hastighedsreduktionszonen eller være anbragt uden for denne. Hvor det ønskes, kan recirkulationsgassen dernæst sendes gennem et filter 24 15 konstrueret til at fjerne små partikler ved høje gasstrømhastigheder for at forhindre støv i at komme i kontakt med varmeoverføringsflader og kompressorblade.

Recirkulationsgassen komprimeres derefter i en kompressor 25 og sendes så gennem en varmeveksler 26, 20 hvori den befries for reaktionsvarme, før den sendes tilbage til lejet. Ved konstant at fjerne reaktionsvarme opnår man, at der ikke forekommer nogen konstaterbart temperaturgradient indenfor lejets øvre del.

En temperaturgradient vil derimod bestå ved lejets bund 25 i et lag på ca. 15-20 cm mellem indgangsgastemperatur og resten af lejets temperatur. Det er således konstateret, at lejet virker således, at recirkulationsgassen næsten omgående indstilles, når den er nået over dette bundlag af lejezonen, således at den bringes i 30 overensstemmelse med temperaturen i resten af lejet, som derved i sig selv holdes ved i det væsentlige konstant temperatur under stabile tilstande. Recirkulationsgassen sendes derpå tilbage til reaktoren ved bunden 18 og føres til det fluidiserede leje gennem 35 fordelingspladen 20. Kompressoren 25 kan også være anbragt opstrøms for varmeveksleren 26.

24 DK 159393 B

Fordelingspladen 20 spiller en vigtig rolle ved reaktorens drift. Det fluidiserede leje indeholder voksende og allerede dannede partikelformede polymerpartikler såvel som katalysatorpartikler. Efterhånden som 5 polymerpartiklerne bliver varme og sandsynligvis aktive, skal de forhindres i at sætte sig, for hvis man tillader en rolig masse at bestå, kan eventuel aktiv katalysator indeholdt deri fortsætte med at reagere og bevirke sammensmeltning. Det er derfor vigtigt at dif-10 fundere recirkulationsgas gennem lejet med tilstrækkelig hastighed til at opretholde fluidisering også ved lejets bund. Fordelingspladen 20 tjener dette formål og kan være et net, en med spalter forsynet plade, en perforeret plade, en plade af boblehættetypen og lign-15 ende. Pladens elementer kan alle være stationære, eller pladen kan være af den mobile type således som beskrevet i US-patentskrift nr. 3.298.792. Uanset sin konstruktion skal pladen diffundere recirkulationsgassen gennem partiklerne ved lejets bund, således at 20 de holdes i fluidiseret tilstand, og desuden tjene til at understøtte et roligt leje af harpikspartikler, når reaktoren ikke er i drift. Pladens mobile elementer kan anvendes til at fjerne eller bevæge eventuelle polymerpartikler, som er indfanget i eller på pladen.

25 Hydrogen kan anvendes som kædeoverføringsmiddel ved polymerisationsreaktionen ifølge opfindelsen. Det anvendte forhold mellem hydrogen og ethylen vil variere mellem 0 og ca. 2,0 mol hydrogen pr. mol monomer i gasstrømmen.

30 Enhver overfor katalysatoren og reaktanterne indifferent gas kan også være tilstede i gasstrømmen. Aktivatorforbindelsen tilsættes fortrinsvis til gasrecirkulationssystemet ved dettes varmeste del. Derfor foretrækkes indførsel i recirkulationsledningen ned-35 strøms for varmeveksleren, f.eks. fra et afgivelsesorgan 27 gennem en ledning 27a.

25

DK 159393 B

Forbindelser med strukturen Zn(Ra)(R^), hvori Ra °9 er enS e-^er forskellige aliphatiske eller aromatiske carbonhydridgrupper med 1-14 carbonatomer, kan anvendes sammen med hydrogen til i nærværelse af 5 katalysatoren ifølge opfindelsen at virke som molekul vægts regulering eller kædeoverføringsmidler, dvs. til at hæve de hermed fremstillede copolymeres smelteindeks værdier . Op til ca. 50, men fortrinsvis fra ca.

20 til ca. 30 mol af zinkforbindelsen (som Zn) vil an-10 vendes i gasstrømmen i reaktoren pr. mol titaniumfor-bindelse (som Ti) i reaktoren. Zinkforbindelsen vil indføres i reaktoren, fortrinsvis i form af en fortyndet opløsning (2-10 vægt-%) i et carbonhydridopløs-ningsmiddel eller absorberet på et fast fortyndings-15 materiale såsom siliciumoxid i mængder fra ca. 10 til ca. 50 vægt-%. Disse sammensætninger er tilbøjelige til at være pyrofore. Zinkforbindelsen kan tilsættes i recirkulation s gas strømmen fra et fødeorgan, der støder op til fødeorganet 27.

20 Det er vigtigt at drive reaktoren med fluidiser- et leje ved en temperatur under polymerpartiklernes sintringstemperatur. For at sikre, at sintring ikke vil ske, ønskes driftstemperaturer under sintringstempera-turen. Til fremstillingen af ethylencopolymere ved frem-25 gangsmåden ifølge opfindelsen foretrækkes en driftstemperatur fra ca. 30 til ca. 105°C, men helst en temperatur fra ca. 75 til ca. 95°C. Temperatur fra ca. 75 til ca. 90°C anvendes til at fremstille produkter med en massefylde på ca. 0,91 til 0,92 g/cm , og temperaturer 30 på ca. 80 til ca. 100°C anvendes til at fremstille produkter med en massefylde på over ca. 0,92 til 0,94 g/-r cm3.

Reaktoren med fluidiseret leje drives ved tryk på op til ca. 70 atm., men fortrinsvis ved et tryk fra 35 ca. 10 til ca. 25 atm., idet drift ved de højere tryk i disse intervaller begunstiger varmeoverførsel, da en 26

DK 159393 B

trykstigning forøger varmekapaciteten hos en rumfangsenhed af gassen. Det helt eller delvis aktiverede forstadiemateriale indsprøjtes i lejet med en lige så stor hastighed som dets forbrug ved et punkt 30, som ligger 5 over fordelingspladen 20. Katalysatorens indsprøjtning ved et punkt over fordelingspladen er et vigtigt træk ved opfindelsen. Da katalysatorerne, som anvendes ved opfindelsens udøvelse, er højaktive, kunne indsprøjtning af den fuldstændigt aktiverede katalysator i om-10 rådet under fordelingspladen bevirke, at polymerisationen begyndte der og eventuelt forvoldte tilstopning af fordelingspladen. Ved i stedet at indsprøjte i det livligt bevægede leje hjælper man til at fordele katalysatoren effektivt gennem hele lejet, således at til-15 bøjeligheden går i retning af at udelukke dannelsen af lokale pletter med høj katalysatorkoncentration, der ellers kunne resulterer i dannelse af "varme pletter" .

En gas, som er indifferent overfor katalysator-20 en, såsom nitrogen eller argon anvendes til at bære det helt eller delvis reducerede forstadiemateriale og eventuel yderligere aktivatorforbindelse eller ikke-gas-formige kædeoverføringsmiddel efter behov ind i lejet.

Lejets produktionshastighed styres ved kata-25 lysatorindsorøjtningshastigheden. Lejets produktivitet kan forøges ved simpelthen at hæve katalysatorindsprøjtningshastigheden og kan fomindskes ved at sænke katalysatorindsprøjtningshastigheden.

Da enhver ændring i katalysatorindsprøjtnings-30 hastigheden vil ændre reaktionens varmedannelseshas-tighed, justeres recirkulationsgassens hastighed opefter eller nedefter, således at den tilpasses efter ændringen i varmedannelseshastighed. Dette sikrer opretholdelse af en i det væsentlige konstant tempera-35 tur i lejet. Fuldstændig instrumentering af både det fluidiserede leje og recirkulationsgaskølesystemet er

27 DK 159393B

naturligvis nødvendigt for at konstatere eventuelt temperaturændring i lejet, således at operatøren sættes i stand til at foretage en hensigtsmæssigt justering i recirkulationsgassens temperatur.

5 Under et sæt driftsbetingelser holdes det flui- diserede leje ved i det væsentlige konstant højde, ved, at man fjerner en del af lejet som produkt med lige så stor hastighed som dannelseshastigheden for det partikelformede polymerprodukt. Da varmedannelsenshastig-10 heden står i direkte forbindelse med produktdannelsen, udgør en måling af gassens temperaturstigning over reaktoren (dvs. forskellen mellem indgangsgastemperatur og afgangsgastemperatur) en bestemmelse af dannelseshastigheden for partikelformet polymer ved konstant 15 gashastighed.

Det partikelformede polymerprodukt fjernes fortrinsvis kontinuerligt ved et punkt 34 ved eller tæt ved fordelingspladen 20 og i suspension med en del af gasstrømmen, som afluftes, før partiklerne tillades 20 at sætte sig, for nemlig derved at udlukke yderligere polymerisation og sintring, når partiklerne når den endelige opsamlingszone. Ovennævnte suspenderingsgas kan også anvendes til at drive produktet fra en reaktor til en anden reaktor.

25 Det partikelformede polymerprodukt fjernes hen sigtsmæssigt og fortrinsvis gennem sekvensvis drift af et par tidsindstillede ventiler 36 og 38, som afgrænser en fraskillelseszone 40. Medens ventilen 38 er lukket, åbnes ventilen 36 og tillader udsendelse 30 af en prop eller stang af gas og produkt til zonen 40 mellem de to ventiler, hvorpå ventilen 36 lukkes. Ventilen 38 åbnes dernæst til afgivelse af produktet til en udvendigt anbragt udvindingszone. Derpå lukkes ventilen 38 og afventer modtagelsen af næste portion pro-35 dukt til udvinding.

28

DK 159393 B

Endelig er reaktoren med fluidiseret leje forsynet med et passende afluftningssystem, som skal tillade lejets afluftning under opstart og nedbremsning. Reaktoren kræver ikke brugen af omrørerorganer og/eller 5 vægafskrabningsorganer.

Det højaktive, understøttede katalysatorsystem ifølge opfindelsen ser ud til at give et produkt i fluidiseret leje med en gennemsnitlig partikelstørrelse på mellem ca. 0,25 mm og ca. 1,8 mm, men fortrinsvis 10 fra ca. 0,5 til ca. 1,0 mm i diameter, og hvori katalysatorrestindholdet er usædvanligt lavt. Polymerpartiklerne er forholdsvis lette at fluidisere ved en fremgangsmåde i fluidiseret leje. Polymerproduktet indeholder et forholdsvis lavt niveau af fine partikler 15 (mindre end 150 μ), dvs. mindre end 4 vægt-% af sådanne fine partikler.

Fødestrømmen af gasformet monomer med eller uden indifferente gasformede fortyndingsmidler føres til reaktoren som fødemateriale med en rumhastighed fra ca.

20 32 til ca. 150 kg/time/m lejerumfang.

Ved udtrykket "frisk fremstillet harpiks eller polymer" således som her anvendt forstås polymer i dens granulære form, således som denne udvindes fra polymerisationsreaktoren .

25 De følgende eksempler tjener til nærmere belys ning af fremgangsmåden ifølge opfindelsen ved gennemgang af visse foretrukne udførelsesformer.

Egenskaberne hos de i udførelseseksemplerne fremstillede polymere er bestemt ved følgende prøve-30 metoder:

Massefylde Der fremstilles en plade, som konditioneres i én time ved 100°C, således at den nærmer sig ligevægtskrystallinitet.

35 Massefylden måles derpå i en massefyldegradientsøjle.

29

DK 159393 B

Smelteindeks (MI) Bestemmes ifølge ASTM D 2338 be tingelse E - måles ved 190°C og anføres i g/10 min.

Flydehastighed (HLMI) Bestemmes ifølge ASTM D 1238 be-5 tingelse F - måles ved 10 gange den vægt, der anvendes til ovennævnte smelteindeksprøve.

Smelteflydeforhold _ Flydehastighed (MFR) smelteindeks 10 Produktivitet En prøve af harpiksproduktet for askes, og vægt-% af aske bestemmes . Da asken i det væsentlige udgøres af katalysatoren, giver dennes indhold gennem asken så-15 ledes direkte et udtryk for pro duktiviteten udtrykt som kg fremstillet polymer pr. kg total forbrugt katalysator. Mængderne af Ti, Mg og Cl i asken bestemmes 20 ved elementæranalyse.

Massefylde ophældt Harpiksen hældes ved en tragt med i løs tilstand diameter 9,5 mm i et 100 ml måle glas indtil 100 ml mærket uden at ryste cylinderen og vejes ved dif-25 ferensvejning.

Molekylvægtsfor- Bestemmes ved gelpermererings- deling (Mw/Mn) chromatografi under anvendelse af styrogelpakning (porestørrelse sekvens ΙΟ7, ΙΟ5, ΙΟ4, 103, 60 Å).

30 Opløsningsmidlet pr. chlorethyl- en ved 117°C. Detektion: infrarødt lys ved 3,45 μ.

Foliebedømmelse En folieprøve iagttages med det blotte øje for at konstatere 35 størrelsen og fordelingen af gel klumper eller andre fremmedpar-

DK 159393 B

30 tikler sammenlignet med standardf olieprøver. Foliens udseende således som sammenlignet med standardprøverne meddeles der-5 efter en bedømmelse efter en skala fra -100 (meget dårlig) til +100 (fremragende).

Med n-hexan ekstra- (FDA-prøve anvendt for poly- herbare stoffer ethylenfolie beregnet til brug 10 i kontakt med fødevare). En prøve 2 på 1290 cm af en folie med en tykkelse på 0,038 mm skæres i strimler, som måler 2,5 cm x 15 cm og vejes til de nærmeste 0,1 15 mg. Strimlerne anbringes i et kar og ekstraheres med 300 ml n-hexan ved 50 + 1°C i 2 timer. Ekstrakten dekanteres derpå over i tarerede kulturskåle. Efter tørring af eks-20 trakten i vakuum-ekscikator vej es kulturskålene til de nærmeste 0,1 mg. Vægten af de ekstraher-bare stoffer normaliseres med hensyn til den oprindelige prøves 25 vægt og anføres derefter som prø vens vægtdel af med n-hexan eks-traherbare stoffer.

Umættethed Bestemmes med infrarødt spektro- fotometer (Perkin Elmer Model 21).

30 Der foretages presninger af har piksen, som er 0,635 mm tykke og anvendes som prøvelegemer. Absorbtionen måles ved 10,35 μ for transvinyliden-umættethed, 11,0 μ 35 for endestillet vinylumættethed og ved 11,25 μ for vedhængende vinylidenumættethed. Absorbtionen 31

DK 159393 B

pr. 0,025 mm tykkelse hos presselegemet er direkte proportional med produktets umættethedskoncen-tration og absorbtivitet. Absorb-5 tiviteterne tages fra litteratur værdier hos R.J. de Kock med fl.

J. Polymer Science, del B, 2_, 339 (1964).

la. Fremstilling af imprægneret forstadie 10 I en 12 liter kolbe forsynet med mekanisk omrører anbringes 41,8 g (0,439 mol) vandfrit MgC^ og 2,5 liter tetrahydrofuran (THF). Til denne blanding tilsættes dråbevis over 1/2 time 27,7 g (0,184 mol) TiCl4· Det kan være nødvendigt at opvarme blandingen til 60°C i ca. 1/2 time 15 for fuldstændigt at opløse materialet.

Forstadiematerialet kan isoleres fra opløsningen ved krystallisation eller fældning. Det kan på dette punkt analyseres for Mg- og Ti-indhold, da noget af Mg-og/eller Ti-forbindelsen kan være gået tabt under for-20 stadiematerialets isolation. De impiriske formler, som her anvendes til at betegne forstadiematerialerne, er udledt ved at antage, at Mg og Ti stadig foreligger i form af de forbindelser, hvori de først var tilsat til den elektronydende forbindelse. Mængden af elektron-25 ydende forbindelse bestemmes ved chromatografi.

500 g porøst siliciumoxid dehydratiseret til 800°C og eventuelt behandlet med 4-8 vægt-% triethyl-aluminium sættes til ovennævnte opløsning og omrøres i et kvater. Blandingen tørres med en ^-gennemskyl-30 ning ved 60°C i ca. 3-5 timer, hvorved tilvejebringes et tørt, fritstrømmende pulver med siliciumoxidets partikelstørrelse. Det absorberede forstadiemateriale har formlen 35 TiMg3(0Cl10(THP)6(7 32

DK 159393 B

lb Fremstilling af imprægneret forstadie ud fra præformet forstadiemateriale I en 12 liter kolbe udstyret med mekanisk omrører opløses 146 g forstadiemateriale i 2,5 liter tør 5 THF. Opløsningen kan opvarmes til 60°C for at lette opløseliggørelsen. 500 g porøst siliciumoxid tilsættes, og blandingen omrøres i et kvater. Blandingen tørres med en 2-gennemskylning ved eller over 60°C i ca. 3-5 timer, hvorved tilvejebringes et tørt fritstrømmende 10 pulver, som har siliciumoxidets partikelstørrelse.

II. Åktiveringsbehandling

De ønskede vægtmængder af imprægneret forstadiemateriale og aktivatorforbindelse sættes til en blan-detank sammen med tilstrækkelig mængde vandfrit ali-15 phatisk carbonhydrid som fortyndingsmiddel såsom iso-pentan under tilvejebringelse af et opslæmningssystem.

Aktivatorforbindelsen og forstadieforbindelsen anvendes i sådanne mængder, at der tilvejebringes et delvis aktiveret forstadiemateriale med et Al/Ti-for-20 hold på op til 10:1 og fortrinsvis fra 4-8:1.

Opslæmningssystemets indhold blandes derpå grundigt ved stuetemperatur og atmosfæretryk i ca.

1 kvarter til 1/2 time. Den herved fremkomne opslæmning tørres derpå under gennemskylning med tør indifferent 25 gas såsom nitrogen eller argon ved atmosfæretryk og en temperatur på 65 + 10°C til fjernelse af carbon-hydridfortyndingsmidlet. Denne fremgangsmåde kræver sædvanligvis ca. 3-5 timer. Den herved fremkomne katalysator foreligger i fom af et delvis aktiveret for-30 stadiemateriale, som findes imprægneret i siliciumoxidets porer. Materialet er et fritstrømmende partikelformet materiale med samme størrelse og fom som siliciumoxidet. Det er ikke pyrofort, med mindre alu-miniumalkylindholdet overstiger en mængde på 10 vægt-%.

35 Det opbevares under tør indifferent gas såsom nitrogen eller argon indtil fremtidig brug. Det er nu rede til

DK 159393E

33 at anvendes og indsprøjtes og aktiveres fuldstændigt i reaktorens polymerisationszone.

Når yderligere aktivatorforbindelse føres til polymerisationsreaktoren med det formål at fuldende 5 forstadiematerialets aktivering, indføres det i reaktoren som en fortyndet opløsning i et carbonhydridop-løsningsmiddel såsom isopentan. Disse fortyndede opløsninger indeholder ca. 5 til ca. 30 rumfangsprocent af aktivatorforbindelsen.

10 Aktivatorforbindelsen sættes til polymerisa tionsreaktoren, således at Al/Ti-forholdet i reaktoren holdes på et niveau større end eller lig med 10 og op til 400:1, men fortrinsvis fra 15-60:1.

15 Eksempel 1-6

Ethylen copolymeriseres med buten-1 i hver af den ne række på 6 eksempler.

I eksempel 1-3 er den anvendte katalysator lavet således som ovenfor beskrevet. Som bærer anvendes 20 siliciumoxid, der imprægneres med katalysatorsysternet, som i eksempel 1 og 2 indeholder 14,5 vægt-% af forstadiematerialet, og i eksempel 3 indeholder det med katalysatorsystemet imprægnerede siliciumoxid 20,1 vægt-% af forstadiematerialet. Siliciumoxidbæreren, som an-25 vendes til katalysatoren i eksempel 2, er behandlet med triethylaluminium, før det anvendes til at fremstille det understøttede katalysatorsystem.

De i eksempel 4-6 anvendte katalysatorer er fremstillet ved fremgangsmåder udenfor opfindelsens 30 omfang og tjener således til sammenligningsformål. Katalysatoren i eksempel 4 er fremstillet ved fysisk af blande 7,5 vægt-% af det uimprægnerede forstadiemateriale fra ovenstående metode la med 92,5 vægt-% polyethylenpulver. Polyethylenpulveret er højtryks-35 ethylenhomopolymer med lav massefylde (på under 0,94 g/cm ), der har en gennemsnitlig partikelstørrelse på ca. 50 til ca. 150 ^i. Katalysatoren i eksempel 5

DK 159393B

34 og 6 er fremstillet ved fysisk blanding af 20 vægt-% af det uimprægnerede forstadiemateriale fra ovenstående metode la med 80 vægt-% siliciumoxid, der har et overfladeareal på 300 m /g og en gennemsnitspartikel-5 størrelse på 70 ^i. I hvert af eksemplerne 1-6 aktiveres forstadiematerialet delvis med triethylaluminium, således at der tilvejebringes et siliciumoxid/forsta-diemateriale med et Al/Ti-molforhold på 5 + 1. Tilendebringelsen af forstadiematerialets aktivering i 10 polymerisationsreaktoren gennemføres med en 5 vægt-% opløsning af triethylaluminium i isopentan, således at der tilvejebringes en fuldstændigt aktiveret katalysator i reaktoren med et Al/Ti-molforhold på 25-30.

Hver af reaktionerne gennemføres i én time, 15 efter at ligevægt er nået, ved 85°C og under et tryk på 21 ato., en gashastighed på ca. 3-6 gange Gmf og en rumhastighed på ca. 4,4 til 6,3 i reaktorsystemets fluidiserede leje. Reaktionssystemet er som beskrevet i tegningen ovenfor. Det har en nedre afdeling, som 20 er 3 m højt og 34,3 cm i (indvendig) diameter, og en øvre afdeling, som er 4,9 m høj og 60 cm i (indvendig) diameter.

I nedenstående tabel I er opregnet de molære forhold mellem buten-1 og ethylen og mellem H9 og 3 ^ 25 ethylen samt rumhastigheden (i kg/time/m katalysatorleje) , som anvendes i hvert eksempel, samt de forskellige egenskaber hos de ifølge eksemplerne fremstillede polymere og de forskellige egenskaber hos folieprøver fremstillet ud fra sådanne polymere.

30 Sammenlignet med de ifølge samtidig indleveret dansk ansøgning 1320/79 (med prioritet fra US Serial no. 892.235 af 31. marts 1978) fremstillede ethylencopoly-mere i friskfremstillet pulverform ses, at copolymer-ene ifølge den foreliggende opfindelse ved en given 35 massefylde og et givet smelteindeks har mindre gennemsnitspartikelstørrelse, snævere partikelstørrelsesfor- 35

DK 159393 B

deling, er lettere at fluidisere, har højere massefylder ophældt i løs tilstand og er lettere at transportere pneumatisk. I folieform har copolymerene fremstillet ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen signifi-5 kant bedre folieegenskaber end copolymerene fremstillet ifølge ovennævnte samtidigt indleverede ansøgning.

Tabel I

Eks. nr. 213 4 5 6 10 Driftsbetingelser C4/C2 molforhold 0,448 0,472 0,402 0,462 0,423 0,401 H2/C2 molforhold 0,193 0,215 0,535 0,204 0,207 0,394

Rumhastighed 87 101 83 71 85 - (kg/time/m3) 15

Polymeregenskaber

Smelteindeks g/10 min 1,8 2,2 17,8 2,3 1,3 15,7

Smelteflydeforhold 25,3 25,1 23,7 25,5 25,3 25,0

Massefylde g/cm3 0,9238 0,9208 0,9278 0,924 0,923 0,928 20 Ti, ppm 5-6 5-6 7-9 2-3 2-3 1 % aske 0,042 0,049 0,059 - 0,034 0,034

Folieegenskaber

Glans (%) 159 141 - - 25 Uklarhed (%) 9,7 13,6 -

Med hexan ekstraher- 0,17 0,41 - bare stoffer (%)

Foliebedømmelse +30 +25 - +40 -60 30 Granulær egenskaber

Massefylde løst 0,335 0,310 0,399 0,233 0,257 0,268 ophældt kg/liter

Umf (m/sek·) 0,14 0,20 0,09 0,40 °'22 U (m/sek.) 0,26 0,37 0,21 0,64 0,34 1L12£ 35 36

DK 159393 B

Tabel I (fortsat)

Sigteanalyse (vsgt-%)_

Sigtestørrelse - 8 mesh 1,4 1,8 0,0 7,7 17,4 1,3 5 12 - 4,4 8,7 0,4 28,5 14,4 2,5 20 - 27,7 38,7 13,4 42,9 28,4 11,4 40 - 40,2 37,1 47,9 15,9 19,0 41,9 60 - 16,7 11,0 25,3 4,0 9,1 25,.4 100 - 7,0 2,2 9,4 0,6 8,1 14,7 10 bund 2,6 0,6 3,6 0,2 3,4 2,8

Gennemsnitspartikel- størrelse mm_ 0,823 0,953 0,559 1,488 1,377 0,584 15 Eksempel 7-10

Ethylen copolymeriseres med buten-1 i hvert af eksemplerne i denne række.

Disse eksempler anvender med katalysator-forstadie imprægneret siliciumoxid behandlet som ovenfor 20 beskrevet. Det med katalysatorsystemet imprægnerede siliciumoxid indeholder 20,0 vægt-% forstadiemateriale. Siliciumoxidbæreren, som anvendes til katalysatorerne i disse eksempler, er behandlet med triethylaluminium, før den benyttes til at fremstille det understøttede 25 katalysatorsystem. I hvert af disse eksempler aktiveres forstadiematerialet delvis med aluminiumforbindelsen som vist i tabel II nedenfor i henhold til den ovenfor beskrevne metode, således at der tilvejebringes et imprægneret forstadie med et Al/Ti-molforhold som an-30 ført i tabel II. Færdiggørelsen af forstadiematerialets aktivering i polymerisationsreaktoren gennemføres med en 5 vægt-%'s opløsning af triethylaminium i isopentan, således at den fuldstændigt aktiverede katalysator tilvejebringes i reaktoren med et Al/ti-molforhold på 35 25-30.

37

DK 159393 B

Hver af polymerisationsreaktioneme gennemføres som beskrevet i eksempel 1-6.

I nedenstående tabel II er anført aktivatorforbindelsen og Al/Ti-molforholdet ved forstadiema-5 terialets fremstilling. Buten-1/ethylen molforholdet og H„/ethylen molforholdet samt rumhastigheden (i ^ 3 kg/time/m katalysatorleje), som anvendes i hvert enkelt eksempel, såvel som de forskellige egenskaber hos de ifølge disse eksempler fremstillede polymere er lige-10 ledes anført i tabel II.

Tabel II

Eks. nr. 2 7 8 9 10

Forstadieaktivering 15 Aktivatorforbindelse 1 TEAL TIBAL TIBAL TNHEXAL TNOCTAL Al/Ti molforhold 4,5 6,7 4,5 6,6 7,5

Driftsbetingelser C4/C2 molforhold 0,448 0,375 0,369 0,375 0,368 20 H2/C2 molforhold 0,193 0,266 0,247 0,266 0,249

Rumhastighed 87 93 80 85 125 (kg/time/m3)

Polymeregenskaber 25 Smelteindeks g/10 min 1,8 2,8 1,1 2,9 2,2

Smelteflydeforhold 25,3 29,9 25,5 28,4 26,4

Massefylde g/cm3 0,9238 0,920 0,928 0,921 0,923

Ti, ppm 5-6 3-5 2-4 3-5 2-4 % Aske 0,042 0,037 0,030 0,036 0,023 30

Granulære egenskaber

Massefylde løst op- 0,335 0,411 0,316 0,420 0,340 hældt kg/liter 0,823 1,240 1,252 1,176 1,367

Gennemsnitspartikel-35 størrelse mm

DK 159393B

38 ^TEM. er triethylaluminium TIBAL er tri-isobutylaluminium TNHEXAL er tri-n-hexylaluminium TNOCTAL er tri-n-octylaluminium 5

Eksemplerne i tabel II demonstrerer, at copoly-mere med høj massefylde i løst ophældt tilstand, lav katalysatorrestindhold og attraktive polymeregenskaber kan fremstilles med katalysatorer ifølge opfindelsen fremstillet med to forskellige aktivatorforbindelser.

Claims (2)

1. Fremgangsmåde til copolymerisation af ethylen med en eller flere C3_g-a-olefinmonomere ved anvendelse af en katalysatorsammensætning, fremstillet ved at danne et for-5 stadiemateriale af en magnesiumforbindelse, en titaniumfor-bindelse og en elektrondonorforbindelse, og derefter aktivere forstadiematerialet med en organoaluminiumforbindelse til dannelse af katalysatoren, kendetegnet ved, at polymerisationen udføres kontinuert i fluidiseret leje ved 10 en temperatur fra 30 til 105eC under et tryk på <70 atm i gasfasen, hvorved man får ethylencopolymer indeholdende >90 mol% ethylenenheder og < 10 mol% enheder af en eller flere Cs-g-a-olefiner ved en produktivitet, som er > 50.000 kg polymer pr. kg Ti, idet den copolymere fremstilles i granulær 15 form og med en massefylde, der er > 0,91 til < 0,94 kg/cm3 og et smelteflydeforhold, der er > 22 til < 32, ved i nærværelse af fra 0 til 2,0 mol 1¾ pr. mol ethylen i gasfasereaktionszonen at bringe den monomere charge i kontakt med aktiverede forstadiematerialepartikler med formlen 20 MgmTi(OR)nXp[ED]q hvori R er en aliphatisk eller aromatisk carbonhydridgruppe med 1-14 c-atomer, eller COR', idet 25 R' er en alifatisk eller aromatisk carbonhydridgruppe med 1-14 C-atomer, X er valgt blandt Cl, Br, I eller blandinger deraf, ED er en flydende elektrondonorforbindelse, hvori forstadiematerialet er opløseligt, og som er valgt blandt alkylestre 30 af alifatiske og aromatiske carboxylsyrer, alifatiske ethre, cycliske ethre og alifatiske ketoner, m er > 0,5 til < 56, n er 0, 1 eller 2, p er > 2 til < 116, og 35 q er > 2 til < 85, idet forstadiematerialet er imprægneret i en indifferent DK 159393B porøs bærer i et vægtforhold fra 0,033:1 til 1:1, og aktiveret med en alktivatorforbindelse med formlen Al(R")cX'dHe 5 hvori X' er Cl eller OR1'', R'' og R,M er ens eller forskellige og er mættede carbonhydridgrupper med 1-14 C-atomer, d er 0-1,5, e er 1 eller 0, og c+d+e=3, idet aktiveringen af forstadiematerialet er sket ved behandling af det impræg-10 nerede forstadiemateriale udenfor polymerisationsreaktoren i en carbonhydridopslæmning med >0 til <10 mol aktivatorforbindelse pr. mol titaniumforbindelse i forstadiematerialet, tørring af blandingen, hvorved der fås et fritstrømmende fast partikelformet materiale, og tilsætning af det impræg-15 nerede forstadiemateriale til polymerisationsreaktoren, hvori det yderligere aktiveres ved at sætte yderligere aktivatorforbindelse til reaktoren i sådanne mængder, at der fås > 10 til < 400 mol aktivatorforbindelse ialt pr. mol titaniumforbindelse i forstadiematerialet.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendeteg net ved, at forstadiematerialet er aktiveret udenfor reaktoren med >0 til <10 mol aktivatorforbindelse pr. mol titaniumforbindelse i forstadiematerialet, og at det aktiveres yderligere i reaktoren med en tilstrækkelig mængde aktiva-25 torforbindelse til at tilvejebringe fra 15 til 60 mol aktivatorforbindelse ialt pr. mol titaniumforbindelse i forstadiematerialet.