DE60130793T2

DE60130793T2 - Biaxial orientierte polyesterfolie und verfahren zu ihrer herstellung

Info

Publication number: DE60130793T2
Application number: DE60130793T
Authority: DE
Inventors: Ieyasu Anpachi-gun KOBAYASHI; Shinji Anpachi-gun MURO; Hirofumi Anpachi-gun MUROOKA
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2000-12-11
Filing date: 2001-12-07
Publication date: 2008-07-17
Anticipated expiration: 2021-12-08
Also published as: EP1346815A4; KR20020076301A; WO2002047889A1; US20030108775A1; TWI235113B; US6890471B2; JPWO2002047889A1; US7122241B2; JP3813929B2; US20050031880A1; EP1346815B1; DE60130793D1; EP1346815A1; KR100825249B1

Description

Gebiet der Erfindung
Die vorliegende Erfindung betrifft eine biaxial orientierte Polyesterfolie und ein Verfahren zu deren Herstellung. Insbesondere betrifft sie eine biaxial orientierte Polyesterfolie, die eine hervorragende Abmessungsstabilität aufweist, während hohe Young'sche Module aufrechterhalten werden, und die deshalb als eine Basisfolie für magnetische Aufzeichnungsmedien mit hoher Dichte, insbesondere für LTO- und S-DLT-Magnetbänder eines linearen Aufzeichnungssystems, geeignet ist, und ein Verfahren zu deren Herstellung.
Beschreibung des Standes der Technik
Eine Polyesterfolie wird in vielen verschiedenen Gebieten verwendet, wie z. B. bei magnetischen Aufzeichnungsmedien und der elektrischen Isolierung, und sie weist hervorragende thermische und mechanische Eigenschaften auf. Da die Kapazität und die Dichte eines magnetischen Aufzeichnungsmediums, insbesondere eines Datenspeicherbands, in den letzten Jahren zugenommen haben, wurden die Anforderungen für eine Basisfolie zur Verwendung in dem Medium immer höher.
Um eine große Kapazität für ein Band sicherzustellen, ist es denkbar, die Dicke zu vermindern, die Länge zu vergrößern, die magnetische Seite abzuflachen oder die lineare Aufzeichnungsdichte oder die Anzahl der Spuren auf dem Band zu erhöhen. Eine Basisfolie mit einer größeren Flachheit, einer höheren Festigkeit und einer hervorragenden Abmessungsstabilität in einer Querrichtung ist erwünscht.
Bisher wurde eine Polyethylenterephthalatfolie verbreitet als Basisfolie für Magnetbänder verwendet, jedoch wurde in letzter Zeit sehr häufig eine Polyethylen-2,6-naphthalindicarboxylatfolie verwendet, die eine hohe Festigkeit und eine hohe Abmessungsstabilität aufweist. Eine derartige Folie ist in EP-A-279611 beschrieben. Wenn jedoch die Festigkeit in der Längsrichtung der Folie erhöht werden soll, vermindert sich die Festigkeit in der Querrichtung, was zu einer verschlechterten Abmessungsstabilität in der Querrichtung führt. Wenn die Festigkeit in der Querrichtung erhöht werden soll, um die Abmessungsstabilität in der Querrichtung zu verbessern, vermindert sich die Festigkeit in der Längsrichtung. Folglich muss eine biaxial orientierte Polyethylen-2,6-naphthalindicarboxylatfolie, die eine hervorragende Abmessungsstabilität aufweist, während sie hohe Young'sche Module sowohl in der Längs- als auch in der Querrichtung beibehält, noch bereitgestellt werden.
Zusammenfassung der Erfindung
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine biaxial orientierte Polyesterfolie bereitzustellen, die das vorstehend genannte Problem löst, eine hohe Festigkeit sowohl in der Längs- als auch in der Querrichtung und eine hervorragende Abmessungsstabilität in der Querrichtung aufweist und Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat als Hauptwiederholungseinheit bzw. wiederkehrende Haupteinheit umfasst.
Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine flache, biaxial orientierte Polyesterfolie bereitzustellen, die als Basisfolie für magnetische Aufzeichnungsmedien mit hoher Dichte geeignet ist, die hervorragende Ausgabeeigenschaften aufweisen, insbesondere für magnetische Aufzeichnungsmedien mit hoher Dichte für ein lineares Aufzeichnungssystem.
Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein industriell vorteilhaftes Verfahren zur Herstellung einer erfindungsgemäßen biaxial orientierten Polyesterfolie, welche die vorstehend genannten hervorragenden Eigenschaften aufweist, bereitzustellen.
Andere Aufgaben und Vorteile der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung.
Erfindungsgemäß werden die vorstehend genannten Aufgaben und Vorteile der vorliegenden Erfindung erstens durch ein Verfahren zur Herstellung einer biaxial orientierten Polyesterfolie gelöst bzw. erhalten, umfassend die Schritte:

(1) des Streckens einer ungestreckten Folie eines Polyesters, welcher Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller wiederkehrenden Einheiten umfasst, auf das 4,5 bis 7,0-fache in einer Maschinenrichtung bei einer Temperatur von 100 bis 190°C, um eine uniaxial orientierte Folie zu bilden; und
(2) des Streckens der uniaxialorientierten Folie auf das 4,0 bis 7,0-fache in einer Querrichtung bei einer Temperatur von 110 bis 170°C, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie angehoben wird, und dann des Streckens der Folie auf das 1,05 bis 1,5-fache bei einer niedrigeren Zugrate als der ersten Zugrate bei einer Temperatur von der Endtemperatur des ersten Querstreckens bis 240°C, während die Temperatur in Laufrichtung der Folie erhöht wird, um eine biaxial orientierte Folie mit (i) einem Young'schen Modul in der Längsrichtung von 8 GPa oder mehr, (ii) einem Young'schen Modul in der Querrichtung von 6 GPa oder mehr, (iii) einem Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αt) von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, (iv) einem Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αh) von +5 × 10^–6/%RH bis +12 × 10^–6/%RH, und (v) einem thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von –0,5 bis +1,5% zu bilden.

Erfindungsgemäß werden die vorstehend genannten Aufgaben und Vorteile der vorliegenden Erfindung zweitens durch eine biaxial orientierte Polyesterfolie mit (i) einem Young'schen Modul in der Längsrichtung von 8 bis 12 GPa, (ii) einem Young'schen Modul in der Querrichtung von 6,5 bis 9 GPa, (iii) einem Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αt) von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, (iv) einem Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αh) von +5 × 10^–6/%RH bis +12 × 10^–6/%RH, und (v) einem thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von –0,5 bis +1,5% und umfassend (vi) Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller wiederkehrenden Einheiten, gelöst bzw. erhalten.
Kurze Beschreibung der Zeichnung
Die 1 ist ein schematisches Diagramm einer Vorrichtung zur Messung einer Abmessungsänderung in einer Querrichtung bei einer Belastung in einer Längsrichtung.
Detaillierte Beschreibung der bevorzugten Ausführungsform
Die vorliegende Erfindung wird nachstehend detailliert beschrieben. Zuerst wird das Herstellungsverfahren beschrieben. Wie es vorstehend beschrieben worden ist, umfasst das erfindungsgemäße Verfahren die Schritte des Streckens einer Folie in einer Maschinenrichtung (Längsrichtung) und dann des Streckens der Folie in einer Querrichtung in zwei Stufen, wobei die Zugrate der Querorientierung der zweiten Stufe niedriger ist als die Zugrate der Querorientierung der ersten Stufe.
Die ungestreckte Folie, die in dem Schritt (1) uniaxial gestreckt wird, wird aus einem Polyester hergestellt, der Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller Wiederholungseinheiten bzw. wiederkehrenden Einheiten umfasst. Der Polyester ist besonders bevorzugt ein Homopolymer aus Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat.
Der Polyester kann mit einem an sich bekannten Verfahren hergestellt werden. Beispielsweise kann er durch die Durchführung einer Esteraustauschreaktion zwischen einem Niederal kylester von 2,6-Naphthalindicarbonsäure und Ethylenglykol und Polykondensieren des Reaktionsprodukts hergestellt werden. Der Esteraustauschreaktionskatalysator, der für die Esteraustauschreaktion verwendet wird, ist vorzugsweise eine Manganverbindung, und die Manganverbindung ist vorzugsweise ein Oxid, Chlorid, Carbonat oder Carboxylat, besonders bevorzugt Manganacetat. Wenn die Esteraustauschreaktion im Wesentlichen vollständig ist, wird vorzugsweise eine Phosphorverbindung zugesetzt, um den Esteraustauschkatalysator zu deaktivieren. Die Phosphorverbindung ist vorzugsweise Trimethylphosphat, Triethylphosphat, Tri-n-butylphosphat oder Orthophosphorsäure, besonders bevorzugt Trimethylphosphat. Der Polykondensationskatalysator ist vorzugsweise eine Antimonverbindung, besonders bevorzugt Antimontrioxid.
Die intrinsische Viskosität des so erhaltenen Polyesters beträgt vorzugsweise 0,40 (dl/g) oder mehr, mehr bevorzugt 0,40 bis 0,90. Wenn die intrinsische Viskosität weniger als 0,4 beträgt, reißt die Folie in dem Streckschritt häufig. Wenn die intrinsische Viskosität mehr als 0,9 beträgt, besteht eine Tendenz dahingehend, dass die Polymerisationsproduktivität des Polyesters in nachteiliger Weise sinkt. Nach der Schmelzpolymerisation kann der Polyester zu Spänen verarbeitet und unter Vakuumerhitzen oder in einem Strom eines Inertgases, wie z. B. Stickstoff, festphasenpolymerisiert werden.
Verschiedene Additive können dem in der vorliegenden Erfindung verwendeten, vorstehend beschriebenen Polyester in Grenzen zugesetzt werden, die das Ziel der vorliegenden Erfindung nicht beeinträchtigen. Insbesondere ist die Zugabe inerter feiner Teilchen erwünscht, um die Oberflächenrauigkeit der erhaltenen biaxial orientierten Polyesterfolie auf einen geeigneten Bereich einzustellen. Die Zugabe der inerten feinen Teilchen wird nachstehend beschrieben.
In dem Schritt (1) wird die ungestreckte Folie aus dem vorstehend genannten Polyester auf das 4,5- bis 7,0-fache in der Maschinenrichtung bei einer Temperatur von 100 bis 190°C gestreckt, um eine uniaxial orientierte Folie zu bilden. Wenn das Zugverhältnis des Streckens in der Maschinenrichtung niedriger als das 4,5-fache ist, neigt der Young'sche Modul in der Längsrichtung der schließlich erhaltenen biaxial orientierten Folie dazu, unter 8 GPa zu fallen, und wenn das Zugverhältnis des Streckens in der Maschinenrichtung höher als das 7,0-fache ist, wird die Folie durch Strecken in der Querrichtung in dem anschließenden Schritt (2) leicht zerrissen, wodurch es schwierig wird, den Young'schen Modul in der Querrichtung der schließlich erhaltenen biaxial orientierten Folie auf 6 GPa oder mehr einzustellen.
Die Temperatur zum Strecken in der Maschinenrichtung des Schritts (1) beträgt vorzugsweise 120 bis 170°C und das Zugverhältnis beträgt vorzugsweise das 5,0- bis 6,5-fache.
Die in dem Schritt (1) erhaltene uniaxial orientierte Folie weist einen Brechungsindex in der Längsrichtung (NMD) von 1,77 oder mehr, einen Brechungsindex in der Querrichtung (NTD) von 1,55 bis 1,62, vorzugsweise von 1,57 bis 1,60, und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung (NTD) von vorzugsweise 1,50 bis 1,56, besonders bevorzugt von 1,52 bis 1,56 auf. Wenn die Brechungsindizes der uniaxial orientierten Folie außerhalb der vorstehend genannten Bereiche liegen, wird die Folie durch das Strecken in der Querrichtung in dem anschließenden Schritt häufig zerrissen oder eine biaxial orientierte Folie mit den gewünschten Young'schen Modulen wird kaum erhalten.
In dem Schritt (2) wird die uniaxial orientierte Folie zuerst auf das 3,0- bis 6,0-fache in der Querrichtung bei 110 bis 170°C gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie erhöht wird, d. h. die Temperatur der Folie wird in der Laufrichtung der Folie erhöht (erstes Querstrecken). Wenn das vorstehend genannte Zugverhältnis in der Querrichtung kleiner als das 3-fache ist, wird eine biaxial orientierte Folie mit dem gewünschten Young'schen Modul in der Querrichtung kaum erhalten, und wenn das Zugverhältnis mehr als das 6-fache beträgt, reißt die Folie häufig, was zu stark verschlechterten Folienbildungseigenschaften führt.
Die Temperatur der ersten Querorientierung in dem Schritt (2) beträgt vorzugsweise 130 bis 160°C und das Zugverhältnis beträgt vorzugsweise das 4,0- bis 5,0-fache. Bezüglich der Erhöhung der Temperatur in der Laufrichtung der Folie für das erste Querstrecken liegt der Gradient des Temperaturanstiegs während der ersten Querorientierung vorzugsweise im Bereich von 15 bis 55°C, mehr bevorzugt von 20 bis 50°C.
In dem Schritt (2) findet nach dem ersten Querstrecken ein weiteres Strecken der Folie auf das 1,05- bis 1,5-fache in der Querrichtung bei einer niedrigeren Zugrate als die Zugrate des ersten Querstreckens bei einer Temperatur von der gleichen Temperatur wie die Endtemperatur des ersten Querstreckens bis 240°C statt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie erhöht wird (zweites Querstrecken). Wenn das Zugverhältnis des zweiten Querstreckens kleiner als das 1,05-fache ist, muss das Zugverhältnis des vorhergehenden Querstreckens übermäßig hoch gemacht werden, um den gewünschten Young'schen Modul in der Querrichtung der schließlich erhaltenen biaxial orientierten Folie zu erhalten. In diesem Fall reißt die Folie durch das vorhergehende Querstrecken leicht. Wenn das Zugverhältnis des zweiten Querstreckens höher als das 1,5-fache ist, wird der thermische Schrumpffaktor in der Querrichtung der erhaltenen biaxial orientierten Folie in nachteiliger Weise zu groß.
Die Temperatur des zweiten Querstreckens liegt vorzugsweise bei der gleichen Temperatur wie die Endtemperatur des ersten Querstreckens bis 220°C und das Zugverhältnis beträgt vorzugsweise das 1,05- bis 1,2-fache.
Bezüglich der Erhöhung der Temperatur in der Laufrichtung der Folie für das zweite Querstrecken liegt der Gradient eines Temperaturanstiegs während der zweiten Querorientierung vorzugsweise im Bereich von 20 bis 90°C, mehr bevorzugt von 25 bis 85°C.
Die Zugrate des zweiten Querstreckens ist niedriger als die Zugrate des ersten Querstreckens, die 10 bis 300%/s beträgt, wie z. B. 0,1 bis 30%/s. Das Verhältnis der Zugrate des ersten Querstreckens zu der Zugrate des zweiten Querstreckens beträgt vorzugsweise 0,005 bis 0,5, mehr bevorzugt 0,01 bis 0,3, noch mehr bevorzugt 0,01 bis 0,1.
In dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es nach dem zweiten Querstrecken bevorzugt, ferner den Schritt des Schrumpfens oder Streckens der Folie auf das 0,9- bis 1,05-fache in der Querrichtung bei der gleichen Temperatur wie die Endtemperatur der zweiten Querorientierung oder bei einer Temperatur von 170 bis 230°C durchzuführen, während die Temperatur von der Endtemperatur in der Laufrichtung der Folie vermindert wird. Wenn die Temperatur dieses Schritts, d. h. des Thermofixier- oder Kristallisationsschritts, niedriger ist als 170°C, wird der thermische Schrumpffaktor in der Querrichtung der Folie bei 105°C zu groß und kann 1,5% übersteigen. Wenn die Temperatur höher als 230°C ist, werden die Wärme- und Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten groß und die Abmessungsstabilität in der Querrichtung wird durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verschlechtert. Bezüglich der Abmessungsänderung in der Querrichtung, die durch das am Ende stattfindende Thermofixieren verursacht wird, wird dann, wenn das Auswölben (Dehnung) mehr als 10% beträgt, der thermische Schrumpffaktor hoch, wodurch die Abmessungsstabilität in der Querrichtung verschlechtert wird, und wenn das Einwölben (Schrumpfung) mehr als 5% beträgt, wird der Young'sche Modul in der Querrichtung der Folie durch dieses Thermofixieren plötzlich vermindert, wodurch es schwierig wird, den erforderlichen Young'schen Modul in der Querrichtung zu erhalten. Das Gesamtflächenzugverhältnis beträgt vorzugsweise das 20- bis 50-fache, mehr bevorzugt das 25- bis 45-fache, besonders bevorzugt das 30- bis 40-fache.
Wie es vorstehend beschrieben worden ist, wird durch das erfindungsgemäße Verfahren eine biaxial gestreckte (orientierte) Folie mit (i) einem Young'schen Modul in der Längsrich tung von 8 GPa oder mehr, (ii) einem Young'schen Modul in der Querrichtung von 6 GPa oder mehr, (iii) einem Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αt) von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, (iv) einem Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αh) von +5 × 10^–6/%RH bis +12 × 10^–6/%RH, und (v) einem thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von –0,5 bis +1,5% gebildet.
Die vorstehend beschriebene biaxial orientierte Folie ist dadurch gekennzeichnet, dass deren Young'scher Modul in der Längsrichtung, Young'scher Modul in der Querrichtung, Wärmeausdehnungskoeffizient in der Querrichtung (αt), Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizient in der Querrichtung (αh) und thermischer Schrumpffaktor bei 105°C in der Querrichtung innerhalb der jeweiligen spezifischen Bereiche liegen.
Diese biaxial orientierte Folie weist einen Young'schen Modul in der Längsrichtung der Folie von 8 GPa oder mehr und einen Young'schen Modul in der Querrichtung der Folie von 6 GPa oder mehr auf. Wenn der Young'sche Modul in der Längsrichtung niedriger als 8 GPa ist und eine starke Belastung auf ein Magnetband ausgeübt wird, dehnt sich das Band in der Längsrichtung und verformt sich in nachteiliger Weise. Wenn die Folie in einem magnetischen Aufzeichnungsmedium eines linearen Aufzeichnungssystems mit einer hohen Spurdichte verwendet wird, schrumpft das Medium in der Querrichtung durch dessen Dehnung in der Längsrichtung, wodurch eine Spurverlagerung verursacht wird. Der Young'sche Modul in der Längsrichtung beträgt vorzugsweise 8,5 GPa oder mehr, mehr bevorzugt 9 GPa oder mehr.
Wenn der Young'sche Modul in der Querrichtung der Folie niedriger als 6 GPa ist, werden die Wärme- und Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung groß, wodurch die Folie, wenn sie in einem magnetischen Aufzeichnungsmedium eines linearen Aufzeichnungssystems mit einer hohen Spurdichte verwendet wird, durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen in der Querrichtung schrumpft oder sich in der Querrichtung dehnt, wodurch eine Spurverlagerung verursacht wird, oder wenn ein dünnes Band (Basisdicke von 3 bis 7 μm) wiederholt laufen gelassen wird, wird der Endabschnitt des Bands beschädigt und verformt sich zu einer tangartigen Form oder wird durch Kontaktieren einer Führung zur Beschränkung der Querrichtung des Bands in einem Extremfall gebogen, wodurch die charakteristischen Eigenschaften des Bands stark beeinträchtigt werden. Der Young'sche Modul in der Querrichtung der Folie beträgt vorzugsweise 6,5 GPa oder mehr, mehr bevorzugt 7 GPa oder mehr.
Obwohl die Young'schen Module sowohl in der Längs- als auch in der Querrichtung vorzugsweise hoch sind, ist der Young'sche Modul in der Längsrichtung vorzugsweise höher als der Young'sche Modul in der Querrichtung, wenn die Folie in einem magnetischen Aufzeichnungsmedium eines linearen Aufzeichnungssystems verwendet wird. Dies ist darauf zurückzuführen, dass es wichtiger ist, eine Verformung oder ein Reißen des Bands durch eine Belastung zu verhindern, da eine Basisfolie für ein magnetisches Aufzeichnungsmedium mit hoher Dichte dünn ist.
Die vorstehend beschriebene biaxial orientierte Folie weist einen Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αt) von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, einen Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αh) von 5 × 10^–6/%RH bis 12 × 10^–6/%RH, und einem thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von –0,5 bis +1,5% auf. Wenn der Wärmeausdehnungskoeffizient oder der Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizient in der Querrichtung größer ist als der vorstehend genannte Bereich und die Folie in einem magnetischen Aufzeichnungsmedium eines linearen Aufzeichnungssystems mit einer hohen Spurdichte verwendet wird, wird die Abmessungsänderung in einer Querrichtung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird, groß, wodurch eine Spurverlagerung verursacht wird und ein Lesen von Daten ummöglich gemacht wird. Wenn der Wärmeausdehnungskoeffizient oder der Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizient in der Querrichtung kleiner ist als der vorstehend genannte Bereich, ist es schwierig, einen hohen Young'schen Modul in der Längsrichtung aufrechtzuerhalten, da der Young'sche Modul in der Querrichtung hoch wird. Wenn daher eine starke Belastung auf das Magnetband ausgeübt wird, dehnt sich das Band und verformt sich in nachteiliger Weise. Der thermische Schrumpffaktor bei 105°C in der Querrichtung beträgt vorzugsweise –0,5 bis +1,0%, besonders bevorzugt –0,5 bis +0,7%. Wenn der thermische Schrumpffaktor bei 105°C in der Querrichtung außerhalb des vorstehend genannten Bereichs liegt, wird in dem Schritt des Bildens eines Magnetbands die Elastizität der Folie groß, wodurch die Folie Falten bilden kann, die Beschichtung uneinheitlich werden kann oder die Folie in dem Kalandrierschritt gegebenenfalls nicht gut kalandriert werden kann. Wenn aus der Folie ein Magnetband gebildet wird, schrumpft oder dehnt sich das Band in der Querrichtung durch einen Temperaturanstieg in dem Laufwerk, wodurch eine Spurverlagerung verursacht und das Lesen von Daten unmöglich gemacht wird.
Die vorstehend beschriebene biaxial orientierte Folie weist einen Brechungsindex in der Dickenrichtung (Nz) von vorzugsweise weniger als 1,490, mehr bevorzugt von weniger als 1,487, noch mehr bevorzugt von weniger als 1,485, insbesondere von weniger als 1,483 auf.
Wenn Nz größer als 1,490 ist, wird die Oberflächenorientierung gering und es ist schwierig, hohe Young'sche Module sowohl in der Längs- als auch in der Querrichtung zu erhalten.
Die Magnetschicht-bildende Seite der vorstehend beschriebenen biaxial orientierten Folie ist vorzugsweise flach, um hervorragende elektromagnetische Umwandlungseigenschaften zu erhalten. Die Oberflächenrauigkeit (WRa) von mindestens einer Seite der Folie beträgt vorzugsweise 0,5 bis 10 nm, mehr bevorzugt 0,8 bis 7 nm, besonders bevorzugt 1 bis 5 nm. Wenn diese Oberflächenrauigkeit WRa höher als 10 nm ist, ist es schwierig, elektromagnetische Umwandlungseigenschaften aufrechtzuerhalten, die für ein Magnetband erforderlich sind. Wenn die Oberflächenrauigkeit WRa niedriger als 0,5 nm ist, wird der Reibungskoeffizient zu groß, wodurch es extrem schwierig wird, die Folie laufen zu lassen und aufzurollen. Die Seite gegenüber der Magnetschicht-bildenden Seite, d. h. die nicht-Magnetschichtseite der vorstehend beschriebenen biaxial orientierten Folie, weist eine Oberflächenrauigkeit von 1 bis 20 nm, mehr bevorzugt von 2 bis 15 nm, besonders bevorzugt von 2 bis 12 nm auf, um hervorragende Laufeigenschaften zu erhalten. Wenn die Oberflächenrauigkeit der nicht-Magnetschichtseite kleiner als 1 nm ist, sind die Aufwickeleigenschaften und die Übertragungseigenschaften der Folie während der Herstellung und der Verarbeitung der Folie schlecht, wodurch deren Verwendung schwierig wird. Wenn die Oberflächenrauigkeit der nicht-Magnetschichtseite größer als 20 nm ist, kann die Flachheit der Magnetschichtseite beeinträchtigt werden, wodurch die elektromagnetischen Umwandlungseigenschaften verschlechtert werden.
Um Oberflächen zu erhalten, die sich bezüglich der Oberflächenrauigkeit voneinander unterscheiden, können z. B. zwei Schichten, die sich bezüglich des durchschnittlichen Teilchendurchmessers und der Menge an inerten feinen Teilchen, die zur Bildung feiner Unregelmäßigkeiten auf der Oberfläche der Folie zugesetzt werden, voneinander unterscheiden, miteinander laminiert werden, oder eine andere Beschichtungsschicht kann auf einer Seite oder auf beiden Seiten der Folie gebildet werden. Selbstverständlich kann dann, wenn die Oberflächenrauigkeiten der Magnetschichtseite und der nicht-Magnetschichtseite in den vorstehend genannten Bereichen liegen, die Oberflächenrauigkeit der Magnetschichtseite mit der Oberflächenrauigkeit der nicht-Magnetschichtseite identisch gemacht werden. In diesem Fall kann eine Einzelschichtfolie einfach erzeugt werden.
Eine biaxial orientierte Folie, die aus zwei Schichten besteht, wird unter Verwendung einer ungestreckten laminierten Folie, die aus zwei Schichten besteht, als die ungestreckte Folie erhalten, die in dem Schritt (1) des vorstehend beschriebenen erfindungsgemäßen Herstellungsverfahrens in der Längsrichtung gestreckt werden soll.
Die der Folienschicht, auf der die Magnetschicht gebildet werden soll, zuzusetzenden inerten Teilchen weisen einen durchschnittlichen Teilchendurchmesser von vorzugsweise 0,05 bis 0,7 μm, mehr bevorzugt von 0,1 bis 0,3 μm, besonders bevorzugt von 0,1 bis 0,2 μm auf. Die Menge der inerten Teilchen beträgt vorzugsweise 0,001 bis 1 Gew.-%, mehr bevorzugt 0,005 bis 0,5 Gew.-%, besonders bevorzugt 0,01 bis 0,2 Gew.-%. Wenn der durchschnittliche Teilchendurchmesser der inerten Teilchen kleiner als 0,05 μm ist oder deren Menge kleiner als 0,001 Gew.-% ist, verschlechtern sich die Aufwickeleigenschaften oder die Übertragungseigenschaften in dem Verarbeitungsschritt. Wenn der durchschnittliche Teilchendurchmesser größer als 0,5 μm oder deren Menge größer als 1 Gew.-% ist, verschlechtern sich die elektromagnetischen Umwandlungseigenschaften.
Beispiele für die inerten Teilchen, die der Folienschicht auf der Magnetschichtseite zugesetzt werden, umfassen (1) wärmebeständige Polymerteilchen (Teilchen aus mindestens einem von einem vernetzten Silikonharz, einem vernetzten Polystyrol, einem vernetzten Acrylharz, einem Melamin-Formaldehydharz, einem aromatischen Polyamidharz, einem Polyimidharz, einem Polyamidimidharz, vernetzten Polyestern, usw.) und feine Teilchen von anorganischen Verbindungen, wie z. B. (2) Metalloxiden (Aluminiumoxid, Titandioxid, Siliziumdioxid (Silica), Magnesiumoxid, Zinkoxid, Zirkoniumoxid, usw.), (3) Metallcarbonaten (Magnesiumcarbonat, Calciumcarbonat, usw.), (4) Metallsulfaten (Calciumsulfat, Bariumsulfat, usw.), (5) Kohlenstoff (Ruß, Graphit, Diamant, usw.), und (6) Tonmineralien (Kaolin, Ton, Bentonit, usw.). Von diesen inerten Teilchen sind vernetztes Silikonharz-Teilchen, vernetztes Polystyrolharz-Teilchen, Melamin-Formaldehydharz-Teilchen, Polyamidimidharz-Teilchen, Aluminiumoxidteilchen, Titandioxidteilchen, Siliziumdioxidteilchen, Zirkoniumoxidteilchen, Teilchen aus synthetischem Calciumcarbonat, Bariumsulfatteilchen, Diamantteilchen und Kaolinteilchen bevorzugt. Mehr bevorzugt sind vernetztes Silikonharz-Teilchen, vernetztes Polystyrolharz-Teilchen, Aluminiumoxidteilchen, Titandioxidteilchen, Siliziumdioxidteilchen und Calciumcarbonatteilchen. Die vorstehend genannten inerten Teilchen können allein oder in einer Kombination von zwei oder mehr verwendet werden.
Die inerten Teilchen, die in der Folienschicht der nicht-Magnetschichtseite enthalten sein sollen, weisen einen durchschnittlichen Teilchendurchmesser von vorzugsweise 0,05 bis 1,0 μm, mehr bevorzugt von 0,1 bis 0,7 μm, besonders bevorzugt von 0,1 bis 0,6 μm auf. Die Menge der inerten Teilchen beträgt vorzugsweise 0,01 bis 2 Gew.-%, mehr bevorzugt 0,1 bis 1 Gew.-%, besonders bevorzugt 0,1 bis 0,5 Gew.-%. Wenn der durchschnittliche Teilchendurchmesser kleiner als 0,05 μm ist oder die Menge kleiner als 0,01 Gew.-% ist, wird das Gleitvermögen unzureichend und die Aufwickeleigenschaften und die Handhabungseigen schaften in dem Verarbeitungsschritt werden schlechter. Wenn der durchschnittliche Teilchendurchmesser größer als 1,0 μm ist oder die Menge größer als 2 Gew.-% ist, wird die magnetische Seite rau, da die flache Schicht durch ein Schmiermittel, das in der rauen Schicht enthalten ist, durch Kalandrieren oder dergleichen gedrückt wird, oder die Oberflächeneigenschaften der laufenden Seite werden beim Härten auf die magnetische Seite übertragen, wodurch ein Fehler verursacht wird. Die vorstehend genannten inerten Teilchen können allein oder in einer Kombination von zwei oder mehr verwendet werden. Bezüglich der Art der inerten Teilchen ist die gleiche Art von inerten Teilchen wie diejenigen, die der Magnetschichtseite zugesetzt worden sind, bevorzugt.
Die Dicke der vorstehend beschriebenen biaxial orientierten Folie beträgt vorzugsweise 2 bis 10 μm, mehr bevorzugt 3 bis 7 μm, besonders bevorzugt 4 bis 6 μm. Wenn die Dicke größer als 10 μm ist, wird die Länge des erhaltenen Magnetbands, das um eine Kassette gewickelt ist, gering, wodurch es schwierig wird, die Kapazität des Bands zu erhöhen. Wenn die Dicke der Folie kleiner als 2 μm ist, verursacht die Kraft, die beim Starten und Stoppen des Magnetbands ausgeübt wird, eine permanente Dehnung der Folie, wodurch es schwierig wird, eine zufrieden stellende Dauerbeständigkeit zu erhalten. Bezüglich des Dickenverhältnisses der Magnetschicht zur nicht-Magnetschicht in dem Fall einer laminierten Folie beträgt die Dicke der nicht-Magnetschicht vorzugsweise 2/3 oder weniger, mehr bevorzugt 1/2 oder weniger, besonders bevorzugt 1/3 oder weniger der Gesamtdicke der laminierten biaxial orientierten Polyesterfolie.
Von den mit dem erfindungsgemäßen Verfahren erzeugten, vorstehend beschriebenen biaxial orientierten Folien weist die erfindungsgemäße biaxial orientierte Folie besonders hervorragende physikalische Eigenschaften auf, wie es nachstehend beschrieben ist.
Die biaxial orientierte Polyesterfolie weist (i) einen Young'schen Modul in der Längsrichtung von 8 bis 12 GPa, (ii) einen Young'schen Modul in der Querrichtung von 6,5 bis 9 GPa, (iii) einem Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αt) von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, (iv) einen Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αh) von +5 × 10^–6/%RH bis +12 × 10^–6/%RH, und (v) einen thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von 0 bis +1,5% auf und umfasst Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller wiederkehrenden Einheiten.
Die Gesamtsumme von Young'schen Modulen in der Längs- und in der Querrichtung beträgt vorzugsweise 15 bis 20 GPa.
Eine Folie, die einen höheren Young'schen Modul in der Längsrichtung als einen Young'schen Modul in der Querrichtung aufweist, ist bevorzugt.
Eine Folie mit einem Brechungsindex in der Dickenrichtung (Nz) von weniger als 1,490 ist bevorzugt.
Ferner ist eine Folie bevorzugt, die eine mittlere Rauigkeit der Zentralebene (WRa) von mindestens einer Seite von 0,5 bis 10 nm aufweist.
Wenn die vorstehend beschriebene, erfindungsgemäße biaxial orientierte Polyesterfolie eine laminierte Folie ist, besteht das Laminat vorzugsweise aus zwei angrenzenden Schichten, die aus einem Polyester hergestellt sind, der Ethylen-2,6-naphthalindicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% der Gesamtheit aller Wiederholungseinheiten umfasst und eine mittlere Rauigkeit der Zentralebene (WRa) von einer Seite von 0,5 bis 10 nm und eine WRa der anderen Seite von 1 bis 20 nm aufweist.
Die erfindungsgemäße biaxial orientierte Folie kann durch Aufbringen einer Beschichtungslösung, die durch einheitliches Dispergieren von Eisen oder nadelartigen feinen magnetischen Pulvern (Metallpulvern), die Eisen als die Hauptkomponente enthalten, in einem Bindemittel, wie z. B. Polyvinylchlorid oder Vinylchlorid-Vinylacetat-Copolymer, hergestellt worden ist, auf die Oberfläche, die eine niedrigere Oberflächenrauigkeit aufweist (Magnetschichtseite), zur Bildung einer magnetischen Schicht mit einer Dicke von vorzugsweise 1 μm oder weniger, mehr bevorzugt von 0,1 bis 1 μm, und gegebenenfalls weiter Bilden einer Rückseitenbeschichtungsschicht auf der gegenüber liegenden Seite mit einem bekannten Verfahren in ein metallbeschichtetes magnetisches Aufzeichnungsmedium für ein Aufzeichnen mit hoher Dichte umgewandelt werden, das hervorragende elektromagnetische Umwandlungseigenschaften, wie z. B. ein Ausgangssignal in einem Bereich kurzer Wellenlängen, S/N und C/N, wenige Ausfälle und eine geringe Fehlerrate aufweist. Auf der Oberfläche der Magnetschichtseite der Folie kann auch eine nicht-magnetische Schicht als eine Schicht unter der vorstehend beschriebenen Metallpulver-enthaltenden Magnetschicht durch Aufbringen einer Beschichtungslösung, die durch Dispergieren von feinen Titanoxidteilchen oder dergleichen in dem gleichen organischen Bindemittel wie demjenigen der Magnetschicht hergestellt wird, ausgebildet werden.
Das so erhaltene metallbeschichtete magnetische Aufzeichnungsmedium kann als Computerband mit hoher Kapazität, insbesondere ein LTO-, DLT- oder Super-DLT-Magnetband eines linearen Aufzeichnungssystems, für ein Magnetband verwendet werden, das hervorra gende Laufeigenschaften, eine hervorragende Dauerbeständigkeit, eine hervorragende Abmessungsstabilität und hervorragende elektromagnetische Umwandlungseigenschaften aufweist. In der erfindungsgemäßen biaxial orientierten Folie kann anstelle des Beschichtungsfilms ein Metalldünnfilm als Magnetschicht verwendet werden. In diesem Fall kann ein abgeschiedenes magnetisches Aufzeichnungsmedium für ein Aufzeichnen mit hoher Dichte, das hervorragende elektromagnetische Umwandlungseigenschaften, wie z. B. ein Ausgangssignal in einem Bereich kurzer Wellenlängen, S/N und C/N, wenige Ausfälle und eine geringe Fehlerrate aufweist, durch Bilden einer Dünnfilmschicht aus ferromagnetischen Metall aus Eisen, Cobalt, Chrom oder einer Legierung oder einem Oxid, die bzw. das im Wesentlichen daraus zusammengesetzt ist, auf der Seite, die eine geringere Oberflächenrauigkeit aufweist, durch Vakuumdampfabscheiden, Sputtern, Ionenplattieren oder dergleichen, Bilden einer Schutzschicht aus diamantartigem Kohlenstoff (DLC) oder dergleichen und einer Fluorenthaltenden Schmiermittelschicht auf Carbonsäurebasis auf der Oberfläche der Dünnfilmschicht aus ferromagnetischem Metall aufeinander folgend gemäß dem Zweck oder der Anwendung, und Bilden einer Rückseitenbeschichtungsschicht auf der gegenüber liegenden Seite (nicht-magnetische Schicht) mit dem vorstehend genannten Verfahren erhalten werden.
Beispiele
Die folgenden Beispiele werden angegeben, um die vorliegende Erfindung weiter zu veranschaulichen. Verschiedene physikalische Eigenschaften und charakteristische Eigenschaften in der vorliegenden Erfindung wurden in der folgenden Weise gemessen und definiert.
(1) Young'scher Modul
Die Folie wird zu einer Breite von 10 mm und einer Länge von 150 mm geschnitten, diese erhaltene Probe wird durch ein Instron-Universalzugtestgerät bei einem Spannbackenintervall von 100 mm, einer Ziehgeschwindigkeit von 10 mm/min und einer Papiergeschwindigkeit von 500 mm/min gezogen und der Young'sche Modul wird aus der Tangente eines ansteigenden Abschnitts der erhaltenen Belastung-Dehnung-Kurve berechnet.
(2) Oberflächenrauigkeit (WRa)
Unter Verwendung des kontaktlosen 3-D-Rauigkeitsmessgeräts (NT-2000) von WYKO Co., Ltd. wird die Oberflächenrauigkeit der Folie zehnmal oder häufiger (n) unter den Bedingungen einer Messfläche von 246,6 μm × 187,5 μm (0,0462 mm²) und einer 25-fachen Messver größerung gemessen und die mittlere Rauigkeit der Zentralebene (WRa) wird mit einer Oberflächenanalysesoftware erhalten, die in dem Rauigkeitsmessgerät enthalten ist.
wobei Z_jk eine Höhe auf einem 2-D-Rauigkeitsdiagramm an einer j-ten Position und einer k-ten Position in einer Messrichtung (246,6 μm) und einer Richtung senkrecht zur Messrichtung (187,5 μm) ist, wenn diese Richtungen in m bzw. n Abschnitte aufgeteilt werden.
(3) Wärmeausdehnungskoeffizient (αt)
Die Folie wird zu einer Länge von 15 mm und einer Breite von 5 mm in der Querrichtung der Folie geschnitten und die erhaltene Probe wird in das TMA3000 von Shinku Riko Co., Ltd. eingesetzt, um bei 60°C in einer Stickstoffatmosphäre für 30 min vorbehandelt zu werden, und auf Raumtemperatur gekühlt. Danach wird die Temperatur von 25°C mit einer Geschwindigkeit von 2°C/min auf 70°C erhöht und die Länge der Probe wird bei jeder Temperatur gemessen, um den Wärmeausdehnungskoeffzienten (αt) der Folie aus der folgenden Gleichung zu berechnen. αt = {(L2 – L1)/(L0 × ΔT)} × 106 + 0,5 (Anmerkung)worin L₁ die Länge (mm) der Probe bei 40°C, 12 die Länge (mm) der Probe bei 60°C, L₀ die ursprüngliche Länge (mm) der Probe ist und ΔT 60 – 40 = 20 (°C).
(Anmerkung): Der Wärmeausdehnungskoeffizient von Quarzglas (× 10⁶)
(4) Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizient (αh)
Die Folie wird zu einer Länge von 15 mm und einer Breite von 5 mm in der Querrichtung der Folie geschnitten und die erhaltene Probe wird in das TMA3000 von Shinku Riko Co., Ltd. eingesetzt, und bei einer Feuchtigkeit von 20%RH und einer Feuchtigkeit von 80%RH von einer Stickstoffatmosphäre gehalten, um die Länge der Probe zu messen und deren Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten aus der folgenden Gleichung zu berechnen. αh = {(L2 – L1) × 10–6/(L1 × ΔH)} worin L₁ die Länge (mm) der Probe bei einer Feuchtigkeit von 20%RH, 12 die Länge (mm) der Probe bei einer Feuchtigkeit von 80%RH und ΔH 60 ist (= 80 – 20%RH).
(5) Thermischer Schrumpffaktor
Die zu einer Länge von 300 mm und einer Breite von 10 mm in der Querrichtung geschnittene Folienprobe wird belastungsfrei in einem Ofen, der bei 105°C erhitzt wird, eingebracht, 30 min erhitzt, aus dem Ofen entnommen und auf Raumtemperatur gekühlt, um deren Abmessungsänderung festzustellen. Der thermische Schrumpffaktor der Folienprobe wird aus deren Länge (L₀) vor der Wärmebehandlung und einer Abmessungsänderung (ΔL) durch die Wärmebehandlung auf der Basis der folgenden Gleichung berechnet. Thermischer Schrumpffaktor = (ΔL/L0) × 100 (%)
In dem Fall der Dehnung ist ΔL ein negativer Wert.
(6) Brechungsindex
Die Brechungsindices in der Längs- und der Querrichtung der Folie werden bei 25°C unter Verwendung eines Abbé-Refraktometers (von Atago Co., Ltd.) und Na-D-Strahlen gemessen. Sowohl die Vorderseite als auch die Rückseite der Folienprobe werden gemessen und der Durchschnittswert der Messdaten wird als Brechungsindex angesetzt.
(7) Abmessungsänderung in der Querrichtung bei einer Belastung in der Längsrichtung bei der Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit
Die auf eine Breite von 12,65 mm (1/2 Zoll) geschlitzte Folie wird gemäß der 1 bei einer Umgebungstemperatur von 23°C und einer Umgebungsfeuchtigkeit von 50%RH eingesetzt.
In der 1 stellen die Zahlen das Folgende dar.

1: Messprobe
2: Lichtemittierender Abschnitt eines optischen Sensors (LS-3036 von Keyence Co., Ltd.)
3: Lichtempfangender Abschnitt eines optischen Sensors (LS-3036 von Keyence Co., Ltd.)
4: Last
5: Freie Rolle
6: Glasplatte
7: Messgerät (LS-3100 von Keyence Co., Ltd.)
8: Analog/Digital-Konverter
9: Personalcomputer
10: Laserstrahl

Gold wurde auf der Oberfläche der Probe, die zu einer Breite von 12,65 mm geschlitzt worden ist, so durch Sputtern abgeschieden, dass dessen Breite mit einem Detektor gemessen werden kann. In diesem Zustand wird ein Gewicht von 29 MPa pro Schnittfläche der Folie an einer Seite der Folie angebracht (die andere Seite ist fixiert), um die Breite (L₁) der Folie mit dem Laser-Außendurchmessermessgerät von Keyence Co., Ltd. (Basis: Modell 3100, Sensor: Modell 3060) zu messen.
Danach wurde ein Gewicht von 29 MPa pro Schnittfläche der Folie auf einer Seite der Folie (die andere Seite ist fixiert) bei einer Temperatur von 49°C (120°F) und einer Feuchtigkeit von 90%RH angebracht, 72 Stunden (3 Tage) in diesem Zustand gehalten und entfernt, und die Folie wurde 24 Stunden bei einer Umgebungstemperatur von 23°C und einer Umgebungsfeuchtigkeit von 50% gehalten. Dann wurde erneut ein Gewicht von 29 MPa pro Schnittfläche der Folie an einer Seite der Folie angebracht (die andere Seite ist fixiert), um die Breite (L₂) der Folie mit dem Laser-Außendurchmessermessgerät von Keyence Co., Ltd. (Basis: Modell 3100, Sensor: Modell 3060) zu messen.
Die Abmessungsänderung in der Querrichtung (αW) vor und nach der Wärme- und Feuchtigkeitsbehandlung bei einer Belastung wird aus den in der vorstehend beschriebenen Weise gemessenen Größen vor und nach der Wärme- und Feuchtigkeitsbehandlung auf der Basis der folgenden Gleichung berechnet. αW = {(L2 – L1)/L1} × 100 (%)
Die Bewertungskriterien sind wie folgt.
(8) Spurverlagerung (Fehlerrate)
Die Fehlerrate wird unter den folgenden Bedingungen unter Verwendung des ML4500B QIC-Systems von Media Logic Co., Ltd. gemessen.

Strom: 15,42 mA

Frequenz: 0,25 MHz

Position: 0

Schwelle: 40,0

Schlecht/gut/max.: 1:1:1

Spuren: 28
Die Fehlerrate ist der Durchschnittswert der Anzahl der gemessenen Spuren.
Die Fehlerrate wird wie folgt unter der Bedingung 1 (Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird) und unter der Bedingung 2 (Spurverlagerung, die durch eine Wärme- und Feuchtigkeitsbehandlung verursacht wird) gemessen.
Bedingung 1 (Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird):
Ein Band, mit dem Daten bei 10°C und 10%RH aufgezeichnet worden sind, wird bei einer Temperatur von 45°C und einer Feuchtigkeit von 80%RH wiedergegeben, um das Ausmaß der Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht worden ist, zu messen. Das Messergebnis wird auf der Basis des Ausmaßes der Spurverlagerung der Probe von Beispiel 1 gemäß den folgenden Kriterien bewertet.

⦿:: Fehlerrate ist Null
O:: Fehlerrate ist niedrig und in der Praxis liegt kein Problem vor
x:: Fehlerrate ist hoch und in der Praxis liegt ein Problem vor

Bedingung 2 (Spurverlagerung, die durch eine Wärme- und Feuchtigkeitsbehandlung verursacht wird)
Ein Band, mit dem Daten bei 23°C und 50%RH aufgezeichnet worden sind, wird bei 40°C und 60%RH für 60 Stunden wiederholt abgespielt und dann 24 Stunden bei 23°C und 50%RH gehalten, und dann werden die Daten bei 23°C und 50%RH wiedergegeben, um das Ausmaß der Spurverlagerung, die durch die Wärme- und Feuchtigkeitsbehandlung verursacht worden ist, zu messen.
Das Messergebnis wird auf der Basis des Ausmaßes der Spurverlagerung der Probe von Beispiel 1 gemäß den folgenden Kriterien bewertet.

(9) Elektromagnetische Umwandlungseigenschaften des Magnetbands
Die elektromagnetischen Umwandlungseigenschaften eines Magnetbands werden mit dem ML4500B QIC-System von Media Logic Co., Ltd. gemessen. Das Messergebnis wird auf der Basis der folgenden Kriterien bewertet, wenn S/N der Probe von Beispiel 1 0 dB beträgt.

⦿:: +1 dB oder mehr
O:: –1 dB oder mehr und weniger als +1 dB
x:: weniger als –1 dB

Beispiel 1
Polyethylen-2,6-naphthalat (intrinsische Viskosität: 0,6), das 0,02 Gew.-% Calciumcarbonatteilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 0,6 μm und 0,2 Gew.-% Silicateilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 0,1 μm enthielt, wurde 5 Stunden bei 180°C getrocknet, bei 300°C schmelzextrudiert und durch Abschrecken auf einer Gießtrommel, die bei 60°C gehalten wurde, verfestigt, um eine ungestreckte Folie zu erhalten.
Diese ungestreckte Folie wurde zwischen zwei Walzen mit verschiedenen Geschwindigkeiten bei 150°C auf das 6,2-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,534 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 87,5%/s auf das 4,5-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, weiter in der Querrichtung bei einer Zugrate von 2,9%/s auf das 1,1-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C thermofixiert, während sie um 5% (das 1,05-fache) ausgewölbt wurde. Die erhaltene biaxial orientierte Folie wies eine Dicke von 4,5 μm auf.

Die folgende Zusammensetzung wurde in eine Kugelmühle eingebracht und zum Dispergieren 16 Stunden geknetet und 5 Gewichtsteile einer Isocyanatverbindung (Desmodur L von Bayer AG) wurden zugesetzt und durch Hochgeschwindigkeitsscheren für 1 Stunde dispergiert, um eine magnetische Beschichtung herzustellen. Zusammensetzung der magnetischen Beschichtung:

Nadelartige Fe-Teilchen	100 Gewichtsteile
Vinylchlorid-Vinylacetat-Copolymer (Eslec 7A von Sekisui Chemical Co., Ltd.)	15 Gewichtsteile
Thermoplastisches Polyurethanharz	5 Gewichtsteile
Chromoxid	5 Gewichtsteile
Ruß	5 Gewichtsteile
Lecithin	2 Gewichtsteile
Fettsäureester	1 Gewichtsteil
Toluol	50 Gewichtsteile
Methylethylketon	50 Gewichtsteile
Cyclohexanon	50 Gewichtsteile

Diese magnetische Beschichtung wurde auf eine Seite der vorstehend genannten biaxial orientierten PEN-Folie aufgebracht, um sicherzustellen, dass die Enddicke der Beschichtungsschicht 0,5 μm betrug, und die erhaltene Folie wurde bei 2500 Gauss eines Gleichstrommagnetfelds orientiert, durch Erhitzen bei 100°C getrocknet, superkalandriert (linearer Druck von 200 kg/cm, Temperatur von 80°C) und aufgerollt. Diese Rolle wurde in einem auf 55°C erwärmten Ofen für 3 Tage stehengelassen.

Die folgende Rückseitenbeschichtung wurde auf die andere Seite der biaxial orientierten PEN-Folie aufgebracht, um sicherzustellen, dass die Dicke der Beschichtung 1 μm betragen kann, und die erhaltene Folie wurde getrocknet und geschnitten, um ein Magnetband zu erhalten. Zusammensetzung der Rückseitenbeschichtung

Ruß	100 Gewichtsteile
Thermoplastisches Polyurethanharz	60 Gewichtsteile
Isocyanatverbindung (Colonate L von Nippon Polyurethane Kogyo Co., Ltd.)	18 Gewichtsteile
Silikonöl	0,5 Gewichtsteile
Methylethylketon	250 Gewichtsteile
Toluol	50 Gewichtsteile

Die charakteristischen Eigenschaften der Folie und des Magnetbands, die so erhalten worden sind, sind in der Tabelle 1 gezeigt. Wie es aus der Tabelle 1 ersichtlich ist, wies das erhaltene Band eine hervorragende Abmessungsstabilität in der Querrichtung (Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen und Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit unter Belastung in der Längsrichtung) und hervorragende Ausgangssignaleigenschaften auf und es wies keine Spurverlagerung auf.
Beispiel 2
Die Folie wurde im Beispiel 1 in der Längsrichtung bei 150°C auf das 6,2-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,534 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 80,0%/s auf das 4,2-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, weiter in der Querrichtung bei einer Zugrate von 5,8%/s auf das 1,2-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C thermofixiert, während sie um 5% (das 0,95-fache) eingewölbt wurde. Die erhaltene biaxial orientierte Folie wies eine Dicke von 4,5 μm auf.
Aus der erhaltenen Folie wurde ein Magnetband in der gleichen Weise wie im Beispiel 1 erhalten. Die charakteristischen Eigenschaften der Folie und des Magnetbands sind in der Tabelle 1 gezeigt. Wie es aus der Tabelle 1 ersichtlich ist, wies das erhaltene Band eine hervorragende Abmessungsstabilität in der Querrichtung (Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen und Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit unter Belastung in der Längsrichtung) und hervorragende Ausgangssignaleigenschaften auf und es wies keine Spurverlagerung auf.
Beispiel 3
Polyethylen-2,6-naphthalat (intrinsische Viskosität: 0,6) für die Schicht B, das 0,15 Gew.-% vernetztes Silikonharz-Teilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 0,3 μm und 0,15 Gew.-% kugelförmige Silicateilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 0,1 μm enthielt, und Polyethylen-2,6-naphthalat (intrinsische Viskosität: 0,6) für die Schicht A, das 0,01 Gew.-% kugelförmige Silicateilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 0,1 μm enthielt, wurden hergestellt, und Pellets dieser Polyethylen-2,6-naphthalate wurden 5 Stunden bei 180°C getrocknet, den jeweiligen Einfülltrichtern von zwei Extrudern zugeführt, bei einer Temperatur von 300°C geschmolzen, unter Verwendung einer Mehrfachverteilerkanal-Coextrusionsdüse derart laminiert, dass die Schicht A auf einer Seite der Schicht B angeordnet wurde, und auf eine Gießtrommel mit einem Oberflächenfinish von etwa 0,3 S und einer Oberflächentemperatur von 60°C extrudiert, um eine ungestreckte laminierte Folie zu erhalten. Die Dicke jeder Schicht wurde durch die Abgabegeschwindigkeiten der zwei Extruder eingestellt, um die in der Tabelle 1 gezeigte Oberflächenrauigkeit zu erreichen.
Diese ungestreckte Folie wurde zwischen zwei Walzen mit verschiedenen Geschwindigkeiten bei 150°C in der Längsrichtung auf das 6,0-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,536 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 95,0%/s auf das 4,8-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, weiter in der Querrichtung bei einer Zugrate von 4,4%/s auf das 1,15-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C durch gerades Einstellen der Schienen thermofixiert (1,00-fach). Die erhaltene biaxial orientierte Folie wies eine Dicke von 4,5 μm auf.
Eine magnetische Beschichtung wurde auf die Oberfläche der Schicht A (Magnetschichtseite) aufgebracht und eine Rückseitenbeschichtung wurde auf die Oberfläche der Schicht B (nicht-Magnetschichtseite) in der gleichen Weise wie im Beispiel 1 aufgebracht, getrocknet und geschnitten, um ein Magnetband zu erhalten.
Die charakteristischen Eigenschaften der Folie und des Magnetbands sind in der Tabelle 1 gezeigt. Wie es aus der Tabelle 1 ersichtlich ist, wies das erhaltene Band eine hervorragende Abmessungsstabilität in der Querrichtung (Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen und Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit unter Belastung in der Längsrich tung) und hervorragende Ausgangssignaleigenschaften auf und es wies keine Spurverlagerung auf.
Vergleichsbeispiel 1
Die Folie wurde im Beispiel 1 in der Längsrichtung bei 150°C auf das 6,2-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,534 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 40,0%/s auf das 2,6-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, weiter in der Querrichtung bei einer Zugrate von 29,2%/s auf das 2,00-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C durch gerades Einstellen der Schienen thermofixiert (1,00-fach). Da die Folie durch das zweite Querstrecken häufig riss, konnte eine Rollenprobe nicht erhalten werden.
Vergleichsbeispiel 2
Die Folie wurde im Beispiel 1 in der Längsrichtung bei 150°C auf das 6,0-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,536 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 112,5%/s um das 5,5-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, die Schienen wurden gerade eingestellt (1,00-fach), während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und die Folie wurde in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C durch gerades Einstellen der Schienen weiter thermofixiert (1,00-fach). Da die Folie durch das erste Querstrecken häufig riss, konnte eine Rollenprobe nicht erhalten werden.
Vergleichsbeispiel 3
Die Folie wurde im Beispiel 1 in der Längsrichtung bei 150°C auf das 6,2-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,534 auf. Diese uniaxial orien tierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 82,5%/s auf das 4,3-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, weiter in der Querrichtung bei einer Zugrate von 2,9%/s auf das 1,10-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C thermofixiert, während sie um 10% (das 1,10-fache) ausgewölbt wurde. Die erhaltene biaxial orientierte Folie wies eine Dicke von 4,5 μm auf.
Aus der so erhaltenen Folie wurde ein Magnetband in der gleichen Weise wie im Beispiel 1 erhalten. Die charakteristischen Eigenschaften der Folie und des Magnetbands sind in der Tabelle 1 gezeigt. Wie es aus der Tabelle 1 ersichtlich ist, wies die erhaltene Folie einen großen thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung und eine schlechte Abmessungsstabilität in der Querrichtung des Bands auf (Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit unter Belastung in der Längsrichtung).
Vergleichsbeispiel 4
Die Folie wurde im Beispiel 1 in der Längsrichtung bei 150°C auf das 5,7-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,539 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 72,5%/s auf das 3,9-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, die Schienen wurden gerade eingestellt (1,00-fach), während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und die Folie wurde in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C durch gerades Einstellen der Schienen weiter thermofixiert (1,00-fach). Die erhaltene biaxial orientierte Folie wies eine Dicke von 4,5 μm auf.
Aus der so erhaltenen Folie wurde ein Magnetband in der gleichen Weise wie im Beispiel 1 erhalten. Die charakteristischen Eigenschaften der Folie und des Magnetbands sind in der Tabelle 1 gezeigt. Wie es aus der Tabelle 1 ersichtlich ist, wies die erhaltene Folie einen niedrigen Young'schen Modul in der Querrichtung und eine schlechte Abmessungsstabilität in der Querrichtung des Bands auf (Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen).
Vergleichsbeispiel 5
Die Folie wurde im Beispiel 1 in der Längsrichtung bei 150°C auf das 4,0-fache gestreckt. Nach dem Strecken in Längsrichtung wies die uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von mehr als 1,77, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,587 und einen Brechungsindex in der Dickenrichtung von 1,558 auf. Diese uniaxial orientierte Folie wurde in der Querrichtung bei einer Zugrate von 110,0%/s auf das 5,4-fache gestreckt, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 120 bis 155°C erhöht wurde, die Schienen wurden gerade eingestellt (1,00-fach), während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie auf 155 bis 205°C erhöht wurde, und die Folie wurde in der letzten Thermofixierzone für 5 s bei 190°C durch gerades Einstellen der Schienen weiter thermofixiert (1,00-fach). Die erhaltene biaxial orientierte Folie wies eine Dicke von 4,5 μm auf.

Aus der so erhaltenen Folie wurde ein Magnetband in der gleichen Weise wie im Beispiel 1 erhalten. Die charakteristischen Eigenschaften der Folie und des Magnetbands sind in der Tabelle 1 gezeigt. Wie es aus der Tabelle 1 ersichtlich ist, wies die erhaltene Folie einen niedrigen Young'schen Modul in der Querrichtung und eine schlechte Abmessungsstabilität in der Querrichtung des Bands auf (Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit unter Belastung in der Längsrichtung). Tabelle 1

Gegenstand	Einheit	Bsp. 1	Bsp. 2	Bsp. 3	Vgl.-Bsp. 1	Vgl.-Bsp. 2	Vgl.-Bsp. 3	Vgl.-Bsp. 4	Vgl.-Bsp. 5
Schichtstruktur		Einzelschicht	Einzelschicht	Doppelschichten	Einzelschicht	Einzelschicht	Einzelschicht	Einzelschicht	Einzelschicht
Folienbildunpsbedinqungen
Zugverhältnis in der Längsrichtung	-fach	6,2	6,2	6,0	6,2	6,0	6,2	5,7	4,0
Zugverhältnis in der Querrichtung
Erstes Zugverhältnis (SD1)	-fach	4,5	4,2	4,8	2,6	5,5	4,3	3,9	5,4
Zweites Zugverhältnis(SD2)	-fach	1,10	1,20	1,15	2,00	1,00	1,10	1,00	1,00
Verhältnis in der Endthermofixierzone (SD3)	-fach	1,05	0,95	1,00	1,00	1,00	1,10	1,00	1,00
Gesamtverhältnis (SD1×SD2×SD3)	-fach	5,20	4,79	5,52	5,20	5,50	5,20	3,9	5,40
Zugrate
Erste Zugrate (S1)	%/s	87,5	80,0	95,0	40,0	112,5	82,5	72,5	110,0
Zweite Zugrate (S2)	%/s	2,9	5,8	4,4	29,2	0,0	2,9	0,0	0,0
S1/S2	-	0,03	0,07	0,05	0,73	0,00	0,04	0,00	0,00
Folienbildungszustand
Erste Querstreckzone						Folie reißt häufig
Zweite Querstreckzone					Folie reißt häufig

Bsp.: Beispiel, Vgl.-Bsp.: Vergleichsbeispiel

Gegenstand	Einheit	Bsp. 1	Bsp. 2	Bsp. 3
Physikalische Eigenschaften
Foliendicke	μm	4,5	4,5	4,5
Young'scher Modul
Längsrichtung	GPa	9,0	9,7	8,5
Querrichtung	GPa	7,0	6,5	7,5
Brechungsindex in der Dickenrichtung (biaxial orientierte Folie)		1,484	1,487	1,484
Wärmeausdehnungskoeffizient (αt) Querrichtung	× 10^–6/°C	3	8	0
Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizient (αh) Querrichtung	× 10^–6/%RH	12	13	10
thermischer Schrumpffaktor bei 105°C Querrichtung	%	1,3	0,3	0,8
Abmessungsänderung in der Querrichtung unter Belastung in Längsrichtung, die durch eine Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit verursacht wird	%	0,20	0,17	0,22
Oberflächenrauigkeit
Magnetschichtseite (WRa)	nm	6	6	2
Nicht-Magnetschichtseite	nm	6	6	8
Spurverlagerung
Bedingung 1 (Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird)		⦿	O	⦿
Bedingung 2 (Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird)		O	⦿	O
Elektromagnetische Umwandlungseigenschaften		O	O	⦿

Bsp.: Beispiel

Gegenstand	Einheit	Vgl.-Bsp. 1	Vgl.-Bsp. 2	Vgl.-Bsp. 3	Vgl.-Bsp. 4	Vgl.-Bsp. 5
Physikalische
Eigenschaften
Foliendicke	μm	4,5	4,5	4,5	4,5	4,5
Young'scher Modul
Längsrichtung	GPa	9,0	8,5	9,0	9,5	6,0
Querrichtung	GPa	7,0	7,5	7,0	5,5	9,0
Brechungsindex in der Dickenrichtung (biaxial orientierte Folie)		1,484	1,484	1,484	1,487	1,487
Wärmeausdehnungskoeffizient (αt) Querrichtung	× 10^–6/°C	3	0	3	17	–5
Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizient (αh) Querrichtung	× 10^–6/%RH	12	10	12	16	8
thermischer Schrumpffaktor bei 105°C Querrichtung	%	2,3	0,5	1,8	0,3	0,3
Abmessungsänderung in der Querrichtung unter Belastung in Längsrichtung, die durch eine Behandlung bei hoher Temperatur und hoher Feuchtigkeit verursacht wird	%	0,20	0,22	0,20	0,18	0,35
Oberflächenrauigkeit
Magnetschichtseite (WRa)	nm	6	6	6	6	6
Nicht-Magnetschichtseite	nm	6	6	6	6	6
Spurverlagerung
Bedingung 1 (Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird)			-	⦿	x	⦿
Bedingung 2 (Spurverlagerung, die durch Temperatur- und Feuchtigkeitsvariationen verursacht wird)				x	⦿	x
Elektromagnetische Umwandlungseigenschaften			-	O	O	O

Vgl.-Bsp.: Vergleichsbeispiel

Claims

Verfahren zur Herstellung einer biaxial orientierten Polyesterfolie, umfassend die Schritte: (1) des Streckens einer ungestreckten Folie eines Polyesters, welcher Ethylen-2,6-naphthalin-dicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller wiederkehrenden Einheiten umfasst, auf das 4,5 bis 7,0-fache in einer Maschinenrichtung bei einer Temperatur von 100 bis 190°C, um eine uniaxial orientierte Folie zu bilden; und (2) des Streckens der uniaxial orientierten Folie auf das 3,0 bis 6,0-fache in einer Querrichtung bei einer Temperatur von 110 bis 170°C, während die Temperatur in der Laufrichtung der Folie angehoben wird, und dann des Streckens der Folie auf das 1,05 bis 1,5-fache bei einer niedrigeren Zugrate als der ersten Zugrate bei einer Temperatur von der Endtemperatur des ersten Querstreckens bis 240°C, während die Temperatur in Laufrichtung der Folie erhöht wird, um eine biaxial orientierte Folie mit (i) einem Young'schen Modul in der Längsrichtung von 8 GPa oder mehr, (ii) einem Young'schen Modul in der Querrichtung von 6 GPa oder mehr, (iii) einem Wärmeausdehnungskoeffizienten (αt) in der Querrichtung von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, (iv) einem Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten (αh) in der Querrichtung von +5 × 10^–6/%RH bis +12 × 10^–6/%RH, und (v) einem thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von –0,5 bis +1,5% zu bilden.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Längsstrecken in Maschinenrichtung des Schrittes (1) bei einer Temperatur von 120 bis 170°C durchgeführt wird.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Zugverhältnis des Streckens in Maschinenrichtung des Schrittes (1) das 5,0 bis 6,5-fache beträgt.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei die in Schritt (1) gebildete uniaxial orientierte Folie einen Brechungsindex in der Längsrichtung von 1,77 oder mehr, einen Brechungsindex in der Querrichtung von 1,55 bis 1,62, und einen Brechungsindex in der Dicken-Richtung von 1,50 bis 1,56 aufweist.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das erste Querstrecken in Schritt (2) bei einer Temperatur von 130 bis 160°C durchgeführt wird.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Zugverhältnis des ersten Querstreckens in Schritt (2) das 4,0 bis 5,0-fache beträgt.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das zweite Querstrecken in Schritt (2) von der Endtemperatur des ersten Querstreckens bis 220°C durchgeführt wird.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Zugverhältnis des zweiten Querstreckens in Schritt (2) das 1,05 bis 1,2-fache beträgt.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Gradient eines Temperaturanstiegs in der Laufrichtung der Folie beim ersten Querstrecken des Schrittes (2) innerhalb des Bereichs von 15 bis 55°C liegt.
Verfahren nach Anspruch 1, wobei der Gradient eines Temperaturanstiegs in der Laufrichtung der Folie beim zweiten Querstrecken des Schrittes (2) innerhalb des Bereichs von 20 bis 90°C liegt.
Verfahren nach Anspruch 1, umfassend weiter den Schritt des Schrumpfens oder Streckens der Folie auf das 0,9 bis 1,05-fache in Querrichtung bei der gleichen Temperatur wie der Endtemperatur des zweiten Querstreckens oder bei einer Temperatur von 170 bis 230°C, während die Temperatur von der Endtemperatur in der Laufrichtung der Folie nach dem zweiten Querstrecken verringert wird.
Biaxial orientierte Polyesterfolie mit (i) einem Young'schen Modul in der Längsrichtung von 8 bis 12 GPa, (ii) einem Young'schen Modul in der Querrichtung von 6,5 bis 9 GPa, (iii) einem Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αt) von –5 × 10^–6/°C bis +12 × 10^–6/°C, (iv) einem Feuchtigkeitsausdehnungskoeffizienten in der Querrichtung (αh) von +6 × 10^–6/%RH bis +12 × 10^–6/%RH, und (v) einem thermischen Schrumpffaktor in der Querrichtung bei 105°C von 0 bis +1,5% und umfassend (vi) Ethylen-2,6-naphthalin-dicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller wiederkehrenden Einheiten.
Folie nach Anspruch 12, welche eine Gesamtsumme von Young'schen Modulen in Längs- und Querrichtungen von 15 bis 20 GPa aufweist.
Folie nach Anspruch 12, welche einen höheren Young'schen Modul in der Längsrichtung als einen Young'schen Modul in der Querrichtung aufweist.
Folie nach Anspruch 12, welche einen Brechungsindex in der Dicken-Richtung (Nz) von weniger als 1,490 aufweist.
Folie nach Anspruch 12, welche eine mittlere Rauigkeit der Zentralebene (WRa) von mindestens einer Seite von 0,5 bis 10 nm aufweist.
Folie nach Anspruch 12, welche ein Laminat ist, das 2 Schichten eines Polyesters umfasst, umfassend Ethylen-2,6-naphthalin-dicarboxylat in einer Menge von mindestens 95 mol% des Gesamten aller wiederkehrenden Einheiten, und eine mittlere Rauigkeit der Zentralebene (WRa) der einen Seite von 0,5 bis 10 nm und eine WRa der anderen Seite von 1 bis 20 nm aufweist.
Verwendung der biaxial orientierten Polyesterfolie nach Anspruch 12 als Ba sisfolie für ein magnetisches Aufzeichnungsmedium.
Verwendung nach Anspruch 18, wobei das magnetische Aufzeichnungsmedium ein digitales Aufzeichnungsmedium eines linearen Aufzeichnungssystems ist.
Verwendung nach Anspruch 18, wobei das magnetische Aufzeichnungsmedium ein beschichtetes magnetisches Aufzeichnungsmedium ist.
Verwendung nach Anspruch 18, wobei das magnetische Aufzeichnungsmedium ein magnetisches Aufzeichnungsmedium einer Dünnschicht ferromagnetischen Metalls ist.
Magnetisches Aufzeichnungsmedium, umfassend die biaxial orientierte Polyesterfolie nach Anspruch 12 und eine auf der Oberfläche der Folie gebildete magnetische Schicht.