DE2639775C2 - - Google Patents
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Description
Bei der atmosphärischen Destillation von Rohöl, wie sie in
großem Umfang in Raffinerien zwecks Erzeugung von atmosphärischen
Kohlenwasserstofföldestillaten durchgeführt wird,
fällt als Nebenprodukt ein Rückstandsöl an. In einigen Fällen
dient ein solches Rückstandsöl als Ausgangsmaterial zur
Herstellung von Schmierölen. In der Regel enthalten solche
Rückstandsöle aber beträchtliche Mengen an Schwefel, an Metallkomponenten
und an Asphaltenen und sie eignen sich daher nur
für die Verwendung als Heizöle.
Im Hinblick auf den wachsenden Bedarf an atmosphärischen
Kohlenwasserstofföldestillaten sind in der Vergangenheit schon die
verschiedensten Verfahren vorgeschlagen worden mit dem Ziel,
derartige Rückstandsöle in atmosphärische Destillate umzuwandeln.
Beispiele für solche Verfahren sind das katalytische
Cracken, das thermische Cracken, eine Vergasung in Kombination mit
der Synthese von Kohlenwasserstoffen sowie ein Verkoken und
ein hydrierendes Cracken. Der Einsatz von solchen Rückstandsölen
als Beschickungsmaterial für die vorstehend
genannten Kohlenwasserstoffumwandlungsverfahren bietet jedoch
beträchtliche Nachteile, wodurch die Anwendung in großtechnischem
Maßstab ernstlich behindert wird. So führt beispielsweise das
Hydrocrackverfahren zu einer schnellen Katalysatordesaktivierung,
einer Erzeugung von goßen Mengen gasförmiger Produkte und
einem hohen Verbrauch an Wasserstoff.
Im Hinblick auf die vorstehend genannten Tatsachen und in
Anbetracht dessen, daß bei der Atmosphärendestillation von
Rohöl etwa die Hälfte des Rohöls als Destillationsrückstand
verbleibt, ist ohne weiteres ersichtlich, daß ein dringender
Bedarf für ein Verfahren besteht, welches die Möglichkeit bieten
könnte, in wirtschaftlich tragbarer Weise bei der Atmosphären
destillation erhaltene Ölrückstände in atmosphärische
Kohlenwasserstofföldestillate, wie Benzinfraktionen, umzuwandeln.
Da sich die Methode des Hydrocrackens an sich als ausgezeichnet
geeignet erwiesen hat, um schwere Kohlenwasserstofföldestillate,
wie Gasöle, in leichte Kohlenwasserstofföldestillate, wie Benzinfraktionen,
umzuwandeln, wurden Untersuchungen durchgeführt, mit
dem Ziel herauszufinden, bis zu welchem Ausmaß die Methode des
Hydrocrackens für die Umwandlung von atmosphärischen Kohlenwasserstoffölrückständen
in atmosphärische Kohlenwasserstofföldestillate
eingesetzt werden kann. Überraschenderweise wurde
dabei gefunden, daß es bei einer richtigen Kombination des
Hydrocrackens als Hauptbehandlung mit einer katalytischen
hydrierenden Behandlung und einer Entasphaltierung als
Hilfsmaßnahme möglich ist, ein Gesamtverfahren zu realisieren,
welches für den vorstehend genannten Zweck sehr gut geeignet ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Erzeugung von einem oder
mehreren atmosphärischen Kohlenwasserstofföldestillaten aus einem
atmosphärischen Rückstandsöl ist demgemäß dadurch gekennzeichnet,
daß für die Kohlenwasserstoffumwandlung eine hydrierende Crackung
als Hauptmaßnahme in Kombination mit einer katalytischen
hydrierenden Behandlung und einer Entasphaltierung als Hilfsmaßnahmen
durchgeführt werden, wobei das atmosphärische Rückstandsöl
mittels Vakuumdestillation in ein erstes Vakuumdestillat (VD₁)
und einen ersten Vakuumrückstand (VR₁) aufgetrennt wird, der
Vakuumrückstand oder ein daraus durch Entasphaltieren erhaltenes
Bitumen einer katalytischen hydrierenden Behandlung unterworfen
wird, das dabei erhaltene Hydrierungsprodukt durch Atmosphärendestillation
in ein oder mehrere leichte Destillate (Endprodukt),
ein als Endprodukt oder Zwischenprodukt verwendbares Mitteldestillat
(M₁) und einen Rückstand aufgetrennt wird, dieser Rückstand
durch Vakuumdestillation in ein zweites Vakuumdestillat
(VD₂) und einen zweiten Vakuumrückstand (VR₂) aufgetrennt wird,
der Vakuumrückstand oder ein daraus durch Entasphaltieren
erhaltenes Bitumen mindestens zum Teil nochmals in die Stufe der
katalytischen hydrierenden Behandlung eingespeist wird, während
die beiden Vakuumdestillate (VD₁ und VD₂) zusammen mit dem
beim Entasphaltieren des Vakuumrückstands VR₁ oder VR₂ erhaltenen
Öl und gegebenenfalls zusammen mit dem Mitteldestillat (M₁)
hydrierend gecrackt werden, das Hydrocrackprodukt durch Atmosphären
destillation in ein oder mehrere leichte Destillate
(Endprodukt), ein Mitteldestillat (M₂) als Endprodukt und einen
Rückstand aufgetrennt wird und dieser Rückstand mindestens zum
Teil nochmals in die Stufe der hydrierenden Crackung eingespeist
wird.
Wie aus dem vorstehend Gesagten ersichtlich, bildet bei dem
erfindungsgemäßen Gesamtverfahren die Hydrocrackstufe die Hauptmaßnahme.
In der Hydrocrackstufe wird ein beträchtlicher Anteil
des schweren eingespeisten Materials in leichtere Produkte
umgewandelt. Die gewünschten Endprodukte werden aus dem Hydrocrackprodukt
durch Atmosphärendestillation abgetrennt.
Falls nur ein oder mehrere leichte Destillate als Endprodukte
gewonnen werden sollen, kann der bei der Atmosphärendestillation
erhaltene Rückstand wie folgt weiterbehandelt werden:
- 1. Der Gesamtrückstand wird nochmals der Hydrocrackbehandlung unterworfen.
- 2. Der Rückstand wird in zwei Anteile gleicher Zusammensetzung aufgeteilt und nur einer dieser Anteile wird nochmals einer Hydrocrackung unterworfen, während der andere Anteil als Produktstrom aus dem Verfahren abgezogen wird und beispielsweise als Mischkomponente für Heizöl verwendet werden kann.
- 3. Bei der Atmosphärendestillation des Hydrocrackprodukts wird
außer einem oder mehreren leichten Destillaten auch ein
Mitteldestillat M₂ abgetrennt und dieses wird nochmals einer
Hydrocrackbehandlung unterworfen. Der bei der Atmosphären
destillation erhaltene Rückstand kann auf folgende Weise
weiterbehandelt werden:
- a) Der Gesamtrückstand wird als Produktstrom aus dem Verfahren entfernt;
- b) der Rückstand wird in zwei Anteile gleicher Zusammensetzung aufgeteilt und einer dieser Anteile wird nochmals einer Hydrocrackung unterworfen, während der andere Anteil als Produktstrom aus dem Verfahren abgezogen wird;
- c) der Rückstand wird einer Vakuumdestillation unterworfen und das dabei gewonnene Vakuumdestillat wird nochmals einer Hydrocrackung unterworfen. Der Vakuumrückstand wird entweder als Produktstrom aus dem Verfahren entfernt oder in zwei Anteile der gleichen Zusammensetzung aufgeteilt, wobei der eine Anteil nochmals einer Hydrocrackbehandlung unterworfen wird, während der andere Anteil aus dem Verfahren als Produktstrom abgezogen wird.
Falls bei dem erfindungsgemäßen Verfahren außer einem oder
mehreren leichten Destillaten auch das bei der Atmosphären
destillation erhaltene Mitteldestillat M₂ als Endprodukt
gewonnen werden soll, so kann der dabei erhaltene Rückstand
weiterbehandelt werden, wie es vorstehend unter 1., 2. und 3. c)
erläutert worden ist.
Wenn bei der weiteren Behandlung eines durch Atmosphärendestillation
aus dem Hydrocrackprodukt erhaltenen Rückstands
von einer Ausführungsform Gebrauch gemacht wird, bei der der
Rückstand in zwei Anteile gleicher Zusammensetzung aufgetrennt
wird, von denen ein Anteil nochmals einer Hydrocrackbehandlung
unterworfen wird, während der andere Anteil als Produktstrom aus
dem Verfahren abgezogen wird, dann soll die Menge des in die
Hydrocrackstufe zurückgeführten Materials vorzugsweise mehr als
25 Gewichtsprozent des insgesamt aufzuteilenden Rückstands
ausmachen und die Menge des zurückgeführten Teilstroms wird
vorzugsweise um so höher gewählt, einen je niedrigeren Anfangssiedepunkt
der betreffende Rückstand hat.
Die die Hauptbehandlung darstellende Hydrocrackbehandlung beim
erfindungsgemäßen Verfahren wird durchgeführt, indem man das
Ausgangsmaterial bei erhöhter Temperatur und erhöhtem Druck in
Anwesenheit von Wasserstoff mit einem geeigneten Hydrocrack
katalysator in Berührung bringt. Vorzugsweise wird die Hydrocrackung
zweistufig durchgeführt, wobei die eigentliche
hydrierende Crackung in der zweiten Stufe erfolgt, während die
vorgeschaltete erste Stufe eine katalytische hydrierende
Behandlung darstellt und im wesentlichen dazu dient, um den
Gehalt der Zufuhr für die Hydrocrackung an Stickstoff und
Polyaromaten zu verringern. Geeignete Katalysatoren für ein
einstufiges Hydrocrackverfahren bzw. für die zweite Stufe eines
zweistufigen Hydrocrackverfahrens sind mittelstark und stark
saure Katalysatoren, welche ein oder mehrere Metalle mit Hydrieraktivität
auf einem Trägermaterial enthalten. Beispiele für
geeignete Katalysatoren in einem einstufigen Hydrocrackverfahren
sind fluorhaltige sulfidische Katalysatoren, welche Nickel
und/oder Kobalt und zusätzlich Molybdän und/oder Wolfram auf einem
Trägermaterial aus Aluminiumoxid oder aus amorphem Siliciumdioxid-
Aluminiumoxid enthalten. Beispiele für geeignete Katalysatoren
in der zweiten Stufe eines zweistufigen Hydrocrackverfahrens
sind fluorhaltige sulfidische Katalysatoren, welche
Nickel und/oder Kobalt und zusätzlich Molybdän und/oder Wolfram
auf einem Trägermaterial aus amorphem Siliciumdioxid-Aluminiumoxid
enthalten, ferner sulfidische Katalysatoren, welche
gegebenenfalls Fluor enthalten und Nickel und/oder Kobalt und
zusätzlich Molybdän und/oder Wolfram auf einem Trägermaterial
aus kristallinem Siliciumdioxid-Aluminiumoxid enthalten.
Ferner eignen sich für diesen Zweck Katalysatoren, welche
gegebenenfalls Fluor und ein oder mehrere Edelmetalle aus der
Gruppe VIII des periodischen Systems und insbesondere Palladium
auf einem Trägermaterial aus kristallinem Siliciumdioxid-
Aluminiumoxid enthalten. Geeignete Katalysatoren für die erste
Stufe des zweistufigen Hydrocrackverfahrens sind schwach saure
oder mittelstark saure Katalysatoren, welche ein oder mehrere
Metalle mit Hydrieraktivität auf einem Trägermaterial enthalten,
beispielsweise fluorhaltige sulfidische Katalysatoren, welche
Nickel und/oder Kobalt und zusätzlich Molybdän und/oder Wolfram
auf Aluminiumoxid als Trägermaterial oder auf einem amorphem
Siliciumdioxid-Aluminiumoxid-Träger enthalten.
Falls bei dem erfindungsgemäßen Verfahren das Hydrocracken
einstufig durchgeführt wird, werden vorzugsweise die folgenden
Bedingungen eingehalten: Temperatur im Bereich von 250 bis 425°C
und vorzugsweise von 300 bis 390°C, Wasserstoffpartialdruck im
Bereich von 50 bis 300 bar und vorzugsweise von 75 bis 150 bar,
Raumgeschwindigkeit von 0,1 bis 10 kg/l.h und vorzugsweise von
0,25 bis 2 kg/l.h sowie ein Verhältnis von Wasserstoff zu
Kohlenwasserstoffzufuhr von 200 bis 3000 Nl.kg-1 und vorzugsweise
von 1000 bis 2000 Nl.kg-1. Falls die Hydrocrackbehandlung
beim erfindungsgemäßen Verfahren zweistufig durchgeführt
wird, werden in der ersten Stufe vorzugsweise folgende
Bedingungen angewendet: Temperaturen im Bereich von 300 bis 450°C
und vorzugsweise von 350 bis 420°C, Wasserstoffpartialdruck im
Bereich von 50 bis 300 bar und vorzugsweise von 75 bis 150 bar,
Raumgeschwindigkeit im Bereich von 0,1 bis 5 kg/l.h und vorzugsweise
von 0,75 bis 1,5 kg/l.h, Verhältnis von Wasserstoff zu
Kohlenwasserstoffzufuhr im Bereich von 200 bis 3000 Nl.kg-1.
Bei einem solchen zweistufigen Verfahren werden in der zweiten
Stufe vorzugsweise die gleichen Bedingungen angewendet, wie sie
vorstehend für das einstufige Hydrocrackverfahren erläutert
worden sind. Wenn die Hydrocrackbehandlung zweistufig durchgeführt
wird, so speist man vorzugsweise das gesamte, in der
ersten Stufe erhaltene Reaktionsprodukt ohne Abtrennen von
Ammoniak, Schwefelwasserstoff und anderen flüchtigen Bestandteilen
in die zweite Hydrocrackstufe ein.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird als Hilfsmaßnahme
eine katalytische hydrierende Behandlung bei einem Vakuumrückstand
oder einem Bitumen angewendet. Durch eine solche Behandlung
sollen Verbindungen, deren Anwesenheit in der Zufuhr für die
Hydrocrackstufe nicht erwünscht ist, in für diesen Zweck besser
geeignete Produkte umgewandelt werden. Außerdem wird bei einer
solchen katalytischen hydrierenden Behandlung gleichzeitig eine
kleine Menge eines atmosphärischen Kohlenwasserstofföldestillats
gebildet, welches als Endprodukt abgetrennt werden kann. Das
katalytisch hydrierte Produkt wird durch Atmosphärendestillation
in ein oder mehrere leichte Destillate als Endprodukt, ein
atmosphärisches Mitteldestillat M₁ und einen Atmosphärenrückstand
aufgetrennt, wobei letzterer durch Vakuumdestillation in ein
Vakuumdestillat VD₂ und einen Vakuumrückstand VR₂ aufgetrennt
wird.
Wenn bei dem erfindungsgemäßen Verfahren ein oder mehrere
leichte Destillate als Endprodukte gewonnen werden sollen, dann
wird das atmosphärische Mitteldestillat M₁ als Zufuhrkomponente
für die Hydrocrackstufe eingesetzt. Wenn dagegen außer einem
oder mehreren leichten Destillaten auch noch ein Mitteldestillat
M₁ als Endprodukt gewonnen werden soll, so wird dieses
Mitteldestillat als Produktstrom aus dem Verfahren abgezogen.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die katalytische
hydrierende Behandlung auf einen Vakuumrückstand oder ein Bitumen
angewendet, welches aus dem Vakuumrückstand durch Entasphaltieren
gewonnen wird. Falls die katalytische hydrierende Behandlung
bei einem Vakuumrückstand zur Anwendung kommt, dann wird der
Vakuumrückstand VR₂ entasphaltiert und mindestens eine Teilmenge
des dabei erhaltenen Bitumens wird wiederum einer katalytischen
hydrierenden Behandlung unterworfen. Falls die katalytische
hydrierende Behandlung bei einem Bitumen angewendet wird,
welches aus einem Vakuumrückstand durch Entasphaltieren
erhalten worden ist, dann wird mindestens ein Teil des
Vakuumrückstands VR₂ als solcher in die Stufe der katalytischen
hydrierenden Behandlung zurückgeführt.
Falls bei der Aufarbeitung des Vakuumrückstands VR₂ oder einem
daraus durch Entasphaltieren gewonnenen Bitumen von einer
Ausführungsform des Verfahrens der Erfindung Gebrauch gemacht wird,
bei der der Rückstand oder das Bitumen in zwei Anteile gleicher
Zusammensetzung aufgetrennt werden, wobei einer dieser Anteile
nochmals einer katalytischen hydrierenden Behandlung unterworfen
wird, während der andere Anteil als Produktstrom aus dem
Verfahren abgezogen wird, dann liegt die Menge des im Kreislauf in
die katalytische hydrierende Behandlungsstufe zurückgeführten
Materials vorzugsweise bei 25 bis 75 Gewichtsprozent des
insgesamt aufzuteilenden Rückstands oder Bitumens.
Die als Hilfsmaßnahme im erfindungsgemäßen Verfahren durchgeführte
katalytische hydrierende Behandlung erfolgt, indem man die
Kohlenwasserstoffzufuhr bei erhöhter Temperatur und erhöhtem
Druck in Anwesenheit von Wasserstoff mit einem nicht sauren oder
nur schwach sauren Katalysator in Berührung bringt. Bei der
katalytischen hydrierenden Behandlung werden zweckmäßig die
folgenden Bedingungen angewendet: Temperatur im Bereich von 380
bis 500°C und vorzugsweise von 400 bis 450°C, Wasserstoffpartialdruck
im Bereich von 50 bis 300 bar und vorzugsweise von 75 bis
150 bar, Raumgeschwindigkeit von 0,1 bis 5 kg/l.h und vorzugsweise
von 0,2 bis 1 kg/l.h, Verhältnis Wasserstoff zu Kohlenwasserstoffzufuhr
im Bereich von 200 bis 2000 Nl.kg-1 und vorzugsweise
von 500 bis 1500 Nl.kg-1. Die bei der katalytischen hydrierenden
Behandlung angewendete Temperatur liegt vorzugsweise mindestens
10°C und insbesondere mindestens 20°C höher als die beim Hydrocracken
angewendete Temperatur. Falls es sich um ein zweistufiges
Hydrocrackverfahren handelt, kommt für die vorstehend angegebene
Beziehung die Temperatur der zweiten Verfahrensstufe in Betracht.
Beispiele für geeignete Katalysatoren bei der katalytischen
hydrierenden Behandlung sind Aluminiumoxid, sulfidische Katalysatoren,
welche gegebenenfalls Fluor sowie Nickel und/oder Kobalt
und zusätzlich Molybdän, Wolfram und/oder Vanadium auf einem
Aluminiumoxidträger enthalten, ferner sulfidische Katalysatoren,
welche Nickel und/oder Kobalt und zusätzlich Molybdän, Wolfram
und/oder Vanadium auf einem Träger aus Siliciumdioxid oder
Siliciumdioxid-Aluminiumoxid enthalten.
Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird als Hilfsmaßnahme auch
eine Entasphaltierung durchgeführt. Das aus einem Vakuumrückstand
beim Entasphaltieren erhaltene Öl dient als Zufuhrkomponente für
die Hydrocrackstufe. Die Entasphaltierung wird vorzugsweise bei
erhöhter Temperatur und erhöhtem Druck in Anwesenheit eines
Überschusses eines niedrigen Kohlenwasserstoffes, wie Propan,
Butan oder Pentan, als Lösungsmittel durchgeführt.
Anhand der Zeichnungen werden nachstehend sechs besonders
vorteilhafte Verfahrensvarianten erläutert.
Das Verfahren wird in einer Anlage durchgeführt, welche in
Stromrichtung die folgenden Vorrichtungen aufweist:
Eine erste Vakuumdestillationskolonne (1), eine Entasphaltierungsvorrichtung
(2), eine katalytische hydrierende Behandlungsvorrichtung
(3), eine erste Kolonne für Atmosphärendestillation (4),
eine zweite Vakuumdestillationskolonne (5), einen katalytischen
Hydrocracker (6) und eine zweite Kolonne für Atmosphären
destillation (7). Für die Durchführung des Verfahrens wird ein
über Leitung 8 eingespeister atmosphärischer Destillationsrückstand
mittels Vakuumdestillation in ein Vakuumdestillat (9) und
einen Vakuumrückstand (10) aufgetrennt. Der Vakuumrückstand wird
entasphaltiert und dabei ein Öl (11) und ein Bitumen (12) erhalten.
Das Bitumen wird einer katalytischen hydrierenden Behandlung unterworfen
und das Hydrierungsprodukt (13) wird mittels Atmosphären
destillation in eine C₄-Fraktion (14), eine Benzinfraktion (15),
ein Mitteldestillat (16) und einen Rückstand (17) aufgetrennt.
Dieser Rückstand (17) wird mittels Vakuumdestillation in ein
Vakuumdestillat (18) und einen Vakuumrückstand (19) aufgetrennt.
Der Vakuumrückstand (19) wird in zwei Anteile der gleichen
Zusammensetzung aufgeteilt, wobei nur der Anteil (20) nochmals der
katalytischen hydrierenden Behandlung unterworfen wird, während
der andere Anteil (21) aus dem Verfahren abgezogen wird. Die
Vakuumdestillate (9) und (18) werden zusammen mit dem bei der
Entasphaltierung erhaltenen Öl (11) in den Hydrocracker eingespeist.
Das Hydrocrackprodukt (22) wird mittels Atmosphärendestillation
in eine C₄-Fraktion (23), eine Benzinfraktion (24), ein Mitteldestillat
(25) und einen Rückstand (26) aufgetrennt. Dieser Rückstand
(26) wird nochmals der hydrierenden Crackung unterworfen.
Das Verfahren wird in der gleichen Anlage wie bei Verfahrensvariante I
beschrieben durchgeführt. Die Behandlung des über
Leitung 8 eingespeisten atmosphärischen Destillationsrückstands
erfolgt in der gleichen Weise wie unter Variante I beschrieben
mit der einzigen Ausnahme, daß der Rückstand (26) in zwei
Anteile gleicher Zusammensetzung aufgetrennt wird, wobei nur
ein Anteil (27) nochmals in die Hydrocrackstufe eingespeist
wird, während der andere Anteil (28) aus dem Verfahren abgezogen
wird.
Das Verfahren wird in der gleichen Anlage wie bei Verfahrensvariante I
beschrieben durchgeführt. Die Behandlung des über
Leitung 8 eingespeisten atmosphärischen Destillationsrückstands
erfolgt in der gleichen Weise wie unter Variante II beschrieben
mit der einzigen Ausnahme, daß jetzt das Mitteldestillat (16)
als Zufuhrkomponente für die Hydrocrackeinheit verwendet wird
und daß das Mitteldestillat (25) gleichfalls nochmals einer
Hydrocrackbehandlung unterworfen wird.
Das Verfahren wird in einer Anlage durchgeführt, welche in
Stromrichtung die folgenden Vorrichtungen aufweist:
Eine erste Vakuumdestillationskolonne (1), eine Anlage zur
katalytischen hydrierenden Behandlung (2), eine erste Kolonne zur
Atmosphärendestillation (3), eine zweite Vakuumdestillationskolonne
(4), eine Vorrichtung zum Entasphaltieren (5), einen
Hydrocracker (6) und eine zweite Kolonne zur Atmosphärendestillation
(7). Der über Leitung 8 eingespeiste atmosphärische
Destillationsrückstand wird mittels Vakuumdestillation in ein
Vakuumdestillat (9) und einen Vakuumrückstand (10) aufgetrennt.
Dieser Vakuumrückstand wird einer katalytischen hydrierenden
Behandlung unterworfen und das dabei anfallende Hydroprodukt (11)
wird mittels atmosphärischer Destillation in eine C₄⁻-Fraktion (12),
eine Benzinfraktion (13), ein Mitteldestillat (14) und einen Rückstand
(15) aufgetrennt. Dieser Rückstand (15) wird durch
Vakuumdestillation in ein Vakuumdestillat (16) und einen Vakuumrückstand
(17) aufgetrennt. Der Vakuumrückstand (17) wird entasphaltiert
und dabei wird ein Öl (18) und ein Bitumen (19) erhalten. Das
Bitumen (19) wird in zwei Anteile gleicher Zusammensetzung
aufgetrennt, von denen ein Anteil (20) nochmals in die katalytische
hydrierende Behandlungsstufe zurückgeführt wird, während der
andere Anteil (21) als Produktstrom aus dem Verfahren entfernt
wird. Die Vakuumdestillate (9) und (16) werden zusammen mit dem
bei der Entasphaltierung erhaltenen Öl (18) in den Hydrocracker
eingespeist. Das Hydrocrackprodukt (22) wird durch atmosphärische
Destillation in eine C₄⁻-Fraktion (23), eine Benzinfraktion (24),
ein Mitteldestillat (25) und einen Rückstand (26) aufgetrennt.
Dieser Rückstand (26) wird in zwei Anteile gleicher Zusammensetzung
aufgeteilt, von denen der eine Anteil (27) nochmals in
der Hydrocrackanlage behandelt wird, während der andere Anteil
(28) als Produktstrom aus dem Verfahren abgezogen wird.
Das Verfahren wird in der gleichen Anlage wie bei Verfahrensvariante IV
beschrieben durchgeführt. Der über Leitung 8 eingespeiste
atmosphärische Destillationsrückstand wird praktisch
in der gleichen Weise behandelt, wie vorstehend bei Variante IV
beschrieben, mit dem einzigen Unterschied, daß jetzt das Mitteldestillat
(14) als Zufuhrkomponente für den Hydrocracker eingesetzt
wird und daß auch das Mitteldestillat (25) nochmals einer
hydrierenden Crackung unterworfen wird.
Das Verfahren wird in einer Anlage durchgeführt, wie vorstehend
bei der Verfahrensvariante IV beschrieben, mit dem einzigen Unterschied,
daß jetzt nach der Kolonne für die Atmosphären
destillation (7) noch eine dritte Vakuumdestillationskolonne
angeordnet ist. Die Verarbeitung des über Leitung 8 eingespeisten
atmosphärischen Destillationsrückstands erfolgt praktisch in
der gleichen Weise, wie in der Verfahrensvariante V beschrieben,
mit dem Unterschied, daß jetzt der atmosphärische Rückstand (26)
mittels Vakuumdestillation in ein Vakuumdestillat (27′) und
einen Vakuumrückstand (28′) aufgetrennt wird, daß dieses
Vakuumdestillat (27′) nochmals in die Hydrocrackstufe eingespeist
wird und daß der Vakuumrückstand (28′) in zwei Anteile gleicher
Zusammensetzung aufgetrennt wird, von denen der eine Anteil (29)
nochmals einer hydrierenden Crackung unterworfen wird, während
der andere Anteil (30) als Produktstrom aus dem Verfahren abgezogen
wird.
Das erfindungsgemäße Gesamtverfahren wird durch die nachstehenden
Beispiele näher erläutert.
Als Ausgangsmaterial dient ein aus einem Mittelost-Rohöl erhaltener
atmosphärischer Destillationsrückstand mit einem Anfangssiedepunkt
von 370°C, einem Schwefelgehalt von 4,5 Gewichtsprozent und
einem Gehalt an C₅-Asphaltenen von 7,5 Gewichtsprozent. Das
Verfahren wird in den Beispielen gemäß den vorstehend
erläuterten Verfahrensvarianten I bis VI durchgeführt, wobei im
einzelnen die folgenden Betriebsbedingungen angewendet werden:
Bei allen Verfahrensvarianten wird für die katalytische
hydrierende Behandlung ein sulfidischer Ni/Mo/Al₂O₃-Katalysator
verwendet, welcher 100 Gewichtsteile Aluminiumoxid, 5 Gewichtsteile
Nickel und 10 Gewichtsteile Molybdän enthält. Die
katalytische hydrierende Behandlung wird bei einem Wasserstoffpartialdruck
von 120 bar und einem Verhältnis von Wasserstoff
zu Zufuhr von 1000 Nl.kg-1 durchgeführt. Bei den Verfahrensvarianten I,
II und III wird die katalytische hydrierende
Behandlung bei einer mittleren Temperatur von 430°C und einer
Raumgeschwindigkeit von 0,3 kg/l.h durchgeführt, während bei den
Verfahrensvarianten IV, V und VI diese katalytische hydrierende
Behandlung bei einer Durchschnittstemperatur von 440°C und einer
Raumgeschwindigkeit von 0,6 kg/l.h erfolgt.
Bei allen Verfahrensvarianten wurde die katalytische hydrierende
Crackung zweistufig durchgeführt, wobei das gesamte, in der ersten
Stufe erhaltene Reaktionsprodukt als Zufuhr für die zweite Stufe
diente. Ein Teil des Hydrocrackprodukts wurde außerdem im
Kreislauf in die erste Stufe zurückgeführt. Bei allen Verfahrensvarianten
wurde in der ersten Hydrocrackstufe ein sulfidischer
Ni/Mo/F/Al₂O₃-Katalysator mit einem Gehalt von 5 Gewichtsteilen
Nickel, 20 Gewichtsteilen Molybdän und 15 Gewichtsteilen Fluor
je 100 Gewichtsteile Aluminiumoxid verwendet. Für die zweite
Hydrocrackstufe wurde ein sulfidischer Ni/W/F/Faujasit-Katalysator
mit einem Gehalt von 3 Gewichtsteilen Nickel, 10 Gewichtsteilen
Wolfram und 5 Gewichtsteilen Fluor je 100 Gewichtsteile Faujasit
eingesetzt. Bei allen Verfahrensvarianten wurde die erste
Hydrocrackstufe bei einem Wasserstoffpartialdruck von 115 bar und
einem Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenwasserstoffzufuhr von
1000 Nl.kg-1 durchgeführt. Im übrigen wurden die folgenden
Bedingungen eingehalten:
Verfahrensvariante I, Temperatur 395°C und Raumgeschwindigkeit 0,8 kg/l.h;
Verfahrensvariante II, 380°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante III, 380°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante IV, 380°C und Raumgeschwindigkeit 1,0 kg/l.h;
Verfahrensvariante V, 390°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante VI, 390°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h.
Verfahrensvariante II, 380°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante III, 380°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante IV, 380°C und Raumgeschwindigkeit 1,0 kg/l.h;
Verfahrensvariante V, 390°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante VI, 390°C und Raumgeschwindigkeit 0,6 kg/l.h.
In der zweiten Hydrocrackstufe
wurden bezüglich der Temperatur und der Raumgeschwindigkeit
folgende Bedingungen angewendet:
Verfahrensvariante I, 375°C und 0,8 kg/l.h;
Verfahrensvariante II, 370°C und 1,0 kg/l.h;
Verfahrensvarainte III, 370°C und 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante IV, 370°C und 1,0 kg/l.h;
Verfahrensvariante V, 375°C und 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante VI, 375°C und 0,8 kg/l.h
Verfahrensvariante II, 370°C und 1,0 kg/l.h;
Verfahrensvarainte III, 370°C und 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante IV, 370°C und 1,0 kg/l.h;
Verfahrensvariante V, 375°C und 0,6 kg/l.h;
Verfahrensvariante VI, 375°C und 0,8 kg/l.h
Bei allen Verfahrensvarianten wurde bei 120°C mit flüssigem
Butan als Lösungsmittel und unter Verwendung eines Gewichts
verhältnisses von Lösungsmittel zu Öl im Bereich von 2,5 : 1 bis
3,5 : 1 entasphaltiert.
Dieses Beispiel wurde gemäß Verfahrensvariante I durchgeführt.
Ausgehend von 100 Gewichtsteilen des über Leitung 8 eingespeisten
370°C⁺ atmosphärischen Destillationsrückstands wurden die
folgenden Mengen der einzelnen Produktströme erhalten:
Gewichtsteile
370°C bis 520°C Vakuumdestillat (9)42,0
520°C⁺ Vakuumrückstand (10)58,0
entasphaltiertes Öl (11)34,0
Bitumen (12)24,0
hydrierend behandeltes Produkt (13)25,8
C₄⁻-Fraktion (14) 3,1
C₅-170°C-Benzinfraktion (15) 1,9
170 bis 370°C Mitteldestillat (16) 9,5
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (17)11,3
370 bis 520°C Vakuumdestillat (18) 5,7
520°C⁺ Vakuumrückstand (19) 5,6
Anteil (20) 1,4
Anteil (21) 4,2
gecracktes Produkt (22)93,8
C₄⁻-Fraktion (23) 4,6
C₅-170°C-Benzinfraktion (24)51,9
170 bis 370°C Mitteldestillat (25)27,9
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 9,4
Es wurde nach Verfahrensvariante II gearbeitet. Ausgehend von je
100 Gewichtsteilen des über Leitung 8 eingespeisten 370°C⁺
atmosphärischen Destillationsrückstands wurden in den Strömen
9 bis einschließlich 21 die gleichen Materialmengen erhalten,
wie vorstehend für Beispiel 1 angegeben. Im übrigen wurden die
folgenden Anteile an Produktströmen erhalten:
Gewichtsteile
gecracktes Produkt (22)88,6
C₄⁻-Fraktion (23) 4,4
C₅-170°C-Benzinfraktion (24)49,1
170 bis 370°C Mitteldestillat (25)26,5
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 8,6
Anteil (27) 4,3
Anteil (28) 4,3
Es wurde nach Verfahrensvariante III gearbeitet. Ausgehend von je
100 Gewichtsteilen des über Leitung 8 eingespeisten 370°C⁺
atmosphärischen Destillationsrückstands wurden in den Leitungen
9 bis einschließlich 21 die gleichen Materialmengen erhalten,
wie in Beispiel 1 angegeben. Im übrigen wurden die folgenden
Anteile an Produktströmen erhalten:
Gewichtsteile
gecracktes Produkt (22)43,5
C₄⁻-Fraktion (23) 7,4
C₅-170°C-Benzinfraktion (24) 83,7
170 bis 370°C Mitteldestillat (25) 43,8
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 8,6
Anteil (27) 4,3
Anteil (28) 4,3
Es wurde nach Verfahrensvariante IV gearbeitet. Ausgehend von je
100 Gewichtsteilen des in Leitung 8 eingespeisten 370°C⁺
atmosphärischen Destillationsrückstands wurden die folgenden
Mengen der einzelnen Produktströme erhalten:
Gewichtsteile
370 bis 520°C Vakuumdestillat (9)42,0
520°C⁺ Vakuumrückstand (10)58,8
hydrierend behandeltes Produkt (11)59,6
C₄⁻-Fraktion (12) 7,1
C₅-170°C-Benzinfraktion (13) 4,2
170 bis 370°C Mitteldestillat (14)22,0
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (15)26,2
370 bis 520°C Vakuumdestillat (16)13,1
520°C⁺ Vakuumrückstand (17)13,1
entasphaltiertes Öl (18)10,5
Bitumen (19) 2,6
Anteil (20)
Anteil (21) 1,9 gecracktes Produkt (22)71,3 C₄⁻-Fraktion (23) 3,6 C₅-170°C-Benzinfraktion (24)39,4 170 bis 370°C Mitteldestillat (25)21,2 370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 7,1 Anteil (27) 3,6 Anteil (28) 3,5
Anteil (21) 1,9 gecracktes Produkt (22)71,3 C₄⁻-Fraktion (23) 3,6 C₅-170°C-Benzinfraktion (24)39,4 170 bis 370°C Mitteldestillat (25)21,2 370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 7,1 Anteil (27) 3,6 Anteil (28) 3,5
Es wurde nach Verfahrensvariante V gearbeitet. Ausgehend von je
100 Gewichtsteilen des in Leitung 8 eingespeisten 370°C⁺
atmosphärischen Destillationsrückstands wurden bezüglich der
Produktströme 9 bis einschließlich 21 die gleichen Mengen
erhalten, wie vorstehend in Beispiel 4 angegeben. Für die
weiteren Produktströme gilt die nachstehende Zusammenstellung:
Gewichtsteile
gecracktes Produkt (22)139,0
C₄⁻-Fraktion (23) 6,9
C₅-170°C-Benzinfraktion (24) 81,3
170 bis 370°C Mitteldestillat (25) 43,7
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 7,1
Anteil (27) 3,6
Anteil (28) 3,5
Es wurde nach Verfahrensvariante VI gearbeitet. Anhand von je
100 Gewichtsteilen des über Leitung 8 eingespeisten 370°C⁺
atmosphärischen Destillationsrückstands wurden für die Ströme
9 bis einschließlich 21 die gleichen Mengen erhalten, wie
vorstehend für Beispiel 4 angegeben. Bezüglich der anderen Produktströme
gilt die nachstehende Zusammenstellung:
Gewichtsteile
gecracktes Produkt (22)143,3
C₄⁻-Fraktion (23) 7,0
C₅-170°C-Benzinfraktion (24) 83,9
170 bis 370°C Mitteldestillat (25) 45,2
370°C⁺ atmosphärischer Rückstand (26) 7,2
370 bis 520°C Vakuumdestillat (27) 5,4
520°C⁺ Vakuumrückstand (28) 1,8
Anteil (29) 0,9
Anteil (30) 0,9
Claims (7)
1. Verfahren zur Erzeugung von einem oder mehreren atmosphärischen
Kohlenwasserstofföldestillaten aus einem atmosphärischen
Rückstandsöl, dadurch gekennzeichnet,
daß für die Kohlenwasserstoffumwandlung
eine hydrierende Crackung als Hauptmaßnahme in Kombination mit
einer katalytischen hydrierenden Behandlung und einer
Entasphaltierung als Hilfsmaßnahmen durchgeführt werden, wobei
das atmosphärische Rückstandsöl mittels Vakuumdestillation in
ein erstes Vakuumdestillat (VD₁) und einen ersten Vakuumrückstand
(VR₁) aufgetrennt wird, der Vakuumrückstand oder ein
daraus durch Entasphaltieren erhaltenes Bitumen einer
katalytischen hydrierenden Behandlung unterworfen wird, das
dabei erhaltene Hydrierungsprodukt durch Atmosphärendestillation
in ein oder mehrere leichte Destillate (Endprodukt), ein als
Endprodukt oder Zwischenprodukt verwendbares Mitteldestillat
(M₁) und einen Rückstand aufgetrennt wird, dieser Rückstand durch
Vakuumdestillation in ein zweites Vakuumdestillat (VD₂) und einen
zweiten Vakuumrückstand (VR₂) aufgetrennt wird, der Vakuumrückstand
oder ein daraus durch Entasphaltieren erhaltenes Bitumen
mindestens zum Teil nochmals in die Stufe der katalytischen
hydrierenden Behandlung eingespeist wird, während die beiden
Vakuumdestillate (VD₁ und VD₂) zusammen mit dem beim
Entasphaltieren des Vakuumrückstands VR₁ oder VR₂ erhaltenen Öl und
gegebenenfalls zusammen mit dem Mitteldestillat (M₁) hydrierend
gecrackt werden, das Hydrocrackprodukt durch Atmosphärendestillation
in ein oder mehrere leichte Destillate (Endprodukt), ein
Mitteldestillat (M₂) als Endprodukt und einen Rückstand aufgetrennt
wird und dieser Rückstand mindestens zum Teil nochmals
in die Stufe der hydrierenden Crackung eingespeist wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
eine Ausführungsform angewendet wird, bei der ein aus dem
Hydrocrackprodukt erhaltener Rückstand in zwei Anteile gleicher
Zusammensetzung aufgeteilt wird, von denen der eine Anteil erneut
einer Hydrocrackung unterworfen und der andere Anteil als Produktstrom
aus dem Verfahren abgezogen wird und daß der in die
Hydrocrackstufe eingespeiste Anteil mehr als 25 Gewichtsprozent
des aufzuteilenden Rückstands ausmacht.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Hydrocrackung zweistufig unter Verwendung eines schwach
oder mittelstark sauren Katalysators, welcher ein oder mehrere
Metallkomponenten mit Hydrieraktivität auf einem Trägermaterial
enthält, in der ersten Stufe und eines mittelstark oder stark
sauren Katalysators, der ein oder mehrere Metallkomponenten mit
Hydrieraktivität auf einem Trägermaterial enthält, in der zweiten
Stufe durchgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das
gesamte, in der ersten Stufe erhaltene Material als Beschickung
in die zweite Stufe eingespeist wird.
5. Verfahren nach Anspruch 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß
die zweite Stufe
der zweistufigen Hydrocrackbehandlung unter den folgenden
Bedingungen durchgeführt wird: Temperatur im Bereich von 250 bis
425°C und vorzugsweise von 300 bis 390°C, Wasserstoffpartialdruck
im Bereich von 50 bis 300 bar und vorzugsweise von 75 bis
150 bar, Raumgeschwindigkeit im Bereich von 0,1 bis 10 kg/l.h
und vorzugsweise von 0,25 bis 2 kg/l.h, Verhältnis Wasserstoff
zu Kohlenwasserstoffbeschickung im Bereich von 200 bis 3000 Nl.kg-1
und vorzugsweise von 1000 bis 2000 Nl.kg-1.
6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß
eine Ausführungsform angewendet wird, bei der ein aus der
katalytischen hydrierenden Behandlung stammender Rückstand oder
Bitumen in zwei Anteile aufgeteilt wird, von denen der eine
Anteil erneut einer katalytischen hydrierenden Behandlung unterworfen
und der andere Anteil als Produktstrom aus dem Verfahren
abgezogen wird und daß der ein die Stufe der katalytischen
hydrierenden Behandlung eingespeiste Anteil 25 bis 75 Gewichtsprozent
des aufzuteilenden Rückstands bzw. Bitumens ausmacht.
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß die katalytische hydrierende Behandlung bei einer um
mindestens 10°C und vorzugsweise um mindestens 20°C höheren
Temperatur durchgeführt wird, als sie in der Hydrocrackstufe
herrscht.
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Representative=s name: JUNG, E., DIPL.-CHEM. DR.PHIL. SCHIRDEWAHN, J., DI |
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