DE2246727A1 - Verfahren zur herstellung leichter kohlenwasserstofffraktionen - Google Patents
Verfahren zur herstellung leichter kohlenwasserstofffraktionenInfo
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Description
SHELL INTERNATIONALE RESEARCH MAATSCHAPPIJ N.V.
Den Haag, Niederlande
" Verfahren zur Herstellung .leichter Kohlenwasserstofffraktionen
" -
Priorität: 24. September 1971, Niederlande, Nr. 7 113 221
Die Erfindung betrifft ein Verfahren.zur Herstellung leichter
Kohlenwasserstofffraktionen durch Hydrospalten einer schweren
Kohlenwasserstofffraktion in Gegenwart eines amorphen Katalysators.
Die meisten als Zuspeisung zur Herstellung leichter Kohlenwasserstofifraktionen
durch Hydrospalten in der Praxis zur Verfügung stehenden schweren Kohlenwasserstofffraktionen weisen einen nicht
unerheblichen Gehalt an Stickstoffverbindungen auf. Diese Stickstoffverbindungen
haben eine schädliche Wirkung auf die Aktivi- ■ tat der amorphen, im allgemeinen als Hydrospaltungskatalysatoren
verwendeten Katalysatoren. Je höher der Stickstoffgehalt der Zuspeisung ist, desto höher sollte die zur Erzielung eines bestimmten
Umwandlungsgrades angewendete Temperatur sein. Die Verwendung
höherer Temperaturen weist jedoch den Nachteil auf, daß un-
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erwünschte gasförmige Spaltungsprodukte in wachsendem Ausmaß
gebildet werden und eine beschleunigte Kohleablagerung auf dem Katalysator stattfindet. Diese beschleunigt© Kohleablagerung
hat eine weitere Herabsetzung der Aktivität des Katalysators zur Folge, die ihrerseits wieder zur Aufreehterhaltung des gewünschten
Umwandlungsgrades noch höhere Temperaturen erforderlich macht. Die vorstehend genannten Schwierigkeiten werden in der
Praxis durch Herabsetzung des Stickstoffgehaltes schwerer Kohlenwasserstofffraktionen,
der im allgemeinen 0,05 bis 0,3 Gewichtsprozent
beträgt, auf weniger als 0,0005 Gewichtsprozent vor der Kontaktierung der schweren Kohlenwasserstcfffraktion,mit dem
amorphen Katalysator umgangen. In der Praxis wird der Stickstoffgehalt
schwerer Kohlenwasserstofffraktionen herabgesetzt, indem man das Hydrospaltungsverfahren als zweistufiges Verfahren durchführt,
bei dem die schwere Kohlenwasserstcfffraktion in der ersten Stufe einer katalytischen Behandlung mit Wasserstoff bei erhöhten
Temperaturen und Drücken unterworfen wird. In der ersten Verfahrenssstufe wird der Stickstoff- und Schwefelgehalt der schweren
Kohlenwasserstofffraktionen durch Spaltung und Hydrierung herab-
daneben
gesetzt und/auch andere Bestandteile der schweren Kohlenwasserstoff
fraktion umgewandelt. Das Reaktionsprodukt aus der ersten
Verfahrensstufe wird durch Destillation in eine Reihe leichter Kohlenwasserstofffraktionen und einen Rückstand mit einem Stickstoffgehalt
von weniger als 0,0005 Gewichtsprozent aufgetrennt, der als Zuspeisung für die zweite Verfahrensstufe verwendet wird.
Obwohl die Herabsetzung dos Stickstoffgehalts der schweren Kohlenwasserstoff
fraktion auf weniger als 0,0005 Gewichtsprozent die
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■ ··, j «.■.■■·■■■■
völfetaiidigere Äüshutztffig desamorphen Katalysator§ und damit die
Durchführung des tiyärö^äi^rig^er fahr ens bei eine·}? ät£fietffiibar«en ,
Temperatur zur Folge hat, führtdie Verwendung VoM 2ιίSpeisungen
mit sehr niedrigem Stickstoffgehalt zti eiöem M&^W&n i¥öM-effi Irr
der ÄrifangspMse des Verfahrens* fr» Vorlauf MPβ#ά&β&ρ§α%ιχα&.
einer Stickötioff enthaltende« 2iisp6isuag in GefefWäffe ©liie's
amorphen Katalysators a^^örMerfc dei* Katal^atör WSteenöl der
farigspliase deiö "Verfahrens solange7 Stiekstöff aüö der
bis der Stickstoffgehalt des Katalysators eitte Öle
konzentration erieieht hat, Biese Öleicivgewi^h
hängt u.a. von der Art des Verwendeten KatalyöatörB^ den* Stickstoff gehalt der der Hydröspältüng zu tinterwerfenden 2iiisfeisung
und der Temperattir ab, böi der das Kydrospalttiiagsver^fahFeii diarchgefUhrt
wirdi vröbei ein niedrigerer Stickstoffgehäit def Zuspeisuns
eine längere Zeitdauer bis zur Einstellung der Stißkstöffgieichgewiehtskonzentration
des Katalysators bedeutet. Bei der Hydrospaltung
einer Stickstoff ettthäitenden schweren Kötileriviasserstofffraktion
mit einem Stickstoffgehalt von weniger eis Ö,6ÖÖ5Gewichtsprozent liegt diese GleichgeWichtskonzentr*ätiön irrt allgemeinen
zwischen 0,05 und 0,2 Gewichtsprozent. Walirend' der Anfangs-phase
des Verfahrens, d*h* solange der Katalysator noch Stickstoff
aus der Zuspei sung absorbiert, findet eine Verinderiing der
katalytischen Aktivität statt, die wieder eine Iferänderung der
für die Aufrechterhaltung des erwünschten Umwandlungsgrades erforderlichen Temperatur zur Folge hat. Während dieser Phase ist
häufig ein Weglaufen der Temperatur In der verwendeten Katalysatormasse
zu beobachten, wodurch man ein Produkt mit sehwankender . ,
309813/1 tat
Zusammensetzung erhält. Dies führt bei großtechnischer Anwendung ' des Verfahrens, insbesondere wenn ein konstanter Betrieb erst nach
verhältnismäßig langer Zeit möglich ist, zu erheblichen Problemen.
Es ist deshalb wünschenswert, Maßnahmen zu ergreifen, um die Zeitdauer
bis zum Erreichen des gewünschten Umwand lungs»grades bei
konstanter Temperatur soweit wie möglich abzukürzen· Das vorstehende
Problem des als Folge der Stickstoffabsorption aus der Zuspelsung durch den Katalysator während der Anfangsphase des Verfahrens
auftretenden Schwankens der Aktivität des Katalysators spielt insbesondere bei der Hydrospaltung Stickstoff enthaltender
schwerer Kohlenwasserstofffraktionen mit einem Stickstoffgehalt
von weniger als 0,0005 Gewichtsprozent eine RoBe. Bei Verwendung
von Zuspeißungen mit einem derart niederen Stickstoffgehalt kann die Anfangsphase des Verfahrens, während der die für die
Aufrechterhaltung des gewünschten Umwandlungsgrades erforderliche
f Ί
Temperatur noch keinen konstanten Wert erreicht hat, bis zu
einigen hundert Stunden dauern;
Es wurde nun gefunden, daß die vorstehend genannte Zeitperiode erheblich verkürzt werden kann, wenn der Stickstoffgehalt der Zuspeisung
während dieser Phase auf 0,001 bis 0,0075 Gewichtsprozent erhöht wird. Es wurde weiter gefunden, daß das Weglaufen
der Temperatur in der verwendeten Katalysatormasse, das bei der Hydrpspaltung von Zuspeisungen mit einem ,Stickstoffgehalt Λτοη
weniger als 0,0005 Gewichtsprozent häufig wtthrend der Anfangsphase
des Verfahrens auftritt, nicht zu beobachten ist, wenn der Stickstoffgehalt während dieser Phase auf die vorgenannten
Werte erhöht wird.
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Die Erfindung betrifft demgemäß ein Verfahren zur Herstellung
leichter Kohlenwasserstofffraktionen durch Bydrospalten einer
schweren Kohlenwasserstofffraktion in Gegenwart eines amorphen Katalysators,
das dadurch gekennzeichnet ist, daß der Stickstoffgehalt der schweren Kohlenwasserstofffraktion in der Anfangsphase
zunächst auf Q,OQl bis Q,QQ75 Gewichtsprozent erhöht und dann auf
Q,0QQ5 Gewichtsprozent vermindert und daß dieser Stickstoffgehalt
im weiteren Verlauf des Verfahrens beibehalten wird.
Der Kürze wegen wird der erste Teil eines Verfahrens zur Herste!-
lung leichter Kohlenwasserstofffraktionen durch Hydrospalten öiner
schweren,Stickstoff enthaltenden^Kohlenwasserstofffraktion, in Gegenwart'
eines amorphen Katalysators, bei dem der Stickstoffgehalt
des Katalysators,die Stickstoffgleichgewichtskonzentration und die
zur. Aufrechterhaltung des gewünschten Umwandlungsgrades erforderliche ' Temperatur noch keinen konstanten Wert.erreicht hat, als
"Anfangsphase" bezeichnet. .
Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird eine Zuspeisung mit einem
erhöhten Stickstoffgehalt von 0,001 bis 0,0075 Gewichtsprozent während der Anfangsphase des Verfahrens verwendet. Eine Erhöhung
des Stickstoffgehalts der Zuspeisung während der Änfangsphase
auf einen Wert unterhalb 0,001 Gewichtsprozent bringt keinen Vprteil,
da sie nur eine geringfügige-H^rabseirzung-der Anfangsphase --■"
zur Folge hat. Hinsichtlich des möglichen Höchstwertes, auf den der Stickstoffgehalt der Zuspeisung während der Anfangsphase erhöht
werden kann (0,0075 Gewichtsprozent), kann folgendes gesagt
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v/erden:
Die Dauer der Anfangsphase hängt von der Stickstoffgleichge-"
Wichtskonzentration des Katalysators, der verwendeten PlUssigkeitsraumströmungsgeschwindigkeit
und dem Stickstoffgehalt der während der Anfangsphase verwendeten Zuspeisung ab. Bei einer bestimmten
Stickstoffgleichgewichtskonzentration des Katalysators und einer bestimmten Flüssigkeitsraumströmungsgeechwindigkeit
Dauer der
wird die/Anfangsphase durch den Stickstoffgehalt der Zuspeisung während dieser Phase bestimmt. Ein höherer Stickstoffgehalt hat eine Verkürzung der Anfangsphase zur Pqlge. Ist der Übliche Stickstoffgehalt der Zuspeisung (weniger als 0,0005 Gewichtsprozent) bekannt, so kann die zusätzliche Stickstoffmenge, die in der Zuspeisung während einer bestimmten.vorgewählten Anfangsphase vorhanden sein soll, auf einfache Weise.berechnet werden.
wird die/Anfangsphase durch den Stickstoffgehalt der Zuspeisung während dieser Phase bestimmt. Ein höherer Stickstoffgehalt hat eine Verkürzung der Anfangsphase zur Pqlge. Ist der Übliche Stickstoffgehalt der Zuspeisung (weniger als 0,0005 Gewichtsprozent) bekannt, so kann die zusätzliche Stickstoffmenge, die in der Zuspeisung während einer bestimmten.vorgewählten Anfangsphase vorhanden sein soll, auf einfache Weise.berechnet werden.
Während der Anfangsphase verändern sich die Eigenschaften des Katalysators
und dementsprechend ebenso die Zusammensetzung des erhaltenen Produkts. Um so schnell wie möglich einen konstanten
Betrieb zu erreichen, muß die Anfangsphase kurz gehalten werden. Dies kann durch Verwendung einer Zuspeisung mit einem hohen
Stickstoffgehalt während der Anfangsphase erreicht werden. Andererseits darf der Stickstoffgehalt der Zuspeisung während der Anfangsphase aus folgenden Gründen nicht zu hoch gewählt werden:
Die Berechnung der Gesamtmenge an zusätzlichem Stickstoff," der in
der Zuspeisung während der Anfangsphase vorhanden sein soll, beruht auf der Annahme, daß während dieser Phase der in der Zuspeisung
enthaltene Stickstoff vollkommen vom Katalysator ab-
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. , "22Λ6727
sorbiert wird. Wenn der Stickstoffgehalt der Zuspeisung während der Anfangsphase zu hoch ist, besteht die Möglichkeit, daß ein
Teil des Stickstoffs nicht vom Katalysator absorbiert werden kann. Dies macht das Ergebnis der vorstehenden Berechnung außer-
: ordentlich zweifelhaft. Außerdem führt die Verwendung einer Zuspeisung
mit einem zu hohen. Stickstoffgehalt während der Anfangsphase zu einer- ungleichmäßigen Verteilung des Stickstoffs über den
Katalysator, was wieder zur Folge haben kann,, daß
trotz schon erreichter.Stickstoffgleichgewichtskonzentration des
Katalysators noch eine ziemlich lange Zeit bis zur Erreichung des gewünschten Umwandlungsgrades bei konstanter Temperatur erforderlich
ist. Schließlich wird durch Verwendung einer Zuspeisung mit
einem zu hohen Stickstoffgehalt während der Anfangsphase die Einstellung
der richtigen Verfahrenstemperatur während dieser Phase erheblich behindert. Mit der Veränderung der Aktivität des Katalysators
durch die Stickstoffabsorption muß die Verfahrenstemperatur zur Aufrechterhaltung des gewünschten Umwandlungsgrades regelmäßig
angepaßt werden. Eine hohe Stickstoffkonzentratipn in der Zuspeisung führt zu einer sehr schnellen Änderung der Katalysatoraktivität,
die eine sehr schnelle Berichtigung der Verfahrenstemperatur erforderlich macht. Dies ist, insbesondere bei einem
großtechnischen Verfahren, nicht immer in zufriedenstellendem Maße möglich. Das vorstehende Problem kann jedoch vermieden werden,
wenn die Erhöhung des Stickstoffgehalts der Zuspeisung während der Anfangsphase auf einen Höchstwert von Oi0075 Gewichtsprozent
begrenzt wird.
Der Stickstoffgehalt der Zuspeisung während der Anfangsphase kann
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zweckmäßigerweise durch Zuspelsung einer oder mehrerer Stickstoffverbindungen
zum Gas- und/oder Flüssigkeitsstrom, der über den Katalysator geleitet wird, während dieser Phase erhöht werden.
Für diesen Zweck geeignete Stickstoffverbindungen sind z.B. Ammoniak,
Methylamin, Anilin und Pyridin.
Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich außerordentlich gut zur Verwendung als zweite Stufe eines zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens
zur Herstellung leichter Kohlenwasserstofffraktionen
einer
aus /schweren Kohlenwasserstofffraktion ' mit hohem Stickstoffgehalt.
Bei diesem Verfahren wird das Produkt aus der ersten Stufe durch Destillation in eine Reihe leichter Fraktionen, deren
schwerste die erwünschte leichte Kohlenwasserstofffraktion ist,
und einen Rückstand aufgespalten. Dieser Rückstand dient als Zuspeisung
zur zweiten Stufe. Das Produkt aus der zweiten Stufe wird durch Destillation in eine Reihe leichter Fraktionen, deren
schwerste die erwünschte leichte Kohlenwasserstofffraktion ist, und einen Rückstand aufgetrennt, der, wenn gewünscht, in die
zweite Stufe zurückgeführt werden kann. Je nach den Reaktionsbedingungen, insbesondere je nach der in der ersten Stufe des
Verfahrens verwendeten Temperatur, kann aus einer stickstoffreichen schweren Kohlenwasserstofffraktion sowohl ein Produkt
mit einem Stickstoffgehalt unter 0,0005 Gewichtsprozent,wie auch ein Produkt mit einem Stickstoffgehalt zwischen 0,001 und 0,0075
Gewichtsprozent,erhalten werden. Bei Verwendung des erfindungsgemäßen
Verfahrens als zweite Stufe eines zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens wird bei Verwendung einer stickstoffreichen
Kohlenwasserstofffraktion als Zuspeisung nachstehende Arbeits-
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weise vorzugsweise verwendet:
In der ersten Stufe des Verfahrens wird die Temperatur so elngestellt,
daß nach Abtrennung der leichten Kohlenwasserstofffraktionen
vom Reaktionsprödukt der ersten Stufe ein Rückstand mit einem Stickstoffgehalt von 0.,0Ol bis 0,0075 Gewichtsprozent erhalten wird. Dieser Rückstand wird während einer bestimmten Zeitperiode
als Zuspeisung zur zweiten Stufe verwendet. Durch allmähliche Erhöhung der Temperatur in der ersten Stufe wird der Stickstoffgehalt
des als Zuspeisung zur zweiten Stufe verwendeten Rückstands anschließend von 0,001 bis 0,0075 auf weniger als
0,0005 Gewichtsprozent herabgesetzt. Sobald der als- Zuspeisung zur
zweiten Stufe verwendete Rückstand den erwünschten Stickstoffgehalt von weniger als 0,0Θ05 Gewichtsprozent aufweist, ist die
Anfangsphase abgelaufen, und das Verfahren kann auf die übliche
Weise weitergeführt werden. Durch allmähliche Erhöhung der Temperatur
in der zweiten Stufe während der Anfangsphase wird der erwünschte
Umwandlungsgrad während dieser Phase aufrechterhalten .Die
Zeitdauer,während der der Rückstand mit einem Stickstoffgehalt
zwischen 0,001 und 0,0075 Gewichtsprozent und während der der Rückstand mit einem abnehmenden Stickstoffgehalt als Zuspeisung
zur zweiten Stufe verwendet werden (die Gesamtzeit dieser zwei Phasen bildet die Anfangsphase), sowie der Stickstoffgehalt dieser
Zuspeisungen sollten so gewählt werden, daß am Ende der Anfangsphase die Stickstoffgleichgewichtskonzentration des Katalysators
in der zweiten Stufe erreicht worden ist.
Das vorgenannten zweistufige'Hydrospaltungsverfahren ist besonders
zur Herstellung von Benzin und/oder Kerosin, von Bedeutung,
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- ίο -
Unter Benzin wird eine Kohlenwasserstofffraktion mit einem Siedebereich
zwischen etwa 65 und I85 C verstanden, die z.B. als Ausgangsmaterial zur Herstellung von für Motoren geeignete Benzine
und zur Herstellung von Aromaten dient. Unter Kerosin wird eine Kohlenwasserstofffraktion mit einem Siedebereich von etwa 150
bis ]500oC verstanden, die z.B.'als Ausgangsmaterial zur Herstellung
von Treibstoff für Düsenflugzeuge verwendet wird. Bei Verwendung des zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens zur Herstellung
von Benzin oder Kerosin werden eine Anzahl leichter Kohlenwasserstofffraktionen durch Destillation vom Produkt der ersten
und zweiten Stufe abgetrennt, deren schwerste eine Benzin- oder Keroslnfraktion ist. Dementsprechend wird die untere Grenze des
Siedebereichs des als Zuspeisung zur zweiten Stufe verwendeten Rückstands durch den Endsiedepunkt der vorgenannten Benzin- oder
Kerosinfraktion bestimmt. Bei Verwendung des zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens
zur Herstellung von Benzin mit einem Siedebereich von etwa 65 bis 1850C können wertvolle leichte Kohlenwasserstofffraktionen
als Nebenprodukte bei der Destillation der Spaltungsprodukte der ersten und zweiten Stufe abgetrennt werden,
z.B. eine 0,/C^,-Fraktion und eine bis 650C siedende Cc-Leichtbenzinfraktion.
Bei Verwendung des zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens zur Herstellung von Kerosin können eine oder mehrere
Benzinfraktionen als wertvolle Nebenprodukte bei der Destillation
neben der Spaltungsprodukte der ersten und zweiten Stufe zusätzlich /
den vorgenannten leichten Nebenprodukten abgetrennt.werden. Die Spaltungsprodukte der ersten und zweiten Stufe können entweder gesondert oder zusammen destilliert werden. Vor Auf-
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- li -
ι trennung der Spaltungsrohprodukte aus der ersten und-zweiten
Stufe in die erwünschten leichten Kohlenwasserstofffraktionen, und
eine Rückstandsfraktion wird ein Wasserstoff enthaltendes Gas von den Produkten abgetrennt. Dieses Gas wird nach Reinigung vorzugsweise
in die erste und/oder zweite Stufe zurUckgeleitet.
Als Ausgangsmaterial zur Herstellung leichter Kohlenwasserstofffraktionen
durch zweistufige Hydrospaltung. werden vorzugsweise
: schwere Destillate, wie normale und schwere "geflashte" Destillate,
schwere Gasöle und Rückführöle, verwendet. Als Ausgangs-
. material für die Herstellung leichter Kohlenwasserstofffraktionen
durch zweistufige Hydrospaltung wird vorzugsweise ein geflashtes
J ' ' ' ■■"■■.■■■ %
Destillfit verwendet. .
Das vorstehend beschriebene, zweistufige Hydrospaltungsverfahren
zur Herstellung leichter Kohlenwasserstofffraktionen kann in der zweiten Stufe bei einer erheblich höheren PlUssigkeitsraumströmungsgeschwindigkeit
und/oder einer erheblich niedrigeren Temperatur durchgeführt werden, wenn als Zuspeisung zur zweiten
Stufe eine mittlere Destillatfraktion des Hydrospaltungsprodukts aus der ersten Stufe mit einem Endsiedepunkt von mindestens
575°C an Stelle des Destillatrtickstands des Hydrospaltungs- ■
Produkts der ersten Stufe verwendet wird. Der letztgenannte Rückstand,-der als Nebenprodukt des auf diese Weise durchgeführten
zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens erhalten wird, stellt ein
ausgezeichnetes Schmieröl dar. Dieses Verfahren weist eine hohe Flexibilität auf. En bietet zum ersten die Möglichkeit, leichte
Kohlenwasserstofffraktionen und Schmieröle gleichzeitig herzu-
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stellen, wobei wegen der höheren verwendbaren Flüssigkeitsraumströmungsgeschwindigkeiten die gleichen Mengen an leichten
Kohlenwasserstofffraktionen als in herkömmlichen Verfahren hergestellt werden können. Die Menge und die Qualität des als Nebenprodukt
erhaltenen Schmieröls können durdi'lie Bedingungen in der
ersten Stufe des Verfahrens bestimmt werden. Da als Zuspeisung zur zweiten Stufe statt eines Rückstands ein Destillat verwendet
wird, bietet das Verfahren außerdem die Möglichkeit, erheblich schwerere Kohlenwasserstofföle umzuwandeln, als dies bei herkömmlichen
Verfahren möglich ist. Beispiele solcher schwerer Zuspeisungen sind Gemische schwerer geflashter Destillate und entasphaltierter
Vakuumrückstände.
Die zweistufige Hydrospaltung wird durch Kontaktierung der Zuspeisungen
zur ersten und zur zweiten Stufe mit geeigneten Hydrospaltungskatalysatoren
bei erhöhten Temperaturen und Drücken in Anwesenheit von Wasserstoff durchgeführt. Für die Hydrospaltung
geeignete Bedingungen sind Temperaturen von 250 bis 45O°C, Drücke
von 50 bis 200 kg/cm , ein Verhältnis von Wasserstoff zu Zuspeisung
von 250 bis 3OOO Normalliter Wasserstoff je. kg Zuspeisung und
eine Flüssigkeitsraumströmungsgeschwindigkeit von 0,2 bis 5*0 Liter
Zuspeisung je Liter Katalysator je Stunde. Vorzugsweise werden nachstehende Bedingungen für die Hydrospaltung verwendet:
Temperaturen von 300 bis 400°C, Drücke von 75 bis 175 kg/cm ,
ein Verhältnis von Wasserstoff zu Zuspeisung von 750 bis 2^00
Normalliter Wasserstoff je kg Zuspeisung und eine Flüseigkeitsraumströmungsgeschwindigkeit
von 0,5 bis J>,0 Liter Zuspeisung je
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- 13 Liter Katalysator je Stunde.
Vorzugsweise werden saure Katalysatoren vervrendet, die ein oder
/odor
mehrere Gruppe-VI-Metalle und/ein oder'mehrere Metalle der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente (Eisengruppe) auf einem amorphen Trägermaterial enthalten. Geeignete Metallkombinationen sind z.B. Kobalt/Molybdän, Nickel/Molybdän und'Nickel/ Wolfram. Geeignete amorphe Trägermaterialien sind z.B. Siliciumoxid, Aluminiumoxid, Magnesiumoxid, Zirkoniumoxid und deren Gemische, wie Siliciumoxid-Aluminiumoxid und Siliciumoxid/Zirkoniumoxid. Außer den vorstehend genannten Metallen enthalten die Katalysatoren vorzugsweise noch Katalysatorpromotoren, wie Phosphor " und/oder Halogen, insbesondere Fluor. Die Metalle können auf dem Trägermaterial als solche oder in oxidischer oder sulfidischer Form niedergeschlagen sein. Vorzugsweise v/erden Katalysatoren verwendet, die die Metalle in· ihrer sulfidischen Form auf dem Trägermaterial enthalten. Die Sulfidierung der Katalysatoren kann gemäß herkömmlichen Verfahren durchgeführt werden. Die Sulfidierung der Katalysatoren kann z.B. durch Kontaktierung der Katalysatoren mit einem Schwefel enthaltenden Gas, wie einem Gemisch aus Wasserstoff und Schwefelwasserstoff, einem Gemisch aus Wasserstoff und Schwefelkohlenstoff oder einem Gemisch aus Wasserstoff und einem Mercaptan, wie Butylmercaptan, durchgeführt werden. Die Sulfidierung der Katalysatoren kann außerdem durch Kontaktierung der Katalysatoren mit einem Schwefel enthaltenden Kohlenwasserstpfföl, wie einem Schwefel enthaltenden Kerosin oder Gasöl, durchgeführt werden. Vorzugs'.-...I:,.j v/erden die Katalysatoren in der ersten Stufe des Verfahrens mit einem Schwefel enthaltenden Kohlenwasserstofföl
mehrere Gruppe-VI-Metalle und/ein oder'mehrere Metalle der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente (Eisengruppe) auf einem amorphen Trägermaterial enthalten. Geeignete Metallkombinationen sind z.B. Kobalt/Molybdän, Nickel/Molybdän und'Nickel/ Wolfram. Geeignete amorphe Trägermaterialien sind z.B. Siliciumoxid, Aluminiumoxid, Magnesiumoxid, Zirkoniumoxid und deren Gemische, wie Siliciumoxid-Aluminiumoxid und Siliciumoxid/Zirkoniumoxid. Außer den vorstehend genannten Metallen enthalten die Katalysatoren vorzugsweise noch Katalysatorpromotoren, wie Phosphor " und/oder Halogen, insbesondere Fluor. Die Metalle können auf dem Trägermaterial als solche oder in oxidischer oder sulfidischer Form niedergeschlagen sein. Vorzugsweise v/erden Katalysatoren verwendet, die die Metalle in· ihrer sulfidischen Form auf dem Trägermaterial enthalten. Die Sulfidierung der Katalysatoren kann gemäß herkömmlichen Verfahren durchgeführt werden. Die Sulfidierung der Katalysatoren kann z.B. durch Kontaktierung der Katalysatoren mit einem Schwefel enthaltenden Gas, wie einem Gemisch aus Wasserstoff und Schwefelwasserstoff, einem Gemisch aus Wasserstoff und Schwefelkohlenstoff oder einem Gemisch aus Wasserstoff und einem Mercaptan, wie Butylmercaptan, durchgeführt werden. Die Sulfidierung der Katalysatoren kann außerdem durch Kontaktierung der Katalysatoren mit einem Schwefel enthaltenden Kohlenwasserstpfföl, wie einem Schwefel enthaltenden Kerosin oder Gasöl, durchgeführt werden. Vorzugs'.-...I:,.j v/erden die Katalysatoren in der ersten Stufe des Verfahrens mit einem Schwefel enthaltenden Kohlenwasserstofföl
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und einem wasserstoffreichen Gas und in der zweiten Stufe mit dem Schwefelwasserstoff enthaltenden wasserstoffreichen Gas aus
der ersten Stufe sulfidiert.
Bei Verwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens als zweite Stufe eines zweistufigen Hydrospaltungaverfahrens führt die Verwendung
von Nickelsulfid, Molybdänsulfid oder Wolframsulfid und Fluor
auf einem Aluminiumoxidträgermaterial enthaltenden Katalysatoren in der ersten Stufe und die Verwendung von Nickelsulfid,
Wolframsulfid und Fluor auf einem Siliciumoxid—Aluminiumoxid-
in
trägermaterial enthaltenden Katalysatoren /der zweiten Stufe zu sehr günstigen Ergebnissen.
Die Herstellung leichter Köhlehwasserstofffraktionen durch Hydrospaltung
einer schweren Kohlenwasserstofffraktion kann in der
Dampfphase, in der flüssigen Phase oder teilweise in der Dampfphase und teilweise in der flüssigen Phase durchgeführt werden.
Vorzugsweise wird ein festes Katalysatorbett verwendet. Bei einer besonders geeigneten Ausführungsform der Erfindung wird die umzuwandelnde
Zuspeisung, die sich vollständig oder teilweise in der' flüssigen Phase befindet, über ein .festes Katalysatorbett gerieselt,
was als "Rieselverfahren11 bekannt ist.
Die Beispiele erläutern die Erfindung.
Ein geflashtes Destillat eines Mittelostrohöls wird einer in
zwei Stufen erfolgenden Hydrospaltung unterzogen. Der Stickstoffgehalt des geflashten Destillats beträgt 0,06 Gewichtsprozent.
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224672?
Als Katalysator für die erste Stufe des Verfahrens wird ein
Niekelsulfid, Molybdänsulfid und Fluor auf einem Aluminiumoxidträgermaterial
enthaltender Katalysator (3,»2 Gewichtsprozent
Nickel/11,8 Gewichtsprozent Molybdän/β,Λ Gewichtsprozent Fluor)
und ein Niekelsulfid, Wolframsulfid und Fluor auf einem Aluminiumoxid
trägermaterial* enthaltender Katalysator (0Λ8 Gewichtsprozent
Nickel/7,4 Gewichtsprozent Wolfram/5,1 Gewichtsprozent Fluor)
verwendet. Die erste Verfahrensstufe wird bei einem Druck von
2 J ' " ■
150 kg/cm , einer Flüssigkeitsraumstr'dmungsgeschwindigkeit von
1,0 Liter χ Liter ~ x. Stunde' und einem Gasdurchsatz von
1000 Normalliterii jje kg Zuspeisung durchgeführt. Die Temperatur
der ersten Verfahrensstufe wird so eingestellt, daß ein Hydrospaltungsprodukt
mit dem erwünschten Stickstoffgehalt erhalten wird. Im Verlauf der zweiten Verfahrensstufe wird ein Katalysator aus
Nickelsulfid, Wolframsulfid und Fluor auf einem silieiumoxld-Aluminiumoxidträgermaterial
verwendet (3*5 Gewichtsprozent Nickel/
2,6 Gewichtsprozent Molfram/2,6 Gewichtsprozent FluorK ©i®
zweite Verfahrensstufe wird bei einem Druck von ΙφΟ kg/em;', einer
Flüssigkeitsraumströmungsgeschwindigkeit von 1,35 Liter χ Liter"
χ Stunde" und einem Gasdurchsatz von I700 Normalliter je kg Zuspeisung
durchgeführt. In der zweiten Stufe wird eine solche Temperatur
verwendet, daß eine ßOprozentige Umwandlung in bis/ I85 C
siedende Prodiikte erzielt wird. Zur Aufrecht erhaltung dieses Umwandlungsgrades
muß die Temperatur während der Anfangsphase des
Verfahrens von 280 auf 330°e erhöht werden. Die .Hydrospaltungsrohprodukte
der ersten und cfer zweiten Stufe werden vermischt und
das Gemisch durcii Destillation in eine C-j/Cg-Fräktion, eine 0-,/C2,-Fraktion,
eine bis 650C siedende CK-Leichtbenzinfraktlon, eine
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von 65 bis 12O0C siedende Benzinfraktion, eine von 120 bis 1850C
siedende Benzinfraktion und eine höher als l85°C siedende Rückstandsfraktion aufgetrennt, und letztere als Zuspeisung zur zweiten
Stufe verwendet.
Die Sulfidierung der Katalysatoren wird in der ersten Stufe mit
einem Schwefel enthaltenden Kohlenwasserstofföl und einem wasserstoffreichen Gas und in der zweiten Stufe mit dem Schwefelwasserstoff
enthaltenden wasserstoffreichen Gas aus der ersten Stufe durchgeführt. Als Beispiel wird die Sulfidierung des Nickel/
Molybdän/Fluor/AlpO,~Katalysators der ersten Stufe und des
Nickel/Wolfram/Si02-Al20,-Katalysators der zweiten Stufe,
die auf diese Weise durchgeführt wird, nachstehend"beschrieben.
Vor der Sulfidierung werden die Katalysatoren in der ersten und der zweiten Stufe in einem Luftstrom bei 350 bzw. 500°C calciniert.
Die Reaktoren werden auf 100 bis 150 C abgekühlt und nach Spülen mit Stickstoff mit einem Wasserstoffdruck von 40 kg/em ~
beaufschlagt. Trockenes,wasserstoffreiches Rückführungsgas wird
über den Katalysator geleitet. In der ersten Stufe wird ein
schweres Gasöl mit einem Endsiedepunkt von .35O0C und . einem
Schwefelgehalt von 1,6 Gewichtsprozent mit einer FlUssigkeitsraumströmungsgeschwindigkeit
von 0,9 Liter χ Liter" χ Stunde" und einem Gasdurchsatz,von 425 Normalliter je kg Zuspeisung
über den Nickel/Molybdän/Fluor/AlgO^-Katalysator geleitet; Die
Temperatur in der ersten Stufe wird auf 3500C erhöht. Die
Schwefelwasserstoffkonzentration des durch die beiden Stufen umlaufenden Gases steigt. Bei erreichter Schwefelwasserstoffkonzen-
309813/1131
tration des Gases von 1,5 VoliMenproZent wird- mit; dem Erhitzen
des Reaktors der zweiten Stufe begonnen,, Da Inder zweiten Stufe^
Temperaturerhöhung '
Schwefelwasserstoff verbraucht wird* wird.die / '■-'. ,.so geregelt, daß eine Mindestkonzentration an Schwefelwasserstoff von
1,0 Volumenprozent am Auslaß der, zweiten Stufe aufrechterhalten
wird. Nach J Stunden wird eine Temperatur von 300°£t erreicht und ,
es erfolgt ein ziemlich rasches Ansteigen der SchVrefelWasserstoffkonzentration
auf 2 Volumenprozent, Die temperatur wird mit'einer
Geschwindigkeit von 500C pro Stunde.welter auf; ^6O0C erhöhte Der
Katalysator in der zweiten Stufe wird■schließ!ichweitere 24
Stunden auf 4600C gehalten urd währenddessen steigt die am Auslaß
der zweiten Stufe;gemessene Schwefelwasserstoffkonzentration auf
3,5 Volumenprozent an. "... ' . -- -.,. _ :.'_;.
Vergleichsbeispiel· ^ ; ; . :.- : -;\ . '" '
Die Temperatur in der ersten Stufe wird so eingestellt., daß ein
Hydrospaltungsprodukt mit einem Stickstoffgehalt von 0,0004 Gewichtsprozent
erhalten wird. Ptir.den Nickel/Molybdän-Katalysator
beträgt diese Temperatur 37Ο und für denNIckel/Wolfram^Katalysator
3880C^ Bei Verwendung des höher-;als 1850C; siedenden Rückstandes dieser Hydr©Spaltungsprodukte als Zuspeisung zur zweiten
Stufe sind ^40 Stunden erforderlich, bis die »Temperatur zur Erreichung einer Soprozentigen Umwandlung in bis? 185°C siedende
Produkte in der zweiten Stufe eine?1 konstanten Wert erreicht .,
(3300C)-." Während dieser Phase tritt häuf ig ein Weglaufen der
Temperatur im Endteil des Katalysatörbetts eier zweiten Stufe auf »■
3Q9 813/1131
In der ersten Stufe wird eine solche Temperatur eingestellt, daß Hydrospaltungsprodukte mit einem Stickstoffgehalt von 0,0035'
bzw. 0,002 Gewichtsprozent erhalten werden. PUr die Nickel/ Molybdän-Katalysatoren beträgt diese Temperatur 350 bzw. 36O C.
Nach 30 bzw. 50 Stunden wird die Temperatur über Zeitperioden
von 15 bzw. 30 Stunden allmählich auf 3700C erhöht. Dies führt
zu einer allmählichen Abnahme des Stickstoffgehalts des Hydrospaltungsprodukts
auf 0,0004 Gewichtsprozent. Bei Verwendung der über 185 C siedenden rückstände dieser Hydrospaltungsprodukte
als Zuspeisung zur zweiten Stufe erreicht die Temperatur, bei der eine ßOprozentige Umwandlung in bis zu I85 C siedende Produkte
in der zweiten Stufe stattfindet nach nur 50 bzw. 80 Stunden
einen konstanten Wert (3300C). Während dieser Phase tritt im
Endteil des Katalysatorbetts der zweiten Stufe kein Weglaufen der Temperatur auf.
Die vorstehenden Beispiele zeigen deutlich, daß es »|fc einem Verfahren
zur Hydrospaltung schwerer KohlenwasaerstofffraktloÄen
mit'einem Stickstoffgehalt von weniger-als 0,0005 Gewichtsprozent
möglich ist, eine wesentliche Verkürzung der Anfiingsfliase des
Verfahrens zu erzielen, wenn das Verfahren erfindungsgemäß durchgeführt
wird.
30 9 8 13/1131
Claims (5)
- Patentansprüche -Verfahren zur Herstellung leichter Kohlenwasserstofffraktionen durch Hydrospalten einer schweren Kohlenwasserstofffraktion j in Gegenwart eines amorphen Katalysators, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoffgehalt der schweren Kohlenwasserstofffraktion in der Anfangsphase zunächst auf 0,001 bis 0,0075 Gewichtsprozent erhöht und dann auf 0,0005 Gewichtsprozent vermindert und daß dieser Stickstoffgehalt im weiteren Verlauf des Verfahrens beibehalten wird,
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, 4aß das Verfahren als zweite Stufe eines zweistufigen Hydrospaltungsverfahrens zur Herstellung leichter Kohlenwasserstofffraktionen
- einer ■ .
- aus/stickstoffreichen schweren Kohlenwasserstofffraktion durchgeführt wird. - . .
- 5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,, daß eine schwere Kohlenwasserstofffraktion mit einem Stickstoffgehalt von'weniger als 0,0005 Gewichtsprozent der Bydrospaltung unterzogen wird, und daß der schweren Kohlenwasserstofffraktion während der Anfangsphase des Verfahrens eine oder mehrere Stickstoffverbindungen zur Erreichung eines Stickstoffgehalts von 0,001 bis 0,0075 Gewichtsprozent zugesetzt werden* „4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß durch entsprechende Einstellung der Reaktionsbedingungen in der ersten Stufe für die zweite Stufe eine Zuspeisung mit einem Stickstoff-309813/1131gehalt von 0,001 bis 0,0075 Gewichtsprozent während der Anfangsphase und von weniger als 0,0005 Gewichtsprozent während des weiteren Verfahrensablaufs erhalten wird./während der Anfangsphase/ 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß*/fiir eine bestimmte Zeit eine zur Aufrechterhaltung eines Stickstoffgehalts von 0,001 bis 0,0075 Gewichtsprozent in der Zuspeisung zur zweiten Stufe erforderliche Temperatur beibehalten wird und die Temperatur anschließend allmählich bis zur Herabsetzung des Stickstoffgehalts der Zuspeisung auf weniger als 0,0005 Gewichtsprozent erhöht wird.309813/ 1131
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