DE19756517A1 - Kordierit-Honigwabenstrukturkörper und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents
Kordierit-Honigwabenstrukturkörper und Verfahren zu seiner HerstellungInfo
- Publication number
- DE19756517A1 DE19756517A1 DE19756517A DE19756517A DE19756517A1 DE 19756517 A1 DE19756517 A1 DE 19756517A1 DE 19756517 A DE19756517 A DE 19756517A DE 19756517 A DE19756517 A DE 19756517A DE 19756517 A1 DE19756517 A1 DE 19756517A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- cordierite
- honeycomb structure
- particle diameter
- larger
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
- C04B38/0006—Honeycomb structures
- C04B38/0009—Honeycomb structures characterised by features relating to the cell walls, e.g. wall thickness or distribution of pores in the walls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/92—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases
- B01D53/94—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases by catalytic processes
- B01D53/9445—Simultaneously removing carbon monoxide, hydrocarbons or nitrogen oxides making use of three-way catalysts [TWC] or four-way-catalysts [FWC]
- B01D53/945—Simultaneously removing carbon monoxide, hydrocarbons or nitrogen oxides making use of three-way catalysts [TWC] or four-way-catalysts [FWC] characterised by a specific catalyst
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J21/00—Catalysts comprising the elements, oxides, or hydroxides of magnesium, boron, aluminium, carbon, silicon, titanium, zirconium, or hafnium
- B01J21/14—Silica and magnesia
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/16—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay
- C04B35/18—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay rich in aluminium oxide
- C04B35/195—Alkaline earth aluminosilicates, e.g. cordierite or anorthite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/0081—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as catalysts or catalyst carriers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24149—Honeycomb-like
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24149—Honeycomb-like
- Y10T428/24165—Hexagonally shaped cavities
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Honigwabenstruktur
körper, der als Träger verwendet wird, der dazu dient, Kata
lysatoren zur Reinigung von Abgas aus Verbrennungsmotoren,
wie etwa Kraftfahrzeugmotoren, zu tragen, und insbesondere
einen Honigwabenstrukturkörper, der hauptsächlich aus Kordie
rit besteht und ein Verfahren zu seiner Herstellung.
Kordierit-Honigwabenstrukturkörper sind weit verbreitet als
Katalysatoren-Träger in Abgasreinigern für Verbrennungsmoto
ren verwendet worden. Herkömmliche Kordierit-Honigwabenstruk
turkörper sind jedoch üblicherweise dick mit einer Zellen
wanddicke von etwa 170 µm, und aufgrund ihrer großen Wärmeka
pazitäten erfordern sie beträchtliche Zeit, um die Aktivie
rungstemperatur des Katalysators ausgehend vom Motorstart
zeitpunkt zu erreichen, während welcher Periode das ausgetra
gene Abgas nicht gereinigt werden kann.
Versuche wurden durchgeführt, dünnere Zellenwanddicken be
reitzustellen, um die Wärmekapazitäten von Kordierit-Honigwa
benstrukturkörpern zu reduzieren und dadurch die Zeit zu ver
kürzen, die zur Katalysatoraktivierung erforderlich ist. Bei
spielsweise in der geprüften japanischen Patentschrift
(Kokoku) Nr. 4-70053 ist ein Kordierit-Honigwabenstrukturkör
per mit einer Porosität von 30% oder weniger erläutert, der
durch Beschränken des Partikeldurchmessers des verwendeten
Talks und Kaolins erhalten wird. Da dieses Verfahren jedoch
lediglich Honigwabenstrukturkörper mit Porositäten von 18%
und höher ergibt, nimmt die Porosität zu, wenn die Zellen
wanddicke mit 70 µm oder sogar noch dünner mit 50 µm gewählt
wird, was zu einem Mangel an Festigkeit und mitunter zu einer
Beschädigung des Honigwabenstrukturkörpers aufgrund der Last
bzw. Belastung des Aufbaus, beispielsweise während des Ein
baus, führt. Außerdem haben große Wärmeausdehnungskoeffizien
ten in der Größenordnung von 0,8×10-6/°C für diese Honigwa
benstrukturkörper zu den im folgenden erläuterten Problemen
geführt.
Wenn ein Kordierit-Honigwabenstrukturkörper als Katalysator
träger für einen Abgasreiniger verwendet wird, wird eine Tem
peraturdifferenz in dem Katalysatorträger aufgrund von Wärme
freisetzung durch die Oxidationsreaktion der unverbrannten
Kohlenwasserstoffe und Kohlenmonoxid erzeugt, die im Abgas
vorhanden sind. Die durch diese Temperaturdifferenz erzeugte
Wärmespannung ist proportional zum Wärmeausdehnungskoeffi
zienten und bei Wärmeausdehnungskoeffizienten in der Größe
von 0,8×10-6/°C besteht die Gefahr eines Zerberstens oder
einer Beschädigung des Katalysatorträgers, was ein wesentli
ches Problem bezüglich der Wärmeschockbeständigkeit bzw.
einer niedrigen derartigen Beständigkeit bildet.
In der japanischen ungeprüften Patentschrift Nr. 53-82822 ist
eine Kordierit-Keramik mit einem Wärmeausdehnungskoeffizien
ten nicht größer als 1,6×10-6/°C erläutert, die erhalten
wird, indem der mittlere Partikeldurchmesser des Talks auf 5
bis 150 µm beschränkt wird. Selbst der kleinste Wärmeausdeh
nungskoeffizient dieser Kordierit-Keramik hat jedoch eine
Größe von etwa 0,9×10-6/°C, weshalb sie eine geringe Wärme
schockbeständigkeit hat.
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht deshalb
darin, einen Kordierit-Honigwabenstrukturkörper mit hervorra
gender hoher Festigkeit selbst für den Fall zu schaffen, daß
die Zellenwand dünner gemacht ist, um die Wärmekapazität zu
reduzieren, und der einen kleinen Wärmeexpansionskoeffizien
ten und eine hervorragende Wärmeschockbeständigkeit hat.
Außerdem soll durch die Erfindung ein Verfahren zur Herstel
lung dieses Strukturkörpers geschaffen werden.
Als Ergebnis sorgfältiger Forschung zur Überwindung der vor
stehend erläuterten Probleme haben die Erfinder der vorlie
genden Anmeldung entdeckt, daß ein Kordierit-Honigwabenstruk
turkörper eine hohe Festigkeit und eine hervorragende Wärme
schockbeständigkeit aufweist, bei dem es sich um einen Honig
wabenstrukturkörper handelt, der hauptsächlich aus Kordierit
besteht, zubereitet aus einem Startmaterial, das Talk mit
einem Partikeldurchmesser eines mittleren Beobachtungswerts
(nachfolgend wird auf "mittlerer Beobachtungswert" als
"Mittelwert" bezug genommen), der 7 µm übersteigt und nicht
größer als 20 µm ist und mit einem CaO-Gehalt von 0,2 Gew.-%
oder darunter, und ein weiteres Kordierit-Rohmaterial mit
einem mittleren Partikeldurchmesser nicht größer als 1 µm,
wobei das Startmaterial derart geformt und aktiviert bzw. ge
brannt wird, daß sich eine Zellenwanddicke von 130 µm oder
weniger ergibt.
Die Erfindung erlaubt es, kleine Wärmeausdehnungskoeffizien
ten nicht größer als 0,5×10-6/°C bereitzustellen und die
Kompressionsfestigkeit in der Strömungskanalrichtung der Ho
nigwabenstrukturen zu verbessern, indem als Startmaterial
eine Kombination aus Talk mit einem mittleren Partikeldurch
messer größer 7 µm und nicht größer als 20 µm und einem CaO-
Gehalt von 0,2 Gew.-% oder weniger, und ein weiteres Kordie
rit-Rohmaterial mit einem mittleren Partikeldurchmesser nicht
größer als 1 µm verwendet wird. Die "Kompressionsfestigkeit
in der Strömungskanalrichtung einer Honigwabenstruktur" ist
der Druck einer Last auf einen Zylinder in der Richtung der
Achse des Zylinders mit einer Quer(crosshead)geschwindigkeit
von 10 mm/min, der den Zylinder zerbricht bzw. zerstört, der
mit einem Durchmesser von 1 Inch (2,54 cm) und eine Länge von
1 Inch (2,54 cm) aus einer Honigwabenstruktur ausgeschnitten
ist, so daß die Achsen des Zylinders in der Richtung des
Strömungskanals der Honigwabenstruktur verläuft. In derselben
Weise handelt es sich bei einer "A-Achsenkompressionsfestig
keit" oder einer "B-Achsenkompressionsfestigkeit", die nach
folgend erläutert ist, um einen Druck, der in derselben Weise
für einen Zylinder gemessen wird, der mit derselben Größe so
ausgeschnitten ist, daß die Achse des Zylinders in der Rich
tung der A-Achse oder B-Achse der Honigwabe verläuft. Da
folglich ausreichende Festigkeit (eine Kompressionsfestigkeit
von 15 MPa oder größer in der Strömungskanalrichtung der Ho
nigwabenstruktur (welche Richtung in Fig. 1 durch die Achse A
bezeichnet ist) mit einer Zellenwanddicke von 70 µm) selbst
dann beibehalten werden kann, wenn die Zellenwanddicke auf
130 µm oder darunter reduziert wird, wobei während des Ein
baus oder Einschließens keine Zerstörung aufgrund der Zusam
menbaubelastung auftritt. Da die Wärmekapazität abgesenkt
werden kann, können sowohl die Festigkeit wie die Wärme
schockbeständigkeit beibehalten werden, und kann die Struktur
als Katalysatorträger für Abgasreiniger verwendet werden, die
eine rasche Aktivierung der Katalysatoren ermöglichen.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Zeichnungen bei
spielhaft näher erläutert; es zeigen:
Fig. 1 eine Darstellung der A-Achsenrichtung und der B-Ach
senrichtung eines Honigwabenstrukturkörpers,
Fig. 2 eine Kurvendarstellung der Beziehung zwischen der A-
Achsenfestigkeit und dem Wärmeausdehnungskoeffizienten für
den Körper gemäß der Erfindung und Vergleichsbeispielen,
Fig. 3 eine Kurvendarstellung der Beziehung zwischen der
Porosität und dem Wärmeausdehnungskoeffizienten für den er
findungsgemäßen Körper und die Vergleichsbeispiele.
Der mittlere Partikeldurchmesser des vorstehend genannten an
deren bzw. zusätzlichen Kordierit-Rohmaterials ist bevorzugt
nicht größer als 0,8 µm, um einen dichteren Honigwabenstruk
turkörper höherer Festigkeit zu ergeben.
Wenn kalziniertes Kaolin als Kordieritmaterial verwendet
wird, beträgt der Gehalt an kalziniertem Kaolin in dem Start
material bevorzugt 36,5 Gew.-% oder weniger, um für den Kor
dierit-Honigwabenstrukturkörper eine ausreichend hohe Festig
keit zu erzielen.
Die Zellenwanddicke beträgt vorzugsweise 100 µm oder weniger,
um eine weitere Reduktion der Wärmekapazität bei dünneren
Wänden unter Beibehaltung der Festigkeit zu ermöglichen.
Der erfindungsgemäße Honigwabenstrukturkörper weist bevorzugt
einen Wärmeausdehnungskoeffizienten nicht größer als 0,5 ×
10-6/°C in der Strömungskanalrichtung auf, und die Porosität
des Honigwabenstrukturkörpers ist geringer als 18%. Ein Wär
meausdehnungskoeffizient nicht größer als 0,5×10-6/°C
stellt die Wärmeschockbeständigkeit sicher und eine Dichte
mit einer Porosität von weniger als 18% führt zu einer hohen
Festigkeit.
Das Kordierit, bei welchem es sich um einen Hauptbestandteil
des Honigwabenstrukturkörpers handelt, hat eine auf das Ge
wicht bezogene Zusammensetzung von 49,0 bis 53,0% SiO2, 33,0
bis 37,0% Al2O3 und 11,5 bis 15,5% MgO.
Der erfindungsgemäße Kordierit -Honigwabenstrukturkörper kann
durch Mischen von Talk mit einem mittleren Partikeldurchmes
ser größer als 7 µm und nicht größer als 20 µm mit einem CaO-
Gehalt von 0,2 Gew.-% oder weniger und einem weiteren Kordie
rit-Rohmaterial mit einem mittleren Partikeldurchmesser nicht
größer als 1 µm hergestellt werden, wobei das Gemisch in Ho
nigwabenform mit einer Zellenwanddicke von 130 µm oder darun
ter geformt wird, und wobei der geformte Gegenstand gebrannt
wird.
Bei dem erfindungsgemäßen Kordierit-Honigwabenstrukturkörper
handelt es sich um einen Honigwabenstrukturkörper, der Kor
dierit als Hauptbestandteil enthält. Kordierit hat eine theo
retische Zusammensetzung, die dargestellt ist durch 2 MgO.2
Al2O3 5 SiO2, wobei die Zusammensetzung üblicherweise SiO2
mit 49,0 bis 53,0 Gew.-%, Al2O3 mit 33,0 bis 37,0 Gew.-% und
MgO mit 11,5 bis 15,5 Gew.-% enthält.
Gemäß der Erfindung handelt es sich bei einem der Startmate
rialien, die zur Herstellung des diese Zusammensetzung auf
weisenden Kordierit-Honigwabenstrukturkörpers verwendet wird,
um Talk mit einem mittleren Partikeldurchmesser größer als 7
µm und nicht größer als 20 µm und mit einem CaO-Gehalt von
0,2 Gew.-% oder weniger. Wenn der mittlere Partikeldurchmes
ser des Talks 7 µm oder kleiner ist, weisen die Talkpartikel
während des Extrusionsgießens bzw. -formens eine schlechtere
Orientierung auf, was zu einem größeren Wärmeausdehnungskoef
fizienten führt. Wenn der Partikeldurchmesser größer als 20
µm ist, wird die Größe der Poren, die in dem Honigwabenstruk
turkörper gebildet werden, zu groß, wodurch die Festigkeit
des Honigwabenstrukturkörpers verschlechtert bzw. erniedrigt
wird. Dies kann zu einem Verstopfen des Formgebungs- bzw.
Gießrahmens während des Formens bzw. Gießens des Honigwaben
strukturkörpers führen, was Komplikationen verursacht, wenn
der Honigwabenstrukturkörper geformt bzw. gegossen wird.
Das Ca, das in dem Talk enthalten ist, ersetzt das Mg in den
Kordierit-Kristallen während des Brennens und vergrößert den
Wärmeausdehnungskoeffizienten des Kordierit-Honigwabenstruk
turkörpers. Der Wärmeausdehnungskoeffizient des Kordierit-Ho
nigwabenstrukturkörpers ist durch die Dichte von Mikrorissen
bestimmt bzw. festgelegt, die in dem Honigwabenstrukturkörper
aufgrund der Differenz des Wärmeausdehnungskoeffizienten auf
bzw. entlang der a-, b-Achsen (positiver Wert) und dem Wärme
ausdehnungskoeffizienten auf der c-Achse (negativer Wert) der
Kordierit-Kristalle erzeugt sind, wobei eine größere Mikro
rißdichte zu einem kleineren Wärmeausdehnungskoeffizienten
führt. Der theoretische Wert des Wärmeausdehnungskoeffizien
ten auf bzw. entlang der c-Achse(n) der Kordierit-Kristalle
beträgt -1,5×10-6/°C; wenn jedoch Ca Mg ersetzt, wächst der
Wärmeausdehnungskoeffizient. Wenn folglich Talk mit einem
CaO-Gehalt größer als 0,2 Gew.-% verwendet wird, liegt eine
geringere Differenz zwischen dem Wärmeausdehnungskoeffizien
ten auf den a-, b-Achsen und dem Wärmeausdehnungskoeffizien
ten auf den c-Achsen der Kordierit-Kristalle vor, was zu
einer niedrigeren Dichte an Mikrorissen führt, die in dem Ho
nigwabenstrukturkörper erzeugt werden, und zu einer Vergröße
rung des Wärmeausdehnungskoeffizienten des Honigwabenstruk
turkörpers in der Strömungskanalrichtung (A-Achsenrichtung),
0,5×10-6/°C übersteigend.
Bei den zusätzlichen zu Talk verwendeten Kordieritmaterialien
kann es sich beispielsweise um Kaolin, durch Kalzinierung er
haltenes Kaolin (nachfolgend als kalziniertes Kaolin bezeich
net), Aluminiumoxid, Aluminiumhydroxid oder dergleichen han
deln. Sämtliche dieser Kordieritmaterialien, die zusätzlich
zum Talk verwendet werden sollen, müssen einen mittleren Par
tikeldurchmesser nicht größer als 1 µm haben. Dies führt zu
einem Honigwabenstrukturkörper mit einer Dichte einer Porosi
tät von weniger bzw. geringer als 18% und verbesserter Fe
stigkeit. Selbst dann, wenn eines der verwendeten Kordierit
materialien einen mittleren Partikeldurchmesser größer 1 µm
hat, wird die Porosität nicht erhöht bzw. vergrößert, wodurch
die Kompressionsfestigkeit in der A-Achsenrichtung reduziert
wird. Der mittlere Partikeldurchmesser des Kordieritmaterials
ist bevorzugt nicht größer als 0,8 µm und besonders bevorzugt
nicht größer als 0,5 µm. Die A-Achsen- und B-Achsenrichtungen
des Honigwabenstrukturkörpers sind in Fig. 1 durch Pfeile be
zeichnet.
Wenn kalziniertes Kaolin als Kordieritmaterial zusätzlich zu
Talk verwendet wird, muß der Gewichtsanteil an kalziniertem
Kaolin in dem gesamten Startmaterial 36,5% oder weniger be
tragen. Wenn der Gehalt an kalziniertem Kaolin größer als
36,5 Gew.-% ist, wird die Kompressionsfestigkeit auf bzw.
entlang der A-Achse aufgrund einer niedrigeren Kordierit-Re
aktivität reduziert. Dies führt auch zu einer geringeren
Dichte an Mikrorissen, die in dem Honigwabenstrukturkörper
erzeugt werden, und einem Wärmeausdehnungskoeffizienten größer
als 0,5×10-6/°C in der Strömungskanalrichtung (A-Ach
senrichtung). Die Porosität übertrifft ebenfalls 18%, wodurch
es unmöglich ist, den Körper ausreichend dicht zu machen.
Die Kordieritmaterialien sind nicht auf die vorstehend ge
nannten beschränkt, und bei den Quellen für Mg, Al und Si
kann es sich um ihre Oxide, Hydroxide, Chloride usw. handeln.
In diesem Fall darf der mittlere Partikeldurchmesser ihrer
Materialpulver nicht größer als 1 µm sein.
Wenn Talk und eines der vorstehend genannten Kordieritmate
rialien zusätzlich zu Talk als Startmaterial verwendet wer
den, um den erfindungsgemäßen Kordierit-Honigwabenstruktur
körper herzustellen, werden diese Materialien kombiniert, um
die vorstehend genannte Kordierit-Zusammensetzung zu ergeben,
und ein Bindemittel oder dergleichen wird zum Kneten in vis
kosem Ton bzw. Lehm zugesetzt. Der Ton wird Extrusionsformen
oder dergleichen ausgesetzt, um Honigwabenform mit einer Zel
lenwanddicke von 130 µm oder geringer zu formen und daraufhin
in einen Honigwabenstrukturkörper gebrannt. Die Zellenwand
dicke des Honigwabenstrukturkörpers ist bevorzugt nicht größer
als 100 µm, um eine weitere Reduktion der Wärmekapazität
bereitzustellen.
Pulverisiertes Talk, Kaolin, Aluminiumoxid und Aluminium
hydroxid, die als Kordierit-Startmaterialien verwendet wer
den, wurden unter den in der Tabelle 1 angegebenen Mischver
hältnissen kombiniert bzw. verbunden, um Vorratsmaterialien
herzustellen. Der Ca-Gehalt des verwendeten Talks betrug 0,12
bis 0,13 Gew.-%. Als nächstes wurden aus 7,5 Gew.-Teilen Me
thylcellulose als Bindemittel, einer ausreichenden Menge an
Wasser und 2,8 Gew.-Teilen an 100 Gew.-Teilen jedes Formmate
rials hinzugefügt, und das Kneten mit einer Knetmaschine er
zeugte viskosen Ton. Der Ton wurde durch eine Extrusionsgieß
maschine geleitet, um eine Honigwabenform mit einer Zellen
wanddicke von 70 µm, 400 Zellen pro Quadratinch und quadrati
schen Zellenformen zu formen bzw. zu gießen, woraufhin diese
Form einem Brennen in Luft in einem Elektroofen unterworfen
wurde.
Um die Eigenschaften von jedem der resultierten Honigwaben
strukturkörper zu ermitteln, wurden ihre Wärmeausdehnungs
koeffizienten in der Strömungskanalrichtung (A-Achsenrich
tung) und ihre Porositäten und A-Achsenkompressionsfestigkei
ten gemessen, und zwar mit den in der Tabelle 1 aufgelisteten
Ergebnissen. Die Zusammensetzung des Kordiert-Honigwaben
strukturkörpers gemäß Beispiel 1 wurde untersucht und mit
49,6 Gew.-% SiO2, 35,3 Gew.-% Al2O3 und 13,6 Gew.-% MgO ermit
telt.
Wie in Tabelle 2 zu Vergleichszwecken gezeigt, wurden Honig
wabenstrukturkörper durch Mischen, Formen bzw. Gießen und
Brennen von Materialien durch dasselbe Verfahren wie bei den
vorstehend genannten Beispielen 1 bis 10, mit der Ausnahme,
daß entweder die mittleren Partikeldurchmesser des Talks oder
des Kordieritmaterials zusätzlich zu Talk außerhalb der er
findungsgemäßen Bereiche liegen (Vergleichsbeispiele 1 bis
8). Honigwabenstrukturkörper wurden außerdem durch dasselbe
Verfahren wie für die Beispiele 1 bis 10 mit der Ausnahme er
halten, daß Talk mit einem CaO-Gehalt von 0,2 Gew.-% in dem
Startmaterial verwendet wurde (Vergleichsbeispiele 9 bis 12).
Die Wärmeausdehnungskoeffizienten, Porositäten und A-Achsen
kompressionsfestigkeiten von jedem der resultierenden Honig
wabenstrukturkörper wurden gemessen und erbrachten die in Ta
belle 2 aufgelisteten Ergebnisse.
Die Ergebnisse in den Tabellen 1 und 2 werden nunmehr disku
tiert.
Zunächst demonstrieren die Beispiele 2, 5, 8 und 10 in Ta
belle 1, daß dann, wenn der mittlere Partikeldurchmesser des
Talks reduziert wird, der Wärmeausdehnungskoeffizient in der
Strömungskanalrichtung größer wird, während die Porosität ge
ringer wird, und die A-Achsenkompressionsfestigkeit höher
wird. Wenn der mittlere Partikeldurchmesser des Talks gerin
ger als 7 µm, wie in den Vergleichsbeispielen 7 und 8 in Ta
belle 2 ist, wird die A-Achsenkompressionsfestigkeit erhöht,
der Wärmeausdehnungskoeffizient übertrifft jedoch 0,5×10
-6/°C. Auch dann, wenn der mittlere Partikeldurchmesser des
Talks größer als 20 µm, wie im Vergleichsbeispiel 1 ist, ist
der Wärmeausdehnungskoeffizient kleiner bzw. geringer, die
Porosität übersteigt jedoch 18% und die A-Achsenkompressions
festigkeit hat den geringen Wert 1,2 MPa. Wenn außerdem der
CaO-Gehalt des Talks größer als 0,2 Gew.-% ist, nimmt der
Wärmeausdehnungskoeffizient auf einen größeren Wert als 0,5×
10-6/°C selbst dann zu, wenn der mittlere Partikeldurchmesser
des Talks innerhalb des erfindungsgemäßen Bereichs liegt, wie
bei den Vergleichsbeispielen 9 bis 12. Damit muß der im
Startmaterial verwendete Talk einen mittleren Partikeldurch
messer größer als 7 µm, jedoch nicht größer als 20 µm aufwei
sen, und der Ca-Gehalt muß 0,2 Gew.-% oder weniger betragen.
Im Hinblick auf die Porosität und die A-Achsenkompressionsfe
stigkeit demonstrieren die Beispiele 1 bis 10, daß die Poro
sität kleiner ist und die A-Achsenkompressionsfestigkeit hö
her bzw. größer ist, wenn der mittlere Partikeldurchmesser
des Startmaterials abnimmt. Wenn der mittlere Partikeldurch
messer von jedem der Kordieritmaterialien 1 µm übersteigt,
wie bei den Vergleichsbeispielen 2 bis 6 und 10 bis 12, ist
die Porosität größer als 18% und die A-Achsenkompressionsfe
stigkeit ist niedriger als 15 MPa. Es ist deshalb erforder
lich, daß der mittlere Partikeldurchmesser der Kordieritmate
rialien außer Talk größer als 1 µm ist.
Unter Verwendung von Talk, Kaolin, kalziniertem Kaolin und
Aluminiumoxid als Startmaterialien wurden ihre Pulver mit
Mischverhältnissen kombiniert, die in Tabelle 3 aufgeführt
sind, um Vorratsmaterialien herzustellen. Diese Vorratsmate
rialien wurden verwendet, um Honigwabenstrukturkörper durch
Formen bzw. Gießen und Brennen durch dasselbe Verfahren wie
bei den Beispielen 1 bis 10 zu erhalten. Die Wärmeausdeh
nungskoeffizienten, Porositäten und A-Achsenkompressionsfe
stigkeiten von jedem der resultierenden Honigwabenstruktur
körper wurden gemessen und erbrachten die in Tabelle 3 aufge
listeten Ergebnisse.
Wie in Tabelle 4 aus Vergleichszwecken gezeigt, wurden Honig
wabenstrukturkörper durch Mischen, Formen bzw. Gießen und
Brennen von Materialien durch dasselbe Verfahren wie bei den
Beispielen 11 bis 22 erhalten, mit der Ausnahme, daß die
mittleren Partikeldurchmesser des Talks oder der Kordieritma
terialien zusätzlich zu Talk außerhalb der erfindungsgemäßen
Bereiche lagen (Vergleichsbeispiele 13 bis 16 und 18 bis 21)
Honigwabenstrukturkörper wurden außerdem durch dasselbe Ver
fahren mit der Ausnahme erhalten, daß in zwei Fällen Talk mit
einem CaO-Gehalt von 0,28 Gew.-% im Startmaterial verwendet
wurden (Vergleichsbeispiele 17, 22), während in zwei weiteren
Fällen das Mischverhältnis des kalzinierten Kaolins außerhalb
des erfindungsgemäßen Bereichs lag (Vergleichsbeispiele 23,
24). Die Wärmeausdehnungskoeffizienten, Porositäten und A-
Achsenkompressionsfestigkeiten von jedem der resultierenden
Honigwabenstrukturkörper wurden gemessen und erbrachten die
in Tabelle 4 aufgelisteten Ergebnisse.
Aus den Tabellen 3 und 4 kann die Bestätigung entnommen wer
den, daß selbst dann, wenn kalziniertes Kaolin in dem Start
material verwendet wurde, dieselben Effekte bezüglich des
Wärmeausdehnungskoeffizienten durch den Partikeldurchmesser
des Talks, wie bei den Beispielen 12, 13 und dem Vergleichs
beispiel 13, und durch das Gewichtsverhältnis von CaO im
Talk, wie beim Beispiel 12, 18 und den Vergleichsbeispielen
17 und 22, erzielt werden können. Dieselben Effekte wurden
außerdem bezüglich der Porosität und der A-Achsenkompres
sionsfestigkeit durch die Partikeldurchmesser der Kordierit
materialien, wie durch einen Vergleich der Beispiele 11 bis
22 mit den Vergleichsbeispielen 13 bis 16 und 18 bis 21 her
vorgeht.
Wenn das Mischverhältnis des kalzinierten Kaolins reduziert
war, wie in den Beispielen 17, 18, 20 und 21, wurde der Wär
meausdehnungskoeffizient offensichtlich reduziert, die Poro
sität war niedriger und die A-Achsenkompressionsfestigkeit
war höher im Vergleich zu den Beispielen 11, 12, 13 und 15.
Wenn außerdem das Gewichtsverhältnis des kalzinierten Kaolins
über 36,5%, wie bei den Vergleichsbeispielen 23 und 24, er
höht wurde, überstieg die Porosität 18% und die A-Achsenkom
pressionsfestigkeit war niedriger als 15 MPa, während der
Wärmeausdehnungskoeffizient größer als 0,5×10-6/°C war.
Wenn deshalb kalziniertes Kaolin als Kordieritmaterial ver
wendet wird, ist es bevorzugt, es in einem Gewichtsverhältnis
nicht größer 36,5%, bezogen auf das gesamte Startmaterial, zu
verwenden.
Der Wärmeausdehnungskoeffizient und die Kompressionsfestig
keit auf der B-Achse (in Fig. 1 durch einen Pfeil bezeichnet)
wurden für das Beispiel 16 und das Vergleichsbeispiel 15 ge
messen. Unter Bezugnahme auf diese Ergebnisse betrug der Wär
meausdehnungskoeffizient 0,68×10-6/°C und die B-Achsenkom
pressionsfestigkeit betrug 1,36 MPa im Beispiel 16. In Ver
gleichsbeispiel 15 betrug der Wärmeausdehnungskoeffizient
0,66×10-6/°C und die B-Achsenkompressionsfestigkeit betrug
1,23 MPa.
Fig. 2 zeigt eine Kurvendarstellung, bei welcher die A-Ach
senkompressionsfestigkeiten auf der horizontalen bzw. X-Achse
aufgetragen sind und die Wärmeausdehnungskoeffizienten auf
der vertikalen bzw. Y-Achse aufgetragen sind. Sämtliche Bei
spiele gemäß der Erfindung hatten Wärmeausdehnungskoeffizien
ten geringer als 0,5×10-6/°C und A-Achsenkompressionsfe
stigkeiten von 15 MPa oder größer bei einer Zellenwanddicke
von 70 µm, was demonstriert, daß es erfindungsgemäß möglich
ist, sowohl einen niedrigen Wärmeausdehnungskoeffizienten wie
eine hohe Festigkeit zu gewährleisten. Fig. 3 zeigt eine Kur
vendarstellung, bei welcher die Porositäten auf der X-Achse
aufgetragen sind und die Wärmeausdehnungskoeffizienten auf
der Y-Achse aufgetragen sind, und aus dieser Kurvendarstel
lung geht ebenfalls hervor, daß sämtliche erfindungsgemäßen
Beispiele Wärmeausdehnungskoeffizienten geringer als 0,5×
10-6/°C und Porositäten geringer als 18% hatten. Im Gegensatz
hierzu, hatten die Vergleichsbeispiele entweder Wärmeausdeh
nungskoeffizienten größer als 0,5×10-6/°C oder Porositäten
von 18% oder größer bei A-Achsenkompressionsfestigkeiten ge
ringer als 15 MPa.
Demnach ist es in Übereinstimmung mit der Erfindung möglich,
dünnwandige und hochfeste Kordierit-Honigwabenstrukturkörper
mit niedrigen Wärmeausdehnungskoeffizienten zu verwirklichen,
indem der mittlere Partikeldurchmesser des CaO-Gehalts des
Talks und der mittlere Partikeldurchmesser der Kordieritmate
rialien außer Talk auf vorbestimmte Bereiche beschränkt wer
den.
Claims (9)
1. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper, dadurch gekennzeich
net, daß es sich bei ihm um einen Honigwabenstrukturkör
per handelt, der hauptsächlich aus Kordierit besteht, wo
bei das Startmaterial Talk mit einem mittleren Partikel
durchmesser größer 7 µm und nicht größer als 20 µm und
mit einem CaO-Gehalt von 0,2 Gew.-% oder weniger auf
weist, und weiteres Kordieritmaterial mit einem mittleren
Partikeldurchmesser nicht größer als 1 µm, wobei das
Startmaterial geformt bzw. gegossen bzw. gespritzt und so
gebrannt wird, daß eine Zellenwanddicke von 130 µm oder
weniger erhalten wird.
2. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper nach Anspruch 1, wobei
der mittlere Partikeldurchmesser des weiteren Kordierit
materials nicht größer als 0,8 µm ist.
3. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper nach Anspruch 1 oder
2, wobei das weitere Kordieritmaterial kalziniertes Kao
lin enthält und der Gehalt an kalziniertem Kaolin in dem
Startmaterial 36 Gew.-% oder weniger beträgt.
4. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper nach einem der Ansprü
che 1 bis 3, wobei das weitere Kordierit Kaolin und Alu
miniumoxid aufweist.
5. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper nach einem der Ansprü
che 1 bis 4, wobei die Zellenwanddicke 100 µm oder weni
ger beträgt.
6. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper nach einem der Ansprü
che 1 bis 5, wobei der Wärmeausdehnungskoeffizient des
Honigwabenstrukturkörpers in der Richtung des Strömungs
kanals nicht größer als 0,5×10-6/°C ist, und die Poro
sität des Honigwabenstrukturkörpers geringer als 18% ist.
7. Kordierit-Honigwabenstrukturkörper nach einem der Ansprü
che 1 bis 6, wobei das Kordierit, bei welchem es sich um
den Hauptbestandteil des Honigwabenstrukturkörpers han
delt, eine auf das Gewicht bezogene Zusammensetzung von
49,0 bis 53,0% SiO2, 33,0 bis 37,0% Al2O3 und 11,5 bis
15,5% MgO aufweist.
8. Verfahren zum Herstellen eines Kordierit-Honigwabenstruk
turkörpers, gekennzeichnet durch Mischen von Talk mit
einem mittleren Partikeldurchmesser größer als 7 µm und
nicht größer als 20 µm und einem CaO-Gehalt von 0,2 Gew.
% oder weniger, und einem weiteren Kordieritmaterial mit
einem mittleren Partikeldurchmesser nicht größer als 1
µm, Gießen bzw. Formen bzw. Spritzen des Gemisches in
eine Honigwabenstruktur mit einer Zellenwanddicke von 130
µm oder weniger und Brennen des Formlings.
9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei das weitere Kordierit
Kaolin und Aluminiumoxid enthält.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP35536596A JP3789579B2 (ja) | 1996-12-19 | 1996-12-19 | コーディエライトハニカム構造体およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19756517A1 true DE19756517A1 (de) | 1998-06-25 |
Family
ID=18443511
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19756517A Withdrawn DE19756517A1 (de) | 1996-12-19 | 1997-12-18 | Kordierit-Honigwabenstrukturkörper und Verfahren zu seiner Herstellung |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5997984A (de) |
JP (1) | JP3789579B2 (de) |
DE (1) | DE19756517A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0978495A1 (de) * | 1998-08-05 | 2000-02-09 | Corning Incorporated | Cordieritstrukturen |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3961683B2 (ja) | 1998-07-07 | 2007-08-22 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | コーディエライトハニカム構造体の製造方法およびハニカム構造体成形用成形助剤 |
JP2000327409A (ja) * | 1999-05-24 | 2000-11-28 | Nippon Soken Inc | コーディエライトハニカム構造体およびその製造方法 |
CN1167509C (zh) * | 2000-02-21 | 2004-09-22 | 日本碍子株式会社 | 陶瓷蜂窝状催化剂载体及其制备方法 |
US6764743B2 (en) | 2001-05-01 | 2004-07-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Porous honeycomb structure and process for production thereof |
JP4459476B2 (ja) * | 2001-05-01 | 2010-04-28 | 日本碍子株式会社 | 多孔質ハニカム構造体及びその製造方法 |
JP4622175B2 (ja) * | 2001-07-04 | 2011-02-02 | 株式会社デンソー | 乾燥ハニカム構造体の把持方法 |
JP2003326175A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-11-18 | Denso Corp | 担体とその製造方法、および触媒体 |
JP3936238B2 (ja) * | 2002-05-20 | 2007-06-27 | 株式会社デンソー | 触媒体および触媒体の製造方法 |
JP4516275B2 (ja) * | 2003-01-24 | 2010-08-04 | 株式会社デンソー | コージェライトセラミック体の製造方法 |
JP2004315346A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-11-11 | Ngk Insulators Ltd | ハニカム構造体 |
EP1726795A4 (de) * | 2004-02-23 | 2008-03-05 | Ibiden Co Ltd | Wabenstrukturkörper und abgasreinigungsvorrichtung |
WO2006001841A1 (en) * | 2004-06-10 | 2006-01-05 | Imerys Kaolin, Inc. | Ultra-low residue, high solids, wet cake products and methods of making same |
US20080255291A1 (en) * | 2005-09-08 | 2008-10-16 | Imerys Kaolin, Inc. | Large Particle, High Mineral Purity Calcined Kaolins And Methods Of Preparing And Using Same |
DE102005049985A1 (de) * | 2005-10-19 | 2007-04-26 | Robert Bosch Gmbh | Filterelement und Trägerstruktur für einen Katalysator mit verbesserter Beständigkeit gegen Alkali- und Erdalkaliionen |
US7744980B2 (en) * | 2005-12-20 | 2010-06-29 | Corning Incorporated | Low CTE cordierite honeycomb article and method of manufacturing same |
WO2007104006A2 (en) | 2006-03-09 | 2007-09-13 | Imerys Kaolin, Inc. | Large particle, high mineral purity delaminated kaolins and methods of preparing and using same |
JP5476048B2 (ja) * | 2009-03-27 | 2014-04-23 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体の製造方法 |
JP5916310B2 (ja) * | 2011-07-26 | 2016-05-11 | 日本碍子株式会社 | ハニカム触媒担体 |
CN111393155A (zh) * | 2020-01-10 | 2020-07-10 | 重庆奥福精细陶瓷有限公司 | 一种薄壁大孔径的堇青石蜂窝陶瓷载体及其制备方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5382822A (en) * | 1976-12-28 | 1978-07-21 | Ngk Insulators Ltd | Cordierite ceramics |
US4434117A (en) * | 1980-04-04 | 1984-02-28 | Nippon Soken, Inc. | Method for producing a cordierite body |
US4772580A (en) * | 1985-12-27 | 1988-09-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Catalyst carrier of cordierite honeycomb structure and method of producing the same |
US4877670A (en) * | 1985-12-27 | 1989-10-31 | Ngk Insulators, Ltd. | Cordierite honeycomb structural body and method of producing the same |
DE3680496D1 (de) * | 1985-12-27 | 1991-08-29 | Ngk Insulators Ltd | Gegenstand aus cordierit mit honigwabenstruktur und methode zu dessen produktion. |
US4869944A (en) * | 1987-02-12 | 1989-09-26 | Ngk Insulators, Ltd. | Cordierite honeycomb-structural body and a method for producing the same |
JPH0470053A (ja) * | 1990-07-09 | 1992-03-05 | Mitsubishi Electric Corp | 密着型イメージセンサ |
US5409870A (en) * | 1992-11-20 | 1995-04-25 | Corning Incorporated | Modified cordierite precursors |
JPH0761892A (ja) * | 1993-08-23 | 1995-03-07 | Fuji Elelctrochem Co Ltd | 単結晶育成装置 |
-
1996
- 1996-12-19 JP JP35536596A patent/JP3789579B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-12-16 US US08/991,244 patent/US5997984A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-18 DE DE19756517A patent/DE19756517A1/de not_active Withdrawn
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0978495A1 (de) * | 1998-08-05 | 2000-02-09 | Corning Incorporated | Cordieritstrukturen |
US6300266B1 (en) | 1998-08-05 | 2001-10-09 | Corning Incorporated | Cordierite structures |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5997984A (en) | 1999-12-07 |
JP3789579B2 (ja) | 2006-06-28 |
JPH10174885A (ja) | 1998-06-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19756517A1 (de) | Kordierit-Honigwabenstrukturkörper und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE60222225T2 (de) | Keramischer Wabenfilter | |
DE2521213C2 (de) | ||
DE10301959B4 (de) | Poröser Körper mit Honigwabenstruktur, dessen Verwendung und Herstellungsverfahren | |
DE69927052T2 (de) | Herstellung von codierit-strukturen mit sehr kleinem thermischen expansionskoeffizienten | |
DE69830852T2 (de) | Verfahren zum brennen von keramischen wabenkörpern | |
DE60318062T2 (de) | Mullit-aluminium titanat dieselabgasfilter | |
DE102017205248B4 (de) | Wabenstruktur und verfahren zum herstellen der wabenstruktur | |
DE10060659B4 (de) | Keramischer Wabenstrukturkörper sowie Verfahren zur Herstellung und Verwendung desselben | |
DE2454846B2 (de) | Keramischer Katalysatorträger mit Wabenstruktur und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE102009041585B4 (de) | Wabenstruktur und Verfahren zu deren Herstellung | |
DE10126827A1 (de) | Keramischer Träger und keramischer Katalysatorkörper | |
DE3624934A1 (de) | Bei hohen temperaturen bestaendige katalysator-formkoerper und verfahren zu deren herstellung | |
EP0216729A1 (de) | Filterkerze zur Reinigung der Abgase von Dieselmotoren | |
DE2631875A1 (de) | Keramischer cordierit-verbundkoerper und verfahren zu seiner herstellung | |
DE102010008477B4 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Aluminiumtitanatkeramik | |
DE3146250A1 (de) | Verfahren zum herstellen eines dichroit-keramikproduktes | |
DE102017205259A1 (de) | Poröser stoff, herstellungsverfahren eines porösen stoffes, und wabenstruktur | |
DE102018001790B4 (de) | Wabenstruktur | |
DE3001640C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von wärmeschockbeständigen keramischen Honigwabenkörpern aus Kordierit | |
DE102019213378A1 (de) | Wabenstrukturkörper | |
DE102009013568B4 (de) | Cordierit-Keramik und Verfahren zu deren Herstellung | |
DE60132362T2 (de) | Herstellung von ultradünnwandigen cordierit-strukturen | |
DE19957311A1 (de) | Wabenartiger Strukturkörper | |
DE112005000172B4 (de) | Wabenstruktur und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee | ||
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |
Effective date: 20140701 |