WO2019009284A1 - 光ファイバ及び光伝送システム - Google Patents

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WO2019009284A1
WO2019009284A1 PCT/JP2018/025192 JP2018025192W WO2019009284A1 WO 2019009284 A1 WO2019009284 A1 WO 2019009284A1 JP 2018025192 W JP2018025192 W JP 2018025192W WO 2019009284 A1 WO2019009284 A1 WO 2019009284A1
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core
radius
cladding
refractive index
optical fiber
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悠途 寒河江
中島　和秀
松井　隆
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日本電信電話株式会社
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    • G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
    • G02B6/02042—Multicore optical fibres

Definitions

  • the present invention relates to an optical fiber and an optical transmission system.
  • Priority is claimed on Japanese Patent Application No. 2017-130725, filed July 3, 2017, the content of which is incorporated herein by reference.
  • the length of the communication line is several thousand km.
  • optical submarine cable networks efforts are being made to reduce the delay of communication lines by optimizing the installation route of optical submarine cables across the continents. It is reported that this approach reduces the transmission delay of the long distance communication network by several ms.
  • the delay of the communication network includes a delay generated inside a device such as a transmission device and a delay generated in a transmission path.
  • the delay time generated in the transmission path accounts for most of the delay time generated in the entire network, and can not be ignored.
  • the delay time per unit length of the optical fiber constituting the transmission path of the communication network is mainly determined by the refractive index of the medium of the optical fiber.
  • the cutoff shift fiber used in conventional optical submarine cable networks has a core formed of high purity quartz glass.
  • Non-Patent Document 1 reports that the delay time of the photonic band gap fiber is reduced to about 3.448 ⁇ s / km.
  • This photonic band gap fiber has a hollow core in which the refractive index of the medium is reduced to the limit.
  • the optimization of the laying route improves the delay time.
  • there are limitations on geographical conditions and laying cost when actually optimizing the laying route and there is a problem that the reduction amount of delay time due to optimization of the laying route is reduced due to the limitation.
  • a low refractive index hollow core is formed in the photonic band gap fiber.
  • the propagation loss of the photonic band gap fiber is about several dB / km, there is a problem that the photonic band gap fiber is not suitable for the transmission path of the long distance communication network.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and is applicable to a long distance communication network, and is equivalent to the MFD and bending loss of a conventional cutoff shift fiber (Mode Field Diameter: MFD) And an optical fiber having a bending loss and a delay time less than the delay time of the cut-off shift fiber.
  • MFD Mode Field Diameter
  • the present invention also provides an optical transmission system having the excellent features of the optical fiber.
  • the inventors of the present invention have, as an optical fiber for solving the above problems, (1) a core, a first cladding adjacent to the outer periphery of the core, and a second cladding adjacent to the outer periphery of the first cladding )
  • the radius of the core is 4 ⁇ m or less
  • the relative refractive index difference of the first cladding with respect to the core is 0.0% or less
  • New optical fiber design condition and structure including all five features of: 11.5 ⁇ m or more, (5) bending radius of 30 mm, and bending loss at a wavelength of 1.625 ⁇ m of 2.0 dB / 100 turns or less I found it.
  • the optical fiber according to the present invention is provided with a core, a first cladding provided at the outer peripheral portion of the core and having a refractive index lower than that of the core, and an outer peripheral portion with the first cladding. And a second cladding having a low refractive index.
  • the mode field diameter of the optical fiber of the present invention at a wavelength of 1.55 ⁇ m is 11.5 ⁇ m or more.
  • the cutoff wavelength of the optical fiber of the present invention is 1.53 ⁇ m or less.
  • the bending loss of the optical fiber of the present invention at a bending radius of 30 mm and a wavelength of 1.625 ⁇ m is 2 dB / 100 turns or less.
  • the delay time per unit length of the core of light propagating through the core of the optical fiber of the present invention at a wavelength of 1.55 ⁇ m is 4.876 ⁇ s / km or less.
  • the radius of the core of the optical fiber of the present invention may be 1.0 ⁇ m or more and 4.3 ⁇ m or less, and the radius of the first cladding may satisfy the following equations (1) and (2).
  • a 1 is the radius [ ⁇ m] of the core.
  • a 2 is the radius [[mu] m] of the first cladding.
  • ⁇ 1 is the relative refractive index difference [%] of the first cladding to the core.
  • the relative refractive index difference between the first cladding and the second cladding may satisfy the following expression (3).
  • the optical fiber of the present invention has the core as a first core and the first cladding provided on the outer peripheral portion of the first core concentrically in the center of the second cladding in a cross sectional view.
  • a plurality of low delay cores may be arranged.
  • the core as a second core may be disposed at the center of the second cladding.
  • the optical fiber according to the present invention is a low delay core having the core as a first core and the first cladding provided at the outer peripheral portion of the first core at the center of the second cladding in a cross sectional view.
  • the core may be disposed as a third core concentrically around the low delay core.
  • the optical fiber according to the present invention is a low delay core having the core as a first core and the first cladding provided at the outer peripheral portion of the first core at the center of the second cladding in a cross sectional view.
  • the core may be closely packed as a fourth core around the low delay core.
  • An optical transmission system comprises the above-described optical fiber, a transmitter connected to one end of the optical fiber, and a receiver connected to the other end of the optical fiber. .
  • the present invention it is possible to obtain an optical fiber having an MFD and bending loss equal to those of a conventional cutoff shift fiber and having a delay time smaller than that of the cutoff shift fiber. According to the present invention, since the affinity between the optical fiber and the existing optical submarine cable network is obtained, the delay time of the optical fiber is reduced. According to the present invention, since the transmission line is formed of the optical fiber of the present invention, the delay time generated in the transmission line of the optical transmission system is reduced, and the delay time generated in the entire optical transmission system is also reduced.
  • SMF single mode optical fiber
  • the radius of the core is 1.0 ⁇ m
  • the cutoff wavelength is 1.53 ⁇ m
  • the MFD is 11.5 ⁇ m or more
  • the bending loss is 2 dB / 100 turns or less
  • the delay time is less than the delay time of the cutoff shift fiber
  • the radius of the core When the radius of the core is 2.0 ⁇ m, there are several conditions: cutoff wavelength 1.53 ⁇ m, MFD 11.5 ⁇ m or more, bending loss 2 dB / 100 turns or less, and delay time less than the delay time of the cutoff shift fiber
  • the graph shows the conditions of the radius a 2 of the optical fiber of the present invention and the relative refractive index difference ⁇ 1 which satisfy all of It is a graph which shows the relationship between the fitting coefficient of the delay time of this invention SMF which satisfy
  • the cutoff wavelength is 1.53 ⁇ m
  • the MFD is 11.5 ⁇ m to 12.5 ⁇ m
  • the bending loss is 0.1 dB / 100 turns or less
  • the delay time is less than the delay time of the cutoff shift fiber
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a third example of the optical fiber of the present invention having one core.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a fourth example of the optical fiber of the present invention having one core. It is a figure showing an example of the optical transmission system using the optical fiber of this invention.
  • the optical fiber of the present invention it is a graph showing the relationship between the radius of the core and the Rayleigh scattering loss that the electric field distribution having a mode field diameter of 11.5 ⁇ m is received by the core and the first cladding.
  • the mode field diameter is a graph showing the relationship between the Rayleigh scattering loss and radius a 1 of the electric field distribution is subjected by the core and the first cladding is 15.0 .mu.m. Recommendation G. 654.
  • Rayleigh scattering loss alpha R, MFD in the optical fiber of the present invention that conforms to D is a graph showing the relationship between the group delay time and the radius a 1 of the light propagating through the core per unit length.
  • Recommendation G. 654. It is a graph showing the relationship between the group delay time and the radius a 1 of the light propagating Rayleigh scattering loss ⁇ R, MFD, the core per unit length in the optical fiber of the present invention that conforms to E.
  • FIG. 6 is a graph showing the fourth power of wavelength plot of loss wavelength spectrum of various fibers and a fitting straight line of those plots. It is a graph which shows the incident light power dependence measurement result of the phase shift amount by CW-SPM method in nonlinear coefficient evaluation of various fibers, and the fitting straight line of each measurement result. It is a graph which shows the measurement result of the group delay time by the impulse response method of various fibers. It is a graph which shows the measurement result of the wavelength dependency of group delay time by the impulse response method of various fibers.
  • a conventional quartz core fiber has a core (sometimes referred to as a core region) made of high purity quartz (SiO 2 ) of 99.8% by weight or more, and has a general-purpose step index type refractive index distribution ing.
  • the refractive index of the core that transmits light and the refractive index of the cladding (which may be referred to as a cladding region) are uniform.
  • FIG. 1 shows the relationship between the optical characteristics (radius a ( ⁇ m) of the core made of quartz, the relative refractive index difference ⁇ (%) of the cladding to the core) and the delay time (GD) of the conventional quartz core fiber .
  • the refractive index of quartz was 1.444377 at a wavelength of 1.55 ⁇ m.
  • the optical characteristics of the cutoff shift fiber mainly used for the optical submarine cable are described in Recommendation G.12 of the International Telecommunication Union-Telecommunication Standardization Sector (ITU-T). 654. Specified in D. Recommendation G. 654. It is specified in D that the MFD of the cutoff shift fiber at a wavelength of 1.55 ⁇ m is 11.5 ⁇ m or more and 15.0 ⁇ m or less. Recommendation G. 654. In D, at a wavelength of 1.625 ⁇ m and a bending radius of 30 mm, the bending loss of the cutoff shift fiber is 2.0 dB / 100 turns or less, and the cutoff wavelength of the cutoff shift fiber is 1.53 ⁇ m or less It is prescribed.
  • the optical properties of the optical fibers used in long distance communication land core networks are described in ITU-T Recommendation G.3. 654. Specified in E. Recommendation G. 654.
  • E the MFD of the fiber for land core network at a wavelength of 1.55 ⁇ m is specified to be 11.5 ⁇ m or more and 12.5 ⁇ m or less.
  • the bending loss of the fiber for land core network is 0.1 dB / 100 turns or less, and the cutoff wavelength of the fiber for land core network is 1.53 ⁇ m or less Is defined.
  • the relationship between the radius a ( ⁇ m) of the core of the quartz core fiber having an MFD of 11.5 ⁇ m as defined in D and the relative refractive index difference ⁇ (%) of the cladding to the core is shown.
  • the solid line in FIG. 1 (B), bending loss alpha b indicates the relationship between the radius a and the relative refractive index difference ⁇ of 2.0dB / 100turns become silica core fiber.
  • the solid line in FIG. 1 (C) shows the relationship between the radius a and the relative refractive index difference ⁇ of the core of the silica core fiber cutoff wavelength lambda c is 1.53 .mu.m.
  • the region is the side where the relative refractive index difference ⁇ is lower than the solid line (A) (that is, the side where the relative refractive index difference ⁇ approaches 0 and the upper side of the graph in FIG. 1), and the radius a is the solid line (B). It is an area where the larger side and the side where the radius a is smaller than the solid line (C) overlap. It can be seen that the silica core fiber with the structure satisfying the hatched area in FIG. 1 satisfies all the requirements for the optical fiber for a long distance communication network, and has a core with a radius of 4.4 ⁇ m or more.
  • the broken lines in FIG. 1 indicate that group delay time (Gloup Delay: GD, sometimes simply referred to as delay time) is 4.861 ⁇ s / km, 4.87 ⁇ s / km, 4.873 ⁇ s / km, 4.876 ⁇ s / km, It shows the relationship between the radius a of the quartz core fiber and the relative refractive index difference ⁇ with values of 4.879 ⁇ s / km.
  • Low bending loss is required compared to a quartz core fiber that meets the definition of D. Recommendation G. 654.
  • the region satisfying the definition of E changes to the side where the radius a is larger than the hatched portion shown in FIG.
  • the minimum group delay time achievable with the cutoff shift fiber is 4.876 ⁇ s / km. It can also be seen that the smaller the radius a, the smaller the group delay time achieved. When the radius a becomes 4.4 ⁇ m or less, bending loss increases and it is difficult to reduce the group delay time. It is difficult to reduce the group delay time because the electric field distribution of the propagating light is mostly confined in the core, and the velocity of the propagating light is mainly determined by the refractive index of high purity quartz that is the material of the core. is there.
  • a quartz core fiber having a refractive index distribution other than the step index type which has been developed to achieve both the expansion of the core and the reduction of loss
  • the electric field distribution is well confined in the core, so the delay time is the step index type
  • the delay time of the quartz core fiber equivalent to or of the step index quartz core fiber is reduced.
  • a refractive index distribution other than the step index type for example, a W-shaped refractive index distribution can be mentioned.
  • FIG. 2 shows the distribution of the refractive index n of a single mode optical fiber (optical fiber, single mode optical fiber: SMF) according to the present invention.
  • the relative refractive index difference ⁇ does not take an absolute value, and is basically a negative value.
  • the optical fiber according to the present invention comprises a core (r ⁇ a 1 ), a first cladding (a 1 ⁇ r ⁇ a 2 ), and a second cladding (along a direction overlapping the radius r from the center of the cross section with respect to the longitudinal direction). r> a 2 ). That is, the first cladding is provided at the outer peripheral portion of the core, and the second cladding is provided at the outer peripheral portion of the first cladding.
  • Refractive index n 2 of the first cladding is lower than the refractive index n 1.
  • Refractive index n 3 of the second cladding is lower than the refractive index n 2.
  • FIG. 3 shows the relationship between the optical characteristics of the SMF of the first embodiment of the present invention and the delay time.
  • the radius a 1 of the SMF of the first embodiment is set to 1.0 ⁇ m.
  • the cutoff wavelength of the SMF of the first embodiment is set to 1.53 ⁇ m or less in consideration of the relative refractive index difference ⁇ 2 (%) and the radius a 2 .
  • the solid line in FIG. 3 (D) is, MFD indicates the relationship between the radius a 2 and the relative refractive index difference delta 1 of SMF in the first embodiment equal to or larger than 11.5 .mu.m.
  • the solid line (E) in FIG. 3 shows the relationship between the radius a 2 of the SMF of the first embodiment and the relative refractive index difference ⁇ 1 in which the bending loss is 2.0 dB / 100 turns or less.
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 of the SMF of the first embodiment having a delay time (4.876 ⁇ s / km) equivalent to that of the conventional cutoff shift fiber has a radius a with the second increase relative refractive index difference delta 1 is greater side (i.e., relative refractive index difference delta 1 is a 0 or away side, the lower side of the graph of FIG. 3) changes.
  • the radius a 2 of the SMF of the first embodiment having a delay time equivalent to that of the cutoff shift fiber is a function 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), ⁇ of the relative refractive index difference ⁇ 1 and the radius a 1 2 (a 1 ) is expressed as in equation (4).
  • a function represents a fitting function, and may be described with an argument omitted.
  • the radius a 1 of the SMF in the first embodiment is 1.0 ⁇ m
  • the value of the function 0 0 (a 1 ) is 2.00
  • the value of the function 1 1 (a 1 ) is ⁇ It becomes 1.42
  • the value of the function 2 2 (a 1 ) is 0.50.
  • the (solid line (D) in FIG. 3) SMF boundary MFD is greater than or equal to 11.5 .mu.m
  • a radius a 2 if the relative refractive index difference delta 1 is 0.0% 5. It is 56 ⁇ m.
  • MFD structure of the core i.e., parameters such as the radius a 1 and a refractive index n 1 depends only. Therefore, as the radius a 2 increases, the relative index difference ⁇ 1 converges to a value dependent on the radius a 1 .
  • the radius a 2 of the SMF MFD of the first embodiment is 11.5 ⁇ m is a relative refractive index difference delta 1, a function kappa 3 of radius a 1 (a 1), by increasing the radius a 2
  • the relative refractive index difference ⁇ 1 is expressed by equation (5) by the function 4 4 (a 1 ) that converges.
  • the value of the function 3 3 (a 1 ) is ⁇ 3.94, and the value of the function 4 4 (a 1 ) is ⁇ 0.88. is there.
  • the SMF boundary bending loss is equal to or less than 2.0dB / 100turns (solid line in FIG. 3 (E))
  • the relative refractive index difference delta 1 is a 0.0%
  • a radius a 2 Is 7.68 ⁇ m.
  • the bending loss also depends only on the structure of the core.
  • the radius a 2 of SMF bending loss is 2.0dB / 100turns is the relative refractive index difference delta 1 and
  • the function ⁇ ⁇ 5 (a 1 ), 6 6 (a 1 ) of the radius a 1 is expressed as in equation (6).
  • the shaded portion in FIG. 654. The design area of the SMF of the first embodiment capable of satisfying the D standard and realizing a delay time (4.876 ⁇ s / km or less) equal to or less than the cutoff shift fiber is shown.
  • the selection range of the radius a 2 with respect to the relative refractive index difference ⁇ 1 is limited by the conditions of the delay time, the MFD, and the bending loss.
  • the SMF of the first embodiment achieves an optical characteristic equivalent to that of the conventional cutoff shift fiber, and at the same time a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber To achieve.
  • the radius a 1 indicates the relationship between the radius a 2 and the relative refractive index difference delta 1 of SMF first embodiment is 1.5 [mu] m.
  • the solid lines (D) and (E) of each of the graphs in FIGS. 4 and 5 and FIGS. 9 to 11 shown later represent the same contents as the solid lines (D) and (E) in FIG. 3.
  • the boundary line of the selection range of the radius a 2 with respect to the relative refractive index difference ⁇ 1 of SMF in which the delay time is equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber is expressed by equation (4).
  • the boundary line of the selection range of the radius a 2 with respect to the relative refractive index difference ⁇ 1 of SMF in which MFD is 11.5 ⁇ m or more is expressed by equation (5).
  • the boundary line of the selection range of the radius a 2 with respect to the relative refractive index difference ⁇ 1 of SMF in which the bending loss is 2 dB / 100 turns or less is expressed by equation (6).
  • Figure 5 shows the relationship between the radius a 1 of the core region and the radius a 2 and the relative refractive index difference delta 1 of the first clad of the SMF is 2.0 .mu.m.
  • the boundary line of the structure which has a delay time equal to or less than that of the cutoff shift fiber is expressed by the above-mentioned equation (4).
  • the boundary line of the structure in which the MFD is 11.5 ⁇ m or more is expressed by the above-mentioned equation (5).
  • the boundary of the structure in which the bending loss is 2 dB / 100 turns or less is expressed by the above-mentioned equation (6).
  • the hatched portion in FIG. 5 is a single mode optical fiber according to the present invention and recommended by ITU-T G. 654. It shows the design area of SMF that satisfies the definition of D.
  • the ratio relative relationship of the refractive index difference delta 1 and radius a 2 which varies depending on the radius a 1.
  • SMF design areas of the first embodiment by the coefficient of the function representing each border around the hatched portion shown in FIGS. 3-5 is expressed as a function of radius a 1, it is identified.
  • radius a 1 is 1.0 ⁇ m or more.
  • FIG. 6 shows the relationship between the values of the functions 1 1 (a 1 ) and ⁇ 2 (a 1 ) and the radius a 1 .
  • the function 1 1 (a 1 ) is expressed by equation (7)
  • the function 2 2 (a 1 ) is expressed by equation (8).
  • the boundary of the structure having a delay time of 4.876 ⁇ s / km is represented by the radius a 1 , the relative refractive index difference ⁇ 1 , and the radius a 2 so that the design area of the SMF of the first embodiment A region to be expressed is expressed as in equation (1).
  • FIG. 7 shows the relationship between the value of the function 4 4 (a 1 ) and the radius a 1 .
  • the function ⁇ 4 (a 1 ) is expressed by equation (10).
  • the boundary of the structure with an MFD of 11.5 ⁇ m is represented by the radius a 1 , the relative refractive index difference ⁇ 1 , and the radius a 2 so that the design region of the SMF of the first embodiment is as in equation (11). expressed.
  • FIG. 8 shows the respective functions ⁇ 5 (a 1 ) and ⁇ 6 (a 1 ) It represents the relationship between the value and the radius a 1 .
  • the function 5 5 (a 1 ) is expressed by equation (12)
  • the function 6 6 (a 1 ) is expressed by equation (13).
  • the design area of the SMF of the first embodiment is shown below by expressing the boundary of the structure with a bending loss of 2.0 dB / 100 turns as radius a 1 , relative refractive index difference ⁇ 1 , and radius a 2. 9) It is expressed as an equation.
  • SMF of the first embodiment has the following core radius a 1 is 1.0 ⁇ m or more 4.3 [mu] m, as a relation of a radius a 2 with respect to the relative refractive index difference delta 1 of the aforementioned (1)
  • the equation and the following equation (2) are satisfied.
  • the SMF of the first embodiment achieves the same optical characteristics as the cut-off shift fiber, and at the same time the cut-off shift fiber A delay time equal to or less than the delay time is realized.
  • Table 1 shows an example of design parameters of the SMF of the first embodiment.
  • the design shown in Table 1 achieves optical performance equivalent to that of a cutoff shift fiber while achieving a reduction in delay time of 0.05 ⁇ s / km.
  • a delay time of about 1 ms can be reduced in a long distance network such as a transoceanic optical submarine cable having a network length of about 10000 km.
  • the design parameters shown in Table 1 are an example satisfying the conditions described above, and the same effect as the SMF having the design parameters of Table 1 can be obtained by the SMF having the structure satisfying the conditions described above.
  • FIG. 9 shows the relationship between the radius a 2 and the relative refractive index difference ⁇ 1 when the radius a 1 is 1.0 ⁇ m, and the recommendation G.3. 654.
  • fills E is shown.
  • SMF cutoff wavelength of the second embodiment is set below 1.53 .mu.m.
  • the solid line (D) in FIG. 9 indicates the boundary of the structure having an MFD of 11.5 ⁇ m, as in the first embodiment.
  • the solid line (E) in FIG. 9 indicates the boundary of the structure in which the bending loss is 0.1 dB / 100 turns or less, as in the first embodiment.
  • the hatched portion in FIG. 9 satisfies a design region capable of realizing a delay time (4.876 ⁇ s / km or less) equal to or less than the delay time of the cut-off shift fiber, satisfying all the conditions described above for the cutoff wavelength, MFD and bending loss. It shows.
  • a boundary line which is a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber is expressed by equation (4), as in the first embodiment.
  • the values of the functions 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), and 2 2 (a 1 ) are the same as the functions 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), and ⁇ ⁇ described in the first embodiment. It is identical to each value of 2 (a 1 ).
  • the boundary line where the MFD is 11.5 ⁇ m or more is expressed by equation (5).
  • Each value of the function ⁇ 3 (a 1), ⁇ 4 (a 1) , the function kappa 3 described in the first embodiment (a 1) is the same as the respective values of ⁇ 4 (a 1).
  • the radius a 2 is 6.88 ⁇ m when the relative refractive index difference ⁇ 1 is 0.0%.
  • the radius a 2 increases, the influence of the first cladding on the bending loss decreases, and the bending loss depends only on the structure of the core region.
  • the relative index difference ⁇ 1 converges to a value determined by the radius a 1 of the core region.
  • the radius a 2 at which the bending loss of the SMF of the present invention is 0.1 dB / 100 turns is the relative refractive index difference ⁇ 1 and the function ⁇ 7 (a 1 ), ⁇ 8 (a 1 ) of the radius a 1 Is expressed by equation (14).
  • the value of the function 7 7 (a 1 ) is ⁇ 3.74 and the value of the function 8 8 (a 1 ) is ⁇ 1.36.
  • High design area relative refractive index difference delta 1 is limited by an increase in delay time.
  • the design range of MFD and radius a 2 is limited by the required bending loss conditions. As shown in FIG. 9, the ratio the lower the refractive index difference delta 1, the delay time is shortened.
  • FIG. 10 shows the relationship between the radius a 2 and the relative refractive index difference ⁇ 1 when the radius a 1 is 1.5 ⁇ m, and the recommendation G.3. 654.
  • fills E is shown. Even when the radius a 1 is 1.5 ⁇ m, a boundary line which is a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber is expressed by equation (4).
  • the values of the functions 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), and 2 2 (a 1 ) are the same as the functions 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), and ⁇ ⁇ described in the first embodiment. It is identical to each value of 2 (a 1 ).
  • the boundary of the structure in which the bending loss is 0.1 dB / 100 turns or less is expressed by equation (14). Since the radius a 1 is 1.5 ⁇ m, the value of the function 7 7 (a 1 ) is ⁇ 5.60, and the value of the function 8 8 (a 1 ) is ⁇ 0.87.
  • the hatched portion in FIG. 10 represents a design region in which all the above-mentioned conditions regarding the cutoff wavelength, MFD and bending loss are satisfied, and a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber can be realized.
  • FIG. 11 shows the relationship between the radius a 2 and the relative refractive index difference ⁇ 1 when the radius a 1 is 2.0 ⁇ m, and the recommendation G.3. 654.
  • fills E is shown. Even when the radius a 1 is 2.0 ⁇ m, a boundary line which is a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber is expressed by equation (4).
  • the values of the functions 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), and 2 2 (a 1 ) are the same as the functions 0 0 (a 1 ), 1 1 (a 1 ), and ⁇ ⁇ described in the first embodiment. It is identical to each value of 2 (a 1 ).
  • the boundary line of the structure in which the bending loss is 0.1 dB / 100 turns or less is expressed by the above-mentioned equation (14). Since the radius a 1 is 2.0 ⁇ m, the value of the function 7 7 (a 1 ) is ⁇ 6.25, and the value of the function 8 8 (a 1 ) is ⁇ 0.61.
  • the hatched portion in FIG. 11 represents a design area in which all the above-mentioned requirements for the cutoff wavelength, MFD and bending loss can be satisfied, and a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber can be realized.
  • the boundary lines having an MFD of 11.5 ⁇ m or more shown in FIGS. 9 to 11 are the same as the boundary lines shown in FIGS. 3 to 5.
  • the structure of SMF in which MFD is 11.5 ⁇ m or more is expressed by equation (9).
  • the boundary lines having a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber shown in FIGS. 9 to 11 are the same as the boundary lines shown in FIGS. 3 to 5.
  • the structure of an SMF that realizes a delay time equal to or less than the delay time of the cutoff shift fiber is expressed by the equations (9) and (11).
  • FIG. 12 represents the variation of the function 7 7 (left axis in FIG. 12) and the function 8 8 (right axis in FIG. 12) with respect to the radius a 1 .
  • the function 7 7 (a 1 ) is expressed by equation (15)
  • the function 8 8 (a 1 ) is expressed by equation (16).
  • SMF of the second embodiment has the following core radius a 1 is 1.0 ⁇ m or more 4.3 [mu] m, as a relation of a radius a 2 with respect to the relative refractive index difference delta 1 (1) and equation ( 2) having a design area that satisfies the equation.
  • the SMF of the second embodiment achieves the same optical characteristics as the cut-off shift fiber and at the same time the cut-off shift fiber A delay time equal to or less than the delay time is realized.
  • the boundary at which the cutoff wavelength is 1.53 ⁇ m or less changes depending on the core radius a 1 and the relative refractive index difference ⁇ 1 . Therefore, the relative refractive index difference delta 2 the cut-off wavelength is 1.53 ⁇ m is represented by radius a 1, the relative refractive index difference delta 1, and the radius a 2.
  • the boundary at which the cutoff wavelength is 1.53 ⁇ m changes to the side where the relative refractive index difference ⁇ 2 is lower.
  • the relative refractive index difference delta 1 is converged.
  • the convergence value of the relative refractive index difference ⁇ 2 was ⁇ 0.033%.
  • the relative refractive index difference delta 2 the cut-off wavelength is 1.53 ⁇ m is expressed by the equation (20).
  • FIG. 14 shows the function 9 9 (the left axis in FIG. 14) and the function 10 10 (the right side in FIG. 14) for the relative refractive index difference ⁇ 1 when the radius a 1 is 1.0 ⁇ m, 2.0 ⁇ m, and 4.3 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference delta 1 as described above is 0.0%
  • the relative refractive index difference delta 1 and functions kappa 9 the relationship of the kappa 10
  • the cutoff wavelength is 1.53 ⁇ m or more regardless of the radius a 2 and the relative refractive index difference ⁇ 2 become.
  • the radius a 1 may be 4.3 [mu] m, (21) and equation (22) equation, the relative refractive index difference delta 1 is applied to the SMF of the structure is at least -0.531%.
  • FIG. 15 represents the variation of the function 11 11 (left axis in FIG. 15) and the function 12 12 (right axis in FIG. 15) with respect to the radius a 1 .
  • the radius a 1 is 0.0Myuemu
  • function kappa 11 both kappa 12 because lose dependence on the relative refractive index difference delta 1
  • functions ⁇ 11, ⁇ 12 becomes 0 (zero).
  • the curve shown by a solid line in FIG. 15 is expressed by equation (23).
  • the curve shown by a broken line in FIG. 15 is expressed by equation (24).
  • FIG. 16 shows the change of the function 13 13 with respect to the radius a 1 . If the radius a 1 is 0.0Myuemu, since the function kappa 13 loses dependence on the relative refractive index difference delta 1, functions kappa 13 becomes 0 (zero).
  • the curve shown by a solid line in FIG. 16 is expressed by equation (25).
  • the boundary of the structure of the SMF of the second embodiment in which the cutoff wavelength is 1.53 ⁇ m or less is represented by the radius a 1 , the relative refractive index difference ⁇ 1 , and the radius a 2 .
  • the relative refractive index difference delta 2 is expressed by the equation (3).
  • the SMF of the second embodiment described above is designed such that the radii a 1 and a 2 and the relative refractive index differences ⁇ 1 and ⁇ 2 satisfy the above-described preferred conditions.
  • Recommendation G. 654 by a radius a 1 is designed to be 4.3 ⁇ m or less in the range of 1.0 .mu.m, Recommendation G. 654.
  • a preferred design area of the radius a 2 and the relative refractive index difference ⁇ 1 expressed by the equations (1) and (2) is specified.
  • a preferred design area of the radius a 2 and the relative refractive index difference ⁇ 1 expressed by the equations (18) and (19) is specified.
  • the delay time of the feasible SMF is approximately determined by the relative refractive index difference delta 1, as the ratio is lower refractive index difference delta 1 becomes longer.
  • the cutoff wavelength satisfies the conditions required for applying the SMF to a long distance communication network.
  • the relative refractive index difference delta 2 is determined by the equation.
  • the second cladding of the SMF of the second embodiment is not limited to the second cladding in the refractive index distribution shown in FIG.
  • FIG. 17 shows that the refractive index is n 4 and the relative refractive index difference with respect to the second cladding is ⁇ 3 in the region of width w from the radius a 3 to the radius a 4 of the second cladding shown in FIG.
  • region was provided is shown.
  • the radius a 3 is greater than the radius a 2
  • the refractive index n 4 is less than the refractive index n 3.
  • the low refractive index region of the second cladding is known to mitigate the trade-off that occurs in optical characteristics such as MFD and bending loss.
  • the design area is suitably expanded by the SMF of the second embodiment.
  • the same effect as the SMF having the low refractive index region in the second cladding can be obtained.
  • FIG. 18 shows the configuration of the optical transmission system 100 of the present invention.
  • the optical transmission system 100 includes a transmitter 102, an optical fiber (SMF) 104 of the present invention, and a receiver 106.
  • the transmitter 102 and the optical fiber 104 are connected to each other by a connector.
  • the optical fiber 104 and the receiver 106 are connected to each other by a connector. Since the optical transmission system 100 includes the optical fiber 104, the transmission delay of the optical transmission system 100 is reduced. This allows the optical transmission system 100 to meet the need for delay reduction between the transmitter 102 and the receiver 106.
  • SMF optical fiber
  • Fourth Embodiment 19A, 19B, 19C and 19D show a structure of an optical fiber 51, 52, 53, 54 which is a single core optical fiber and in which a plurality of cores are arranged when viewed in cross section in the longitudinal direction ing.
  • One or more cores of the optical fibers 51, 52, 53, and 54 are low delay cores that satisfy the conditions described in the first embodiment or the second embodiment and can reduce the delay time of the optical fiber.
  • FIG. 19A shows a cross section of an optical fiber in which only four low delay cores 60A are disposed in the second cladding 66 having a diameter of 125 ⁇ m (that is, the second cladding in the first embodiment and the second embodiment).
  • Each low delay core 60A has a core (first core) 62 at the center in a cross sectional view and a first cladding 64 provided on the outer periphery of the core 62.
  • the core (second core) 60B is disposed at the center of the second cladding 66 having an outer diameter of 125 ⁇ m, and four low delay cores 60A are disposed concentrically from the center of the core 60B.
  • Fig. 2 shows a cross section of an optical fiber.
  • FIG. 1 shows a cross section of an optical fiber.
  • 19C shows a cross section of an optical fiber comprising a second cladding 66 of diameter 175 ⁇ m and a coating 70 of diameter 250 ⁇ m provided on the outer periphery of the second cladding 66.
  • the low delay core 60A is disposed at the center of the second cladding 66
  • the core (third core) 60C is disposed concentrically from the center of the low delay core 60A.
  • the low delay core 60A is disposed at the center of the second cladding 66 having a diameter of 250 ⁇ m, which is considered to be the largest cladding diameter capable of ensuring reliability, and the second cladding of the outer periphery of the low delay core 60A.
  • the conventional optical communication and the optical communication with reduced time delay can be realized simultaneously and preferably.
  • FIG. 20 shows an optical transmission system 200 equipped with the optical fiber of the present invention.
  • the optical transmission system 200 includes an SMF (optical fiber) 150, a plurality of transmitters 172, and a plurality of receivers 174.
  • the SMF 150 may be any of the SMFs of the first to third embodiments and the optical fibers 51, 52, 53, and 54 of the fourth embodiment.
  • At least one or more of the plurality of transmitters 172 is coupled to one end of the SMF 150 via a fan-in device.
  • At least one or more of the plurality of receivers 174 is coupled to the other end of the SMF 150 via a fan-in device.
  • the optical transmission system 200 it is possible to simultaneously realize conventional optical communication and optical communication with reduced transmission delay between transmission devices. By this, the optical transmission system 200 can flexibly respond to the request for delay reduction of the transmission path.
  • FIG. 21 shows the difference between the radius a 1 and the relative refractive index ⁇ with respect to the Rayleigh scattering loss ⁇ R when the electric field distribution of light propagating through the core of the SMF is affected by the first cladding when the MFD is 11.5 ⁇ m. The result of having calculated
  • FIG. 22 shows the difference between the radius a 1 and the relative refractive index ⁇ with respect to Rayleigh scattering loss ⁇ R when the electric field distribution of light propagating through the core of the SMF is affected by the first cladding when the MFD is 15.0 ⁇ m. The result of having calculated
  • FIG. 23 shows recommendation G.3 based on the numerical calculation results shown in FIG. 21 and FIG. 654.
  • the relationship between the Rayleigh scattering loss ⁇ R , the MFD, and the group delay time of the light propagating through the core per unit length and the radius a 1 in the SMF conforming to D is shown.
  • FIG. 24 shows recommendation G.2 based on the numerical calculation results shown in FIG. 21 and FIG. 654.
  • the relationship between the Rayleigh scattering loss ⁇ R , the MFD, and the group delay time of the light propagating through the core per unit length and the radius a 1 in the SMF conforming to E is shown.
  • the Rayleigh scattering loss ⁇ R of the general-purpose SMF is considered to be about 0.17 dB / km.
  • the radius a 1 and the relative refractive index difference ⁇ 1 corresponding to the hatched portions in FIGS. 23 and 24 should be set.
  • D and recommendation G. 654. Optical characteristics conforming to E, low loss and low delay can be simultaneously realized, and a more preferable design area of the optical fiber of the present invention is provided.
  • refractive index difference delta 1 low side indicates the range of overlap each other at. That is, in each of the above-described embodiments, recommendation G.34 is further included by further including the condition that the Rayleigh scattering loss ⁇ R is 0.17 dB / km or less. 654. D and recommendation G. 654. It is possible to provide a design area that can simultaneously realize the optical characteristics and the low loss and low delay characteristics conforming to E.
  • the SMF (optical fiber) of the present invention was manufactured on the basis of the relative relationship between the design area and the parameters described in the above-described embodiment and preferable conditions.
  • FIG. 25 shows the refractive index distribution of the prototyped SMF. The characteristics of the versatile SMF and CSF were evaluated along with the prototype SMF of the present invention.
  • FIG. 26 shows an MFD at a wavelength of 1.55 ⁇ m, an effective cross-sectional area (A eff ) at a wavelength of 1.55 ⁇ m, a cut-off wavelength, and a wavelength 1 for the prototyped optical fiber of the present invention (hereinafter sometimes referred to as a prototype optical fiber).
  • a prototype optical fiber .Bending radius per turn at a bending radius of 15 mm at 625 ⁇ m, propagation loss at a wavelength of 1.55 ⁇ m, Rayleigh scattering loss at a wavelength of 1.55 ⁇ m, wavelength dispersion at a wavelength of 1.55 ⁇ m, nonlinearity at a wavelength of 1.55 ⁇ m
  • the reference wavelength at the time of measurement of a coefficient, the measurement result, and the measurement method used for various measurements are shown.
  • General purpose SMF and recommendations G.2 for comparison. 654.
  • the same measurement as that of the prototyped optical fiber of the present invention (“prototype optical fiber" in FIG. 26) was performed.
  • FIG. 25 shows a recommendation G.4 specifying the characteristics of the cutoff shift fiber identified based on the numerical calculation result. 654.
  • region of the structural parameter based on D is shown.
  • the trial optical fiber has a core made of pure silica glass.
  • the radius of the core is 1.0 ⁇ m and the radius of the first cladding is 6.4 ⁇ m.
  • the relative refractive index difference between the core and the first cladding is -0.38%, and the relative refractive index difference between the first cladding and the second cladding is -0.24%.
  • the prototype optical fiber has MFD equal to CSF, A eff, cut-off wavelength, and bending loss.
  • the propagation loss of the prototype optical fiber is as low as that of the general purpose SMF.
  • the wavelength dispersion and the nonlinear coefficient of the prototype optical fiber are equal to those of CSF.
  • FIG. 27 shows the results of measurement of the MFD wavelength characteristics of various fibers.
  • the MFD is expanded to the same extent as CSF in the entire C-band + L-band.
  • the tendency of the MFD to be expanded matched well with the numerical calculation results shown by the solid line.
  • FIG. 28 shows the measurement results of loss wavelength spectra of various fibers.
  • the shape of the loss wavelength spectrum of the prototype optical fiber became similar to that of the general purpose SMF and CSF.
  • the propagation loss of the prototype optical fiber is equal to that of a general-purpose SMF over the entire measurement wavelength.
  • FIG. 29 shows the result of plotting the loss wavelength spectrum shown in FIG. 28 to the fourth power of wavelength ⁇ .
  • lambda -4 analyzes the Rayleigh scattering loss at the wavelength of 1.55 ⁇ m on the basis of the slope of the fitting straight line from 0.52 .mu.m -4 to 0.80 ⁇ m -4
  • 0.161dB / km is the prototype fiber
  • the general-purpose SMF It is 0.166 dB / km and 0.146 dB / km for CSF. From this result, it was confirmed that the Rayleigh scattering loss of the prototype optical fiber is comparable to that of the general purpose SMF.
  • FIG. 30 shows the measurement results of the incident light power dependency of the phase shift amount by the CW-SPM method, which is an evaluation of the non-linear coefficient of various fibers.
  • the nonlinear coefficient (n 2 / Aeff) can be analyzed by using the equation (26) from the slope of the incident light power dependency of the phase shift amount.
  • SPM is the phase shift amount
  • ⁇ is the wavelength
  • L eff is the effective length of various fibers
  • P in is the power of incident light to various fibers.
  • Nonlinear coefficient analyzed on the basis of the slope of the fitting straight line shown by a broken line, prototype optical fiber, general-purpose SMF, with respective CSF, 1.79 ⁇ 10 -10 /W,2.95 ⁇ 10 -10 / W, 1. It is 90 ⁇ 10 -10 / W. From these results, it was confirmed that the prototyped optical fiber had the same low nonlinearity as CSF.
  • FIG. 31 shows the measurement results of the group delay time using the impulse response method in various fibers.
  • the horizontal axis of the graph of FIG. 31 shows the measured group delay time in terms of the group delay time per unit length.
  • the pulse width of the pulse emitted from the pulse light source was modulated to 100 ps, and the measurement optical fiber length was 350 m.
  • the group delay time of CSF is reduced by 0.018 ⁇ s / km as compared to the general-purpose SMF.
  • it was confirmed that the group delay time was further reduced by 0.016 ⁇ s / km with respect to CSF in the prototype optical fiber.
  • FIG. 32 shows the result of measurement of the wavelength dependency in the C band + L band for the measurement result of the group delay time shown in FIG. It was confirmed that the group delay time of the prototyped optical fiber was reduced by about 0.016 ⁇ s / km over the entire area of the C band and L band compared to CSF.
  • the general-purpose SMF has a three-layer structure including a core, a first cladding, and a second cladding, and the following parameters were used in the above-described numerical calculation for the general-purpose SMF.
  • the relative refractive index difference of the core to the second cladding 0.38% ⁇ Radius of second cladding ⁇ 62.5 ⁇ m ⁇ Relative refractive index difference between the second cladding and the first cladding ⁇ 0.05% -Refractive index of the second cladding (wavelength 1.55 ⁇ m) ... 1.444377
  • CSF has a three-layer structure consisting of a core, a first clad and a second clad, and the following parameters were used in the above-described numerical calculation for CSF.
  • ⁇ Radius of core ... 6 ⁇ m ⁇
  • the refractive index of the core (wavelength 1.55 ⁇ m) ... 1.444377 ⁇
  • Radius of first cladding ⁇ 25 ⁇ m ⁇
  • the relative refractive index difference of the first cladding to the core ...-0.35%
  • the relative refractive index difference of the second cladding to the core ... -0.25%
  • the present invention can be widely applied to optical fibers in applications where reduction of transmission delay is required mainly for optical fibers for long distance communication networks.
  • the present invention is also applicable to inter-terminal communication in an optical communication system.
  • 60A low delay core
  • 60B core (second core) 60C ... core (third core) 60D ... core (fourth core) 62 ... core (first core) 150 ...

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Abstract

本発明の光ファイバは、コアと、コアの外周に設けられてコアより低屈折率の第１クラッドと、第１クラッドの外周に設けられて第１クラッドより低屈折率の第２クラッドと、を備える。本発明の光ファイバでは、波長１．５５μｍにおけるモードフィールド径が１１．５μｍ以上であり、カットオフ波長が１．５３μｍ以下であり、曲げ半径３０ｍｍ及び波長１．６２５μｍにおける曲げ損失が２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下であって、波長１．５５μｍにおいて単位長さ当たりの伝搬光の遅延時間が４．８７６μｓ／ｋｍ以下である。

Description

光ファイバ及び光伝送システム
　本発明は、光ファイバ及び光伝送システムに関する。本願は、２０１７年７月３日に、日本に出願された特願２０１７－１３０７２５号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　近年、通信ネットワークの利用の多様化に伴い、伝送遅延の低減が求められている。例えば、国際的な規模で行われる金融取引に高頻度で用いられるコンピュータ間の通信では、１ｍｓの伝送遅延低減が通信の伝送性能、金融取引サービス及び顧客の利益や損失に大きな影響を与える。将来に向けて、伝送遅延の低減量の増大に対する要求は加速すると予想される。
　太平洋を横断する光海底ケーブルネットワークを初めとする長距離通信ネットワークでは、通信線路の敷設長は、数千ｋｍにおよぶ。長距離通信ネットワークの伝送性能の向上には、伝送線路において発生する遅延の低減が重要になる。光海底ケーブルネットワークでは、大陸間を跨ぐ光海底ケーブルの敷設ルートの最適化によって通信線路の遅延を低減する取り組みが行われている。この取り組みによって、長距離通信ネットワークの伝送遅延が数ｍｓ程度低減されることが報告されている。
　通信ネットワークの遅延には、伝送機器等の装置の内部で生じる遅延と伝送路で生じる遅延とが含まれる。長距離通信ネットワークでは、伝送路で生じる遅延時間がネットワーク全体で生じる遅延時間の大部分を占め、無視できない程大きくなる。
　通信ネットワークの伝送路を構成する光ファイバの単位長さ当たりの遅延時間は、主に、光ファイバの媒体の屈折率によって決定される。通信ネットワークの伝送遅延を低減するためには、光ファイバの媒質として低屈折率の媒質を用いることが効果的である。従来の光海底ケーブルネットワークに用いられるカットオフシフトファイバは、高純度の石英ガラスによって形成されたコアを有する。このことにより、従来の光海底ケーブルネットワークでは、１．５５μｍを含む波長帯において、４．８７６μｓ／ｋｍ程度の遅延時間での光の伝送が可能である。非特許文献１には、フォトニックバンドギャップファイバの遅延時間が３．４４８μｓ／ｋｍ程度に低減されることが報告されている。このフォトニックバンドギャップファイバは、媒質の屈折率を極限まで低下させた中空のコアを有している。
　上述したように、長距離通信ネットワークでは、敷設ルートの最適化によって遅延時間が改善される。しかしながら、実際に敷設ルートの最適化を行う際には地理的条件や敷設コストの制限があり、この制限によって敷設ルートの最適化による遅延時間の低減量は少なくなるという問題があった。
また、フォトニックバンドギャップファイバには、低屈折率の中空コアが形成されている。しかしながら、フォトニックバンドギャップファイバの伝搬損失は数ｄＢ／ｋｍ程度におよぶため、フォトニックバンドギャップファイバは長距離通信ネットワークの伝送路には適さないという問題があった。
　本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、長距離通信ネットワークに適用可能であり、従来のカットオフシフトファイバのＭＦＤ及び曲げ損失と同等のモードフィールド径（Mode Field Diameter：ＭＦＤ）及び曲げ損失を有し、且つ前記カットオフシフトファイバファイバの遅延時間よりも少ない遅延時間を有する光ファイバを提供する。
　また、本発明は、前記光ファイバの優れた特徴を有する光伝送システムを提供する。
　本発明者らは、上述の問題を解決する光ファイバとして、（１）コアとこのコアの外周に隣接する第１クラッドと第１クラッドの外周に隣接する第２クラッドとを有し、（２）コアの半径は４μｍ以下であり、（３）コアに対する第１クラッドの比屈折率差が０．０％以下であり、（４）波長１．５５μｍにおけるモードフィールド径（Mode Field Diameter：ＭＦＤ）が１１．５μｍ以上であり、（５）曲げ半径３０ｍｍ、且つ波長１．６２５μｍにおける曲げ損失が２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下である、という５つの特徴を全て備える光ファイバの設計条件及び構造を新たに見出した。
　本発明の光ファイバは、コアと、前記コアの外周部に設けられ、前記コアよりも低い屈折率を有する第１クラッドと、前記第１クラッドの外周部に設けられ、前記第１クラッドよりも低い屈折率を有する第２クラッドと、を備える。波長１．５５μｍにおける本発明の光ファイバのモードフィールド径は１１．５μｍ以上である。本発明の光ファイバのカットオフ波長は１．５３μｍ以下である。曲げ半径３０ｍｍ及び波長１．６２５μｍにおける本発明の光ファイバの曲げ損失は２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下である。波長１．５５μｍにおいて本発明の光ファイバの前記コアを伝搬する光の前記コアの単位長さ当たりの遅延時間は４．８７６μｓ／ｋｍ以下である。
　本発明の光ファイバは、前記コアの半径が１．０μｍ以上４．３μｍ以下であり、前記第１クラッドの半径が以下の（１）式及び（２）式を満たしてもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　なお、（１）式及び（２）式において、ａ１は前記コアの半径［μｍ］である。ａ２は前記第１クラッドの半径［μｍ］である。Δ１は前記コアに対する前記第１クラッドの比屈折率差［％］である。
　本発明の光ファイバは、前記第１クラッドに対する前記第２クラッドとの比屈折率差が、以下の（３）式を満たしてもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　本発明の光ファイバには、断面視において前記第２クラッドの中心の同心円上に、第１のコアとしての前記コアと前記第１のコアの外周部に設けられた前記第１クラッドとを有する低遅延コアが複数配置されてもよい。
　本発明の光ファイバには、前記第２クラッドの中心に第２のコアとしての前記コアが配置されてもよい。
　本発明の光ファイバは、断面視において、前記第２クラッドの中心に、第１のコアとしての前記コアと前記第１のコアの外周部に設けられた前記第１クラッドとを有する低遅延コアが配置され、前記低遅延コアを中心として同心円上に第３のコアとして前記コアが配置されてもよい。
　本発明の光ファイバは、断面視において、前記第２クラッドの中心に、第１のコアとしての前記コアと前記第１のコアの外周部に設けられた前記第１クラッドとを有する低遅延コアが配置され、前記低遅延コアを中心として第４のコアとして前記コアが最密充填されていてもよい。
　本発明の光伝送システムは、上述の光ファイバと、前記光ファイバの一方の端部に接続された送信器と、前記光ファイバの他方の端部に接続された受信器と、を備えている。
　本発明によれば、従来のカットオフシフトファイバのＭＦＤ及び曲げ損失と同等のＭＦＤ及び曲げ損失を有し、且つ前記カットオフシフトファイバの遅延時間よりも少ない遅延時間を有する光ファイバが得られる。本発明によれば、光ファイバと既存の光海底ケーブルネットワークとの親和性が得られるので、光ファイバの遅延時間は減少する。本発明によれば、伝送路が本発明の光ファイバで構成されるので、光伝送システムの伝送路で生じる遅延時間は減少し、光伝送システム全体で生じる遅延時間も減少する。
従来の石英コアファイバにおける光学特性と遅延時間との関係を表すグラフである。 本発明の単一モード光ファイバ（ＳＭＦ）の屈折率分布を表す図である。 コアの半径が１．０μｍである場合に、カットオフ波長が１．５３μｍ、ＭＦＤが１１．５μｍ以上、曲げ損失が２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下、遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下、という複数の条件を全て満たす本発明の光ファイバの半径ａ２と比屈折率差Δ１の条件を表すグラフである。 コアの半径が１．５μｍである場合に、カットオフ波長が１．５３μｍ、ＭＦＤが１１．５μｍ以上、曲げ損失が２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下、遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下、という複数の条件を全て満たす本発明の光ファイバの半径ａ２と比屈折率差Δ１の条件を表すグラフである。 コアの半径が２．０μｍである場合に、カットオフ波長が１．５３μｍ、ＭＦＤが１１．５μｍ以上、曲げ損失２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下、遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下、という複数の条件を全て満たす本発明の光ファイバの半径ａ２と比屈折率差Δ１の条件を表すグラフである。 所定の要求条件を満たす本発明のＳＭＦの遅延時間のフィッティング係数とコアの半径との関係を示すグラフである。 所定の要求条件を満たす本発明のＳＭＦのＭＦＤのフィッティング係数とコアの半径との関係を示すグラフである。 所定の要求条件を満たす本発明のＳＭＦの曲げ損失のフィッティング係数とコアの半径のとの関係を示すグラフである。 コアの半径が１．０μｍの場合に、カットオフ波長が１．５３μｍ、ＭＦＤが１１．５μｍ以上１２．５μｍ以下、曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下、遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下、という複数の条件を全て満たす本発明の光ファイバの半径ａ２と比屈折率差Δ１の条件を表すグラフである。 コア半径が１．５μｍの場合に、カットオフ波長が１．５３μｍ、ＭＦＤが１１．５μｍ以上１２．５μｍ以下、曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下、遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下、という複数の条件を全て満たす本発明の光ファイバの半径ａ２と比屈折率差Δ１の条件を表すグラフである。 コア半径が２．０μｍの場合に、カットオフ波長が１．５３μｍ、ＭＦＤが１１．５μｍ以上１２．５μｍ以下、曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下、遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下、という複数の条件を全て満たす本発明の光ファイバの半径ａ２と比屈折率差Δ１の条件を表すグラフである。 所定の要求条件を満たす本発明のＳＭＦの曲げ損失のフィッティング係数とコアの半径との関係を示す図である。 カットオフ波長が１．５３μｍ以下となる本発明のＳＭＦの半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係を示すグラフである。 本発明のＳＭＦのカットオフ波長のフィッティング係数κ９，κ１０とコアの半径ａ１とコア領域に対する第１クラッドの比屈折率差Δ１との関係を示すグラフである。 本発明のＳＭＦのカットオフ波長のフィッティング係数κ１１，κ１２とコアの半径ａ１との関係を示すグラフである。 本発明のＳＭＦにおけるカットオフ波長のフィッティング係数κ１３とコアの半径ａ１との関係を示すグラフである。 第２クラッドに低屈折率層を有する本発明のＳＭＦの屈折率分布を表す図である。 本発明のＳＭＦを備えた光伝送システムの一例を表す図である。 コアを複数有する本発明の光ファイバの第１例の断面図である。 コアを複数有する本発明の光ファイバの第２例の断面図である。 コアを１つ有する本発明の光ファイバの第３例の断面図である。 コアを１つ有する本発明の光ファイバの第４例の断面図である。 本発明の光ファイバを用いた光伝送システムの一例を表す図である。 本発明の光ファイバにおいて、モードフィールド径が１１．５μｍである電界分布がコア及び第１クラッドによって受けるレイリー散乱損失とコアの半径との関係を示すグラフである。 本発明の光ファイバにおいて、モードフィールド径が１５．０μｍである電界分布がコア及び第１クラッドによって受けるレイリー散乱損失と半径ａ１との関係を示すグラフである。 勧告Ｇ．６５４．Ｄに準拠する本発明の光ファイバにおけるレイリー散乱損失αＲ、ＭＦＤ、単位長さ当たりのコアを伝搬する光の群遅延時間と半径ａ１との関係を示すグラフである。 勧告Ｇ．６５４．Ｅに準拠する本発明の光ファイバにおけるレイリー散乱損失αＲ、ＭＦＤ、単位長さ当たりのコアを伝搬する光の群遅延時間と半径ａ１との関係を示すグラフである。 試作した本発明の光ファイバの屈折率分布を表す図である。 試作した本発明の光ファイバと汎用ＳＭＦ及びＣＳＦ（各種ファイバ）における光学特性の測定・評価結果を示す図である。 各種ファイバのＭＦＤの波長依存性の測定結果を示すグラフである。 各種ファイバの伝搬損失の波長依存性（損失波長スペクトル）の測定結果を示すグラフである。 各種ファイバの損失波長スペクトルの波長の－４乗プロットとそれらのプロットのフィッティング直線とを示すグラフである。 各種ファイバの非線形係数評価におけるＣＷ－ＳＰＭ法による位相シフト量の入射光パワー依存性測定結果と各測定結果のフィッティング直線とを示すグラフである。 各種ファイバのインパルス応答法による群遅延時間の測定結果を示すグラフである。 各種ファイバのインパルス応答法による群遅延時間の波長依存性の測定結果を示すグラフである。
　以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。以下に説明する実施形態は本発明の実施の一例であり、本発明は以下に説明する実施形態に制限されない。なお、本明細書及び図面において、同一の機能を有する構成には同一の符号が付され、重複する説明は省略されている。
　従来の石英コアファイバは、９９．８重量％以上の高純度の石英（ＳｉＯ２）からなるコア（コア領域という場合がある）を有し、汎用的なステップインデックス型の屈折率分布を有している。よく知られているように、ステップインデックス型の屈折率分布では、光を伝送するコアの屈折率、及びクラッド（クラッド領域という場合がある）の屈折率は、均一である。図１は、従来の石英コアファイバの光学特性（石英からなるコアの半径ａ（μｍ）、コアに対するクラッドの比屈折率差Δ（％））と遅延時間（ＧＤ）との関係を示している。石英の屈折率は、波長１．５５μｍにおいて１．４４４３７７とした。
　主に光海底ケーブルに用いられているカットオフシフトファイバの光学特性は、ＩＴＵ－Ｔ（International Telecommunication Union - Telecommunication Standardization Sector）の勧告Ｇ．６５４．Ｄに規定されている。勧告Ｇ．６５４．Ｄには、波長１．５５μｍにおけるカットオフシフトファイバのＭＦＤは１１．５μｍ以上１５．０μｍ以下であることが規定されている。勧告Ｇ．６５４．Ｄには、波長１．６２５μｍ及び曲げ半径３０ｍｍにおいて、カットオフシフトファイバの曲げ損失は２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下であること、及びカットオフシフトファイバのカットオフ波長は１．５３μｍ以下であることが規定されている。
　長距離通信の陸上コアネットワークに用いられている光ファイバの光学特性は、ＩＴＵ－Ｔの勧告Ｇ．６５４．Ｅに規定されている。勧告Ｇ．６５４．Ｅには、波長１．５５μｍにおける陸上コアネットワーク用ファイバのＭＦＤは１１．５μｍ以上１２．５μｍ以下であることが規定されている。勧告Ｇ．６５４．Ｅには、波長１．６２５μｍ及び曲げ半径３０ｍｍにおいて、陸上コアネットワーク用ファイバの曲げ損失は０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下であること、及び陸上コアネットワーク用ファイバのカットオフ波長は１．５３μｍ以下であることが規定されている。
　図１の実線（Ａ）は、勧告Ｇ．６５４．Ｄに規定されているようにＭＦＤが１１．５μｍとなる石英コアファイバのコアの半径ａ（μｍ）と、コアに対するクラッドの比屈折率差Δ（％）との関係を示している。図１の実線（Ｂ）は、曲げ損失αｂが２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓとなる石英コアファイバの半径ａと比屈折率差Δとの関係を示している。図１の実線（Ｃ）は、カットオフ波長λｃが１．５３μｍとなる石英コアファイバのコアの半径ａと比屈折率差Δとの関係を示している。
　図１に矢印で示されているように、勧告Ｇ．６５４．Ｄの規定を満たす条件、すなわちＭＦＤが１１．５μｍ以上であり、曲げ損失αｂが２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下であり、且つカットオフ波長λｃが１．５３μｍ以上であるというそれぞれの条件を満たす領域は、実線（Ａ）より比屈折率差Δが低い側（すなわち、比屈折率差Δが０に近づく側であって、図１のグラフの上側）と、実線（Ｂ）より半径ａが大きい側と、実線（Ｃ）より半径ａが小さい側が重なる領域である。図１の斜線部を満たす構造を備える石英コアファイバは、長距離通信ネットワーク用の光ファイバに要求される条件を全て満たし、４．４μｍ以上の半径のコアを有することがわかる。
　図１の各々の破線は、群遅延時間（Ｇｌｏｕｐ　Ｄｅｌａｙ：ＧＤ、単に遅延時間という場合がある）が４．８６１μｓ／ｋｍ，４．８７μｓ／ｋｍ，４．８７３μｓ／ｋｍ，４．８７６μｓ／ｋｍ，４．８７９μｓ／ｋｍの各値となる石英コアファイバの半径ａと比屈折率差Δとの関係を示している。なお、勧告Ｇ．６５４．Ｅの規定を満たす石英コアファイバには、勧告Ｇ．６５４．Ｄの規定を満たす石英コアファイバに比べて低い曲げ損失が要求されている。勧告Ｇ．６５４．Ｅの規定を満たす領域は、図１に示す斜線部より半径ａが大きくなる側に変化する。
　図１に示す斜線部との相対位置からわかるように、カットオフシフトファイバで達成可能な最小の群遅延時間は４．８７６μｓ／ｋｍである。また、半径ａが小さい程、達成される群遅延時間が小さくなることがわかる。半径ａが４．４μｍ以下になると、曲げ損失が増大し、群遅延時間を減らすことは困難である。群遅延時間の低減が困難になるのは、伝搬光の電界分布が殆どコアに閉じ込められており、伝搬光の速度がコアの材料である高純度の石英の屈折率によって支配的に決まるためである。コアの拡大と低損失化とを両立するために開発されているステップインデックス型以外の屈折率分布を有する石英コアファイバでは、電界分布はコア内に良好に閉じ込められるので、遅延時間がステップインデックス型の石英コアファイバと同等またはステップインデックス型の石英コアファイバの遅延時間より低減される。ステップインデックス型以外の屈折率分布として、例えばＷ型屈折率分布が挙げられる。
　図２は、本発明に係る単一モード光ファイバ（光ファイバ、Single Mode optical fiber：ＳＭＦ）の屈折率ｎの分布を示している。本発明では、比屈折率差Δは、絶対値をとらず、基本的に負の値である。本発明に係る光ファイバは、長手方向に対する断面の中心から半径ｒと重なる方向に沿って、コア（ｒ≦ａ１）、第１クラッド（ａ１＜r≦ａ２）、及び第２クラッド（ｒ＞ａ２）を有する。すなわち、第１クラッドはコアの外周部に設けられ、第２クラッドは第１クラッドの外周部に設けられている。コアの屈折率ｎ１は高純度の石英ガラスの屈折率（波長１．５５μｍにおいて屈折率ｎＳｉＯ２＝１．４４４３７７）と同等または高純度の石英ガラスの屈折率以下である。第１クラッドの屈折率ｎ２は、屈折率ｎ１より低い。第２クラッドの屈折率ｎ３は、屈折率ｎ２より低い。
　半径ａ１が小さいＳＭＦでは、遅延時間の低減が見込まれ、伝搬光のコアへの閉じ込めは第２クラッドによって達成される。特に、光の電界分布が比較的広がるという特性を有する第１高次モードの光の閉じ込めは、コア内の光の伝搬に対する影響が少ない。したがって、半径ａ１と、第１クラッドに対する第２クラッドの比屈折率差Δ２が後述するように設計されることにより、本発明のＳＭＦのカットオフ波長は最適化されている。一方、基本モードは光ファイバの断面の中心付近の屈折率分布に影響を受ける。このことをふまえ、本発明のＳＭＦのＭＦＤや曲げ損失は、半径ａ１，ａ２の調整により適切に設定されている。
（第１実施形態）
　図３は、本発明の第１実施形態のＳＭＦの光学特性と遅延時間との関係を示している。第１実施形態のＳＭＦの半径ａ１は１．０μｍに設定されている。比屈折率差Δ２（％）及び半径ａ２を考慮し、第１実施形態のＳＭＦのカットオフ波長は１．５３μｍ以下に設定されている。図３の実線（Ｄ）は、ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる第１実施形態のＳＭＦの半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係を示している。図３の実線（Ｅ）は、曲げ損失が２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となる第１実施形態のＳＭＦの半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係を示している。
　図１と図３とを比較するとわかるように、従来のカットオフシフトファイバと同等の遅延時間（４．８７６μｓ／ｋｍ）を有する第１実施形態のＳＭＦの比屈折率差Δ1は、半径ａ２の増大に伴って比屈折率差Δ1が大きい側（すなわち、比屈折率差Δ１が０か離れる側であって、図３のグラフの下側）に変化する。カットオフシフトファイバと同等の遅延時間を有する第１実施形態のＳＭＦの半径ａ２は、比屈折率差Δ1及び半径ａ１の関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）によって、（４）式のように表される。本明細書において、関数はフィッティング関数を表し、引数を省略して記載する場合がある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
　上述したように、第１実施形態のＳＭＦの半径ａ１が１．０μｍである場合、関数κ０（ａ１）の値は２．００になり、関数κ１（ａ１）の値は－１．４２になり、関数κ２（ａ１）の値は０．５０である。図３に示すように、ＭＦＤが１１．５μｍ以上となるＳＭＦの境界（図３における実線（Ｄ））において、比屈折率差Δ１が０．０％である場合の半径ａ２は５．５６μｍである。
　半径ａ２が増大するにしたがって、ＭＦＤに対する第１クラッドの影響は小さくなり、ＳＭＦの屈折率分布がステップインデックス型に近づく。この場合、ＭＦＤはコアの構造（すなわち、半径ａ１や屈折率ｎ１等のパラメータ）のみによって決まる。したがって、半径ａ２の増加に伴い、比屈折率差Δ1は、半径ａ１に依存する値に収束する。このことから、第１実施形態のＳＭＦのＭＦＤが１１．５μｍとなる半径ａ２は、比屈折率差Δ1と、半径ａ１の関数κ３（ａ１）と、半径ａ２の増大によって比屈折率差Δ１が収束する関数κ４（ａ１）によって、（５）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
　第１実施形態のＳＭＦの半径ａ１が１．０μｍである場合、関数κ３（ａ１）の値は－３．９４であり、関数κ４（ａ１）の値は－０．８８である。図３に示すように、曲げ損失が２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となるＳＭＦの境界（図３における実線（Ｅ））において、比屈折率差Δ１が０．０％であると、半径ａ２は７．６８μｍである。
　半径ａ２が増大するにしたがって、前述のようにＳＭＦの屈折率分布が単純なステップインデックス型に近づくと、曲げ損失もコアの構造のみによって決まる。半径ａ２の増加に伴い、比屈折率差Δ1は半径ａ１で決まる値に収束するので、ＳＭＦの曲げ損失が２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓとなる半径ａ２は、比屈折率差Δ1と、半径ａ１の関数κ５（ａ１），κ６（ａ１）によって、（６）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
　第１実施形態のＳＭＦの半径ａ１が１．０μｍである場合、関数κ５（ａ１）の値は－１．０８であり、関数κ６（ａ１）の値は－０．８２である。
　図３の斜線部は、勧告Ｇ．６５４．Ｄの規格を満たし、カットオフシフトファイバ以下の遅延時間（４．８７６μｓ／ｋｍ以下）を実現可能な第１実施形態のＳＭＦの設計領域を表している。
　以上説明したように、遅延時間、ＭＦＤ、及び曲げ損失の条件によって、比屈折率差Δ1に対する半径ａ２の選択範囲は制限される。図３の斜線部に該当する構造を採用することによって、第１実施形態のＳＭＦは、従来のカットオフシフトファイバと同等の光学特性を実現すると同時に、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現する。比屈折率差Δ1を低くする程、第１実施形態のＳＭＦの遅延時間は減少する。
　図４は、半径ａ１が１．５μｍである第１実施形態のＳＭＦの半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係を示している。図４及び図５、後に示す図９から図１１の各グラフの実線（Ｄ），（Ｅ）は、図３の実線（Ｄ），（Ｅ）と同じ内容を表している。遅延時間がカットオフシフトファイバの遅延時間以下となるＳＭＦの比屈折率差Δ1に対する半径ａ２の選択範囲の境界線は、（４）式で表される。ＭＦＤが１１．５μｍ以上となるＳＭＦの比屈折率差Δ1に対する半径ａ２の選択範囲の境界線は、（５）式で表される。曲げ損失が２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となるＳＭＦの比屈折率差Δ1に対する半径ａ２の選択範囲の境界線は、（６）式で表される。半径ａ１が１．５μｍである場合は、関数κ０（ａ１）の値は２．００になり、関数κ１（ａ１）の値は－０．８６になり、関数κ２（ａ１）の値は０．４３になり、関数κ３（ａ１）の値は－３．９４になり、関数κ４（ａ１）の値は－０．５０である。図４の斜線部は、勧告Ｇ．６５４．Ｄの規定を満たす第１実施形態のＳＭＦの設計領域を示している。
　図５は、コア領域の半径ａ１が２．０μｍであるＳＭＦの第一クラッドの半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係を示している。カットオフシフトファイバ以下の遅延時間となる構造の境界線は、上述した（４）式で表わされる。ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる構造の境界線は、上述した（５）式で表わされる。曲げ損失が２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となる構造の境界線は上述した（６）式で表わされる。コア領域の半径ａ１が２．０μｍである場合は、関数κ０（ａ１）の値は２．００になり、関数κ１（ａ１）の値は－０．５０になり、関数κ２（ａ１）の値は０．３８になり、関数κ３（ａ１）の値は－３．９４になり、関数κ４（ａ１）の値は－０．３６であった。図５の斜線部は、本発明の単一モード光ファイバでＩＴＵ－Ｔの勧告Ｇ．６５４．Ｄの規定を満たすＳＭＦの設計領域を示している。
　図３から図５に示すように、比屈折率差Δ1と半径ａ２の相対関係は、半径ａ１に依存して変化する。第１実施形態のＳＭＦの設計領域は、図３から図５に示す斜線部を囲む各境界線を表す関数の係数が半径ａ１の関数として表現されることによって、特定される。本発明では、光ファイバを容易に製造できる条件を考慮し、半径ａ１が１．０μｍ以上であることが前提になっている。
　カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現するＳＭＦの構造の境界線（すなわち、（１）式で表される境界線）では、関数κ０（ａ１）の値は、コア領域の半径ａ１に依らず、２．００である。図６は、関数κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値と半径ａ１との関係を表している。図６に示すように、関数κ１（ａ１）は（７）式で表され、関数κ２（ａ１）は（８）式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
　遅延時間が４．８７６μｓ／ｋｍとなる構造の境界線を半径ａ１、比屈折率差Δ1、及び半径ａ２で表すことによって、第１実施形態のＳＭＦの設計領域（すなわち、光学特性を表す領域）は、（１）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
　ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる構造の境界線（（５）式で表される境界線）では、関数κ３（ａ１）の値は、半径ａ１に依らず、－３．９４である。図７は、関数κ４（ａ１）の値と半径ａ１との関係を表している。図７に示すように、関数κ４（ａ１）は（１０）式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000013
　ＭＦＤが１１．５μｍとなる構造の境界線を半径ａ１、比屈折率差Δ1、及び半径ａ２で表すことによって、第１実施形態のＳＭＦの設計領域は、（１１）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000014
　曲げ損失が２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となる構造の境界線（（６）式で表される境界線）に関し、図８は、関数κ５（ａ１），κ６（ａ１）のそれぞれの値と半径ａ１との関係を表している。図８に示すように、関数κ５（ａ１）は（１２）式で表され、関数κ６（ａ１）は（１３）式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000016
　曲げ損失が２．０ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓとなる構造の境界線を半径ａ１、比屈折率差Δ1、及び半径ａ２で表すことによって、第１実施形態のＳＭＦの設計領域は、次に示す（９）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000017
　上述した内容に基づき、第１実施形態のＳＭＦは、半径ａ１が１．０μｍ以上４．３μｍ以下のコアを有し、比屈折率差Δ1に対する半径ａ２の関係として前述の（１）式及び次に示す（２）式を満たす。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000018
　半径ａ１、比屈折率差Δ1に対する半径ａ２が上述の条件を満たすことにより、第１実施形態のＳＭＦは、カットオフシフトファイバと同等の光学特性を実現すると同時に、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現する。
　表１は、第１実施形態のＳＭＦの設計パラメータの一例を示している。表１に示す設計では、カットオフシフトファイバと同等の光学特性が達成されると共に、０．０５μｓ／ｋｍの遅延時間の低減が実現する。このように設計されたＳＭＦを用いることにより、太平洋横断光海底ケーブルのようにネットワーク長が１００００ｋｍ程度に及ぶ長距離ネットワークにおいて、１ｍｓ程度の遅延時間の低減が実現する。表１に示す設計パラメータは上述した条件を満たす一例であり、上述した条件を満たす構造を有するＳＭＦによって表１の設計パラメータを有するＳＭＦと同様の効果が得られる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
（第２実施形態）
　図９は、半径ａ１が１．０μｍである場合の半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係、及び勧告Ｇ．６５４．Ｅを満たす本発明の第２実施形態のＳＭＦの設計領域を示している。比屈折率差Δ２と半径ａ２をふまえ、第２実施形態のＳＭＦのカットオフ波長は１．５３μｍ以下に設定されている。図９の実線（Ｄ）は、第１実施形態と同様に、ＭＦＤが１１．５μｍとなる構造の境界線を示している。図９の実線（Ｅ）は、第１実施形態と同様に、曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となる構造の境界線を示している。図９の斜線部は、カットオフ波長、ＭＦＤ及び曲げ損失に関する前述の条件をすべて満たし、かつカットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間（４．８７６μｓ／ｋｍ以下）を実現可能な設計領域を示している。
　半径ａ１が１．０μｍである場合に、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間となる境界線は、第１実施形態と同様に、（４）式で表される。関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値は、第１実施形態で説明した関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値と同一である。また、ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる境界線は、（５）式で表される。関数κ３（ａ１），κ４（ａ１）のそれぞれの値は、第１実施形態で説明した関数κ３（ａ１），κ４（ａ１）のそれぞれの値と同一である。
　曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下になる構造の境界線では、比屈折率差Δ1が０．０％の場合、半径ａ２は６．８８μｍである。半径ａ２が増大するに従って、曲げ損失に対する第１クラッドの影響は小さくなり、曲げ損失はコア領域の構造のみによって決まる。半径ａ２の増加に伴い、比屈折率差Δ1は、コア領域の半径ａ１で決まる値に収束する。このことから、本発明のＳＭＦの曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓとなる半径ａ２は、比屈折率差Δ1、及び半径ａ１の関数κ７（ａ１），κ８（ａ１）によって、（１４）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000020
　半径ａ１が１．０μｍである場合、関数κ７（ａ１）の値は－３．７４であり、関数κ８（ａ１）の値は－１．３６である。比屈折率差Δ1が高い設計領域は、遅延時間の増大によって制限される。ＭＦＤ及び半径ａ２の設計範囲は、要求される曲げ損失の条件によって制限される。図９に示すように、比屈折率差Δ1が低い程、遅延時間は短くなる。
　図１０は、半径ａ１が１．５μｍである場合の半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係、及び勧告Ｇ．６５４．Ｅを満たす第２実施形態のＳＭＦの設計領域を示している。半径ａ１が１．５μｍである場合でも、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間となる境界線は、（４）式で表される。関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値は、第１実施形態で説明した関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値と同一である。また、ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる境界線は、（５）式で表される。関数κ３（ａ１），κ４（ａ１）のそれぞれの値は、第１実施形態で説明した関数κ３（ａ１），κ４（ａ１）のそれぞれの値と同一である。
　曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下になる構造の境界線は、（１４）式で表される。半径ａ１が１．５μｍであるので、関数κ７（ａ１）の値は－５．６０であり、関数κ８（ａ１）の値は－０．８７である。図１０の斜線部は、カットオフ波長、ＭＦＤ及び曲げ損失に関する前述の条件をすべて満たし、且つカットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現可能な設計領域を表している。
　図１１は、半径ａ１が２．０μｍである場合の半径ａ２と比屈折率差Δ１との関係、及び勧告Ｇ．６５４．Ｅを満たす第２実施形態のＳＭＦの設計領域を示している。半径ａ１が２．０μｍである場合でも、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間となる境界線は、（４）式で表わされる。関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値は、第１実施形態で説明した関数κ０（ａ１），κ１（ａ１），κ２（ａ１）のそれぞれの値と同一である。また、ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる境界線は、（５）式で表わされる。関数κ３（ａ１），κ４（ａ１）のそれぞれの値は、第１実施形態で説明した関数κ３（ａ１），κ４（ａ１）のそれぞれの値と同一である。
　曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下になる構造の境界線は、前述の（１４）式で表わされる。半径ａ１が２．０μｍであるので、関数κ７（ａ１）の値は－６．２５であり、関数κ８（ａ１）の値は－０．６１である。図１１の斜線部は、カットオフ波長、ＭＦＤ及び曲げ損失に関する前述の要求条件をすべて満たし、且つカットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現可能な設計領域を表している。
　図９から図１１に示すように、比屈折率差Δ1と半径ａ２の相対関係は、半径ａ１に依存する。図９から図１１に示す、ＭＦＤが１１．５μｍ以上となる境界線は、図３から図５に示す境界線と同一である。ＭＦＤが１１．５μｍ以上となるＳＭＦの構造は、（９）式で表される。図９から図１１に示す、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間となる境界線は、図３から図５に示す境界線と同一である。カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現するＳＭＦの構造は、（９）式及び（１１）式で表される。
　曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下になる構造の境界線は、（１４）式で表わされる。図１２は、半径ａ１に対する関数κ７（図１２の左側の軸）及び関数κ８（図１２の右側の軸）の変化を表している。図１２に示すように、関数κ７（ａ１）は（１５）式で表され、関数κ８（ａ１）は（１６）式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000022
　以上説明したように、曲げ損失が０．１ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下となる第２実施形態のＳＭＦの半径ａ２の設計領域は、（１７）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000023
　上述した内容から、第２実施形態のＳＭＦは、半径ａ１が１．０μｍ以上４．３μｍ以下のコアを有し、比屈折率差Δ1に対する半径ａ２の関係として（１）式及び（２）式を満たす設計領域を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000025
　半径ａ１、比屈折率差Δ1に対する半径ａ２が上述の条件を満たすことにより、第２実施形態のＳＭＦは、カットオフシフトファイバと同等の光学特性を実現すると同時に、カットオフシフトファイバの遅延時間以下の遅延時間を実現する。
　図１３では、コア領域の半径ａ１が１．０μｍである場合と２．０μｍである場合のそれぞれにおいて、比屈折率差Δ1を－０．１％としたときと－０．８％としたときの半径ａ２と比屈折率差Δ2について、カットオフ波長が１．５３μｍ以下となる境界線を示した。これらの境界線より比屈折率差Δ2が低い側（すなわち、比屈折率差Δ２が０に近づく側であって、図１３のグラフの上側）で、カットオフ波長、ＭＦＤ及び曲げ損失に関する前述の要求条件が満たされる。図９に示されているように、カットオフ波長が１．５３μｍ以下となる境界線は、コア半径ａ１及び比屈折率差Δ1によって変化する。したがって、カットオフ波長が１．５３μｍとなる比屈折率差Δ2は、半径ａ１、比屈折率差Δ1、及び半径ａ２で表される。
　半径ａ２が増大すると、カットオフ波長が１．５３μｍとなる境界線は、比屈折率差Δ2が低い側に変化する。半径ａ２が大きくなると、カットオフ波長に対するコアの構造の影響が減少するため、半径ａ１及び比屈折率差Δ1に依らず、比屈折率差Δ2は収束する。比屈折率差Δ2の収束値は、－０．０３３％であった。比屈折率差Δ2の収束値と、半径ａ１、及び比屈折率差Δ1を変数とする関数κ９（ａ１，Δ１），κ１０（ａ１，Δ１）を用いると、カットオフ波長が１．５３μｍとなる比屈折率差Δ2は、（２０）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000026
　図１４は、半径a１を１．０μｍ、２．０μｍ、４．３μｍとしたときの比屈折率差Δ１に対する関数κ９（図１４の左側の軸）及び関数κ１０（図１４の右側の軸）の変化を表している。前述のように比屈折率差Δ1が０．０％である場合、比屈折率差Δ1と関数κ９，κ１０の関係は、半径ａ１を変数とする関数κ１１（ａ１），κ１２（ａ１），κ１３（ａ１）を用いて、（２１）式及び（２２）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000028
　半径ａ１が４．３μｍであり、比屈折率差Δ1が－０．５３１％以下である場合では、半径ａ２及び比屈折率差Δ2に係らず、カットオフ波長が１．５３μｍ以上になる。したがって、半径ａ１が４．３μｍである場合、（２１）式及び（２２）式は、比屈折率差Δ1が－０．５３１％以上であるＳＭＦの構造に適用される。
　図１５は、半径ａ１に対する関数κ１１（図１５の左側の軸）及び関数κ１２（図１５の右側の軸）の変化を表している。半径ａ１が０．０μｍである場合は、関数κ１１，κ１２の両方が比屈折率差Δ１に対する依存性を失うので、関数κ１１，κ１２は０（零）になる。図１５に実線で示す曲線は、（２３）式によって表される。図１５に破線で示す曲線は、（２４）式によって表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000030
　図１６は、半径ａ１に対する関数κ１３の変化を表している。半径ａ１が０．０μｍである場合は、関数κ１３が比屈折率差Δ１に対する依存性を失うので、関数κ１３は０（零）になる。図１６に実線で示す曲線は、（２５）式によって表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000031
　上述した内容に基づき、カットオフ波長が１．５３μｍ以下となる第２実施形態のＳＭＦの構造の境界線が半径ａ１、比屈折率差Δ1、及び半径ａ２によって表現されることによって、比屈折率差Δ2は、（３）式のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000032
　以上説明した第２実施形態のＳＭＦは、半径ａ１，ａ２、及び比屈折率差Δ1，Δ2が上述の好適な条件を満たすように設計されている。
　本発明では、半径ａ１が１．０μｍ以上４．３μｍ以下の範囲になるように設計されることによって、勧告Ｇ．６５４．Ｄに準拠するＳＭＦにおいて、（１）式及び（２）式で表される半径ａ２及び比屈折率差Δ1の好適な設計領域が特定される。同様に、勧告Ｇ．６５４．Ｅに準拠するＳＭＦにおいて、（１８）式及び（１９）式で表される半径ａ２及び比屈折率差Δ1の好適な設計領域が特定される。前述の好適な領域において、実現可能なＳＭＦの遅延時間は、比屈折率差Δ1によっておおよそ決定され、比屈折率差Δ1が低い程長くなる。上述の好適な領域内で半径ａ１，ａ２、及び比屈折率差Δ1が適宜選択されることによって、カットオフ波長がＳＭＦを長距離通信ネットワークに適用する際に要求される条件を満たし、（３）式によって比屈折率差Δ2が決定される。
　第２実施形態のＳＭＦの第２クラッドは、図２に示す屈折率分布における第２クラッドに限定されない。図１７は、図２に示す第２クラッドの半径ａ３から半径ａ４までの幅ｗの領域に、屈折率がｎ４であって、第２クラッドに対する比屈折率差がΔ3である低屈折率領域が設けられた屈折率分布の一例を示している。つまり、半径ａ３は半径ａ２より大きく、屈折率ｎ４は屈折率ｎ３より低い。第２クラッドの低屈折率領域は、ＭＦＤや曲げ損失等の光学特性に生じるトレードオフを緩和することが知られている。第２実施形態のＳＭＦによって、設計領域が好適に拡大されることが見込まれる。第２クラッドに低屈折率領域に替えて空孔が形成されることによって、第２クラッドに低屈折率領域を有するＳＭＦと同様の効果が得られる。
（第３実施形態）
　図１８は、本発明の光伝送システム１００の構成を示している。光伝送システム１００は、送信機１０２と、本発明の光ファイバ（ＳＭＦ）１０４と、受信機１０６と、を備えている。送信機１０２と光ファイバ１０４とは、コネクタによって互いに接続されている。光ファイバ１０４と受信機１０６とは、コネクタによって互いに接続されている。光伝送システム１００は光ファイバ１０４を備えているので、光伝送システム１００の伝送遅延は低減される。このことによって、光伝送システム１００は送信機１０２と受信機１０６との間の遅延低減の要求に応えることができる。
（第４実施形態）
　図１９Ａ、図１９Ｂ、図１９Ｃ及び図１９Ｄは、一芯の光ファイバであり、長手方向に対する断面で見たときに複数のコアが配置された光ファイバ５１，５２，５３，５４の構造を示している。光ファイバ５１，５２，５３，５４の一つ以上のコアは、第１実施形態又は第２実施形態で説明した条件を満たし、光ファイバの遅延時間を低減可能な低遅延コアである。
　図１９Ａは、１２５μｍの直径を有する第２クラッド６６（すなわち、第１実施形態及び第２実施形態における第２クラッド）に４個の低遅延コア６０Ａのみが配置されている光ファイバの断面を示している。各々の低遅延コア６０Ａは、断面視で中心のコア（第１のコア）６２と、コア６２の外周部に設けられた第１クラッド６４と、を有する。図１９Ｂは、１２５μｍの外径を有する第２クラッド６６の中心にコア（第２のコア）６０Ｂが配置されると共にコア６０Ｂの中心から同心円上に４個の低遅延コア６０Ａが配置されている光ファイバの断面を示している。図１９Ｃは、１７５μｍの直径の第２クラッド６６と、第２クラッド６６の外周部に設けられた２５０μｍの直径の被覆７０とを備えた光ファイバの断面を示している。図１９Ｃに示すＳＭＦでは、第２クラッド６６の中心に低遅延コア６０Ａが配置されると共に、低遅延コア６０Ａの中心から同心円上にコア（第３のコア）６０Ｃが配置されている。図１９Ｄは、信頼性を確保し得る最大のクラッドの直径と考えられている２５０μｍの直径を有する第２クラッド６６の中心に低遅延コア６０Ａが配置され、低遅延コア６０Ａの外周の第２クラッドに複数のコア（第４のコア）６０Ｄが互いに間隔をあけて六角形状に配置（すなわち、最密充填）されている光ファイバの断面を示している。
　図１９Ａから図１９Ｄまでに例示した光ファイバ５１，５２，５３，５４を備える光伝送システムによれば、従来の光通信と時間遅延が低減された光通信とを同時に且つ好適に実現できる。
（第５実施形態）
　図２０は、本発明の光ファイバを備えた光伝送システム２００を示す。光伝送システム２００は、ＳＭＦ（光ファイバ）１５０、複数の送信機１７２及び複数の受信機１７４を備えている。ＳＭＦ１５０は、第１実施形態から第３実施形態のＳＭＦ、第４実施形態の光ファイバ５１，５２，５３，５４のうちのいずれかであってよい。複数の送信機１７２の少なくとも１機以上は、ファンインデバイスを介してＳＭＦ１５０の一方の端部に結合している。複数の受信機１７４の少なくとも１機以上は、ＳＭＦ１５０の他方の端部にファンインデバイスを介して結合している。光伝送システム２００によれば、従来の光通信と伝送装置間の伝送遅延が低減された光通信を同時に実現できる。このことにより、光伝送システム２００は、伝送路の遅延低減の要求に柔軟に応じることができる。
（より好ましい光ファイバの設計条件）
　図２１は、ＭＦＤが１１．５μｍである場合に、ＳＭＦのコアを伝搬する光の電界分布が第１クラッドの影響を受けることによるレイリー散乱損失αＲについて、半径ａ１と比屈折率差Δ１との関係を数値計算で求めた結果を示す。図２２は、ＭＦＤが１５．０μｍである場合に、ＳＭＦのコアを伝搬する光の電界分布が第１クラッドの影響を受けることによるレイリー散乱損失αＲについて、半径ａ１と比屈折率差Δ１との関係を数値計算で求めた結果を示す。図２１及び図２２に示すように、半径ａ１を小さくし、比屈折率差Δ１を低くすることで、ＳＭＦのレイリー散乱損失αＲが増大することがわかる。
　図２３は、図２１及び図２２に示す数値計算結果をふまえた、勧告Ｇ．６５４．Ｄに準拠するＳＭＦにおける、レイリー散乱損失αＲ、ＭＦＤ、単位長さ当たりのコアを伝搬する光の群遅延時間と半径ａ１との関係を示している。図２４は、図２１及び図２２に示す数値計算結果をふまえた、勧告Ｇ．６５４．Ｅに準拠するＳＭＦにおける、レイリー散乱損失αＲ、ＭＦＤ、単位長さ当たりのコアを伝搬する光の群遅延時間と半径ａ１との関係を示している。
　汎用的なＳＭＦのレイリー散乱損失αＲは０．１７ｄＢ／ｋｍ程度と考えられる。カットオフシフトファイバ（ＣＳＦ）の群遅延時間が４．８７７μｓ／ｋｍ程度であることを考えると、図２３及び図２４の斜線部に該当する半径ａ１及び比屈折率差Δ１を設定することによって、勧告Ｇ．６５４．Ｄ及び勧告Ｇ．６５４．Ｅにそれぞれ準拠する光学特性と低損失性・低遅延性とを同時に実現でき、本発明の光ファイバのより好適な設計領域が提供される。図２３及び図２４の斜線部は、それぞれの勧告を満たすようにＭＦＤが１１．５μｍ以上となる境界線、レイリー散乱損失αＲが０．１７ｄＢ／ｋｍとなる境界線の各々の境界線より比屈折率差Δ１が低い側（すなわち、比屈折率差Δ１が０に近づく側であって、図１３のグラフの上側）で互いに重なる範囲を示している。すなわち、上述の各実施形態において、レイリー散乱損失αＲが０．１７ｄＢ／ｋｍ以下であるという条件をさらに含めることによって、勧告Ｇ．６５４．Ｄ及び勧告Ｇ．６５４．Ｅにそれぞれ準拠する光学特性と低損失性・低遅延性とを同時に実現可能かつより好適な設計領域が提供される。
（実施例）
　上述の実施形態で説明した設計領域及びパラメータの相対関係、好適な条件をふまえ、本発明のＳＭＦ（光ファイバ）を試作した。図２５は、試作したＳＭＦの屈折率分布を表している。試作した本発明のＳＭＦと共に、汎用的なＳＭＦと、ＣＳＦの特性の評価を行った。
　図２６は、試作した本発明の光ファイバ（以下、試作光ファイバという場合がある）について、波長１．５５μｍにおけるＭＦＤ、波長１．５５μｍにおける実効断面積（Ａｅｆｆ）、カットオフ波長、波長１．６２５μｍにおいて曲げ半径１５ｍｍでの１巻あたりの曲げ損失、波長１．５５μｍでの伝搬損失、波長１．５５μｍでのレイリー散乱損失、波長１．５５μｍでの波長分散、波長１．５５μｍでの非線形係数の測定時の基準とする波長、測定結果及び各種測定に用いた測定手法を示している。比較のために、汎用ＳＭＦ、及び、勧告Ｇ．６５４．Ｄ準拠のカットオフシフトファイバ（ＣＳＦ）についても、試作した本発明の光ファイバ（図２６における「試作光ファイバ」）と同様の測定を行った。
　図２５は、数値計算結果に基づいて特定したカットオフシフトファイバの特性を規定する勧告Ｇ．６５４．Ｄに準拠する構造パラメータの設計領域にて試作した光ファイバ構造を示している。試作光ファイバは、純石英ガラスからなるコアを備えている。コアの半径は１．０μｍであり、第１クラッドの半径は６．４μｍである。また、コアと第１クラッドとの比屈折率差は－０．３８％であり、第１クラッドと第２クラッドとの比屈折率差は－０．２４％である。
　図２６に示すように、設計した通り、試作光ファイバは、ＣＳＦと同等のＭＦＤ、Ａｅｆｆ、カットオフ波長、曲げ損失を有する。また、試作光ファイバの伝搬損失は、汎用ＳＭＦと同程度に低い。さらに、試作光ファイバの波長分散と非線形係数は、ＣＳＦと同等の値である。
　図２７は、各種ファイバのＭＦＤの波長特性を測定した結果を示している。試作した光ファイバでは、Ｃ帯＋Ｌ帯の全域でＣＳＦと同程度にＭＦＤが拡大されている。ＭＦＤが拡大される傾向は、実線で示す数値計算結果とよく一致した。
　図２８は、各種ファイバの損失波長スペクトルの測定結果を示している。試作光ファイバの損失波長スペクトルの形状は、汎用ＳＭＦ及びＣＳＦの形状と同様になった。試作光ファイバの伝搬損失は、測定波長の全域で、汎用ＳＭＦと同等になっている。
　図２９は、図２８に示す損失波長スペクトルを波長λの－４乗プロットした結果を示している。λ－４が０．５２μｍ－４から０．８０μｍ－４までのフィッティング直線の傾きに基づいて波長１．５５μｍでのレイリー散乱損失を解析すると、試作光ファイバでは０．１６１ｄＢ／ｋｍ、汎用ＳＭＦでは０．１６６ｄＢ／ｋｍ、ＣＳＦでは０．１４６ｄＢ／ｋｍである。この結果から、試作光ファイバのレイリー散乱損失が汎用ＳＭＦと同程度であることを確認した。
　図３０は、各種ファイバの非線形係数の評価にあたるＣＷ－ＳＰＭ法による位相シフト量の入射光パワー依存性の測定結果を示している。ＣＷ－ＳＰＭ法では、位相シフト量の入射光パワー依存性の傾きから、（２６）式を用いることにより非線形係数（ｎ２／Ａｅｆｆ）を解析できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000033
　（２６）式において、ΦＳＰＭは位相シフト量、λは波長、Ｌｅｆｆは各種ファイバの実効長、Ｐｉｎは各種ファイバへの入射光のパワーである。破線で示すフィッティング直線の傾きに基づいて解析した非線形係数は、試作光ファイバ、汎用ＳＭＦ、ＣＳＦのそれぞれで、１．７９×１０－１０／Ｗ、２．９５×１０－１０／Ｗ、１．９０×１０－１０／Ｗである。この結果から、試作光ファイバがＣＳＦと同程度の低非線形性を有していることを確認した。
　図３１は、各種ファイバにおけるインパルス応答法を用いた群遅延時間の測定結果を示している。図３１のグラフの横軸は、測定した群遅延時間を単位長さ当たりの群遅延時間に換算して示している。測定では、パルス光源から発せられるパルスのパルス幅を１００ｐｓに変調し、測定光ファイバ長は３５０ｍとした。ＣＳＦでは汎用ＳＭＦに比べて群遅延時間が０．０１８μｓ／ｋｍ低減されている。これに対し、試作光ファイバではＣＳＦに対して群遅延時間がさらに０．０１６μｓ／ｋｍ低減されていることを確認した。
　図３２は、図３１に示す群遅延時間の測定結果についてＣ帯＋Ｌ帯での波長依存性を測定した結果を示している。試作した光ファイバの群遅延時間は、Ｃ帯＋Ｌ帯の全域において、ＣＳＦに比べて０．０１６μｓ／ｋｍ程度低減されていることを確認した。
　なお、汎用ＳＭＦはコア、第１クラッド及び第２クラッドからなる３層構造を有し、汎用ＳＭＦに関する上述の数値計算では以下のパラメータを用いた。
・コアの半径・・・３．５μｍ
・第１クラッドの半径・・・６．５μｍ
・第２クラッドに対するコアの比屈折率差・・・０．３８％
・第２クラッドの半径・・・６２．５μｍ
・第２クラッドに対する第１クラッドとの比屈折率差・・・０．０５％
・第２クラッドの屈折率（波長１．５５μｍ）・・・１．４４４３７７
　また、ＣＳＦはコア、第１クラッド及び第２クラッドからなる３層構造を有し、ＣＳＦに関する上述の数値計算では以下のパラメータを用いた。
・コアの半径・・・６μｍ
・コアの屈折率（波長１．５５μｍ）・・・１．４４４３７７
・第１クラッドの半径・・・２５μｍ
・コアに対する第１クラッドの比屈折率差・・・－０．３５％
・第２クラッドの半径・・・６２．５μｍ
・コアに対する第２クラッドの比屈折率差・・・－０．２５％
　本発明は、主に長距離通信ネットワーク用の光ファイバをはじめとして伝送遅延の低減が求められる応用分野の光ファイバに広く適用可能できる。また、本発明は、光通信システムにおける端末間通信に適用できる。
６０Ａ…低遅延コア
６０Ｂ…コア（第２のコア）
６０Ｃ…コア（第３のコア）
６０Ｄ…コア（第４のコア）
６２…コア（第１のコア）
１５０…ＳＭＦ（光ファイバ）
１７２送信機
１７４…受信機
ａ１，ａ２，ａ３…半径
Δ１，Δ２，Δ３…比屈折率差

Claims (8)

  1. 　コアと、
    　前記コアの外周部に設けられ、前記コアよりも低い屈折率を有する第１クラッドと、
    　前記第１クラッドの外周部に設けられ、前記第１クラッドよりも低い屈折率を有する第２クラッドと、
    　を備え、
    　波長１．５５μｍにおけるモードフィールド径が１１．５μｍ以上であり、
    　カットオフ波長が１．５３μｍ以下であり、
    　曲げ半径３０ｍｍ及び波長１．６２５μｍにおける曲げ損失が２ｄＢ／１００ｔｕｒｎｓ以下であり、
    　波長１．５５μｍにおいて伝搬光の単位長さ当たりの遅延時間が４．８７６μｓ／ｋｍ以下であることを特徴とする光ファイバ。
  2. 　前記コアの半径が１．０μｍ以上４．３μｍ以下であり、
    　前記第１クラッドの半径が以下の（１）式及び（２）式を満たすことを特徴とする請求項１に記載の光ファイバ。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
     　なお、（１）式及び（２）式において、ａ１は前記コアの半径［μｍ］であり、ａ２は前記第１クラッドの半径［μｍ］であり、Δ１は前記コアに対する前記第１クラッドの比屈折率差［％］である。
  3. 　前記第１クラッドに対する前記第２クラッドの比屈折率差が、以下の（３）式を満たすことを特徴とする請求項２に記載の光ファイバ。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
  4. 　断面視において、
    　前記第２クラッドの中心の同心円上に、第１のコアとしての前記コアと前記第１のコアの外周に設けられた前記第１クラッドとを有する低遅延コアが複数配置されていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  5. 　前記第２クラッドの中心に第２のコアとしての前記コアが配置されていることを特徴とする請求項４に記載の光ファイバ。
  6. 　断面視において、
    　前記第２クラッドの中心に、第１のコアとしての前記コアと前記第１のコアの外周に設けられた前記第１クラッドとを有する低遅延コアが配置され、
    　前記低遅延コアを中心として同心円上に第３のコアとしての前記コアが配置されていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  7. 　断面視において、
    　前記第２クラッドの中心に、第１のコアとしての前記コアと前記第１のコアの外周に設けられた前記第１クラッドとを有する低遅延コアが配置され、
    　前記低遅延コアを中心に第４のコアとしての前記コアが最密充填されていることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の光ファイバ。
  8. 　請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の光ファイバと、
    　前記光ファイバの一方の端部に接続された送信器と、
    　前記光ファイバの他方の端部に接続された受信器と、を備えていることを特徴とする光伝送システム。
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