WO2013161863A1 - 方向性電磁鋼板及びその製造方法 - Google Patents

方向性電磁鋼板及びその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2013161863A1
WO2013161863A1 PCT/JP2013/062029 JP2013062029W WO2013161863A1 WO 2013161863 A1 WO2013161863 A1 WO 2013161863A1 JP 2013062029 W JP2013062029 W JP 2013062029W WO 2013161863 A1 WO2013161863 A1 WO 2013161863A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel sheet
groove
grain
oriented electrical
electrical steel
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/062029
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
弘二 平野
新井　聡
濱村　秀行
今井　浩文
Original Assignee
新日鐵住金株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 新日鐵住金株式会社 filed Critical 新日鐵住金株式会社
Priority to RU2014140878/02A priority Critical patent/RU2605725C2/ru
Priority to JP2014512641A priority patent/JP5935880B2/ja
Priority to KR1020147028018A priority patent/KR101681822B1/ko
Priority to BR112014025281-5A priority patent/BR112014025281B1/pt
Priority to EP13782201.1A priority patent/EP2843062B1/en
Priority to PL13782201T priority patent/PL2843062T3/pl
Priority to IN7669DEN2014 priority patent/IN2014DN07669A/en
Priority to CN201380019339.XA priority patent/CN104203486B/zh
Priority to US14/390,110 priority patent/US10131018B2/en
Publication of WO2013161863A1 publication Critical patent/WO2013161863A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/08—Devices involving relative movement between laser beam and workpiece
    • B23K26/082—Scanning systems, i.e. devices involving movement of the laser beam relative to the laser head
    • B23K26/0821—Scanning systems, i.e. devices involving movement of the laser beam relative to the laser head using multifaceted mirrors, e.g. polygonal mirror
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/08—Devices involving relative movement between laser beam and workpiece
    • B23K26/082—Scanning systems, i.e. devices involving movement of the laser beam relative to the laser head
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/362—Laser etching
    • B23K26/364—Laser etching for making a groove or trench, e.g. for scribing a break initiation groove
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D10/00—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation
    • C21D10/005—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation by laser shock processing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets

Definitions

  • the present invention relates to a grain-oriented electrical steel sheet used for an iron core material or the like of a winding transformer, and a manufacturing method thereof.
  • the present invention relates to a grain-oriented electrical steel sheet in which grooves are formed on its surface by laser processing to reduce iron loss and a method for manufacturing the grain-oriented electrical steel sheet.
  • the grain-oriented electrical steel sheet is an electrical steel sheet that contains Si and whose easy axis of magnetization ( ⁇ 110 ⁇ ⁇ 001> orientation) is substantially aligned with the rolling direction in the manufacturing process.
  • This grain-oriented electrical steel sheet has a structure in which a plurality of magnetic domains whose magnetization is oriented in the rolling direction are arranged across a domain wall, and many of these domain walls are 180 ° domain walls.
  • the magnetic domain of the grain-oriented electrical steel sheet is called a 180 ° magnetic domain, and the grain-oriented electrical steel sheet is easily magnetized in the rolling direction. Therefore, the magnetic flux density is high and the iron loss (energy loss) is low at a relatively small constant magnetizing force. Therefore, the grain-oriented electrical steel sheet is very excellent as an iron core material of a transformer.
  • W17 / 50 [W / kg] is used as an index of iron loss.
  • W17 / 50 is a value of iron loss that occurs in the grain-oriented electrical steel sheet when AC excitation is performed so that the maximum magnetic flux density is 1.7 T at a frequency of 50 Hz. If this W17 / 50 is reduced, a more efficient transformer can be manufactured.
  • a general method for producing a grain-oriented electrical steel sheet will be schematically described below.
  • a hot-rolled silicon steel plate (hot-rolled plate) containing a predetermined amount of Si is adjusted to a desired plate thickness by annealing and cold-rolling steps.
  • this silicon steel sheet is annealed in a continuous annealing furnace, and primary recrystallization (crystal grain size: 20 to 30 ⁇ m) is performed for both decarburization and distortion removal.
  • an annealing separator containing MgO as a main component is applied to the surface of this silicon steel sheet thin plate (hereinafter sometimes simply referred to as a steel sheet), and the steel sheet is wound into a coil shape (outer shape is cylindrical), about Batch annealing is performed at a high temperature of 1200 ° C. for about 20 hours, a secondary recrystallized structure is formed in the steel sheet, and a glass film is formed on the steel sheet surface.
  • the steel plate contains an inhibitor such as MnS or AlN, so-called goth grains having the same rolling direction and easy magnetic domains are preferentially crystal-grown.
  • a grain-oriented electrical steel sheet having high crystal orientation (crystal orientation) after finish annealing is obtained.
  • the coil is unwound, the steel plate is continuously passed through another annealing furnace, and flattening annealing is performed to remove unnecessary distortion in the steel plate.
  • the steel sheet surface is coated with tension and electrical insulation to produce a grain-oriented electrical steel sheet.
  • the iron loss is low without additional processing, but substantially perpendicular to the rolling direction (hereinafter also referred to as the conveying direction) and at a constant cycle (fixed interval).
  • the iron loss further decreases.
  • a 90 ° magnetic domain whose magnetization is perpendicular to the rolling direction is formed by local strain, and the domain wall interval of the substantially rectangular 180 ° magnetic domain is narrowed by using the magnetostatic energy there (the width of the 180 ° magnetic domain is reduced). Smaller). Since the iron loss (W17 / 50) has a positive correlation with the interval between the 180 ° domain walls, the iron loss is reduced by this principle.
  • Patent Document 1 a method of imparting strain to a steel sheet by laser irradiation has already been put into practical use.
  • a groove having a depth of approximately 10 to 30 ⁇ m is formed substantially perpendicular to the rolling direction of the grain-oriented electrical steel sheet and at a constant period, the iron loss is reduced. This is because a magnetic pole is generated around the groove due to a change in magnetic permeability in the gap of the groove, and the interval between the 180 ° domain walls is narrowed from the magnetic pole as a source, thereby improving iron loss.
  • a method of forming a groove As a method of forming a groove, a method of forming a groove in a cold-rolled plate using electrolytic etching as disclosed in Patent Document 2, and a mechanical tooth mold as described in Patent Document 3 are cold-rolled. There is a method of pressing on a plate, or a method of melting and evaporating a steel plate (laser irradiation part) by laser irradiation as disclosed in Patent Document 4.
  • power transformers are roughly divided into product transformers and winding transformers.
  • the product transformer is manufactured by laminating and fixing a plurality of electromagnetic steel plates.
  • the winding transformer manufacturing process includes an annealing process for taking deformation distortion (for example, distortion due to bending) in order to laminate and wind the directional electromagnetic steel sheet while winding it. Therefore, the grain-oriented electrical steel sheet manufactured by the method of the invention described in Patent Document 1 that imparts strain to improve iron loss can be used for a product transformer while maintaining the iron loss improvement effect. It cannot be used for a winding transformer while maintaining the improvement effect. That is, in the winding transformer, the distortion disappears due to the strain relief annealing, so the iron loss improvement effect also disappears.
  • the grain-oriented electrical steel sheet manufactured by the method of forming grooves to improve iron loss does not impair the effect of improving iron loss even if strain relief annealing is performed. It has the advantage of being usable.
  • the electromagnetic steel sheet is a very hard steel sheet containing about 3% Si, and thus the tooth mold is easily worn and damaged. Since the groove depth varies when the tooth mold is worn, the iron loss improvement effect becomes non-uniform. To avoid this, it is necessary to strictly manage the tooth profile in operation.
  • the method by laser irradiation (referred to as a laser method) has an advantage that high-speed grooving can be performed by a high-power density focused laser beam. Further, since the laser method is non-contact processing, stable and uniform groove processing can be performed by controlling the laser power and the like.
  • the laser method various attempts have heretofore been made in order to efficiently form grooves having a depth of 10 ⁇ m or more on the surface of a steel sheet.
  • Patent Document 4 realizes a high power density (energy density at a condensing point) of 2 ⁇ 10 5 W / mm 2 or more using a pulsed CO 2 laser (wavelength 9 to 11 ⁇ m) with a high peak power.
  • a method of forming a groove is disclosed.
  • each pulse is formed on the scanning line of the laser beam. Grooves are formed by connecting the holes (dot rows) to be formed.
  • Patent Document 5 discloses a method of forming a continuously extending groove using a continuous wave laser beam and greatly reducing protrusions caused by a melt generated at the periphery of the groove.
  • the laser method has the following problems.
  • the protrusions appearing on the surface of the steel sheet are minimized by the invention of Patent Document 5, there is still a melt-resolidified part associated with laser irradiation near the bottom of the groove, and this causes deformation of the steel sheet, more specifically.
  • causes warpage in the rolling direction (so-called L warpage).
  • L warpage causes warpage in the rolling direction.
  • the space factor is lowered due to the influence of this deformation, and there is a problem that the performance of the transformer is lowered.
  • due to the influence of deformation local stress concentration occurs in the lamination and compression processes, and as a result, iron loss as a transformer may be deteriorated.
  • the present invention has been made in view of the above-described circumstances, and in a grain-oriented electrical steel sheet having grooves formed on the surface by laser processing in order to reduce iron loss, warpage in the rolling direction caused by the grooves, and the like.
  • the purpose is to suppress the deformation.
  • a grain-oriented electrical steel sheet according to an aspect of the present invention is a grain-oriented electrical steel sheet in which grooves extending in a direction intersecting the transport direction are formed at a predetermined pitch PL in the transport direction by laser beam irradiation.
  • the relationship between the linear approximation line by the least square method of the center line in the groove width direction of the groove and the standard deviation value D of the distance between each position on the center line and the pitch PL is as follows. Satisfying formula (1); an average angle formed between a tangent at each position on the center line and a direction orthogonal to the transport direction is more than 0 ° and not more than 30 °.
  • the groove may be formed in a curved shape in the grain-oriented electrical steel sheet.
  • the groove may be formed on a front surface and a back surface of the grain-oriented electrical steel sheet.
  • the position of the groove formed on the front surface may be the same position as the position of the groove formed on the back surface.
  • a method for manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet according to an aspect of the present invention is directed to irradiating a grain-oriented electrical steel sheet with a laser beam and forming grooves extending in a direction intersecting the transport direction with a predetermined pitch in the transport direction.
  • a method of manufacturing a grain-oriented electrical steel sheet formed by PL wherein a standard deviation value D of a distance between a linear approximation line by a least square method of a center line in the groove width direction of the groove and each position on the center line And the pitch PL satisfies the following formula (1); the average angle formed between the tangent at each position on the center line and the direction orthogonal to the transport direction is greater than 0 ° and not more than 30 ° .
  • the wavelength of the laser beam may be in a range of 0.4 to 2.1 ⁇ m.
  • the grain-oriented electrical steel sheet having grooves formed on the surface by laser processing in order to reduce iron loss it is possible to suppress deformation such as warpage in the rolling direction caused by the grooves. It becomes.
  • the grain-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment includes a steel sheet, a glass film formed on the surface of the steel sheet, and an insulating film formed on the glass film.
  • a steel plate is normally comprised with the iron alloy containing Si used as a raw material of a grain-oriented electrical steel plate.
  • the composition of the steel sheet of the present embodiment is Si: 2.5% by mass or more and 4.0% by mass or less, C: 0.02% by mass or more and 0.10% by mass or less, Mn: 0.05% by mass or more 0.20 mass% or less, acid-soluble Al; 0.020 mass% or more and 0.040 mass% or less, N; 0.002 mass% or more and 0.012 mass% or less, S; 0.001 mass% or more and 0.010 mass% % By mass or less, P; 0.01% by mass or more and 0.04% by mass or less, the balance being Fe and inevitable impurities.
  • the thickness of the steel sheet is generally 0.15 mm or more and 0.35 mm or less.
  • the width of the steel plate is, for example, about 1 m.
  • the grain-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment includes Cu, Cr, Sn, Sb, Ti, B, Ca, REM (Y, Rare earth elements such as Ce and La) may be contained within a range that does not impair the mechanical properties and magnetic properties of the grain-oriented electrical steel sheet.
  • a curved groove G (see FIG. 2) along the direction (plate width direction) substantially perpendicular to the rolling direction is formed on the surface of the steel sheet 1. It is formed periodically with respect to the rolling direction.
  • the cross-sectional shape of the groove G is, for example, a groove depth of 5 ⁇ m to 50 ⁇ m and a groove width of 10 ⁇ m to 300 ⁇ m.
  • the pitch of the grooves G is preferably 2 mm or more and 10 mm or less.
  • the groove G is formed not in a straight line but in a curved shape on the surface of the steel plate 1.
  • a preferable shape of a curve drawn by a center line in the groove width direction of the groove G (hereinafter also simply referred to as a center line of the groove G) will be described.
  • a curve drawn by the center line of the groove G is also simply referred to as a curve.
  • the entire width of the steel plate 1 over about 1 m is covered by a plurality of curve groups Gs1, Gs2, and Gs3 (hereinafter omitted), each of which is a set of a plurality of grooves G.
  • the groove forming process is performed with a plurality of laser scanners LS1, LS2, and LS3 (hereinafter omitted).
  • a plurality of curve groups Gs1, Gs2, and Gs3 are formed on the steel plate 1.
  • the present invention is not limited to this, and a single curve group may be formed by one laser scanner over the entire width.
  • the structure of the laser scanner will be described in detail later.
  • the curve group Gs when it is not necessary to specify any of the curve groups Gs1, Gs2, and Gs3 (hereinafter omitted), they are collectively referred to as the curve group Gs.
  • Each curve group Gs includes a plurality of curves G (grooves G) each formed at a predetermined pitch PL.
  • FIG. 2 only one curve G is shown for convenience of explanation.
  • the relationship between the standard deviation value D with respect to the linear approximation line C of the curve G and the pitch PL satisfies the following formula (1).
  • this equation (1) is established for all the curves G constituting each curve group Gs.
  • a linear approximation line C is obtained by using a well-known least square method.
  • the direction of the linear approximation line C is taken as the X-axis
  • the direction perpendicular to the X-axis is taken as the Y-axis
  • the coordinate system is redrawn
  • the X axis and the Y axis may be parallel to the x axis and the y axis, but depending on the shape of the curve G, the X axis and the Y axis may be inclined with respect to the x axis and the y axis as shown in FIG.
  • the standard deviation value D is defined by the following formula (2).
  • the shape of the groove G in the present embodiment is not required to be a straight line, and it may be an arc shape as shown in FIG. 4A or a continuous smooth curve shape as shown in FIG. 4B. There are various types such as a straight section obtained by connecting a plurality of straight lines, but the warp deformation mechanism described above is unchanged, and the equivalent effect can be obtained by setting (D / PL) to 0.02 or more. Is obtained.
  • the iron loss is less likely to decrease when the average value of the angle between the direction of the groove G and the direction orthogonal to the conveyance direction exceeds ⁇ 30 °. It is desirable that the average value of the angle formed by the direction perpendicular to the transport direction is within ⁇ 30 °. More specifically, when the angle formed between the tangent line of the curve G defined by each point on the curve G and the direction orthogonal to the transport direction is ⁇ (°), ⁇ represents the following formula (3): It is desirable to satisfy.
  • the groove G (curve G) is smooth, and at all points on the groove G (curve G), it is possible to reduce the iron loss by making the angle made with the direction orthogonal to the conveying direction within ⁇ 30 °. More preferable from the viewpoint.
  • the present embodiment uses a plurality of laser scanners by completely matching both ends of the curve in the curve group Gs1 and the curve G in the curve group Gs2. It is possible to obtain a curve group Gs in which one curve G is long connected. In this case, if the standard deviation value D with respect to the linear approximation line C obtained in the same manner as described above is set to the range of the equation (1) with respect to the curve G in a single connected range, the amount of warpage is small. A grain-oriented electrical steel sheet is obtained.
  • FIG. 7 is a schematic diagram showing a cross-sectional shape of the steel plate 1 when the steel plate 1 is viewed from the plate width direction.
  • a groove G is formed on the front surface 1a and the back surface 1b of the steel plate 1, and the position of the groove G (curve G) formed on the front surface 1a is the position of the groove G (curve G) formed on the back surface 1b. It is the same position as the position.
  • the same position means not only the case where the position of the groove G on the front surface 1a and the position of the groove G on the back surface 1b coincide, but also two grooves G in at least one of the rolling direction and the sheet width direction. This means that even when the distance is shifted, the amount of shift is not more than the groove width of the groove G.
  • the position of the curve G (groove G) formed on the front surface 1a and the back surface 1b of the steel plate 1 is the same, the position of the curve G formed on the front surface 1a and the back surface 1b of the steel plate 1 is not the same. Compared with, it becomes possible to further reduce the amount of warpage of the steel plate 1.
  • the grain-oriented electrical steel sheet according to the present embodiment basically includes, for example, a silicon steel slab as a raw material, a hot rolling process, an annealing process, a cold rolling process, a decarburizing annealing process, a finish annealing process, a flatness. It is manufactured by adding a periodic groove forming step by laser irradiation to a general manufacturing process of a grain-oriented electrical steel sheet, which is performed in the order of a chemical annealing step and an insulating film forming step.
  • Groove formation by laser irradiation is performed somewhere after the cold rolling process, before the insulating film forming process, or after the insulating film forming process.
  • a case where groove formation by laser irradiation is performed after the planarization annealing process and before the insulating film forming process will be described as an example, but the same irradiation method as described below can be used in other processes.
  • FIG. 1 shows a laser light source and a laser scanner.
  • the steel plate 1 is passed at a constant speed in the rolling direction (conveying direction) at a predetermined line speed VL.
  • light output from a plurality of laser light sources LO1, LO2, and LO3 (hereinafter omitted) is respectively transmitted through a plurality of laser scanners LS1, LS2, It is transmitted to LS3 (hereinafter omitted).
  • These laser scanners LS1, LS2, and LS3 irradiate the steel plate 1 with laser beams LB1, LB2, and LB3 (hereinafter omitted), so that the curve groups Gs1, Gs2, and Gs3 (hereinafter omitted) are formed. It is formed on the steel plate 1.
  • a laser light source LO when it is not necessary to specify any of the laser light sources LO1, LO2, and LO3 (hereinafter omitted), they are collectively referred to as a laser light source LO.
  • a laser scanner LS1, LS2, and LS3 when it is not necessary to specify any of the laser scanners LS1, LS2, and LS3 (hereinafter omitted), they are collectively referred to as a laser scanner LS.
  • a laser beam LB when it is not necessary to specify any of the laser beams LB1, LB2, and LB3 (hereinafter omitted), they are collectively referred to as a laser beam LB.
  • the laser light source LO it is preferable to use a laser light source having a wavelength of 0.4 to 2.1 ⁇ m and high condensing property, that is, a laser light source such as a fiber laser or a thin disk type YAG laser.
  • a laser light source such as a fiber laser or a thin disk type YAG laser.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating an example of the configuration of the laser scanner LS.
  • this laser scanner LS for example, a well-known galvano scanner can be used.
  • a laser scanner LS includes a condensing lens 6 for condensing a laser beam LB emitted from a collimator 5 connected to a laser light source LO via an optical fiber 3, and a laser. It comprises two galvanometer mirrors GM1 and GM2 that reflect the beam LB. By adjusting the angles of these two galvanometer mirrors GM1 and GM2, the laser beam LB condensed by the condenser lens 6 can be scanned on the steel plate 1 at high speed.
  • the laser beam LB is scanned mainly in the direction (plate width direction) orthogonal to the rolling direction by the rotation of the galvanometer mirror GM2.
  • the rotation of the galvanometer mirror GM1 plays a role of creating a distance (amplitude) from the linear approximation line mainly by scanning in a direction perpendicular to the sheet width direction (that is, the rolling direction).
  • the condenser lens 6 can be operated back and forth in the direction of the optical axis of the laser beam LB in order to correct a change in work distance that occurs according to the combination of the deflection angles of the two galvanometer mirrors GM1 and GM2. Yes.
  • the configuration of the laser scanner LS is not limited to the configuration shown in FIG. 5A, and any configuration that can draw the curve G (groove G) two-dimensionally in the steel plate 1 may be used.
  • FIG. 5B a configuration in which one galvanometer mirror is combined with a polygon mirror as disclosed in Patent Document 5 is also conceivable.
  • the laser beam LB is mainly scanned in the plate width direction by the rotation of the polygon mirror 10.
  • the rotation of the galvanometer mirror GM1 plays a role of creating a separation (amplitude) from the linear approximation line mainly by scanning in the rolling direction.
  • the f ⁇ lens 20 is used as a condenser lens.
  • the focal point of the laser beam LB can be maintained on the steel plate 1. Further, for example, as shown in FIG. 5C, if a common polygon mirror 10 is used for the two laser beams LB, a plurality of lasers are formed in order to form the groove G in the entire plate width direction of the steel plate 1. When it is necessary to use the scanner LS, the number of laser scanners LS can be reduced, so that the entire manufacturing apparatus can be reduced in size.
  • the width and depth of the groove G are determined by parameters such as the output of the laser beam LB, the scan speed, and the condensing shape. These parameters are adjusted so that the groove depth is 5 ⁇ m to 50 ⁇ m and the groove width is 10 ⁇ m to 300 ⁇ m.
  • a time for performing one scan that is, laser irradiation is started from the start end of the scan width, laser scan is performed to the end of the scan width, and from the start end of the next scan
  • the time T until laser irradiation is started is set as shown in the following formula (4).
  • PL T ⁇ VL (4)
  • FIG. 4C and 4D show examples of the shape of one curve G (groove G) obtained by scanning the laser beam LB from one laser scanner LS as the present embodiment.
  • (D / PL) calculated from these curves G is the same, but as shown in FIG. 4C, if the wavelength ⁇ of one period of the curve G becomes too short, a high-speed scan is required in the conveyance direction, and the scanner May be limited by the maximum scan speed allowed.
  • the wavelength ⁇ of the curve G is larger than that in FIG.
  • the wavelength ⁇ of the curve G is suitable for industrial production.
  • the cold-rolled material was decarburized and annealed under conditions of 800 ° C. ⁇ 2 minutes, and then an annealing separator mainly composed of magnesia was applied. And the cold rolled material which apply
  • a steel plate 1 is a directional electromagnetic steel plate having a plate width of 1000 mm after finish annealing, made through the above-described process, and a glass film is formed on the surface of the ground iron.
  • the steel plate 1 is passed at a constant speed in the rolling direction (conveying direction) at a line speed VL.
  • the laser beam intensity P was 1000 W
  • the focused beam diameter d was 0.04 mm
  • the pitch PL was 5 mm.
  • the speed at each moment has a direction along the tangent line of the curve G, but the magnitude of the speed projected on the linear approximation line was in the range of 8000 ⁇ 450 mm / s.
  • the groove length Lc (see FIG. 2) determined by the scan width per scanner was 100 mm.
  • the amplitude A was in the range of 55 ⁇ 5 ⁇ m and the groove depth was in the range of 15 ⁇ 3 ⁇ m.
  • a groove was formed by pressing a mechanical tooth mold on the same steel plate material. At this time, the shape of the groove was a straight line, and the pitch PL was 5 mm. The groove width was 52 ⁇ m and the groove depth was 14 ⁇ m, and a groove having almost the same cross-sectional shape as the laser method was obtained.
  • a space factor was measured based on JIS 2550. As described above, a large space factor means that the amount of warpage of the steel sheet 1 is reduced.
  • Fig. 6 shows the measurement results of the space factor.
  • the horizontal axis of the graph shown in FIG. 6 indicates (D / PL) obtained by the method described above, and the vertical axis indicates the space factor.
  • the groove G obtained by the laser method has an inferior space factor compared to the mechanical straight groove.
  • (D / PL) 0.02 or more, it can be seen that the space factor can be made larger than that of the mechanical type.
  • the space factor is 96.5% or more
  • (D / PL) is 0.1 or more
  • the space factor is 97%. The above high value is shown.
  • the warpage deformation amount of the steel sheet 1 can be reduced when the relationship between the standard deviation value D and the groove pitch PL satisfies the above-described formula (1). And by reducing the amount of warping deformation, when laminated and compressed as a core material of a wound transformer, the space factor is high and the performance as a transformer is high, and the effect of stress concentration is mitigated. Iron loss characteristics can be realized.
  • the groove when the groove is formed on the surface of the steel sheet by laser beam irradiation, the deformation amount of the steel sheet due to the formation of the groove can be reduced. Therefore, when the groove is laminated and compressed as the iron core material of the winding transformer, In addition to a high volume factor and high performance as a transformer, the effect of stress concentration is mitigated, so that an electrical steel sheet having excellent iron loss characteristics can be provided.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)

Abstract

本発明の方向性電磁鋼板は、レーザビームの照射によって、搬送方向と交差する方向に延在する溝が前記搬送方向に所定のピッチＰＬで形成された方向性電磁鋼板であって、前記溝の溝幅方向の中心線の最小二乗法による線形近似線と、前記中心線上の各位置との間の距離の標準偏差値Ｄ、及び前記ピッチＰＬの関係が、下記の式（１）を満たし；前記中心線上の各位置における接線と、前記搬送方向と直交する方向との成す平均角度が、０°超３０°以下である。０．０２ ≤ （Ｄ／ＰＬ） ∙∙∙（１）

Description

方向性電磁鋼板及びその製造方法

本発明は、巻トランスの鉄芯材料等に用いられる方向性電磁鋼板及びその製造方法に関する。特に、レーザ加工によってその表面に溝を形成して鉄損を低減させた方向性電磁鋼板及びその製造方法に関する。
本願は、２０１２年０４月２７日に、日本に出願された特願２０１２－１０３２１２号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
方向性電磁鋼板は、Ｓｉを含み、その結晶粒の磁化容易軸（｛１１０｝＜００１＞方位）がその製造工程における圧延方向に略そろった電磁鋼板である。この方向性電磁鋼板は、圧延方向に磁化が向いた磁区が、磁壁を挟んで複数配列した構造を有し、これら磁壁のうちの多くは、１８０°磁壁である。この方向性電磁鋼板の磁区は、１８０°磁区と呼ばれ、方向性電磁鋼板は、圧延方向に磁化し易い。そのため、比較的小さな一定の磁化力において、磁束密度が高く、鉄損（エネルギー損失）が低い。したがって、方向性電磁鋼板は、トランスの鉄芯材料として非常に優れている。鉄損の指標には、一般にＷ１７／５０［Ｗ／ｋｇ］が用いられる。Ｗ１７／５０は、周波数５０Ｈｚにおいて最大磁束密度が１．７Ｔになるように交流励磁したときに、方向性電磁鋼板に発生する鉄損の値である。このＷ１７／５０を小さくすると、より効率の高いトランスを製造できる。
　通常の方向性電磁鋼板の製造方法を以下に概略的に説明する。所定量のＳｉを含む熱延された珪素鋼板（熱延板）を、焼鈍及び冷延工程により所望の板厚に調整する。次に、連続式の焼鈍炉にてこの珪素鋼板を焼鈍し、脱炭及び歪み取りを兼ねて一次再結晶（結晶粒径：２０～３０μｍ）を行う。引き続き、主成分としてＭｇＯを含む焼鈍分離材をこの珪素鋼板薄板（以下では、単に鋼板と記すこともある）の表面に塗布して、鋼板をコイル状（外形が円筒状）に巻き取り、約１２００℃の高温で２０時間程度のバッチ焼鈍を行い、鋼板中に二次再結晶組織を形成させ、鋼板表面上にグラス皮膜を形成させる。
　その際、鋼板中に例えばＭｎＳやＡｌＮ等のインヒビターを含むため、圧延方向と磁化容易磁区とが一致した、いわゆるゴス粒が優先的に結晶成長する。その結果、仕上げ焼鈍の後に結晶方位性（結晶配向性）が高い方向性電磁鋼板が得られる。仕上げ焼鈍の後、コイルが巻解かれ、別の焼鈍炉内に鋼板を連続通板して平坦化焼鈍を行い、鋼板内の不要な歪みを除去する。さらに、鋼板表面に張力と電気絶縁性とを与えるコーティングが施され、方向性電磁鋼板が製造される。
　このような工程を経て製造された方向性電磁鋼板では、追加の処理を行わなくても鉄損が低いが、圧延方向（以下、搬送方向とも呼ぶ）に略垂直、且つ一定周期（一定間隔）の歪みを付与すると、更に鉄損が低下する。この場合、局所的な歪みによって圧延方向と磁化が直交する９０°磁区が形成され、そこでの静磁エネルギーを源にして略長方形の１８０°磁区の磁壁間隔が狭くなる（１８０°磁区の幅が小さくなる）。鉄損（Ｗ１７／５０）は、１８０°磁壁の間隔に正の相関を有するため、この原理によって鉄損が低下する。
　例えば、特許文献１に開示されるように、レーザ照射により鋼板に歪みを与える方法が既に実用化されている。同様に、方向性電磁鋼板の圧延方向に略垂直、且つ一定周期で１０～３０μｍ程度の深さの溝を形成すると、鉄損が低減される。これは、溝の空隙での透磁率の変化により溝周辺に磁極が発生し、この磁極を源に１８０°磁壁の間隔が狭くなり、鉄損が改善されるためである。溝を形成する方法には、特許文献２に開示されているように電解エッチングを用いて冷延板に溝を形成する方法、特許文献３に開示されるように機械的な歯型を冷延板にプレスする方法、或いは特許文献４に開示されるようにレーザ照射により鋼板（レーザ照射部）を溶融及び蒸発させる方法がある。
　ところで、電力トランスには、大別して積トランスと巻トランスとがある。積トランスは、複数の電磁鋼板を積層し固定して製造される。一方、巻トランスの製造工程では、方向性電磁鋼板を巻きながら積層して巻き締めるため、その変形歪み（例えば、曲げによる歪み）を取る焼鈍工程が含まれる。従って、鉄損を改善するために歪みを付与する特許文献１に記載の発明の方法で製造した方向性電磁鋼板は、鉄損改善効果を維持したまま積トランスに使用可能であるが、鉄損改善効果を維持したまま巻トランスに使用することができない。すなわち、巻トランスでは、歪み取り焼鈍により歪みが消失するため鉄損改善効果も消失する。一方、鉄損を改善するために溝を形成する方法で製造した方向性電磁鋼板は、歪み取り焼鈍を行っても鉄損を改善する効果が損なわれないため、積トランス及び巻トランスの両方に使用可能であるという利点を有する。
　ここで、溝を形成する方法の従来技術を説明する。特許文献２に記載の電解エッチングによる方法では、例えば二次再結晶後の表面にグラス被膜が形成された鋼板を用い、レーザや機械的方法により表面のグラス被膜を線状に除去し、エッチングにより地鉄が露出した部分に溝を形成する。この方法では、工程が複雑になり製造コストが高くなり、処理速度に限界がある。
　特許文献３に記載の機械的な歯型プレスによる方法では、電磁鋼板が約３％のＳｉを含む非常に硬い鋼板であるため、歯型の摩耗及び損傷が発生しやすい。歯型が摩耗すると溝深さにばらつきが発生するため、鉄損改善効果が不均一になる。これを避けるため操業上は歯形の管理を厳格に行う必要がある。
　レーザ照射による方法（レーザ法と記す）では、高パワー密度の集光レーザビームにより高速溝加工が可能であるという利点がある。また、レーザ法が非接触加工であるため、レーザパワー等の制御により安定して均一な溝加工を行うことができる。レーザ法においては、効率的に深さ１０μｍ以上の溝を鋼板表面に形成するために、従来種々の試みがなされている。例えば、特許文献４には、高ピークパワーのパルスＣＯ２レーザ（波長９～１１μｍ）を用いて、２×１０５Ｗ／ｍｍ２以上の高いパワー密度（集光点におけるエネルギー密度）を実現し、溝を形成する方法が開示されている。ここで、パルスＣＯ２レーザを使用する方法では、連続するパルス間にレーザ停止時間があるため、高速でレーザビームを鋼板面上に走査する場合、レーザビームの走査線上には、各パルスにより形成される穴（点列）が繋がって溝が形成される。
　一方、特許文献５には、連続波レーザビームを用いて連続的に延在する溝を形成し、溝の周辺部に発生する溶融物による突起を大きく低減させる方法が開示されている。
日本国特公昭５８－２６４０６号公報 日本国特公昭６２－５４８７３号公報 日本国特公昭６２－５３５７９号公報 日本国特開平６－５７３３５号公報 国際公開第２０１１／１２５６７２号パンフレット

ところで、レーザ法においては次のような問題があった。特許文献５の発明により、鋼板表面に現れる突起が最小化されたとはいえ、溝の底部付近には、レーザ照射に伴う溶融再凝固部が依然存在し、これによる鋼板の変形、より具体的には圧延方向の反り（いわゆるＬ反り）が発生する。複数の鋼板を組み合わせてトランスに仕上げた際に、この変形の影響から占積率が低下してしまい、トランスの性能が低下する問題がある。また、同じく変形の影響から、積層及び圧縮過程で局部的な応力集中が生じる結果、トランスとしての鉄損を劣化させる可能性もある。
　本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、鉄損を低減させるために、レーザ加工によって表面に溝が形成された方向性電磁鋼板において、その溝に起因する圧延方向の反り等の変形を抑制することを目的とする。

　本発明は、上記課題を解決して係る目的を達成するために以下の手段を採用する。すなわち、
（１）本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板は、レーザビームの照射によって、搬送方向と交差する方向に延在する溝が前記搬送方向に所定のピッチＰＬで形成された方向性電磁鋼板であって、前記溝の溝幅方向の中心線の最小二乗法による線形近似線と、前記中心線上の各位置との間の距離の標準偏差値Ｄ、及び前記ピッチＰＬの関係が、下記の式（１）を満たし；前記中心線上の各位置における接線と、前記搬送方向と直交する方向との成す平均角度が、０°超３０°以下である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
（２）上記（１）に記載の方向性電磁鋼板において、前記溝が、前記方向性電磁鋼板に曲線状に形成されていても良い。
（３）上記（１）または（２）に記載の方向性電磁鋼板において、前記溝が、前記方向性電磁鋼板の表面及び裏面に形成されていても良い。
（４）上記（３）に記載の方向性電磁鋼板において、前記表面に形成された溝の位置が、前記裏面に形成された溝の位置と同じ位置であっても良い。
　また、
（５）本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板の製造方法は、方向性電磁鋼板にレーザビームを照射して、搬送方向と交差する方向に延在する溝を前記搬送方向に所定のピッチＰＬで形成する方向性電磁鋼板の製造方法であって、前記溝の溝幅方向の中心線の最小二乗法による線形近似線と、前記中心線上の各位置との間の距離の標準偏差値Ｄ、及び前記ピッチＰＬの関係が、下記の式（１）を満たし；前記中心線上の各位置における接線と、前記搬送方向と直交する方向との成す平均角度が、０°超３０°以下である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
（６）上記（５）に記載の方向性電磁鋼板の製造方法において、前記レーザビームの波長が、０．４～２．１μｍの範囲にあっても良い。

上記の態様によれば、鉄損を低減させるために、レーザ加工によって、表面に溝が形成された方向性電磁鋼板において、その溝に起因する圧延方向の反り等の変形を抑制することが可能となる。

本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板の表面に、レーザ加工によって溝を形成する様子を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板に形成された溝（曲線）の形状の詳細を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板に形成された複数の曲線群（溝群）同士の配置例を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板の溝形状の第１の例を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板の溝形状の第２の例を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板の溝形状の第３の例を示す模式図である。 本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板の溝形状の第４の例を示す模式図である。 レーザ加工に用いられるレーザスキャナの第１の構成例を示す模式図である。 レーザ加工に用いられるレーザスキャナの第２の構成例を示す模式図である。 レーザ加工に用いられるレーザスキャナの第３の構成例を示す模式図である。 溝の中心線の線形近似線に対する標準偏差値と占積率との関係を示す図である。 他の実施形態に係る方向性電磁鋼板の断面形状を示す模式図である。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
　本実施形態に係る方向性電磁鋼板は、鋼板と、鋼板の表面に形成されたグラス皮膜と、グラス皮膜の上に形成された絶縁皮膜と、を備えている。鋼板は、通常、方向性電磁鋼板の素材として用いられる、Ｓｉを含有する鉄合金で構成される。本実施形態の鋼板の組成は、一例として、Ｓｉ；２．５質量％以上４．０質量％以下、Ｃ；０．０２質量％以上０．１０質量％以下、Ｍｎ；０．０５質量％以上０．２０質量％以下、酸可溶性Ａｌ；０．０２０質量％以上０．０４０質量％以下、Ｎ；０．００２質量％以上０．０１２質量％以下、Ｓ；０．００１質量％以上０．０１０質量％以下、Ｐ；０．０１質量％以上０．０４質量％以下、残部がＦｅ及び不可避不純物である。また、鋼板の厚さは、一般的に０．１５ｍｍ以上０．３５ｍｍ以下とされている。鋼板の幅は、例えば１ｍ程度である。
なお、本実施形態に係る方向性電磁鋼板は、上記元素の他、不可避的不純物として、または磁気特性を良好にする元素としてＣｕ、Ｃｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃａ、ＲＥＭ（Ｙ、Ｃｅ、Ｌａ等の希土類元素）等を、方向性電磁鋼板の機械特性および磁気特性を損なわない範囲で含有してもよい。
　本実施形態に係る方向性電磁鋼板には、図１に示すように、鋼板１の表面に圧延方向と略垂直な方向（板幅方向）に沿った曲線状の溝Ｇ（図２参照）が、圧延方向に対して周期的に形成されている。溝Ｇの断面形状については、公知のように、例えば、溝深さ５μｍ以上５０μｍ以下、溝幅１０μｍ以上３００μｍ以下とする。溝Ｇのピッチは、２ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることが好ましい。本実施形態では、鋼板１の表面において溝Ｇが一直線状ではなく曲線状に形成されている。以下、溝Ｇの溝幅方向の中心線（以下、単に溝Ｇの中心線とも呼ぶ）が描く曲線の好ましい形状について説明する。以下では、説明の便宜上、溝Ｇの中心線が描く曲線を単に曲線とも呼ぶ。通常、図１に示すように、鋼板１の約１ｍにわたる全幅は、それぞれ複数の溝Ｇの集合である、複数の曲線群Ｇｓ１、Ｇｓ２、Ｇｓ３（以下省略）にてカバーされている。通常１台のレーザスキャナで全幅の溝を形成するのが難しいので、複数のレーザスキャナＬＳ１、ＬＳ２、ＬＳ３（以下省略）で溝形成処理を行う。その結果、複数の曲線群Ｇｓ１、Ｇｓ２、Ｇｓ３（以下省略）が鋼板１上に形成される。ただし、これに限定されず、全幅にわたり１台のレーザスキャナで単一の曲線群を形成してもよい。レーザスキャナの構造については後で詳述する。また、以下では、曲線群Ｇｓ１、Ｇｓ２、Ｇｓ３（以下省略）のいずれかを特定する必要がない場合には、曲線群Ｇｓと総称する。
　各曲線群Ｇｓは、それぞれ所定のピッチＰＬで形成された複数の曲線Ｇ（溝Ｇ）を含む。図２では、説明の便宜上、１本の曲線Ｇのみを示している。本実施形態に係る方向性電磁鋼板では、曲線Ｇの線形近似線Ｃに対する標準偏差値Ｄと、ピッチＰＬとの関係が下記の式（１）を満たしている。本実施形態に係る方向性電磁鋼板では、この式（１）が、各曲線群Ｇｓを構成する全ての曲線Ｇについて成立している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　標準偏差値Ｄは以下のように求める。まず、鋼板１の搬送方向に垂直な方向をｘ軸、搬送方向をｙ軸とする座標系において、曲線Ｇを関数ｙ＝ｆ（ｘ）として表現し、ｙ＝ａｘ＋ｂの形を取る曲線Ｇに対する線形近似線Ｃを、よく知られた最小二乗法を用いて求める。次に、この線形近似線Ｃの方向をＸ軸、Ｘ軸に垂直な方向をＹ軸として座標系を取り直し、曲線ＧをＹ＝ｇ（Ｘ）の形に表現する。Ｘ軸及びＹ軸は、ｘ軸及びｙ軸と平行になることもあるが、曲線Ｇの形状によっては、図２に示すように、ｘ軸及びｙ軸に対して傾くこともある。標準偏差値Ｄは、以下の式（２）で定義される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　また、本実施形態では、図２に示すように、曲線Ｇの線形近似線Ｃから上（Ｙ軸の正方向）に最も隔たった点までの距離Ａｕと下（Ｙ軸の負方向）に最も隔たった点までの距離Ａｂとの和として曲線Ｇの振幅Ａを定義する（Ａ＝Ａｕ＋Ａｂ）。
　次に、式（１）のように（Ｄ／ＰＬ）を０．０２以上とする理由について説明する。溝Ｇの中心線が一直線状になる従来法の場合（Ｄ／ＰＬ＝０）、変形の基点となる溝Ｇの、溝幅方向の中心位置が、上記線形近似線Ｃ上に一直線状に並ぶ。これに対し、本発明者らは、溝Ｇの中心線を湾曲させることで、上記変形の基点を上記線形近似線Ｃの位置に対して分散させる（具体的には、図２に示すＸ軸方向から曲線Ｇを見た際に、曲線Ｇ上の各点の位置をＹ軸方向に分散させる）と、鋼板全体としての反り変形量を低減できることを見出した。この変形基点の分散度合を表す量が標準偏差値Ｄであるが、反り変形に対して重要なのは、この長さの次元を持った量の溝ピッチＰＬの大きさに対する割合である。後の実施例で述べるように、（Ｄ／ＰＬ）が０．０２以上となれば占積率を大きくできることが明らかになっている。尚、本実施形態に於ける溝Ｇの形状としては、一直線状で無ければよく、図４Ａに示すような円弧状のものや、更に図４Ｂに示すような、一続きの滑らかな曲線状では無く、複数の直線を接続して得られる区分直線状のもの、等種々考えられるが、上述の反り変形メカニズムは不変であり、（Ｄ／ＰＬ）を０．０２以上とすることで同等の効果が得られる。
　鋼板１の反り量低減効果を得るための（Ｄ／ＰＬ）の上限値は特に存在しないが、あまりに大きくしすぎると、曲線Ｇの振幅Ａが大きくなり、曲線Ｇと搬送方向と直交する方向の為す角度が大きくなる。従来の一直線状の溝Ｇを形成することによる磁区細分化技術においては、溝Ｇの方向と、搬送方向と直交する方向との為す角度が±３０°超となると鉄損低減効果が低下することが知られている。本実施形態に係る曲線状の溝Ｇの場合も同様に、溝Ｇの方向と、搬送方向と直交する方向との為す角度の平均値が±３０°超となると鉄損が下がりにくくなるため、搬送方向と直交する方向との為す角度の平均値を±３０°以内とすることが望ましい。より具体的には、曲線Ｇ上の各点で定義される曲線Ｇの接線と、搬送方向と直交する方向との為す角度をθ（°）とした際、θが以下の式（３）を満たす事が望ましい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
 　更に、溝Ｇ（曲線Ｇ）が滑らかであって、溝Ｇ（曲線Ｇ）上の全ての点において、搬送方向と直交する方向との為す角度を±３０°以内とすることが鉄損低減の観点からより一層好ましい。
　なお、以上の説明においては連続的に延在する溝Ｇを前提として説明してきた。このような溝Ｇは特許文献５に開示されたように、連続波レーザを用いて、レーザビームを鋼板１上において連続的にスキャンすることで得られる。一方、別の実施形態においては、例えば特許文献４に開示されたように、時間的に間欠的に発振するレーザを用いて得られる点列の溝、もしくは破線状の溝を有する電磁鋼板であってもよい。
　また、本実施形態として、図３に示すように、曲線群Ｇｓ１の中の曲線と曲線群Ｇｓ２の中の曲線Ｇの両端同士を完全に一致させることで、複数のレーザスキャナを用いるものの、あたかも１本の曲線Ｇが長くつながっているような曲線群Ｇｓを得ることが可能である。この際は、１本につながっている範囲の曲線Ｇに対して、上述と全く同様に得られる線形近似線Ｃに対する標準偏差値Ｄを、式（１）の範囲とすれば、反り量の小さい方向性電磁鋼板が得られる。
　さらに、図７に示すように、溝Ｇの形成は鋼板１の表裏面両方に行ってもよい。それによって、鋼板１の反り量を、片面のみに溝Ｇを形成する場合と比較してさらに低減することが可能となる。図７は、板幅方向から鋼板１を見た際の鋼板１の断面形状を示す模式図である。図７では、鋼板１の表面１ａ及び裏面１ｂに溝Ｇが形成されており、表面１ａに形成された溝Ｇ（曲線Ｇ）の位置は、裏面１ｂに形成された溝Ｇ（曲線Ｇ）の位置と同じ位置である。ここで、同じ位置とは、表面１ａの溝Ｇの位置と裏面１ｂの溝Ｇの位置とが一致する場合だけで無く、圧延方向及び板幅方向の少なくともいずれか一方の方向において２つの溝Ｇがずれていても、ずれ量が溝Ｇの溝幅以下の場合も含むことを意味する。このように、鋼板１の表面１ａ及び裏面１ｂに形成された曲線Ｇ（溝Ｇ）の位置が同じ場合には、鋼板１の表面１ａ及び裏面１ｂに形成された曲線Ｇの位置が同じでない場合と比較して、鋼板１の反り量をさらに低減することが可能となる。
　次に、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法の一実施形態を、図面を用いて詳細に説明する。まず、本実施形態に係る方向性電磁鋼板は、基本的には、例えば、素材をケイ素鋼スラブとし、熱間圧延工程、焼鈍工程、冷間圧延工程、脱炭焼鈍工程、仕上げ焼鈍工程、平坦化焼鈍工程及び絶縁皮膜形成工程、という順番で実施される、方向性電磁鋼板の一般的な製造プロセスに、レーザ照射による周期的な溝形成工程を加えることで製造される。レーザ照射による溝形成は、冷間圧延工程後、絶縁皮膜形成工程前のどこか、もしくは絶縁皮膜形成工程後に行う。絶縁皮膜形成工程後に溝形成を行う場合は、レーザ照射周辺部に絶縁皮膜が剥離する部分が生ずるため、再度絶縁皮膜形成を行うことが望ましい。本実施形態では、平坦化焼鈍工程後、絶縁皮膜形成工程前にレーザ照射による溝形成を行う場合を例にとって説明するが、他工程においても以下と同様の照射方法を用いることができる。
　以下、本実施形態で用いるレーザ光源及びレーザスキャナを備える製造装置の一例を示す模式図を用いて、レーザ照射による溝形成方法について詳細に説明する。図１は、レーザ光源及びレーザスキャナを示している。鋼板１は、所定のライン速度ＶＬで圧延方向（搬送方向）に一定速度で通板される。図示するように、複数のレーザ光源ＬＯ１、ＬＯ２、ＬＯ３（以下省略）から出力された光が、それぞれ、光ファイバ３（図５Ａ～図５Ｃ参照）を介して、複数のレーザスキャナＬＳ１、ＬＳ２、ＬＳ３（以下省略）に伝送されている。これらのレーザスキャナＬＳ１、ＬＳ２、ＬＳ３（以下省略）が、それぞれ、鋼板１上にレーザビームＬＢ１、ＬＢ２、ＬＢ３（以下省略）を照射することにより、曲線群Ｇｓ１、Ｇｓ２、Ｇｓ３（以下省略）が鋼板１上に形成される。
　以下では、レーザ光源ＬＯ１、ＬＯ２、ＬＯ３（以下省略）のいずれかを特定する必要がない場合には、レーザ光源ＬＯと総称する。また、レーザスキャナＬＳ１、ＬＳ２、ＬＳ３（以下省略）のいずれかを特定する必要がない場合には、レーザスキャナＬＳと総称する。また、レーザビームＬＢ１、ＬＢ２、ＬＢ３（以下省略）のいずれかを特定する必要がない場合には、レーザビームＬＢと総称する。
　レーザ光源ＬＯとしては、波長０．４～２．１μｍで集光性の高いレーザ光源、すなわち、ファイバレーザや薄ディスク型のＹＡＧレーザのようなレーザ光源を用いることが好ましい。この様なレーザ光源ＬＯから出射されるレーザビームＬＢを用いると、プラズマの影響が小さくなり、突起の発生を抑制できる。
　図５Ａは、レーザスキャナＬＳの構成の一例を示す図である。このレーザスキャナＬＳとしては、例えば、よく知られたガルバノスキャナを用いることができる。このようなレーザスキャナＬＳは、図５Ａに示すように、光ファイバ３を介してレーザ光源ＬＯと接続されたコリメータ５から出射されたレーザビームＬＢを集光するための集光レンズ６と、レーザビームＬＢを反射する２枚のガルバノミラーＧＭ１及びＧＭ２とから構成されている。
これら２枚のガルバノミラーＧＭ１及びＧＭ２の角度を調整することで、集光レンズ６により集光されたレーザビームＬＢを鋼板１上で高速走査することができる。図５Ａに示したレーザスキャナＬＳの構成例では、ガルバノミラーＧＭ２の回転によって、主として圧延方向に直交する方向（板幅方向）へのレーザビームＬＢのスキャンが行われる。また、ガルバノミラーＧＭ１の回転は、主として板幅方向に直交する方向（つまり圧延方向）の走査により、線形近似線からの隔たり（振幅）を作り出す役割を担っている。集光レンズ６は、２枚のガルバノミラーＧＭ１及びＧＭ２の振れ角の組合せに応じて発生するワークディスタンスの変化を補正するために、レーザビームＬＢの光軸方向に前後して動作可能となっている。もちろん、レーザスキャナＬＳの構成は、図５Ａに示す構成に限らず、鋼板１内に２次元的に曲線Ｇ（溝Ｇ）を描けるものであれば良い。
例えば、図５Ｂに示すように、特許文献５に開示されたようなポリゴンミラーに１枚のガルバノミラーを組み合わせた構成も考えられる。
図５Ｂに示すレーザスキャナＬＳの構成例では、ポリゴンミラー１０の回転によって、主として板幅方向へのレーザビームＬＢのスキャンが行われる。また、ガルバノミラーＧＭ１の回転は、主として圧延方向の走査により、線形近似線からの隔たり（振幅）を作り出す役割を担っている。ｆθレンズ２０が集光レンズとして用いられている。レーザビームＬＢのスキャンに伴って、レーザビームＬＢがｆθレンズ２０へ斜入射しても、レーザビームＬＢの焦点を鋼板１上に維持することができる。
また、例えば、図５Ｃに示すように、２本のレーザビームＬＢに対して共通のポリゴンミラー１０を用いる構成とすれば、鋼板１の板幅方向全体に溝Ｇを形成するために複数のレーザスキャナＬＳを用いる必要がある場合に、レーザスキャナＬＳの台数を削減できるので、製造装置全体を小型化することが可能である。
　溝Ｇの幅及び深さは、レーザビームＬＢの出力、スキャンスピード及び集光形状などのパラメータで決まる。溝深さ５μｍ以上５０μｍ以下、溝幅１０μｍ以上３００μｍ以下となるように、これらのパラメータを調整する。所定のピッチＰＬで照射するために、１回のスキャンを行う時間、すなわち、スキャン幅の始端からレーザ照射を開始して、スキャン幅の終端までレーザスキャンを行い、次の回のスキャンの始端からレーザ照射を開始するまでの時間Ｔは、以下の式（４）のように設定する。
　　　　　　　　　ＰＬ＝Ｔ×ＶＬ　　　　…（４）
　図４Ｃ及び図４Ｄには、それぞれ、本実施形態として、１台のレーザスキャナＬＳからのレーザビームＬＢの走査で得られる１本の曲線Ｇ（溝Ｇ）の形状例を示す。これらの曲線Ｇから計算される（Ｄ／ＰＬ）は同じであるが、図４Ｃのように、曲線Ｇの１周期の波長λが短くなりすぎると、搬送方向へ高速のスキャンが要求され、スキャナで許容される最高スキャンスピードの制約を受けることがある。一方で、図４Ｄの場合には、図４Ｃに比べて曲線Ｇの波長λが大きく、スキャンスピードの制約を受けにくい。例えば、一実施形態として図４Ｃ及び図４Ｄのような、正弦波形状の曲線Ｇを形成する場合は、曲線Ｇの波長λを１０ｍｍ以上とすることが工業生産に適している。
　次に、本実施形態の効果を確認するために実施した確認実験について説明する。まず、Ｓｉ；３．０質量％、Ｃ；０．０５質量％、Ｍｎ；０．１質量％、酸可溶性Ａｌ；０．０２質量％、Ｎ；０．０１質量％、Ｓ；０．０１質量％、Ｐ；０．０２質量％、残部がＦｅ及び不可避不純物、といった組成のスラブを準備した。このスラブに対して、１２８０℃で熱間圧延を実施し、厚さ２．３ｍｍの熱間圧延材を製出した。次に、熱間圧延材に対して、１０００℃×１分の条件で熱処理を行った。熱処理後に酸洗処理を施した上で冷間圧延を実施し、厚さ０．２３ｍｍの冷間圧延材を製出した。この冷間圧延材に対して、８００℃×２分の条件で脱炭焼鈍を実施した後、マグネシアを主成分とする焼鈍分離材を塗布した。そして、焼鈍分離材を塗布した冷間圧延材をコイル状に巻き取った状態で、バッチ式炉に装入し、１２００℃×２０時間の条件で仕上げ焼鈍を実施した。その後平坦化焼鈍を行った後、以下で詳述する方法にてレーザ照射による溝形成を行い、最後に絶縁皮膜を形成した。
　レーザスキャナＬＳ等の製造装置としては、図１および図５Ａに示されたものを用いた。レーザ媒質としてＹｂがドープされたファイバレーザをレーザ光源ＬＯとして用いた例を説明する。図１において、鋼板１は、上述のプロセスを経て作られた、仕上げ焼鈍後の板幅１０００ｍｍの方向性電磁鋼板であり、地鉄表面にはグラス被膜が形成されている。鋼板１は、ライン速度ＶＬで圧延方向（搬送方向）に一定速度で通板される。
　レーザビーム強度Ｐが１０００Ｗ、集光ビーム径ｄが０．０４ｍｍ、ピッチＰＬが５ｍｍであった。各瞬間の速度は曲線Ｇの接線に沿った方向を持つが、線形近似線に射影した速度の大きさは８０００±４５０ｍｍ／ｓの範囲にあった。これらのレーザビーム照射条件を用いて図４Ａに示す概略円弧状の溝Ｇを形成した。スキャナ１台当たりのスキャン幅で決まる溝の長さＬｃ（図２参照）は１００ｍｍであった。実験においては、振幅Ａをパラメータとして変化させることで、異なる曲線形状の溝Ｇを有する方向性電磁鋼板を作製した。振幅Ａに依らず、溝幅は５５±５μｍ、溝深さは１５±３μｍの範囲にあった。
　また、比較例として、同じ鋼板素材に対して機械的な歯型をプレスする方法で溝を形成した。この際、溝の形状は一直線状であり、ピッチＰＬは５ｍｍであった。溝幅は５２μｍ、溝深さは１４μｍであり、上記レーザ法とほとんど同じ断面形状の溝が得られた。
　レーザビームＬＢの照射によって形成された反り量の影響評価として、ＪＩＳ　２５５０に基づく占積率の測定を行った。なお、前述したように、占積率が大きいことは鋼板１の反り量が低減されたことを意味する。
　図６に占積率の測定結果を示す。図６に示すグラフの横軸は、上述した方法で求めた（Ｄ／ＰＬ）を示し、縦軸は占積率を示す。なお、図６には、比較例に係る機械的に形成された一直線状溝の場合（Ｄ／ＰＬ＝０）の占有率が白丸で示されている。図６に示すように、（Ｄ／ＰＬ）が０．０２未満である場合には、レーザ法によって得られた溝Ｇは機械式の一直線状溝と比較して占積率が劣位であるが、（Ｄ／ＰＬ）が０．０２以上である場合には、機械式よりも占積率を大きくできることが判る。特に、（Ｄ／ＰＬ）が０．０５以上の場合には、占積率は９６．５％以上、さらに、（Ｄ／ＰＬ）が０．１以上の場合には、占積率は９７％以上の高い値を示す。
　以上の結果から、標準偏差値Ｄと溝ピッチＰＬとの関係が、上述した式（１）を満たす場合に、鋼板１の反り変形量を低減できることがわかる。そして、反り変形量を低減できることにより、巻トランスの鉄芯材料として積層及び圧縮された際に、占積率が高くトランスとしての性能が高い上に、応力集中の影響が緩和されるため優れた鉄損特性を実現できる。
　以上、本発明の好ましい実施例を説明したが、本発明は、これら実施例に限定されない。本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、構成の付加、省略、置換、およびその他の変更が可能である。本発明は、前述した説明によって限定されることはなく、添付の請求の範囲によってのみ限定される。
　本発明によれば、レーザビーム照射によって鋼板の表面に溝を形成する際に、溝の形成による鋼板の変形量を低減できることから、巻トランスの鉄芯材料として積層及び圧縮された際に、占積率が高くトランスとしての性能が高い上に、応力集中の影響が緩和されるため優れた鉄損特性を有する電磁鋼板を提供することができる。
１　　方向性電磁鋼板（鋼板）
　３　　光ファイバ
　５　　コリメータ
　６　　集光レンズ
　１０　　ポリゴンミラー
　２０　　ｆθレンズ
　ＬＢ　　レーザビーム
　ＰＬ　　溝ピッチ
　ＬＯ　　レーザ光源
　ＬＳ　　レーザスキャナ
　Ｇ　　溝（曲線）
Ｇｓ　　曲線群

Claims (6)

  1. 　レーザビームの照射によって、搬送方向と交差する方向に延在する溝が前記搬送方向に所定のピッチＰＬで形成された方向性電磁鋼板であって、
    　前記溝の溝幅方向の中心線の最小二乗法による線形近似線と、前記中心線上の各位置との間の距離の標準偏差値Ｄ、及び前記ピッチＰＬの関係が、下記の式（１）を満たし；
    　前記中心線上の各位置における接線と、前記搬送方向と直交する方向との成す平均角度が、０°超３０°以下である；
    ことを特徴とする方向性電磁鋼板。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
  2. 　前記溝は、前記方向性電磁鋼板に曲線状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
  3. 　前記溝は、前記方向性電磁鋼板の表面及び裏面に形成されていることを特徴とする請求項１または２のいずれか一項に記載の方向性電磁鋼板。
  4. 　前記表面に形成された溝の位置は、前記裏面に形成された溝の位置と同じ位置であることを特徴とする請求項３に記載の方向性電磁鋼板。
  5. 方向性電磁鋼板にレーザビームを照射して、搬送方向と交差する方向に延在する溝を前記搬送方向に所定のピッチＰＬで形成する方向性電磁鋼板の製造方法であって、前記溝の溝幅方向の中心線の最小二乗法による線形近似線と、前記中心線上の各位置との間の距離の標準偏差値Ｄ、及び前記ピッチＰＬの関係が、下記の式（１）を満たし；
    　前記中心線上の各位置における接線と、前記搬送方向と直交する方向との成す平均角度が、０°超３０°以下である；
    ことを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
  6. 　前記レーザビームの波長が、０．４～２．１μｍの範囲にあることを特徴とする請求項５に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
PCT/JP2013/062029 2012-04-27 2013-04-24 方向性電磁鋼板及びその製造方法 WO2013161863A1 (ja)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2014140878/02A RU2605725C2 (ru) 2012-04-27 2013-04-24 Электротехническая листовая сталь с ориентированной зеренной структурой и способ ее изготовления
JP2014512641A JP5935880B2 (ja) 2012-04-27 2013-04-24 方向性電磁鋼板及びその製造方法
KR1020147028018A KR101681822B1 (ko) 2012-04-27 2013-04-24 방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
BR112014025281-5A BR112014025281B1 (pt) 2012-04-27 2013-04-24 Chapa de aço magnético com grão orientado e método para produção da mesma
EP13782201.1A EP2843062B1 (en) 2012-04-27 2013-04-24 Grain-oriented electrical steel sheet and manufacturing method therefor
PL13782201T PL2843062T3 (pl) 2012-04-27 2013-04-24 Blacha cienka ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych oraz sposób jej wytwarzania
IN7669DEN2014 IN2014DN07669A (ja) 2012-04-27 2013-04-24
CN201380019339.XA CN104203486B (zh) 2012-04-27 2013-04-24 方向性电磁钢板及其制造方法
US14/390,110 US10131018B2 (en) 2012-04-27 2013-04-24 Grain-oriented magnetic steel sheet and method of producing the same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012103212 2012-04-27
JP2012-103212 2012-04-27

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013161863A1 true WO2013161863A1 (ja) 2013-10-31

Family

ID=49483171

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/062029 WO2013161863A1 (ja) 2012-04-27 2013-04-24 方向性電磁鋼板及びその製造方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US10131018B2 (ja)
EP (1) EP2843062B1 (ja)
JP (1) JP5935880B2 (ja)
KR (1) KR101681822B1 (ja)
CN (1) CN104203486B (ja)
BR (1) BR112014025281B1 (ja)
IN (1) IN2014DN07669A (ja)
PL (1) PL2843062T3 (ja)
RU (1) RU2605725C2 (ja)
WO (1) WO2013161863A1 (ja)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015140470A (ja) * 2014-01-30 2015-08-03 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
US20170348802A1 (en) * 2014-12-24 2017-12-07 Posco Method for forming groove in surface of steel plate, and apparatus therefor
WO2019164012A1 (ja) * 2018-02-26 2019-08-29 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
JPWO2020230816A1 (ja) * 2019-05-14 2020-11-19

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL3025797T3 (pl) * 2013-07-24 2018-09-28 Posco Blacha ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie i sposób jej wytwarzania
KR101719231B1 (ko) 2014-12-24 2017-04-04 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
EP3287533B1 (en) * 2015-04-20 2020-01-15 Nippon Steel Corporation Oriented magnetic steel plate
CN107208223B (zh) * 2015-04-20 2019-01-01 新日铁住金株式会社 方向性电磁钢板
US20190009370A1 (en) * 2016-01-22 2019-01-10 Tata Steel Nederland Technology B.V. Laser texturing of steel strip
PL3438293T3 (pl) 2016-03-31 2020-12-14 Nippon Steel Corporation Blacha cienka ze stali elektrotechnicznej o ziarnach zorientowanych
KR101944899B1 (ko) * 2016-12-22 2019-02-01 주식회사 포스코 방향성 전기강판의 자구미세화 방법
JP6372581B1 (ja) * 2017-02-17 2018-08-15 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
CN108660295A (zh) * 2017-03-27 2018-10-16 宝山钢铁股份有限公司 一种低铁损取向硅钢及其制造方法
KR102044325B1 (ko) * 2017-12-21 2019-11-13 주식회사 포스코 변압기 철심 가공장치 및 변압기 철심 가공방법
EP3748020A4 (en) * 2018-01-31 2021-10-13 Nippon Steel Corporation ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET
US11984249B2 (en) 2018-01-31 2024-05-14 Jfe Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet, wound transformer core using the same, and method for producing wound core
WO2020075470A1 (ja) * 2018-10-09 2020-04-16 株式会社Ihi Ｓｍ－Ｆｅ－Ｎ磁石の製造方法、Ｓｍ－Ｆｅ－Ｎ磁石及びＳｍ－Ｆｅ－Ｎ磁石を備えるモータ
WO2020230821A1 (ja) * 2019-05-14 2020-11-19 日本製鉄株式会社 溝加工装置及び溝加工方法
CN110358896A (zh) * 2019-05-23 2019-10-22 江苏北辰互邦电力股份有限公司 一种高磁感变压器用取向硅钢生产用脱碳退火工艺
KR102395230B1 (ko) * 2019-12-20 2022-05-04 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법
KR102428854B1 (ko) * 2019-12-20 2022-08-02 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법
CN114762911B (zh) * 2021-01-11 2023-05-09 宝山钢铁股份有限公司 一种低磁致伸缩取向硅钢及其制造方法

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5826406B2 (ja) 1979-10-03 1983-06-02 新日本製鐵株式会社 電磁鋼板の鉄損値を改善する方法及びその装置
JPS6253579B2 (ja) 1984-11-10 1987-11-11 Nippon Steel Corp
JPS6254873B2 (ja) 1984-11-10 1987-11-17 Nippon Steel Corp
JPH0657335A (ja) 1992-08-07 1994-03-01 Nippon Steel Corp パルスｃｏ２レーザを用いた方向性電磁鋼板の鉄損改善方法および装置
JPH06136449A (ja) * 1992-10-23 1994-05-17 Kawasaki Steel Corp 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH06299244A (ja) * 1993-04-12 1994-10-25 Kawasaki Steel Corp 磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法
JPH0748626A (ja) * 1992-11-17 1995-02-21 Allegheny Internatl Inc 局部機械的変形による電気鋼の磁区調質方法及び装置
JPH0748627A (ja) * 1992-11-17 1995-02-21 Allegheny Internatl Inc 機械的調質磁区壁スペースを有するケイ素鋼ストリップ
JP2000109961A (ja) * 1998-10-06 2000-04-18 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板とその製造方法
WO2011125672A1 (ja) 2010-04-01 2011-10-13 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP2012057232A (ja) * 2010-09-10 2012-03-22 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5826406A (ja) 1981-08-10 1983-02-16 松下電器産業株式会社 乳白板付照明器具
BE903619A (fr) 1984-11-10 1986-03-03 Nippon Steel Corp Toles d'acier electrique a grains orientes ayant des proprietes magnetiques stables, leur procede de production et appareil pour les obtenir
JPS6253579A (ja) 1985-09-03 1987-03-09 Seiko Epson Corp 携帯用受信機器
JPS6254873A (ja) 1985-09-03 1987-03-10 Sanyo Electric Co Ltd 固定ヘツド型デイジタル磁気再生装置
SU1744128A1 (ru) 1990-04-04 1992-06-30 Институт физики металлов Уральского отделения АН СССР Способ изготовлени анизотропной электротехнической стали
KR930007313B1 (ko) * 1990-08-01 1993-08-05 가와사끼세이데쓰 가부시끼가이샤 저 철손 방향성 전자강판의 제조방법
US5296051A (en) * 1993-02-11 1994-03-22 Kawasaki Steel Corporation Method of producing low iron loss grain-oriented silicon steel sheet having low-noise and superior shape characteristics
KR960005227B1 (ko) * 1993-11-11 1996-04-23 포항종합제철주식회사 자구미세화에 의한 방향성 전기강판의 철손개선방법 및 자구미세화 장치
WO1997024466A1 (fr) * 1995-12-27 1997-07-10 Nippon Steel Corporation Tole d'acier magnetique ayant d'excellentes proprietes magnetiques, et son procede de fabrication
JP5919617B2 (ja) 2010-08-06 2016-05-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
EP2615184B1 (en) * 2010-09-09 2015-08-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Oriented electromagnetic steel sheet and process for production thereof
RU2572636C1 (ru) * 2011-12-22 2016-01-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Лист текстурированной электротехнической стали и способ его изготовления

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5826406B2 (ja) 1979-10-03 1983-06-02 新日本製鐵株式会社 電磁鋼板の鉄損値を改善する方法及びその装置
JPS6253579B2 (ja) 1984-11-10 1987-11-11 Nippon Steel Corp
JPS6254873B2 (ja) 1984-11-10 1987-11-17 Nippon Steel Corp
JPH0657335A (ja) 1992-08-07 1994-03-01 Nippon Steel Corp パルスｃｏ２レーザを用いた方向性電磁鋼板の鉄損改善方法および装置
JPH06136449A (ja) * 1992-10-23 1994-05-17 Kawasaki Steel Corp 低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH0748626A (ja) * 1992-11-17 1995-02-21 Allegheny Internatl Inc 局部機械的変形による電気鋼の磁区調質方法及び装置
JPH0748627A (ja) * 1992-11-17 1995-02-21 Allegheny Internatl Inc 機械的調質磁区壁スペースを有するケイ素鋼ストリップ
JPH06299244A (ja) * 1993-04-12 1994-10-25 Kawasaki Steel Corp 磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法
JP2000109961A (ja) * 1998-10-06 2000-04-18 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板とその製造方法
WO2011125672A1 (ja) 2010-04-01 2011-10-13 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP2012057232A (ja) * 2010-09-10 2012-03-22 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板およびその製造方法

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015140470A (ja) * 2014-01-30 2015-08-03 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
US20170348802A1 (en) * 2014-12-24 2017-12-07 Posco Method for forming groove in surface of steel plate, and apparatus therefor
EP3238870A4 (en) * 2014-12-24 2018-02-21 Posco Method for forming groove in surface of steel plate, and apparatus therefor
JP2018507111A (ja) * 2014-12-24 2018-03-15 ポスコＰｏｓｃｏ 鋼板表面の溝形成方法およびその装置
WO2019164012A1 (ja) * 2018-02-26 2019-08-29 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
JP6614398B1 (ja) * 2018-02-26 2019-12-04 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
RU2765033C1 (ru) * 2018-02-26 2022-01-24 Ниппон Стил Корпорейшн Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой
US11393612B2 (en) 2018-02-26 2022-07-19 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet
JPWO2020230816A1 (ja) * 2019-05-14 2020-11-19
CN113825589A (zh) * 2019-05-14 2021-12-21 日本制铁株式会社 槽加工装置以及槽加工方法
JP7332940B2 (ja) 2019-05-14 2023-08-24 日本製鉄株式会社 溝加工装置及び溝加工方法
CN113825589B (zh) * 2019-05-14 2024-03-29 日本制铁株式会社 槽加工装置以及槽加工方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP5935880B2 (ja) 2016-06-15
EP2843062B1 (en) 2020-07-29
KR101681822B1 (ko) 2016-12-01
EP2843062A4 (en) 2015-12-30
BR112014025281B1 (pt) 2019-06-18
CN104203486B (zh) 2016-08-24
CN104203486A (zh) 2014-12-10
RU2014140878A (ru) 2016-06-20
EP2843062A1 (en) 2015-03-04
US20150059932A1 (en) 2015-03-05
PL2843062T3 (pl) 2020-12-14
RU2605725C2 (ru) 2016-12-27
IN2014DN07669A (ja) 2015-05-15
JPWO2013161863A1 (ja) 2015-12-24
US10131018B2 (en) 2018-11-20
KR20140133599A (ko) 2014-11-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5935880B2 (ja) 方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP5234222B2 (ja) 方向性電磁鋼板及びその製造方法
RU2509814C1 (ru) Электротехническая листовая сталь с ориентированными зернами и способ ее производства
JP6200908B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7010311B2 (ja) 方向性電磁鋼板
US9607744B2 (en) Laser processing apparatus and laser irradiation method
JP6638599B2 (ja) 巻鉄芯、及び巻鉄芯の製造方法
KR20160078242A (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
RU2765033C1 (ru) Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой
JP2018035412A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法、及び方向性電磁鋼板
JP7027923B2 (ja) 方向性電磁鋼板、巻鉄芯、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、巻鉄芯の製造方法
JP7406064B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法及び巻鉄芯の製造方法
JP2005340619A (ja) 巻き鉄芯およびそれを用いた変圧器
JP7372520B2 (ja) 方向性電磁鋼板、巻鉄芯、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、巻鉄芯の製造方法
JP2021025072A (ja) 方向性電磁鋼板、巻鉄芯、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、巻鉄芯の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13782201

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014512641

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013782201

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14390110

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20147028018

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014140878

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112014025281

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112014025281

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20141010