JPS6253579B2 - - Google Patents
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- JPS6253579B2 JPS6253579B2 JP59236974A JP23697484A JPS6253579B2 JP S6253579 B2 JPS6253579 B2 JP S6253579B2 JP 59236974 A JP59236974 A JP 59236974A JP 23697484 A JP23697484 A JP 23697484A JP S6253579 B2 JPS6253579 B2 JP S6253579B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
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- Organic Chemistry (AREA)
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- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は歪取り焼鈍を行なつても磁気特性の劣
化しない低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法に関
するものである。 （従来の技術） 方向性電磁鋼板において近年エネルギー節約の
観点から鉄損を低減することが要望されている。
鉄損を低減する方法としてはレーザー照射により
磁区を細分化する方法が既に特公昭58−26406号
公報に開示されている。該方法による鉄損の低減
はレーザーにより導入された歪に起因している。
したがつて歪取り焼鈍を必要としない積鉄心トラ
ンス用としては使用出来るが歪取り焼鈍を必要と
する巻き鉄心トランス用としては使用出来ない。
また特開昭59−100222号公報において二次再結晶
焼鈍ずみの鋼板に局所的な熱処理を加えて800℃
以上の温度で焼なましを行ない、人工的粒界を導
入する方法が開示されている。該方法は鉄損値の
低減が、鋼板に導入された人工粒界により磁区細
分化をはかることによつて達成される。800℃以
上の温度で焼なましするため、歪取り焼鈍により
効果が消失することはないが、実施例からみて上
記レーザー照射による鉄損値低減方法なみの鉄損
を得ることは困難である。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は一方向性電磁鋼板において歪取り焼鈍
を行うと鉄板に導入した歪が消失し低鉄損化が図
れないという難点及び歪取り焼鈍による効果の消
失はないがレーザー照射並みの低鉄損値が得られ
ないという難点を同時に解決し、歪取り焼鈍を行
なつても磁気特性の劣化しない低鉄損一方向性電
磁鋼板を提供しようとするものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記問題点を解決するために仕上焼鈍
済又は絶縁皮膜処理済の鋼板に、例えば歯車型ロ
ールにより平均荷重90〜220Kg／mm2で点線又は破
線状の加工歪みを加え、その後、750℃以上の温
度で焼鈍することにより結晶粒内に微細再結晶粒
を生じさせて磁区の細分化をはかろうとするもの
で、これにより歪取り焼鈍を行つてもレーザー照
射並みかそれ以下の優れた鉄損値を示す一方向性
電磁鋼板を提供しようとするものである。 以下本発明を詳細に説明する。 Si4％以下を含むスラブを加熱し、中間板厚ま
で熱間圧延し、得られた熱延板を酸洗し、必要に
応じてこの段階で熱処理を行ない、次いで中間焼
鈍をはさむ２回の冷間圧延または１回の冷間圧延
を行なつて最終板厚にし、得られた冷延板を脱炭
焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し、さらに二次再結晶
焼鈍を施すことからなる通常の一方向性電磁鋼板
を製造する工程で得られた鋼板又は該鋼板にリン
酸系張力付与皮膜等の絶縁皮膜形成用コーテイン
グ液を塗布し、焼付けた鋼板に応力印加部分の平
均荷重（板面法線方向からみた板面上の応力付与
面積が印加応力を割つた値）が90〜220Kg／mm2で
ある加工を加える。 本発明者達は上記鋼板に局部荷重を加えると歪
導入部に微細粒が発生するが、この微細粒の大き
さ、即ち荷重の大きさと鉄損値及び磁束密度との
間に密接な関係があることを究明した。 第１図に鋼板に印加する平均荷重と鉄損値及び
磁束密度との関係を示す。この図に示すように鉄
損値（Ｗ17/50（ｗ／Kg））及び磁束密度（B8
（Ｔ））ともに良い値を示す平均荷重は90〜220
Kg／mm2の範囲にあることが判る。即ち、平均荷重
が90Kg／mm2より小さい場合には歪導入量が小さい
ため細粒が発生しないか、又は発生しても磁区を
細分化する効果が小さい。一方、220Kg／mm2を超
える歪導入量では余り大き過ぎて歪導入部でのゴ
ス方位と異なる再結晶粒が大きくなり、磁束密度
が低下する。平均荷重が最も好ましい範囲は120
Kg／mm2〜180Kg／mm2である。 第２図に歪導入後熱処理したあとの歪導入部に
発生した微細粒の状態を示す。（写真倍率320倍）
この場合の平均荷重は130Kg／mm2で、850℃４時間
の熱処理を行つた。 この微細粒の大きさは100μｍであるが、この
粒と二次再結晶粒との界面から磁区細分化の芽が
発生する。この粒より生成される磁区の芽の長さ
は２〜３mmであつた。 第２図にみられる程度の細粒が発生すると磁束
密度の低下は小さく、しかも磁区の芽を生成する
ため鉄損値は著しく向上する。粒が粗大化し、板
厚方向を貫通するまでになると磁束密度は著しく
低下する。本発明法によれば磁束密度を大きく損
なうことなく適正なサイズの微細粒を二次再結晶
粒中に導入できるという特徴がある。 磁区細分化の状態を第３図に示す（写真倍率７
倍）。この図は、第２図の鋼板の走査型電子顕微
鏡による磁区の状態を示したもので、本発明によ
り歪導入部から磁区の芽が出て、磁区を細分化し
ている状態が判る。 このような平均荷重を鋼板に与える際の応力印
加部分即ち溝の最適な形状は次の通りである。 先ず、圧延方向に対する溝と溝との間隔は１〜
20mmが好ましい。最も好ましい範囲は2.5〜10mm
であるが、この好ましい範囲で鉄損値が有効に低
減する。 次に溝の幅は10〜300μｍの範囲が好ましい。
溝の幅が狭くなると曲率半径の小さな曲げ加工を
受けた時、ノツチ効果により折れやすくなる。又
あまり溝の幅を広くすると磁束密度が低下するた
め上記の範囲がよい。最も好ましい範囲は10〜
150μｍである。歯車型ロールで溝を形成する場
合、歯の先端の形状は磁気特性の点から平担なも
の、曲率半径をもつたもの、あるいはとがつたも
のでもよいが曲げ加工をうけた時溝部分に応力集
中をうけるようなものは好ましくない。但し、曲
げ加工を施さない場合はこの限りでない。曲げ加
工を施す場合は、溝の底面形状が平坦か曲率半径
をもつたものがよい。 上記溝幅と鉄損値、磁束密度との関係を第４図
及び第５図に示す。 第４図は鋼板板厚0.23mm、平均荷重100Kg／
mm2、溝間隔５mm、歯先平坦、850℃×４時間熱処
理の条件による場合の溝の幅（mm）と磁性との関
係を示したもので、幅の最適範囲は0.3mm以下で
あることを示している。 また、第５図は鋼板板厚0.23mm、平均荷重200
Kg／mm2、溝間隔７mm、歯先平坦、850℃×４時間
熱処理の条件による場合の溝の幅と磁性との関係
を示したもので、溝幅の最適範囲は0.15mm以下で
あることを示している。即ち、荷重に応じて溝の
幅は変化するが、必要以上に幅を増加すると、歪
導入部のゴス方位と異なる粒が大きくなり磁性が
悪化するのである。従つて、平均荷重が90〜220
Kg／mm2の場合は好ましい溝の幅として300μｍ以
下が必要であり、加工上の幅の最小値は10μｍで
ある。 溝の深さは鋼板地鉄部において５μｍより大き
いことが好ましい。この深さは鋼板に印加される
荷重の増加とともに深くなる。第６図は板厚0.23
mm、溝幅50μｍ、歯先型平坦の場合の平均荷重と
溝の深さの関係を示したもので、荷重が90〜220
Kg／mm2において、溝の深さは５μｍ超〜20μｍで
あることを示している。溝の方向性は圧延方向
（＜001＞方位）に対して直角方向より45゜方向の
間が好ましい。この傾が余り大きくなると鉄損値
低減に対して不利である。 また、溝の形状は点線状、破線状又は線状でも
良い。点同志又は線同志の圧延方向と直角方向の
間隔は0.1mm以下であることが好ましい。これよ
り大きくなると歪導入により生成する微細粒の磁
気細分化に対する効果が少なくなる。 本発明では荷重付加による歪導入後750℃以上
の熱処理を施すが、歪導入後、種々の熱処理を行
つたときの鉄損値（Ｗ17/50（ｗ／Kg））の変化を
第７図及び第８図に示す。 この図から判るように、歪導入前の鉄損値は歪
導入後一旦悪くなるが、短時間の熱処理により極
めて低い鉄損値を示す。このことから仕上焼鈍
後、歪導入を行い、次いで行う絶縁皮膜処理の焼
付時の熱処理を利用して歪導入部の再結晶を図
り、鉄損値を歪取り焼鈍前に低減することが可能
である。従つて、歪取り焼鈍を行わない積鉄心用
トランス材としても使用できることは勿論であ
る。又、長時間の熱処理を行つて鉄損値は安定し
ているので、長時間歪取り焼鈍を行う巻鉄心用ト
ランス材として好適である。なお、第７図では板
厚0.23mm、B8：1.94（Ｔ）（歪導入前）、歪導入荷
重150Kg／mm2の場合であり、また、第８図では板
厚0.23mm、B8：1.95T（歪導入前）、歪導入荷重
165Kg／mm2の場合である。また、ここにおける実
施例では歯車型ロールにより溝を形成する例を示
したが、この例に限らず、本発明で言う荷重を局
部的に加えることができる方法があればいかなる
方法でもよい。 ここでは最も経済的に製品をつくることを意識
して、仕上焼鈍は膜あるいはリン酸系張力付与皮
膜のついた鋼板を対象として説明したが、全く皮
膜のない二次再結晶した鋼板に本発明の方法を適
用しても鉄損値低減の効果が期待できる。 （実施例） 以下、本発明の実施例をのべる。 （実施例 １） １回冷延法により0.23mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上焼鈍板にリン酸系張力付与皮膜溶
液をコーテイングしたのち、焼付け処理した。そ
の鋼板を歯車ピツチ５mm、歯車先端の刃幅50μ
ｍ、刃先形状平坦、刃の傾きが圧延方向に対して
75度である歯車型ロールにより荷重130Kg／mm2で
歪導入を行なつた。歪導入後850℃×４時間の歪
取り焼鈍を行なつた。第１表に従来法と本発明法
による鉄損値Ｗ17/50（ｗ／Kg）を示した。本発
明法によれば極めて良い鉄損値が得られた。本発
明法によると鋼板表面に５μｍより深い加工溝が
形成されるが、溝は凹みであるため占積率に対し
て何ら問題ない。繰り返し曲げ試験、90度曲げ加
工とも溝先端が平坦であるため溝から割れが発生
することもない。850℃×４時間の熱処理を行な
つた後は磁歪特性も著しく良好であつた。
化しない低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法に関
するものである。 （従来の技術） 方向性電磁鋼板において近年エネルギー節約の
観点から鉄損を低減することが要望されている。
鉄損を低減する方法としてはレーザー照射により
磁区を細分化する方法が既に特公昭58−26406号
公報に開示されている。該方法による鉄損の低減
はレーザーにより導入された歪に起因している。
したがつて歪取り焼鈍を必要としない積鉄心トラ
ンス用としては使用出来るが歪取り焼鈍を必要と
する巻き鉄心トランス用としては使用出来ない。
また特開昭59−100222号公報において二次再結晶
焼鈍ずみの鋼板に局所的な熱処理を加えて800℃
以上の温度で焼なましを行ない、人工的粒界を導
入する方法が開示されている。該方法は鉄損値の
低減が、鋼板に導入された人工粒界により磁区細
分化をはかることによつて達成される。800℃以
上の温度で焼なましするため、歪取り焼鈍により
効果が消失することはないが、実施例からみて上
記レーザー照射による鉄損値低減方法なみの鉄損
を得ることは困難である。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は一方向性電磁鋼板において歪取り焼鈍
を行うと鉄板に導入した歪が消失し低鉄損化が図
れないという難点及び歪取り焼鈍による効果の消
失はないがレーザー照射並みの低鉄損値が得られ
ないという難点を同時に解決し、歪取り焼鈍を行
なつても磁気特性の劣化しない低鉄損一方向性電
磁鋼板を提供しようとするものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記問題点を解決するために仕上焼鈍
済又は絶縁皮膜処理済の鋼板に、例えば歯車型ロ
ールにより平均荷重90〜220Kg／mm2で点線又は破
線状の加工歪みを加え、その後、750℃以上の温
度で焼鈍することにより結晶粒内に微細再結晶粒
を生じさせて磁区の細分化をはかろうとするもの
で、これにより歪取り焼鈍を行つてもレーザー照
射並みかそれ以下の優れた鉄損値を示す一方向性
電磁鋼板を提供しようとするものである。 以下本発明を詳細に説明する。 Si4％以下を含むスラブを加熱し、中間板厚ま
で熱間圧延し、得られた熱延板を酸洗し、必要に
応じてこの段階で熱処理を行ない、次いで中間焼
鈍をはさむ２回の冷間圧延または１回の冷間圧延
を行なつて最終板厚にし、得られた冷延板を脱炭
焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し、さらに二次再結晶
焼鈍を施すことからなる通常の一方向性電磁鋼板
を製造する工程で得られた鋼板又は該鋼板にリン
酸系張力付与皮膜等の絶縁皮膜形成用コーテイン
グ液を塗布し、焼付けた鋼板に応力印加部分の平
均荷重（板面法線方向からみた板面上の応力付与
面積が印加応力を割つた値）が90〜220Kg／mm2で
ある加工を加える。 本発明者達は上記鋼板に局部荷重を加えると歪
導入部に微細粒が発生するが、この微細粒の大き
さ、即ち荷重の大きさと鉄損値及び磁束密度との
間に密接な関係があることを究明した。 第１図に鋼板に印加する平均荷重と鉄損値及び
磁束密度との関係を示す。この図に示すように鉄
損値（Ｗ17/50（ｗ／Kg））及び磁束密度（B8
（Ｔ））ともに良い値を示す平均荷重は90〜220
Kg／mm2の範囲にあることが判る。即ち、平均荷重
が90Kg／mm2より小さい場合には歪導入量が小さい
ため細粒が発生しないか、又は発生しても磁区を
細分化する効果が小さい。一方、220Kg／mm2を超
える歪導入量では余り大き過ぎて歪導入部でのゴ
ス方位と異なる再結晶粒が大きくなり、磁束密度
が低下する。平均荷重が最も好ましい範囲は120
Kg／mm2〜180Kg／mm2である。 第２図に歪導入後熱処理したあとの歪導入部に
発生した微細粒の状態を示す。（写真倍率320倍）
この場合の平均荷重は130Kg／mm2で、850℃４時間
の熱処理を行つた。 この微細粒の大きさは100μｍであるが、この
粒と二次再結晶粒との界面から磁区細分化の芽が
発生する。この粒より生成される磁区の芽の長さ
は２〜３mmであつた。 第２図にみられる程度の細粒が発生すると磁束
密度の低下は小さく、しかも磁区の芽を生成する
ため鉄損値は著しく向上する。粒が粗大化し、板
厚方向を貫通するまでになると磁束密度は著しく
低下する。本発明法によれば磁束密度を大きく損
なうことなく適正なサイズの微細粒を二次再結晶
粒中に導入できるという特徴がある。 磁区細分化の状態を第３図に示す（写真倍率７
倍）。この図は、第２図の鋼板の走査型電子顕微
鏡による磁区の状態を示したもので、本発明によ
り歪導入部から磁区の芽が出て、磁区を細分化し
ている状態が判る。 このような平均荷重を鋼板に与える際の応力印
加部分即ち溝の最適な形状は次の通りである。 先ず、圧延方向に対する溝と溝との間隔は１〜
20mmが好ましい。最も好ましい範囲は2.5〜10mm
であるが、この好ましい範囲で鉄損値が有効に低
減する。 次に溝の幅は10〜300μｍの範囲が好ましい。
溝の幅が狭くなると曲率半径の小さな曲げ加工を
受けた時、ノツチ効果により折れやすくなる。又
あまり溝の幅を広くすると磁束密度が低下するた
め上記の範囲がよい。最も好ましい範囲は10〜
150μｍである。歯車型ロールで溝を形成する場
合、歯の先端の形状は磁気特性の点から平担なも
の、曲率半径をもつたもの、あるいはとがつたも
のでもよいが曲げ加工をうけた時溝部分に応力集
中をうけるようなものは好ましくない。但し、曲
げ加工を施さない場合はこの限りでない。曲げ加
工を施す場合は、溝の底面形状が平坦か曲率半径
をもつたものがよい。 上記溝幅と鉄損値、磁束密度との関係を第４図
及び第５図に示す。 第４図は鋼板板厚0.23mm、平均荷重100Kg／
mm2、溝間隔５mm、歯先平坦、850℃×４時間熱処
理の条件による場合の溝の幅（mm）と磁性との関
係を示したもので、幅の最適範囲は0.3mm以下で
あることを示している。 また、第５図は鋼板板厚0.23mm、平均荷重200
Kg／mm2、溝間隔７mm、歯先平坦、850℃×４時間
熱処理の条件による場合の溝の幅と磁性との関係
を示したもので、溝幅の最適範囲は0.15mm以下で
あることを示している。即ち、荷重に応じて溝の
幅は変化するが、必要以上に幅を増加すると、歪
導入部のゴス方位と異なる粒が大きくなり磁性が
悪化するのである。従つて、平均荷重が90〜220
Kg／mm2の場合は好ましい溝の幅として300μｍ以
下が必要であり、加工上の幅の最小値は10μｍで
ある。 溝の深さは鋼板地鉄部において５μｍより大き
いことが好ましい。この深さは鋼板に印加される
荷重の増加とともに深くなる。第６図は板厚0.23
mm、溝幅50μｍ、歯先型平坦の場合の平均荷重と
溝の深さの関係を示したもので、荷重が90〜220
Kg／mm2において、溝の深さは５μｍ超〜20μｍで
あることを示している。溝の方向性は圧延方向
（＜001＞方位）に対して直角方向より45゜方向の
間が好ましい。この傾が余り大きくなると鉄損値
低減に対して不利である。 また、溝の形状は点線状、破線状又は線状でも
良い。点同志又は線同志の圧延方向と直角方向の
間隔は0.1mm以下であることが好ましい。これよ
り大きくなると歪導入により生成する微細粒の磁
気細分化に対する効果が少なくなる。 本発明では荷重付加による歪導入後750℃以上
の熱処理を施すが、歪導入後、種々の熱処理を行
つたときの鉄損値（Ｗ17/50（ｗ／Kg））の変化を
第７図及び第８図に示す。 この図から判るように、歪導入前の鉄損値は歪
導入後一旦悪くなるが、短時間の熱処理により極
めて低い鉄損値を示す。このことから仕上焼鈍
後、歪導入を行い、次いで行う絶縁皮膜処理の焼
付時の熱処理を利用して歪導入部の再結晶を図
り、鉄損値を歪取り焼鈍前に低減することが可能
である。従つて、歪取り焼鈍を行わない積鉄心用
トランス材としても使用できることは勿論であ
る。又、長時間の熱処理を行つて鉄損値は安定し
ているので、長時間歪取り焼鈍を行う巻鉄心用ト
ランス材として好適である。なお、第７図では板
厚0.23mm、B8：1.94（Ｔ）（歪導入前）、歪導入荷
重150Kg／mm2の場合であり、また、第８図では板
厚0.23mm、B8：1.95T（歪導入前）、歪導入荷重
165Kg／mm2の場合である。また、ここにおける実
施例では歯車型ロールにより溝を形成する例を示
したが、この例に限らず、本発明で言う荷重を局
部的に加えることができる方法があればいかなる
方法でもよい。 ここでは最も経済的に製品をつくることを意識
して、仕上焼鈍は膜あるいはリン酸系張力付与皮
膜のついた鋼板を対象として説明したが、全く皮
膜のない二次再結晶した鋼板に本発明の方法を適
用しても鉄損値低減の効果が期待できる。 （実施例） 以下、本発明の実施例をのべる。 （実施例 １） １回冷延法により0.23mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上焼鈍板にリン酸系張力付与皮膜溶
液をコーテイングしたのち、焼付け処理した。そ
の鋼板を歯車ピツチ５mm、歯車先端の刃幅50μ
ｍ、刃先形状平坦、刃の傾きが圧延方向に対して
75度である歯車型ロールにより荷重130Kg／mm2で
歪導入を行なつた。歪導入後850℃×４時間の歪
取り焼鈍を行なつた。第１表に従来法と本発明法
による鉄損値Ｗ17/50（ｗ／Kg）を示した。本発
明法によれば極めて良い鉄損値が得られた。本発
明法によると鋼板表面に５μｍより深い加工溝が
形成されるが、溝は凹みであるため占積率に対し
て何ら問題ない。繰り返し曲げ試験、90度曲げ加
工とも溝先端が平坦であるため溝から割れが発生
することもない。850℃×４時間の熱処理を行な
つた後は磁歪特性も著しく良好であつた。
【表】
（実施例 ２）
１回冷延法により0.23mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上焼鈍板に歯車ピツチ８mm、歯車先
端曲率半径100μｍ、刃の傾きが圧延方向に対し
て75度である歯車型ロールにより荷重180Kg／mm2
で歪導入を行なつた。この時の溝深さは約14μｍ
であつた。歪導入後リン酸系張力皮膜付与溶液を
コーテイングし、コーテイング後800℃×４時間
の熱処理を行なつた。第２表はその時の鉄損値と
比較材のそれとを示したものである。
電磁鋼板の仕上焼鈍板に歯車ピツチ８mm、歯車先
端曲率半径100μｍ、刃の傾きが圧延方向に対し
て75度である歯車型ロールにより荷重180Kg／mm2
で歪導入を行なつた。この時の溝深さは約14μｍ
であつた。歪導入後リン酸系張力皮膜付与溶液を
コーテイングし、コーテイング後800℃×４時間
の熱処理を行なつた。第２表はその時の鉄損値と
比較材のそれとを示したものである。
【表】
本発明法による鋼板は熱処理後も極めて良い鉄
損値を示す。 （実施例 ３） １回冷延法により0.30mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上げ焼鈍板を歯車ピツチ７mm、歯車
先端の刃幅150μｍ、刃先形状平坦、刃の傾きが
圧延方向に対して60度である歯車型ロールにより
荷重200Kg／mm2で歪導入を行なつた。歪導入後リ
ン酸系張力付与皮膜溶液をコーテイングし、コー
テイング後850℃×５分の熱処理を行なつた。第
３表はその時の鉄損値と比較材のそれとを示した
ものである。
損値を示す。 （実施例 ３） １回冷延法により0.30mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上げ焼鈍板を歯車ピツチ７mm、歯車
先端の刃幅150μｍ、刃先形状平坦、刃の傾きが
圧延方向に対して60度である歯車型ロールにより
荷重200Kg／mm2で歪導入を行なつた。歪導入後リ
ン酸系張力付与皮膜溶液をコーテイングし、コー
テイング後850℃×５分の熱処理を行なつた。第
３表はその時の鉄損値と比較材のそれとを示した
ものである。
【表】
本発明法による鋼板は極めて良い鉄損値を示
す。 したがつて、本発明によれば連続ラインに適用
して低鉄損値の電磁鋼板を得ることが可能であ
る。 （実施例 ４） １回冷延法により0.23mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上焼鈍板に歯車ピツチ５mm、歯車先
端の歯幅50μｍ、刃先形状平坦、刃の傾きが圧延
方向に対して75度である歯車型ロールにより、荷
重130Kg／mm2で歪み導入を行つた。歪み導入後、
800℃×２時間の歪み取り焼鈍を行つた。第４表
に従来法と本発明法による鉄損値Ｗ17/50（ｗ／
Kg）を示した。本発明によれば極めて良い鉄損値
を示す。
す。 したがつて、本発明によれば連続ラインに適用
して低鉄損値の電磁鋼板を得ることが可能であ
る。 （実施例 ４） １回冷延法により0.23mm厚まで仕上げた方向性
電磁鋼板の仕上焼鈍板に歯車ピツチ５mm、歯車先
端の歯幅50μｍ、刃先形状平坦、刃の傾きが圧延
方向に対して75度である歯車型ロールにより、荷
重130Kg／mm2で歪み導入を行つた。歪み導入後、
800℃×２時間の歪み取り焼鈍を行つた。第４表
に従来法と本発明法による鉄損値Ｗ17/50（ｗ／
Kg）を示した。本発明によれば極めて良い鉄損値
を示す。
【表】
（発明の効果）
本発明によれば、歪取り焼鈍を行なつても、レ
ーザー照射によつて得られた鉄損値なもの値が得
られるので、得られた電磁鋼板は巻き鉄心トラン
ス用のみならず積鉄心用トランスとしても使用出
来、その工業的効果は極めて大なるものがある。
ーザー照射によつて得られた鉄損値なもの値が得
られるので、得られた電磁鋼板は巻き鉄心トラン
ス用のみならず積鉄心用トランスとしても使用出
来、その工業的効果は極めて大なるものがある。
第１図は鋼板地鉄に対する歪導入平均荷重と磁
気特性との関係を示す図、第２図は熱処理後の歪
導入部の金属顕微鏡組織を示す写真図、第３図は
走査型電子顕微鏡による歪導入部の磁区の結晶構
造を示す写真図、第４図及び第５図は鋼板に形成
された溝の幅と磁気特性との関係を示す図、第６
図は歪導入荷重と溝の深さとの関係を示す図、第
７図及び第８図は鋼板歪導入前後及び熱処理後の
磁気特性の変化を示す図である。
気特性との関係を示す図、第２図は熱処理後の歪
導入部の金属顕微鏡組織を示す写真図、第３図は
走査型電子顕微鏡による歪導入部の磁区の結晶構
造を示す写真図、第４図及び第５図は鋼板に形成
された溝の幅と磁気特性との関係を示す図、第６
図は歪導入荷重と溝の深さとの関係を示す図、第
７図及び第８図は鋼板歪導入前後及び熱処理後の
磁気特性の変化を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 仕上焼鈍済電磁鋼板或いは仕上焼鈍後絶縁皮
膜処理した電磁鋼板に、圧延方向に対し直角から
45゜の範囲内で90〜220Kg／mm2の荷重で地鉄部分
に深さ５μｍ超の溝を形成した後、750℃以上の
温度で加熱処理することを特徴とする低鉄損一方
向性電磁鋼板の製造方法。 ２ 間隔が圧延方向に１〜20mm、幅が10〜300μ
ｍである溝を形成する特許請求の範囲第１項記載
の方法。 ３ 溝が点線又は破線よりなる特許請求の範囲第
１項記載の方法。
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| JP59236974A JPS61117218A (ja) | 1984-11-10 | 1984-11-10 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| US06/890,145 US4770720A (en) | 1984-11-10 | 1985-11-11 | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet having a low watt-loss |
| KR1019860700437A KR900007448B1 (ko) | 1984-11-10 | 1985-11-11 | 저철손 일방향성 전자강판의 제조방법 |
| DE8585905673T DE3582166D1 (de) | 1984-11-10 | 1985-11-11 | Verfahren zur herstellung von gleichgerichteten elektroblechen mit geringen eisenverlusten. |
| PCT/JP1985/000627 WO1986002950A1 (en) | 1984-11-10 | 1985-11-11 | Method of manufacturing unidirectional electromagnetic steel plates of low iron loss |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59236974A JPS61117218A (ja) | 1984-11-10 | 1984-11-10 | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61117218A JPS61117218A (ja) | 1986-06-04 |
| JPS6253579B2 true JPS6253579B2 (ja) | 1987-11-11 |
Family
ID=17008519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| EP (1) | EP0202339B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61117218A (ja) |
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| DE (1) | DE3582166D1 (ja) |
| WO (1) | WO1986002950A1 (ja) |
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| WO2012017695A1 (ja) | 2010-08-06 | 2012-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板 |
| WO2012017689A1 (ja) | 2010-08-06 | 2012-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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