TW565621B - Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain age hardenability property and method for producing the same - Google Patents

Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain age hardenability property and method for producing the same Download PDF

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Akio Tosaka
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Description

565621 A7 ____B7 五、發明説明（彳） 【技術領域】 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本發明係關於適用作爲建設用構件、機械構造用零件 以及汽車的構造用零件等、需要構造上的強度特別是需要 變形時的強度及/或剛性的地方，經過沖壓等的加工成型 後又被實施強度上升熱處理的成型體的素材鋼板之具優異 的變形時效硬化性之冷軋鋼板、電鍍鍍鋅鋼板、熔融鍍鋅 鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼板以及這些鋼板之製造方法。 本發明中，所謂「具優異的變形時效硬化性」意指具 / 有下列的特性： .(1 )實施了拉伸變形5 %的預變形之後，以1 7 0 °C的溫度保持2 0分鐘的條件下進行時效處理時，這個時 效處理前後的變形應力增加量（簡稱Β Η ; B Η =時效處 理後的降伏應力-時效處理前的預變形應力）超過'8 0 M p a以上； (2 )且變形時效處理（前述預變形+前述時效處理 )前後的拉伸強度增加量（簡稱△ T S ; △ T S =時效處 理後的拉伸強度-預變形前的拉伸強度）超過4 0 M p a 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 以上。 【背景技術】 在於製造薄鋼板的沖製成型體時，在進行沖製成型之 前，先將薄鋼板作成軟質以使其容易沖製成型，等到沖製 成型之後再使其硬化以提高零件強度的方法，係有：利用 未滿2 0 0 °C的溫度來進行塗裝烘烤的方法，至於這種塗 本纸張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210乂297公釐） " 一 -4 - 565621
裝烘烤用的鋼板，則有人已經開發出所謂的 五、發明説明（2) Β Η鋼板 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 例如··日本特開昭5 5 - 1 4 1 5 2 6號公報所揭示 的方法，是因應鋼中的含C ' N、A 1量來添加Nb，以 a t%將Nb / (固熔c+固熔n)限定在特定範圍內， 並且藉由控制退火後的冷卻速度來調整鋼板中的固熔C、 固熔N的方法。又，日本特公昭61-45689號公報 係揭示出藉由複合地添加T i與N b以提高烘烤硬化性的 方法。 然而，上述鋼板是要作成具有優異的深衝性，因此當 作素材鋼板時的強度較低，未必可充當構造用材料來使用 〇 又，日本特開平5-25549號公報所揭示的方法 是藉由在鋼中單獨或複合地添加W、Ci·、Mo以提高烘 烤硬化性的方法。 在上述的傳統技術中，因烘烤硬化而使得強度上升的 原因，乃是因爲鋼板中的微量的固熔C、固熔N的作用， 而且如眾所週知，在於B Η鋼板的情況下，只會使得材料 的降伏強度上升，而並不會使得拉伸強度上升。因此，只 有提高零件的開始變形時的應力的效果而已，至於從開始 變形至變形結束爲止的整個變形範圍中發生變形所需的應 力（成型後的拉伸強度），並無法充分地達到提昇應力的 效果。 至於成型後，拉伸強度會上升的冷軋鋼板，係有例如 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐）~ "' 一 (請先閎讀背面之注意事項再填寫本頁) ·#今 、11
-5- 565621 A7 B7 五、發明説明（3 ) :曰本特開平1 0 - 3 1 0 8 4 7號公報所揭示的利用 2 0 0〜4 5 0 °C的熱處理溫度範圍，拉伸強度會上升， 6〇Μ P a以上的合金化熔融鍍鋅鋼板。 這種鋼板，以質量％計算，係含有C : 0 . 0 1〜 〇.〇8%、Mn :〇· 01 〜3 · 0%，且含W、Cr 、Mo的其中一種或兩種以上，合計含量爲〇·〇5〜 3 · 0%,又可因應必要含有：Ti : 〇 . 〇〇5〜 0 · l%、Nb : 0 . 005 〜〇· 1%;V: / 〇· 0 0 5〜0 · 1%的其中一種或兩種以上的組成分， 且鋼的微視金相組織係肥粒鐵或以肥粒鐵爲主體來構成的 〇 然而，這種技術是在於成型後，藉由熱處理使得鋼板 中形成細微的碳化物，對於沖壓時所施予的變形可有效地 將轉位增殖，而且也使其增加變形量，所以必須執行 2 2 0〜3 7 0°C的溫度範圍的熱處理，較之一般的烘烤 硬化處理溫度需要更高的熱處理溫度，這是其困難點。 此外，由於當前的地球環境問題所·衍生的對於汽車排 廢氣的限制，車體重量的輕量化變成一個極爲重要的課題 。爲了減輕車體重量，增加其使用的鋼板的強度，也就是 應用高張力鋼板，將鋼板製作成高張力化，使板厚變薄的 做法非常有效。使用高張力鋼化•薄板化的汽車零件，係 配合其功能也被要求具有各種特性。所要求的特性，係因 零件的不同而相異，例如係有：耐凹性、對於撓曲、絞捲 變形的靜態強度、疲勞強度、耐衝擊特性等。亦即，應用 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公董） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -6 - 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（4) 在汽車零件的高張力鋼板在成型加工之後，必須具有這樣 的優異特性。這些特性是關係到成型加工後的鋼板的強度 ，因此，爲了達成薄板化的目的，必須對於所使用的高張 力鋼板設定其強度的下限。 另一方面，在於製作汽車零件的過程中，係對於鋼板 進行沖製成型。如果鋼板的強度過高的話，在於沖製成型 後，將會發生例如：（1 )形狀凍結性會降低；（2 )因 爲延性降低導致成型時發生裂開、頸縮現象等的問題。此 / 外，在於降低板厚度之後，則會產生（3 )耐凹性（也就 是，對抗因局部性的壓縮荷重所產生的凹坑之耐凹性）會 惡化，這一類的問題將會阻礙高張力鋼板應用於汽車車體 的用途之擴大。 爲了解決這種問題的已知方法之一，針對於例如：外 面板用的冷軋鋼板，係採用例如：極低碳鋼作爲素材，將 最後的固熔狀態下的殘存含碳量（C )控制在適正範圍的 鋼板製造技術。這種鋼板在於沖製成型時係保持軟質狀態 ，以確保其形狀凍結性、延性，然後利用在沖製成型後所 進行的1 7 0 °C X 2 0分鐘程度的塗裝烤漆過程所引起的 變形時效硬化現象，而獲得降伏應力的提昇，進而謀求能 夠確保耐凹性。這種鋼板，在進行沖製成型時，C係固熔 於鋼中而維持成軟質，然後，當沖製成型後，則是利用塗 裝烘烤過程，將固熔C固著在沖製成型時被導入的轉位內 ,而使得Y S (降伏應力）上升。 但是，這種鋼板，基於爲了要防止表面缺陷也就是結 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X 297公釐） 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（5 ) 構應變的發生之觀點，必須將因爲變形時效硬化所衍生的 降伏應力提昇量抑制得較低。因此，實際上對於零件的輕 量化的效果不大，這是其困難點之一。 另外，對於在外觀上並不太成爲問題的用途而言，曾 有人提出的技術方案係：運用固熔N使得烘烤硬化量更爲 增加的鋼板；將金相組織製作成由肥粒鐵與麻田散鐵所成 的複合組織，以更進一步地提高烘烤硬化性的鋼板。 例如：日本特開昭6 0 - 5 2 5 2 8號公報所揭示的 / ，是將含有C:〇.〇2〜0·15%、Μη:0·8〜 3 · 5%、Ρ : 〇· 02 〜〇· 15%、Α1 :低於 〇_ 10%、Ν: ◦ · 005〜0 · 025%的鋼以低於 5 5 0 °C的溫度來進行捲取的熱軋；以及採用控制冷卻熱 處理來作爲冷軋後的退火處理之具有良好的延性以及點焊 特性之高強度薄鋼板的製造方法。以日本特開昭 6 0 - 5 2 5 2 8號公報揭示的技術所製造出來的鋼板係 具有：由以肥粒鐵和麻田散鐵爲主體的低溫變態生成物相 所構成的混合組織，而具有優異的延性，並且積極地利用 因添加了氮（N )所導致的在於塗裝烘烤時的變形時效特 性，以謀求獲得高強度。 然而，日本特開昭6 0 - 5 2 5 2 8號公報所揭示的 技術，其變形時效硬化所導致的降伏應力Y S的增加量雖 然很大，但是拉伸強度T S的增加量卻很少，而且降伏應 力Y S的增加量變化很大等等機械特性的變動很大，所以 也還存在著無法將鋼板的厚度製作成對於當前所期望的汽 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ▼
*1T
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -8- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 __ _B7_五、發明説明（6 ) 車零件的輕量化有所幫助的薄化程度之問題。 又，日本特公平5-24979號公報係揭示出具有 :包含C:〇.〇8〜〇·20%、Μη:1·5〜 3 . 5 %，其餘爲F e和不可避免的雜質所組成的成分， 金相組織係由含肥粒鐵量小於5 %的均勻的變韌鐵或者由 含局部麻田散鐵的變韌鐵所構成的烘烤硬化性高張力冷軋 薄鋼板。日本特公平5 - 2 4 9 7 9號公報所揭示的冷軋 鋼板係在於連續退火後的冷卻過程中於4 0 0〜2 0 0 t / 的溫度範圍內進行急速冷卻，然後再進行慢速冷卻，而製 得具有以變韌鐵爲主體的金相組織之前所未見的高烘烤硬 化量的冷軋鋼板。 但是，日本特公平5 - 2 4 9 7 9號公報所揭示的鋼 板，在於塗裝烘烤之後，雖然會提高降伏強度而獲得前所 未有的高烘烤硬化量，但卻無法連同拉伸強度也一起提昇 ，因此，若應用在需要高強度的零件時，無法充分地提高 成型後的耐疲勞性、耐衝擊性。因此，依然存有無法適用 在強力地要求高耐疲勞性、高耐衝擊性等的用途之問題。 又，日本特公昭6 1 - 1 2 0 0 8號公報係揭示出具 有高I·値的高張力鋼板的製造方法，這種製造方法的特徵 是在於：以極低C鋼當作素材，在於冷軋後，於肥粒鐵-沃斯田鐵共存的溫度範圍內進行退火的做法上。其所獲得 的鋼板雖然具有高r値和高塗裝烘烤硬化性（B Η性）， 所獲得的Β Η量高達6 Ο Μ P a的程度，而且這種鋼板也 是在於時效處理後，其降伏點也會上升，但是，卻不具有 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X29?公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
-9 - 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（7) τ S的提昇，因此可適用的零件種類仍有其界限，是爲其 問題點。 ， 此外，上述的傳統鋼板，雖然以單純的拉伸試驗所測 得的塗裝烘烤處理後的強度還算不錯，但是，隨著實際的 沖製成型條件之不同，要使其深衝時所需的強度仍有很大 的不同，無法說是可充分地適用於被要求具有高可靠性的 用途之零件身上。 在於沖製成型體的塗裝烘烤鋼板之中的熱軋鋼板，係 / 有：例如日本特公平8 - 2 3 0 4 8號公報所揭示的：當 加工時係維持於軟質，加工後藉由塗裝烘烤處理以提昇可 有效改善耐疲勞性的拉伸強度的熱軋鋼板之製造方法。 這種技術係將含C量控制於〇 · 〇 2〜0 . 1 3質量 %，將含N量添加成較爲多量的〇 . 〇〇80〜 〇 · 0 2 5 0質量％，並且控制精製輥軋的溫度以及捲取 的溫度，在於鋼中殘留下多量的固熔N，再藉由將金屬的 組織製作成以肥粒鐵與麻田散鐵爲主體的複合組織，並且 於成型後，利用1 7 0 °C的熱處理溫度，來達成超過 1 0 0 Μ P a以上的拉伸強度的增加。 又，日本特開平10-183301號公報係揭示出 :將鋼的組成分中，特別是針對於C和N，將其控制成C :0·01〜〇.12質量％;Ν:0·00〇1〜 0 . 0 1質量％，並且將平均結晶粒徑控制在8 // m以下 ，以確保超過8OMPa以上的高BH量，同時又可將 A I量控制在4 5 Μ P a以下的具有優異的烘烤硬化性以 ·(請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣
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本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） -10- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（8) 及耐室溫時效性的熱軋鋼板。 但是，這些鋼板都屬於熱軋鋼板，所以經過精製輥軋 後，因爲沃斯田鐵/肥粒鐵的變態，導致肥粒鐵的集合組 織變成不規則化，而難以獲得高r値，無法說是具有充分 的.深衝性。 而且，即使以這些技術所製得的熱軋鋼板作爲基材， 再度實施冷軋以及再結晶退火處理，也未必能夠獲得與熱 軋鋼板相同的「成型-熱處理.後的拉伸強度的提昇；超過 / 8 Ο Μ P a以上的高B Η量」。這是因爲鋼的金相組織受 到冷軋以及再結晶退火處理的影響而變成與熱軋時不同的 金相組織的緣故，而且實施冷軋時，會產生很大的累積變 形量，所以容易形成碳化物、氮化物，使得固熔C以及固 熔Ν的狀態發生變化的緣故。 本發明係有鑑於上述的實際狀況而開發完成的，其目 的係要提供：當進行沖製成型時可維持優異的深衝性，然 後藉由沖製成型-熱處理而可增加拉伸強度之具有優異的 變形時效硬化性之冷軋鋼板以及合金化融熔鍍鋅鋼板，以 及可有利地製造這些鋼板的製造方法。 又，本發明係有鑑於上述的傳統技術的問題點，係以 提供：具有T S X r値2 7 5 Ο Μ P a以上的優異的深衝 性以及優異的變形時效硬化性（B Η 2 8 Ο Μ P a且 △ T S - 4 OMP a以上）之高深衝用冷軋鋼板以及融熔 鍍鋅鋼板（包括合金化的融熔鍍鋅鋼板在內），以及可有 利地製造這些鋼板的製造方法爲目的。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣. 訂
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -11 - 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（9) 此外，本發明爲了解決上述的傳統技術的問題，係以 提供：可適用於要求高度的成型性的汽車零件用之質軟而 具有高度成型性和穩定的品質特性，可易於成型爲複雜的 形狀的汽車零件，不會產生回彈、扭曲、反翹等的不良形 狀、龜裂等，並且在於成型爲汽車零件之後，利用熱處理 可獲得作爲汽車零件所需的充分的強度而對於汽車車體的 輕量化具有充分的貢獻之超過1 _· 2以上的高r値、以及 具有優異的變形時效硬化性的高張力冷軋鋼板；以及可以 / 工業方式低價且不會讓形狀錯亂地製造這些鋼板的製造方 法爲目的。 【發明之揭示】 本發明人等，爲了解決上述課題，嘗試改變組成分以 及製造條件來製造鋼板並且進行許多的材質評價實驗。其 結果，發現了某一創見，也就是：將在於需要高加工性的 領域中以往並未被積極的利用的N (氮）當作強化元素， 並且有效地活用以這種作爲強化元素的N的作用所產生的 很大的變形時效硬化現象，可以很容易同時兼具有提高成 型性以及成型後的高強度化的特性。 此外，本發明人等又發現了某一創見，也就是：爲了 有效地活用N (氮）的作用所產生的變形時效硬化現象， 必須將N (氮）的作用所發生的變形時效硬化現象與汽車 的塗裝烘烤條件、或者更積極地與成型後的熱處理條件有 效地相結合，因此，藉由將熱軋條件、冷軋、冷軋退火條 1紙張尺度適用中關家鮮（〇叫/\4胁（21()><297公釐)--- -12- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣 訂
565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印災 五、發明説明（1() 件予以適正化可以有效地將鋼板的微視組織（金相組織） 和固熔N量控制在某一範圍。此外，也又發現了 ：爲了讓 N的作用所發生的變形時效硬化現象穩定地出現，在組成 分的方面，特別是因應於鋁（A 1 )含量來控制氮（N ) 含量係非常重要。 此外，本發明人等又發現了某一創見，也就是：爲了 獲得高r値而降低含C量，在於肥粒鐵-沃斯田鐵的雙相 範圍內的溫度下實施連續退火，然後控制其冷卻速度，使 / 得金相組織變成在於肥粒鐵相中含有面積率佔5 %以上的 針狀肥粒鐵相的金相組織，利用這種微視組織與適正的固 熔N量的組合，可獲得具有高r値之優異的沖製成型性和 變形時效硬化性的冷軋鋼板。此外，藉此可消除以往會造 成問題的室溫時效劣化的問題，而可充分地活用N。 也就是說，本發明人等發現了 ：使用氮（N )作爲強 化元素，且將關鍵元素的鋁（A 1 )的含量控制在適正的 範圍，並且將熱軋條件、冷軋、冷軋退火條件予以適正化 以將微視組織和固熔N於以最佳化，藉此，可獲得較之傳 統的固熔強化型的C - Μ η鋼板、晶析強化鋼板（傳統鋼 板）更具有高r値和優異的成型性和上述的傳統鋼板所未 見的變形時效硬化特性的鋼板。 此外，本發明的鋼板，不僅在於以單純的拉伸試驗所 測得的塗裝烘烤處理後的強度高於傳統的鋼板，此外，在 於以實際的沖製條件進行深衝時，在於強度上發生的偏差 分布很小，可獲得穩定的零件強度特性，可適用在要求高 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
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本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） -13- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 可靠性的零件身上。例如：因產生很大的變形而板厚度變 薄的部分的硬化量較諸其他部分的硬化量更大，若以“板 厚度X強度”這種載重能力來進行評價的結果得知，係屬 於均一性的結果，因此，可獲得穩定的零件強度。 本發明人等，爲了達成上述目的，更進一步不斷地銳 意硏究的結果，又獲得了下列的創見： (1 )成型-熱處理後，想要提昇拉伸強度，爲了使 其進行拉伸變形而必須導入新.的轉位。因進行成型而被導 / 入的轉位與侵入型元素或者晶析物的相互作用，而即使到 達上降伏應力，也必須讓因進行預變形而被導入的轉位不 要移動。 (2)藉由形成W、Cr、Mo、Ti 、Nb、Al 等的碳化物、氮化物或碳氮化物，而想要獲得上述的相互 作用時，必須將成型後的熱處理溫度提高至2 0 0 °C以上 。因此，積極地活用侵入型元素或者活用F e碳化物或 F e氮化物才會對於成型後降低熱處理溫度的方面較爲有 利。 (3 )侵入型元素之中，相較於固熔C，雖然固熔N 會降低成型後的熱處理溫度，但是與因進行成型而被導入 的轉位的相互作用很大，即使已經到達上降伏應力，進行 預變形時所導入的轉位也不易移動。 (4 )鋼中的固熔N存在的地方雖然是在於結晶粒子 內以及結晶粒子邊界，但是成型後的熱處理以後的強度的 增加量則是結晶粒子邊界的面積較大者的增加量較多。亦 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) $
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本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -14- 565621 A7 B7 五、發明説明（d 即，結晶粒徑較小者較爲有利。 (5 )基於要擴大結晶粒子邊界的面積的觀點，藉由 複合地添加N b和B，並且結束了熱軋之後，隨即進行冷 卻的做法，對於抑制熱軋結束之後的肥粒鐵結晶粒子的正 常成長，且抑制冷軋之後的再結晶退火中的結晶粒子的成 長上較有利。 本發明係以上述的創見爲基礎，並且上述的創見乃是 依據下列的實驗而獲得的。 / 〔實驗1〕 以質量％換算時，將包含：C : 〇 . 0015%; B :0.0010%；Si ：〇.〇1%；Μη：〇.5% ;P:0.〇3%;S:0.008%以及；N: 0.011%;且 Nb:0.005 〜0.050%以及 A 1 : 〇 · 〇 〇 5〜0 · 0 3〇％ ;其餘部分則是F e以 及不可避免的雜成所成的組成分的薄板用鋼片（厚度·· 3 0 m m )以1 1 5 0 °C均勻地加熱之後，以精製輥軋溫 度變成超過A r 3變態點以上的9 0 0 °C的方式進行三次熱 軋，輥軋結束後，隨即在0 · 1秒後就進行水冷。然後， 實施祖當於以5 0 CTC進行1個小時的鋼帶捲取工作的熱 處理。 將所獲得的板厚度：4 m m的熱軋鋼板以8 2 . 5 % 的輥軋率進行冷軋後，實施4 0秒鐘的8 0 0 °C的再結晶 退火處理，接下來，以0 · 8%的輥軋率實施調質輥軋。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 、11
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -15- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（d 再從以這種方式所獲得的冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取符 合J I S 5號的標準規定的試驗片，使用一般的拉伸試 驗機以0 · 0 2 /秒的變形速度進行試驗而測定出拉伸強 度。又，另外對於從以這些冷軋鋼板沿著輥軋方向採取出 來之符合J I S 5號的標準規定的拉伸試驗片，賦予 1 0%的拉伸變形，並實施2 0分鐘的1 2 Ot的熱處理 之後，再進行一般的拉伸試驗。將這些從冷乳鋼板所採取 出來的試驗片的拉伸強度與賦予1 0 %的拉伸變形之後， / 又施行2 0分鐘的1 2 0 °C的熱處理後的試驗片之兩者的 拉伸強度差値，當作成型後的拉伸強度提昇量（△ T S ) 〇 第1圖是顯示出針對於鋼成分（N % — 1 4 / 9 3 · Nb%- 14/27·Α1%- 14/11 ·Β%)與 △ T S的關係進行調查的結果。 由第1圖所示的結果可知，（N%—14/93· Nb%— 14/27·Α1%— 14/11 ·Β%)的數 値若符合0 · 〇 〇 1 5質量％以上的時候，△ T S就變成 超過6 OMP a以上。 〔實驗2〕 以質量％換算時，將包含·· C : 0 · 0 0 1 〇 % ; S i : 〇 · 〇 2 % ; Μ η ·· 〇 · 6 % ·’ P : 〇 · 0 1 % ; S:0.009%;N:0.012%;A1:0.〇1 %以及Nb :〇.〇15%;且含B : 0 . 00005〜 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（21〇X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ▼ 訂
-16- 565621 A7 B7 五、發明説明（u 〇· 0 0 2 5 %，其餘部分則是F e以及不可避免的雜成 所成的組成分的薄板用鋼片（厚度：3 0 m m )以 ， 1 1 0 0 °C均勻地加熱之後，以精製輥軋溫度變成超過 A r 3變態點以上的9 2 0 °C的方式進行三次熱軋，輥軋結 束後，隨即在0 · 1秒後就進行水冷。然後，實施相當於 以4 5 0 °C進行1個小時的鋼帶捲取工作的熱處理。 將所獲得的板厚度：4 m m的熱軋鋼板以8 2 _ 5 % 的輥軋率進行冷軋後，實施4. 〇秒鐘的8 2 0 °C的再結晶 / 退火處理，接下來，以〇 _ 8%的輥軋率實施調質輥軋。 再從以這種方式所獲得的冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取符 合J I S 5號的標準規定的試驗片，使用一般的拉伸試 驗機以0 · 0 2/秒的變形速度進行試驗而測定出拉伸強 度。又，另外對於從以這些冷軋鋼板沿著輥軋方向採取出 來之符合J I S 5號的標準規定的拉伸試驗片，賦予 1〇％的拉伸變形，並實施2 0分鐘的1 2 0 °C的熱處理 之後，再進行一般的拉伸試驗。 第2圖是顯示出針對於鋼成分中的含B量與△ T S的 關係進行調查的結果。 由第1圖所示的結果可知，含B量爲〇·0005〜 〇· 0015質量％的時候，ATS就變成超過60 Μ P a以上。 此外，從微視組織的觀察結果可以判斷出是因爲複合 添加了 N b與B使得結晶粒細微化而能夠獲得高△ T S。 亦即，可推論出：當含B量未滿〇·0005質量％ 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X29*7公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 、11 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 -17- 565621 A7 B7 五、發明説明（j 的時候，即使複合地添加N b所獲得的結晶粒的細微化效 果也不大。相反地，當含B量超過0·〇〇15質量％的 時候，晶析再結晶粒子邊界及其附近的B量增加，因爲這 種B原子與N原子之間的相互作用很強，所以降低了有效 的固熔N量，因而導致ATS下降。 〔實驗3〕
以質量％換算時，將包含：C : 〇 · 0010%; N / :0.012%；B：0.0010%；Si：0.01 %；Mn：〇.5%；P：〇.〇3%；S：〇.〇〇8 %以及；Nb :〇· 014%以及A1 : 0 · 01%;其 餘部分則是F e以及不可避免的雜成所成的組成分的鋼A ;以及包含：C :〇·〇1〇％; N: ◦· 0012%; B：〇.〇〇l〇%；Si：〇.〇l%；Mn：〇.5 %;P:0.03%;S:0.008%以及；Nb: 0 _〇1 4 %以及A 1 : 0 · 0 1 % ;其餘部分則是F e 以及不可避免的雜成所成的組成分的鋼B的各薄板用鋼片 (厚度：3 0mm)以1 1 5 0°C均勻地加熱之後，以精 製輥軋溫度變成超過A : 3變態點以上的9 1 0 °C的方式進 行三次熱軋，輥軋結束後，隨即在0 · 1秒後就進行水冷 。然後，實施相當於以6 0 0 °C進行1個小時的鋼帶捲取 工作的熱處理。 將所獲得的板厚度：4 m m的熱軋鋼板以8 2 . 5 % 的輥軋率進行冷軋後，實施4 0秒鐘的8 8 0 °C的再結晶 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS)A4規格（210X297公釐) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁} -訂
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -18- 565621 A7 B7 五、發明説明（d 退火處理，接下來，以0 · 8 %的輥軋率實施調質輥軋。 再從以這種方式所獲得的冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取符 合J I S 5號的標準規定的試驗片，使用一般的拉伸試 驗機以0 · 0 2 /秒的變形速度進行試驗而測定出拉伸強 度。又，另外對於從以這些冷軋鋼板沿著輥軋方向採取出 來之符合J I S 5號的標準規定的拉伸試驗片，賦予 1〇％的拉伸變形，並實施2 0分鐘的各種溫度的熱處理 之後，再進行一般的拉伸試驗。 / 第3圖是顯示出針對於成型後的熱處理溫度對於 △ T S的影響進行調查的結果。 由第3圖所示的結果可知，如果成型後的熱處理溫度 是在於2 0 0 °C以下的較低溫區域的話，極低含碳量且高 含氮量的鋼A較之中等極低含碳量且低含氮量的鋼B，具 有更高的△ T S，而在於高溫區域時，則具有同等程度的 △ T S。由這些實驗的結果可知，若想要確保低溫區域時 的△ T S，活用固熔N是有效的做法。 又，第4圖是顯示出針對於：結晶粒徑d與鋼成分（ N%— 14/93 14/27 ·Α 1%— 14 / 1 1 · Β % )對於常溫時效現象所造成的拉伸量的降低 量（ΔΕ 1 )與成型後的拉伸強度上升量（ATS)的影 響進行調查的結果。 至於拉伸量的降低量（△ E 1 )的評價方式，則係將 測定了從冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取出來的符合J I S 5號的標準規定的試驗片的全部拉伸量；與測定了將另外 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) A4規格（210><297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -19- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7____五、發明説明（〇 採取出來的試驗片實施保持在1 0 0 °C的狀態下8個小時 的常溫時效處理的促進處理之後的全部拉伸量的兩者之差 値。 由第4圖所示可以看出：當（N% — 1 4/9 3 · Nb%-14/27*Al%-14/ll ·Β%)的値 超過0 · 0 0 1 5質量％且結晶粒徑d小於2 0 // m的時 候，可同時兼具高ATS以及低ΔΕ1。 〔實驗4〕 以質量％換算時，將包含·· C : 0 . 0015%; Si :〇·3〇％;Μη:〇·8%;Ρ:〇·03%; S:〇.〇〇5%;N:〇.〇12%;W&Al: 〇· 02〜0 · 0 8%的薄板用鋼片以1 050 °C均勻地 加熱之後，以精製輥軋溫度變成6 7 0 °C的方式進行七次 熱軋，接著進行7 0 0 X 5小時的再結晶退火處理，將所 獲得的板厚度：4 m m的熱軋鋼板以8 2 · 5 %的輥軋率 進行冷軋後，接下來，實施4 0秒鐘的8 7 5 °C的再結晶 退火處理，接下來，以〇 · 8 %的輥軋率實施調質輥軋。 再從以這種方式所獲得的冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取符 合J I S 5號的標準規定的試驗片，使用一般的拉伸試 驗機以0 · 0 0 3 /秒的變形速度進行試驗而測定出T S X r値以及△ T S。將該結果顯示於表5。由此可看出·· 當符合N / A 1 ^ 〇 . 3 0的條件的時候，可以達成T S 父1：値27 5〇1^?3,且/\丁32401^?3的程度。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X29*7公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 -20- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（j 而且又另外確認出··當符合N / A 1 ^ 〇 · 3 0的條件的 時候，可以達成B Η - 8 Ο Μ P a的程度。 ， 〔實驗5〕 以質量％換算時，將包含：C:0.0015%;B ：0.0010%；Si：0.0l%；Mn：0.5% ;P:0.03%;S:〇.〇〇8%;N:0.011 %;Nb:〇.〇〇5 〜0_05%;以及A1 : / 〇·〇05〜0 .〇3%的薄板用鋼片以l〇〇〇t：均勻 地加熱之後，以精製輥軋溫度變成6 5 0 °C的方式進行七 次熱軋，接著進行8 0 0 X 6 0秒的再結晶退火處理，將 所獲得的板厚度：4 m m的熱軋鋼板以8 2 . 5 %的輥軋 率進行冷軋後，接下來，實施4 0秒鐘的8 8 0 °C的再結 晶退火處理，接下來，以0 . 8 %的輥軋率實施調質輥軋 。再從以這種方式所獲得的冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取 符合J I S 5號的標準規定的試驗片，使用一般的拉伸 試驗機以0 · 0 0 3 /秒的變形速度進行試驗而測定出 T S X r値、B Η以及△ T S。將這些測定値與N / ( A 1 + Nb + B)的關係顯示於第5圖。本實驗是使用含 有：Nb:0.005 〜0.05%、Β··〇.0〇10 %的鋼，如圖所示，當N/(A1+Nb+B)g 0 · 3 0的條件的時候，係可達成Β Η 2 8 0 Μ P a的程 度；△TSgeOMPa 的程度；且 TSx r 値 ^85 0 Μ P a的程度。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ▼
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-21 - 565621 A7 B7 五、發明説明（j 〔實驗6〕 ， (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 以質量％換算時，將包含·· C : 0 . 0 0 1 0 % ;
Si :0·02%;Μη:0.6%;Ρ:0·01%; S：〇.〇〇9%；N：〇.〇15%；Nb： 0·015%;Α1 :0·01%;Β:0·0001 〜 Ο · 0025%的薄板用鋼片以1050 °c均勻地加熱之 後，以精製輥軋溫度變成6 8 0 t的方式進行七次熱軋， / 接著進行7 5 Ο X 5小時整批退火的再結晶退火處理，將 所獲得的板厚度：4 m m的熱軋鋼板以8 2 · 5 %的輥軋 率進行冷軋後，接下來，實施4 0秒鐘的8 8 0 °C的再結 晶退火處理，接下來，以0 . 8 %的輥軋率實施調質輥軋 。再從以這種方式所獲得的冷軋鋼板中沿著輥軋方向採取 符合J I S 5號的標準規定的試驗片，使用一般的拉伸 試驗機以0 . 0 0 3 /秒的變形速度進行試驗而測定出 T S X r値、B Η以及△ T S。將這些測定値與含B量的 關係顯示於第6圖。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 如圖所示，當含Β量爲0 ·〇〇〇3〜〇·〇〇15 %的範圍的時候，係可達成Β Η 2 8 Ο Μ P a的程度；不 僅如此，又可達成較之含B量<〇·〇〇〇3%時更高的 △ TS水準也就是OMP a的程度；且TSx r値^ 8 5 Ο Μ P a的程度。此外，從微視組織觀察可 看出：在於這種含B量的範圍下，結晶粒特別地細微化° 從實驗5、6的結果可以判斷出··爲了符合N / ( 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（21〇Χ297公釐） -22- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7五、發明説明（d Al+Nb + B) - 0 · 3 0的條件而將含B量設定成B ·0003%時，並且又藉由複合地添加入Nb而可 使得結晶粒細微化，可更爲改善△ T S、T S X 1：値的水 準。當含B量<0 · 0003%時，即使複合地添加入 N b亦不具有使得結晶粒細微化的效果。推測這是因爲晶 析於結晶粒子邊境及其附近的B量增加，因爲B原子與N 原子之間的強力的相互作用導致減少了有效的固熔N量的 緣故。此外，也針對於以添加T i、V來取代N b的情況 / 進行同樣的檢討之後，確認出可獲得與添加N b的情況同 樣的效果。 本發明係基於以上獨自的創見而開發完成的，其主要 的要主如下： 本案的第一發明的具優異的變形時效硬化性之冷軋鋼 板，其特徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： c : 0 · 1 5 % 以下； S i : 1 · 〇 % 以下； Μ η : 2 . 0 % 以下； Ρ : 0 . 1 % 以下； S : 0 · 〇 1 % 以下； A1 :0.005 〜0.030%; N :〇·〇〇50 〜0.0400%; 且N / A 1超過〇 . 3 0以上，固熔狀態的N超過 〇· 0 0 1 0%以上，其餘爲F e以及不可避免的雜質所 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS > A4規格（210X297公釐） " 一 -23- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁} 衣· -訂
565621 A7 B7 五、發明説明（21) 構成的組成分.。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本案的第一發明的具優異的變形時效硬化性之冷軋鋼 板，在於上述組成分之中，尤其是以下列的範圍爲佳。 以質量％換算時，由包含： C : 0 · 0 1 % 以下；
Si:0.005 〜1·〇%; Μη:0·01 〜1·5%; Ρ : 0· 1 % 以下； / S ·· 0 · 0 1 % 以下； A 1 :〇.0 0 5 〜〇 · 〇 3 0 % ; N:0. 005 〜0.040%; 且N / A 1超過0 · 3 0以上，固熔狀態的N超過 〇.0 0 1 0%以上，其餘爲F e以及不可避免的雜質所 構成的組成分。 又，本案的第一發明，除了上述組成分之外，又能夠 符合下列的範圍更佳： 以質量％換算時， 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 Β:0·〇0〇1 〜0.0030%; Nb:0.〇05 〜0.050%， 且符合下列數式（1 )、（ 2 )所界定的範圍內： N%20 · 0015 + 14/93 ·Νϋ%+ΐ4/ 2 7 · A 1 % + 1 4 / 1 1 · Β % .......... ( 1 )式； C % $ 0 · 5 · ( 1 2 / 9 3 ) · Ν b % ...........( 2 )式。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） -24- 565621
五、發明説明（g 又，本案的第一發明，除了上述組成分之外，因應需 要又包含：Cu、Ni 、Mo之中的一種或兩種以上，合 計1 · 0 %以下更佳。 又，本案的第一發明，鋼板的結晶粒徑以小於2 〇 // . m爲佳。 又，本案的第一發明，在於熱處理溫度爲1 2 0〜 2 0 0 °C的低溫域中，進行成型後的強度提昇量係超過 6〇Μ P a以上爲佳。 / 又，本案的第一發明，亦可在於上述冷軋鋼板的表面 上，具有：電鍍鍍鋅層、熔融鍍鋅層以及合金化熔融鍍鋅 層。 本案的第二發明的具優異的變形時效硬化性之冷軋鋼 板之製造方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含： C : 〇 . 0 1 % 以下；
Si :0.005 〜1.0%; Μπ:〇·〇1 〜1.5%; Ρ : 0 · 1 % 以下； S :〇.0 1 %以下； Α1:0·〇05〜0.03〇％; Ν: 〇 .0 05 〜0 · 040%; 且Ν/Α 1超過0 _ 3以上，其餘部分實質上是F e 的組成分的鋼片，進行熱軋，並在於精製輕軋結束之後， 隨即開始進行冷卻，並以4 0 0〜8 0 0 °C的捲取溫度進 (讀先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 Α7 Β7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 行捲取，然後，以6 0〜9 5 %的輥軋率實施冷軋之後， 再以6 5 0〜9 0 0 °C的溫度進行再結晶退火處理。， 又，本案的第二發明，除了上述組成分之外，又能夠 符合下列的範圍更佳： 以質量％換算時， B :0.0 0 01-0.0 0 30^: Nb:〇.〇〇5 〜0·050%， 且符合下列數式（1 ) 、（ 2 )所界定的範圍內： / .0015+14/93*Nb%+14/ 2 7 · A 1 % + 1 4 / 1 1 · B % ............ ( 1 )式； C%$〇 · 5· (12/93) · N b %............( 2 )式。 又，本案的第一發明，在上述再結晶退火處理的昇溫 過程中，從5 0 0 °C至再結晶溫度爲止的溫度範圍內，係 以1〜2 0 °C /秒的速度進行昇溫爲佳。 又，本案的第二發明，亦可在再結晶退火處理之後， 進行熔融鍍鋅處理，接下來，再實施加熱合金化處理。 本案的第三發明的具優異的變形時效硬化性之深衝用 冷軋鋼板，其特徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： c : 0 · 0 1 % 以下； s 1 : 1 · 0 % 以下； Μη:〇·〇1 〜1.5%; Ρ : 0 _ 1 % 以下； (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣. 訂
本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -26- 565621 Α7 Β7 ___^ 五、發明説明（ S : 0 . 0 1 % 以下； A 1 ·· 0 · 0 0 5 〜〇 _ 〇 2 0 % ; ' N :0.005 〜0.040%; 且N / A 1超過〇 · 3 0以上.，固熔狀態的N超過 〇·. 0 0 1 0 %以上，其餘爲F e以及不可避免的雜質所 構成的組成分，而且T Sx r値係超過7 5 〇MP a以上 〇 又，本案的第三發明，係在上述組成分之外，含有： / 以質量％換算時， Β:0·0001〜0.0〇30%; Nb:〇.〇〇5 〜0.050%, 且又在於符合下列數式（1 )、（ 2 )所界定的範圍 內者爲佳： N % ^ 〇 . 0015 + 14/93*Nb%+14/ 2 7 · A 1% + 1 4/1 1 · B% ( 1 )式； C % S 〇 · 5 · ( 1 2 / 9 3 ) · N b % ............( 2 )式。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 t请先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 又，本案的第三發明，係在上述組成分之外，又含有 :以質量％換算時， B : 〇 · 〇〇〇1 〜〇 · 0030%; Nb:〇.〇〇5 〜0.050%;
Ti :0.005 〜0.070%; ν··〇·005 〜0.10%·， 之其中的一種或兩種以上， 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS )八4規格（210X297公釐） -27- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 且1^/(八1+汉乜+丁1+又+ ：6)超過0.30 以上， （ 固溶狀態的N超過0 . 0 0 1 0 %以上者爲佳。 本案的第四發明的具優異的變形時效硬化性之深衝用 冷軋鋼板之製造方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含： c : 〇 · 0 1 % 以下； s i : 0 . 0 〇 5 〜1 . 0 % ; / Μη:〇.〇ι 〜ι·〇％; P : 〇 . 1 % 以下； s:〇.〇i%以下； A1 :0.005 〜0·030%; N :0.005 〜0.04 0 %; B:〇 .0003 〜0.0030%; Nb:〇.〇〇5 〜0.050%; Ti :〇·〇〇5 〜0.070%; V:〇.〇〇5 〜0.10%; 之其中的一種或兩種以上， 且N/(A1+Nb+Ti+V+B)超過〇.30 以上的組成分的鋼素材，加熱至超過9 5 0 °C後，以粗輥 軋結束時的溫度設定在低於1 0 0 0 °C且高於A r 3的溫度 範圍內進行粗輥軋，接下來，在於低於A r 3且高於6 0 〇 °C的溫度範圍內，一面施予潤滑一面進行精製輥軋，並且 捲取，由開始進行粗輥軋至精製輥軋結束爲止的整體輥軋 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣. 、11
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -28- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（y 率設定爲超過.80%，將所製得的熱軋鋼板進行再結晶退 火處理，接下來，以6 0〜9 5 %的輥軋率進行冷軋，將 所製得的冷軋鋼板進行再結晶退火處理。 本案的第五發明的具優異的成型性、變形時效硬化性 以及耐常溫時效性之冷軋鋼板，其特徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： C:〇.0〇15 〜0.025%; S i : 1 · 0 % 以下； / Μ η : 2 . 0 % 以下； Ρ : 0 · 1 % 以下； S : 〇 . 0 2 % 以下； A 1 : 0 . 0 2 % 以下； Ν:0·〇05〇〜0·〇25〇％; 且含有： Β:〇. 0005 〜0.0050%; Nb:0.002 〜0.050%; 的兩者中的其中一種或兩種以上， 且N/ A 1超過0 . 3 0以上，固熔狀態的N超過 〇· 0 0 1 0%以上，其餘爲F e以及不可避免的雜質所 構成的組成分， 且具有：由佔面積率超過5 %以上的針狀肥粒鐵相以 及平均結晶粒徑小於2 0 # m的肥粒鐵相所組成的金相組 織； 且其r値係超過1 · 2以上。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210><297公釐〉 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣.
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-29- 565621 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 A7 _________ B7____五、發明説明（2) 又，本案的第五發明，在上述組成分之外，以質量％ 換算時，又包含有下列的a群〜c群的其中一群或兩群以 上， a群係：Cu、Ni 、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計1 . 〇 %以下； b群係：T i 、V之中的一種或兩種以上，合計 〇· 1 %以下； c群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 〇_0010〜0.010%爲佳。 本案的第六發明的具優異的成型性、變形時效硬化性 以及耐常溫時效性之r値超過1 · 2以上之冷軋鋼板之製 造方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含= C:〇.〇〇15〜〇_〇25%; S i : 1 · 〇 % 以下； Μ η : 2 _ 0 % 以下； Ρ : 0 . 1 % 以下； S :〇.〇 2 %以下； A 1 : 〇 . 〇 2 % 以下； Ν:0·0050 〜0.0250%; 且含有： B :0.0003 〜0.0050%; Nb:0.002 〜0·05〇％; 的兩者中的其中一種或兩種以上， (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣 訂
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210 Χ297公釐） -30- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（y 且N/ A 1超過〇 · 3 0以上的鋼胚板進行加熱直到 鋼胚板的加熱溫度高於1 0 0 0 °C以上，並實施粗輥軋以 做成薄板用鋼片； 針對於該薄板用鋼片依序實施.： 在精製輥軋出口側的溫度超過8 0 0 °C的精製輥軋； 及 以低於6 5 0 °C的捲取溫度進行捲取以做成熱軋鋼板 的熱軋過程；及 / 對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼 板的冷軋過程；及 對於該冷軋鋼板在肥粒鐵/沃斯田鐵的雙相並存的溫 度範圍內實施連續退火處理；及 實施：以1 0〜3 0 0 °c /秒的冷卻速度來進行冷卻 直到低於5 0 0 °C的溫度域爲止的冷軋鋼板退火過程。 本案的第六發明，係在上述組成分之外，以質量％換 算時，又包含有下列的a群〜c群的其中一群或兩群以上 y a群係：Cu、Ni、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計1 · 〇 %以下； b群係：T i 、V之中的一種或兩種以上，合計 〇.1 %以下； c群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 〇·0〇1 ◦〜0.010%爲佳。 本案的第七發明的具有高r値以及優異的變形時效硬 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣·
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本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -31 - 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 B7 五、發明説明（ 化性以及常溫非時效性之高張力冷軋鋼板，其特徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： ， C:0.0025 〜0.15%; S 1 : 1 · 0 % 以下； Μ η : 2 · 〇 % 以下； Ρ ·· 0 _ 0 8 % 以下； S : 0 · 0 2 % 以下； A 1 ··〇· 〇 2 %以下； / N: 0.0050 〜0.0250 %; 且N / A 1超過〇 . 3 0以上，固熔狀態的N超過 0 . 0 0 1 0%以上，其餘爲F e以及不可避免的雜質所 構成的組成分， 且具有：包含佔面積率超過8 0 %以上的平均結晶粒 徑小於1 0 // m的肥粒鐵相，以及作爲第二相的佔面積率 超過2 %以上的麻田散鐵相之金相組織；且其r値係超過 1 . 2以上。 又，本案的第七發明，係在上述組成分之外，以質量 %換算時，又包含有下列的d群〜g群的其中一群或兩群 以上， d群係：Cu、Ni、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計1 . 0 %以下； e群係：Nb、T i、V之中的一種或兩種以上，合 計0 . 1 %以下； f群係：B ··〇.〇〇3 0 %以下； 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁}
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五、發明説明（3(J g群係：C a、R E Μ之中的一種或兩種合計 〇.〇〇1〇〜0.010%爲佳。 ， 本案的第八發明的具有r値超過1 · 2以上的高r値 及優異的變形時效硬化性以及常溫非時效性之高張力冷軋 鋼板之製造方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含： C:0.0025 〜0.15%; S i : 1 · 0 % 以下； ， Μ η : 2 · 0 % 以下； Ρ : 〇 · 0 8 % 以下； S : 0 · 0 2 % 以下； A 1 ·· 0 . 〇 2 % 以下； Ν:0·〇〇5〇〜0.0250%; 且N/ A 1超過〇 . 3 0以上組成分之鋼胚板進行加 熱直到鋼胚板的加熱溫度高於1 〇 〇 〇 t：以上，並實施粗 輥軋以做成薄板用鋼片； 針對於該薄板用鋼片依序實施： 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 在精製輥軋出口側的溫度超過8 0 0 °C的精製輥軋； 及 以低於6 5 0 °C的捲取溫度進行捲取以做成熱軋鋼板 的熱軋過程；及 對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼 板的冷軋過程；及 對於該冷軋鋼板在高於再結晶溫度且低於8 0 0 °C以 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) M規格（21〇><297公釐） -33 - 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明（31) 下的退火溫度的範圍內，實施裝封盒退火處理；及 接下來，以A c i變態點〜（A c 3變態點一 2 0 °C，） 的退火溫度來進行連續退火處理； 然後，以1 0〜3 0 0 °C /秒的冷卻速度來進行冷卻 直到低於5 0 0 °C的溫度域爲止的冷軋鋼板退火過程。 又，本案的第八發明，係在上述連續退火處理之後， 實施：在低於上述冷卻處理的冷卻停止溫度且高於3 5 0 °C的溫度域中停留超過2 0秒以上的時間之過時效處理爲 / 佳。 又，本案的第八發明，係在上述組成分之外，以質量 %換算時，又包含有下列的d群〜g群的其中一群或兩群 以上， d群係：Cu、Ni、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計1 . 0 %以下； e群係：Mb、Ti 、V之中的一種或兩種以上，合 計0 · 1 %以下； f群係：B:0·0030%以下； g群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 0·0〇10〜0·010%爲佳。 【用以實施發明之最佳形態】 首先，說明本案的第一發明中，將鋼板的組成分限定 在前述範圍之理由。 (：:0.01質量％以下 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4現格（210X297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
-34 - A7 565621 B7 五、發明説明（3) ·(誚先閲讀背面、v注意事項再镇寫本頁) C含量愈少的話，鋼板的深衝性愈佳，對於沖製成型 性較爲有利。又，在冷軋後的退火過程中，會進行N b，C 的再熔解而增加結晶粒內的固熔C量，容易招致耐常溫時 效性的降低。因此，含c量係以抑制成低於〇 · 0 1質量 %爲宜。以低於〇·〇〇50質量％尤佳；低於 0 . 0030質量％更佳。
Si :0.005 〜1.0 質量％ S i係可抑制拉伸量的降低，而且是提昇強度的有用 / 成分，但是如果含量不足0 · 0 0 5質量％的話，其添加 所獲得的效果不多，另一方面，如果超過1·〇質量％的 話，會導致表面性質和狀態惡化，降低延性，所以將S i 限定在0 . 005〜1 · 0質量％的範圍。以0 · 01〜 〇 . 7 5質量％的範圍更好。 Μη:0·01 〜1.5 質量％ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 Μη不僅可當作鋼的強化成分，亦可形成MnS而具 有抑制因S所導致的脆化的作用，但是如果含Μ η量不足 0 . 0 1質量％的話，則添加Μ η的效果不明顯，另一方 面，如果超過1 · 5質量％的話，會導致表面性質和狀態 惡化，降低延性，所以將Μ η限定在0 · 0 1〜1 . 5質 量％的範圍。以0 . 1 0〜0 . 7 5質量％的範圍更好。 Ρ:0.10質量％以下 Ρ可當作固熔強化成分而可對於鋼的強化有效地幫助 ，但是，如果添加量超過0 . 1 0質量％的話，將會形成 (F e N b ) X Ρ等的磷化物，因而降低深衝性。因此， 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -35- 565621 A7 B7 五、發明説明（g 將P限定在0 · 1 〇質量％以下。 s:0_0l質量％以下 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) S的含量太多的話，將會增加中介物的量而招致延性 的降低，所以最好是極力避免S的混入，但是可以容許到 0. . 0 1 質量 ％。 A1 :0.0〇5 〜0.030 質量％ A 1係可當成脫氧劑、或者爲了提高碳氮化物形成成 分的良率而加以添加，但是若含量不足〇 · 〇 〇 5質量％ / 的話，則無法獲得充分的效果，另一方面，如果超過 〇· 0 3 0質量％的話，則會使得應該添加到鋼中的N量 大幅增加，因而在製鋼時容易發生鋼胚料的缺陷。因此， 將含A 1量設定在〇 · 〇〇5〜0 . 030質量％的範圍 〇 Ν:0·005〜0.040質量％ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印災 Ν在於本發明中係可發揮賦予鋼板變形時效硬化性的 功能的重要元素。然而，如果含量不足〇.005質量％ 的話，無法獲得充分的變形時效硬化性，另一方面，如果 超過0 · 0 4 0質量％的話，將會降低沖製成型性。因此 ，將含Ν量設定在〇.005〜0.040質量％的範圍 。以0·〇08〜0.015質量％的範圍更佳。 Β :〇· 0 001 〜0 · 003 質量％ Β是與N b —起添加的話，可有效地使得熱軋金相組 織以及冷軋再結晶金相組織細微化，而且具有改善耐二次 加工脆性的作用。然而，如果含量不足〇 · 0 0 0 1質量 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -36- 565621 A7 B7
五、發明説明（J (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) %的話，無法獲得充分的細微化效果，另一方面，如果超 過0 _ 0 0 3質量％的話，則不僅增大B N的晶析量，也 會對於鋼胚料在於加熱階段的熔體化造成妨礙。因此，將 含B量設定在〇·0001〜0.003質量％的範圍。 以0 · 0 001〜0 · 0015質量％的範圍尤佳，以 0 · 0007〜0 · 0012質量％的範圍更佳。
Nb:〇.〇〇5〜0.050質量％ N b是與B —起添加的話.，可有效地使得熱軋金相組 / 織以及冷軋再結晶金相組織細微化，而且具有將固熔C固 定成N b C的作用。此外，N b可形成N b N氮化物而對 於冷軋再結晶金相組織細微化很有幫助。然而，含N b量 不足0 · 0 0 5質量％的話，不僅難以將固熔C予以晶析 固定下來，對於熱軋金相組織以及冷軋再結晶金相組織細 微化的效果也不夠，另一方面，如果超過0 . 0 5 0質量 %的話，則會導致延性降低。因此，將含N b量設定在 〇· 005〜0 · 050質量％的範圍。以0 . 010〜 〇· 030質量％的範圍更佳。 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 又，如上所述，Nb具有可將固熔C變成NbC予以 固定下來的作用。而且，可形成Nb N氮化物。同樣地， 可與A 1以及B分別形成A 1 N、B N。因此，爲了充分 地確保固熔N量，並且充分地降低固熔C量，符合下列（ 1 ) ( 2 )式的關係是很重要。 · 0015 + 14/93 ·Νΐ)%+14/ 2 7 · A 1 % + 1 4 / 1 1 · Β % ............ ( 1 )式； 本紙張尺度適用中國國家橾準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） -37- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印^ 五、發明説明（g C % $ 〇 · 5 · ( 1 2 / 9 3 ) · N b % ............( 2 )式。 ， 又，本發明爲了獲的高變形時效硬化性，並且防止時 效劣化，最好是將結晶粒徑變小。. 亦即，如前述的第4圖所揭示般地，藉由將結晶粒徑 d形成小於2 0 // m，即使在於（N % — 1 4 / 9 3 · Nb%-14/27^A1%-14/1 1 ·Β%) ^ 0 · 0 0 1 5質量％，也就是說，含固熔Ν量較多的情況 下，亦可將△ Ε 1抑制成小於2 · 0 %。又，如果將結晶 粒徑d形成小於1 5 # m的話，更佳。這是因爲，如第4 圖所示般地如果將結晶粒徑d形成小於1 5 // m的話，即 可將△ E 1抑制成小於1 · 5 %的緣故。 其次，說明本案的第二發明的製造條件。 將具有上述的較佳成分的鋼利用轉爐等的習知的熔製 方法加以熔製，並且以造塊法或連續鑄造法製作成鋼片。 接下來，將這個鋼片均勻加熱之後，實施熱軋以製作 成熱軋鋼板。本發明中雖然對於熱軋的加熱溫度並沒有特 別地規定，但是，爲了提高深衝性，預先將固熔C固定下 來以變成碳化物晶析出來較爲有利，因此，熱軋的加熱溫 度以設定在1 3 0 CTC以下爲宜。又，爲了更進一步提昇 加工性，將加熱溫度設定在1 1 5 0 °C以下爲宜。但是， 如果加熱溫度未滿9 0 0 °C的話，對於加工性的改善已經 趨於飽和，反而會增大熱軋時的輥軋負荷而增加發生輥軋 時的問題的危險性，所以加熱溫度的下限係設定爲9 0〇 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 訂
-38- 565621 A7 ___B7 五、發明説明（- t爲宜。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 其次，係將熱軋時的整體輥軋率設定在7 0 %以上爲 宜。其理由是因爲如果整體輥軋率未滿70%的話，熱軋 鋼板的結晶粒的細微化變得不夠充分。 又，熱乳過程中的精製輥軋是以在於9 6 0〜6 5〇 °C的溫度域終止爲宜，熱軋中的精製輥軋溫度可以是超過 A r 3變態點以上的r域，也可以是A I* 3變態點以下的冷 域。熱軋中的精製輥軋溫度如.果超過9 6 CTC的話，熱軋 鋼板的結晶粒變得粗大，冷軋、退火後的深衝性會惡化。 另一方面，如果未滿6 5 0 °C的話，變形阻力會增大，所 以會增大熱軋負荷而導致輥軋趨於困難。 上述熱軋過程中的精製輥軋結束之後，最好是隨即開 始進行冷卻，以防止正常粒成長，並且抑制在於冷卻過程 中的A 1 N的晶析出來。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 此處，雖然對於上述冷卻處理的條件並未特別加以限 定，但是，冷卻開始的時間是在於精製輥軋結束之後的 1 · 5秒之內爲宜，1 . 0秒之內尤佳，0 . 5秒之內最 好。其理由是因爲輥軋結束之後隨即冷卻的話，已經累積 了變形的狀態下的過冷度變大，因此會產生更多的肥粒鐵 核，可促進肥粒鐵變態，並且可抑制r相中的固熔N在肥 粒鐵內的擴散，而可增加存在於肥粒鐵粒界的固熔N量的 緣故。 至於冷卻速度，爲了確保固熔N，最好是超過1 0 °C /秒。此外，特別是當熱軋過程的精製輥軋溫度超過A r 3 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -39- 565621 A7 B7 五、發明説明（ _態點以上的時候，基於確保固熔N的考量，最好將冷卻 速度設成超過5 0 1 0 °C /秒。 . 接下來，將熱軋鋼板捲取成鋼帶捲。此時的捲取溫度 雖然是愈高溫的話，對於碳化物的粗大化愈有利，但是， 如果超過8 0 0 °C的話，則形成在熱軋鋼板表面上的銹皮 變厚，不僅增加除去銹皮的作業的負擔，也因爲形成氮化 物而導致鋼帶捲的長度方向上的固熔N量發生變動，另一 方面，如果捲取溫度未滿4 0.0 °C的話，捲取作業趨於困 / 難，所以必須將熱軋鋼板的捲取溫度設定於8 0 0〜 4 0 0 °C的範圍。 接下來，雖然是對於熱軋鋼板實施冷軋，但是，在此 時的冷軋的輥軋率必須設定在6 0〜9 5 %之間。其原因 是因爲：如果冷軋的輥軋率未滿6 0 %的話，無法達成高 r値，另一方面，如果超過9 0 %的話，則r値反而會下 降。 實施過上述的冷軋之後的冷軋鋼板，接下來，又進行 再結晶退火處理。退火方法雖然可以利用連續退火或者分 批退火，但是還是以連續退火的方法較爲有利。此外，這 種連續退火既可利用一般的連續退火處理生產線上的處理 方式，也可以利用連續熔融鍍鋅生產線上的處理方式。 又，退火處理的條件係以6 5 0 °C以上，實施5秒以 上爲宜。其理由是：如果退火溫度未滿6 5 0 °C，退火條 件未滿5秒的話，再結晶無法完成，因此將會將低深衝性 的緣故。爲了更爲提昇深衝性，最好是以8 0 0 t以上的 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閣讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
經濟部智慧財產局員工消費合作社印紫 -40- 565621 A7 B7 五、發明説明（ 肥粒鐵單相溫度域實施超過5秒以上的退火處理。 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 此外，利用更高溫的a + r的雙相溫度域的退火處理 ，雖然可使得一部份從α變態成r而讓丨1 1 1丨的集合 組織變發達而提高r値，但是，如果α完全變態成r的話 ，.集合組織變成不規則化，將會降低r値而損及深衝性。 此外，退火溫度的上限係以9 0 0 °C爲宜。其原因是 :如果退火溫度超過9 0 0 °C的話，碳化物將會再熔解而 過度地增加固熔C，因此將會.降低變形時效硬化性的緣故 / ，此外，如果產生了 α - r變態的話，集合組織將會變得 不規則，會降低r値而損及深衝性之緣故。 此外，在上述再結晶退火中的昇溫過程中，從5 0〇 °C起至再結晶溫度爲止的溫度域內，係緩慢地加熱，藉由 使得A 1 N充分地晶析出來而能夠有效地將鋼板的結晶粒 徑予以細微化。 此處，應該實施上述的控制加熱的溫度域，係從 A 1 N等開始晶析出來的5 0 0 °C起至再結晶溫度爲止。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印^ 又，昇溫速度係設定成1〜2 0 °C /秒的範圍爲宜。 其原因是：如果昇溫速度超過2 0 °C /秒的話，無法獲得 充分的晶析量，另一方面，如果未滿1 t /秒的話，則晶 析物變成粗大化而抑制晶粒成長的效果變差之緣故。 此外，在於上述的再結晶退火之後，爲了進一步作形 狀的矯正、調·整表面粗度，亦可實施輥軋率小於1 0 %的 調質輥軋。 又，於再結晶退火時的均勻加熱之後的冷卻速度係設 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X297公釐） -41 - 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 __ _ B7_五、發明説明（d 定爲1 0〜5 0°C爲宜。其理由是：冷卻速度低於1 0°c /秒以下的話，冷卻中會引起晶粒成長而導致結晶粒的粗 大化，進而會降低變形時效硬化性以及降低常溫狀態的時 效特性。另一方面，如果超過5 0 °C /秒以上的話，固熔 狀態的N擴散到結晶粒邊界的程度不足，會降低常溫狀態 的時效特性。最好是以1 0〜3 0 °C /秒爲佳。 在於上述再結晶退火之後，接下來可因應必要先實施 熔融鍍鋅處理之後，再進行加熱合金化處理而製作成合金 化熔融鍍鋅鋼板。 關於這種熔融鍍鋅處理以及合金化處理，並沒有特別 的限定，只要遵照傳統習知的方法即可。 此外，針對於：在於製作成合金化熔融鍍鋅鋼板之後 ，爲了提高加工性、加工後的外觀而實施調質輥軋後的鋼 板（過低溫精製鋼板、磨光精製鋼板、在表面形成了特定 的粗度紋路的鋼板）；在於表面具有防銹油、潤滑油等的 油膜層的鋼板之類的通常作爲薄鋼板使用的實施過表面處 理的鋼板，只要是本發明的成分範圍的話，即可充分發揮 本發明的效果。 如此一來，即可獲得：不僅具有優異的深衝性、而且 利用沖製成型-熱處理而增加了拉伸強度之具有優異的變 形時效硬化性的冷軋鋼板以及合金化熔融鍍鋅鋼板。 接下來，說明本案的第三發明，將鋼板的組成分限定 在前述範圍的理由。 c:0.01質量％以下 ^紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） " -42- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 訂
565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7五、發明説明（d C含量愈少的話，鋼板的深衝性愈佳，對於沖製成型 性較爲有利。又，在冷軋後的退火過程中，會進行N b .C 的再熔解而增加結晶粒內的固熔C量，容易招致耐常溫時 效性的降低。因此，含C量係以抑制成低於0 · 0 1質量 %爲宜。以低於0 _ 0 0 5 0質量％尤佳；低於 0 · 0 0 3 0質量％更佳。此外，基於確保強度與防止結 晶粒粗大化的觀點，係含C超過0 · 0 0 0 5 %以上爲宜 〇 Si ··〇.〇〇5〜1.0質量％ s i係可抑制控伸量的降低，而且是提昇強度的有用 成分，但是如果含量不足0 · 0 0 5質量％的話，其添加 所獲得的效果不多，另一方面，如果超過1·0質量％的 •話，會導致表面性質和狀態惡化，降低延性，所以將S i 限定在0 . 005〜1 · 0質量％的範圍。以0 . 01〜 0 . 7 5質量％的範圍更好。 Mn:〇.〇l〜1.5質量％ Μ η不僅可當作鋼的強化成分，亦可形成Μ n S而具 有抑制因S所導致的脆化的作用，但是如果含Μ η量不足 〇.0 1質量％的話，則添加Μ η的效果不明顯，另一方 面，姐果超過1·5質量％的話，會導致表面性質和狀態 惡化，降低延性，所以將Μ η限定在〇 . 〇 1〜1 . 5質 量％的範圍。以0·10〜0·75質量％的範圍更好。 ρ:0·10質量％以下 Ρ可當作固熔強化成分而可對於鋼的強化有效地幫助 本紙張尺度適用中.國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） " -43- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 、1Τ
565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 _B7 _五、發明説明（4) ，但是，如果添加量超過0 · 1 0質量％的話，將會形成 (F e N b ) X P等的磷化物，因而降低深衝性。因此、 將P限定在0·10質量％以下。 S:〇.〇l質量％以下 S的含量太多的話，將會增加中介物的量而招致延性 的降低，所以最好是極力避免S的混入，但是可以容許到 〇.〇1質量％。 A 1 : 0 . 005 〜0 . 030 質量％ / A 1係可當成脫氧劑、或者爲了提高碳氮化物形成成 分的良率而加以添加，但是若含量不足0 · 0 0 5質量％ 的話，則無法獲得充分的效果，另一方面，如果超過 〇.0 3 0質量％的話，則會使得應該添加到鋼中的N量 大幅增加，因而在製鋼時容易發生鋼胚料的缺陷。因此， 將含A1量設定在0·005〜0·030質量％的範圍 〇 N: 0 · 005 〜0 · 040 質量％ N在於本發明中係可發揮賦予鋼板變形時效硬化性的 功能的重要元素。然而，如果含量不足0·005質量％ 的話，無法獲得充分的變形時效硬化性，另一方面，如果 超過0 · 0 4 0質量％的話，將會降低沖製成型性。因此 ，將含N量設定在0.〇〇5〜0·040質量％的範圍 。以0 ·〇08〜〇.015質量％的範圍更佳。 B :0.00 0 1 〜0.003 質量％ B是與N b —起添加的話，可有效地使得熱軋金相組 本紙張尺度逍用中國國家標準（ CNS ) A4規格（210X29*7公釐） ~ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ▼ 訂
-44- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（d 織以及冷軋再結晶金相組織細微化，而且具有改善耐二次 加工脆性的作用。然而，如果含量不足0 · 0 0 0 1質量 %的話，無法獲得充分的細微化效果，另一方面，如果超 過0 · 0 0 3質量％的話，則不僅增大B N的晶析量，也 會對於鋼胚料在於加熱階段的熔體化造成妨礙。因此，將 含B量設定在0.0〇〇1〜〇·0〇3質量％的範圍。 以0.0001〜0·0015質量％的範圍尤佳，以 0.0007〜0.0012質量％的範圍更佳。 , Nb :〇.〇〇5〜〇.〇5 ◦質量％ 1^:〇.〇〇5〜0.〇7〇質量％ ¥:〇.〇05〜〇.1〇質量％ N b、T i、V是與B —起添加的話，可有效地使得 熱軋金相組織以及冷軋再結晶金相組織細微化，而且具有 將固熔C固定成NbC、Ti C、VC的作用，所以可因 應必要，與B —起添加，然而，各個含量不足0 . 005 質量％的話，其作用效果不足。另一方面，如果Nb超過 0 · 050質量％;Ti超過0 · 070質量超過 0 · 1 0質量％的話，則會導致延性降低。因此，將含 Nb量設定在0 · 005〜0 · 050質量％、將含T i 量設定在0·005〜0·070質量％、將含V量設定 在0 · 0 0 5〜0 · 10質量％的範圍。又，如上所述， Nb具有可將固熔C變成Nb C予以固定下來的作用。而 且，可形成N b N氮化物。同樣地，可與A 1以及B分別 形成A 1 N、BN。因此，爲了充分地確保固熔N量，並 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) .#衣· 、11
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -45- 565621 A7 B7 五、發明説明（y 且充分地降低固熔c量，符合下列（1 ◊( 2 )式的關係 是很重要。 ' ·〇〇 15 + 14/93 ·ΝΙ)%+14// 2 7 · A 1 % + 1 4 / 1 1 · Β % ............ ( 1 )式； C % $ Ο _ 5 · ( 1 2 / 9 3 ) · Ν b %............( 2 )式。 N/A1 或 N/(A1+Nb+T i+v + B)超過 〇· 3 0以上 ， A 1係可形成A 1 Ν而減少固熔Ν。爲了確保固熔Ν 的適正量，有必要將Ν/Α1設定成超過〇·30以上。 又，將Nb、Ti、V或Β —起複合地添加的話，也會分 別形成N b N、丁 i N、V N或B N而減少固熔N，所以 爲了要確保固熔N的適正量，必須將N / (A 1 +Nb + Ti+V+B)設定爲超過〇.30以上。 固熔狀態的N : 〇 · 〇 〇 1 〇 %以上 爲了提高鋼板的變形時效硬化性，必須將鋼中的固熔 狀態的N (也稱爲固熔N )以超過〇 · 〇 〇 1 0 %以上的 量存在。 此處，固熔N量是從鋼中的總N量減掉晶析N量而求 得的。關於晶析N量的分析法，本發明人等對於各種的分 析法進行比較檢討之結果，認爲是以根據使用定電位電解 法的電解抽出分析法來求得的最爲有效。此外，關於抽出 分析時所採用的溶解基質鐵的方法，係有酸分解法、鹵素 法以及電解法。其中，電解法不會讓碳化物、氮化物等的 本紙張尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4規格（210X297公着） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
經濟部智慧財產局員工消f合作社印製 -46- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 _____ B7_五、發明説明（ 極不穩定的晶析物也分解，而能夠穩定地只讓基質鐵溶解 ，因此最爲適宜。至於電解液則採用乙 丙酮系電解液.， 以定電位進行電解。本發明中顯示出使用定電位電解法所 測定出的晶析N量的結果係與實際的零件強度最爲對應。 基於上述事由，本發明中係將利用定電位電解法所抽 出的殘渣化學分解之後，求出殘渣中的N量，將這個結果 當作晶析N量。 此外，爲了獲得更高的B Η量、/ △ T S，固熔N量是 以超過0 · 0 0 1 5 %以上爲宜，而且以超過 〇·〇〇2〇％以上尤佳，以超過〇· 0 0 3 0 %以上爲 更佳。 本發明的冷軋鋼板係以具有上述的組成分，並且T S X r値-7 5 Ο Μ P a爲特徵的具有優異的變形時效硬化 性的深衝用冷軋鋼板。 T S X r値如果低於7 5 Ο Μ P a 的話，無法廣泛 地應用在於具有結構用構件的要素之構件身上。又，爲了 更爲擴大應用範圍，是以將TSx r値設定爲超過8 5〇 Μ P a爲宜。 '傳統的塗裝烘烤處理條件的標準條件係採用1 7 0 °C X 2 0分鐘。又，如果在含多量的固熔N的本發明的鋼板 施加超過5 %以上的變形的話，即使是稍微慢速（低溫側 )的處理也可以達成硬化，換言之，可以擴大時效條件。 又，一般而言，爲了獲得硬化量，只要是在於不會因過度 的時效而導致其軟化的前提下，以更高溫的條件下，保持 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝· 訂
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X 297公釐） -47- 565621 Α7 Β7 五、發明説明（y 更長的時間係較爲有利。 1— (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 具體而言，本發明的鋼板，在於預變形後，其硬化趨 於明顯的加熱溫度的下限係大約爲1 0 0 t：。另外，如果 加熱溫度超過3 0 crc的話，硬化將會變成最高程度，加 熱溫度超過4 0 〇 t的話，則反而呈現出軟化的傾向，熱 變形、發生變色的現象會趨於明顯。又，至於保持時間， 當加熱溫度爲2 0 〇 °C程度的時候，大約保持超過3 0秒 以上的程度即可達成近乎充分的硬化。如果想要獲得更大 / 更穩定的硬化，最好是保持超過6 0秒以上。但是，如果 保持超過2 0分鐘以上的話，不僅無法獲得更進一步的硬 化，反而會明顯地降低生產效率而不實用。
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 基於以上的情事，本發明係將時效處理條件制定成： 參考傳統的塗裝烘烤處理條件：1 7 〇 °c x 2 〇 m i η來 進行評估。即使在於對傳統的塗裝烘烤型的鋼板尙未能達 成充分的硬化之程度的低溫加熱和較短的保持時間之時效 處理條件之下，本發明的鋼板係亦穩定地可達成較大的硬 化。此外，至於加熱的方法，並未特別地加以限制，不僅 可利用一般的塗裝烘烤處理所採用的以加熱爐的氣相環境 加熱的方式，也可以採用例如：電磁感應加熱、或者利用 不會氧化的火焰、雷射、電漿等來進行加熱。此外，亦可 選擇性地僅對於想要提昇強度的部分進行加熱。 汽車用的零件強度必須能夠負荷來自於外部的複雜的 應力，因此，素材鋼板不僅是在於較小變形範圍時的強度 特性很重要，在於較大變形範圍時的強度特性也很重要。 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -48- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 本發明人等有鑑於這一點，乃將用來充當汽車零件素材的 本發明的鋼板的B Η量制定爲超過8 Ο Μ P a以上，並且 將ΔΤ S量制定成超過4 OMP a以上。將BH量制定爲 超過1 0 OMP a以上，並且將ATS量制定成超過5 〇 MPa以上更佳。想要讓bh量與ATS量更大時，只要 將進行時效處理時的加熱溫度設定在更高溫側，及/或將 保持的時間設定爲更長即可。 又，本發明的鋼板係具備有“在尙未進行成型加工的 / 狀態下，即使在室溫下放置1年左右的較長時間，也不會 發生時效惡化（Y S增加，且E 1 (伸長）減少的現象） ”之傳統的鋼板所不具備的優點。 此外，本發明亦可在上述的本發明的冷軋鋼板的表面 實施熔融鍍鋅或合金化熔融鍍鋅，也不會有任何問題，而 且也顯示出與鍍鋅前相同程度的T S、B Η量、△ T S量 。至於熔融鍍鋅或合金化熔融鍍鋅以外的電鍍或浸鍍的種 類係可適用：鋅的電鍍；熔融鋅的浸鍍；合金化熔融鋅的 鑛，錫的電鑛，絡的電鑛；鎮的電鑛等。 其次，說明本案的第四發明的製造條件。 將具有：c:〇.01%以下；Si :0.005〜 1·〇％;Μη:〇.〇ΐ 〜1·5%;Ρ:0.1% 以 下；S:0_〇1%以下；A1 :0.005 〜 〇 ·〇30%;N:〇· 〇〇5〜〇 · 040%;或者與 B : 0 · 0003 〜0 . 0030%— 起同時含有 Nb : 0.0 0 5 〜〇.050%;Ti :0.005 〜 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
I 、-口 丁
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -49- 565621 Α7 Β7 經濟部智慧財產局員工消费合作社印災 五、發明説明（d 〇· 070% ; V :〇· 0〇5〜0 · 10%之其中的一 種或兩種以上，且N / (A1 + Nb + T i + V + B)超 過〇 . 3 0以上的組成分的鋼利用轉爐等的習知的熔製方 法加以熔製，並且以造塊法或連續鑄造法製作成鋼素材。 接下來，將這個鋼素材均勻加熱之後，實施熱軋以製 作成熱軋鋼板。加熱溫度（S R T )過低的話，加工性方 面的改善效果趨於飽和，而且會增大熱乳時的輥軋負荷而 增加發生輥軋時的問題，或者有招致固熔N的均一性不足 之虞，所以加熱溫度的下限係設定爲9 5 0 °C爲宜。又， 爲了提高深衝性，預先將固熔C固定下來以變成碳化物晶 析出來較爲有利，因此，加熱溫度以設定在1 3 0 0 °C以 下爲宜。又，爲了更進一步提昇加工性，將加熱溫度設定 在1150 °C以下爲宜。 將熱軋時的粗輥軋〜精製輥軋的整體輥軋率設定成未 滿8 0 %的話，熱軋鋼板的結晶粒的細微化變得不夠充分 ，所以係以設定成超過8 0 %爲宜。 又，粗輥軋溫度若超過1 0 0 0 °c的話，r α變態 粒會變粗而降低r値，如果未達A r 3變態點的話，α粒會 因爲再結晶粗大化或者因爲粒成長而降低r値，所以粗輥 軋係在於1 0 0 0 °C以下且A r 3變態點以上的溫度域進行 爲宜。 另一方面，如果讓精製輥軋在於A I* 3變態點以上的溫 度域內結束的話，因爲r — ^變態而導致集合組織變得不 規則化，無法獲得優異的深衝性。另一方面，即使讓精製 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣 訂
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -50- 565621 Α7 Β7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 輥軋在於未滿.6 0 0 t的溫度域內結束，也無法期望更爲 提高深衝性，只會增大輥軋荷重而已，因此，精製輥軋是 在A r 3變態點以下且6 0 0 °C以上的溫度域內進行爲宜。 又，在於精製輥軋時，如果不實施潤滑輥軋的話，則 會因爲軋輥與鋼板之間的摩擦力而會有附加性的剪力作用 於鋼板表層部，其結果，因爲會在於鋼板表層部優先地形 成對於深衝性不太好的{1 1 0丨方位，而導致深衝性惡 化。因此，精製輥軋時最好是在同時實施潤滑的狀態下來 / 進行爲宜。 接下來，將熱軋鋼板捲取成鋼帶捲狀。又，經過捲取 過程之後的被處理材也稱爲“鋼帶捲”。熱軋鋼板的捲取 溫度（C T )雖然是愈高溫的話，對於碳化物的粗大化愈 有利，但是，如果超過8 0 0 °C的話，則形成在熱軋鋼板 表面上的銹皮變厚，不僅增加除去銹皮的作業的負擔，也 因爲形成氮化物而導致鋼帶捲的長度方向上的固熔N量發 生變動，另一方面，如果捲取溫度未滿4 0 0 °C的話，捲 取作業趨於困難，所以必須將熱軋鋼板的捲取溫度（C T )設定於8 0 0〜4 0 0 t的範圍爲宜。 接下來，對於所獲得的熱軋鋼板利用連續退火或分批 退火來實施再結晶退火處理。此時的退火處理（熱軋鋼板 的退火）係爲了使得原本在於精製輥軋時進行的α域的熱 軋所形成的輥軋加工集合組織進行再結晶，因而獲得再結 晶集合組織而進行的。 接下來，熱軋鋼板再經過冷軋而變成冷軋鋼板。冷軋 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 、1Τ
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -51 - 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 ____B7_五、發明説明（ 的輥軋率係以設定在6 0〜9 5 %之間爲宜。其原因是因 爲=如果冷軋的輥軋率未滿6 0 %的話，無法達成高r値 ，另一方面，如果超過9 0 %的話，則r値反而會下降。 實施過上述的冷軋之後的冷軋鋼板，接下來，又進行 再結晶退火處理。這個退火處理係以利用連續退火生產線 或者連續熔融鍍鋅生產線來進行爲宜。退火處，理的條件係 以6 5 0 °C以上，實施5秒以上的維持（保持）時間爲宜 。其理由是：如果退火溫度未滿6 5 0 °C或者退火條件未 / 滿5秒的話，則再結晶無法完成，因此將會將低深衝性的 緣故。爲了更爲提昇深衝性，最好是以8 0 0 °C以上X 5 秒以上的維持（保持）時間爲宜。然而，退火溫度若超過 9〇0 °C的話，碳化物會進行再熔解，會過度地增加固熔 C，所以延遲時效性（耐常溫時效性）會降低，此外，如 果產生了 α - r變態的話，集合組織將會變得不規則，會 降低r値而損及深衝性，因此退火溫度係設定成低於 9 0 ◦ °C爲宜。 此外，針對於將冷軋鋼板進行再結晶退火而得的冷軋 退火鋼板，因應必要實施熔融鍍鋅，或者再進行加熱合金 化處理，這個時候的鍍覆處理，係將從再結晶退火之後至 鍍覆處理前爲止的冷卻速度設定爲5 °C /秒以上，將熔融 鍍鋅時的板溫設定在4 0 0〜6 0 0 °C爲宜，在進行合金 化處理時，係將處理溫度設定爲4 0 0〜6 0 0 °C，處理 時間設定爲5〜4 0秒爲宜。 此外，上述再結晶退火之後的冷軋鋼板或者熔融鍍鋅 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐) ' -52- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝.
、1T Φ 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7 _五、發明説明（一 鋼板，爲了作形狀的矯正、調整表面粗度，係實施調質輥 軋爲宜。此時的調質輥軋的輥軋率小於1 〇 %爲宜。因爲 如果這個輥軋率若超過1 〇 %的話，r値將會降低。 其次，說明本案的第五發明中.，將鋼張力冷軋鋼板的 組成分加以限定之理由。 C : 0 · 0015〜0 · 025質量％以下 爲了將金相組織控制得均勻且細微，並且確保針狀肥 粒鐵相的充分量，本發明係必須將C含量設定成超過 • / 〇·0015質量％以上。另一方面，如果超過 〇.· 0 2 5質量％的話，鋼板中的碳化物的比例過大，會 明顯地降低延性、r値以及成型性。因此，將含C量限定 在〇.·〇〇15〜〇· 025質量％的範圍內。又，基於 提昇成型性的觀點考量，以0 . 0 2 0質量％以下爲宜， 〇· 0 1 0質量％以下尤佳。此外，基於使Β Η量以及材 質穩定的觀點考量，係將含C量設定成（1 .2 / 9 3 ) N b ( % )較佳。 S i : 1 · 0質量％以下 S i係既不會明顯地降低鋼的延性，又可是提昇鋼板 強度的有用元素，本發明中係含0 · 0 0 5質量％以上爲 宜，尤其是在於需要高強度的情況，係含0 · 1 0質量％ 以上尤佳。另一方面，Si也是在於熱軋時會大幅地提昇 變態點，而難以確保鋼板的品質、形狀，或者對於表面性 質和狀態、化成處理等方面，特別是鋼板表面的美觀性帶 來壞影響，進而會損及電鍍性的元素之一，因此本發明係 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS) A4規格（2i〇x297公釐） '— -53- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣. 、-口
565621 Α7 Β7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（5) 將其限定在1 · 0質量％以下。s i如果限定在1 · 〇質 量％以下的話，即可將上述的不良影響抑制到很低。此外 ，在於特別要求鋼板表面的美觀性的用途時，最好將S i 限定在0.5質量％以下。 Μη:2.0質量％以下 Μ η係可防止因爲S所導致的熱龜裂的有效元素，可 因應含S量來添加爲宜，又，Μ η對於結晶粒的細微化很 有效果，可作爲材質改善用的元素來添加。基於將S穩定 / 地固定下來的觀點之考量，含Μη量係超過〇·1質量％ 爲宜。又，Μ η係可增加鋼板強度的元素，如果需要更好 的強度時，係超過0 · 5質量％以上爲佳。以超過〇 . 8 質量％以上更好。 Μ η含量提高到這種程度的話，則具有可明顯地改善 對於熱軋條件的變動之鋼板的機械性質特別是變形時效硬 化性的變動之大優點。但是，如果含Μ η量過多而超過 2 · 0質量％的話，雖然其詳細的原因尙未明瞭，但是卻 有增加熱間變形阻力的傾向，而且有導致焊接性、焊接部 的成型性惡化之傾向，進而會明顯地抑制肥粒鐵的產生而 顯著地降低延性，且r値降低的傾向也會趨於明顯，因此 將Μ η限定在2 · 0質量％以下。對於要求更好的耐腐蝕 性和成型性的用途的話，是將Μ η限定在1 · 5質量％以 下爲宜。 ρ : 0 . 1質量％以下 Ρ可當作鋼的固熔強化元素，基於增加強度的觀點考 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣. 、1Τ
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210 Χ297公釐） -54- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7_ 五、發明説明（ 量，是以含0.· 0 0 2質量％以上爲宜，特別是要求高強 度的情況，最好是含超過〇 · 〇 2質量％以上爲佳。另，一 方面，如果含量過多的話，將會導致鋼的脆化，進而使得 鋼板的延伸凸緣加工性惡化。又，p在鋼中晶析出來的傾 向很強，所以將會因p的晶析而導致焊接部的脆化。因此 ，將P限定在0 · 1質量％以下。此外，在於特別重視延 伸凸緣加工性、焊接部的韌性的用途時，係將p設定於 0 · 0 8質量％以下爲宜。以0 . 〇 6質量％以下更佳。 / S:0.02質量％以下 S在鋼板中係當作中介物而存在，是會減少鋼板的延 性，進而導致耐腐蝕性惡化的元素，所以最好儘量減少其 含量，本發明是將S限定爲0·02質量％以下。在於特 別要求良好的加工性的用途上，將s限定爲0 · 0' 1 5質 量％以下爲宜。又，在於要求優異的延伸凸緣加工性時， 係將S限定爲0·010質量％以下爲宜。又，雖然其詳 細的作用機制尙未明暸，但是爲了使得鋼板的變形時效硬 化性既穩定又可維持在高水準，將S降低到0 · 0 0 8質 量％以下的做法是很有效的。 A 1 : 0 · 〇 2質量％以下 A 1係可當成脫氧劑來提高鋼的淸淨度，並可使鋼板 的組織細微化的元素，在本發明中係含0 . 0 0 1質量％ 以上爲宜。在本發明中，雖然是利用固熔狀態的N來當作 強化元素，但是含有適正範圍的A 1的鋁全靜鋼較之未添 加A 1的傳統的未靜鋼具有更好的機械性。另一方面，如 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 一 -55- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣 訂 Φ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A7 B7 五、發明説明（y 果含過多的A 1的話，會導致鋼板的表面狀態和性質惡化 ，進而也會顯著地降低固熔狀態的N，而使得本發明所重 視的獲得極大的變形時效硬化量的效果變得很困難。基於 這些原因，本發明中係將A 1限定於0 · 0 2質量％以下 。.此外，基於材質的穩定性的觀點之考量，將A 1限定於 0 . 001〜0 . 015質量％更佳。又，雖然降低A1 含量會有導致結晶粒粗大化的虞慮，但是本發明係藉由將 其他的合金元素的含量予以最適量化，以及藉由將退.火條 / 件選定在最適當的範圍，而得以防止這種問題。 N:〇.〇〇5〇〜0.0250質量％ N是可藉由固熔強化以及變形時效硬化而增加鋼板強 度的元素，也是本發明中最重要的元素。又，本發明係藉 由含有適正量的N,進而將A 1含量調整到適正値，並且 控制熱軋條件、退火條件等的製造條件，而可確保冷軋製 品或電鍍製品所需的必要且充分的固熔狀態的N。如此一 來，可充分地發揮固熔強化和因變形時效硬化所衍生的提 昇強度（降伏應力以及拉伸強度）的效果，而可穩定地獲 得所謂「拉伸強度3 4 0 Μ P a以上、烘烤硬化量（B Η 量）8 0 Μ P a以上、變形時效處理前後的拉伸強度的增 加量△ T S 4 0 Μ P a以上」的本發明的鋼板的機械性質 的目標値。又，N具有降低變態點的作用，如果含有N的 話，對於不想要大幅地切入變態點的薄型物的輥軋等的情 況，是很有效的。 如果N含量不足0·0050質量％的話，上述的強 本紙張尺度適用中周國家標準（CNS > A4規格（210X297公釐） ' -56- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 度上升的效果難以穩定地顯現。另一方面，如果超過 0 . 0 2 5 0質量％的話，鋼板的內部缺陷發生率會變高 ，並且連續鑄造時會常發生鋼胚料龜裂等的現象。因此， 將含N量設定在〇·005◦〜〇·0250質量％的範 圍。此外，若基於考量到整體的製造過程的材質的穩定性 、提昇良品率的觀點，係以將N限定於0 · 0 0 7〜 〇.0 2 0 0質量％的範圍，甚至於是將N限定於 〇·〇1 0〇〜0 ·〇1 7 0質量％的範圍更佳。又，只 要是在於本發明的範圍內的N含量的話，則完全不會對於 焊接性等有不良的影響。 固熔狀態的N : 0 · 0 0 1 0 %以上 爲了確保冷軋製品的充分的強度，並且有效地發揮因 爲含N而衍生的變形時效硬化，必須將鋼板中的固熔狀態 的N (也稱爲固熔N )至少以超過0 · 0 0 1 0 %以上的 量存在。 此處，固熔N量是從鋼中的總N量減掉晶析N量而求 得的。關於晶析N量的分析法，本發明人等對於各種的分 析法進行比較檢討之結果，認爲是以根據使用定電位電解 法的電解抽出分析法來求得的最爲有效。此外，關於抽出 分析時所採用的溶解基質鐵的方法，係有酸分解法、鹵素 法以及電解法。其中，電解法不會讓碳化物、氮化物等的 極不穩定的晶析物也分解，而能夠穩定地只讓基質鐵溶解 ，因此最爲適宜。至於電解液則採用乙丙酮系電解液， 以定電位進行電解。本發明中顯示出使用定電位電解法所 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4说格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) -57- 565621 A7 B7 五、發明説明（^ 測定出的晶析N量的結果係與實際的零件強度最爲對應。 {請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 基於上述事由，本發明中係將利用定電位電解法所抽 出的殘渣化學分解之後，求出殘渣中的N量，將這個結果 當作晶析N量。 此外，爲了獲得高的BH量、ATS,固熔N量是以 超過0 · 0 0 2 0%以上爲宜，而且爲了獲得更高的BH 量、Z\TS，固熔N量是以超過〇 . 0030%以上爲更 佳。固熔N量的上限値雖然並沒有特別地限定，但是，即 / 使所有的N量都殘留下來，對於機械性質的降低量也是很 小0 N/ A 1 ( N含量與A 1含量的比値）：0 · 3以上 經濟部智慧財產局員工消費合作社印^ 爲了使得在於製品狀態下的固熔N也能夠穩定地殘留 下來超過0 · 0 0 1 0質量％以上，必須限制可用以強力 地固定N的元素也就是A 1的量。針對於將本發明的組成 分範圍內的N含量（〇·〇〇5 ◦〜0 · 025 0質量％ )與A 1含量（0 · 0 2質量％以下）的組合比例，在於 大範圍內進行各種改變後的鋼板進行檢討之結果，得知： 藉由將N/Al (N含量與A1含量的比値）設定成： 〇.3以上，可以將冷軋製品以及電鍍製品內的固熔N穩 定下來超過0 _ 0010質量％以上。因此，乃將N/ A 1限定成：〇 . 3以上。此外，基於提高變形時效硬化 性以及使其穩定的觀點，N / A 1係設定成0 · 6以上爲 宜。設定成0 · 8以上更佳。
Nb:〇 .002 〜0.050 質量％ 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X297公釐） -58- 565621 Α7 Β7 經濟部智慧財產局8工消費合作社印製 五、發明説明（d N b與B —起添加的話，可對於產生針狀肥粒鐵相有 效地幫助，本發明中必須含有超過〇 · 〇 〇 2質量％以上 。另一方面，如果含量超過〇 . 050質量％的話，不僅 效果趨於飽和，也會明顯地增加熱.間變形阻力，使得熱軋 變得困難。因此，將Nb限定在0·002〜0·05〇 質量％的範圍。又以〇 . 〇〇5〜0 , 040質量％的範 圍尤佳。 B : 〇 . 〇〇〇1 〜〇 · 〇〇50 質量 ％ / B與N b —起添加的話，可對於產生針狀肥粒鐵相有 效地幫助，本發明中必須含有超過0 . 0 0 0 1質量％以 上。另一方面，如果含量超過0·0050質量％的話， 會降低對於變形時效硬化性有所幫助的固熔N的量。因此 ，將B限定在〇·〇〇〇1〜〇·〇〇5〇質量％的範圍 。又以0.0003〜0·0030質量％的範圍爲佳； 〇_ 00〇5〜0 . 0030質量％尤佳。 本發明係除了上述組成分之外，又含有下列a〜c群 之中的1群或2群以上爲宜。 a群係：Cu、Ni、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計1 · 0 %以下； b群係：T i 、V之中的一種或兩種以上，合計 0 . 1 %以下； c群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 〇·〇〇1〇〜0·010%。 a群的元素：Cu、Ni、Cr、Μο都是對於提升 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 訂 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) Α4規格（21 ΟΧ297公釐） -59- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（g 鋼板強度有幫助的元素，可因應需求而選擇性地單獨或複 合添加。這種效果是要Cu : 0 · 0.1%以上、Ni :， 0 · 01%以上、Cr : 0 · 01%以上、Mo : 0 . 0 1 %以上時，才會顯現。但是，含量過多的話，不 僅將會增加熱軋變形阻力，或導致化成處理特性、廣義的 表面處理特性惡化，也會導致焊接部硬化而使得焊接部的 成型性惡化。因此，a群的元素單獨時，分別是C U : 1 . 0 % 以下、N i : 1 · 0 % 以下、C r : 〇 _ 5 % 以 / 下、Μ 〇 : 〇 · 2 %以下爲宜，而如果是複合地添加的話 ，則是合計低於1 . 0 %以下爲宜。 b群的元素：T i、V都是對於使結晶粒子細微化、 均勻化有幫助的元素，因此可因應必要選擇性地含有其中 一種或兩種。這種效果是要分別含Ti :〇.〇〇5%以 上；V : 0 0 5 %以上才會顯現，但是，含量過多的 話，將會增加熱軋變形阻力，或導致化成處理特性、廣義 的表面處理特性惡化。而且也會有減少固熔N量的虞慮。 因此，b群的元素單獨時，分別係小於〇 · 1 %以下爲宜 ，而如果是複合地添加的話，則是合計低於〇 . 1 %以下 爲宜。 c群的元素：C a、REM都是屬於對控制中介物質 的形態有所幫助的元素，特別是在於要求延伸凸緣成型性 的情況，最好是單獨或混合地含有c群的元素爲宜。這種 情況，如果C群兀素的合計含量未達〇 · 〇 Q 1 〇 %的話 ，則用來控制中介物質的形態之效果不足，相反地，如果 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) •爭衣 、11
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -60- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 含量超過0 . 〇 1 〇%的話，則容易產生表面缺陷。因此 ，C群的元素的含量最好是限定於合計0 · 0 〇 1 0〜. 〇· 0 1 0 %的範圍爲宜，如此一來，可改善延伸凸緣成 型加工性，但卻不會產生表面缺陷。 其次，說明本發明的鋼板的金相組織。 本發明的鋼板係具有面積率：5 %以上之針狀肥粒鐵 相與平均結晶粒徑2 0 // m以下的肥粒鐵相所組成的金相 組織。 針狀肥粒鐵相的面積率：5 %以上 本發明的冷軋鋼板係含有面積率·· 5 %以上之針狀肥 粒鐵相。藉由含有面積率：5 %以上之針狀肥粒鐵相，可 以獲得良好的延性，進而獲得很大的變形時效硬化量。雖 然其詳細的作用機制尙未明瞭，但是可推測是：因爲針狀 肥粒鐵相的存在，而可在於內部極有效地儲存時效前的預 變形加工時的變形的緣故。此外，因爲針狀肥粒鐵相的存 在，對於改善常溫時的時效劣化，使得鋼板變成常溫非時 效性也是很有幫助。又，爲了獲得良好的強度與延性的平 衡，以及更高的強度，針狀肥粒鐵相的面積率係超過1 〇 %以上爲宜。此外，如果針狀肥粒鐵相的面積率超過2〇 %以上的話，則會有使得r値降低的問題。因此，針狀肥 粒鐵相的面積率係設定成5 %以上爲宜，1 0 %以上更佳 ，但是卻不要超過2 0 %。 本發明中所稱的針狀肥粒鐵相，是本發明的組成分的 這種極低碳鋼所特有的內部不含碳化物的低溫變態相，主 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T 本紙張尺度適用中周國家標準（CNS ) A4規格（210X29*7公釐） -61 - 565621 A7 B7 五、發明説明（d 要是利用光學顯微鏡的觀察就可以明確地辨別出與一般的 多邊形肥粒鐵相的不同，內部的轉位密度很高，較之多邊 形肥粒鐵相的硬度更高。 根據光學顯微鏡的觀察，針狀.肥粒鐵相，係有：（1 ).粒界不規則地伸出角度的結晶粒狀；（2 )如晶析物般 地存在於粒界的結晶粒狀；（3 )呈現刮痕模樣的結晶粒 狀或結晶粒群狀（在較大的第二相的粒子中可看見許多亞 粒界）的三種狀態的其中一種單獨或複合地分布存在，這 / 是與一般的多邊形肥粒鐵相明確地區別。此外，粒內的腐 蝕色調也是與麻田散鐵、變韌鐵不同，與一般的多邊形肥 粒鐵幾乎沒有差別，因此也可以與麻田散鐵、變韌鐵明確 地區別。根據透過型電子顯微鏡的觀察，針狀肥粒鐵相， 在其粒界附近及/或粒內的轉位密度非常高，尤其是前述 (3 )的狀態的金相組織中的轉位密度非常高的部分與比 較低的部分係形成層狀。 本發明的冷軋鋼板係以要求高度加工成型性的汽車用 鋼板作爲對象，爲了確保其延性，針狀肥粒鐵相以外的金 相組織乃採用肥粒鐵相。如果肥粒鐵相的面積率未滿8 0 %的話，若當成需要具有高度的加工性的汽車用鋼板使用 時，難以確保其延性以及高r値。此外，若是需要具有良 好的延性的情況，肥粒鐵相的面積率係以超過8 0 %以上 ，甚至於超過8 5 %爲宜。此外，本發明所稱的“肥粒鐵 ”係指並未殘留下變形的狀態之“多邊形肥粒鐵”。 肥粒鐵相的平均結晶粒徑：2 0 // m以下 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T Φ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -62- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A7 ___B7_ 五、發明説明（一 本發明中的平均結晶粒徑係從：以A S T Μ所規定的 面積計算法從斷面組織照片·計算出來的數値；以及以， A S Τ Μ所規定的切斷法從斷面組織照片求得的公稱粒徑 (請參考：梅本先生等所著作的“.熱處理學” 2 4 ( 1984)，Ρ334)的兩者之中較大的一方。 本發明的冷軋鋼板，其製品階段中雖然確保有預定量 的固融Ν量，但是根據本發明人等的實驗和檢討之結果， 得知：即使是具有同一量的固融Ν量的鋼板，也會有在於 / 變形時效硬化性發生變動的時候，其主要的原因之一係在 於結晶粒徑。在本發明的這種金相組織中，藉由將平均結 晶粒徑設定於至少小於2 0 # m以下，最好是1 5 // m以 下，即可穩定地獲得高B Η量、△ T S。其作用機制，目 前雖然尙未明瞭，但是可以推定出：變形時效硬化性產生 變動的原因之一係在於結晶粒徑，而且是與合金元素偏結 晶或晶析於結晶粒子的邊界處、加工、熱處理的影響都有 關係。 因此，爲了謀求變形時效硬化性的穩定，必須將肥粒 鐵相的平均結晶粒徑設定成小於2 0 // m，小於1 5 // m 更佳。 具有上述的成分以及金相組織的本發明的冷軋鋼板， 係拉伸強度（T S )超過3 4 Ο Μ P a以上，大約5 9 0 MPa以下且r値超過1·2以上的高値之具有優異的變 形時效硬化性之冷軋鋼板。如果是T S小於3 4 Ο Μ P a 的鋼板的話，則無法廣泛地應用在具有結構性用途的構件 ^紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 一 " -63- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
565621 Α7 Β7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 身上。如果想要更擴大應用範圍的話，τ s係設定在 4〇Ο Μ P a以上爲宜。又，如果r値未滿1 _ 2的話， 則無法應用在大範圍的沖製成型零件上。又，r値得較佳 範圍係1 . 3以上。 傳統的塗裝烘烤處理條件是採用：1 7 0 t X 2 0 m i η作爲標準。又，對於含有多量的固融n的本發明的 鋼板施加超過5 %以上的變形量的情況下，即使實施更爲 緩慢（更低溫）的處理，亦可達成零化，換言之，可將時 效處理的條件放得更廣。一般而言，爲了獲得硬化量，只 要是在於不會因過度的時效而導致其軟化的前提下，以更 高溫的條件下，保持更長的時間係較爲有利。 具體而言，本發明的鋼板，在於預變形後，其硬化趨 於明顯的加熱溫度的下限係大約爲1 〇 〇 °c。另外，如果 加熱溫度超過3 0 0 °C的話，硬化將會變成最高程度，不 僅反而會呈現出稍微軟化的傾向，熱變形、發生變色的現 象會趨於明顯。又，至於保持時間，當加熱溫度爲2 〇 〇 °C程度的時候，大約保持超過3 0秒以上的程度即可達成 近乎充分的硬化。如果想要獲得更大更穩定的硬化，最好 是保持超過6 0秒以上。但是，如果保持超過2 0分鐘以 上的話，不僅無法獲得更進一步的硬化，反而會明顯地降 低生產效率而不實用。 基於以上的情事，本發明係將時效處理條件制定成： 參考傳統的塗裝烘烤處理條件：1 7 0 °C X 2 0 m i η來 進行評估。即使在於對傳統的塗裝烘烤型的鋼板尙未能達 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 1«§裝. 訂 Φ 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） -64- 565621 A7 B7 五、發明説明（ 成充分的硬化之程度的低溫加熱和較短的保持時間之時效 處理條件之下，本發明的鋼板係亦穩定地可達成較大的硬 化。此外，至於加熱的方法，並未特別地加以限制，不僅 可利用一般的塗裝烘烤處理所採用.的以加熱爐的氣相環境 加熱的方式，也可以採用例如：電磁感應加熱、或者利用 不會氧化的火焰、雷射、電漿等來進行加熱。 汽車用的零件強度必須能夠負荷來自於外部的複雜的 應力，因此，素材鋼板不僅是在於較小變形範圍時的強度 / 特性很重要，在於較大變形範圍時的強度特性也很重要。 本發明人等有鑑於這一點，乃將用來充當汽車零件素材的 本發明的鋼板的B Η量（對應於較小的變形域的強度特性 )制定爲超過8 OMP a以上，並且將ATS量（對應於 較大的變形域的強度特性）制定成超過4 Ο Μ P a以上。 想要讓B Η量與△ T S量更大時，只要將進行時效處理時 的加熱溫度設定在更高溫側，及/或將保持的時間設定爲 更長即可。 雖然本發明的效果係在製品鋼板的厚度較厚的情況下 亦可發揮，但是，如果板厚超過3 . 2 m m的話，則在進 行冷軋鋼板退火過程時，無法確保充分的冷卻速度，連續 退火時會發生變形時效，而變成難以獲得製品想要的變形 時效硬化性。因此，本發明鋼板的厚度係設定在3.2 m m以下爲宜。 又，本發明亦可在上述的本發明的冷軋鋼板的表面實 施電鍍或熔融浸鍍。這種電鍍或浸鍍鋼板也顯示出與電鍍 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) »裝 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -65- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 _ B7五、發明説明（ 或浸鍍前枏同程度的T S、B Η量、△ T S量。至於電鍍 或浸鍍的種類係可適用：鋅的電鍍；熔融鋅的浸鍍；合金 化熔融鋅的浸鍍；錫的電鍍；鉻的電鍍；鎳的電鍍等。 其次，說明本案的第6發明之.鋼板製造方法。 本發明的鋼板，基本上係將具有上述範圍的組成分的 鋼胚料加熱後，進行粗輥軋以作成薄板用鋼片，對於該薄 板用鋼片依序地實施：進行精製輥軋，精製輥軋結束後， 進行冷卻並捲取成熱軋鋼板的熱軋過程；對於該熱軋鋼板 / 進行酸洗和冷軋以作成冷軋鋼板的冷軋過程；以及對於該 冷軋鋼板進行連續退火的冷軋鋼板退火過程而製造出來的 〇 本發明的製造方法中所使用的鋼胚料，爲了要防止成 分的巨大晶析，係以採用連續鑄造法所製得者爲宜，但是 ，亦可採用以造塊法、薄鋼胚料鑄造法所製得者。又，製 造出鋼胚料後，除了傳統的先冷卻至室溫，然後再度加熱 的方法之外，亦可採用不經冷卻就將熱片保持原狀直接送 入加熱爐進行輥軋的直接給送輥軋方法；或者稍微地進行 保溫加熱之後，隨即進行輥軋之直接輥軋方法等的節省能 源的製程也都可以適用，而不會有問題。特別是想要有效 地確保固熔狀態的Ν時，直接給送輥軋方法係有效的技術 之一。 首先，說明限定熱軋過程的條件之理由。 鋼胚料加熱溫度：1 0 0 0 鋼胚料加熱溫度，爲了在於初期狀態時確保必要且充 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ' -66- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
565621 A7 B7 五、發明説明（ 分的固熔N量，並且在於製品狀態時又可符合固熔N量的 目標値，係以設定在1 0 0 0 °C以上爲宜。此外，爲了避 免因爲氧化重量的增加所導致的耗損的增大，係以設定在 1 2 8 0 °C以下爲宜。 在上述條件下被加熱後的鋼胚料係經過粗輥軋而被作 成薄板用鋼片。此外，關於粗輥軋的條件無須特別地規定 ，只要遵循一般常用的方法來進行即可。但是，基於確保 固熔N量的觀點，儘可能地以較短時間來進行爲佳。接下 / 來，對於薄板用鋼片進行精製輥軋以作成熱軋鋼板。 又，本發明係在粗輥軋和精製輥軋之間，將位於前後 的薄板用鋼片彼此接合在一起，以便於連續地進行輥軋爲 宜。至於接合手段係以採用：壓接法、雷射焊接法、電子 束焊接法等的方法爲宜。 藉由實施連續輥軋，鋼帶捲（被處理材）的前端部以 及後端部，也就是容易產生形狀錯亂的非定常部的存在比 例會減少，可以延長穩定的熱輥軋長度（可在同一條件下 進行輥軋的連續長度）以及寬度。這是不僅針對於熱軋鋼 板，甚至於對於改善冷軋鋼板的斷面形狀、尺寸精度也很 有效。又，即使在輥軋後，又於熱移送平台上進行冷卻的 時候，也可以施加張力，所以可保持良好的鋼板形狀。 又，因爲藉由進行實施連續輥軋，使得鋼帶捲的前端 可以穩定地通過軋輥，因此，原本傳統之針對個別的薄板 用鋼片所進行的單發輥軋，會因爲鋼板通過性或咬入性等 的問題而難以實施的潤滑輥軋也變成可以實施。因爲輥軋 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -67- 565621 A7 B7 五、發明説明（y 荷重以及軋輥面壓力都降低，所以軋輥的壽命得以延長。 又，本發明中，最好是在粗輥軋和精製輥軋之間，使 用可加熱薄板用鋼片的寬度方向端部的薄板用鋼片邊緣加 熱器、以及可加熱薄板用鋼片的長度方向的端部的薄板用 鋼片加熱器的其中一種或兩種，以便於將薄板用鋼片的寬 度方向以及長度方向上的溫度分布予以均勻化爲宜。如此 一來，可更爲降低鋼板內的材質變動。基於作業上的穩定 性的考量，薄板用鋼片邊緣加熱器和薄板用鋼片加熱器係 / 採用電磁感應加熱方式者爲宜。 使用上的步驟，最好是先利用薄板用鋼片邊緣加熱器 來補償鋼板寬度方向上的溫度差爲宜。此時的加熱量，雖 然係因鋼的成分而異，但是，最好是設定成：在精製輥軋 出口側的寬度方向上的溫度分布範圍係大約低於2 0 °C以 下。接下來，利用薄板用鋼片加熱器來補償長度方向上的 溫度差。此時的加熱量係設定成：使得長度方向的端部的 溫度較之中央部的溫度高出大約2 0 °C的程度爲宜。 在精製輥軋出口側的溫度：超過8 0 0 °C以上 精製輥軋出口側的溫度F D T，爲了使得鋼板的金相 組織趨於均勻且細微，乃設定爲：超過8 0 0 °C以上。如 果F D T低於8 0 0 °C的話，將會導致金相組織不一，其 中一部份會殘留下加工組織，即使經過冷軋退火過程之後 ，也無法消除金相組織的不均勻性而殘留下來。因此，於 進行沖製成型時的發生各種問題的危險性會增大。這種加 工組織的殘留現象，可利用將捲取溫度設定成高溫來避免 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） _(請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 Φ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -68 - 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 _ B7_五、發明説明（ 。但是，若將捲取溫度提高的話，結晶粒子會變粗，也會 發生同樣的問題。又，如果將捲取溫度設定成高溫的話，， 固融N量會顯著地降低，難以獲得目標値的3 4 Ο Μ P a 以上的拉伸強度。因此，是將精製.輥軋出口側的溫度 F. DT設定爲：超過8 0 0°C以上。如果想要更進一步提 高機械性質，是將精製輥軋出口側的溫度F D T設定爲： 超過8 2 0 °C以上爲佳。又，基於提高r値得觀點，將 F D T設定爲：A c 3變態點以上爲丨圭。此外，F D T的上 限雖然並沒有特別的限定，但是，過高的話，發生銹皮瑕 疵的現象會顯著變多。所以F D T的上限係大約爲 1 0 0 0 °C程度爲宜。 捲取溫度：低於8 0 0 t以下 隨著捲取溫度C T的降低，鋼板強度會有增加的傾向 。爲了確保拉伸強度T S 3 4 Ο Μ P a以上的目標値，係 以將C T設定爲：低於8 0 0 °C以下爲宜。又，C T若低 於2 0 0 °C，進行捲取中的鋼板形狀容易錯亂，在實際的 作業上發生問題的危險性變高，材質的均質性也會有降低 的傾向。因此，係以將C T設定爲：高於2 0 0 °C以上爲 宜。又，如果想要求更佳的材質均勻性的時候，係將C T 口又疋爲·问於3 0 0 C以上爲佳。最好是將CT設定爲· 高於3 5 0 °C以上。 又，本發明在於精製輥軋中，爲了減低熱軋荷重，亦 可進行潤滑輥軋。藉由進行潤滑輥軋，可獲得：熱軋鋼板 的形狀、材質更趨均勻的效果。又，進行潤滑輥軋時的摩 I紙張尺度適用中國國家標率（CNS)八槻^ ( 210x297公釐）一 " -69- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) |讎裝.
、1T 565621 A7 __ B7 五、發明説明（6) 擦係數是設定在：0 · 2 5〜0 . 1 0的範圍爲宜。又， 藉由將潤滑輥軋和連續輥軋組合在一起實施，可讓熱的 作業更爲穩定。 實施過上述的熱軋過程後的熱乳鋼板，接下來，再利 用冷軋過程，進行酸洗以及冷軋而變成冷軋鋼板。 酸洗的條件係只要一般公知的條件即可，並不必特別 予以限定。又，熱軋鋼板的銹皮極薄的時候，不必實施酸 洗即可直接進行冷軋。 / 又，冷軋的條件，係只要一般公知的條件即可，並不 必特別予以限定。此外，基於確保組織的一致性的觀點的 考慮，係將冷軋的輥軋率設定爲：超過6 0 %以上爲宜。 接下來，說明限定冷軋鋼板退火過程的條件之理由。 冷軋鋼板又再實施：由連續退火、和冷卻所組成的冷 軋鋼板退火過程。 連續退火溫度：肥粒鐵相與沃斯田鐵相的雙相共存域 內的溫度 藉由將連續退火過程的退火溫度設定在肥粒鐵相與沃 斯田鐵相的雙相共存域內的溫度，將會形成針狀肥粒鐵相 。此外，肥粒鐵相中的丨1 1 1丨的集合組織也會很發達 ，因此可獲得高r値。另一方面，如果是超過肥粒鐵相與 沃斯田鐵相的雙相共存域而成爲沃斯田鐵單相的高溫的話 ，將會因逆變態與變態使得鋼板的集合組織不規則化而降 低r値。因此，本發明係將連續退火過程的退火溫度設定 在肥粒鐵相與沃斯田鐵相的雙相共存域內的溫度。又，基 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 7衣—— .(請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
、1T Φ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -70- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A7 ___ B7 五、發明説明（d 於r値的穩定性的考量，係以設定在：沃斯田鐵的佔有比 例爲1 0 %以上且5 0 %以下的溫度爲佳。連續退火的溫 度如果未高於再結晶溫度的話，延性會降低，所以只能夠 適用於被限定爲汽車零件用的特殊用途而已，因此，係將 連續退火溫度設定爲：高於再結晶溫度以上爲佳。 連續退火溫度的保持（維持）時間係基於：生產效率 、金相組織的細微化、確保所期的固融N量的觀點考慮， 連續退火溫度的保持（維持）.時間愈短愈好，但是基於作 / 業上的穩定性來考慮，是以設定爲1 0秒以上爲宜。又， 基於：金相組織的細微化、確保所期的固融N量的觀點考 慮，連續退火溫度的保持（維持）時間係低於9 0秒爲宜 。又，基於材質穩定化的考量，連續退火溫度的保持（維 持）時間係高於2 0秒爲宜。 連續退火後的冷卻：以1 0〜3 0 0 °C /秒的冷卻速 度來進行冷卻直到低於5 0 0 °C的溫度範圍爲止。 基於確保金相組織的細微化、形成針狀肥粒鐵相、確 保所期的固融N量的觀點考慮，連續退火過程中的均勻加 熱後冷卻係非常重要，本發明中的“均勻加熱後冷卻處理 ”係至少以1 0 °C /秒以上的冷卻速度來進行連續冷卻直 到低於5 0 0 C的溫度範圍爲止。如果冷卻速度低於1〇 t/秒的話，則難以確保必要量的針狀肥粒鐵相；和均句 且細微的金相組織；和確保充分量的固融N量。另一方面 ，若冷卻速度超過3 0 0 °C /秒的話，則在於鋼板的寬度 方向上的材質一致性會趨於不足。以1 〇〜3 0 0 /秒 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 一 ~ -71 - ‘(請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
565621 A7 B7 五、發明説明（^ 的冷卻速度來進行冷卻時的冷卻終止溫度若是高於5 0〇 °C的溫度的話，則無法達成金相組織的細微化。 . 調質輥軋或者平滑化加工：伸展率爲〇.5〜10% 此外，本發明在於冷軋鋼板退火過程之後，基於矯正 形狀、調整粗度之目的，也可以又實施伸展率爲〇 . 5〜 1 0 %的調質輥軋或者平滑化加工。調質輥軋或者平滑化 加工時的伸展率合計未滿0 · 5 %的話，無法達成所期的 矯正形狀、調整粗度之目的。.另一方面，如果伸展率合計 / 超過1 0 %的話，延性會降低。基於確保延性的觀點，係 小於5 %爲宜。又，調質輥軋加工與平滑化加工，雖然兩 者的加工形式不同，但是，本發明人等則已經確認出兩者 對於鋼板的變形時效硬化性並無太大的差異。又，調質輥 軋加工與平滑化加工，即使是在於電鍍處理後也是有效的 〇 接下來，說明本案的第7發明之限定高張力冷軋鋼板 的組成分的理由。 C:〇.〇25〜0.15質量％以下 C係可增加鋼板強度的元素，爲了使得本發明的重要 構成要件之一的將金相組織控制得均勻且細微，並且確保 麻田散鐵相的充分量，本發明係必須將C含量設定成超過 〇· 025質量％以上。另一方面，如果超過0 . 15質 量％的話，鋼板中的碳化物的比例過大，會明顯地降低延 性，進而顯著地影響到成型性。此外，有一個更重要的問 題則是如果含C量超過0 · 1 5質量％的話，將會顯著地 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） ·(請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 1«·裝·
、1T 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -72- 565621 A7 ___ B7_ 五、發明説明（d 降低點焊的焊接性、電弧焊的焊接性等。基於這些理由， 乃將含C量限定在〇 . 0 2 5〜0 5質量％的範圍內 。又，基於提昇成型性的觀點考量，以0 . 0 8質量％以 下爲宜。又，如果是被要求特別良好的延性的用途的話， 係以0 · 0 5質量％以下尤佳。此外，基於使B Η量以及 材質穩定的觀點考量，係將含C量設定成（1 2 / 9 3 ) N b ( % )較佳。 S i : 1 · 0質量％以下 / S i係既不會明顯地降低鋼的延性，又可是提昇鋼板 強度的有用元素，本發明中係含0 · 0 0 5質量％以上爲 宜，尤其是在於需要高強度的情況，係含0 · 1質量％以 上尤佳。另一方面，S i也是在於熱軋時會大幅地提昇變 .態點，而難以確保鋼板的品質、形狀，或者對於表面性質 和狀態、化成處理等方面，特別是鋼板表面的美觀性帶來 壞影響，進而會損及電鍍性的元素之一，因此本發明係將 其限定在1 · 0質量％以下。s i如果限定在1 · 〇質量 %以下的話，即可將上述的不良影響抑制到很低。此外， 在於不需要高強度，但又特別要求鋼板表面的美觀性的用 途時，最好將s i限定在0 · 5質量％以下。
Mn:2.0質量％以下 Μη係可防止因爲S所導致的熱龜裂的有效元素，可 因應含S量來添加爲宜，又，Μ η對於結晶粒的細微化很 有效果，可作爲材質改善用的元素來添加。此外，Μ η在 於連續退火後的急速冷卻時，對於穩定的產生麻田散鐵， ^紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） .(請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -73- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明（7) 具有極大的幫助。基於將S穩定地固定下來的觀點之考量 ，含Μη量係超過〇 . 2質量％以上爲宜。又， Μη係 可增加鋼板強度的元素，如果需要T S 5 0 0 P m a的超 級的強度時，係超過1 . 2質量％以上爲佳。以超過 1. . 5質量％以上更好。 Μ η含量提高到這種程度的話，則具有可明顯地改善 對於熱軋條件的變動之鋼板的機械性質特別是變形時效硬 化性的變動之大優點。但是，，如果含Μ η量過多而超過 / 2 · 0質量％的話，則會變成難以獲得本發明的重要要件 之一的高r値，並且顯著地降低延性，因此，將Μ η限定 在2 · 0質量％以下。對於要求更好的耐腐蝕性和成型性 的用途的話，是將Μ η限定在1 . 7質量％以下爲宜。 Ρ:0.08質量％以下 Ρ可當作鋼的固熔強化元素，基於增加強度的觀點考 量，是以含0 · 00 1質量％以上爲宜。另一方面，如果 含量過多的話，將會導致鋼的脆化，進而使得鋼板的延伸 凸緣加工性惡化。又，Ρ.在鋼中晶析出來的傾向很強，所 以將會因Ρ的晶析而導致焊接部的脆化。因此，將Ρ限定 在0 · 0 8質量％以下。此外，在於特別重視延伸凸緣加 工性、焊接部的韌性的用途時，係將Ρ設定於0 . 0 4質 量％以下爲宜。 s :〇.〇2質量％以下 S在鋼板中係當作中介物而存在，是會減少鋼板的延 .性，進而導致耐腐蝕性惡化的元素，所以最好儘量減少其 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ‘(請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
-74- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 ___ B7 _五、發明説明（ 含量，本發明是將s限定爲〇·02質量％以下。在於特 別要求良好的加工性的用途上，將S限定爲〇 . 〇 1 5質 量％以下爲宜。又，在於要求優異的延伸凸緣加工性時， 係將S限定爲0 · 0 0 8質量％以下爲宜。又，雖然其詳 細的作用機制尙未明瞭，但是爲了使得鋼板的變形時效硬 化性既穩定又可維持在高水準，將S降低到〇 · 〇 〇 8質 量％以下的做法是很有效的。 A 1 ·· 0 . 0 2質量％以下 ， A 1係可當成脫氧劑來提高鋼的淸淨度，並可使鋼板 的組織細微化的元素，在本發明中係含0 · 0 0 1質量％ 以上爲宜。在本發明中，雖然是利用固熔狀態的N來當作 強化元素，但是含有適正範圍的A 1的鋁全靜鋼較之未添 加A 1的傳統的未靜鋼具有更好的機械性。另一方面，如 果含過多的A 1的話，會導致鋼板的表面狀態和性質惡化 ，進而也會顯著地降低固熔狀態的N，而使得本發明所重 視的獲得極大的變形時效硬化量的效果變得很困難。基於 這些原因，本發明中係將A 1限定於0 · 0 2質量％以下 。此外，基於材質的穩定性的觀點之考量，將A 1限定於 〇.001〜0 . 015質量％更佳。又，雖然降低A1 含量會有導致結晶粒粗大化的虞慮，但是本發明係藉由將 其他的合金元素的含量予以最適量化，以及藉由將退火條 件選定在最適當的範圍，而得以防止這種問題。 N: 0.0050 〜0.0250 質量％ N是可藉由固熔強化以及變形時效硬化而增加鋼板強 ·(請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣·
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本紙張尺度適用中周國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） -75- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（d 度的元素，也是本發明中最重要的元素。又，本發明係藉 由含有適正量的N，進而將A 1含量調整到適正値，並且 控制熱軋條件、退火條件等的製造條件，而可確保冷軋製 品或電鍍製品所需的必要且充分的掘熔狀態的N。如此一 來，可充分地發揮固熔強化和因變形時效硬化所衍生的提 昇強度（降伏應力以及拉伸強度）的效果，而可穩定地獲 得所謂「拉伸強度4 4 Ο Μ P a以上、烘烤硬化量（B Η 量）8 Ο Μ P a以上、變形時效處理前後的拉伸強度的增 , 加量△ T S 4 Ο Μ P a以上」的本發明的鋼板的機械性質 的目標値。 如果N含量不足〇.〇〇50質量％的話，上述的強 度上升的效果難以穩定地顯現。另一方面，如果超過 〇· 0 2 5 0質量％的話，鋼板的內部缺陷發生率會變高 ，並且連續鑄造時會常發生鋼胚料龜裂等的現象。因此， 將含N量設定在〇·〇〇50〜0·0250質量％的範 圍。此外，若基於考量到整體的製造過程的材質的穩定性 、提昇良品率的觀點，係以將N限定於0 · 〇 〇 7〇〜 〇· 0 1 7 0質量％的範圍更佳。又，只要是在於本發明 的範圍內的N含量的話，則完全不會對於焊接性等有不良 的影響。 固熔狀態的N : 〇 . 〇 〇 1 〇 %以上 爲了確保冷軋製品的充分的強度，並且有效地發揮因 爲含N而衍生的變形時效硬化，必須將鋼板中的固熔狀態 的N (也稱爲固熔N)至少以超過〇 . 〇 〇 1 〇%以上的 ‘(請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣 、11
本紙張尺度適用中國國家標率（CNS ) A4規格（210X297公釐） -76- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（j 量存在。 此處，固熔N量是從鋼中的總N量減掉晶析N量而求 得的。關於晶析N量的分析法，本發明人等對於各種的分 析法進行比較檢討之結果，認爲是.以根據使用定電位電解 法的電解抽出分析法來求得的最爲有效。此外，關於抽出 分析時所採用的溶解基質鐵的方法，係有酸分解法、鹵素 法以及電解法。其中，電解法不會讓碳化物、氮化物等的 極不穩定的晶析物也分解，而能夠學定地只讓基質鐵溶解 ，因此最爲適宜。至於電解液則採用乙丙酮系電解液， 以定電位進行電解。本發明中顯示出使用定電位電解法所 測定出的晶析N量的結果係與實際的材質的變化最爲對應 〇 基於上述事由，本發明中係將利用定電位電解法所抽 出的殘渣化學分解之後，求出殘渣中的N量，將這個結果 當作晶析N量。 此外，爲了獲得高的B Η量、△ T S ,固熔N量是以 超過0 _ 0 02 0%以上爲宜，而且爲了獲得更高的ΒΗ 量、ATS,固熔Ν量是以超過〇·〇〇30%以上爲更 佳。固熔N量的上限値雖然並沒有特別地限定，但是，即 使所有的N量都殘留下來，對於機械性質的降低量也是很 小0 N / A 1 ( N含量與A 1含量的比値）：0 · 3以上 爲了使得在於製品狀態下的固熔N也能夠穩定地殘留 下來超過0 . 0 0 1 0質量％以上，必須限制可用以強力 .(請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
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本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -77- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印災 五、發明説明（ 地固定N的元素也就是A 1的量。針對於將本發明的組成 分範圍內的N含量（0 · 005 0〜〇 · 〇25〇質量％ )與A 1含量（〇 . 0 2質量％以下）的組合比例，在於 大範圍內進行各種改變後的鋼板進行檢討之結果，得知： 藉由將N/Al (N含量與A1含量的比値）設定成： 〇 · 3以上，可以將冷軋製品以及電鍍製品內的固熔N穩 定下來超過0·0010質量％以上。因此，乃將N/ A 1限定成：〇 . 3以上。. / 本發明係除了上述組成分之外，又含有下列d〜g群 之中的1群或2群以上爲宜。 d群係：Cu、Ni、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計1 · 0 %以下； e群係：Nb、T i 、V之中的一種或兩種以上，合 計0 . 1 %以下； f群係：含B:0·0030質量％以下； g群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 〇·0〇10 〜ο·οιο%。 d群的元素：Cu、Ni、Cr、Μο都是對於提升 鋼板強度有幫助的元素，可因應需求而選擇性地單獨或複 合添加。這種效果是要Cu : 〇 · 〇 1%以上、Ni : 0 · 01%以上、Cr : 0 · 01%以上、Mo : 0 . 0 1 %以上時，才會顯現。但是，含量過多的話，不 僅將會增加熱軋變形阻力，或導致化成處理特性、廣義的 表面處理特性惡化，也會導致焊接部硬化而使得焊接部的 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 、11
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS > A4規格（2ΗΓΧ297公釐） -78- 565621 A7 B7 五、發明説明（4 成型性惡化。而且也有降低r値的傾向。因此，d群的元 素複合地添加的話，則是合計低於1 .· 〇 %以下爲宜。又 ，Mo如果含量過多而超過0 · 0 5質量％以上的s舌，有 時候會顯著地降低r値，本發明中.若含Μ 〇的時候，係設 定成少於0·05質量％爲宜。 e群的元素：N b、T i、V都是對於使結晶粒子細 微化、均勻化有幫助的元素，因此可因應必要選擇性地含 有其中一種或兩種。這種效果是要分別含Nb: / 0 · 005%以上；Ti : 0 _ 005%以上；V : 0 . 0 0 5 %以上才會顯現，但是，含量過多的話，將會 增加熱軋變形阻力，或導致化成處理特性、廣義的表面處 理特性惡化。因此，e群的元素是以合計低於0 · 1 %以 下爲宜。 f群的元素：B係具有提高鋼的淬火性的效果的元素 ，可增加肥粒鐵相以外的低溫變態相的分布比例，可基於 增加鋼的強度之目的，因應必要來含有。這種效果必須是 含B超過0.0005質量％以上才會呈現。但是，如果 含量過多的話，會降低熱軋時的變形能力，因爲產生B N 而降低固熔N的量。因此，將B限定在0 _ 0030質量 %以下爲宜。 g群的元素：C a、REM都是屬於對控制中介物質 的形態有所幫助的元素，特別是在於要求延伸凸緣成型性 的情況，最好是單獨或混合地含有g群的元素爲宜。這種 情況，如果g群元素的合計含量未達〇 _ 〇 〇 1 0 %的話 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -79- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 A7 _____ B7_ __五、發明説明（ ，則用來控制中介物質的形態之效果不足，相反地，如果 含量超過0 · 0 1 〇 %的話，則容易產生表面缺陷。因此 ，g群的元素的含量最好是限定於合計ο · ο ο 1 〇〜 0 · 0 1 0 %的範圍爲宜，如此一來，可改善延伸凸緣成 型加工性，但卻不會產生表面缺陷。 其次，說明本發明的鋼板的金相組織。 肥粒鐵相的面積率：8 0 %以上 本發明的冷軋鋼板係以要求某種程度的加工成型性的 / 汽車用鋼板作爲對象，爲了確保其延性，係採用含肥粒鐵 相的面積率8 0 %以上的金相組織。若肥粒鐵相的面積率 未超過8 0 %的話，當成需要具有加工性的汽車用鋼板使 用時，難以確保其必要的延性。此外，若是需要具有更良 好的延性的情況，肥粒鐵相的面積率係以超過8 5 %以上 爲宜。此外，本發明所稱的“肥粒鐵”係指並未殘留下變 形的狀態之“多邊形肥粒鐵”。 肥粒鐵相的平均結晶粒徑：1 0 // m以下 本發明中的平均結晶粒徑係從：以A S T Μ所規定的 面積計算法從斷面組織照片計算出來的數値；以及以 A S Τ Μ所規定的切斷法從斷面組織照片求得的公稱粒徑 (請參考：梅本先生等所著作的“熱處理學” 2 4 ( 1984)，Ρ334)的兩者之中較大的一方。 本發明的冷軋鋼板，其製品階段中雖然確保有預定量 的固融Ν量，但是根據本發明人等的實驗和檢討之結果， 得知··即使是具有同一量的固融Ν量的鋼板，也會有在於 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210Χ297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) -80- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印說 565621 A7 B7 五、發明説明（d 變形時效硬化性發生變動的時候，其主要的原因之一係在 於結晶粒徑。在本發明的這種金相組織中，藉由將平均結 晶粒徑設定於至少小於1 0 // m以下，最好是8 // m以下 ，即可穩定地獲得高B Η量、△ T . S。其作用機制，目前 雖然尙未明暸，但是可以推定出：變形時效硬化性產生變 動的原因之一係在於結晶粒徑，而且是與合金元素偏結晶 或晶析於結晶粒子的邊界處、加工、熱處理的影響都有關 係。 / 因此，爲了謀求變形時效硬化性的穩定，必須將肥粒 鐵相的平均結晶粒徑設定成小於1 〇 /z m，小於8 // m更 佳。 是以，爲了確保汽車用鋼板所需的延性，且謀求穩定 的變形時效硬化性，本發明係採用：平均結晶粒徑1 〇 // m以下的肥粒鐵佔面積率8 0 %以上的金相組織。 麻田散鐵相的面積率：超過2 % 本發明的冷軋鋼板係以含有超過2 %以上的面積率麻 田散鐵相來作爲第二相。藉由含有超過2 %以上的面積率 麻田散鐵相，可獲得良好的延性、更大的變形時效硬化量 。雖然其詳細的作用機制尙未明瞭，但是可推測是：因爲 麻田散鐵相的存在，而可在於內部極有效地儲存時效前的 預變形加工時的變形的緣故。此外，因爲麻田散鐵相的存 在，對於改善時效劣化也是很有幫助。又，爲了獲得良好 的強度與延性的平衡、低降伏比，麻田散鐵相的面積率係 超過5 %以上爲宜。此外，如果麻田散鐵相的面積率超過 本紙張尺度適用中國國家橾準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
-81 - 565621 A7 B7 五、發明説明（ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 2 0 %以上的話，則會有使得延性降低的問題。因此，麻 田散鐵鐵相的面積率係設定成2 %以上爲宜，5 %以上更 佳，但是卻不要超過2 0%。 除了上述的麻田散鐵相之外，_.亦可以波來鐵、變f刃鐵 、殘留的沃斯田鐵來當作第二相存在，而不至於造成任何 問題，但是，本發明必須將肥粒鐵相的分布率超過8 0 % 以上，將麻田散鐵相的分布率超過2 %以上，將波來鐵、 變韌鐵、殘留的沃斯田鐵的合計面積率限定在小於1 8 % / 以下。 具有上述的成分以及金相組織的本發明的冷軋鋼板， 係拉伸強度（T S )超過4 4 0 Μ P a以上，大約7 8 0 Μ P a以下且藉由控制母相的肥粒鐵相的集合組織而獲得 r値超過1 _ 2以上的高値之具有優異的變形時效硬化性 之冷軋鋼板。如果是T S小於4 4 0 Μ P a的鋼板的話， 則無法廣泛地應用在具有結構性用途的構件身上。如果想 要更擴大應用範圍的話，TS係設定在50OMPa以上 爲宜。又，如果r値未滿1 . 2的話，則無法應用在大範 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 圍的沖製成型零件上。又，r値得較佳範圍係1 . 4以上 〇 本發明中所稱的「具有優異的變形時效硬化性」係指 :實施了拉伸變形5 %的預變形之後，以1 7 0 t的溫度 保持2 0分鐘的條件下進行時效處理時，這個時效處理前 後的變形應力增加量（簡稱Β Η ; B Η =時效處理後的降 伏應力-時效處理前的預變形應力）超過8 OMP a以上 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） -82- 565621 A7 ___B7_ 五、發明説明（ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) ;且變形時效處理（前述預變形+前述時效處理）前後的 拉伸強度增加量（簡稱△ T S ; △ T S =時效處理後的拉 伸強度-預變形前的拉伸強度）超過4 Ο Μ P a以上。 在於制定變形時效硬化性的時候，預變形量是重要的 因子。本發明人等，先想定出應用於汽車用鋼板的變形樣 式，再針對於預變形量對於變形時效硬化性的影響進行調 查，結果發現了 ： (1 )前述變形樣式的變形應力，除了變形量極大的 深衝加工的情況除外，大部分都是以相當於單軸變形量（ 拉伸變形量）就可以整理出來。 (2 )在於實際的零件身上，係較之這個相當於單軸 變形量（拉伸變形量）再高出5 %左右。 (3 )零件強度係與預變形5 %的變形時效處理後所 獲得的強度（Y S和T S )非常地對應。 基於以上的這些創見，本發明係將變形時效處理的預 變形制定爲拉伸變形的5 %。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印^ 傳統的塗裝烘烤處理條件是採用：1 7 0 °C X 2〇 m i η作爲標準。又，對於含有多量的固融N的本發明的 鋼板施加超過5 %以上的變形量的情況下，即使實施更爲 緩慢（更低溫）的處理，亦可達成硬化，換言之，可將時 效處理的條件放得更廣。一般而言，爲了獲得硬化量，只 要是在於不會因過度的時效而導致其軟化的前提下，以更 高溫的條件下，保持更長的時間係較爲有利。 具體而Θ，本發明的鋼板，在於預變形後，其硬化趨 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) Α4規格（210X297公釐） ' ~ -83- 565621 A7 ____B7 五、發明説明（8) (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 於明顯的加熱溫度的下限係大約爲1 〇 〇 °c。另外，如果 加熱溫度超過3 0 0 °C的話，硬化將會變成最高程度，不 僅反而會呈現出稍微軟化的傾向，熱變形、發生變色的現 象會趨於明顯。又，至於保持時間.，當加熱溫度爲2 0〇 °C程度的時候，大約保持超過3 0秒以上的程度即可達成 近乎充分的硬化。如果想要獲得更大更穩定的硬化，最好 是保持超過6 0秒以上。但是，如果保持超過2 0分鐘以 上的話，不僅無法獲得更進一步的硬化，反而會明顯地降 / 低生產效率而不實用。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 基於以上的情事，本發明係將時效處理條件制定成： 參考傳統的塗裝烘烤處理條件：1 7 0 t X 2 0 m i η來 進行評估。即使在於對傳統的塗裝烘烤型的鋼板尙未能達 成充分的硬化之程度的低溫加熱和較短的保持時間之時效 處理條件之下，本發明的鋼板係亦穩定地可達成較大的硬 化。此外，至於加熱的方法，並未特別地加以限制，不僅 可利用一般的塗裝烘烤處理所採用的以加熱爐的氣相環境 加熱的方式，也可以採用例如··電磁感應加熱、或者利用 不會氧化的火焰、雷射、電漿等來進行加熱。 汽車用的零件強度必須能夠負荷來自於外部的複雜的 應力，因此，素材鋼板不僅是在於較小變形範圍時的強度 特性很重要，在於較大變形範圍時的強度特性也很重要。 本發明人等有鑑於這一點，乃將用來充當汽車零件素材的 本發明的鋼板的Β Η量（對應於較小的變形域的強度特性 )制定爲超過8 OMP a以上，並且將ΔΤ S量（對應於 本紙張尺度適用中國國家揉率（CNS) A4胁（210X297公釐)一 " -84 - 565621 A7 B7____ 五、發明説明（ 較大的變形域的強度特性）制定成超過4 Ο Μ P a以上； 更好的是BH量制定爲超過1 〇 OMP a以上、ΔΤ S量 制定爲超過5 OMP a以上。想要讓BH量與ATS量更 大時，只要將進行時效處理時的加熱溫度設定在更高溫側 ，.及/或將保持的時間設定爲更長即可。 又，本發明的鋼板具有：在於成型後，無須實施加熱 ，在室溫狀態下放置1個星期程度的時間，即可增加強度 達成完全時效硬化時的4 0 %.程度之優點。 / 又，本發明的鋼板係具備有“在尙未進行成型加工的 狀態下，即使在室溫下放置較長時間，也不會發生時效惡 化（Y S增加，且E 1 (伸長）減少的現象）”之傳統的 鋼板所不具備的優點。此外，想要在於實際的沖製成型時 不發生問題的話，必須讓沖製成型前的室溫下的3個月的 時效硬化的結果，係Y S的增加量小於3 Ο Μ P a ;伸長 量小於2 %，降伏點伸長的恢復量小於0 . 2 %以下。 又，本發明亦可在上述的本發明的冷軋鋼板的表面實 施電鍍或熔融浸鍍而不會有任何的問題。這種電鍍或浸鍍 鋼板也顯示出與電鍍或浸鍍前相同程度的T S、B Η量、 △ T S量。至於電鍍或浸鍍的種類係可適用：鋅的電鍍； 熔融鋅的浸鍍；合金化熔融鋅的浸鍍；錫的電鍍；鉻的電 鍍；鎳的電鍍等。 其次，說明本案的第8發明的鋼板之製造方法。 本發明的鋼板，基本上係將具有上述範圍的組成分的 鋼胚料加熱後，進行粗輥軋以作成薄板用鋼片，對於該薄 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS )八4驗（210X297公釐)" 一 -85- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A7 B7 五、發明説明（ 板用鋼片依序地實施：進行精製輥軋，精製輥軋結束後， 進行冷卻並捲取成熱軋鋼板的熱軋過程；對於該熱軋鋼板 進行酸洗和冷軋以作成冷軋鋼板的冷軋過程；以及對於該 冷軋鋼板先進行封盒退火之後，接著又進行連續退火的冷 軋鋼板退火過程而製造出來的。 本發明的製造方法中所使用的鋼胚料，爲了要防止成 分的巨大晶析，係以採用連續鑄造法所製得者爲宜，但是 ，亦可採用以造塊法、薄鋼胚料鑄造法所製得者。又，製 / 造出鋼胚料後，除了傳統的先冷卻至室溫，然後再度加熱 的方法之外，亦可採用不經冷卻就將熱片保持原狀直接送 入加熱爐進行輥軋的直接給送輥軋方法；或者稍微地進行 保溫加熱之後，隨即進行輥軋之直接輥軋方法等的節省能 源的製程也都可以適用，而不會有問題。特別是想要有效 地確保固熔狀態的N時，直接給送輥軋方法係有效的技術 之一。 首先，說明限定熱軋過程的條件之理由。 鋼胚料加熱溫度：1 0 0 0 t 鋼胚料加熱溫度，爲了在於初期狀態時確保必要且充 分的固熔N量，並且在於製品狀態時又可符合固熔N量的 目標値，係以設定在1 〇 〇 〇 °C以上爲宜。此外，爲了避 免因爲氧化重量的增加所導致的耗損的增大，係以設定在 1 2 8 0 °C以下爲宜。 在上述條件下被加熱後的鋼胚料係經過粗輥軋而被作 成薄板用鋼片。此外，關於粗輥軋的條件無須特別地規定 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 經濟部智慈財產局員工消費合作社印製 -86 - 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ ，只要遵循一般常用的方法來進行即可。但是，基於確保 固熔N量的觀點，儘可能地以較短時間來進行爲佳。接下 來，對於薄板用鋼片進行精製輥軋以作成熱軋鋼板。 又，本發明係在粗輥軋和精製輥軋之間，將位於前後 的薄板用鋼片彼此接合在一起，以便於連續地進行輥軋爲 宜。至於接合手段係以採用：壓接法、雷射焊接法、電子 束焊接法等的方法爲宜。 藉由實施連續輥軋，鋼帶捲（被處理材）的前端部以 / 及後端部，也就是容易產生形狀錯亂的非定常部的存在比 例會減少，可在於鋼帶捲（被處理材）的全長和全寬度都 達成穩定的熱輥軋條件。這是不僅針對於熱軋鋼板，甚至 於對於改善冷軋鋼板的斷面形狀、尺寸精度也很有效。又 ，即使在輥軋後，又於熱移送平台上進行冷卻的時候，也 可以施加張力，所以可保持良好的鋼板形狀。 又，因爲藉由進行實施連續輥軋，使得鋼帶捲的前端 可以穩定地通過軋輥，因此，原本傳統之針對個別的薄板 用鋼片所進行的單發輥軋，會因爲鋼板通過性或咬入性等 的問題而難以實施的潤滑輥軋也變成可以實施。因爲輥軋 荷重以及軋輥面壓力都降低，所以軋輥的壽命得以延長。 又，本發明中，最好是在粗輥軋和精製輥軋之間，使 用可加熱薄板用鋼片的寬度方向端部的薄板用鋼片邊緣加 熱器、以及可加熱薄板用鋼片的長度方向的端部的薄板用 鋼片加熱器的其中一種或兩種，以便於將薄板用鋼片的寬 度方向以及長度方向上的溫度分布予以均勻化爲宜。如此 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -87- 565621 A7 __·_B7_ 五、發明説明（^ 一來，可更爲降低鋼板內的材質變動。基於作業上的穩定 性的考量，薄板用鋼片邊緣加熱器和薄板用鋼片加熱器係 (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) 採用電磁感應加熱方式者爲宜。 使用上的步驟，最好是先利用薄板用鋼片邊緣加熱器 來補償鋼板寬度方向上的溫度差爲宜。此時的加熱量，雖 然係因鋼的成分而異，但是，最好是設定成：在精製輥軋 出口側的寬度方向上的溫度分布範圍係大約低於2 0 °C以 下。接下來，利用薄板用鋼片加熱器來補償長度方向上的 / 溫度差。此時的加熱量係設定成：使得長度方向的端部的 溫度較之中央部的溫度高出大約2 0 °C的程度爲宜。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 在精製輥軋出口側的溫度：超過8 0 0 °C以上 精製輥軋出口側的溫度F D T，爲了使得鋼板的金相 組織趨於均勻且細微，乃設定爲：超過8 0 0 °C以上。如 果F D T低於8 0 0 °C的話，將會導致金相組織不一，其 中一部份會殘留下加工組織，即使經過冷軋退火過程之後 ，也無法消除金相組織的不均勻性而殘留下來。因此，於 進行沖製成型時的發生各種問題的危險性會增大。這種加 工組織的殘留現象，可利用將捲取溫度設定成高溫來避免 。但是，若將捲取溫度提高的話，結晶粒子會變粗，也會 發生同樣的問題。又，如果將捲取溫度設定成高溫的話， 固融N量會顯著地降低，難以獲得目標値的4 4 Ο Μ P a 以上的拉伸強度。因此，是將精製輥軋出口側的溫度 F DT設定爲：超過8 0 0 °C以上。如果想要更進一步提 高機械性質，是將精製輥軋出口側的溫度F D T設定爲： 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210x297公釐） " -88- 565621 A7 ____B7_ 五、發明説明（^ 超過8 2 0 t以上爲佳。此外，F D T的上限雖然並沒有 特別的限定，但是，過高的話，發生銹皮瑕疵的現象會顯 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 著變多。所以F D T的上限係大約爲1 0 0 0 °C程度爲宜 〇 又，精製輥軋後的冷卻雖然並沒有特別嚴格的限定， 但是，基於使得鋼板的長度方向、寬度方向的材質的均一 性的考量，最好是採用以下的條件。 亦即，本發明係在於精製.輥軋結束之後，立即開始進 行冷卻（0 · 5秒以內），冷卻中的平均冷卻速度設定爲 超過4 0 °C /秒以上爲宜。藉由採用這種條件，可將晶析 出A 1 N的高溫域急速冷卻，而可有效地確保固熔狀態的 N。如果冷卻開始的時間或冷卻速度未能符合上述條件時 ，結晶粒成長太多，不僅難以達成結晶粒徑的細微化，也 會有因爲輥軋所導入的變形能量而促進A 1 N晶析出來的 傾向，而有固熔N量不足之虞，金相組織會有變得不均一 化的傾向。此外，基於確保材質、形狀的均一性的觀點考 量，係將冷卻速度抑制在3 0 0 °C /秒以下爲宜。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 捲取溫度：低於8 0 0 °C以下 ’隨著捲取溫度C T的降低，鋼板強度會有增加的傾向 。爲了確保拉伸強度T S 4 4 0 Μ P a以上的目標値，係 以將C T設定爲：低於8 0 0 °c以下爲宜。又，C T若低 於2 0 0 °C，進行捲取中的鋼板形狀容易錯亂，在實際的 作業上發生問題的危險性變高，材質的均質性也會有降低 的傾向。因此，係以將C T設疋爲·尚於2 0 0 C以上爲 本紙張尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4規格（210X297公瘦) — -89 - 565621 經濟部智慧財產局員工消费合作社印製 A7 ______B7_五、發明説明（ 宜。又，如果想要求更佳的材質均勻性的時候，係將C T 設定爲：高於3 0 0 °C以上爲佳。最好是將C T設定爲，： 高於3 5 0 t：以上。 又，本發明在於精製輥軋中，爲了減低熱軋荷重，亦 可進行潤滑輥軋。藉由進行潤滑輥軋，可獲得：熱軋鋼板 的形狀、材質更趨均勻的效果。又，進行潤滑輥軋時的摩 擦係數是設定在：0·25〜0·10的範圍爲宜。又， 藉由將潤滑輥軋和連續輥軋組合在一起實施，可讓熱軋的 / 作業更爲穩定。 實施過上述的熱軋過程後的熱軋鋼板，接下來，再利 用冷軋過程，進行酸洗以及冷軋而變成冷軋鋼板。 酸洗的條件係只要一般公知的條件即可，並不必特別 予以限定。又，熱軋鋼板的銹皮極薄的時候，不必實施酸 洗即可直接進行冷軋。 又，冷軋的條件，.係只要一般公知的條件即可，並不 必特別予以限定。此外，基於確保組織的一致性的觀點的 考慮，係將冷軋的輥軋率設定爲：超過4 0 %以上爲宜。 接下來，說明限定冷軋鋼板退火過程的條件之理由。 冷軋鋼板又再實施：由封盒退火、和連續退火所組成 的冷軋鋼板退火過程。 封盒退火溫度：超過再結晶溫度以上8 0 0 °C以下 本發明係對於冷軋鋼板實施封盒退火，以控制基材也 就是肥粒鐵相的集合組織。藉由控制這個肥粒鐵相的集合 組織，可謀求製品鋼板的高r値化。藉由這個封盒退火處 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） " -90- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) K·
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565621 A7 B7 五、發明説明（d 理，可容易形成對於製品鋼板的高！·値化有幫助的{ 1 1 1丨的集合組織。 ， 如果:^盒退火溫度未超過再結晶溫度的g舌，再結晶尙 未完成，無法調整肥粒鐵相的集合組織，無法謀求高r値 化。另一方面，如果以超過8 0 0 °C的溫度來進行封盒退 火的話，鋼板發生表面缺陷的現象趨於顯著，變成無法達 成初期的目的。此外，封盒退火係以氮氣爲主體，在含有 3〜5 %的氫氣的退火氣相下進行爲宜。這種情況下，加 / 熱、冷卻速度係採用一般的封盒退火的條件即可，大約是 3 0 °C /小時的程度。又，亦可藉由讓退火氣相採用 1〇0%的氫氣，而加速加熱、冷卻速度。 連續退火溫度：A c i變態點以上（A c 3變態點一 2 0 _ °C )以下 連續退火溫度如果未達到A c i變態點的話，退火之後 無法形成麻田散鐵相，另一方面，如果超過（A C 3變態點 - 2 0 °C )的話，原本於封盒退火所形成的有所幫助的集 合組織卻因變態而又喪失，所以無法獲得具有高r値的製 品鋼板。因此，連續退火溫度係設成爲：A。！變態點以上 (A c 3變態點一 2 0 °C )以下爲宜。又，連續退火溫度的 保持（維持）時間係基於：生產效率、金相組織的細微化 、確保固融N量的觀點考慮，連續退火溫度的保持（維持 )時間愈短愈好，但是基於作業上的穩定性來考慮，是以 設定爲1 0秒以上爲宜。又，基於：金相組織的細微化、 確保固融N量的觀點考慮，連續退火溫度的保持（維持） 本紙張尺度適用中國國家標準( CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
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經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -91 - 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（y 時間係低於1 2 0秒爲宜。又，基於材質穩定化的考量， 連續退火溫度的保持（維持）時間係高於2 0秒爲宜。， 連續退火後的冷卻：以1 0〜3 0 0 °C /秒的冷卻速 度來進行冷卻直到低於5 0 0 °C的溫度範圍爲止。 基於確保金相組織的細微化、形成麻田散鐵、確保固 融N量的觀點考慮，連續退火過程中的均勻加熱後冷卻係 非常重要，本發明中係至少以1 0 °C /秒‘以上的冷卻速度 來進行連續冷卻直到低於5 0. 0 t的溫度範圍爲止。如果 / 冷卻速度低於1 0 °C /秒的話，則難以確保必要量的麻田 散鐵；和均勻且細微的金相組織；和確保充分量的固融N 量。另一方面，若冷卻速度超過3 0 0 t /秒的話，則過 飽和的固熔C量顯著地增加，因此在於鋼板的寬度方向上 的材質一致性會降低。以1 〇〜3 0 0 °C /秒的冷卻速度 來進行冷卻時的冷卻終止溫度若是高於5 0 0 °C的溫度的 話，則無法達成金相組織的細微化。 過時效處理條件：在連續退火後的冷卻之後，隨即又 在於該冷卻處理的冷卻停止溫度以下3 5 0 °C以上的溫度 域內滯留超過2 0秒以上。 本發明係在於連續退火的均勻加熱後的冷卻處理之冷 卻停止之後，亦可實施保持在冷卻停止溫度以下3 5 0 °C 以上的溫度域內滯留超過2 0秒以上的“過時效處理”。 藉由執行過時效處理，既可維持固熔N量，又可選擇性地 降低固熔C量。如果滯留的溫度域未滿3 5 0 °C的話，想 要降低固熔C量是需要很長的時間，會降低生產性，所以 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（21〇x297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 策- 訂
-92- 565621 A7 B7 五、發明説明（ 設定在超過3 5 0 °C以上的溫度域爲宜。 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 藉由在於冷卻停止溫度以下3 5 0 °C以上的溫度域內 滯留超過2 0秒以上，可降低固熔C量，可達成更高度的 室溫下的非時效化。雖然藉由更延長滯留時間可謀求更進 一步的改善，但是，大約在於1 2 0秒程度，其效果就趨 於飽和，因此，滯留時間係少於1 2 0秒爲宜。 想要獲得較大的變形時效硬化量，雖然是可利用固熔 C或固熔N的任何一種都是有利的，但是，若是利用固熔 / C的話，室溫下的時效劣化趨於明顯，鋼板的適用部位受 到限制。因此，若想要製造具有泛用性的變形時效硬化型 鋼板，不僅要確保充分量的固熔N，最好又進行過時效處 理。 又，想要製造在本發明的高張力冷軋鋼板的表面具有 熔融鍍層的高張力冷軋鍍覆鋼板的時候，亦可在於封盒退 火之後所實施的連續退火利用連續熔融鍍覆生產線來執行 ，連續退火後的冷卻處理之後，緊接著進行熔融鍍鋅，或 者又進行合金化處理，而製造出熔融鍍鋅鋼板。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 調質輥軋或者平滑化加工：伸展率爲0.2〜15% 此外，本發明在於冷軋鋼板退火過程之後，基於矯正 形狀、調整粗度之目的，也可以又實施調質輥軋或者平滑 化加工。調質輥軋或者平滑化加工時的伸展率合計未滿 0 · 2 %的話，無法達成所期的矯正形狀、調整粗度之目 的。另一方面，如果伸展率合計超過1 5 %的話，延性會 顯著降低。又，調質輥軋加工與平滑化加工，雖然兩者的 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -93- 565621 A7 B7 五、發明説明（9) 加工形式不同，但是，本發明人等則已經確認出兩者對於 鋼板的變形時效硬化性並無太大的差異。又，調質輥軋加 工與平滑化加工，即使是在於電鑛處理後也是有效的。 爲了提供參考，以下將說明：.將本發明的鋼板供沖製 成型等的成型加工時的成型條件以及其後的強度上升熱處 理條件。 本發明的鋼板供進行例如：深衝加工等的沖製成型加 工的時候，因沖製成型加工而被導入的變形達到幾％〜十 / 幾％。雖然依成型零件的不同，變形量也有所變化，但是 ，汽車技術領域的內板以及結構構件都是被導入5〜1〇 %程度的變形。 接下來，這些成型零件又被實施塗裝烘烤處理等的熱 處理，本發明的鋼板在於熱處理後，係可有效地提高成型 品的強度。又，本發明中，在實驗室中對於這種烘烤硬化 性的評價方法，係從輥軋方向上採取J I S 5號尺寸的 拉伸試驗片，利用拉伸試驗機賦予1 〇 %的拉伸變形，然 後進行熱處理之後，再度實施拉伸試驗。特別是在進行評 價低溫域的熱處理後的特性時，將熱處理條件設定爲 1 2 0°Cx 2 0分鐘。這個試驗是用來評價：緊接於沖製 成型之後，進行熱處理後的完成後的部位的特性。 亦即，本發明中係將這種賦予拉伸變形以及熱處理後 的拉伸強度與製品的拉伸強度之間的差値（△ T S )定義 成：強度上升熱處理能。 通常，想要提高成型品的強度上升量，係以因成型而 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐) " -94 - (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A7 __ B7 五、發明説明（d 導入的變形量較大者，或者加工後的熱處理溫度較高者爲 宜。 然而，本發明的鋼板，如果預先賦予的變形量是上述 的5〜1 〇 %程度的話，即使成型後熱處理溫度較傳統的 成型後的熱處理溫度更低，也就是說，即使熱處理溫度低 於2 0 0 C以下，亦可謀求充分的強度上升。但是，如果 熱處理溫度未滿1 2 0 °C的話，變形量很低的時候，並無 法獲得充分的強度上升效果。.另一方面，成型後的熱處理 溫度如果是超過3 5 0 °C的溫度的話，就會開始軟化。因 此，成型後的熱處理溫度係設定於1 2 0〜3 5 0 °C的程 度爲宜。 此外，關於加熱方法，並無特別地規定，可以適用： 熱風加熱、紅外線爐加熱、溫浴熱處理、通電加熱、高週 波加熱等的方法。此外，亦可僅選擇性地僅針對於想要提 昇強度的部分進行加熱。 〔實施例〕 在以下的實施例中，係針對於：固熔N量、微視組織 、拉伸特性、r値測定、變形時效硬化性、時效特性加以 調查。其調查方法係如下所述。 (1 )固熔N量的調查 固熔N量係從利用化學分析所求得的鋼中的總N量減 掉晶析N量而計算出來。晶析N量係利用上述之採用前述 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
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經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -95- 565621 A7 ___B7 _ 五、發明説明（ 的定電位電解法之分析法所求得者。 (2 )微視組織 從各冷軋退火鋼板採取試驗片.，針對於與輥軋方向垂 直相交的斷面（C斷面）使用光學顯微鏡或掃描型電子顯 微鏡攝取微視組織，使用畫像解析裝置來求出肥粒鐵的金 相組織的分布率以及第二相的種類及其金相組織的分布率 (3 )結晶粒徑 本發明中所稱的結晶粒徑係採用從：利用A S T Μ所 規定的求面積法從斷面組織照片所計算出來的値；以及利 用A S Τ Μ所規定的切斷方法從斷面組織照片所求出來的 公稱粒徑（請參照例如：梅本氏等人所著作的“熱處理學 ”24 (1984)、334頁）之中所選出的較大的一 方。 (4 )拉伸特性 從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向上的j I S 5號試 驗片，依據JIS Z 2241號的規定，實施變形速 度爲3 X 1 0 _ 3 /秒的拉伸試驗，求出降伏強度Y S、拉 伸強度T S、伸展率E 1。 (5 )變形時效硬化性 本紙張尺度適用中關家鮮（€刚八4胁（21(^297公釐) 一""" -96- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A7 __—__B7 五、發明説明（ 從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向上的jIs 5號試 驗片，先施予5 %的拉伸變形來作爲預變形，接下來，實 施相當於1 7 0 °C X 2 0 m i η的塗裝烘烤處理的熱處理 之後，實施變形速度爲3 X 1 〇 _ 3 /秒的拉伸試驗，以求 出預變形/塗裝烘烤處理之後的拉伸特性（降伏應力 YSbh、拉伸強度TS)，並計算出ΒΗ量=YSbh — Y S 5 % ; △ T S = T S b η — T S。又，Y S 5 % 是將製品 鋼板實施5 %的預變形時的變形應力，Y S Β Η、T S Β Η係 / 預變形/塗裝烘烤處理之後的降伏應力和拉伸強度；T S 係製品鋼板的拉伸強度。 (6 ) r値測定 從各冷軋退火鋼板採取輥軋方向（L方向）、對輥軋 方向呈4 5°的方向（D方向）、對輥軋方向呈9 0°的方 向（C方向）上的J I S 5號試驗片。求出對於這些試 驗片賦予1 5 %的單軸拉伸預變形時的各試驗片的寬度變 形量和板厚度變形量，並且從r値的定義公式也就是寬度 變形量與板厚度變形量的比値 r = ln (w/w〇)/ln (t/t〇) 來求出各方向的r値（此處，w 〇、t 〇係試驗前的 試驗片的寬度和板厚度；w、t是試驗後的試驗片的寬度 和板厚度）。 再利用下一個數式 r m e a n = (rL + 2rD+rC)/4 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210 X 297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
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經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -97 - 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（^ 來求出平均rmean値（此處，rL係輥軋方向（L方 向）的r値；r D係對輥軋方向呈4 5。的方向（D方向 )的r値；r C係對輥軋方向呈9 〇。的方向（c方向） 的r値。又，爲了提昇試驗的精度.，係假定體積爲一定， 而是以延伸變形量與寬度方向的變形量的變化來計算出來 的。 (7 )時效特性 / 從各冷軋退火鋼板採取J I S 5號試驗片，對於該 試驗片實施5 0 °C X 2 0 0小時的時效處理之後，實施拉 伸試驗。從所獲得的結果來求出時效處理前後的降伏拉伸 量的差値△ Y - E 1，以評定其常溫下的時效特性。如果 △ Y - E 1爲零的話，則視爲“非時效性”而評定其具有 優異的耐常溫時效特性。 (8 )成型-熱處理後的拉伸強度 成型-熱處理後的拉伸強度係從製品鋼板的輥軋方向 上採取出JIS 5號試驗片，賦予預變形1〇%之後， 以1 2 0 °C以及與傳統所實施的塗裝烘烤同等級的熱處理 溫度，也就是以1 7 0 °C實施2 0分鐘的熱處理，然後測 定其拉伸強度。 (9 )常溫時效所導致的全拉伸量的降低量（△ E 1 ) 常溫時效所導致的全拉伸量的降低量（△ E 1 )係從 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
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-98 - 565621 A7 B7 五、發明説明（d 製品鋼板的輥軋方向上採取出J I S 5號試驗片，測定 其全拉伸量；並且使用另外從輥軋方向採取下來的J I .S 5號試驗片，進行常溫時效的促進處理（1 〇 〇 °c X 8小 時）之後，測定其全拉伸量，再從.兩種全拉伸量來求出兩 者的差値。 〔實施例1〕 將具有表1所示的成分的鋼胚料依照表2所示的條件 製作成板厚：3 m m的熱軋鋼板，接下來，製作成板厚： 〇.7 m m的冷軋鋼板之後，利用連續退火生產線或者連 續退火-合金化熔融鍍鋅生產線進行再結晶退火，進而實 施合金化熔融鍍鋅處理，然後，實施輥軋率：1 . 0 %的 調質輥軋，而製造出冷軋鋼板以及每單位面積的附著量： 4 5 g/m2之雙面都鍍覆的合金化熔融鍍鋅鋼板。又，表 2中的編號N 〇 · 3、8的熱軋中的精製輥軋的結束溫度 係未滿A r 3變態點，其他的編號則都是超過A r 3變態點 〇 將針對於以這種方式所製得的冷軋鋼板以及合金化熔 融鍍鋅鋼板，調查其拉伸強度、r値以及成型-熱處理後 的拉伸強度的變化後的結果顯示於表3。 由表3可以看出本發明的冷軋鋼板以及合金化熔融鍍 鋅鋼板都較之比較例具有更高的r値以及優異的變形時效 硬化性。又，在於適合例之中，結晶粒徑小於2 0 // m以 下者，其因常溫時效所導致的拉伸量的降低量△ E 1也只 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS )八4規格（2!0X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣·
經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -99- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 有2 · 0 %以下，算是很小。 〔實施例2〕 使用表1中所示鋼記號B的鋼胚料，以與表2所示的 N 〇 · 2相同的條件也就是鋼胚料的加熱溫度：1 1 〇〇 °C、精製輥軋溫度：9 0 CTC進行熱軋之後，以5 5〇°C 的捲取溫度捲取成鋼帶捲。將這個鋼帶捲以輥軋率：8〇 %進行冷軋之後，以8 4 0 °C .進行再結晶退火。所製得的 / 冷軋鋼板的製品特性爲：拉伸強度T S = 3 6 5 Μ P a ; r値=1 · 7。再從這個冷軋鋼板採取輥軋方向上的 J I S 5號試驗片，利用拉伸試驗機賦予1 〇 %的拉伸 變形量之後，依表4所示的熱處理條件（溫度、時間）實 施熱處理，再度進行拉伸試驗。在表4當中，也一倂標示 著從賦予變形量之前的製品的拉伸強度（T S = 3 6 5 Μ P a )所增加的拉伸強度的上升量（△ τ S )。 如表4所示，強度的上升量係熱處理溫度愈高的話， 或者熱處理時間愈長的話，就會變得愈大，但是，本發明 的鋼板則是即使熱處理溫度僅爲1 2 0 °C的低溫且保持時 間僅有短短地2分鐘，亦可獲得8 2 Μ P a的程度之充分 的拉伸強度的提昇（2 0分鐘的熱處理時的8 5 %以上） ，可得知：即使是低溫且短時間的熱處理亦可獲得良好的 變形時效硬化性。又，就將本發明應用於汽車的結構性構 件來說，爲了要獲得穩定的強度上升效果而通常的溫度、 時間來實施熱處理的做法，均無任何的問題。又，即使對 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 、-!! 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -100- 565621 A7 B7 五、發明説明（^ 於這種冷軋鋼板實施熔融鍍鋅以及加熱合金化處理而變成 合金化熔融鍍鋅鋼板，也確認出可以獲得以表4同樣的結 (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 果。 〔.實施例3〕 將具有表6所示的成分的鋼胚料依照表7所示的條件 進行熱軋而製作成板厚：3 · 5 m m的熱軋鋼板。將這些 鋼板依照表7所示的條件進行冷軋而製作成板厚：0 . 7 / m m的冷軋鋼板之後，再對於這些冷軋鋼板依照表7所示 的條件進行再結晶退火，針對於其中的一部份又依照表7 所示的條件實施熔融鍍鋅或合金化熔融鍍鋅處理。針對於 所製得的製品鋼板調查其固熔N量；微視組織；拉伸特性 ;變形時效硬化性。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 並將其結果顯示於表8。由表8可以看出：本發明的 鋼板全部都符合TSxr値2750MPa (如果是又複 合地添加了 B以及從Nb、T i、V所選出的一種或兩種 以上的話，則是T S X r値-8 5 0 “卩3);6^1-8 Ο Μ P a ; △ T S ^ 4 Ο Μ P a的條件，但是，比較例 則是這三種條件之中會有一個以上是無法達到本發明的水 準。 〔實施例4〕 利用轉爐熔製出表9所示的成分的熔鋼，以連續鑄造 法製作成鋼胚料。將這種鋼胚料以表1 〇所示的條件加熱 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS ) A4規格（210X297公釐） '~~~ -101- 565621 A7 ______B7_ 五、發明説明（- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 後，進行粗輥軋，以做成薄板用鋼片，接下來，利用以表 1 0所不的條件實施精製輥軋的熱軋過程而製作出熱軋鋼 板。此外，以模擬了熱軋的精製輥軋條件之條件並使用加 工變態測定裝置（富士電波工機製.）來測定A r 3變態類占， 並且顯不於表1 0。 將這些熱軋鋼板進行酸洗以及以表1 〇所示的條件冷 軋所組成的冷軋過程來製作成冷軋鋼板。接下來，針對於 這些冷軋鋼板以表1 0所示的.條件，利用連續退火爐進行 連續退火處理。又，針對於其中的一部份在於冷軋鋼板退 火過程之後，隨即又實施調質輥軋。 針對於所製得的鋼板，調查其固熔N量、微視組織、 拉伸特性、r値、變形時效硬化性、時效特性。又，編號 No · 4、No · 1 〇的鋼板係在表面實施了浸鍍熔融鋅 的鍍鋅鋼板，同樣地也是進行各種特性的評價。並且將其 調查結果顯示於表1 1。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 本發明的每一個例子都呈現出優異的延性、特別高的 B Η量、△ T S，而具有優異的變形時效硬化性；和平均 r値1 . 2以上的高r値；和常溫時效係屬非時效性之優 異的耐常溫時效性。 又，編號No · 4、No · 10的鍍鋅鋼板，因爲受 到鍍鋅層的寬度縮小的拘束的影響，其與冷軋鋼板相比較 下，雖然平均r値降低〇 . 2 ;拉伸量E 1降低1 %的程 度，但是，變形時效硬化性、耐常溫時效特性則是與鍍鋅 前的特性幾乎沒有改變。相對於此，在本發明的範圍外的 本紙張尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -102- 565621 A7 ______ B7 五、發明説明（— (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 比較例，不是延性惡化，就是B Η量、△ T S較少，再不 然就是時效劣化很明顯，無法具備有全部的目標特性，無 法說是具有充分的特性的鋼板。 鋼板No · 11的含（：、人1、^^、^^/八1係不在 本發明所指定的範圍內，因此，r値、B Η量、△ T S、 耐常溫時效性都較低。又，鋼板Ν 〇 . 1 2的含Β、N b 係不在本發明所指定的範圍內，針狀肥粒鐵量係遠低於本 發明的範圍，因此，r値、B. Η量、△ T S、耐常溫時效 性都較低。又，鋼板Ν ο _ 1 3的含Β係不在本發明所指 定的較佳範圍內，針狀肥粒鐵量係遠低於本發明的範圍， 因此，r値、Β Η量、△ T S、耐常溫時效性都較低。又 ，鋼板Ν ο _ 1 4的含N b係不在本發明所指定的範圍內 ，固熔N量係遠低於本發明的範圍，因此，變形時效硬化 性較低。 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 又，鋼板Ν ο · 1 5的含N量係不在本發明所指定的 較佳範圍內，固熔N量很少，因此，變形時效硬化性較低 。鋼板Ν ο · 1 7〜的Ν 〇 · 2 0的熱軋條件、冷軋鋼板 退火條件都不在本發明的較佳範圍內，其微視組織變成不 在本發明的範圍內，Β Η量、△ T S減少，變形時效硬化 性降低，耐常溫時效性也劣化。 〔實施例5〕 將表1 2所示的組成份的鋼，利用與實施例4同樣的 方法製作成鋼胚料。將這種鋼胚料以表1 3所示的條件進 本紙張尺度適用中國國家標準（ CNS ) Α4規格（210X29*7公釐） ' 一 -103- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（彳土 行加熱、粗輥軋，以做成厚度2 5 m m的薄板用鋼片，接 下來，利用實施表1 3所示的條件的精製輥軋的熱軋過程 而製成熱軋鋼板。在於粗輥軋之後，進行精製輥軋時，在 於軋機入口側，將位於前後關係的.2 5 m m厚的薄板用鋼 片彼此之間，利用熔融壓接法予以接合在一起，然後進行 連續的輥軋。並且在於粗輥軋與精製輥軋之間，採用感應 加熱方式的薄板用鋼片邊緣加熱器以及薄板用鋼片加熱器 來調整薄板用鋼片的溫度。 針對於所製得的熱軋鋼板，進行酸洗以及利用以表 1 3所揭示的條件的冷軋所組成的冷軋過程來製作成厚度 1 · 6 m m的冷軋鋼板。接下來，以表1 3所示的條件， 對於這些冷軋鋼板利用連續退火爐進行連續退火。 針對於所製得的冷軋退火鋼板，與實施例4相同地調 查其固熔N量、微視組織、拉伸特性、r値、變形時效硬 化性、時效特性。又，針對於各冷軋鋼板的寬度方向以及 長度方向，係各以1 0個地方來調查其拉伸特性，以便調 查降伏強度、拉伸強度、拉伸量的變動情形。其結果是顯 示於表1 4。 本發明的各個例子均顯示出具有優異的變形時效硬化 性和高r値，即使製造條件有所變動，也顯示出既穩定又 很高的B Η量、△ T S、平均r値。又，確認出本發明的 例子係藉由實施連續輥軋以及對於薄板用鋼片在其長度方 向、寬度方向上進行溫度調整，而可提高製品鋼板的板厚 精度以及形狀精度，減少材質變動至1 / 2的程度。又， (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -104- 565621 A7 B7 五、發明説明（彳如 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 雖然也將調質輥軋的拉伸率在於〇 · 5〜2 %的範圍內進 行改變，以及將平滑化輥軋的拉伸率在於〇〜1 %的範圍 內進行改變，但是卻不會降低變形時效硬化性。 〔.實施例6〕 將表1 5所示的組成份的熔鋼利用轉爐予以熔製，以 連續鑄造法製作成鋼胚料。將這種鋼胚料以表1 6所示的 條件進行加熱（一部份係以熱鋼片的狀態裝入）、粗輥軋 ，以做成薄板用鋼片，接下來，利用實施表1 6所示的條 件的精製輥軋的熱軋過程而製成熱軋鋼板。此外，針對於 其中一部份在於粗輥軋之後，進行精製輥軋時，在於軋機 入口側，將位於前後關係的薄板用鋼片彼此之間，利用熔 .融壓接法予以接合在一起，然後進行連續的輥軋。_ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 針對於所製得的熱軋鋼板，進行酸洗以及利用以表 1 6所揭示的條件的冷軋所組成的冷軋過程來製作成冷軋 鋼板。接下來，以表1 6所示的條件，對於這些冷軋鋼板 實施封盒退火以及隨後的連續退火。又，針對於其中一部 份，在於冷軋鋼板退火過程之後，又實施調質輥軋。此外 ，也實施了不含封盒退火的例子。而封盒退火時的退火溫 度全部都超過再結晶溫度以上。 針對於所製得的冷軋退火鋼板，調查其固熔N量、微 視組織、拉伸特性、r値測定、變形時效硬化性、時效特 性。 又，No · 17、No _ 18的鋼板表面係在於表 I紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -105- 565621 A7 B7 五、發明説明（1(fe 16中的連續退火之後，又實施了熔融鍍鋅處理而變成鍍 鋅鋼板，同樣地也進行各種特性的評價。其結果是顯示於 表1 7。 從表1 7可得知本發明的每一個例子都呈現出優異的 延性、和很高的B Η量、△ T S，而具有優異的變形時效 硬化性；和平均r値1 _ 2以上的高r値；和常溫時效i系 屬非時效性之優異的耐常溫時效性。 又，表1 7中所示的鋼板編號N 〇 · 4、Ν ο · 1 〇 / 的鍍鋅鋼板的特性，與同樣的冷軋鋼板相比較下，其特性 幾乎沒有差異。相對於此，在本發明的範圍外的比較例， 不是延性惡化，就是B Η量、△ T S較少，再不然就是時 效劣化很明顯，無法具備有全部的目標特性，無法說是具 有充分的特性的鋼板。 鋼板Ν 〇 . 1 1的含C量、含Ν量係不在本發明所指 定的範圍內，因此，固熔Ν量、麻田散鐵量都低於本發明 的範圍，因此，ΒΗ量、ATS降低，而ΔΥ — Ε1卻增 力口。又，鋼板No · 12的A1 、N/A1 、N係不在本 發明所指定的範圍內，固熔N量低於本發明的範圍，肥粒 鐵的平均結晶粒徑高於本發明的範圍，因此，B Η量、 △ TS降低，而ΔΥ— Ε1卻增加。又，鋼板No _ 13 的鋼胚料加熱溫度與F D T都不在本發明所指定的較佳範 圍內，固熔N量、麻田散鐵量都低於本發明的範圍，肥粒 鐵的平均結晶粒徑高於本發明的範圍，因此，r値、B Η 量、ATS都降低。又，鋼板No·14的熱軋後的捲取 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
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經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -106- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（ 溫度不在本發明所指定的範圍內，固熔N量低於本發明的 範圍，肥粒鐵的平均結晶粒徑高於本發明的範圍，因此.， r値、BH量、z\TS都降低。 又，鋼板Ν ο · 1 5的連續退火溫度不在本發明所指 定的較佳範圍內，不產生麻田散鐵，肥粒鐵的平均結晶粒 徑高於本發明的範圍，因此，B Η量、△ T S降低，而 △ Υ — Ε 1卻增加。又，鋼板Ν ο · 1 6係未實施封盒退 火，所期待的集合組織並未發達，特別是r値下降。又， / 肥粒鐵的平均結晶粒徑、麻田散鐵的面積率也不在本發明 的範圍內。 〔實施例7〕 將表1 8所示的組成份的鋼，利用與實施例1同樣的 方法製作成鋼胚料。將這種鋼胚料以表1 9所示的條件進 行加熱、粗輥軋，以做成厚度3 0 m m的薄板用鋼片，接 下來，利用實施表1 9所示的條件的精製輥軋的熱乳過程 而製成熱軋鋼板。在於粗輥軋之後，針對於其中一部份進 行精製輥軋時，在於軋機入口側，將位於前後關係的3〇 m m厚的薄板用鋼片彼此之間，利用熔融壓接法予以接合 在一起，然後進行連續的輥軋。並且在於粗輥軋與精製輥 軋之間，採用感應加熱方式的薄板用鋼片邊緣加熱器以及 薄板用鋼片加熱器來調整薄板用鋼片的溫度。 針對於所製得的熱軋鋼板，進行酸洗以及利用以表 1 9所揭示的條件的冷軋所組成的冷軋過程來製作成厚度 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） -107- 565621 經濟部智慧財產局員工消費合作社印发 A7 _B7_五、發明説明（I — 1 . 6 m m的冷軋鋼板。接下來，以表1 9所示的條件， 對於這些冷軋鋼板進行封盒退火、隨即又利用連續退火爐 進行連續退火。又，封盒退火的退火溫度都超過再結晶溫 度以上。 . 針對於所製得的冷軋退火鋼板，與實施例1相同地調 查其固熔N量、微視組織、拉伸特性、r値、變形時效硬 化性。又，針對於各冷軋鋼板的寬度方向以及長度方向， 係各以1 0個地方來調查其拉伸特性，以便調查降伏強度 / 、拉伸強度、拉伸量的變動情形。又，變動情形係以所測 定的所有數値中的最大値與最小値的差値，例如：係以 5 Y S = ( Y S的最大値）—（Y S的最小値）來表示。 其結果是顯示於表2〇。 本發明的各個例子均顯示出具有優異的變形時效硬化 性和高r値，即使製造條件有所變動，也顯示出既穩定又 很高的B Η量、△ T S、平均r値。又，確認出本發明的 例子係藉由實施連續輥軋以及對於薄板用鋼片在其長度方 向、寬度方向上進行溫度調整，而可提高製品鋼板的板厚 精度以及形狀精度，減少材質變動情形。 【產業上的可利用性】 根據本發明，係可獲得：在沖壓成型時既可維持優異 的塑形性，又可藉由沖壓成型-熱處理有效地提昇拉伸強 度之冷軋鋼板。並且可達成：從這種冷軋鋼板以工業方式 製造出電鍍鍍鋅鋼板、熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 訂
-108- 565621 A7 B7 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 五、發明説明（1(fe 板之優異效果/ 【圖面之簡單說明】 第1圈係顯示鋼組成分（N % - 1 4 / 9 3 · N b % —14/27 ·Α 1%— 14/1 1 ·Β%)與成型後的 拉伸強度的上升程度（△ T S )的關係之圖表。 第2圖係顯示N b、Β複合添加鋼中的含Β量與 △ T S的關係之圖表。 / 第3圖係顯示固熔C較.多的鋼（傳統的鋼）與固熔N 較多的鋼A (本發明的鋼）中，比較兩者之在低溫溫度範 圍的成型後熱處理所產生拉伸強度的上升程度的差異之圖 表。 第4圖係顯示結晶粒徑d與鋼組成分（N % - 1 4 / 93.Nb%— 14/27·Α1%— 14/11 ·Β% )對於常溫時效所導致的拉伸量的降低量（△ Ε 1 )與成 型後的拉伸強度的上升程度（△ T S )的影響之圖表。 第5圖係顯示TSx I*値、BH、ZXTS與N / ( Al+Nb+B)的關係之圖表。 第6圖係顯示TSx r値、BH、ATS與含B量的 關係之圖表。 {請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 衣· 訂
本紙伕尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（21〇X297公釐） -109- 565621 A7 _B7 五、發明説明（107) 經濟部智慧財/1局§(工消^合作让印褽 ΨΓ 1適合例1 =5 - =： =5 =5 =5 比較例 5： =5 =5 S ca -0. 0001 -0. 0003 一 0. 0001 一 0.-0003 -0. 0003 一 0· 0005 ~ 0. 0001 -0. 0011 0.0027 0. 0021 0.0259 0.0026 (1Γ 式 4 0.0023 0.0021 0.0022 0.0035 0.0022 0.0103 0.0080 0.0041 丨一 0.0269 -0.0064 — 0.0154 0.0027 成 分 組 成 （mass%) CO 0. 005 0. 006 0. 005 0. 004 0. 010 0. 005 0. 005 ιη ο ο <=Τ 0. 005 0. 005 0. 007 0. 005 0. 009 0. 015 0.011 0.030 0.045 1 0. 009 0. 008 0. 007 0. 009 0. 008 0.013 0. 009 -Q 0. 016 0.035 0.010 0.035 0. 099 0. 025 0.018 0. 025 0.055 0. 001 0. 001 0. 001 Γ—4 0. 010 0.012 0.009 0. 020 ! 0.011 0. 028 0.012 0. 020 0.038 0.012 0.035 0.014 pq 0. 0009 0. 0011 0. 0005 0.0015 0. 0006 1 _1 0. 0011 0. 0008 0. 0014 0. 0007 0.0008 0.0001 0.0007 G ZX cs *—· ο •-Η Ρ·'< ο cn ο ο Ο ιη ο ν-Η ο Ο οο ο Οί r-H ο ?-Η ο 04 ο ο LO cq ο cq Ο •ιΗ οα »—· ο ο Ο ο ψ· < ο ο r-H ο ο ο ΙΛ ο ο 03 Ο ο 卜 ο ΙΛ ς〇 ο r—4 ο ο S ο Ο Ο Ο ο 2 0. 011 0.015 0. 009 0.021 ο.οιο ! 0. 030 0. 018 0. 020 0. 002 0. 001 0. 003 0.011 ο 0. 0009 0. 0020 0. 0005 0. 0020 0. 0003 0. 0011 0. 0011 0.0005 0.0098 ! 0.0022 0.0260 0.0027 锅 記号 c CQ Ο Q W Ο X ΗΗ (lllg<Ql!SKl^-l4-^K-r:1s(％qN.i:6/ZI.「s-%o〕t^.(CNr*(|空砮| 讀^51鎞3?\輯 τΞίνοϊοοο)(％3·二/M+%IV · /^/M+%q2· £6/寸 Ι)-^ΝΓ^·(ΙΓ (清先M讀背面之注意事項再填寫本頁)
本纸法尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4说格（210X297公釐） -110« 565621 A7
7 B 五、發明説明（10》 漏
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Ns 6 率 揉 家 一國 國 I中 用 適 釐 公 97 2 565621 A7 B7 五、發明説明（1〇9) 經濟部智¾財產局S工消贪合作Ti印製
備考 適合例 5f 比較例 it AJ i S 1 170 °C熱處理 後的△ T.S. (MPa) i un ON VO 〇 p i oo o > i o ，_ _ 丨 1 ...... 4 un CN i i o cs oo CO CO o CO 〇 ό un oo 170 °C熱處迎 後的T.S. (MPa) un 470 440 490 530 i 〇\ υη vn 510 440 〇 450 § 寸 v〇 r— < 445 S 一·， m 到 m ^ ^ —〆〆 a 蘇<1 l §您 r- VO Ό § ψ "< r-H o ，丨丨H 〇 ψ 專 CN Ό cs O cn o CO 寸 120 °C熱處理 後的T.S. (MPa) 435 460 420 480 ! _1 520 r- v〇 〇 ν/Ί 490 寸 489 1 420 cn 寸 〇 On m .寸 寸 没品特性 Δ El (%) v〇 CN oo cn ψ '' 4 r- • i r-» . 寸 r- CN r- CN CN 寸 CN r—-< cn CN 寸 結晶 粒徑 (β m) 〇〇 C<1 p i CN 寸 9 t 00 1 , CO ON p ' " 4 CN Ol cn CN CO CN CN MD CN tn co ip! oo —丨丨_ _丨< m CN ON ψ 1 i CO Ό —i oo P '4 —_H CN ON <—ί ON ψ 1 '4 ON -i v〇 < > < i c^i ，丨 < 拉仲強度 T.S. (MPa) s cn un cn un cn § cn 430 460 430 〇 ON CO CS υη cn 417 370 o o 360 〇 v〇 cn 鋼 記號 I < CQ CJ Q ω Ci-, o X： < cu H—< 1 乂1 —1丨 6 CN cn OO ON o > ' < --1·"蟮 CN cn XT (·請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
訂 ώτ. 本紙張·尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4此格（210X297公釐）-112- 565621 經濟部¾°.¾財/i局3 (工消費合作让印焚 A7 B7 五、發明説明（ll〇\ 表4 \ 熱處理溫度 (t ) 1 2〇 2 0 0 3 0 0 保 2 8 2 114 13 3 持 5 8 6· 119 13 6 時 .10 9 1 ；1 2 2 13 8 間 2 0 9 5 12 5· 1 4〇 (分） (·請先閔讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂
本紙朵尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4此格（210X297公釐）一 113_ 565621 經濟部智^財產局資工消旁合作社印货 A7 B7
五、發明説明（llP 表5 A 1 % N / A 1 丁 S x I·値 MPa ATS MPa 0.020 0.75 7 7 5 5 8 0.036 0.42 7 6 2 5 5 0.049 0.31 7 5 3 4 2 0 . 0 7. 2 0.21 7, 2 0 2 5 0.080 0.19 / 7 19 19 (·請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
訂 ΦΥ. 本紙*尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 565621 A7 B7 五、發明説明 經濟部智慈財產局§:工消^合作钍印災
Co嫩 二 P < 884 888 «3 GT> •00 876 ! 905 889 894 882 N/(A1+Nb+ Ti+V+B) * CO C<J — CO οο ο 00 ο ιη ο 1Λ 寸 Ο La ο 0¾ CM ο 卜 οα ο 1 1 1 0.0010 0.0010 1 0. 0006 0. 0012 0. 0010 1 I 1 0. 0012 > ^ 1 1 1 1 I I 0. 015 _ 1 I 1 1 0. 018 I I I I I /1 I 1 1 ! 1 1 I 1 1 ιο ο ο 0. 015 I 1 1 I 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 0. 010 _1 ! 1 1 0. 010 0.009 0. 015 1 ' 1 1 0. 035 0. 011 0. 010 0. 009 0. 010 !〇. 015 0. 008 0. 045 0. 015 0. 0135 0. 0175 0.0190 0.0160 0. 0195 0. 0135 0. 0130 0. 0140 cn ^ 0. 005 0. 004 0. 003 0. 003 0. 003 0. 002 0. 003 0.005 〇, ^ 0. 009 0. 011 0. 009 0. 005 寸 ο ο 0. 02 0. 009 0. 04 ΙΛ ·—· Ο 0. 50 >-Η Ο ο 0. 09 ο οο ο 0. 75 0. 14 0. 45 ·— GO *-Η Ο ο 0. 50 ι—Η Ο ο 0. 01 0. 55 0. 75 0. 01 ΙΩ Ο 〇 ^ 0.0013 0. 0012 0. 0008 1 0. 0025 0. 0016 |0. 0011 0.0032 0.0019 斑 < « ο Q α χ · 3 5l¥「0」z$^ir^(CQi + il + qN + IV)/NIM y it。眨聲兴「：-」1$趔寒 Hc^>MH;NgtlfiMls^-i (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) .-lb.
本紙乐尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X29*7公釐） -115 — 565621 A7 B7 五、發明説明（U扣 經濟部智慧財/i局i:工消賁合作社印災 £三 a — 臼 Η 曰 « 臼 tq - 臼 — 合金化 ί II ^ 1 1 Oi 1 cn CN 1 I 1 OJ 1 溫度 °c 1 1 s 守 1 s 寸 1 1 ο 1 s s 1 電鍍 浴溫 °c t s ν〇 s 1 o ο 々 v〇 S s 1 板溫 °c o 寸 1 v〇 v〇 寸 ο 寸 m Ό ! s υη ν〇 o o \〇 1 冷卻:至 電鍍前爲 止的冷卻 速度 °C/s 1 ν/Ί wn cs t / ；〇 X VO WO VO — 1 冷軋鋼板 再結晶退 1 - O o Ο Ο 〇 〇 〇 Ο 〇 O O o s CO s oo ο oo ^ 〇〇 g OO g OO 〇 CO 〇〇 s oo s oo o ss OO 壓延冷軋 輥軋率 % 〇 g o g ν/Ί c4 oo ν〇 CN CO o g CN oo 〇 g ο g W〇 CN OO v〇 CN CO 80.0 o g 熱軋鋼板退 火過程 an 分批1 連續 分批: 連續i 分批 分批 分批 1分批 分批 分批 連續 劼 m 张 溫度 °c r- o CO Ο CO OO o 55 o oo o CO g r- g r- § r- OO 熱輥虬 i δ p o o wn i〇 ο wn 突 沄 wn 异 vn ο wo 〇 S wn r- O cn 輥軋率 % tn ON υη On σ\ un ON un ON Ο ON υη ON SI CT\ tn s v〇 s v〇 g ν〇 o WO v〇 〇 o o vn v〇 S v〇 〇 〇 g m Tear u «Ξ： -5Wc- 潤滑 有無 1 P o 55 异 OO Ο S s oo OO 〇 s s oo o S 〇 oo 异 oo o o 55 1¾] Q p o ON o ON ΟΝ 8 ON 异 ON s ON o ON 8 ON 8 ON o ON § o ON teyl § § Ο i 2 s § 8 1wm4 r—^ o g o o CN o m < OQ U Q cu tL, a X < OQ ◦ Q ： z* 一 CN m VO 卜 OO ON o 二 CN ------、玎------ (.請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 本纸法尺度適用中國國家標隼（CNS ) A4洗格（210X；297公釐） -116- 565621 A7 明 説 8谳 明 發 Λ 五 經濟部智丛財產局員工消贫合作社印災 備考 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例1 比較例1 比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 變形時效硬化性 34TS MPa «-〇 ON 03 v〇 cn v〇 ol ol m OO 3 OO BH MPa 122 183 VO 〇\ 133 ；cnl cnI 152 143 cn 〇\ OO 變形時效處理前的拉伸特性 TSxr 値 MPa 770 899 885 885 870 j V—Ή r—H ON 896 V〇 CO T—H 卜 7 43 662 706 Μ 寸 cs OO CN CO 〇 04 OO CN C<1 ψ 1 < O ψ丨— CN cn VO cn On cn CO TS MPa 321 391 * i m v〇 » 1 cn 435 4 34 | 320 405 H _ 4 cn 391 33 1 336 YS MPa 225 274 22 1 22 1 304 | 304 224 284 un >—< co 274 236 24 1 2； 画 0.0069 0.0089 1 0.0054 0.0049 ! 0.0050 | 0.0088 0.0000 0.0000 0.0070 0.0082 0.0035 0.004 1 W： < DQ a Q ω Uh O tc < OQ o a 〇 Ζ — CN cn m v〇 OO ON 〇 l _ t CN 本纸朵尺度適用中國國家揉準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） — 117 — JLd-----—、玎------Λν. (·請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 565621 A7
7 B 五、發明説明（lb 91 ·0:ο25 o「o:slo『oειο ·〇 so*:A ·90·{ soo*:sold Ϊ1
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五、發明説明（uW 〇 備考 1本發明例I 1本發明例1 本發明例 I本發明例I 本發明例 本發明例 |本發叨例1 1本發明例I 1本發叨例1 |本發明例| 比疲例 比較例 比較例 比較例 比較例 木發明例 比較例 比較例 iS. I比較例 調Μ輥虬 ! vn 〇 vn 〇 1 〇 m ο ο r- ο ο Γ-； Ο Ο m Ο Ο Ο Γ-; o 〇 Γ- o d 〇 r-； 拙類 去皮輥軋 去皮輥軋 去皮輥軋 1 平滑化處迎 去皮輥軋+平滑化處迎 去皮輥軋+平滑化處埋 去皮輥軋+平滑化處理 去皮輥軋+平滑化處迎 去皮輥軋+平滑化處迎 去皮輥軋+平滑化處理 去皮輥軋+平沿化處理 !去皮輥軋+平沿化處理 去皮輥軋+平滑化處理 去皮輥軋 去皮輥軋 去皮_虬 去皮輥虬 去皮輥虬 :去皮輥軋 冷軋鋼板退火過程: 連績退火 冷卻 停止 溫度 °c cn m cn 寸 〇 υη 〇 $ Ό 〇 Ο 〇 ο 〇 ο s ο s ο ο Ο cn ο S 冷卻 速度 °C/s cn tn CN vn ο un cn v〇 v〇 uo on VO cn 沄 un cn ο wnl υη 沄 CN O m cs S JO un CN CN υη CN Ό CM m un cn 异 un m vn cs 5¾ ¥ 51 趔 P g CO O 5 … OO CO VO CO OO ε cn CO OO 5 § CO un v〇 οο Ο οο Ο 5 g CO S OO g οο O ON OO S OO g OO 〇 OO SI ool O s a - r共 存溫度 範圆 _ j °c 860〜950 835〜935 865〜955 845〜922 825-906 855〜930 ： 丨 835〜918 1 1 835-923 1 1 830〜915 1 1 830〜910 1 755-895 860-950 860〜950 850〜940 850〜940 850-940 855〜950 865〜950 860〜950 860〜950 冷軋過程i 冷軋1 鋼板 板厚 mm ο ο 〇 O o o o O o 〇 § ο un v〇 ο ο 5 ο ο ο ο 〇 o ο 2 〇 o O o O C5 O o O 2 O 5 冷軋 輥軋 率 % CO οο OO cn OO m OO m OO OO S s m οο cn οο οο CO OO cn οο m OO m OO m OO m OO cn OO m OO ^程 ； 捲取i 捲取 溫度 CT °c un s un VO un o 〇 ο 3 ο to Ο cn o to to s to o CN wn KT\ O Ol OO O O un 熱軋 板板 厚 mm Ο "C* o 〇 o — 〇 寸 v〇 -cr 〇 vd ο o ο — ο ο 〇 xr o 寸 <〇 o o o c> 寸· 〇 寸 rar- Μ •^r 出口 側溫 度 FDT °C ο § O S O ON o Ch OO OO O a\ OO ο os οο ο σ\ οο O ON CO ο S § οο ο § o § o ON OO g OO O g Ol un O § 〇\ O ON OO Ad mm 點 °c OO OO § m OO i cs OO ο CS CO χτ CN ΟΟ ON OO m CN οο g οο οο cn v〇 VO CO 々 co CO VO un CO O £ m ε OO 诠慕蝴擗4c 浣囝dcKn邀 蕻 tid- •^； ta- >n； me sa; ta: >n； 出： ta: S3； 蕻 ω: w; 蕻 ta- 夺； 锭 苠 揉 锭 粗輥軋 m反用 鋼片厚 度 mm ΟΟ CS CO OJ OO 00 01 οο OJ to CN CN OO CN οο 04 οο οο CN OJ CN tn 04 OO cs CO CN CO CN 鋼胚板 加熱溫 度 SRT °C ο 5 CN o CN 04 i ο 〇> S i 2 ο CS ο CN ο § O § 0 01 〇 CN S On o CN 〇 On < CQ 〇 a UJ Ci. ο X »—» S 〇l Cuj a < < < < 一 cn VO οο On ο 二 CO ^r\ OO ON o CN 本纸朵尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4洗格（210X297公釐）-119- ------、玎 (·請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 565621 A7 B7 五、發明説明（117 s 匡tru鎞长
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本纸悵尺度通用中國國家標準（CNS ) A4見格（210X2^^釐 565621 A7 B7 五、發明説明（119' -%芸 f^t/u 諮脊 ^t/ίι 怒挎 % Mi Φί 2 2 50 is 00 靼围 ¥Ιί^·Ί1ιί 史 a ®5I s资 5。 a ¾ SI X’ 5¾ hi皆 sm 劣'6 -¾ p ooc ^ oc ocooo 006~os
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wnCN il 565621 A7 J I_I_11 ____________I___I-1—· - I - 説 M : 明 發 r 五 經濟部智总財4局員工消胥合作钍印災 備考 本發明 例 本發明 例 本發Ijjj 例 耐時效性 | Δ Y-El 1 % 〇 ο o 變形時效硬化 性 ATS MPa wn BH量 MPa un r- oo 製品板特性 拉仲特性之偏差分布 5 Ε1 % OQ r 4 5 TS MPa ο un (5 YS MPa ο v〇 m 製品板特性 t · 1 平均 I*値 VO υη 拉仲特ΰ Ξ 这 Ρ： P； OO cn TS MPa 寸 寸 r- ^r o 寸 YS MPa _1 * ·'， CO ON Ψ ^ CO CO r ( cn 鋼板組織 第2相 AF 面積率 % CN 〇\ oo 肥粒鐵 r- r- r- 而積 率 % 5； ON CN ON 鋼板 固熔 N量 質量％ I 0.0120 0.0120 0.0125 m i z z Z ，靈坚1 cvl cs cn 1 CN 本紙乐尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐）-123- 嵌键α:: ，戀謚 Ξ STsh fl^EJfi Ylzlivu* (攀七一ί—¥¥ ai) Π: Imp ΡΓ t------ (·請先w讀背面之注意事項再填寫本頁) 565621 A7 B7 五、發明説明（in 經濟部智/έ財/i局§:工消旁合作社印災 srHm
變態點（^) r% 〇 <; 858 866 862 863 832 862 855 — 834 842 830 857 859 A c ι 735 749 740 739 ι 一二― 706 I 739 ! 735 717 717 719 J 723 739 化 _ 成分 （質:a°/。） 乇O他 1 1 REM：0.0015 丨 Ca：0.0020 ι _1 Ca：0.0025,REM：0.0020 o ◦ o Ti：0. 013, B：0.0005 Cu : 0· 50,、'Ni : 0· 20· Cr : 0· 20 Ni :0· 05, V:0. 02 Cu ： 0. 10, Ni ： 0. 05, Nb ： 0. 007 1 1 Ν / A1 3. 00 1. 91 s ΙΛ CO LO f—H cn r-H CD ΙΛ 00 CO t-H CO CO 2. 10 CTi 〇 〇 2 0.0120 0.0153 0.0118 0.0095 0.0120 0.0123 0.0114 | _1 0.0138 0. 0151 0.0118 0.0042 0. 0040 1 r-H 0. 004 0. 008 0. 002 0. 006 0. Oil 0.007 0. 004 0. 008 ο. on 1 0. 005 0.002. 0.045 1 cn 0. 001 0. 001 0. 001 0. 002 0. 002 0. 001 0.001 0. 001 lo. 003 0.002 0.003 0.002 CL, 0. 040 0. 060 0. 040 0. 050 0. 005 0. 045 0.045 0. 008 0. 005 0. 008 0.015 0. 050 ΙΛ in o 0. 30 LO 〇 0. 88 1. 40 _____1 0. 55 Ln 卜 〇 0. 85 U3 to 〇 LO C7i 〇 0.96 LO 00 o •J； »—· O o ca O ΙΛ O in O r-H o U3 O o o O ΙΛ O o to o 〇 0. 050 0. 080 0. 070 0. 055 0. 030 0. 050 0. 065 0. 050 0. 040 0. 120 0.010 0. 080 5 ^ c CQ o Q ω 〇 X (請先的讀背面之注意事項再填寫本頁)
本纸朵尺度適用中國國家標準（CNS ) A4礼格（210X 297公釐）·124 565621 A7 B7 五、發明説明（122^ 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製
調質 輥厂車1 1 .-ί ο CS in LO ΙΛ O m 〇 LO 〇 LO ο 卜 ο 卜 o 卜 ο m ο ιη ο ♦ ♦ 暑 餘 « * 番 看 冷軋鋼板退火過程 過時効· §萊 1〇^ 题 tn 3b §3 I I I I I I I S 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 m M0 ο ca o OJ o ci S CsJ 〇 O s 〇 O ? s oa o ΙΛ CS ο LO ο o C^3 〇· ΙΛ ο LO ο LO CN s Ο in 冷却 速度 X：/s m s LO Ln m in 呀 in ΙΛ S g LO 寸 s ΙΛ ΟΟ ? LD CO ο § 保持 時間 s 另 UD ΙΩ LO CO S in LO CM un CN U3 Cvi m CO ΙΛ η ΙΛ CTi CM ΙΛ CO § η O 〇2 o oo o GO O 00 〇 卜 § 卜 o cn oo o oo 〇 o 卜 ο οο O s ο CO 沄 00 Ο! οο ΙΟΙ Ο <Μ ΟΟ Ο OQ o S m m ；|§ ρ o 卜 § <£D o o § Γ- o o o o o 卜 o o o 卜 ο 卜 o 卜 Ο ο ο 卜 ο 卜 1 Ο Ψ-'Μ i 卜 o CQ 冷軋過程~ 冷$匕 鋼板 扳厚 卿 o o LO 〇 o o’ o o o o o r-H — § o UO CO o o o ο ο o o ο 卜 ο ο 卜 ο ο ο ο 卜 ο ο ο o o 冷礼 輥軋: '率 % CO CO s co oo CO oo CO oo oo § § CO CO oo CO οο CO oo CO 03 cn οο CO οο CO 03 CO CO cn oo 熱軋過程 •捲取 Η 〇 塑绽Ο Ρ o LO LO o CO LT3 s L〇 沄 in s LO o § o LO o s g LO o m 寸 ο CSJ ΙΛ g LO § ΙΛ II ο 寸 ιη S ΙΛ ο C4 LO o cq LO 圧延後冷却 冷却 速度 V tVs s s s S m tn LO 分 in LO 寸 s g § S S S S S s If。 o ca o in cs CO 〇0 CO o CO ο o ιη ο CO ο οα ο Οί ο cn ο CO <D 精製輥軋 I熱軋‘ 板板 .厚 mm o ，· o o 寸* o o LO 〇 vd o 一 番 o o — ο 一 o — ο — Ο <ζ> ο 寸· ο 〇 寸· I出口丨 側溫 *度* FDT°c s oo o oo § 00 s 00 g 00 寸 to 00 § 00 o cn 00 00 o ^T· oo S οο § oo ο LO § 00 οο § οο § 00 S CO 这霖蝈擗4Q · 胺旺北阳逝 m 駿 r* ai m 鹿 能 m m m 璇 雔 镞 * 1 ^ it ^±：m i mm s 另 沄 in CO in cn ΙΛ CO ΙΩ cn ιη cn ΙΛ CO ιη CO |鋼β扳 加熱溫 度 S RT *C o 04 % s CNi r-H o oo — o cn •^H !§ O 00 r—1 o 2 S ο ο CNJ o s f—^ S σι ο οα r—4 § ·—< 1—4 ο r—4 § r-Η r-H § ?"Η r-H << ffl 〇 Q W U< O X <ί <ί < < cq o is d 1 ^ rH (N cn l〇 <D 00 cn ο rH rH τΗ 0Q tH C0 rH rH ΙΩ γ-Η CO rH rH 00 rH 舄驩»^§50^&蜓敢闺»*邀.^.^德趕致^(：： r: LrJ^.sa髮STK1P0 二^岖 一"贼gl-y.t:Ll;<n^^^袒 Γ• # 0 ^ ^ 0 « r 請 先 W 讀 背 注 意 事 項 再 填 寫 本 頁 玎 ρ 565621 A 7 B7 五、發明説明 經濟部智慧財/i局員工消費合作社印沒 本発明例 1本発明例1 |本発明例| 本発明例 本発明例 本発明例 本発明例 本発明例 本発明例 本発明例 it:較例 比較例 tt：較例 比較例 比較例 H:較例 本発明例 矣発明例' 耐時効性 4 W 1 ^ < 〇 〇 ο ο ο ο Ο ο ο ο ο ο 〇 〇 ο ο ο ο ο ο LO ΙΛ ψ'*·4 in o L〇 〇 OO o 〇 Ο Ο 變形時效硬化 •性 ATS MPa g LT> αο in s ιη U5 〇 ΙΛ § § CO ο in 〇 cq O to 03 ιο oo Β Η* 03 S S ιη αο in 0¾ ιη CO ο ο in oo ΙΟ cn / cb cn s »-Η ΙΛ 々 ΙΛ o in C4 s cs cn § 製品板特性 引張特性 平均 1* 値.. v-H in <〇 CO 卜 <Χ5 <〇 ΙΛ ΙΩ 寸 f-H CO cq r-i] F—1 o m LO in CO LO CO 寸 cn CO CO cn ιη CO in CO CO CO CO CO CO cn CO CNJ CD CN CO CO to ca m co 寸 CO T S MPa Ο in LQ CO un L〇 in ltd m Ln co in LD Ο VO ΙΛ σι ιη LO o in to ΙΛ CS to ο οα LO LO CO ο 卜 CO 〇 CO 分 in 寸 o CO xp in m in LO in 卜 LO LO Y S MPa 〇 CD CNi Ui 0¾ CN to oo 05 in cn Oi ΙΛ CO ο CO 寸 1—4 CO 00 V—I CO to 卜 CS CO 1Λ CO —1 in oo 04 to oo CN LO r-H c〇 o LjD CO 卜 cn CO CTi 銅板組織 第2相 j其他 ◦相： 種類 m Ps 1 1 I PQ « (Xt Οη 0, 1 CL, 1 I 1 P-, 钱· S 55^ B cq 卜 o O ο cq ΙΛ -1 卜 in o in ol -I 卜 卜 肥粒鐵‘ 麴 S 卜 00 卜 卜 CO O 1Λ «Λ 卜 ΙΛ CN c\3 LO CN <M OO oo 面«毕 % 00 CNJ cn S Cft 00 ΙΛ 00 S5 CO oo 00 oo cn CO cn oo LO cn o o r-H cn cn cq cn CNJ cn 銅板 固熔N 董 質量％ 0. 0075 0. 0055 0. 0055 0. 0075 0. 0110 0. 0110 0.0095 0·0078 0.0086 0. 0095 0. 0003 0. 0005 0. 0009 [).0009 3. 0010 ).0020 ).0060 ).0055 m ^ < cq o Q w Cit O X >-h < pq 〇 網板 Να rH (N CQ LO CO 卜 00 cn ο rH rH tH <N ύ-Η cn r-H rH LO rH co i-H 卜 r-H co rH •糍嵌键：d ” 糍κιΜώ ϋιΗ«:2· (請先Μ讀背面之注意事項再填寫本頁) .-lb 訂 本纸乐尺度適用中國國家標準（CNS ) A4洗格（210X297公釐）-126- 565621 A7 B7 經濟部智/^財產局§〔工消贲合作社印災 五、發明説明（ 124、 Ρ CJ < 855 ·' 〇 < 735 其他 1 Ν/Α1 un CN Ό ,， / 0.0125 0.002 〇〇 0.001 CU cn ο C S ο ν〇 Ο 化學成分（質量1 on 0.01 CJ 0.052 〇〇 〇 2： (‘請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁)
紙 準 標 家 國 國 T 用 通 * 公 7 9 2 565621 A7 B7 五、發明説明（12: 經濟部智.^时/1芍3:工消胥合作Ti卬货
6 1谳 本發明例 ¥一― 本發明例 賙質 .棍軋 蜓 。 鸯9· ^ 〇 cq ο οι 〇 冷軋鋼板_過程 過時効 ^ e Ρ ^ Φ cn Ο筠钿 ^ q m 1 1 1 連續退火 W： -Μ Η η 〇 cq ο C<| 〇 冷却 速度 t/s ΙΛ· m m 保持 時間 S _1 § 焼鈍 沮度 °C 、、、 _1 § 卜 S 卜 § 箱焼純 焼鈍 溫度 〇 〇- 〇 卜 〇 1冷軋過桴.. 洽軋 綱板 板厚 nun CO CO r-H to — 冷軋 1輥軋 率 % to 寸 <jd Χί4 1 CO 熱$Γ過楂…二 1 捲取溫度 CT t: ΙΛ · tn § LO 圧延後冷却 tn/f 拽 cn iE Η Ρ LC ΙΛ in 寸 閼始 時間 Δ t s _ί CO ο CO ο CQ O :精製輥軋 i熱軋 11 板板 : m mm LO 寸· to 一 l〇 寸· 出口 厕溫度 FDT *C _1 s αο s oo in LO oo 薄皮 :用鋼 片是 否有 接合 装 冊 豢 肇 粗輥軋 薄板用 鋼片厚 度 •mm 鋼胚扳 加熱溫 度 S RT *C 1180 1200 1190 5Ε ^ 綱板 Να ^»4 Λ cp CN .-(請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) .01等 訂 Φ. I. 一 l· 表纸永尺皮通用中國國家標準（CNS ) A4見格（210X 297公度）《128” 565621
A
7 B 五、發明説明（126' 經濟部1rli时 4^x-;/l*KV^^Ti.*p% 0<N« 本發明例 1本發明例 本發明例 耐時効性 • 4 1 ω 1 ^ <1 ο ο Ο ATS MPa S ο 00 ο OO 辁. η B Η* MPa ο 00 ο 00 ο OO 製品板板特性 擊 i rg： s »—· w 求 °? cn H ：2 <〇 -3 in Ο OO cn c〇 ΙΛ CM ΙΛ 製品板特性 - «3 f-H <〇 r-H <Ό LO CO LO C0 in 1 CO i i$! T S MPa in m m m CO in U3 Y S MPa m σι Ol in σ> ca cn CM 網板組織 第2相 其他 i〇相： 種類u cq « « 9- S «5^ M 04 CN 肥粒鐵. 粒径 μ m 卜 卜 卜 面稹牢 % ΙΛ 〇0 LO OO in OO 钢板 固熔Ν 董 ί 1 質*% 0.0075 0.0075 0.0075 m ^ s s mts Να CN 1 cn l cq 癍嵌键0:*戀^敬一9^戀謚田»"2 (¥七啭丨S-K啭)""THto-OQhto-SA 9 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
—mL 裝— .—丁 、! 衣呔乐尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X 297公釐）-129-

Claims (1)

  1. 565ίΏ---公告本 Α8 Β8 C8 D8 、申請專利範圍 1 第90103293號專利申請案 中文申請專利範圍修正本 民國92年9月16日修正 1 、一種具優異的變形時效硬化性之冷軋鋼板，其特 徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： c : 0 · 〇〇〇 1%以上，〇.1 5%以下； Si :0.005%以上，1.0%以下； Μ η :〇.〇1%以上，2.0%以下； Ρ:0·001%以上，0.1%以下； S ·· 0 _ 0001% 以上，0 · 02%以下； A1 :0.005%以上，0.030%以下； N : 0 . 0050%以上，〇 · 0400%以下； 且N / A 1超過〇 . 3 0以上，固熔狀態的N超過 〇 · 00 10%以上，並且，以質量％換算時，又包含有 下列的a群〜d群的其中一群或兩群以上， a群係：Cu、Ni 、Cr、Mo之中的一種或兩種 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 ο : 十係 H口 合群 ， b 上 以 N ο 合 上 以 匕巨一 種 ; 兩 下或 以種 % 一 ο的 •中 1之 上V 以、 •1 % 5 T ο b % ο 3 ο ο ο 上 ;以 下% 以1 %o TX ο ο οho 以： % B 5 : ο 係 ο 群 . C ο If 下 以 係 1 群 ο d ο ο ο F 爲 計餘 合其 種， 兩下 或以 種% 一 ο 的1 中 之 Μ Ε R 、上 以 % C a ο ο 6 以 (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁)
    本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐） 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 2 及不可避免的雜質所構成的組成分。 2、 一種具優異的變形時效硬化性之冷軋鋼板’其特 徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： c ·· 〇 . 〇〇5% 以上，〇 · 01%以下； Si : 〇 · 005%以上 ’ 1 · 〇%以下； Μη:〇·〇1%以上，1.5%以下； Ρ ·· 0 · 0 0 1 % 以上，0 · 1 % 以下； S : 〇 · 〇〇〇1%以上，0 · 01%以下； Α1 : 〇 . 005%以上，〇 · 030%以下； Ν: 〇 · 005%以上，〇 . 040%以下； 且N / A 1超過0 . 3 0以上，固熔狀態的Ν超過 0 · 00 10%以上，其餘爲Fe以及不可避免的雜質所 構成的組成分，並且，以質量％換算時，又包含有下列的 a群〜d群的其中一群或兩群以上， a群係·· C u、N i 、C r、Μ 〇之中的一種或兩種 以上，合計0.005%以上，1.0%以下； b群係：Nb、Ti 、V之中的一種或兩種以上，合 計0 · 005%以上，0 · 1%以下； c 群係：B : 0 . 000 1%以上，0 · 0030% 以下； d群係：C a、R E Μ之中的一種或兩種合計 〇·〇01〇％以上，0 . 010%以下。 3、 如申請專利範圍第2項之冷軋鋼板，其中係在上 本紙涨尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格（210父297公^ ) ~ ^、訂 ^ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 3 述組成分之外，又在於符合下列數式（1 ) 、（ 2 )所界 定的範圍內，含有：以質量％換算時， B : 〇 · 0001%以上，〇 . 0030%以下； Nb : 0 . 005%以上，〇 · 050%以下， 0 . 001 5 + 14/93 ·ΝΙ>%+14/ 27 · Α 1%+1 4/1 1 · Β%............ ( 1 )式； C%S〇 · 5· (12/93) ·Νΐ3% ............( 2 )式， 其餘部分則是實質上F e的組成分。 4、 如申請專利範圍第1、2或3項之冷軋鋼板，其 中鋼板的結晶粒徑係小於2 0 /z m。 5、 如申請專利範圍第1、2或3項之冷軋鋼板，其 中在於熱處理溫度爲1 2 0〜2 0 0 °C的低溫域中，進行 成型後的強度提昇量係超過6 OMP a以上。 6、 一種具優異的變形時效硬化性之鍍鋅鋼板，係在 於如申請專利範圍第1、2或3項之冷軋鋼板的表面上， 具有：電鍍鍍鋅層、熔融鍍鋅層以及合金化熔融鍍鋅層。 7、 一種具優異的變形時效硬化性之冷軋鋼板之製造 方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含·· C:0.〇〇5%以上，0.01%以下； Si :0.005%以上，1.0%以下； Μ η : 〇 . 〇 1 % 以上，1 . 5 % 以下； Ρ ·· 0 _ 0 0 1 % 以上，0 · 1 % 以下； 本紙張尺度適用中國國家梯準（CNS ) Α4規格（21〇χ297公釐） -3 - (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁)
    565621 A8 B8 C8 __ D8 _ 々、申請專利範圍 4 s ·· 0 · 0001% 以上，0 . 01% 以下； A1 :0.005%以上，0.030%以下； Ν··〇· 005%以上，0.040% 以下； 且Ν/Α 1超過〇 · 3 〇以上，又在於符合下列數式 (1) 、 （2)所界定的範圍內，含有：以質量％換算時 ， Β : 〇 · 0001%以上，◦· 0030%以下； Nb : 〇 · 005%以上，0 . 050%以下， · 0015 + 14/93 ·ΝΙ)%+14/ 2 7 · A 1 % + 1 4 / 1 1 · β %............ ( 1 )式； C % S 〇 · 5 · ( 1 2 / 9 3 ) · Ν b % ............( 2 )式’其餘部分實質上是F e的組成分的鋼片，進行熱 軋’並在於精製輥軋結束之後，隨即開始進行冷卻，並以 400〜800t的捲取溫度進行捲取，然後，以60〜 9 5 %的輥軋率實施冷軋之後，再以6 5 0〜9 0 0 °C的 溫度進丫了再結晶退火處理。 8 '如申請專利範圍第7項之冷軋鋼板之製造方法， 其中在上述再結晶退火處理的昇溫過程中，從 5 0 0 °C至再結晶溫度爲止的溫度範圍內，係以1〜2 〇 °C /秒的速度進行昇溫。 9、如申請專利範圍第7或8項之冷軋鋼板之製造方 法，其中在於上述再結晶退火處理之後，進行熔融鍍鋅處 理，接下來，再實施加熱合金化處理。 1 0、一種具優異的變形時效硬化性之深衝用冷軋鋼 本紙張尺度適用中國國家標準（€奶）八4規格（210父297^釐) :一4 - ---------^—— (請先閲讀背面之注意事項再填寫本貰) 訂 線- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 ___ D8 六、申請專利範圍 5 板’其特徵爲： 具有：以質量％換算時，由包含： c ·· 0 . 0 0 5 % 以上，0 · 0 1 % 以下； Si :0.005%以上，1.0%以下； Μη:〇.〇ι%以上，1.5%以下； p : 〇 · 0 0 1 % 以上，0 · 1 % 以下； s:0.0001%以上，0.01%以下； A1 : 0 · 005%以上，0 · 030%以下； 〇 · 005%以上，0 · 040%以下； 且N / a 1超過0 . 3 0以上，固熔狀態的N超過 〇·〇〇1〇%以上，又在於符合下列數式（1) 、 （2 )所界定的範圍內，含有：以質量％換算時， Β:〇·0001 〜0.0030%; Nb:〇.〇〇5 〜0.050%， ^ % ^ 0 . 0015 + 14/93 •Nb%+14/ 2 7 · A 1 % + 1 4 / 1 1 · B%............ ( 1 )式； C % S 〇 . 5 · (12/93) · N b % ............( 2 )式’其餘爲F e以及不可避免的雜質所構成的組成分 ’而且TSx r値係超過750 MPa以上。 1 1 、如申請專利範圍第1 0項之具優異的變形時效 硬化性之深衝用冷軋鋼板，其中係在上述鋼的組成分之外 ，又含有：以質量％換算時， B ·· 0 ·〇〇01%以上，0 · 0030%以下； Nb : 〇 · 005%以上，0 . 050%以下； 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 5 ---------^------1T-------線 (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 D8 六、申請專利範圍 6 Ti :0.005%以上，0.070%以下； V: 0.005%以上，0.10%以下； 之其中的一種或兩種以上， 且N/(A1+Nb+Ti+V+B)超過0·30 以上， 固熔狀態的N超過0 · 0 0 1 0 %以上，其餘爲F e 以及不可避免的雜質所構成的組成分，而且T S X r値係 超過750MPa以上。 1 2、一種'具優異的變形時效硬化性之深衝用冷軋鋼 板之製造方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含： c:0.005%以上，0.01%以下； Si :0.005%以上，1.0%以下； Mn:〇.〇l%以上，1.5%以下； P: 0.001%以上，0.1%以下； S:0. 0 001%以上，0.01%以下； A1 :0.005%以上，0.030%以下； N: 0 . 005%以上，0 · 040%以下； 且包含： B : 0 · 0001%以上，0 · 0030%以下； Nb : 0 . 005%以上，0 . 050%以下； Ti :〇.〇〇5%以上，0.070%以下； V: 0.005%以上，0.10%以下； 之其中的一種或兩種以上， 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公嫠） 7^1 ---------^------、玎------ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 565621 A8 B8 C8 D8 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 六、 申請專利範圍 7 1 I 且 N / ( A 1 + N b + T i + V + B ) 超 CM 過 0 . 3 0 1 1 I 以 上 的 組 成分的 銅 1素材，加熱至; 超過9 5 0 °c 後 3 以 粗 輥 1 1 軋結 束 時 的溫度 設 定在低於1 0 C )CTC且高於A I '3 的 溫 度 請 1 1 範 圍 內 進 行粗輥 軋 ，接下來， 在於低於会. L 1 Γ 3 且 高 於 6 〇 〇 先 閲 1 1 °c 的 溫 度 範圍內 一面施予潤滑· 一面進 行 糟 製 輥 軋 ， 並 且 背 1 I 之 1 捲 取 由 開始進 行 •粗輥軋至精製i 錕軋結 束 爲 止 的 整 體 輥 軋 注 意 1 I 率 設 定 爲 超過8 0 %，將所製得1 的熱軋 鋼 板 進 行 再 結 晶 退 事 項 再 1 1 I 火 處 理 5 接下來 5 以6 0〜ί 3 5 : %的輥 軋 率 進 行 冷 軋 5 將 f 寫 本 1 裝 所 製 得 的 冷軋鋼 板 進行再結晶 退火 處理。 頁 1 1 1 3 ' —種 具 -優異的成型性 、變形 時 效 硬 化 性 以 及 耐 1 I 常 溫 時 效 性之冷軋 鋼板，其特 徵爲 ： 備 1 I 具 有 :以質 量 %換算時， 由包含： 1 訂 C : 0 . 0 〇 1 5 %以上 ，0 .02 5 % 以 下 J 1 1 S i :0 · 〇 0 1 %以上 ，1 .0 % 以 下 贅 1 1 Μ η :0 · 1 %以上，2 .0 %以下 9 1 j Ρ ； 0 . 0 〇 1 %以上， 0 . 1 %以 下 > 線 I S ； 0.0 〇 0 1 %以上 ，0 .0 2 % 以 下 1 1 I A 1 :0 · 〇 0 1 %以上 ，0 .0 2 % 以 下 1 1 N ·· 0 . 0 0 5 0 %以上 ，0 .0 2 5 0 % 以 下 9 1 I 且 含有： 1 I B ： 0 . 0 0 0 1 %以上 ，0 .0 0 5 0 % 以 下 > 1 1 N b :0 · 0 0 2 %以上 ，0 .0 5 0 % 以 下 1 1 的 兩 者中的 其 中一種或兩 種以 上， 1 1 且 N / A 1 超 過 0 · 3 0 以上 ，固熔 狀 態 的 N 超 過 1 1 1 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2IOX297公釐）
    經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 _ D8 六、申請專利範圍 8 0 · 〇〇 10%以上，其餘爲Fe以及不可避免的雜質所 構成的組成分， 且具有：由佔面積率超過5 %以上的針狀肥粒鐵相以 及平均結晶粒徑小於2 0 # m的肥粒鐵相所組成的金相組 織； 且其r値係超過1 · 2以上。 1 4、如申請專利範圍第1 3項之冷軋鋼板，其中係 在上述組成分之外，以質量％換算時，又包含有下列的a 群〜c群的其中一群或兩群以上， a群係：Cu、Ni 、Cr、Mo之中的一種或兩種 以上，合計〇 · 〇 1 %以上，1 · 0 %以下； b群係：T i 、V之中的一種或兩種以上，合計 〇 · 005%以上，0 . 1%以下； c群係：C a、R E Μ之中的一種或兩種合計 〇· 0010%以上，0 · 010%以下。 1 5、一種具優異的成型性、變形時效硬化性以及耐 常溫時效性之r値超過1 · 2以上之冷軋鋼板之製造方.法 ，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含： C : 〇 · 0015%以上，0 · 025%以下； Si :0.001%以上，1.0%以下； Μ η : 〇 . 1 % 以上，2 · 0 % 以下； Ρ:0·001%以上，0.1%以下； S : 0 · 0 0 0 1 % 以上，0 · 〇 2 % 以下； 本蛾「張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4規格( 210X297公釐） 7〇Ζ 一" ^------1Τ------^ (請先閲脅背面之注意事項再填寫本頁) 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 _____ 08 六、申請專利範圍 9 A1 :0.001%以上，〇·〇2%以下； N: 0 · 0050%以上，〇· 0250%以下； 且含有： B : 0 · 0001%以上，0 · 00 50%以下； Nb : 〇 . 002%以上，0 · 050%以下； 的兩者中的其中一種或兩種以上， 且N / A 1超過〇 · 3 〇以上的鋼胚板進行加熱直到 鋼胚板的加熱溫度高於1 〇 〇 〇 t：以上，並實施粗輥軋以 做成薄板用鋼片； 針對於該薄板用鋼片依序實施： 在精製輥軋出口側的溫度超過8 0 0 t的精製輥軋； 及 以低於8 0 〇 °C的捲取溫度進行捲取以做成熱軋鋼板 的熱軋過程；及 對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼 板的冷軋過程；及 對於該冷軋鋼板在肥粒鐵/沃斯田鐵的雙相並存的溫 度範圍內實施連續退火處理；及 實施：以1 0〜3 0 0 °c /秒的冷卻速度來進行冷卻 直到低於5 0 0 °C的溫度域爲止的冷軋鋼板退火過程。 1 6、如申請專利範圍第1 5項之冷軋鋼板之製造方 法，其中係在上述組成分之外，以質量％換算時，又包含 有下列的a群〜c群的其中一群或兩群以上， a群係：C u、N i 、C r 、Μ 〇之中的一種或兩種 本紙張尺度適用中國國家橾準（CNS ) Α4現格(21 οχ 297公釐) TgT ^------1T------^ (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 565621 A8 B8 C8 D8 申請專利範圍 10 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 以上， b 0 . 0 c 0 . 0 1 及常温 具 C S Μ Ρ s A N 且 0 . 0 d群〜 d 以上， 合計0 . 0 1 %以上，1 . 0 %以下； 群係：Ti 、v之中的一種或兩種以上，合計 0 5 %以上，0 . 1 %以下； 群係：C a、R E Μ之中的一種或兩種合計 010%以上，0.010%以下。 7、一種具有高r値以及優異的變形時效硬化性以 非時效性之高張力冷軋鋼板，其特徵爲： 有：以質量％換算時，由包含： :〇 · 025%以上，〇 . 15%以下； 1 :0.005%以上，1.0%以下； η:0·2%以上，2.0%以下； :〇· 001%以上，0 · 08%以下； :0 · 0001%以上，〇 · 02%以下； 1 : 0 . 001%以上，0 · 02%以下； :0 · 0050%以上，〇 · 0250%以下； N/ A 1超過0 · 3 0以上，固熔狀態的Ν超過 0 1 0%以上，以質量％換算時，又包含有下列的 g群的其中一群或兩群以上， 群係：C u、N i 、C r 、Μ 〇之中的一種或兩種 合計0·005%以上’1·〇%以下； e群係：N b、T i 、V之中的一種或兩種以上’合 計0 · 0〇5 %以上，〇 · 1 %以下； f 群係：B : 0 · 0005%以上，〇 · 〇〇 30% 以下； 請 先 閲 面 之 注 意 事 項 再 食 裝 訂 線 本紙張尺度適用中國國家橾準（CNS ) A4規格（2丨〇X297公釐） -10- 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 565621 A8 B8 C8 D8 ----------------- 丨丨丨 六、申請專利範圍 g群係：C a、R E Μ之中的一種或兩種合計 〇 ·〇〇10%以上，〇· 010%以下，其餘爲Fe以 及不可避免的雜質所構成的組成分， 且具有：包含佔面積率超過8 0 %以上的平均結晶粒 徑小於1 0 // m的肥粒鐵相，以及作爲第二相的佔面積率 超過2 %以上的麻田散鐵相之金相組織；且其r値係超過 1 . 2以上。 1 8、一種具有r値超過1 · 2以上的高r値及優異 的變形時效硬化性以及常溫非時效性之高張力冷軋鋼板之 製造方法，其特徵爲： 係將具有：以質量％換算時，由包含： C:0. 025%以上，0.15%以下； Si :0.005%以上，1·〇%以下； Μ η :〇·2%以上，2.0%以下； Ρ : 〇 · 001%以上，0 _ 08%以下； S : 0 · 0001%以上，〇 · 02%以下； Al:〇. 〇〇1%以上，0.02%以下； ν:〇·〇〇5〇％Η1，〇·〇250%&Τ; 且Ν/Α1超過〇 · 30以上，以質量％換算時，又 包含有下列的d群〜g群的其中一群或兩群以上的組成分 之鋼胚板進行加熱， d群係：C u、N i 、C r 、Μ 〇之中的一種或兩種 以上，合計0·005%以上，1·〇%以下； e群係：N b、T i 、V之中的一種或兩種以上，合 ---------^------1T------^ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中國國家梯準（qsjs ) A4現格（210X297公釐） -11 - 565621 A8 B8 C8 _ D8 六、申請專利範圍 12 計〇· 005%以上，〇 · 1%以下； ί 群係：B : 〇 · 0005%以上，0 · 003 0% 以下； g群係：C a、REM之中的一種或兩種合計 0 · 0 0 1 0 %以上，〇 . 〇 1 〇 %以下，直到鋼胚板的 加熱溫度高於1 〇 〇 〇 t以上，並實施粗輥軋以做成薄板 用鋼片； 針對於該薄板用鋼片依序實施： 在精製輥軋出口側的溫度超過8 0 0 °C的精製輥軋； 及 以低於8 0 0 °C的捲取溫度進行捲取以做成熱軋鋼板 的熱軋過程；及 對於該熱軋鋼板進行酸洗以及進行冷軋以做成冷軋鋼 板的冷軋過程；及 對於該冷軋鋼板在高於再結晶溫度且低於8 〇 〇 t以 下的退火溫度的範圍內，實施裝封盒退火處理；及 接下來，以A c 1變態點〜（A c 3變態點一 2 0。0 .) 的退火溫度來進行連續退火處理；、 然後’以1 0〜3 0 0 C /秒的冷卻速度來進行冷卻 直到低於5 0 0 C的溫度域爲止的冷乳鋼板退火過程。 1 9、如申請專利範圍第1 8項之高張力冷軋鋼板之 製造方法，其中係在上述連續退火處理之後，實施：在低 於上述冷卻處理的冷卻停止溫度且高於3 5 0 °C的溫度域 中停留超過2 0秒以上的時間之過時效處理。 本紙張尺度適用中國國家梂準（CNS ) Α4現格（210Χ297公釐） ^-- (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 、1T 線 經濟部智慧財產局員工消費合作社印製 -12-
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