RU2690076C1 - Листовой прокат и способ его получения - Google Patents
Листовой прокат и способ его получения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2690076C1 RU2690076C1 RU2018145122A RU2018145122A RU2690076C1 RU 2690076 C1 RU2690076 C1 RU 2690076C1 RU 2018145122 A RU2018145122 A RU 2018145122A RU 2018145122 A RU2018145122 A RU 2018145122A RU 2690076 C1 RU2690076 C1 RU 2690076C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- structures
- seismic
- resistance
- sheet
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 53
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 53
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 3
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000013162 Cocos nucifera Nutrition 0.000 description 1
- 244000060011 Cocos nucifera Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- -1 titanium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к конструкционной низколегированной стали, используемой для производства листового проката для сварных конструкций, в частности листового проката толщиной до 40 мм для магистральных газопроводных труб с высокой деформационной способностью, а также для использования в конструкциях зданий и сооружений для повышения их сейсмической приспособленности. Листовой прокат выполнен из стали, содержащей, мас.%: углерод 0,03-0,07, кремний 0,10-0,25, марганец 1,60-1,80, титан 0,010-0,025, ниобий 0,025-0,055, азот не более 0,006, алюминий 0,020-0,050, серу не более 0,002, фосфор не более 0,015, остальное - железо и примеси. Прокат имеет гарантированное временное сопротивление не менее 590 МПа, отношение предела текучести к временному сопротивлению не более 88%, относительное равномерное удлинение не менее 10%, а сталь имеет феррито-мартенситную структуру с полосчатостью не выше 2-го балла. Повышается деформационная способность проката и стальных конструкций, выполненных из него, позволяющая улучшить показатели сейсмостойкости трубопроводов и сейсмической приспособленности зданий и сооружений за счет повышения деформируемости конструкций в целом. 2 н.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности, к конструкционной низколегированной стали для сварных конструкций и может найти применение в области производства листового проката толщиной до 40 мм для магистральных газопроводных труб с высокой деформационной способностью, а также для использования в конструкциях зданий и сооружений для повышения их сейсмической приспособленности.
Для устойчивости в условиях подвижности грунтов стальные конструкции, например, трубопроводы должны быть выполнены из стали, обладающей не только высокой прочностью и вязкостью, но и низким отношением предела текучести к временному сопротивлению, а также высоким равномерным относительным удлинением.
Известен способ производства толстолистового проката, включающий выплавку стали, разливку, нагрев и термодеформационную прокатку заготовки, ускоренное охлаждение готового проката, отличающийся тем, что выплавляют сталь следующего химического состава, мас. %:
| углерод | 0,03-0,20 |
| марганец | 0,50-2,10 |
| кремний | 0,10-0,50 |
| ниобий | 0,01-0,15 |
| алюминий | 0,01-0,10 |
| титан | 0,005-0,05 |
| азот | 0,002-0,012 |
| сера | 0,0005-0,010 |
| фосфор | 0,003-0,050 |
| железо | остальное |
термодеформационную прокатку заканчивают в интервале температур от Аrз+30°С до Аrз-30°С, ускоренное охлаждение осуществляют в два этапа, на первом этапе со скоростью 10-30 град/с до температуры 650-550°С, затем после паузы 3-10 с на втором этапе со скоростью 5-20 град/с до температуры 550-450 °С, а последующее охлаждение до 100°С осуществляют замедленно со скоростью 0,10-0,01 град/с (Патент РФ №2393236, МПК C21D 8/02, С22С 38/44, опубл. 27.06.2010 г.).
Недостатком аналога является получение не оптимальной микроструктуры для гарантированного достижения высокой деформационной способности стали, определяемой уровнем значений равномерного удлинения и отношения предела текучести к временному сопротивлению.
Известен наиболее близкий к предложенному способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов толщиной от 24 до 40 мм, принятый за прототип, включающий получение заготовки из стали, нагрев заготовки выше 
, дробную деформацию и ступенчатое охлаждение готового штрипса в установке контролируемого ускоренного охлаждения до температуры 550-400°С с последующим охлаждением в кессоне до 150°С и далее на воздухе, при котором заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов, мас. %:
| углерод | 0,03-0,10 |
| марганец | 1,20-1,85 |
| кремний | 0,15-0,35 |
| никель | 0,10-0,30 |
| алюминий | 0,02-0,06 |
| молибден | 0,01-0,3 |
| ниобий | 0,03-0,06 |
| ванадий | 0,01-0,03 |
| титан | 0,001-0,020 |
| сера | 0,001-0,003 |
| фосфор | 0,002-0,010 |
| железо | остальное |
при этом углеродный эквивалент Сэкв ≤ 0,40 мас. %, коэффициент трещиностойкости Рсm ≤ 0,21 мас. %, перед деформацией заготовку нагревают до температуры 1150-1200°С в течение 7-8 ч, затем проводят предварительную деформацию с суммарной степенью обжатия 58-65% с регламентированными обжатиями 14-20% при температуре 940-990°С, далее осуществляют охлаждение полученной заготовки на 70-100°С со скоростью 4-12°С/с и последующую выдержку 3-5 с на 1 мм сечения заготовки на воздухе, окончательную деформацию проводят при температуре 830-750°С с суммарной степенью обжатий не менее 43% и не менее 12% за проход (Патент РФ №2426800, МПК C21D8/02, С22С38/44, С22С38/48, C21D9/46, опубл. 20.08.2011 г.).
Недостатком способа также является получение не оптимальной микроструктуры, которая не обеспечивает высокую деформационную способность стали для сохранения целостности конструкций в целом при протекании реологических процессов в грунтах.
Техническим результатом изобретения является обеспечение повышенной деформационной способности проката и стальных конструкций, выполненных из него, позволяющей улучшить показатели сейсмостойкости трубопроводов и сейсмической приспособленности зданий и сооружений за счет повышения деформируемости конструкций в целом.
Технический результат достигается тем, что листовой прокат выполнен из конструкционной низколегированной стали для сварных конструкций с содержанием элементов, мас. %: углерод 0,03 - 0,07; кремний 0,10 - 0,25; марганец 1,60 - 1,80; титан 0,010 - 0,025; ниобий 0,025 - 0,055; азот не более 0,006; алюминий 0,020 - 0,050; сера не более 0,002; фосфор не более 0,015; железо и примеси остальное, при этом листовой прокат имеет гарантированное временное сопротивление не менее 590 МПа, отношение предела текучести к временному сопротивлению не более 88%, относительное равномерное удлинение не менее 10%, причем сталь имеет феррито-мартенситную структуру с полосчатостью не выше 2-го балла. Технический результат достигается также тем, что в способе получения листового проката, включающем разливку слябов на МНЛЗ с технологическими переливами, прокатку на стане с одноступенчатым ускоренным охлаждением, перед разливкой в стали обеспечивают содержание водорода не более 2,0 ррm, в ходе технологических переливов разливку осуществляют с защитой струи, а одноступенчатое ускоренное охлаждение проката в потоке стана прерывают при температуре не выше 100°С.
Сущность изобретения заключается в изготовлении слябов из стали заданного состава, что при реализации предлагаемых технологических режимов и мероприятий обеспечивает требуемый уровень механических свойств листового проката.
Для получения требуемой прочности содержание углерода должно быть не менее 0,03%, но при содержании углерода более 0,07% наряду с ухудшением свариваемости снижается низкотемпературная вязкость стали. Низкое содержание углерода так же благоприятно для снижения сегрегации в непрерывнолитых заготовках и структурной полосчатости в прокате.
Кремний и алюминий являются технологическими примесями и вводятся в сталь для раскисления. Химические элементы в заявленных пределах обеспечивают необходимую степень раскисленности стали и высокую степень чистоты по эндогенным неметаллическим включениям.
Добавка марганца в заявленных пределах способствует лучшей прокаливаемости стали при ускоренном охлаждении. При содержании марганца более 1,80% ухудшаются пластические свойства стали, при содержании менее 1,60% снижаются прочностные свойства.
Титан, являясь нитридообразующим элементом, способствует измельчению зерна в стали при содержании более 0,010%. Верхний предел содержания титана ограничен 0,025% из-за активации процесса образования крупных неметаллических включений кубической формы, снижающих ее ударную вязкость.
Ниобий, обеспечивая выделение дисперсных частиц при термомеханической обработке, позволяет контролировать рост зерна аустенита, измельчать зерно и, как следствие, получать требуемое сочетание прочностных и пластических свойств. Ниобий в концентрации менее 0,025% не эффективен, его содержание в стали более 0,055% экономически не целесообразно.
Азот необходим для выделения дисперсных карбидов титана, сдерживающих миграцию границ зерен при высоких температурах нагрева и уменьшающих размер действительного зерна аустенита. При его содержании свыше 0,006% значительно ухудшается низкотемпературная ударная вязкость.
Сера и фосфор являются вредными примесями, их концентрация должна быть минимальной, однако при концентрации серы не более 0,002% и фосфора не более 0,015% их отрицательное влияние на свойства стали незначительно. При этом дальнейшее снижение примесей возможно только за счет более глубокой десульфурации и дефосфорация стали, что существенно удорожает ее производство и нецелесообразно.
Легирование никелем, медью, молибденом и микролегирование ванадием в текущей химической композиции стали не предусмотрено.
Концентрация химических элементов в стали, а также величина значений технологических параметров производства в заявленных в формуле изобретения пределах выбраны таким образом, чтобы обеспечить отношение предела текучести к временному сопротивлению не более 88%, а относительное равномерное удлинение не менее 10%.
Получение феррито-мартенситной структуры позволяет повысить прочность стали, увеличить пластичность и ударную вязкость, а также получить более низкое отношение предела текучести к временному сопротивлению. При этом получение в изделии структурной полосчатости свыше 2-го балла приводит к резкому снижению ее вязкостных свойств.
Обеспечение чистоты расплава перед разливкой по содержанию водорода не более 2,0 ррm предотвращает образование внутренних разрывов (флокенов) в листах из стали предлагаемого состава. Кроме того, проведение разливки на МНЛЗ с защитой струи трубами и погружными огнеупорными стаканами защищает расплав от вторичного окисления в ходе технологических переливов, предотвращая образование в стали эндогенных неметаллических включений, оказывающих общее негативно влияние на уровень механических свойств проката и стальных конструкций.
Заявленный интервал окончания одноступенчатого ускоренного последеформационного охлаждения не выше 100°С обусловлен задачей получения в прокате двухфазной феррито-мартенситной структуры, что позволяет повысить прочность стали, увеличить пластичность и ударную вязкость, а также получить более низкое отношение предела текучести к временному сопротивлению и, как следствие, обеспечить высокий уровень деформационной способности проката из предлагаемой стали. Кроме того, окончание ускоренного охлаждения при температуре не выше 100°С значительно повышает стабильность свойств по всей площади раската, выравнивая условия распада переохлажденного аустенита в объеме.
Реализация предложенного технического решения обеспечивает повышенную деформационную способность проката и труб, позволяющую улучшить показатели сейсмостойкости магистральных трубопроводов, а также сейсмическую приспособленность зданий и сооружений за счет повышения деформируемости конструкций, выполненных из предложенного проката, в целом, что достигается выбором рациональных технологических режимов и мероприятий для получения листового проката из стали предлагаемого химического состава. При выходе варьируемых параметров за указанные границы возможно неполучение стабильно высоких результатов механических испытаний. Имеющиеся данные подтверждают правильность выбранных мероприятий, а также значений технологических параметров в рамках предложенного листового проката из стали указанного химического состава и способа его получения.
Применение способа поясняется примером его реализации при производстве листов 25,8 мм на толстолистовом стане 5000 ПАО «Северсталь».
Выплавку стали осуществляли в кислородном конвертере с предварительным проведением процесса десульфурации чугуна магнием в заливочном ковше. На выпуске проводили первичное легирование, раскисление и обработку металла твердошлаковыми смесями с продувкой аргоном в сталеразливочном ковше. Окончательное легирование, микролегирование, десульфурацию стали и перегрев металла для проведения вакуумирования проводили на установке ковш-печь. Дегазацию металла осуществляли путем его вакуумирования с обеспечением содержания водорода 1,86 ррm. Модифицирование кальцием проводили на установке вакуумирования стали непосредственно перед разливкой путем использования проволоки с чистым кальцием. Разливку производили на МНЛЗ с защитой струи металла от вторичного окисления с использованием труб и погружных огнеупорных стаканов.
Химический состав экспериментальных плавок приведен в таблице 1.
Сталь получена со следующим составом химических элементов, масс. %: С=0,052; Si=0,18; Mn=1,63; Ti=0,014; Nb=0,042; N=0,006; Al=0,04; S=0,001; Р=0,010 железо и примеси - остальное, при этом листовой прокат, выполненный из нее, после проведения одноступенчатого ускоренного охлаждения до температуры 64°С имеет временное сопротивление 610 МПа, отношение предела текучести к временному сопротивлению 86%, относительное равномерное удлинение 12%, причем структура представлена блочным ферритом и низкоуглеродистым мартенситом с полосчатостью 1-го балла.
Механические испытания проводили на образцах, изготовленных из проб, отобранных в поперечном направлении относительно направления прокатки. Испытания на статическое растяжение проводили на плоских пятикратных образцах по ГОСТ 1497, ударный изгиб - на образцах с V-образным надрезом по ГОСТ 9454 при температуре минус 20°С, падающим грузом - на полнотолщинных образцах по требованиям ГОСТ 30456 при температуре минус 20°С.
Варианты реализации предложенного способа и результаты испытаний приведены в таблице 2.
Результаты испытаний показали, что предлагаемый способ производства стали выбранного химического состава (варианты №1, 2, и 3) обеспечивает удовлетворительный уровень механических свойств, определяемых при статических испытаниях образцов на растяжение, а также при динамических испытаниях на маятниковом копре и копре с падающим грузом. При запредельных значениях предложенных режимов (варианты №4 - 8) и способе-прототипе не удается достигнуть целевой феррито-мартенситной структуры с полосчатостью не выше 2-го балла и требуемого уровня механических свойств по равномерному относительному удлинению, а также отношению предела текучести к временному сопротивлению.
Таким образом, применение описанного способа получения листового проката и листового проката из стали приведенного состава обеспечивает достижение требуемых результатов, а именно, обеспечение повышенной деформационной способности проката и труб большого диаметра, позволяющей улучшить показатели сейсмостойкости трубопроводов и сейсмической приспособленности зданий и сооружений за счет повышения деформируемости конструкций в целом.
Claims (4)
1. Листовой прокат, выполненный из конструкционной низколегированной стали для сварных конструкций с содержанием элементов, мас.%:
при этом он имеет гарантированное временное сопротивление не менее 590 МПа, отношение предела текучести к временному сопротивлению не более 88%, относительное равномерное удлинение не менее 10% и феррито-мартенситную структуру с полосчатостью не выше 2-го балла.
2. Способ получения листового проката по п. 1, включающий разливку стали на МНЛЗ с технологическими переливами и прокатку слябов на стане с одноступенчатым ускоренным охлаждением проката, при этом перед разливкой в стали обеспечивают содержание водорода не более 2,0 ррm, технологические переливы стали осуществляют с защитой струи, а одноступенчатое ускоренное охлаждение проката в потоке стана прерывают при температуре не выше 100°С.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018145122A RU2690076C1 (ru) | 2018-12-18 | 2018-12-18 | Листовой прокат и способ его получения |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018145122A RU2690076C1 (ru) | 2018-12-18 | 2018-12-18 | Листовой прокат и способ его получения |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2690076C1 true RU2690076C1 (ru) | 2019-05-30 |
Family
ID=67037507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018145122A RU2690076C1 (ru) | 2018-12-18 | 2018-12-18 | Листовой прокат и способ его получения |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2690076C1 (ru) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1291448A1 (en) * | 2000-05-26 | 2003-03-12 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same |
| EP1777316B1 (en) * | 1999-01-07 | 2010-08-11 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of super-high-strength line pipe excellent in low temperature toughness |
| RU2426800C2 (ru) * | 2008-12-12 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов |
| RU2532768C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ призводства проката из низколегированной толстолистовой стали |
| EP2116624B1 (en) * | 2007-03-01 | 2017-02-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot-rolled steel plate for line pipes excellent in low-temperature toughness and process for production of the same |
| RU2615957C2 (ru) * | 2012-03-20 | 2017-04-11 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Высокопрочная многофазная сталь и способ изготовления полосы из этой стали |
| EP2589673B1 (en) * | 2010-06-30 | 2017-08-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet |
-
2018
- 2018-12-18 RU RU2018145122A patent/RU2690076C1/ru active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1777316B1 (en) * | 1999-01-07 | 2010-08-11 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of super-high-strength line pipe excellent in low temperature toughness |
| EP1291448A1 (en) * | 2000-05-26 | 2003-03-12 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same |
| EP2116624B1 (en) * | 2007-03-01 | 2017-02-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot-rolled steel plate for line pipes excellent in low-temperature toughness and process for production of the same |
| RU2426800C2 (ru) * | 2008-12-12 | 2011-08-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов |
| EP2589673B1 (en) * | 2010-06-30 | 2017-08-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet |
| RU2615957C2 (ru) * | 2012-03-20 | 2017-04-11 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Высокопрочная многофазная сталь и способ изготовления полосы из этой стали |
| RU2532768C1 (ru) * | 2013-07-23 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ призводства проката из низколегированной толстолистовой стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3309276A1 (en) | Low-crack-sensitivity and low-yield-ratio ultra-thick steel plate and preparation method therefor | |
| RU2613265C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали класса прочности к60 для электросварных прямошовных труб | |
| RU2638479C1 (ru) | Горячекатаный лист из низколегированной стали толщиной от 15 до 165 мм и способ его получения | |
| KR20140048348A (ko) | 박강판 및 그 제조 방법 | |
| JP2006002186A (ja) | 延性と穴広げ加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| RU2544326C1 (ru) | Способ производства толстых листов из низколегированной стали с повышенной коррозионной стойкостью | |
| JP7221475B2 (ja) | 延性及び低温靭性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
| JP2019199649A (ja) | 非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| KR20150112489A (ko) | 강재 및 그 제조 방법 | |
| JP4396851B2 (ja) | 冷間加工後の塑性変形能に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP2012224884A (ja) | 強度、延性及びエネルギー吸収能に優れた高強度鋼材とその製造方法 | |
| RU2358024C1 (ru) | Способ производства штрипсов из низколегированной стали | |
| RU2635122C1 (ru) | Способ производства толстолистового проката классов прочности K80, X100, L690 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов | |
| RU2630721C1 (ru) | Толстый лист из конструкционной стали для изготовления деталей сварных конструкций и способ его получения в нормализованном состоянии | |
| RU2533469C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| RU2615667C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали класса прочности к65 для электросварных прямошовных труб | |
| RU2731223C1 (ru) | Высокопрочная свариваемая хладостойкая сталь и изделие, выполненное из нее | |
| RU2551324C1 (ru) | Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали | |
| RU2690076C1 (ru) | Листовой прокат и способ его получения | |
| RU2465346C1 (ru) | Способ производства высокопрочного штрипса для труб магистральных трубопроводов | |
| EP3298175B1 (en) | High manganese third generation advanced high strength steels | |
| JP4144123B2 (ja) | 母材および溶接熱影響部靱性に優れた非調質高張力鋼材 | |
| JP2007177303A (ja) | 延性に優れた鋼及びその製造方法 | |
| RU2652281C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из высокопрочной стали | |
| RU2675891C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали класса прочности К60 толщиной до 40 мм |